Расчет и конструкция столбчатого фундамента и ригеля

МОЯ (Конструкции) Ригель.docx

Расчетно-конструктивный
ДП-07-270103.01-09-РК
Цех рафинированного молочного сахара
Исходные данные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
Сбор нагрузки на 1 м покрытия . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
Сбор нагрузки на 1 м перекрытия . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
Расчет столбчатого фундамента . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1 Сбор нагрузки на фундамент . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
2 Определение размеров подошвы фундамента . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
3 Расчет фундамента на прочность . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
Расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
1 Сбор нагрузки на 1 погонный метр ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
2 Статический расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
3 Конструктивный расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
Список литературы . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
Сбор нагрузки на 1 м покрытия
Нормативная нагрузка
мин.-ватные плиты Руфбаттс В
мин.-ватные плиты Руфбаттс Н
P = 2600 кг а=5.65м b=1.49м
Итого постоянная нагрузка
Временная: снеговая г.Углич
Полная нормативная нагрузка
Полная расчетная нагрузка
для постоянных нагрузок коэффициент надежности по нагрузке γf
определяется по таблице 1 [1];
г. Углич находиться в IV снеговом районе ( [1] карта №1 и табл. №4 );
коэффициент перехода от снеговой нагрузки на 1 м2 земли к нагрузке
на покрытие () - определяется по приложению 3* [1];
состав покрытия смотри рисунок 1.
Сбор нагрузки на 1 м перекрытия
прослойка и заполнение швов из ц.-п. раствора М150
стяжка из ц.-п. раствора М150
древесноволокнистая изоляционная плита
Временная: пром. цех
для временной нагрузки γf см. п. 3.7 [1];
состав покрытия смотри рисунок 2.
Расчет столбчатого фундамента
Расчет состоит из двух основных частей:
Определение размеров подошвы фундамента.
Он производится от полной нормативной нагрузки от здания собранной на уровне обреза фундамента.
Расчет фундамента на прочность.
Этот расчет выполняется от полной расчетной нагрузки от здания.
1 Сбор нагрузки на фундамент
Нагрузка собирается на обрезе фундамента -0.50 м.
Грузовая площадь с которой передается нагрузка с покрытия и перекрытия на фундамент Агр = 6 х 6 = 36 м2.
Полная нормативная нагрузка:
N(γf=1) = Nnпокр + Nnпер + Nnкол + Nnриг
Nnпокр = qnпокр · Агр = 6.74 · 36 = 242.64 кНм
Nnпер = qnпер · Агр = 6.08 · 36 = 218.88 кНм
Nnкол = Pкол · mкол = 38.8 · 1 = 38.8 кНм
Nnриг = Pриг · mриг = 25.5 · 2 = 51 кНм
N(γf=1) = 242.64 + 218.88 + 38.8 + 51 = 551.32 кНм
Полная расчетная нагрузка:
N(γf>1) = Nпокр + Nпер + Nкол + Nриг
Nпокр = qпокр · Агр = 8.34 · 36 = 300.24 кНм
Nпер = qпер · Агр = 7.21 · 36 = 259.56 кНм
Nкол = qкол · 1.1 = 38.8 · 1.1 = 42.65 кНм
Nриг = qриг · 1.1 = 51 · 1.1 = 56.1 кНм
N(γf>1) = 300.24 + 259.56 + 42.65 + 56.1 = 658.55 кНм
N(γf=1) · γfсред = N(γf>1)
γfсред = 1.2 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке)
1.32 · 1.2 = 661.58 кНм
8.55 кНм 661.58 кНм (верно)
2 Определение размеров подошвы фундамента
Глубина заложения подошвы фундамента по среднюю колонну (колонну среднего ряда) определяется конструктивно. Она не зависит от расчетной глубины промерзания. Обрез фундамента на отметке -0.5 м; hf=1.05 м.
FL = 0.5 + hf = 0.5 + 1.05 = 1.55 м
d = FL - DL = 1.55 - 0.2 = 1.35 м
Грунт - супесь определяем характеристики по [3].
R0 = 225 кПа прил. 3 табл 2 - условное расчетное давление на грунт основания
Cn = 12 кПа прил. 1 табл. 1 - удельное сцепление
φn = 22.5º прил. 1 табл. 1 - угол внутреннего трения
γmt = 20 кНм3 - усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента:
Аfпред. = N(γf=1)R0-γmt·H = 551.32225-20·1.55 = 2.84 м2
bпред. = Afпред. = 2.84 = 1.68 м принимаем bпред. = 1.8 м по серии 1.020-183 в.1-1
Определяем расчетное давление на грунт основания: здание без подвала
R = γс1 · γс2K · [ M · k2 · b · γ + Mq · d1 · γ + Mс · Cn ] = 1.25 ·1.11.1 · [ 0.65 · 1 · 1.8 · 17 +
+ 3.55 · 1.58 · 17 + 6.14 · 12 ] = 226.71 кПа
d1 = hs + hsf γsfγ = 1.442 + 0.108 2217 = 1.58 м
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Аfтр. = N(γf=1)R-γmt·H = 551.32226.71-20·1.55 = 2.83 м2
bтр. = Afтр. = 2.83 = 1.67 м принимаем b = 1.8 м
По серии 1.020-183 в.1-1 принимаю фундамент 2Ф18.11-1.
Проверяем среднее давление под подошвой фундамента:
P ≤ R P = Nγf=1+NfAf = 551.32+100.443.24 = 201.16 кПа
Nf = Af · H · γmt = 3.24 · 1.55 · 20 = 100.44 кН
1.16 226.71 кПа следовательно размеры подошвы фундамента определены
3 Расчет фундамента на прочность
Производится от полной расчетной нагрузки N(γf>1) = 658.55 кНм.
Задаемся характеристиками материалов:
Бетон B35 Rbt = 1.3 МПа табл. 5.2 [4]
γb2 = 0.9 табл. п. 5.1.10 [4]
Рабочая арматура А400 RS = 35.5 МПа табл. 5.8 [4]
Рабочую высоту фундамента определяем из условия его прочности на продавливание которое происходит по поверхности пирамиды боковые грани которой начинаются у граней колонны и идут под углом 45°. При этом предполагается жесткая заделка колонны в стакан фундамента. Принятая высота фундамента в соответствии с типовым решением должна быть не менее требуемой из условия расчета на продавливание:
h0min = -hk+bk4 + 12N(γf>1)Rbt+PS где hK = bK = 40 см - размеры сечения колонны
PS = N(γf>1)Аf = 658.553.24 = 203.26 кНм2 где PS - реактивный отпор грунта
h0min = -0.4+0.44 + 12658.551300+203.26 = 0.131 м
а = защ.сл. + d2 = 35 + 102 = 40 мм = 4 см
hfmin = h0min + a = 13.1 + 4 = 14.1 см
По серии 1.020 высота фундамента hf = 105 см следовательно прочность на продавливание обеспечена.
Расчетная схема фундамента - консоль жестко защемленная у грани колонны загруженная равномерно распределенной нагрузкой в виде отпора грунта.
Расчет арматуры нижней сетки производится по изгибающему моменту в
M I = 0.125 PS (b - hK)2 l = 0.125 203.26 (1.8 - 0.4)2 1.8 = 89.64 кНм
M II = 0.125 PS (b - h)2 l = 0.125 203.26 (1.8 - 0.94)2 1.8 = 33.84 кНм
Требуемую площадь арматуры определяем по каждому из расчетных сечений при этом размеры сечений:
Сечение I: hf = 105 см; h0 = hf - a = 105 - 4 = 101 см ширина сечения b = 180 см;
Сечение II: h1 = 60 см; h01 = h1 - a = 60 - 4 = 56 см ширина сечения b = 180 см.
Требуемая площадь поперечного сечения рабочей арматуры одного направления по сечению I:
АsIтр = MIRs·h0·0.9 = 89.64 ·10035.5 ·101 ·0.9 = 2.78 см2
АsIтр = MIIRs·h01·0.9 = 33.84 ·10035.5 ·56 ·0.9 = 1.9 см2
Арматуру подбираем по наибольшему из полученных значений АsIтр = 2.78 см2.
Шаг рабочих стержней может быть 100 150 200 мм. Минимальный диаметр 10 мм. Исходя из этого определяем количество стержней одного направления (n) и диаметр одного стержня АsI а затем по сортаменту его диаметр:
примем S = 200 мм тогда n = 1750200 + 1 = 9.75 = 10 шт.
АsIтр = АS110 = 2.7810 = 0.278 см2
принимаем по сортаменту 10А400 с АsIфакт. = 0.758 см2 > АsIтр = 0.281 см2.
Таким образом площадь сечения всех стержней одного направления будет равна:
Аsфакт. = АsIфакт. n = 0.758 10 = 7.58 см2.
Проверяем процент армирования:
% = Аsфакт.·100%b·h0 = 7.58·100%180·101 = 0.042 %
Аsтр = min%h0b100% = 0.1101180100 = 18.18 см2
Принимаем 16А400 с Аsфакт. = 20.11 см2 Пересчитываем параметр a:
% = Аsфакт.·100%b·h0 = 20.11·100%180·101 = 0.11 % а=защ.сл.+d2 =35+162 = 43 мм = 4.5 см
1%0.11%3% процент армирования удовлетворительный арматура подобрана правильно.
1 Сбор нагрузки на 1 погонный метр ригеля
Полная расчетная нагрузка на ригель:
q = qпокр. Агр. + qс.в.р. = 8.34 6 + 5 = 55.04 кНм
qпокр. = 8.34 кНм - полная расчетная нагрузка на покрытие (табл. 1)
Агр = b 1 = 6 1 = 6 м2 - грузовая площадь
qс.в.р. = Рриг.Lриг. γf = 2.555.56 1.1 = 5 кНм - собственный вес ригеля
2 Статический расчет ригеля
Определяем расчетный пролет:
l0 = lриг - ( bоп2 + bоп2 ) = 5560 - 2 1302 = 5430 мм
l0 - расчетный пролет
bоп = 130 мм - ширина опирания ригеля на консоль колонны
Расчетная схема ригеля по серии 1.020 - балка лежащая на двух опорах
загруженная равномерно-распределенной нагрузкой.
Mmax = ql028 = 55.045.4328 = 202.86 кНм
Qmax = ql02 = 55.045.432 = 149.44 кН
3 Конструктивный расчет ригеля
Расчетные характеристики материалов:
для А600 RS = 52 кНсм2 табл. 5.8 [4]
для В40 Rb γb1 = 2.2 0.9 = 1.98 кНсм2 табл. 5.2 [4]
для А400 RSW = 35.5 кНсм2 табл. 5.8 [4]
Приводим фактическое сечение ригеля к удобному для расчета - тавровому с полкой в растянутой зоне. Так как бетон плохо работает на растяжение то за расчетное сечение принимаем - прямоугольное шириной 300 мм высотой 450 мм.
Расчет продольной рабочей арматуры:
а = защ.сл. + d2 = 20 + 202 = 30 мм = 3 см
h0 = h - a = 450 - 30 = 420 мм = 42 см - рабочая высота сечения
αm = Mmax100Rbbh02 = 202.861001.9830422 = 0.194
αm αr = 0.338 следовательно одиночное армирование
по αm определяем по таблице коэффициент = 0.892
Определяем требуемую площадь арматуры:
Аsтр = Mmax100γs3·h0·RS = 202.86 ·1001.1 ·42 ·520.892 = 9.47 см2
Аsфакт - по сортаменту 516A600 =10.05см2
Определяем процент армирования:
% = Аsфакт.·100%b·h0 = 10.05·100%30·42 = 0.8 %
% 08% 3% процент армирования удовлетворительный
Пересчитываем параметры а h0:
а = 20 + 162 = 28 мм 3 см
h0 = 450 - 30 = 420 мм = 42 см
Подбор поперечной рабочей арматуры:
Расчет производиться в программе “Armpol”.
Расчетная поперечная сила: 149440 (Н)
Расчетная равномерная нагрузка: 5504 (Нмм)
Расчетное сопротивление бетона растяжению: 14 (МПа)
Расчетное сопротивление поперечной арматуры: 355 (МПа)
Коэффициент условия работы бетона: 09
Площадь поперечного сечения стержней сварки: 101 (кв.мм)
Прочность бетона на сжатие: 22 (МПа)
Начальный модуль упругости бетона: 24000 (МПа)
Начальный модуль упругости продольной арматуры: 200000 (МПа)
Нормативное сопряжение растяжению продольной арматуры: 520 (МПа)
Площадь поперечного сечения: 1005 (кв.мм)
Ширина сечения: 300 (мм)
Высота сечения: 450 (мм)
Значение параметра а: 30 (мм)
Ширина полки: 300 (мм)
Толщина полки: 450 (мм)
Коэффициенты учитывающие вид бетона: F F Fi_b4: 15.
Шаг равен 150. Прочность наклонного сечения обеспечена.
Прочность по сжатой наклонной полосе достаточна.
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки воздействия Минстрой России - М.: 1996 г.
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции Госстрой СССР -
М.: ЦИТП Госстроя СССР 1985 г.
СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений.
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного
напряжения арматуры 2003 г.
Строительные конструкции. Т.2. Железобетонные конструкции. Учебник для
техникумов Т. Н. Цай - М.: Стройиздат 1985 г.
Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. Учебное пособие
для техникумов - М.: Стройиздат 1989 г.
Методическое пособие по выполнению РГР по строительным конструкциям.
Меленцова Т. Б. 2006 г.

Диплом Денежкин Столбчатый фундамент Ригель.doc

Расчетно-конструктивный
Ф.И.О ПодписьДата ДП-07-270103.01-09-РК
Руковод. Голованов Цех рафинированного стадиялист листов
Исходные данные . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Сбор нагрузки на 1 м[pic] покрытия . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Сбор нагрузки на 1 м[pic] перекрытия . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Расчет столбчатого фундамента . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1 Сбор нагрузки на фундамент . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
2 Определение размеров подошвы фундамента . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3 Расчет фундамента на прочность . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
1 Сбор нагрузки на 1 погонный метр ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . .
2 Статический расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
3 Конструктивный расчет ригеля . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
Список литературы . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
ДП-07-270103.01-09-РК лис
Сбор нагрузки на 1 м[pic] покрытия
Нормативная нагрузка
[pic]=0.008 м [pic]=14 кНм3
мин.-ватные плиты Руфбаттс В
[pic]=0.04 м [pic]=1.8 кНм3
мин.-ватные плиты Руфбаттс Н
[pic]=0.07 м [pic]=1.2 кНм3
[pic]=0.0035 м [pic]=14 кНм3
керамзитовый гравий
[pic]=0.27 м [pic]=6 кНм3
P = 2600 кг а=5.65м b=1.49м
Итого постоянная нагрузка
Временная: снеговая г.Углич
Полная нормативная нагрузка
Полная расчетная нагрузка
для постоянных нагрузок коэффициент надежности по нагрузке γf
определяется по таблице 1 [1];
г. Углич находиться в IV снеговом районе ( [1] карта №1 и табл. №4 );
коэффициент перехода от снеговой нагрузки на 1 м2 земли к нагрузке
на покрытие () - определяется по приложению 3* [1];
состав покрытия смотри рисунок 1.
Сбор нагрузки на 1 м[pic] перекрытия
керамическая плитка
[pic]=0.013 м [pic]=27 кНм3
прослойка и заполнение швов из ц.-п. раствора М150
[pic]=0.015 м [pic]=20 кНм3
стяжка из ц.-п. раствора М150
[pic]=0.04 м [pic]=20 кНм3
древесноволокнистая изоляционная плита
[pic]=0.025 м [pic]=1.5 кНм3
Временная: пром. цех
для временной нагрузки γf см. п. 3.7 [1];
состав покрытия смотри рисунок 2.
Расчет столбчатого фундамента
Расчет состоит из двух основных частей:
Определение размеров подошвы фундамента.
Он производится от полной нормативной нагрузки от здания собранной на уровне
Расчет фундамента на прочность.
Этот расчет выполняется от полной расчетной нагрузки от здания.
1 Сбор нагрузки на фундамент
Нагрузка собирается на обрезе фундамента -0.50 м.
Грузовая площадь с которой передается нагрузка с покрытия и перекрытия на
фундамент Агр = 6 х 6 = 36 м2.
Полная нормативная нагрузка:
N(γf=1) = Nnпокр + Nnпер + Nnкол + Nnриг
Nnпокр = qnпокр · Агр = 6.74 · 36 = 242.64 кНм
Nnпер = qnпер · Агр = 6.08 · 36 = 218.88 кНм
Nnкол = Pкол · mкол = 38.8 · 1 = 38.8 кНм
Nnриг = Pриг · mриг = 25.5 · 2 = 51 кНм
N(γf=1) = 242.64 + 218.88 + 38.8 + 51 = 551.32 кНм
Полная расчетная нагрузка:
N(γf>1) = Nпокр + Nпер + Nкол + Nриг
Nпокр = qпокр · Агр = 8.34 · 36 = 300.24 кНм
Nпер = qпер · Агр = 7.21 · 36 = 259.56 кНм
Nкол = qкол · 1.1 = 38.8 · 1.1 = 42.65 кНм
Nриг = qриг · 1.1 = 51 · 1.1 = 56.1 кНм
N(γf>1) = 300.24 + 259.56 + 42.65 + 56.1 = 658.55 кНм
N(γf=1) · γfсред = N(γf>1)
γfсред = 1.2 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке)
1.32 · 1.2 = 661.58 кНм
8.55 кНм 661.58 кНм (верно)
2 Определение размеров подошвы фундамента
Глубина заложения подошвы фундамента по среднюю колонну (колонну среднего ряда)
определяется конструктивно. Она не зависит от расчетной глубины промерзания.
Обрез фундамента на отметке -0.5 м; hf=1.05 м.
FL = 0.5 + hf = 0.5 + 1.05 = 1.55 м
d = FL - DL = 1.55 - 0.2 = 1.35 м
Грунт - супесь определяем характеристики по [3].
R0 = 225 кПа прил. 3 табл 2 - условное расчетное давление на грунт основания
Cn = 12 кПа прил. 1 табл. 1 - удельное сцепление
φn = 22.5º прил. 1 табл. 1 - угол внутреннего трения
γmt = 20 кНм3 - усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах
Определяем предварительные размеры подошвы фундамента:
Аfпред. = [pic] = [pic] = 2.84 м2
bпред. = [pic] = [pic] = 1.68 м принимаем bпред. = 1.8 м по серии 1.020-183
Определяем расчетное давление на грунт основания: здание без подвала
R = [pic] · [ M · k2 · b · γ + Mq · d1 · γ + Mс · Cn ] = [pic] · [ 0.65 · 1 ·
+ 3.55 · 1.58 · 17 + 6.14 · 12 ] = 226.71 кПа
d1 = hs + hsf [pic] = 1.442 + 0.108 [pic] = 1.58 м
Уточняем размеры подошвы фундамента:
Аfтр. = [pic] = [pic] = 2.83 м2
bтр. = [pic] = [pic] = 1.67 м принимаем b = 1.8 м
По серии 1.020-183 в.1-1 принимаю фундамент 2Ф18.11-1.
Проверяем среднее давление под подошвой фундамента:
P ≤ R P = [pic] = [pic] = 201.16 кПа
Nf = Af · H · γmt = 3.24 · 1.55 · 20 = 100.44 кН
1.16 226.71 кПа следовательно размеры подошвы фундамента определены
3 Расчет фундамента на прочность
Производится от полной расчетной нагрузки N(γf>1) = 658.55 кНм.
Задаемся характеристиками материалов:
Бетон B35 Rbt = 1.3 МПа табл. 5.2 [4]
γb2 = 0.9 табл. п. 5.1.10 [4]
Рабочая арматура А400 RS = 35.5 МПа табл. 5.8 [4]
Рабочую высоту фундамента определяем из условия его прочности на продавливание
которое происходит по поверхности пирамиды боковые грани которой начинаются у
граней колонны и идут под углом 45°. При этом предполагается жесткая заделка
колонны в стакан фундамента. Принятая высота фундамента в соответствии с типовым
решением должна быть не менее требуемой из условия расчета на продавливание:
h0min = -[pic] + [pic] где hK = bK = 40 см - размеры сечения колонны
PS = [pic] = [pic] = 203.26 кНм2 где PS - реактивный отпор грунта
h0min = -[pic] + [pic] = 0.131 м
а = защ.сл. + [pic] = 35 + [pic] = 40 мм = 4 см
hfmin = h0min + a = 13.1 + 4 = 14.1 см
По серии 1.020 высота фундамента hf = 105 см следовательно прочность на
продавливание обеспечена.
Расчетная схема фундамента - консоль жестко защемленная у грани колонны
загруженная равномерно распределенной нагрузкой в виде отпора грунта.
Расчет арматуры нижней сетки производится по изгибающему моменту в
M I = 0.125 PS (b - hK)2 l = 0.125 203.26 (1.8 - 0.4)2 1.8 = 89.64
M II = 0.125 PS (b - h)2 l = 0.125 203.26 (1.8 - 0.94)2 1.8 = 33.84
Требуемую площадь арматуры определяем по каждому из расчетных сечений при этом
Сечение I: hf = 105 см; h0 = hf - a = 105 - 4 = 101 см ширина сечения b = 180
Сечение II: h1 = 60 см; h01 = h1 - a = 60 - 4 = 56 см ширина сечения b = 180
Требуемая площадь поперечного сечения рабочей арматуры одного направления по
АsIтр = [pic] = [pic] = 2.78 см2
АsIтр = [pic] = [pic] = 1.9 см2
Арматуру подбираем по наибольшему из полученных значений АsIтр = 2.78 см2.
Шаг рабочих стержней может быть 100 150 200 мм. Минимальный диаметр 10 мм.
Исходя из этого определяем количество стержней одного направления (n) и диаметр
одного стержня АsI а затем по сортаменту его диаметр:
примем S = 200 мм тогда n = [pic] + 1 = 9.75 = 10
АsIтр = [pic] = [pic] = 0.278 см2
принимаем по сортаменту (10А400 с АsIфакт. = 0.758 см2 > АsIтр = 0.281 см2.
Таким образом площадь сечения всех стержней одного направления будет равна:
Аsфакт. = АsIфакт. n = 0.758 10 = 7.58 см2.
Проверяем процент армирования:
% = [pic] = [pic] = 0.042 %
Аsтр = [pic] = [pic] = 18.18 см2
Принимаем (16А400 с Аsфакт. = 20.11 см2 Пересчитываем параметр a:
% = [pic] = [pic] = 0.11 % а=защ.сл.+[pic] =35+[pic] = 43 мм = 4.5 см
1%0.11%3% процент армирования удовлетворительный арматура подобрана
1 Сбор нагрузки на 1 погонный метр ригеля
Полная расчетная нагрузка на ригель:
q = qпокр. Агр. + qс.в.р. = 8.34 6 + 5 = 55.04 кНм
qпокр. = 8.34 кНм - полная расчетная нагрузка на покрытие (табл. 1)
Агр = b 1 = 6 1 = 6 м2 - грузовая площадь
qс.в.р. = [pic] γf = [pic] 1.1 = 5 кНм - собственный вес ригеля
2 Статический расчет ригеля
Определяем расчетный пролет:
l0 = lриг - ( [pic] + [pic] ) = 5560 - 2 [pic] = 5430 мм
l0 - расчетный пролет
bоп = 130 мм - ширина опирания ригеля на консоль колонны
Расчетная схема ригеля по серии 1.020 - балка лежащая на двух опорах
загруженная равномерно-распределенной нагрузкой.
Mmax = [pic] = [pic] = 202.86 кНм
Qmax = [pic] = [pic] = 149.44 кН
3 Конструктивный расчет ригеля
Расчетные характеристики материалов:
для А600 RS = 52 кНсм2 табл. 5.8 [4]
для В40 Rb γb1 = 2.2 0.9 = 1.98 кНсм2 табл. 5.2 [4]
для А400 RSW = 35.5 кНсм2 табл. 5.8 [4]
Приводим фактическое сечение ригеля к удобному для расчета - тавровому с полкой в
растянутой зоне. Так как бетон плохо работает на растяжение то за расчетное
сечение принимаем - прямоугольное шириной 300 мм высотой 450 мм.
Расчет продольной рабочей арматуры:
а = защ.сл. + [pic] = 20 + [pic] = 30 мм = 3 см
h0 = h - a = 450 - 30 = 420 мм = 42 см - рабочая высота сечения
αm = [pic] = [pic] = 0.194
αm αr = 0.338 следовательно одиночное армирование
по αm определяем по таблице коэффициент = 0.892
Определяем требуемую площадь арматуры:
Аsтр = [pic] = [pic] = 9.47 см2
[pic]=1.1 если [pic]
[pic](0.6 следовательно [pic]=11
Аsфакт - по сортаменту 5(16A600 =10.05см2
Определяем процент армирования:
% = [pic] = [pic] = 0.8 %
% 08% 3% процент армирования удовлетворительный
Пересчитываем параметры а h0:
а = 20 + 162 = 28 мм ( 3 см
h0 = 450 - 30 = 420 мм = 42 см
Подбор поперечной рабочей арматуры:
Расчет производиться в программе “Armpol”.
Расчетная поперечная сила: 149440 (Н)
Расчетная равномерная нагрузка: 5504 (Нмм)
Расчетное сопротивление бетона растяжению: 14 (МПа)
Расчетное сопротивление поперечной арматуры: 355 (МПа)
Коэффициент условия работы бетона: 09
Площадь поперечного сечения стержней сварки: 101 (кв.мм)
Прочность бетона на сжатие: 22 (МПа)
Начальный модуль упругости бетона: 24000 (МПа)
Начальный модуль упругости продольной арматуры: 200000 (МПа)
Нормативное сопряжение растяжению продольной арматуры: 520 (МПа)
Площадь поперечного сечения: 1005 (кв.мм)
Ширина сечения: 300 (мм)
Высота сечения: 450 (мм)
Значение параметра а: 30 (мм)
Ширина полки: 300 (мм)
Толщина полки: 450 (мм)
Коэффициенты учитывающие вид бетона: F F Fi_b4: 15.
Шаг равен 150. Прочность наклонного сечения обеспечена.
Прочность по сжатой наклонной полосе достаточна.
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки воздействия Минстрой России - М.: 1996 г.
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции Госстрой СССР -
М.: ЦИТП Госстроя СССР 1985 г.
СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений.
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного
напряжения арматуры 2003 г.
Строительные конструкции. Т.2. Железобетонные конструкции. Учебник для
техникумов Т. Н. Цай - М.: Стройиздат 1985 г.
Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций. Учебное пособие
для техникумов - М.: Стройиздат 1989 г.
Методическое пособие по выполнению РГР по строительным конструкциям.
Меленцова Т. Б. 2006 г.

Исходные данные.dwg

ДП-07-270103.01-09-РК
nПо дипломному заданию требуется расчитать и законструировать столбчатый фундамент по оси "2"-"Б" и ригель по оси "2" по серии 1.020.nРайон строительства - Ярославская область г. Углич.nГрунт: растительный слой - 0.2 м супесь с характеристиками: пористость e=0.70 текучесть Yl=0.5 удельный вес 17 кНм³.nРазмеры здания 25.0 м - 27.31 м (с пристройкой) высота этажа - 4.2 м высота всего здания - 9.3 м.nРасчетная глубина промерзания грунта df=1.08 м.nФундамент: сборный железобетонный стаканного типа бетон B35 рабочая арматура А400.nРигель: номинальным пролетом 6 м высотой 450 мм бетон В40 продольная предварительно напряженная арматура класса А600 поперечная класса А400.n
слой экофлекса ЭКП - 4.5 мм
слой экофлекса ЭПП - 3.5 мм
минераловатыне плиты ROCKWOOL (РУФБАТТС В) p=180 кгм - 40 мм
минераловатыне плиты ROCKWOOL (РУФБАТТС Н) p=120 кгм - 70 мм
керамзитовый гравий с проливкой ц.-п. раствором по уклону - 270 мм
плита покрытия - 220 мм
рис.1 Деталь покрытия
керамическая плитка - 13 мм
прослойка и заполнение швов из ц.-п. раствора М150 - 15 мм
стяжка из ц.-п. раствора М150 - 40 мм
древесноволокнистая изоляционная плита - 25 мм
жб плита перекрытия - 220 мм
рис.2 Деталь перекрытия
рис.3 Схема сбора нагрузки

3 лист.dwg

ДП-07-270103.01-09-РК
Цех рафинированного молочного сахара
Групповая спецификация
Ведомость расхода стали на элемент кг
полоса 160х8 l=240 мм
полоса 110х8 l=140 мм