Расчет и конструирование армирования лестничного марша и фундаментной плиты

СК.dwg

Спецификация арматурных изделийnна 1 жб элемент
ДП-08-270103.01-09-РК
-ех этажный 16-ти nквартирный жилой дом
Групповая спецификация
Общий расход стали кг
Ведомость расхода стали на элемент кг
Расчетно-конструктивный раздел

ДП Лестничный марш.doc

Рис.7 Расчетная схема.
Расчет арматуры нижней сетки.
а = защ.сл.+[pic] = 35+[pic]=40 мм. Защ.сл.= 30 мм
h0= hf – a = 300–40 = 26мм=26 см
[pic]=[pic] = [pic]=4.47см2
Принимаем шаг стержней S=100мм. Тогда количество стержней на 1 метр
будет [pic]=[pic]=10 шт.
По сортаменту подбираем 10(8А400 [pic] =5.03см2
Проверяем процент армирования:
%=[pic]%=[pic]% =0.19%
Проверяем высоту фундаментной плиты на продавливание:
Qmax ≤ φb3[pic] Rbt[pic] b[pic]h0
6.24 кН1.0[pic]0.068[pic]100[pic]265=180.02 кН
Следовательно прочность на продавливание будет обеспечена при данных
размерах и классе бетона
Конструирование плит арматурной сетки.
80 - 2[pic]20=1140мм
Рис.8 конструирование плиты
В целях экономии арматуры рабочие стержни через один не доводятся до
края плиты где изгибающий момент равен 0.
Расчет лестничного марша плитной конструкции
1 Характеристики изделия.
Рис.9 плита ЛМ 17.12.14-4
Конструкция без предварительного напряжения.
Rs=355 МПа = 355кНсм2 табл.58 [3]
Rb=11.5 МПа = 115*(f=1.15*0.9=1.035 кНсм2
Rbt=0.9 МПа = 0.09*(f=0.09*0.9=0.081 кНсм2
2 сбор нагрузки на один погонный метр горизонтальной проекции марша.
№ Наименование нагрузки Подсчет Нормативн.Коэф. Надеж.Расчетные.
нагрузки Нагр. По нагр.(f Нагр.
Постоянная нагрузка [pic] 6.39 1.1 7.03
Ограждение 025 12 03
Итого постоянная нагрузка gn=6.64 g=7.33
Временная нагрузка Vn =3*1.2 Vn =3.6 1.2 V=4.32
нормативная нагрузка qn=gn+Vn
расчетная нагрузка q=g+V q =11.65
γf- коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки принят по
Vn=3 кПа табл.3 п.12 [1]
3 Статический расчет марша.
[pic]Рис.10 определение расчетного пролета.
l0=2400-162-10-702=2307мм(231см
Рис.11 Эпюры момента и поперечной силы.
Mmax=ql28=11.65*2.3128=7.77кН*м
Qmax=ql2=11.65*2.312=13.46кН
4 Расчет прочности нормального сечения марша.
Лестничный марш рассчитывается как балка прямоугольного сечения с
размерами b=120см h=122см
Рис.12 Расчетное сечение.
а=з.сл.+d2=15+102=20мм=2см
h0=h-a=122-20=102мм=10.2см
Расчет лестничного марша ЛМ 17.12.14-4 сводиться к проверке по
прочности по нормальный сечениям по самому слабому сечению.
Для этого необходимо сравнить изгибающий момент который может быть
воспринят сечением марша ЛМ 17.12.14-4 с рабочей арматурой 8(8А400 с
Мсеч=Rs*As*(h0-0.5x)
Мсеч=355*402*(102-05*115)=137358 кН*см=1374 кН*м
Ммах=777 кН*мМсеч=1374 кН*м следовательно прочность марша
обеспечена при работе его под нагрузкой по нормальным сечениям.
5 проверяем прочность сечения по сжатой наклонной полосе.
Qсеч=(b3*Rb*b*h0=0.3*1.035*120*10.2=380.05кН
Qмах=1346кНQсеч=38005кН следовательно прочность обеспечена.
Поперечная арматура отсутствует.
Смах=2*h0=2*10.2=20.4см
Проверяем нужна ли арматура по расчету
Qмах=1346Qb=49.57 следовательно поперечная арматура по расчету не
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия» Минстрой России-м 1996г.
СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений» Госкомитет СССР 1985г.
СП 52-101-2003 «бетонные и железобетонные конструкции без
предварительного напряжения».
СНиП 2.03.01-85 «Бетонные и железобетонные конструкции» Москва 1996г.
ГОСТ 13580-85 «Плиты железобетонные ленточные фундаментные»

ДП архитектура и СК.doc

Ярославский градостроительный колледж
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ
Студента группы СТ 1-41
Дмитриева Артема Олеговича
Руководитель дипломного проектирования
Секацкая Наталья Анатольевна
Пояснительная записка
1. Архитектурно-строительный раздел
2. Расчетно-конструктивный раздел
3. Организационно-строительный раздел
4 Экономический раздел
Зав. строительным отделением
Ф.И.О. ПодпиДатДП-08-270103.01-09
КонсультГолованов 4-ех этажный 16-ти квартирный СтадияЛист
КонсультДевятаева У
КонсультХухарева ЯГК СТ 1-41
Архитектурно-строительный раздел
Ф.И.О. ПодпиДатДП-08-270103.01-09-АС
Руковод.Секацкая 4-ех этажный 16-ти квартирный СтадияЛист
Исходные данные для разработки
архитектурно-строительной части .
Генеральный план. Роза ветров
Объемно-планировочная характеристика здания .
Конструктивная характеристика элементов .
Расчет глубины промерзания грунта
Наружная и внутренняя отделка .
Инженерное оборудование .
Экспликация полов .
Список используемой литературы
ДП-08-270103.01-09-АС ЛИСТ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНОЙ ЧАСТИ
Курсовой проект «4-ех этажный 16-ти квартирный жилой дом»
разработан на основании паспорта типового проекта № 77-0121сп.86
Район строительства - г. Мышкин
Климатическая зона - II В
Грунты по данным исследования - суглинок
Температура наружного воздуха определена по СНиП 2.01.01 – 82
t хол.суток = -34(С t хол.пятидн. = -31(С
Уровень грунтовых вод – 3.0 м от поверхности земли.
Характер грунтовых вод не агрессивный.
Отведенный под застройку участок имеет спокойный рельеф и свободен от сноса.
Степень огнестойкости -II
Степень долговечности - II
Здание оснащено всеми видами инженерного оборудования.
Внутренний режим воздуха нормальный t вн. = + 20 °С.
Фундаменты и перекрытия сборные железобетонные.
При проектировании генплана использован СНиП 2.07.01 – 89* «Градостроительство.
Планировка и застройка городских и сельских поселений». Рельеф спокойный. Участок
под застройку имеет прямоугольную форму с размерами в плане 50х70м.
Проектируемое здание располагается в центральной части участка. Горизонтальная
привязка выполнена к красной линии. Вертикальная привязка выполнена к реперу в
соответствии с условно принятыми горизонталями. Относительной отметке ±0.000
(отметка чистого пола 1 этажа) соответствует абсолютная отметка 91.20.
Планировочная отметка у здания принята -1.050.
На участке расположены детская площадка площадка для сушки белья площадка для
мусора и автостоянка.
Благоустройство выполнено в виде асфальтированных дорог (шириной 3.5м) тротуаров
(шириной 2м) площадок. Тротуары и проезды ограничены бордюрным камнем (30x15
см). Вокруг здания выполнена отмостка шириной 07м. Озеленение в виде газона
цветников лиственных и хвойных деревьев рядовой посадки.
Коэффициент озеленения 047.
Здание ориентировано согласно «Розы ветров» (использован СНиП 2.01.01 – 82
«строительная климатология и геофизика») с учетом надлежащей инсоляции.
Расчет розы ветров производится по СНиП 2.01.01 – 82 «Строительная климатология и
Повторяемость ветра
Роза ветров определяется для зимнего и летнего периодов. По каждому направлению
сторон света величина повторяемости откладывается по направлению румбов в
ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЗДАНИЯ
-этажное кирпичное здание имеет в плане прямоугольную форму с размерами в осях
-9 = 36м. А-В = 10 м.
Высота этажа: 28 м.
Высота всего здания: 142 м.
В здании имеется подвал крыша скатная чердачная. Водосток наружный
организованный. Предусмотрены главные выходы по оси Е и 6 также предусмотрены
выходы с первого этажа через лоджии. Входы с тамбурами. Перед входами лестницы.
Здание имеет 24 лоджии по главному и боковому фасадам. Сообщение между этажами
производится по 2м лестничным клеткам. Помещения разделены внутренними
капитальными стенами и перегородками.
КОНСТРУКТИВНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЯ
Конструктивная схема здания – бескаркасное с поперечными несущими стенами.
Пространственная жесткость здания обеспечивается совместной работой наружных и
внутренних стен с опиранием на них плит перекрытия и покрытия их анкеровкой
замоноличиванием швов а так же лестничной клеткой.
Фундаменты – ленточные сборные железобетонные. Фундаментные плиты по ГОСТ
Марки фундаментных плит:
ФЛ 12.30; ФЛ 14.30; ФЛ 14.24; ФЛ 10.12; ФЛ 10.24; ФЛ 8.24 ФЛ 8.12; ФЛ 12.12.
Фундаментные блоки - бетонные.
ФБС24.6.6 – Т ФБС24.4.6 – Т.
Наружные стены выполнены из керамического пористого камня с лицевым слоем из
кирпича и уширенным швом заполненным утеплителем толщиной 680 мм.
Внутренние стены из силикатного кирпича толщиной 380мм.
Перегородки – гипсобетонные толщиной 80 мм и сдвоенные с воздушной прослойкой
Перемычки - сборные железобетонные брусковые.
по серии 1.038.1-1 вып.1.
марка: 3ПБ 16-37 1ПБ 13-1 1ПБ 16-1 2ПБ 19-3 2ПБ 22-3 2ПБ 26-4 2ПБ-25-3 3
ПБ 25-8 3 ПБ 21-8 2 ПБ 17-2 2 ПБ 13-1 1ПБ 10-1.
Лестничные марши – плитные железобетонные.
по серии 1.151.1-6 в.1
марка: 1ЛМ 30.11.15-4.
Лестничные площадки – ребристые сборные железобетонные.
по серии 1.151.1-8 в.1
марка : 2ЛП 25.12-4-к 2ЛП 25.12в-4-к.
Плиты перекрытия – сборные железобетонные многопустотные панели.
по серии 1.141-1 вып 63 и вып.60.
Окна – раздельные с тройным остеклением.
марка: ОРС 15-15 ОРС 9-12 ОРС 15-12 ОРС15-9
.Двери внутренние – глухие однопольные.
марка: ДГ 21-9 ДГ 21-7 ДГ 21-8 ДГ 21-10
Двери наружные – глухие полуторопольные
Двери лоджий и балконов – остеклённые однопольные.
Крыша – крыша скатная чердачная кровля из металлочерепицы.
Утеплитель пенополистирол толщиной 200 мм.
Полы – линолеум керамическая плитка.
Гидроизоляция горизонтальная и вертикальная –на обрезе фундамента по наружной
грани блоков - два слоя гидроизола на битумной мастике.
РАСЧЕТ ГЛУБИНЫ ПРОМЕРЗАНИЯ ГРУНТА И ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ПОДОШВЫ
Производиться по СНиП 2.02.01 – 85* «Основания и фундаменты».
нормативная глубина промерзания грунта .
определяется по формуле dfn = do([pic]
Mt – безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений
среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемой по
«Строительная климатология и геофизика».
Mt = (–116( + (–115( + (–62( + (–32( + (–89( = (–414 (
do – величина принимаемая равной 0.28
(п. 2.27 СНиП 2.02.01 – 85*)
d fn = 0.28х √414 = 148 м
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта
Kh- коэфицент учитывающий влияния здания на грунт. Kh= 0.7
df = Kh x dfn = 0.7 х 1.48 = 1.036 м.
Kh – принимается по таблице № 1 СНиП 2.02.01 – 85*.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта 1036 м.
Принимаем глубину заложения фундамента ниже глубины промерзания грунта по
конструктивным соображениям 2.450 м.
Высота этажа –3000 мм уклон 1:2
Ширина лестничного марша 1200 мм.
Лестница ребристой конструкции.
Задаем: b = 300мм h = 150мм
Высота одного лестничного марша:
П = [pic]=1500150 = 10
Число ступеней в марше:
В = П -1 = 10 – 1= 9
Длина горизонтальной проекции лестничного марша:
d = b x B = 9х300 = 2700 мм
Ширина лестничной клетки:
A = 3000-380=2620мм
Длина лестничной клетки:
L = 5700-200-110=5390мм
Ширина лестничных площадок: 1195 мм.
НАРУЖНАЯ И ВНУТРЕННЯЯ ОТДЕЛКА ЗДАНИЯ
Наружная: Кладка из пустотелого лицевого одинарного керамического кирпича.
Внутренняя: в жилых комната и коридорах-оклейка стен обоями на кухнях-масляная и
водоэмульсионная окраска в уборных и ваннах – масляная окраска и керамическая
ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Водопровод – хозяйственно-питьевой от поселковой сети расчетный напор у
основания стояков 19м.
Канализация – хозяйственно-фекальная в городскую сеть.
Водосток – наружный организованный.
Отопление – водяное центральное системе однотрубная с радиаторами типа РД-90 для
расчетных температур -10(С -15(С -20(С. Температура теплоносителя 95(С-70(С
Вентиляция – естественная канальная из кухонь34 этажей-принудительная.
Горячее водоснабжение – от внешней сети расчетный напор у основания стояков –
Газоснабжение – от внешней сети к кухонным плитам.
Электроснабжение – от внешней сети 380220В
Освещение – лампами накаливания и люминесцентными.
Устройства связи – радиотрансляция коллективные антенны телефонные вводы.
Оборудование кухонь и санузлов – газовые плиты мойки унитазы ванны
Наименование помещений
Данные элементы пола
(наименование толщина)
Коридоры кухни комнаты (1-й этаж)
Линолеум на теплоизолирующей
Стяжка из лёгкого бетона армированная сеткой 45мм
Один слой рубероида прокладочного 4 мм
Пенополистирол 80 мм
ЖБ плита перекрытия 220ммс
Керамическая плитка 20мм
Один слой прокладочного рубероида 4мм
Пенополистирол 80мм
Коридоры кухни комнаты
цементная стяжка - 20мм
проливка керамзитовым гравием 55мм
ЖБ плита перекрытия 220мм
Керамическая плитка - 20мм
Прослойка и заполнение швов стяжка из цем пес раствора 40 мм
Слой прокладочного рубероида 4мм
жб плита перекрытия 220мм
Лестничные площадки лоджии
Стяжка из цем. пес. раствора 30мм
ЖБ плита лоджий (лестничная площадка)
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Паспорт типового проекта
Общесоюзный каталог типовых конструкций и изделий.
СНиП 2.07.01 – 89* «Планировка и застройка городов поселков сельских населенных
СНиП 2.01.01 – 82 «Строительная климатология и геофизика».
СНиП 2.08.02 – 89 «Общественные здания и сооружения».
СНиП 2.02.01 – 85* «Основания и фундаменты».
СНиП 2.03.13 – 88 «Полы».
ГОСТ 13579 – 78 «Блоки бетонных стен подвала».
Сборник 3.01 ЖГ – 1.85 том 1 2 3.
ГОСТ 6629 – 88 «Двери деревянные внутренние для жилых и общественных зданий».
ГОСТ 24698 -81 «Двери деревянные наружные для жилых и общественных зданий».
ГОСТ 11214 – 86 «Окна и балконные двери деревянные с двойным остеклением для
жилых и общественных зданий»
ГОСТ 11-26 – 76 «Кровли».
И.Г.Туркина «Узлы кирпичных зданий».
П.Г.Буга «Гражданские и промышленные здания».
Руководство к применению стандартов СПДС и ЕСКД.
Методическое пособие по разработке схем генпланов.
Архитектурно – строительный раздел
Расчетно – конструктивный раздел
Организационно – строительный раздел
Экономический раздел
Расчетно-конструктивный раздел
Ф.И.О. ПодпиДатДП-08-270103.01-09-РК
Исходные данные для проектирования
Сбор нагрузки на 1 м2
Сбор нагрузки на 1 м2 покрытия
Сбор нагрузки на 1 м2 чердачного перекрытия
Сбор нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия
Сбор нагрузки на 1 м2 перекрытия над техподпольем
Расчет ленточного железобетонного фундамента по оси 5
Схема сбора нагрузки на фундамент
Сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента
Определение размеров подошвы фундамента
Расчёт фундаментной плиты на прочность
Конструирование фундамента
Расчет многопустотной плиты перекрытия
Статический расчет плиты
Определение расчетного пролета
Сбор нагрузки на 1 пг м плиты
Определение расчетных усилий в плите
Конструктивный расчёт плиты
Расчётное сечение плиты
Расчёт продольной рабочей арматуры
Расчёт поперечной арматуры
ДП-08-270103.01-09-РК ЛИСТ
В соответствии с заданием необходимо запроектировать ленточный плитный фундамент
под кирпичную стену и многопустотную плиту перекрытия.
Задание: 4-хэтажный 16-ти квартирный жилой дом с высотой этажа 3.0 м с
тех.подпольем внутренние стены из силикатного кирпича толщиной 380мм.
Место строительства: г.Мышкин
Основание под фундамент – грунт суглинок IL=0.5 e=0.7 γгр=(II’=(II=17кНм3
Рис. 1 Состав покрытия
Рис. 2. Состав чердачного перекрытия
Рис. 3. Состав межэтажного перекрытия
Рис. 4. Состав подпольного перекрытия
Сбор нагрузки на 1м2 элемента
1 Сбор нагрузок на 1 м2 покрытия. Таблица №1
Наименование нагрузки
Нормативн. Нагр. кНм2
Коэф. Надеж. По нагр.(f
Расчетные. Нагр. кНм2
Постоянная нагрузка
Итого постоянная нагрузка
Временная снеговая нагрузка
нормативная нагрузка
γf- коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки принят по
Sсн – значение расчетной снеговой нагрузки принято по табл.4[1] для г.
Рыбинск снеговой район
Snсн- - нормативное значение снеговой нагрузки определяется умножением расчётного
значения снеговой нагрузки еа коэффициент 0.7
–коэффициент учитывающий уклон кровли принят по прил. 3 [1] α=20(
Состав покрытия смотрим на рис.1.
2 Сбор нагрузок на 1 м2 чердачного перекрытия Таблица №2
Цементно-песчаная стяжка армированная сеткой
Выравнивающая стяжка
жб многопустотная плита перекрытия
Vn – нормативное значение временной нагрузки принято по [1] табл.3 для
назначения жилой дом. Для временной нагрузки γf находится по [1] п.3.7
Состав покрытия смотрим на рис.2.
3 Сбор нагрузок на 1 м2 междуэтажного перекрытия Таблица №3
Цементно-песчаная стяжка
Проливка керамзитовым гравием
γf – коэффициент надежности по нагрузке для постоянных нагрузок принят по [1]
Состав перекрытия смотрим на рис. 3.
4 Сбор нагрузок на 1 м2 подпольного перекрытия Таблица №4
Стяжка из легкого бетона
Один слой подкладочного рубероида
Состав перекрытия смотрим на рис. 4.
Ленточный железобетонный фундамент
Расчет состоит из двух основных частей:
Определяется ширина подошвы фундамента. Он производится от полной нормативной
нагрузки от здания собранной на уровне обреза фундамента.
Расчет фундаментной плиты на прочность. Этот расчет выполняется от полной
расчетной нагрузки от здания.
1 схема сбора нагрузки.
Рис.5. к определению грузовой площади.
2 сбор нагрузки на 1 погонный метр фундамента.
Обрез фундамента на отметке -035 м.
Грузовая площадь с потерей нагрузки передаётся на 1пг метр внутренней стены
Определение нагрузки на фундамент. Нагрузка собирается полная нормативная и
расчетная в уровне пола подвала
Полная нормативная нагрузка:
N(γf =1)=Nncт+Nnпокр+Nnчер.пер+Nnмежэт.пер+Nnподп.реп+NnФБС
Nncт = (ст [pic]Нст [pic]ρст=038*114*19=8231 кНм
ρст=19 кНм3(по заданию)
Nnпокр = qnпокр[pic]Агр =1934*6=11604кНм
Nnчер.пер = qnчер.пер[pic]Агр=521*6=3126 кНм
Nnмежэт.пер = qnмежэт.пер [pic]Агр[pic]n=595*6*3=107.1м
n-количество межэтажных перекрытий
Nnподп.реп= qnподп.реп[pic]Агр=617*6=3702 кНм
NnФБС=НФБС*(ФБС*(=185*04*24=17.76кНм
ρжб=2400кгм3=24кНм3
N(γf =1)=8231+11.604+3126+107.1+3702+17.76=28705 кНм
Полная расчетная нагрузка в уровне пола подвала:
N(γf >1) = Ncт+Nпокр+Nчер.пер+Nмежэт.пер+Nподп.пер.+ NnФБС
Ncт = Nncт [pic]γf = 8231*11=9054 кНм
Nпокр= qпокр [pic]Агр = 2678*6 =1607 кНм
Nчер.пер= qчер.пер[pic]Агр=6.13*6=36.78 кНм
Nмежэт.пер= qмежэт.пер [pic]Агр [pic] n=7.09*6 *3=127.62 кНм
Nпод.пер= qпод.пер[pic]Агр = 732*6=43.92 кНм
NФБС= NnФБС[pic] γf=17.76*11=19.54 кНм
N(γf >1) = 9054+1607+36.78+12762+4392+1954=33447 кНм
N(γf =1) [pic] γfсред = N(γf >1)
γfсред=115 (усредненный коэффициент надежности по нагрузке)
3 кНм33447кН кНм –нагрузка на фундаментную плиту определена правильно.
3 Определение размеров подошвы фундамента.
Район строительства г.Данилов
Грунт – суглинок с коэффициентом текучести JL=0.5 пористости е=07
Удельный вес грунта выше и ниже подошвы фундамента γгр =17кНм3
Глубина промерзания грунта по расчету равна 104м. Глубина заложения фундамента
конструктивно по блокам равна
Рис. 6 Сечения фундамента.
d1 =ds+dsf*(cf(гр=075+01*2217=088
Определяем расчетные характеристики грунта.
Находим удельное сцепление Cn и угол внутреннего трения n
Определяем предварительный размер ширины подошвы фундамента:
предв. Аф = [pic] =[pic]=1.38 м2
γmt=20 кНм3 – усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах.
Впредв=[pic] = [pic]=138 м
Определяем расчетное давление на грунт основания по формуле 7 здание с
Уточняем размер подошвы фундамента:
[pic] = [pic]=[pic] = 1.39м2
Принимаем b=1.4м ФЛ14.30
Проверяем среднее давление под подошвой фундамента
Если Ps ≤ R то размеры подошвы фундамента подобраны верно
Ps=[pic]= [pic]=17104 кПа
[pic] = [pic] =1.4*0.85*20=23.8кН
Ps =171.4кНм2 R=22273 кНм2
Следовательно размеры подошвы фундамента определены правильно
4 Расчет фундаментной плиты на прочность
Расчетная нагрузка с учетом бетонных блоков будет равна:
N=33447+085=33532кНм
Принимаем бетон тяжёлый класса В15
Rbt=0.75 мПа=0.075*(f=0.068 кНсм2
Арматура класса А400
Rs=355 мПа=35.5 кНсм2
Расчетная схема – консоль жестко защемленная у грани стены и загруженная
равномерно-распределенной нагрузкой в виде отпора грунта Ps.
Ps= [pic]=[pic]=23951 кПа
Mmax=0.5[pic]Ps[pic]c2=0.5*23951*0.52=2994 кН[pic]м
Qmax= Ps[pic]c=23951*0.5=11976 кН
Рис.17 Расчетная схема.
Расчет арматуры нижней сетки.
а = защ.сл.+[pic] = 30+[pic]=35 мм. Защ.сл.= 30 мм (для сплошного ленточного
h0= hf – a = 300–40 = 260мм=26 см
[pic]=[pic] = [pic]=354см2
Принимаем шаг стержней S=100мм. Тогда количество стержней на 1 метр будет
По сортаменту подбираем 10(6А400 [pic] =283см2
Проверяем процент армирования:
%=[pic]%=[pic]% =0.11%
Проверяем высоту фундаментной плиты на продавливание:
Qmax ≤ φb3[pic] Rbt[pic] b[pic]h0
976 кН1.0[pic]0.068[pic]100[pic]265=180.02 кН
Следовательно прочность на продавливание будет обеспечена при данных размерах и
Конструирование плит арматурной сетки.
00 - 2[pic]20=2940мм
В целях экономии арматуры рабочие стержни через один не доводятся до края плиты
где изгибающий момент равен 0.
Рассчитать и законструировать многопустотную плиту перекрытия.
Тип здания – жилой дом.
Плита предварительно напряженная
Размеры плиты - длина 5980 мм ширина 1490 мм.
1 Статический расчет плиты
1.1 Определение расчетного пролета плиты
L0 = lпл - 2 [pic] = 5980 - 2[pic] = 5800 мм = 580см = 5.8 м
L0 - расчетный пролет - расстояние между центрами опор
1.2. Сбор нагрузки на 1 м[pic] перекрытия
Временная нагрузка на междуэтажное перекрытие
1.2. Определение грузовой площади
q = q bпл = 7.04 кНм2 1.49 м = 10.49 кНм
1.3. Определение расчетных усилий в полке
Расчетной схемой плиты является балка на шарнирных опорах загруженная
равномерно-распределенной нагрузкой.
Максимальная поперечная сила:
Qmax=[pic]= 30.421 кН
Максимальный изгибающий момент:
Mmax=[pic]= 45.83 кНм
2 Конструктивный расчет плиты
2.1. Расчетное сечение плиты
Фактическое сечение плиты приводим к удобному для расчета тавровому.
ширина плиты bпл = 1490 мм
ширина полки b’f = bпл - 215 = 1490 - 30 = 1460 мм
толщина полки h’f = [pic] = [pic] = 30 мм
рабочая высота сечения h0 = h-a = 220 - 30 = 190 мм
a = защ.слой + [pic] = 20 + [pic] = 30 мм
ширина ребра b = bпл - 215 - dотв n = 1490 - 30 - 159 7 = 347 мм
n - количество пустот
2.2. Расчет продольной рабочей арматуры
Расчетные характеристики материалов:
Rb γb1 = 11.5 МПа 0.9 = 10.35 МПа = 1.035 кНсм2
γb1 = 0.9 коэффициент учитывающий длительность действия нагрузки п.5.1.10[2]
Rb - расчетное сопротивление бетона сжатию таб.5.2[2]
Рабочая арматура класса А600
Rs = 520 МПа = 52 кНсм2
Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению табл.8[3]
Определение положения нейтральной оси:
Mx=h’f = Rb b’f h’f (h0 - 0.5 h’f) = 1.035 146 30 (19 - 0.530) =
1.33 кНм > 45.83 кНм значит нейтральная ось проходит в полке
Сечение рассчитывается как прямоугольное при ширине b = 146 cм
Определяем значение коэффициента αm:
αm = [pic] = [pic] = 0.08 αm ≤ αR = 0.403 табл.3.1 [5]
08 0.403 следовательно сечение имеет одиночное армирование
По αm определяем = 0.958 таб.3.1 [4]
Аsтр = [pic] = [pic] = 4.04 см2
Продольная рабочая арматура устанавливается в нижнюю зону плиты в виде отдельных
стержней равномерно но не более чем через 2 отверстия.
Принимаем 610А600 с Аsфакт=4.71 см2
2.3. Расчет поперечной арматуры
Расчетное усилие Qmax = 30.421 кН
А600 Rsw = 300 МПа = 30 кНсм2 таб.5.8 [2]
B20 Rbt = 0.9 МПа = 0.09 кНсм2
Rbt γb1 = 0.09 0.9 = 0.081 кНсм2
Задаемся количеством стержней которые устанавливаем не реже чем
По сортаменту арматурной стали Asw = 0.63 см2
Задаемся конструктивным шагом и определяем
SK ≤ 0.75 h0 = 0.75 190 = 142 мм = 100 мм
SK ≤ 500 мм (принимаем min значение)
Smax = [pic] = [pic] = 33.35 см = 30см = 300 мм
Проверяем прочность сечения по сжатой наклонной полосе:
Qb = φb1 Rb b h0 = 0.3 1.035 34.7 19 = 204.71 кН
421 204.71 следовательно прочность сечения по сжатой наклонной полосе
Проверяем необходимость установки арматуры по расчету:
qsw = [pic] = [pic] = 1.89 кНсм
с = [pic] = [pic] = 33 см
с ≤ 2h0 = 219 = 38 см (принимаем min значение)
Qb - поперечная сила воспринимаемая бетоном в наклонном сечении
Asw - площадь сечения поперечных стержней
с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось
φb1 = 0.3; φb2 = 1.5; φsw = 0.75 - п.6.2.34 [2]
Qb = [pic] = [pic] = 46.12 кН
5 Rbt b h0 ≤ Qb ≤ 2.5 Rbt b h0
условие выполнено Qmax ≤ Qb 30.421 46.12 следовательно поперечная
арматура устанавливается конструктивно.
) СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия Минстрой России - М.: 1996 г.
) СП 52-101-2003 Бетон и жб конструкции без предварительного напряжения
) СП 52-102-2004 Предварительно напрягаемые жб конструкции.
) Т.Н. Цай Строительные конструкции том 2
) Пособие по проектированию предварительно напряженных жб конструкций из
тяжелого бетона (СП 52-102-2004)