Расчет и армирование монолитного ребристого перекрытия

Пояснительная записка 4(шаблон).doc

Раздел 1. Исходные данные ..
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1. Компоновка перекрытия ..
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты ..
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки .
6. Уточнение размеров второстепенной балки ..
7. Расчет прочности по нормальному сечению ..
8. Расчет прочности на действие отрицательных изгибающих моментов .
9. расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Раздел 3. Сборное ребристое перекрытие ..
2. Расчет многопролетного сборного ригеля ..
3. Уточнение размеров ригеля ..
4. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению .
Список используемой литературы
Раздел 1. Исходные данные
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих
железобетонного каркаса многоэтажного здания – монолитного ребристого
перекрытия над подвальным этажом и ригеля составного перекрытия типового
этажа. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над типовым
этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту принимаем:
- нагрузка на подвальное перекрытие: 1100 кгм2;
- нагрузка на межэтажное перекрытие: 450 кгм2;
- размер сетки колонн в плане: 48х52 м;
- размер здания в осях: 144х26 м.
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1 Компоновка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного
промышленного здания под полезную нагрузку Vн = 1100 кгм2.
Рассматриваем 2 варианта расположения главных балок:
– главные балки в поперечном направлении;
– главные балки в продольном направлении
В зависимости от варианта принимаем параметры перекрытия и вычисляем
требуемый объем бетонной смеси по формуле:
V=hпл*3l1*5l2+nвт.б..*bвт.б *(hвт.б.-hпл)*lвт.б.+nгл.б* bгл.б.
*(hгл.б.-hпл.)*lгл.б.[м3]
hвт.б – высота второстепенной балки;
bвт.б – ширина второстепенной балки;
bгл.б. – ширина главной балки;
nвт.б – количество второстепенных балок;
nгл.б - количество главных балок.
пролет размеры поперечного сечения
высота hм ширина bм
Второстепенная балка 520 030 010
Главная балка 480 050 020
V= 01м*3*48м*5*52м+25*01м*(03м-01м)*052м+12*02м*(05м-
Второстепенная балка 480 030 010
Главная балка 520 050 020
V= 011м*3*48м*5*52м+27*01м(03м-011м)*48м+10*02м*(05м-
Из расчетов требуемых объемов выбираем наименьший и принимаем вариант
с поперечным направлением главных балок (вариант 1).
Раздел 3. Сборное перекрытие
Принято продольное расположение ригелей. Расчетная временная нагрузка
принята в соответствии с вариантом Vн= 450 кгм2. Исходя из величины
временной нагрузки (> 800 кгм2) выбираем пустотную плиту перекрытия над
Таблица сбора нагрузок на 1 погонный метр ригеля:
№ Нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
кНм2 нагрузке (f кНм2
Постоянная нагрузка g для:
керамическая плитка 024 12 029
цементно-песчаный раствор 072 13 094
железобетонная плита 3 11 33
Временная нагрузка v 45 12 54
Полная нагрузка q 846 993
2 Расчет многопролетного сборного ригеля
Определяем длины пролетов:
lкр= 42м-0125м = 4075м.
Расчетная погонная временная нагрузка:
v - расчетная временная нагрузка;
В - ширина грузовой площадки;
(f - коэффициент учитывающий класс ответственности здания.
vпог= 54кНм2*52м*095= 2668 кНм.
Расчетная погонная постоянная нагрузка:
gпог =q*B*(n+bриг*hриг*(*(f*(n
hриг = (110)*48= 048м;
bриг = (03÷05)* hриг ;
bриг =04*048= 0192 = 02м;
gпог =453кНм2*52м*095+02м*048м*25кгм2*11*095= 2489 кНм
Расчет моментов в ригеле при различных нагружениях:
Схема М1 М2 МВ QА QВлев.
82 кНм 4628 кНм -9605 кНм 8949 кН -12794 кН 1176 кН
3 Уточнение размеров ригеля
Определение расчетных данных:
М= МВ(1+4)= 9605 кНм;
Назначаем класс бетона В15:
Rbt= 09*075= 0675 МПа
Ригели армируются сварными каркасами с рабочей продольной арматурой:
- - - диаметр d ≥ 10мм
hтр = hотр + а= 047+005= 052
4 Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
Подбор нижней арматуры в крайнем пролете
По таблице подбираем: = 08529; ( = 0294.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (4(14) = 616 см2
Подбор нижней арматуры в среднем пролете
По таблице подбираем: = 09075; ( = 01625.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (4(10) = 314 см2
Подбор верхней арматуры в среднем и в крайнем пролетах
По таблице подбираем: = 0809; ( = 0382.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (2(22) = 760 см2.
Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
Определения расчетных данных
Q= QB(1+4)лев= 12794 кН;
n= 2 (количество каркасов).
dw ≥ dmax = 224 = 6 мм
Назначаю: dw = 6мм (А-III);
Определяем интенсивность поперечного армирования в приопорной зоне и в
h > 450 мм ( S( h3 ( 500 мм
Назначаю шаг: S= 100 мм
h > 300 мм ( S( [pic]( 500 мм
[pic]= [pic]= 350 мм
Назначаю шаг: S= 350 мм
Учитываем влияние сжатых полок
Учитываем влияние продольных сил
Рассчитываем промежуточные значения
Mb = φb2*(1+φf+φn)*Rbt*b*h02
Mb = 2*(1+0+0)*0675кПа*103*020м*(045м)2 = 5468 кН*м
Определяем интенсивность поперечного армирования
Qb min = φb3*(1+φf+φn)*Rbt*b*h0
Qb min = 06*(1+0+0)*0 675кПа*103*020м*045м= 3645 кН
gsw = 14535 кНм > [pic]
Определяем расстояние от конца наклонной трещины до опоры
q1 = gпог + vпог = 2489кНм + 2668кНм = 5157 кНм
где q1 – условная равномерно распределенная внешняя нагрузка
6*gsw = 056*14535 кНм = 8140 кНм
q1 056*gsw ( c = [pic]
c [pic] - ограничение выполняется
Определяем несущую способность сжатого бетона
Qb = [pic]> Qb min = 3645 кН
Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось
Проверяем выполнение условия: h0 ( c0 (2*h0 ; c0 ( c
Определяем несущую способность поперечной арматуры
Qsw = c0*gsw = 0613м*14535кНм = 8910кН
Qb + Qsw = 5309кН + 8910кН = 14219 кН
Q Qb + Qsw ( условие прочности выполныется.

Пояснительная записка 4(шаблон) (Автосохраненный).doc

Раздел 1. Исходные данные ..
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1. Компоновка перекрытия ..
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты ..
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки .
6. Уточнение размеров второстепенной балки ..
7. Расчет прочности по нормальному сечению ..
8. Расчет прочности на действие отрицательных изгибающих моментов .
9. расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Раздел 3. Сборное ребристое перекрытие ..
2. Расчет многопролетного сборного ригеля ..
3. Уточнение размеров ригеля ..
4. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению .
Список используемой литературы
Раздел 1. Исходные данные
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих
железобетонного каркаса многоэтажного здания – монолитного ребристого
перекрытия над подвальным этажом и ригеля составного перекрытия типового
этажа. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над типовым
этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту принимаем:
- нагрузка на подвальное перекрытие: 1100 кгм2;
- нагрузка на межэтажное перекрытие: 450 кгм2;
- размер сетки колонн в плане: 48х52 м;
- размер здания в осях: 144х26 м.
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1 Компоновка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного
промышленного здания под полезную нагрузку Vн = 1100 кгм2.
Рассматриваем 2 варианта расположения главных балок:
– главные балки в поперечном направлении;
– главные балки в продольном направлении
В зависимости от варианта принимаем параметры перекрытия и вычисляем
требуемый объем бетонной смеси по формуле:
V=hпл*3l1*5l2+nвт.б..*bвт.б *(hвт.б.-hпл)*lвт.б.+nгл.б* bгл.б.
*(hгл.б.-hпл.)*lгл.б.[м3]
hвт.б – высота второстепенной балки;
bвт.б – ширина второстепенной балки;
bгл.б. – ширина главной балки;
nвт.б – количество второстепенных балок;
nгл.б - количество главных балок.
пролет размеры поперечного сечения
высота hм ширина bм
Второстепенная балка 520 030 010
Главная балка 480 050 020
V= 01м*3*48м*5*52м+25*01м*(03м-01м)*052м+12*02м*(05м-
Второстепенная балка 480 030 010
Главная балка 520 050 020
V= 011м*3*48м*5*52м+27*01м(03м-011м)*48м+10*02м*(05м-
Из расчетов требуемых объемов выбираем наименьший и принимаем вариант
с поперечным направлением главных балок (вариант 1).
2. Расчет монолитной плиты
lдл = lвт.б- bгл.б = 52м-02м=50 м
lк = lпл- bвт.б = 24м-01м = 23 м
Поскольку отношение сторон плиты 217>2 ее рассчитываем как балочную
в направлении коротких пролетов. Расчет производим для условной полосы
плиты равно 100 см в направлении нормальной короткой стороны.
lCР= lпл - bвт.б = 24м - 01 м = 23 м
lКР= lпл - bвт.б2 – А + а2 = 24м – 01м2 - 025м + 012м2 =
№ Нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
кНм2 нагрузке γf кНм2
I. Постоянная нагрузка g
Керамическая плитка 024 12 029
Цементно-песчаный расчтвор072 13 094
Железобетонная плита
II. Временная нагрузка v 11 12 132
III. Полная нагрузка q 1446 1718
С учетом коэффициента надежности γ=095 получаем расчетную нагрузку на
qпог = q×B× γn = 1718кНм2×1м×095 = 1633 кНм
Расчетные изгибающие моменты в сечениях определяются по формулам:
- для средних пролетов и промежуточных опор
- для первого пролета и на первой промежуточной опоре
- проектный класс бетона перекрытия B25 (Rb=1305МПа Rb t=0945МПа
- арматуру сварных сеток из обыкновенной арматурной проволоки класса
Вр-I (Rs=355МПа для d=5мм)
3. Уточнение толщины плиты
Задаем ширину элемента b=1м и оптимальными армирования опт=0125
[pic] где опт – относительная высота сжатой зоны бетона.
Вычисляем целесообразную высоту плиты по моменту на первой
промежуточной опоре:
Расчет проводится дважды от [pic] и [pic]
В первом пролете на первой промежуточной опоре: [pic]
h0=h - a=009-0015=0075м
Принимаем по таблице методом интерполяции: =0942 =0113
В средних пролетах и на средних опорах: Mmin=Mср
Принимаем по таблице методом интерполяции: =0962 =0077
4. Армирование монолитной плиты
Так как [pic] армирование производим плоскими сетками.
Плоские сетки укладываются вдоль второстепенных балок согласно эпюре
изгибающих моментов. Во всех 4х сетках рабочая – поперечная арматура.
[pic] [pic] [pic] [pic][pic][pic]
5. Расчет второстепенной балки
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку
таврового сечения с шириной полки равной расстоянию между осями смежных
пролетов плиты что составляет 5200 мм.
- крайних пролетов балки
Lкр=1-bгл.б.2+А2 = 5200мм - 200мм2+250мм2 = 5000мм
- средних пролетов балки
Lср=1-bгл.б.= 5200мм - 200мм = 5000мм
Расчеты усилия по формулам с учетом их перераспределения за счет
проявления пластических деформаций арматуры и бетона:
а) Изгибающие моменты:
6. Уточнение размеров второстепенной балки
Второстепенную балку армируют сварными каркасами с рабочей продольно
арматурой класса А-III диаметром не менее 10 мм RS=365МПа.
Высоту сечения подбираем по опорному моменту при опт=035 поскольку
на опоре момент определяем с учетом образования пластического шарнира.
Получаем по таблице А0=0289. На опоре момент отрицательный – полка ребра
в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольник с шириной ребра
Вычисляем целесообразную высоту второстепенной балки по моменту на
первой промежуточной опоре:
h0=h-a=045м - 003м=042м
7. Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
Определение положения границы сжатой зоны бетона
Принимаем по таблице методом интерполяции: =09605 =0081
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-1
К-1 As(414)=616 см2 > [pic]613см2
Принимаем по таблице методом интерполяции: =09725 =0055
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-2
К-2 As(412)=452 см2 > [pic]416см2
Назначаем верхнюю арматуру в каркасах К-1 и К-2
К-1 К-2 As(210)=157 см2
8. Расчет второстепенной балки на действие отрицательных моментов
Принимаем по таблице методом интерполяции: =08 =04
Принимаем по таблице методом интерполяции: =0873 =0254
Пересчитаем требуемую площадь арматуры на одну сетку на 1м ширины
9 Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Определения расчетных данных
n= 2 (количество каркасов).
dw ≥ dmax = 124 = 3 мм
Назначаю: dw = 6мм (А-III);
Определяем интенсивность поперечного армирования в приопорной зоне и в
h = 450 мм ( S( h2 ( 150 мм
Назначаю шаг: S= 100 мм
h > 300 мм ( S( [pic]( 500 мм
[pic]= [pic]= 340 мм
Назначаю шаг: S= 340 мм
Учитываем влияние сжатых полок
Учитываем влияние продольных сил
Рассчитываем промежуточные значения
Mb = φb2*(1+φf+φn)*Rbt*b*h02
Mb = 2*(1+0+0)*081кПа*103*015м*(042м)2 = 4287 кН*м
Определяем интенсивность поперечного армирования
Qb min = φb3*(1+φf+φn)*Rbt*b*h0
Qb min = 06*(1+0+0)*0 81кПа*103*015м*042м= 3062 кН
gsw = 16245 кНм > [pic]
Определяем расстояние от конца наклонной трещины до опоры
где q1 – условная равномерно распределенная внешняя нагрузка
6*gsw = 056*16245 кНм = 9097 кНм
q1 056*gsw ( c = [pic]
c [pic] - ограничение выполняется
Определяем несущую способность сжатого бетона
Qb = [pic]> Qb min = 3062 кН
Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось
Проверяем выполнение условия: h0 ( c0 (2*h0 ; c0 ( c
Определяем несущую способность поперечной арматуры
Qsw = c0*gsw = 051м*16245кНм = 8285кН
Qb + Qsw = 4083кН + 8285кН = 12368 кН
Q Qb + Qsw ( условие прочности выполняется.
Раздел 3. Сборное перекрытие
Принято продольное расположение ригелей. Расчетная временная нагрузка
принята в соответствии с вариантом Vн= 450 кгм2. Исходя из величины
временной нагрузки (> 800 кгм2) выбираем пустотную плиту перекрытия над
Таблица сбора нагрузок на 1 погонный метр ригеля:
нагрузка кНм2 надежности по нагрузка
Постоянная нагрузка g
керамическая плитка 024 12 029
цементно-песчаный 072 13 094
железобетонная плита 3 11 33
Временная нагрузка v 45 12 54
Полная нагрузка q 846 993
2 Расчет многопролетного сборного ригеля
Определяем длины пролетов:
lкр= 42м-0125м = 4075м.
Расчетная погонная временная нагрузка:
v - расчетная временная нагрузка;
В - ширина грузовой площадки;
(f - коэффициент учитывающий класс ответственности здания.
vпог= 54кНм2*52м*095= 2668 кНм.
Расчетная погонная постоянная нагрузка:
gпог =q*B*(n+bриг*hриг*(*(f*(n
hриг = (110)*48= 048м;
bриг = (03÷05)* hриг ;
bриг =04*048= 0192 = 02м;
gпог =453кНм2*52м*095+02м*048м*25кгм2*11*095= 2489 кНм
Расчет моментов в ригеле при различных нагружениях:
Схема М1 М2 МВ QА QВлев.
82 кНм 4628 кНм -9605 кНм 8949 кН -12794 кН 1176 кН
3 Уточнение размеров ригеля
Определение расчетных данных:
М= МВ(1+4)= 9605 кНм;
Назначаем класс бетона В15:
Rbt= 09*075= 0675 МПа
Ригели армируются сварными каркасами с рабочей продольной арматурой:
hтр = hотр + а= 047+005= 052
4 Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
Подбор нижней арматуры в крайнем пролете
Принимаем по таблице методом интерполяции: = 08529; ( = 0294.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (4(14) = 616 см2
Подбор нижней арматуры в среднем пролете
Принимаем по таблице методом интерполяции: = 09075; ( = 01625.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (4(10) = 314 см2
Подбор верхней арматуры в среднем и в крайнем пролетах
Принимаем по таблице методом интерполяции: = 0809; ( = 0382.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (2(22) = 760 см2.
Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
Q= QB(1+4)лев= 12794 кН;
dw ≥ dmax = 224 = 6 мм
h > 450 мм ( S( h3 ( 500 мм
[pic]= [pic]= 350 мм
Назначаю шаг: S= 350 мм
Mb = 2*(1+0+0)*0675кПа*103*020м*(045м)2 = 5468 кН*м
Qb min = 06*(1+0+0)*0 675кПа*103*020м*045м= 3645 кН
gsw = 14535 кНм > [pic]
q1 = gпог + vпог = 2489кНм + 2668кНм = 5157 кНм
6*gsw = 056*14535 кНм = 8140 кНм
Qb = [pic]> Qb min = 3645 кН
Qsw = c0*gsw = 0613м*14535кНм = 8910кН
Qb + Qsw = 5309кН + 8910кН = 14219 кН
Список используемой литературы
СНиП 2.03.-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»;
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»

ЖБК!МУ.dwg

Спецификация изделий
Слой цемент.раствора 20 мм
Керамич.плитка 13 мм
Ведомость расхода стали
Схема расположения фундаментов колонн
ригелей и плит перекрытия.

Мощный.dwg

Схемы систем отопления

схемы перекрытий.dwg

Железобетонные конструкции много- этажного здания
железобетонным конструкциям
План монолитного перекрытия
План сборного перекрытия
Ведомость расхода стали на 1 элемент кг

титульник.docx

Государственное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования
ИЖЕВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Пояснительная записка
к курсовой работе по дисциплине
«Железобетонные и каменные конструкции»
на тему «Железобетонные конструкции многоэтажного здания»

содержаниею.doc

Раздел 1. Исходные данные .. 3
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие 4
1. Компоновка перекрытия .. 4
2. Расчет монолитной плиты 6
3. Уточнение толщины плиты .8
4. Армирование монолитной плиты 9
5. Расчет второстепенной балки . 9
6. Уточнение размеров второстепенной балки 11
7. Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
8. Расчет прочности на действие отрицательных изгибающих
9. Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению .
Раздел 3. Сборное перекрытие .. .16
2. Расчет многопролетного сборного ригеля .16
3. Уточнение размеров ригеля .. ..19
4. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению . 19
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению 20
Список используемой литературы .. 23

мое сделано.doc

Раздел 1. Исходные данные ..
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1. Компоновка перекрытия ..
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты ..
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки .
6. Уточнение размеров второстепенной балки ..
7. Расчет прочности по нормальному сечению ..
8. Расчет прочности на действие отрицательных изгибающих моментов .
9. расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Раздел 3. Сборное ребристое перекрытие ..
2. Расчет многопролетного сборного ригеля ..
3. Уточнение размеров ригеля ..
4. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению .
Список используемой литературы
Раздел 1. Исходные данные
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих
железобетонного каркаса многоэтажного здания – монолитного ребристого
перекрытия над подвальным этажом и ригеля составного перекрытия типового
этажа. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над типовым
этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту принимаем:
- нагрузка на подвальное перекрытие: 1100 кгм2;
- нагрузка на межэтажное перекрытие: 450 кгм2;
- размер сетки колонн в плане: 48х52 м;
- размер здания в осях: 144х26 м.
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1 Компоновка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного
промышленного здания под полезную нагрузку Vн = 1100 кгм2.
Рассматриваем 2 варианта расположения главных балок:
– главные балки в поперечном направлении;
– главные балки в продольном направлении
В зависимости от варианта принимаем параметры перекрытия и вычисляем
требуемый объем бетонной смеси по формуле:
V=hпл*3l1*5l2+nвт.б..*bвт.б *(hвт.б.-hпл)*lвт.б.+nгл.б* bгл.б.
*(hгл.б.-hпл.)*lгл.б.[м3]
hвт.б – высота второстепенной балки;
bвт.б – ширина второстепенной балки;
bгл.б. – ширина главной балки;
nвт.б – количество второстепенных балок;
nгл.б - количество главных балок.
пролет размеры поперечного сечения
высота hм ширина bм
Второстепенная балка 520 030 010
Главная балка 480 050 020
V= 01*3*48*5*52+25*01*(03-01)*052+12*02*(05-01)*48= 446 м3
Второстепенная балка 480 030 010
Главная балка 520 050 020
V= 011*3*48*5*52+27*01(03-011)*48+10*02*(05-011)*52= 478
Из расчетов требуемых объемов выбираем наименьший и принимаем вариант
с поперечным направлением главных балок (вариант 1).
Раздел 3. Сборное перекрытие
Принято продольное расположение ригелей. Расчетная временная нагрузка
принята в соответствии с вариантом Vн= 450 кгм2. Исходя из величины
временной нагрузки (> 800 кгм2) выбираем пустотную плиту перекрытия над
Таблица сбора нагрузок на 1 погонный метр ригеля:
№ Нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
кНм2 нагрузке (f кНм2
Постоянная нагрузка g для:
керамическая плитка 024 12 029
цементно-песчаный раствор 072 13 094
железобетонная плита 3 11 33
Временная нагрузка v 45 12 54
Полная нагрузка q 846 993
2 Расчет многопролетного сборного ригеля
Определяем длины пролетов:
lкр= 42-0125 = 4075м.
Расчетная погонная временная нагрузка:
v - расчетная временная нагрузка;
В - ширина грузовой площадки;
(f - коэффициент учитывающий класс ответственности здания.
vпог= 54*52*095= 2668 кНм.
Расчетная погонная постоянная нагрузка:
gпог =q*B*(n+bриг*hриг*(*(f*(n
bриг = (03÷05)* hриг = 04*048= 0192 = 02м.
gпог =453*52*095+02*048*25*11*095= 2489 кНм
№ Схема М1 М2 М3 QА QВлев.

Пояснительная записка 4(шаблон) (Автосохраненный).docx

Раздел 1. Исходные данные ..
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1. Компоновка перекрытия ..
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты ..
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки .
6. Уточнение размеров второстепенной балки ..
7. Расчет прочности по нормальному сечению ..
8. Расчет прочности на действие отрицательных изгибающих моментов .
9. расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Раздел 3. Сборное ребристое перекрытие ..
2. Расчет многопролетного сборного ригеля ..
3. Уточнение размеров ригеля ..
4. Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению .
Список используемой литературы
Раздел 1. Исходные данные
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих железобетонного каркаса многоэтажного здания – монолитного ребристого перекрытия над подвальным этажом и ригеля составного перекрытия типового этажа. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над типовым этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту принимаем:
- нагрузка на подвальное перекрытие: 1100 кгм2;
- нагрузка на межэтажное перекрытие: 450 кгм2;
- размер сетки колонн в плане: 48х52 м;
- размер здания в осях: 144х26 м.
Раздел 2. Монолитное ребристое перекрытие
1 Компоновка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного промышленного здания под полезную нагрузку Vн = 1100 кгм2.
Рассматриваем 2 варианта расположения главных балок:
– главные балки в поперечном направлении;
– главные балки в продольном направлении
В зависимости от варианта принимаем параметры перекрытия и вычисляем требуемый объем бетонной смеси по формуле:
V=hпл*3l1*5l2+nвт.б..*bвт.б *(hвт.б.-hпл)*lвт.б.+nгл.б* bгл.б. *(hгл.б.-hпл.)*lгл.б.[м3]
hвт.б – высота второстепенной балки;
bвт.б – ширина второстепенной балки;
bгл.б. – ширина главной балки;
nвт.б – количество второстепенных балок;
nгл.б - количество главных балок.
размеры поперечного сечения
Второстепенная балка
V= 01м*3*48м*5*52м+25*01м*(03м-01м)*052м+12*02м*(05м-01м)*48м= 446 м3
V= 011м*3*48м*5*52м+27*01м(03м-011м)*48м+10*02м*(05м-011м)*52м= 478 м3
Из расчетов требуемых объемов выбираем наименьший и принимаем вариант с поперечным направлением главных балок (вариант 1).
9 Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Определения расчетных данных
Q= QB(1+4)лев= 11595 кН;
n= 2 (количество каркасов).
dw ≥ dmax = 124 = 3 мм
Назначаю: dw = 6мм (А-III);
Определяем интенсивность поперечного армирования в приопорной зоне и в средней части.
h = 450 мм S h2 150 мм
Назначаю шаг: S= 100 мм
Назначаю шаг: S= 340 мм
Учитываем влияние сжатых полок
Учитываем влияние продольных сил
Рассчитываем промежуточные значения
Mb = φb2*(1+φf+φn)*Rbt*b*h02
Mb = 2*(1+0+0)*081кПа*103*015м*(042м)2 = 4287 кН*м
Определяем интенсивность поперечного армирования
Qb min = φb3*(1+φf+φn)*Rbt*b*h0
Qb min = 06*(1+0+0)*0 81кПа*103*015м*042м= 3062 кН
Определяем расстояние от конца наклонной трещины до опоры
где q1 – условная равномерно распределенная внешняя нагрузка
6*gsw = 056*16245 кНм = 9097 кНм
c - ограничение выполняется
Определяем несущую способность сжатого бетона
Qb = > Qb min = 3062 кН
Определяем длину проекции наклонной трещины на продольную ось
Проверяем выполнение условия: h0 c0 2*h0 ; c0 c
Определяем несущую способность поперечной арматуры
Qsw = c0*gsw = 051м*16245кНм = 8285кН
Qb + Qsw = 3996кН + 8285кН = 12281 кН
Q Qb + Qsw условие прочности выполняется.
Раздел 3. Сборное перекрытие
Принято продольное расположение ригелей. Расчетная временная нагрузка принята в соответствии с вариантом Vн= 450 кгм2. Исходя из величины временной нагрузки (> 800 кгм2) выбираем пустотную плиту перекрытия над типовым этажом.
Таблица сбора нагрузок на 1 погонный метр ригеля:
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке f
Расчетная нагрузка кНм2
Постоянная нагрузка g для:
керамическая плитка (=0013м=18кгм3);
цементно-песчаный раствор (=004м=18кгм3);
железобетонная плита (=012м=25кгм3).
Временная нагрузка v
2 Расчет многопролетного сборного ригеля
Определяем длины пролетов:
lкр= 42м-0125м = 4075м.
Расчетная погонная временная нагрузка:
v - расчетная временная нагрузка;
В - ширина грузовой площадки;
f - коэффициент учитывающий класс ответственности здания.
vпог= 54кНм2*52м*095= 2668 кНм.
Расчетная погонная постоянная нагрузка:
gпог =q*B*n+bриг*hриг**f*n
hриг = (110)*48= 048м;
bриг = (03÷05)* hриг ;
bриг =04*048= 0192 = 02м;
gпог =453кНм2*52м*095+02м*048м*25кгм2*11*095= 2489 кНм
Расчет моментов в ригеле при различных нагружениях:
Варианты невыгодного загружения
3 Уточнение размеров ригеля
Определение расчетных данных:
М= МВ(1+4)= 9605 кНм;
Назначаем класс бетона В15:
Rbt= 09*075= 0675 МПа
Ригели армируются сварными каркасами с рабочей продольной арматурой: - - - диаметр d ≥ 10мм
hтр = hотр + а= 047+005= 052
4 Расчет прочности ригеля по нормальному сечению
Подбор нижней арматуры в крайнем пролете
По таблице подбираем: = 08529; = 0294.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (414) = 616 см2
Подбор нижней арматуры в среднем пролете
По таблице подбираем: = 09075; = 01625.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (410) = 314 см2
Подбор верхней арматуры в среднем и в крайнем пролетах
По таблице подбираем: = 0809; = 0382.
Принимаем арматуру по сортаменту: АS (222) = 760 см2.
Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
Q= QB(1+4)лев= 12794 кН;
dw ≥ dmax = 224 = 6 мм
h > 450 мм S h3 500 мм
Назначаю шаг: S= 350 мм
Mb = 2*(1+0+0)*0675кПа*103*020м*(045м)2 = 5468 кН*м
Qb min = 06*(1+0+0)*0 675кПа*103*020м*045м= 3645 кН
q1 = gпог + vпог = 2489кНм + 2668кНм = 5157 кНм
6*gsw = 056*14535 кНм = 8140 кНм
Qb = > Qb min = 3645 кН
Qsw = c0*gsw = 0613м*14535кНм = 8910кН
Qb + Qsw = 5309кН + 8910кН = 14219 кН

Мощная пояснительная записка - копия.doc

Монолитное перекрытие
1. Компоновка перекрытия
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки
6. Уточнение размеров второстепенной балки
7 Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
8 Расчет второстепенной балки на действие отрицательных изгибающих
8. Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Сборочное перекрытие
2. Расчет многопролетного сборного ригеля
3. Уточнение размеров ригеля
4. Расчет прочности по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
6. Построение эпюр материалов
7. Определение длины анкеровки арматурных стержней
Список используемой литературы
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих
железобетонного каркаса производственного здания – монолитного ребристого
перекрытия над повальным этажом ригеля составного перекрытия верхнего
Само производственное здание представляет собой полусборное здание из
железобетонных элементов с заменой наружных рядов колонн на кирпичные
несущие стены. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над
типовым этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту (353) принимаем параметры проектируемого
промышленного здания:
- нагрузка на междуэтажное перекрытие VН = 800 кгм2;
- нагрузка на подвальное перекрытие VН = 1300 кгм2;
- сетка колонн 60×52 м – пролет 6 м шаг колонн 52м.
Монолитное ребристое перекрытие
1. Компановка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного
промышленного здания под полезную нагрузку VН = 1300 кгм2.
Рассматриваем два варианта расположения главных балок: первый вариант –
главные балки в поперечном направлении и второй – главные балки в
продольном направлении.
Параметры перекрытия принимаемые в зависимости от выбранного варианта:
Наименование Пролет L Размеры поперечного сечения
Высота h смШирина B см
Второстепенная балка52 30 10
Главная балка 60 60 25
Высота h смШирина b см
Второстепенная балка60 40 15
Главная балка 52 50 20
Требуемые объемы бетонной смеси:
V=hпл×3l1×5l2×nвт.б×bвт.б×.(hвт.б.- hпл) ×lвт.б ×bвт.б+nгл.б × (hгл.б-
hпл – толщина плиты;
hвт.б – высота второстепенной балки;
bг – ширина главной балки
bвт.б – ширина второстепенной балки;
nгл.б – количество главных балок;
nвт.б – количество второстепенных балок.
8×3×60×5×52+40×03-008)×52×01+12×(06-008) ×60×025=514 (м3)
1×3×60×5×52+27×(04-011) ×60×015+10×(05-011) ×52×02=626 (м3)
По расчетам требуемых объемов принимаем вариант исполнения монолитного
перекрытия с поперечным направлением главных балок.
Исходные и принятые данные:
- размер здания в осях – 180×260 м;
- нормативное значение временной полезной равномерно распределенной
нагрузки – 1300 кгм2;
Компонуем перекрытие принимая:
- сетку колонн 52×60 м;
- привязку торцевых и продольных стен А=250мм;
- расположение главных балок в поперечном направлении;
Рис. 1. Схема монолитного перекрытия при расположении главных балок в
поперечном продольном направлении
- расположение второстепенных балок – по разбивочным осям колонн и в
каждой третьей части длины пролета с шагом 603 = 20 м;
- глубину опирания на стену плиты 120 мм второстепенной балки - 250
мм главной балки – 380 мм;
Предварительные размеры сечений:
- второстепенной балки: hвт.б = 30 см bвт.б = 10 см;
- главной балки: hгл.б= 60 см bгл.б= 25 см;
- плиты: hпл = 8 см.
lдл = lвт.б- bгл.б = 52м-025м=495 м
lк = lпл- bвт.б = 20м-01м = 19 м
Поскольку отношение сторон плиты 261>2 ее рассчитываем как балочную в
направлении коротких пролетов. Расчет производим для условной полосы плиты
равно 100 см в направлении нормальной короткой стороны.
lCР= lпл - bвт.б = 20м - 01 м = 19 м
lКР= lпл - bвт.б2 – А + а2 = 20м – 01м2 - 025м + 012м2 = 176
№ Нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
кНм2 нагрузке γf кНм2
I. Постоянная нагрузка g
Керамическая плитка 024 12 029
Цементно-песчаный расчтвор072 13 094
Жлезобетонная плита
II.Временная нагрузка V 13 12 156
IIIПолная нагрузка q 1596 1903
С учетом коэффициента надежности γ=095 получаем расчетную нагрузку на
qпог = q×B× γn = 1903кНм2×1м×095 = 1808 кНм
Расчетные изгибающие моменты в сечениях определяются по формулам:
- для средних пролетов и промежуточных опор
- для первого пролета и на первой промежуточной опоре
- проектный класс бетона перекрытия B20 (Rb=1035МПа Rb t=0.81МПа
- арматуру сварных сеток из обыкновенной арматурной проволоки класса
Вр-I (Rs=355МПа для d=5мм);
3. Уточнение размеров плиты
Задаем ширину элемента b=1м и оптимальными армирования опт=0125
[pic] где опт – относительная высота сжатой зоны бетона.
Вычисляем целесообразную высоту плиты по моменту на первой
промежуточной опоре:
Расчет проводится дважды от [pic] и [pic]
В первом пролете на первой промежуточной опоре: [pic]
h0=h - a=008-0015=0065м
Принимаем коэффициент в зависимости от A0 по таблице методом
интерполяции: =0927 =0148
[pic]В средних пролетах и на средних опорах: Mmin=Mср
интерполяции: =0951 =0098
4. Армирование плиты
Так как [pic] армирование производим рулонными сетками.
Основная сетка С-1 раскатывается поперек второстепенных балок согласно
эпюре изгибающих моментов по всей длине плиты. В пролете укладывается 2
сетки с нахлестом 200 мм. В крайнем пролете и над крайней опорой
раскатывается доборная сетка С-2 вдоль второстепенных балок.
[pic] [pic] [pic] [pic]
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку
таврового сечения с шириной полки равной расстоянию между осями смежных
пролетов плиты что составляет 5200 мм.
- крайних пролетов балки
Lкр=1-bгл.б.2+А2=5200мм-250мм2250мм2=4950мм
- средних пролетов балки
Lср=1-bгл.б.=5200мм-250мм=4950мм
Расчеты усилия по формулам с учетом их перераспределения за счет
проявления пластических деформаций арматуры и бетона:
а) Изгибающие моменты:
Второстепенную балку армируют сварными каркасами с рабочей продольно
арматурой класса А-III диаметром не менее 10 мм RS=365МПа.
Высоту сечения подбираем по опорному моменту при опт=035 поскольку
на опоре момент определяем с учетом образования пластического шарнира.
Получаем по таблице А0=0289. На опоре момент отрицательный – полка ребра в
растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольник с шириной ребра
Вычисляем целесообразную высоту второстепенной балки по моменту на
первой промежуточной опоре:
h0=h-a=045м - 003м=042м
7. Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
Определение положения границы сжатой зоны бетона
интерполяции: =0963 =0074
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-1
К-1 As(414)=616 см2 > [pic]570см2
интерполяции: =0975 =0051
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-2
К-2 As(216)=402 см2 > [pic]387см2
Назначаем верхнюю арматуру в каркасах К-1 и К-2
К-1 К-2 As(210)=157 см2
8. Расчет второстепенной балки на действие отрицательных моментов
интерполяции: =0817 =0367
интерполяции: =0884 =0233
Пересчитаем требуемую площадь арматуры на одну сетку на 1м ширины
9. Расчет прочности второстепенной балки по наклонном сечению

курсовой.docx

Министерство образования и науки РФ
Сборная плита на проектируемом участке демонтирована в виду изменения нагрузки на этом участке.
V1"-временная нормативная нагрузка на проектируемом участке перекрытия =1100 кгм2 или
V2"- временная нормативная нагрузка на остальной части сборного перекрытия = 450 кгм2 или 45 кНм2.
Расстояния между горизонтальными осями L1=63 м между вертикальными - L2= 52 м.
Размеры здания в осях 189 Х 260 м.
Требуется запроектировать монолитный участок МУ в осях 1-2 В-Г.
Ширина монолитного участка 12 м а длина 52м.
План сборного перекрытия.
Расчет монолитного участка МУ-1.
Участок выполняется в существующем сборном перекрытии. Опирание производится на кирпичную стену и колонну. Дополнительно для опирания плиты предлагаются металлические балки из прокатного двутавра.
Поскольку соотношение сторон плиты 5212 то плита испытывает изгиб в коротком направлении и может быть рассчитана как однопролетная балка.
lрасч. примерно равна ширине плиты т.е. 12 – 01 м = 1.1 м.
Для расчета вырезается условная полоса шириной 1м. Толщину плиты принимаем предварительно 70 мм.
Таблица сбора нагрузок на 1 м2 перекрытия.
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности γТ
Расчетная нагрузка Нм2
Всего : = g + V = 16123
Расчетная нагрузка на 1 погонный метр условной полосы численно равна нагрузке на 1 м2 перекрытия т.е. q = 16123 Нм2.
Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета условной полосы плиты
Мрасч = ql28 = 16123*1.128 = 2438.6 Н*см.

схемы перекрытий ДА.dwg

Железобетонные конструкции много- этажного здания
железобетонным конструкциям
План монолитного перекрытия
План сборного перекрытия
Ведомость расхода стали на 1 элемент кг

моя.doc

Монолитное перекрытие
1. Компоновка перекрытия
2. Расчет монолитной плиты
3. Уточнение толщины плиты
4. Армирование монолитной плиты
5. Расчет второстепенной балки
6. Уточнение размеров второстепенной балки
7 Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
8 Расчет второстепенной балки на действие отрицательных изгибающих
8. Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению
Сборочное перекрытие
2. Расчет многопролетного сборного ригеля
3. Уточнение размеров ригеля
4. Расчет прочности по нормальному сечению
5. Расчет прочности ригеля по наклонному сечению
6. Построение эпюр материалов
7. Определение длины анкеровки арматурных стержней
Список используемой литературы
Заданием курсового проекта является проектирование составляющих
железобетонного каркаса производственного здания – монолитного ребристого
перекрытия над повальным этажом ригеля составного перекрытия верхнего
Само производственное здание представляет собой полусборное здание из
железобетонных элементов с заменой наружных рядов колонн на кирпичные
несущие стены. Перекрытие над подвалом предполагается монолитное над
типовым этажом – сборное железобетонное.
Согласно полученному варианту (353) принимаем параметры проектируемого
промышленного здания:
- нагрузка на междуэтажное перекрытие VН = 800 кгм2;
- нагрузка на подвальное перекрытие VН = 1300 кгм2;
- сетка колонн 60×52 м – пролет 6 м шаг колонн 52м.
Монолитное ребристое перекрытие
1. Компановка перекрытия
Проектируется монолитное перекрытие над подвалом многоэтажного
промышленного здания под полезную нагрузку VН = 1300 кгм2.
Рассматриваем два варианта расположения главных балок: первый вариант –
главные балки в поперечном направлении и второй – главные балки в
продольном направлении.
Параметры перекрытия принимаемые в зависимости от выбранного варианта:
Наименование Пролет L Размеры поперечного сечения
Высота h смШирина B см
Второстепенная балка52 30 10
Главная балка 60 60 25
Высота h смШирина b см
Второстепенная балка60 40 15
Главная балка 52 50 20
Требуемые объемы бетонной смеси:
V=hпл×3l1×5l2×nвт.б×bвт.б×.(hвт.б.- hпл) ×lвт.б ×bвт.б+nгл.б × (hгл.б-
hпл – толщина плиты;
hвт.б – высота второстепенной балки;
bг – ширина главной балки
bвт.б – ширина второстепенной балки;
nгл.б – количество главных балок;
nвт.б – количество второстепенных балок.
8×3×60×5×52+40×03-008)×52×01+12×(06-008) ×60×025=514 (м3)
1×3×60×5×52+27×(04-011) ×60×015+10×(05-011) ×52×02=626 (м3)
По расчетам требуемых объемов принимаем вариант исполнения монолитного
перекрытия с поперечным направлением главных балок.
Исходные и принятые данные:
- размер здания в осях – 180×260 м;
- нормативное значение временной полезной равномерно распределенной
нагрузки – 1300 кгм2;
Компонуем перекрытие принимая:
- сетку колонн 52×60 м;
- привязку торцевых и продольных стен А=250мм;
- расположение главных балок в поперечном направлении;
Рис. 1. Схема монолитного перекрытия при расположении главных балок в
поперечном продольном направлении
- расположение второстепенных балок – по разбивочным осям колонн и в
каждой третьей части длины пролета с шагом 603 = 20 м;
- глубину опирания на стену плиты 120 мм второстепенной балки - 250
мм главной балки – 380 мм;
Предварительные размеры сечений:
- второстепенной балки: hвт.б = 30 см bвт.б = 10 см;
- главной балки: hгл.б= 60 см bгл.б= 25 см;
- плиты: hпл = 8 см.
lдл = lвт.б- bгл.б = 52м-025м=495 м
lк = lпл- bвт.б = 20м-01м = 19 м
Поскольку отношение сторон плиты 261>2 ее рассчитываем как балочную в
направлении коротких пролетов. Расчет производим для условной полосы плиты
равно 100 см в направлении нормальной короткой стороны.
lCР= lпл - bвт.б = 20м - 01 м = 19 м
lКР= lпл - bвт.б2 – А + а2 = 20м – 01м2 - 025м + 012м2 = 176
№ Нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
кНм2 нагрузке γf кНм2
I. Постоянная нагрузка g
Керамическая плитка 024 12 029
Цементно-песчаный расчтвор072 13 094
Жлезобетонная плита
II.Временная нагрузка V 13 12 156
IIIПолная нагрузка q 1596 1903
С учетом коэффициента надежности γ=095 получаем расчетную нагрузку на
qпог = q×B× γn = 1903кНм2×1м×095 = 1808 кНм
Расчетные изгибающие моменты в сечениях определяются по формулам:
- для средних пролетов и промежуточных опор
- для первого пролета и на первой промежуточной опоре
- проектный класс бетона перекрытия B20 (Rb=1035МПа Rb t=0.81МПа
- арматуру сварных сеток из обыкновенной арматурной проволоки класса
Вр-I (Rs=355МПа для d=5мм);
3. Уточнение размеров плиты
Задаем ширину элемента b=1м и оптимальными армирования опт=0125
[pic] где опт – относительная высота сжатой зоны бетона.
Вычисляем целесообразную высоту плиты по моменту на первой
промежуточной опоре:
Расчет проводится дважды от [pic] и [pic]
В первом пролете на первой промежуточной опоре: [pic]
h0=h - a=008-0015=0065м
Принимаем коэффициент в зависимости от A0 по таблице методом
интерполяции: =0927 =0148
[pic]В средних пролетах и на средних опорах: Mmin=Mср
интерполяции: =09455 =01088
4. Армирование плиты
Так как [pic] армирование производим рулонными сетками.
Основная сетка С-1 раскатывается поперек второстепенных балок согласно
эпюре изгибающих моментов по всей длине плиты. В пролете укладывается 2
сетки с нахлестом 200 мм. В крайнем пролете и над крайней опорой
раскатывается доборная сетка С-2 вдоль второстепенных балок.
[pic] [pic] [pic] [pic]
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку
таврового сечения с шириной полки равной расстоянию между осями смежных
пролетов плиты что составляет 5200 мм.
- крайних пролетов балки
Lкр=1-bгл.б.2+А2=5200мм-250мм2250мм2=4950мм
- средних пролетов балки
Lср=1-bгл.б.=5200мм-250мм=4950мм
Расчеты усилия по формулам с учетом их перераспределения за счет
проявления пластических деформаций арматуры и бетона:
а) Изгибающие моменты:
Второстепенную балку армируют сварными каркасами с рабочей продольно
арматурой класса А-III диаметром не менее 10 мм RS=365МПа.
Высоту сечения подбираем по опорному моменту при опт=035 поскольку
на опоре момент определяем с учетом образования пластического шарнира.
Получаем по таблице А0=0289. На опоре момент отрицательный – полка ребра в
растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольник с шириной ребра
Вычисляем целесообразную высоту второстепенной балки по моменту на
первой промежуточной опоре:
h0=h-a=045м - 003м=042м
7. Расчет второстепенной балки на действие положительных изгибающих
Определение положения границы сжатой зоны бетона
интерполяции: =0963 =0074
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-1
К-1 As(414)=616 см2 > [pic]570см2
интерполяции: =0975 =0051
Назначаем нижнюю арматуру в каркасе К-2
К-2 As(216)=402 см2 > [pic]387см2
Назначаем верхнюю арматуру в каркасах К-1 и К-2
К-1 К-2 As(210)=157 см2
8. Расчет второстепенной балки на действие отрицательных моментов
интерполяции: =0817 =0367
интерполяции: =0884 =0233
Пересчитаем требуемую площадь арматуры на одну сетку на 1м ширины
9. Расчет прочности второстепенной балки по наклонному сечению