Проектирование тепловой защиты зданий

варианты конструкции.dwg

СНиП 23-02-2003 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ.doc

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ
THERMAL PERFORMANCE OF THE BUILDINGS
РАЗРАБОТАНЫ НИИ строительной физики Российской академии архитектуры и
строительных наук ЦНИИЭПжилища Ассоциацией инженеров по отоплению
вентиляции кондиционированию воздуха теплоснабжению и строительной
теплофизике Мосгосэкспертизой и группой специалистов
ВНЕСЕНЫ Управлением технического нормирования стандартизации и
сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России
ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ с 1 октября 2003 г. постановлением Госстроя
России от 26.06.2003 г. N 113
ВЗАМЕН СНиП II-3-79*
Настоящие строительные нормы и правила устанавливают требования к тепловой
защите зданий в целях экономии энергии при обеспечении санитарно-
гигиенических и оптимальных параметров микроклимата помещений и
долговечности ограждающих конструкций зданий и сооружений.
Требования к повышению тепловой защиты зданий и сооружений основных
потребителей энергии являются важным объектом государственного
регулирования в большинстве стран мира. Эти требования рассматриваются
также с точки зрения охраны окружающей среды рационального использования
невозобновляемых природных ресурсов и уменьшения влияния "парникового
эффекта и сокращения выделений двуокиси углерода и других вредных веществ в
Настоящие нормы затрагивают часть общей задачи энергосбережения в зданиях.
Одновременно с созданием эффективной тепловой защиты в соответствии с
другими нормативными документами принимаются меры по повышению
эффективности инженерного оборудования зданий снижению потерь энергии при
ее выработке и транспортировке а также по сокращению расхода тепловой и
электрической энергии путем автоматического управления и регулирования
оборудования и инженерных систем в целом.
Нормы по тепловой защите зданий гармонизированы с аналогичными зарубежными
нормами развитых стран. Эти нормы как и нормы на инженерное оборудование
содержат минимальные требования и строительство многих зданий может быть
выполнено на экономической основе с существенно более высокими показателями
тепловой защиты предусмотренными классификацией зданий по энергетической
Настоящие нормы предусматривают введение новых показателей энергетической
эффективности зданий - удельного расхода тепловой энергии на отопление за
отопительный период с учетом воздухообмена теплопоступлений и ориентации
зданий устанавливают их классификацию и правила оценки по показателям
энергетической эффективности как при проектировании и строительстве так и
в дальнейшем при эксплуатации. Нормы обеспечивают тот же уровень
потребности в тепловой энергии что достигается при соблюдении второго
этапа повышения теплозащиты по СНиП II-3 с изменениями N 3 и 4 но
предоставляют более широкие возможности в выборе технических решений и
способов соблюдения нормируемых параметров.
Требования настоящих норм и правил прошли апробацию в большинстве регионов
Российской Федерации в виде территориальных строительных норм (ТСН) по
энергетической эффективности жилых и общественных зданий.
Рекомендуемые методы расчета теплотехнических свойств ограждающих
конструкций для соблюдения принятых в этом документе норм справочные
материалы и рекомендации по проектированию излагаются в своде правил
Проектирование тепловой защиты зданий".
В разработке настоящего документа принимали участие: Ю.А.Матросов и
И.Н.Бутовский (НИИСФ РААСН); Ю.А.Табунщиков (НП "АВОК"); B.C.Беляев (ОАО
ЦНИИЭПжилища); В.И.Ливчак (Мосгосэкспертиза); В.А.Глухарев (Госстрой
России); Л.С.Васильева (ФГУП ЦНС).
Настоящие нормы и правила распространяются на тепловую защиту жилых
общественных производственных сельскохозяйственных и складских зданий и
сооружений (далее - зданий) в которых необходимо поддерживать определенную
температуру и влажность внутреннего воздуха.
Нормы не распространяются на тепловую защиту:
жилых и общественных зданий отапливаемых периодически (менее 5 дней в
неделю) или сезонно (непрерывно менее трех месяцев в году);
временных зданий находящихся в эксплуатации не более двух отопительных
теплиц парников и зданий холодильников.
Уровень тепловой защиты указанных зданий устанавливается соответствующими
нормами а при их отсутствии - по решению собственника (заказчика) при
соблюдении санитарно-гигиенических норм.
Настоящие нормы при строительстве и реконструкции существующих зданий
имеющих архитектурно-историческое значение применяются в каждом конкретном
случае с учетом их исторической ценности на основании решений органов
власти и согласования с органами государственного контроля в области охраны
памятников истории и культуры.
В настоящих нормах и правилах использованы ссылки на нормативные
документы перечень которых приведен в приложении А.
ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
В настоящем документе использованы термины и определения приведенные в
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ КЛАССИФИКАЦИЯ
1 Строительство зданий должно осуществляться в соответствии с
требованиями к тепловой защите зданий для обеспечения установленного для
проживания и деятельности людей микроклимата в здании необходимой
надежности и долговечности конструкций климатических условий работы
технического оборудования при минимальном расходе тепловой энергии на
отопление и вентиляцию зданий за отопительный период (далее - на
Долговечность ограждающих конструкций следует обеспечивать применением
материалов имеющих надлежащую стойкость (морозостойкость влагостойкость
биостойкость стойкость против коррозии высокой температуры циклических
температурных колебаний и других разрушающих воздействий окружающей среды)
предусматривая в случае необходимости специальную защиту элементов
конструкций выполняемых из недостаточно стойких материалов.
2 В нормах устанавливают требования к:
приведенному сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций зданий;
ограничению температуры и недопущению конденсации влаги на внутренней
поверхности ограждающей конструкции за исключением окон с вертикальным
удельному показателю расхода тепловой энергии на отопление здания;
теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года и помещений
зданий в холодный период года;
воздухопроницаемости ограждающих конструкций и помещений зданий;
защите от переувлажнения ограждающих конструкций;
теплоусвоению поверхности полов;
классификации определению и повышению энергетической эффективности
проектируемых и существующих зданий;
контролю нормируемых показателей включая энергетический паспорт здания.
3 Влажностный режим помещений зданий в холодный период года в
зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха
следует устанавливать по таблице 1.
Таблица 1 - Влажностный режим помещений зданий
Режим Влажность внутреннего воздуха % при температуре
до 12 св. 12 до 24 св. 24
Сухой До 60 До 50 До 40
Нормальный Св. 60 до 75 Св. 50 до 60 Св. 40 до 50
Влажный Св. 75 " 60 " 75 " 50 " 60
Мокрый - Св. 75 Св. 60
4 Условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б в зависимости от
влажностного режима помещений и зон влажности района строительства для
выбора теплотехнических показателей материалов наружных ограждений следует
устанавливать по таблице 2. Зоны влажности территории России следует
принимать по приложению В.
Таблица 2 - Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим Условия эксплуатации А и Б в зоне
помещений зданий влажности (по приложению В)
сухой нормальной влажной
Влажный или мокрый Б Б Б
5 Энергетическую эффективность жилых и общественных зданий следует
устанавливать в соответствии с классификацией по таблице 3. Присвоение
классов D Е на стадии проектирования не допускается. Классы А В
устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии
разработки проекта и впоследствии их уточняют по результатам эксплуатации.
Для достижения классов А В органам администраций субъектов Российской
Федерации рекомендуется применять меры по экономическому стимулированию
участников проектирования и строительства. Класс С устанавливают при
эксплуатации вновь возведенных и реконструированных зданий согласно разделу
Классы D Е устанавливают при эксплуатации возведенных до 2000 г.
зданий с целью разработки органами администраций субъектов Российской
Федерации очередности и мероприятий по реконструкции этих зданий. Классы
для эксплуатируемых зданий следует устанавливать по данным измерения
энергопотребления за отопительный период согласно ГОСТ 31168.
Таблица 3 - Классы энергетический эффективности зданий
ОбозначенНаименование Величина отклонения Рекомендуемые
ие классакласса расчетного (фактического)мероприятия
энергетическозначения удельного органами
й расхода тепловой энергии администрации
эффективностина отопление здания [pic]субъектов РФ
Для новых и реконструированных зданий
А Очень Менее минус 51 Экономическое
высокий стимулирование
В Высокий От минус 10 до минус 50 То же
С От плюс 5 до минус 9 -
Для существующих зданий
D Низкий От плюс 6 до плюс 75 Желательна
Е Очень Более 76 Необходимо
низкий утепление здания
1 Нормами установлены три показателя тепловой защиты здания:
а) приведенное сопротивление теплопередаче отдельных элементов ограждающих
б) санитарно-гигиенический включающий температурный перепад между
температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций
и температуру на внутренней поверхности выше температуры точки росы;
в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания позволяющий
варьировать величинами теплозащитных свойств различных видов ограждающих
конструкций зданий с учетом объемно-планировочных решений здания и выбора
систем поддержания микроклимата для достижения нормируемого значения этого
Требования тепловой защиты здания будут выполнены если в жилых и
общественных зданиях будут соблюдены требования показателей "а" и "б" либо
б" и "в". В зданиях производственного назначения необходимо соблюдать
требования показателей "а" и "б".
2 С целью контроля соответствия нормируемых данными нормами показателей
на разных стадиях создания и эксплуатации здания следует заполнять согласно
указаниям раздела 12 энергетический паспорт здания. При этом допускается
превышение нормируемого удельного расхода энергии на отопление при
соблюдении требований 5.3.
Сопротивление теплопередаче элементов ограждающих конструкций
3 Приведенное сопротивление теплопередаче [pic] м[pic]·°СВт
ограждающих конструкций а также окон и фонарей (с вертикальным остеклением
или с углом наклона более 45°) следует принимать не менее нормируемых
значений [pic] м[pic]·°СВт определяемых по таблице 4 в зависимости от
градусо-суток района строительства [pic] °С·сут.
Таблица 4 - Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих
Нормируемые значения сопротивления
теплопередаче [pic] м[pic]·°СВт
ограждающих конструкций
Здания и Градусо-суСтен ПокрытийПерекрытОкон и Фонарей с
помещения тки и ий балконнвертикальн
коэффициенты [pic]отопительн перекрытчердачныых ым
и [pic]. ого ий над х над дверейостекление
периода проездамнеотапливитрин м
°С·сут ваемыми витраже
Жилые 2000 21 32 28 03 03
[pic] - 000000005 000045 - 0000025
[pic] - 14 22 19 - 025
Общественные 2000 18 24 20 03 03
[pic] - 000000004 000035 0000050000025
[pic] - 12 16 13 02 025
Производственные2000 14 20 14 025 02
[pic] - 0000000025 00002 0000020000025
[pic] - 10 15 10 02 015
Значения [pic] для величин [pic] отличающихся от табличных следует
определять по формуле
где [pic] - градусо-сутки отопительного периода °С·сут для
конкретного пункта;
[pic] [pic] - коэффициенты значения которых следует принимать по
данным таблицы для соответствующих групп зданий за исключением графы 6
для группы зданий в поз.1 где для интервала до 6000 °С·сут: [pic]
[p для интервала 6000-8000 °С·сут: [p для интервала 8000
°С·сут и более: [pic] [pic].
Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части
балконных дверей должно быть не менее чем в 15 раза выше нормируемого
сопротивления теплопередаче светопрозрачной части этих конструкций.
Нормируемые значения сопротивления теплопередаче чердачных и
цокольных перекрытий отделяющих помещения здания от неотапливаемых
пространств с температурой [pic] ([pic]) следует уменьшать умножением
величин указанных в графе 5 на коэффициент [pic] определяемый по
примечанию к таблице 6. При этом расчетную температуру воздуха в теплом
чердаке теплом подвале и остекленной лоджии и балконе следует
определять на основе расчета теплового баланса.
Допускается в отдельных случаях связанных с конкретными
конструктивными решениями заполнений оконных и других проемов
применять конструкции окон балконных дверей и фонарей с приведенным
сопротивлением теплопередаче на 5% ниже установленного в таблице.
Для группы зданий в поз.1 нормируемые значения сопротивления
теплопередаче перекрытий над лестничной клеткой и теплым чердаком а
также над проездами если перекрытия являются полом технического этажа
следует принимать как для группы зданий в поз.2.
Градусо-сутки отопительного периода [pic] °С·сут определяют по формуле
где [pic] - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания °С
принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз.1
таблицы 4 по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих
зданий по ГОСТ 30494 (в интервале 20-22 °С) для группы зданий по поз.2
таблицы 4 - согласно классификации помещений и минимальных значений
оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21 °С) зданий по
поз.3 таблицы 4 - по нормам проектирования соответствующих зданий;
[pic] [pic] - средняя температура наружного воздуха °С и
продолжительность сут отопительного периода принимаемые по СНиП 23-01
для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10
°С - при проектировании лечебно-профилактических детских учреждений и
домов-интернатов для престарелых и не более 8 °С - в остальных случаях.
4 Для производственных зданий с избытками явной теплоты более 23
Втм[pic] и зданий предназначенных для сезонной эксплуатации (осенью или
весной) а также зданий с расчетной температурой внутреннего воздуха 12 °С
и ниже приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за
исключением светопрозрачных) [pic] м[pic]·°СВт следует принимать не
менее значений определяемых по формуле
где [pic] - коэффициент учитывающий зависимость положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и
приведенный в таблице 6;
[pic] - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего
воздуха [pic] и температурой внутренней поверхности [pic] ограждающей
конструкции °С принимаемый по таблице 5;
[pic] - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
[pic] - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года
°С для всех зданий кроме производственных зданий предназначенных для
сезонной эксплуатации принимаемая равной средней температуре наиболее
холодной пятидневки обеспеченностью 092 по СНиП 23-01.
В производственных зданиях предназначенных для сезонной эксплуатации в
качестве расчетной температуры наружного воздуха в холодный период года
[pic] °C следует принимать минимальную температуру наиболее холодного
месяца определяемую как среднюю месячную температуру января по таблице 3*
СНиП 23-01 уменьшенную на среднюю суточную амплитуду температуры воздуха
наиболее холодного месяца (таблица 1* СНиП 23-01).
Нормативное значение [pic] сопротивления теплопередаче перекрытий над
проветриваемыми подпольями следует принимать по СНиП 2.11.02.
5 Для определения нормируемого сопротивления теплопередаче внутренних
ограждающих конструкций [pic] при разности расчетных температур воздуха
между помещениями 6 °С и выше в формуле (3) следует принимать [pic] и
вместо [pic] - расчетную температуру воздуха более холодного помещения.
Для теплых чердаков и техподполий а также в неотапливаемых лестничных
клетках жилых зданий с применением квартирной системы теплоснабжения
расчетную температуру воздуха в этих помещениях следует принимать по
расчету теплового баланса но не менее 2 °С для техподполий и 5 °С для
неотапливаемых лестничных клеток.
6 Приведенное сопротивление теплопередаче [pic] м[pic]·°СВт для
наружных стен следует рассчитывать для фасада здания либо для одного
промежуточного этажа с учетом откосов проемов без учета их заполнений.
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
контактирующих с грунтом следует определять по СНиП 41-01.
Приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций (окон
балконных дверей фонарей) принимается на основании сертификационных
испытаний; при отсутствии результатов сертификационных испытаний следует
принимать значения по своду правил.
7 Приведенное сопротивление теплопередаче [pic] м[pic]·°СВт входных
дверей и дверей (без тамбура) квартир первых этажей и ворот а также дверей
квартир с неотапливаемыми лестничными клетками должно быть не менее
произведения [pic] (произведения [pic] - для входных дверей в
одноквартирные дома) где [pic] - приведенное сопротивление теплопередаче
стен определяемое по формуле (3); для дверей в квартиры выше первого этажа
зданий с отапливаемыми лестничными клетками - не менее 055 м[pic]·°СВт.
Ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности
ограждающей конструкции
8 Расчетный температурный перепад [pic] °С между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей
конструкции не должен превышать нормируемых величин [pic] °С
установленных в таблице 5 и определяется по формуле
[pic] - то же что и в формуле (3).
[pic] - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
конструкций Вт(м[pic]·°С) принимаемый по таблице 7.
Таблица 5 - Нормируемый температурный перепад между температурой
Здания и помещения Нормируемый температурный перепад
наружныпокрытий иперекрытзенитных
х стен чердачных ий над фонарей
Жилые лечебно-профилактические40 30 20 [pic]
и детские учреждения школы
Общественные кроме указанных в45 40 25 [pic]
поз.1 административные и бытовые
за исключением помещений с влажным
Производственные с сухим и [pic] [pic] но 25 [pic]
нормальным режимами но не не более 6
Производственные и другие [pic] [pic] 25 -
помещения с влажным или мокрым
Производственные здания со 12 12 25 [pic]
значительными избытками явной
теплоты (более 23 Втм[pic]) и
расчетной относительной влажностью
внутреннего воздуха более 50%
[pic] - температура точки росы °С при расчетной температуре [pic] и
относительной влажности внутреннего воздуха принимаемым согласно 5.9
и.5.10 СанПиН 2.1.2.1002 ГОСТ 12.1.005 и СанПиН 2.2.4.548 СНиП 41-01
и нормам проектирования соответствующих зданий.
Примечание - Для зданий картофеле- и овощехранилищ нормируемый
температурный перепад [pic] для наружных стен покрытий и чердачных
перекрытий следует принимать по СНиП 2.11.02.
Таблица 6 - Коэффициент учитывающий зависимость положения ограждающей
конструкции по отношению к наружному воздуху
Ограждающие конструкции Коэффицие
Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые 1
наружным воздухом) зенитные фонари перекрытия чердачные (с
кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над
холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной
строительно-климатической зоне
Перекрытия над холодными подвалами сообщающимися с 09
наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных
материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими
стенками) подпольями и холодными этажами в Северной
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми 075
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых 06
проемов в стенах расположенные выше уровня земли
Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями 04
расположенными ниже уровня земли
Примечание - Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных
перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них [pic] большей
[pic] но меньшей [pic] коэффициент[pic] следует определять по формуле
Таблица 7 - Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей
Внутренняя поверхность ограждения Коэффициен
Стен полов гладких потолков потолков с выступающими 87
ребрами при отношении высоты [pic] ребер к расстоянию [pic]
между гранями соседних ребер [pic]
Потолков с выступающими ребрами при отношении [pic] 76
Зенитных фонарей 99
Примечание - Коэффициент теплоотдачи [pic] внутренней поверхности
ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует
принимать в соответствии с СНиП 2.10.03.
9 Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за
исключением вертикальных светопрозрачных конструкций) в зоне теплопроводных
включений (диафрагм сквозных швов из раствора стыков панелей ребер
шпонок и гибких связей в многослойных панелях жестких связей облегченной
кладки и др.) в углах и оконных откосах а также зенитных фонарей должна
быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха при расчетной
температуре наружного воздуха в холодный период года.
Примечание - Относительную влажность внутреннего воздуха для определения
температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих
конструкций в углах и оконных откосах а также зенитных фонарей следует
для помещений жилых зданий больничных учреждений диспансеров
амбулаторно-поликлинических учреждений родильных домов домов-интернатов
для престарелых и инвалидов общеобразовательных детских школ детских
садов яслей яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55% для помещений
кухонь - 60% для ванных комнат - 65% для теплых подвалов и подполий с
коммуникациями - 75%;
для теплых чердаков жилых зданий - 55%;
для помещений общественных зданий (кроме вышеуказанных) - 50%.
10 Температура внутренней поверхности конструктивных элементов
остекления окон зданий (кроме производственных) должна быть не ниже плюс 3
°С а непрозрачных элементов окон - не ниже температуры точки росы при
расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года для
производственных зданий - не ниже 0 °С.
11 В жилых зданиях коэффициент остекленности фасада [pic] должен быть не
более 18% (для общественных - не более 25%) если приведенное сопротивление
теплопередаче окон (кроме мансардных) меньше: 051 м[pic]·°СВт при градусо-
сутках 3500 и ниже; 056 м[p
5 м[pic]·°СВт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 081 м[pic]·°СВт
при градусо-сутках выше 7000. При определении коэффициента остекленности
фасада [pic] в суммарную площадь ограждающих конструкций следует включать
все продольные и торцевые стены. Площадь светопроемов зенитных фонарей не
должна превышать 15% площади пола освещаемых помещений мансардных окон -
Удельный расход тепловой энергии на отопление здания
12 Удельный (на 1 м[pic] отапливаемой площади пола квартир или полезной
площади помещений [или на 1 м[pic] отапливаемого объема]) расход тепловой
энергии на отопление здания [pic] кДж(м[pic]·°С·сут) или
[кДж(м[pic]·°С·сут)] определяемый по приложению Г должен быть меньше или
равен нормируемому значению [pic] кДж(м[pic]·°С·сут) или
[кДж(м[pic]·°С·сут)] и определяется путем выбора теплозащитных свойств
ограждающих конструкций здания объемно-планировочных решений ориентации
здания и типа эффективности и метода регулирования используемой системы
отопления до удовлетворения условия
где [pic] - нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление
здания кДж(м[pic]·°С·сут) или [кДж(м[pic]·°С·сут)] определяемый для
различных типов жилых и общественных зданий:
а) при подключении их к системам централизованного теплоснабжения по
б) при устройстве в здании поквартирных и автономных (крышных встроенных
или пристроенных котельных) систем теплоснабжения или стационарного
электроотопления - величиной принимаемой по таблице 8 или 9 умноженной на
коэффициент [pic] рассчитываемый по формуле
где [pic] [pic] - расчетные коэффициенты энергетической эффективности
поквартирных и автономных систем теплоснабжения или стационарного
электроотопления и централизованной системы теплоснабжения соответственно
принимаемые по проектным данным осредненными за отопительный период. Расчет
этих коэффициентов приведен в своде правил.
Таблица 8 - Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление
[pic] жилых домов одноквартирных отдельно стоящих и блокированных
Отапливаемая площадь домов С числом этажей
00 и более - 70 75 80
Примечание - При промежуточных значениях отапливаемой площади дома в
интервале 60-1000 м[pic] значения [pic] должны определяться по
линейной интерполяции.
Таблица 9 - Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление
зданий [pic] кДж(м[pic]·°С·сут) или [кДж(м[pic]·°С·сут)]
Типы зданий Этажность зданий
-3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 и
Жилые гостиницы По таблице85[31] 80[29] 76[27572[26] 70[25]
Общественные кроме[42]; [32] [31] [295] [28] -
перечисленных в [38]; [36]
поз.3 4 и 5 таблицы соответств
Поликлиники и [34]; [31] [30] [29] [28] -
лечебные учреждения [33]; [32]
дома-интернаты соответств
Дошкольные [45] - - - - -
Сервисного [23]; [20] [20] - - -
обслуживания [22]; [21]
Административного [36]; [27] [24] [22] [20] [20]
назначения (офисы) [34]; [33]
Примечание - Для регионов имеющих значение [pic] °С·сут и более
нормируемые [pic] следует снизить на 5%.
13 При расчете здания по показателю удельного расхода тепловой энергии в
качестве начальных значений теплозащитных свойств ограждающих конструкций
следует задавать нормируемые значения сопротивления теплопередаче [pic]
м[pic]·°СВт отдельных элементов наружных ограждений согласно таблице 4.
Затем проверяют соответствие величины [pic] удельного расхода тепловой
энергии на отопление рассчитываемой по методике приложения Г нормируемому
значению [pic]. Если в результате расчета удельный расход тепловой энергии
на отопление здания окажется меньше нормируемого значения то допускается
уменьшение сопротивления теплопередаче [pic] отдельных элементов
ограждающих конструкций здания (светопрозрачных согласно примечанию 4 к
таблице 4) по сравнению с нормируемым по таблице 4 но не ниже минимальных
величин [pic] определяемых по формуле (8) для стен групп зданий указанных
в поз.1 и 2 таблицы 4 и по формуле (9) - для остальных ограждающих
14 Расчетный показатель компактности жилых зданий [pic] как правило не
должен превышать следующих нормируемых значений:
5 - для 16-этажных зданий и выше;
9 - для зданий от 10 до 15 этажей включительно;
2 - для зданий от 6 до 9 этажей включительно;
6 - для 5-этажных зданий;
3 - для 4-этажных зданий;
4 - для 3-этажных зданий;
1; 054; 046 - для двух- трех- и четырехэтажных блокированных и
секционных домов соответственно;
- для двух- и одноэтажных домов с мансардой;
- для одноэтажных домов.
15 Расчетный показатель компактности здания [pic] следует определять по
где [pic] - общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих
конструкций включая покрытие (перекрытие) верхнего этажа и перекрытие пола
нижнего отапливаемого помещения м[p
[pic] - отапливаемый объем здания равный объему ограниченному
внутренними поверхностями наружных ограждений здания м[pic].
ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ
1 Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует
осуществлять при реконструкции модернизации и капитальном ремонте этих
зданий. При частичной реконструкции здания (в том числе при изменении
габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов)
допускается требования настоящих норм распространять на изменяемую часть
2 При замене светопрозрачных конструкций на более энергоэффективные
следует предусматривать дополнительные мероприятия с целью обеспечения
требуемой воздухопроницаемости этих конструкций согласно разделу 8.
ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
В теплый период года
1 В районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше расчетная
амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих
конструкций (наружных стен и перекрытийпокрытий) [pic] °С зданий жилых
больничных учреждений (больниц клиник стационаров и госпиталей)
диспансеров амбулаторно-поликлинических учреждений родильных домов домов
ребенка домов-интернатов для престарелых и инвалидов детских садов
яслей яслей-садов (комбинатов) и детских домов а также производственных
зданий в которых необходимо соблюдать оптимальные параметры температуры и
относительной влажности воздуха в рабочей зоне в теплый период года или по
условиям технологии поддерживать постоянными температуру или температуру и
относительную влажность воздуха не должна быть более нормируемой амплитуды
колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции [pic]
°С определяемой по формуле
где [pic] - средняя месячная температура наружного воздуха за июль °С
принимаемая по таблице 3* СНиП 23-01.
Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности
ограждающей конструкции [pic] следует определять по своду правил.
2 Для окон и фонарей районов и зданий указанных в 7.1 следует
предусматривать солнцезащитные устройства. Коэффициент теплопропускания
солнцезащитного устройства [pic] должен быть не более нормируемой величины
[pic] установленной таблицей 10. Коэффициенты теплопропускания
солнцезащитных устройств следует определять по своду правил.
Таблица 10 - Нормируемые значения коэффициента теплопропускания
солнцезащитного устройства
Здания жилые больничных учреждений (больниц 02
клиник стационаров и госпиталей) диспансеров
амбулаторно-поликлинических учреждений родильных
домов домов ребенка домов-интернатов для
престарелых и инвалидов детских садов яслей
яслей-садов (комбинатов) и детских домов
Производственные здания в которых должны 04
соблюдаться оптимальные нормы температуры и
относительной влажности воздуха в рабочей зоне или по
условиям технологии должны поддерживаться постоянными
температура или температура и относительная влажность
В холодный период года
4 Расчетная амплитуда колебания результирующей температуры помещения
[pic] °С жилых а также общественных зданий (больниц поликлиник детских
ясель-садов и школ) в холодный период года не должна превышать ее
нормируемого значения [pic] в течение суток: при наличии центрального
отопления и печей при непрерывной топке - 15 °С; при стационарном электро-
теплоаккумуляционном отоплении - 25 °С при печном отоплении с
периодической топкой - 3 °С.
При наличии в здании отопления с автоматическим регулированием температуры
внутреннего воздуха теплоустойчивость помещений в холодный период года не
5 Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещения в
холодный период года [pic] °С следует определять по своду правил.
ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ
1 Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций за
исключением заполнений световых проемов (окон балконных дверей и фонарей)
зданий и сооружений [pic] должно быть не менее нормируемого сопротивления
воздухопроницанию [pic] м[pic]·ч·Пакг определяемого по формуле
где [pic] - разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхностях ограждающих конструкций Па определяемая в соответствии с
[pic] - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций
кг(м[pic]·ч) принимаемая в соответствии с 8.3.
2 Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях
ограждающих конструкций [pic] Па следует определять по формуле
где [pic] - высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной
[pic] [pic] - удельный вес соответственно наружного и внутреннего
воздуха Нм[pic] определяемый по формуле
[pic] - температура воздуха: внутреннего (для определения [pic]) -
принимается согласно оптимальным параметрам по ГОСТ 12.1.005 ГОСТ 30494 и
СанПиН 2.1.2.1002; наружного (для определения [pic]) - принимается равной
средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 по
[pic] - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь
повторяемость которых составляет 16% и более принимаемая по таблице 1*
СНиП 23-01; для зданий высотой свыше 60 м [pic] следует принимать с учетом
коэффициента изменения скорости ветра по высоте (по своду правил).
3 Нормируемую воздухопроницаемость [pic] кг(м[pic]·ч) ограждающей
конструкции зданий следует принимать по таблице 11.
Таблица 11 - Нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций
Ограждающие конструкции Воздухопроницаем
Наружные стены перекрытия и покрытия жилых 05
общественных административных и бытовых зданий и
Наружные стены перекрытия и покрытия 10
производственных зданий и помещений
Стыки между панелями наружных стен:
а) жилых зданий 05*
б) производственных зданий 10*
Входные двери в квартиры 15
Входные двери в жилые общественные и бытовые здания 70
Окна и балконные двери жилых общественных и бытовых 60
зданий и помещений в деревянных переплетах; окна и
фонари производственных зданий с кондиционированием
Окна и балконные двери жилых общественных и бытовых 50
зданий и помещений в пластмассовых или алюминиевых
Окна двери и ворота производственных зданий 80
Фонари производственных зданий 100
4 Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и
общественных зданий а также окон и фонарей производственных зданий [pic]
должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию [pic]
м[pic]·чкг определяемого по формуле
[pic] Па - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях
свето-прозрачных огражающих конструкций при которой определяется
сопротивление воздухопроницанию [pic].
5 Сопротивление воздухопроницанию [pic] многослойных ограждающих
конструкций следует принимать по своду правил.
6 Оконные блоки и балконные двери в жилых и общественных зданиях следует
выбирать согласно классификации воздухопроницаемости притворов по ГОСТ
602.2: 3-этажных и выше - не ниже класса Б; 2-этажных и ниже - в пределах
7 Средняя воздухопроницаемость квартир жилых и помещений общественных
зданий (при закрытых приточно-вытяжных вентиляционных отверстиях) должна
обеспечивать в период испытаний воздухообмен кратностью [pic] ч[pic] при
разности давлений 50 Па наружного и внутреннего воздуха при вентиляции:
с естественным побуждением [p
с механическим побуждением [pic] ч[pic].
Кратность воздухообмена зданий и помещений при разности давлений 50 Па и
их среднюю воздухопроницаемость определяют по ГОСТ 31167.
ЗАЩИТА ОТ ПЕРЕУВЛАЖНЕНИЯ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
1 Сопротивление паропроницанию [pic] м[pic]·ч·Памг ограждающей
конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной
конденсации) должно быть не менее наибольшего из следующих нормируемых
сопротивлений паропроницанию:
а) нормируемого сопротивления паропроницанию [pic] м[pic]·ч·Памг (из
условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за
годовой период эксплуатации) определяемого по формуле
б) номируемого сопротивления паропроницанию [pic] м[pic]·ч·Памг (из
условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с
отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха)
определяемого по формуле
где [pic] - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха Па
при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха
определяемое по формуле
где [pic] - парциальное давление насыщенного водяного пара Па при
[pic] - относительная влажность внутреннего воздуха % принимаемая для
различных зданий в соответствии с примечанием к 5.9;
[pic] - сопротивление паропроницанию м[pic]·ч·Памг части ограждающей
конструкции расположенной между наружной поверхностью ограждающей
конструкции и плоскостью возможной конденсации определяемое по своду
[pic] - среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха Па
за годовой период определяемое по таблице 5а* СНиП 23-01;
[pic] - продолжительность сут периода влагонакопления принимаемая
равной периоду с отрицательными средними месячными температурами наружного
воздуха по СНиП 23-01;
[pic] - парциальное давление водяного пара Па в плоскости возможной
конденсации определяемое при средней температуре наружного воздуха периода
месяцев с отрицательными средними месячными температурами согласно
указаниям примечаний к этому пункту;
[pic] - плотность материала увлажняемого слоя кгм[pic] принимаемая
[pic] - толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции м принимаемая
равной 23 толщины однородной (однослойной) стены или толщине
теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограждающей конструкции;
[pic] - предельно допустимое приращение расчетного массового отношения
влаги в материале увлажняемого слоя % за период влагонакопления [pic]
принимаемое по таблице 12;
Таблица 12 - Предельно допустимые значения коэффициента [pic]
Материал ограждающей конструкции Предельно
Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков 15
Кладка из силикатного кирпича 20
Легкие бетоны на пористых заполнителях 5
(керамзитобетон шугизитобетон перлитобетон
Ячеистые бетоны (газобетон пенобетон газосиликат 6
Фибролит и арболит цементные 75
Минераловатные плиты и маты 3
Пенополистирол и пенополиуретан 25
Фенольно-резольный пенопласт 50
Теплоизоляционные засыпки из керамзита шунгизита3
Тяжелый бетон цементно-песчаный раствор 2
конденсации за годовой период эксплуатации определяемое по формуле
где [pic] [pic] [pic] - парциальное давление водяного пара Па
принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации
устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно
зимнего весенне-осеннего и летнего периодов определяемое согласно
[pic] [pic] [pic] - продолжительность мес зимнего весенне-осеннего и
летнего периодов года определяемая по таблице 3* СНиП 23-01 с учетом
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного
воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами
наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха
[pic] - коэффициент определяемый по формуле
где [pic] - среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха
Па периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами
определяемыми согласно своду правил.
Парциальное давление водяного пара [pic] [pic] [pic] и [pic] для
ограждающих конструкций помещений с агрессивной средой следует принимать с
учетом агрессивной среды.
При определении парциального давления [pic] для летнего периода
температуру в плоскости возможной конденсации во всех случаях следует
принимать не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода
парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха [pic] - не ниже
среднего парциального давления водяного пара наружного воздуха за этот
Плоскость возможной конденсации в однородной (однослойной) ограждающей
конструкции располагается на расстоянии равном 23 толщины конструкции от
ее внутренней поверхности а в многослойной конструкции совпадает с
наружной поверхностью утеплителя.
2 Сопротивление паропроницанию [pic] м[pic]·ч·Памг чердачного
перекрытия или части конструкции вентилируемого покрытия расположенной
между внутренней поверхностью покрытия и воздушной прослойкой в зданиях со
скатами кровли шириной до 24 м должно быть не менее нормируемого
сопротивления паропроницанию [pic] м[pic]·ч·Памг определяемого по
где [pic] [pic] - то же что и в формулах (16) и (20).
3 Не требуется проверять на выполнение данных норм по паропроницанию
следующие ограждающие конструкции:
а) однородные (однослойные) наружные стены помещений с сухим и нормальным
б) двухслойные наружные стены помещений с сухим и нормальным режимами
если внутренний слой стены имеет сопротивление паропроницанию более 16
4 Для защиты от увлажнения теплоизоляционного слоя (утеплителя) в
покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом следует предусматривать
пароизоляцию ниже теплоизоляционного слоя которую следует учитывать при
определении сопротивления паропроницанию покрытия в соответствии со сводом
ТЕПЛОУСВОЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ
1 Поверхность пола жилых и общественных зданий вспомогательных зданий
и помещений промышленных предприятий и отапливаемых помещений
производственных зданий (на участках с постоянными рабочими местами) должна
иметь расчетный показатель теплоусвоения [pic] Bт(м[pic]·°C) не более
нормируемой величины [pic] установленной в таблице 13.
Таблица 13 - Нормируемые значения показателя [pic]
Здания помещения и отдельные участки Показатель
Здания жилые больничных учреждений (больниц клиник 12
стационаров и госпиталей) диспансеров
амбулаторно-поликлинических учреждений родильных домов
домов ребенка домов-интернатов для престарелых и инвалидов
общеобразовательных детских школ детских садов яслей
яслей-садов (комбинатов) детских домов и детских
приемников-распределителей
Общественные здания (кроме указанных в поз.1); 14
вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий;
участки с постоянными рабочими местами в отапливаемых
помещениях производственных зданий где выполняются легкие
физические работы (категория I)
Участки с постоянными рабочими местами в отапливаемых 17
помещениях производственных зданий где выполняются
физические работы средней тяжести (категория II)
Участки животноводческих зданий в местах отдыха животных
при бесподстилочном содержании:
а) коровы и нетели за 2-3 месяца до отела 11
быки-производители телята до 6 месяцев ремонтный молодняк
крупного рогатого скота свиньи-матки хряки
б) коровы стельные и новотельные молодняк свиней свиньи на 13
в) крупный рогатый скот на откорме 14
2 Расчетное значение показателя теплоусвоения поверхности пола [pic]
следует определять по своду правил.
3 Не нормируется показатель теплоусвоения поверхности пола:
а) имеющего температуру поверхности выше 23 °С;
б) в отапливаемых помещениях производственных зданий где выполняются
тяжелые физические работы (категория III);
в) в производственных зданиях при условии укладки на участке постоянных
рабочих мест деревянных щитов или теплоизолирующих ковриков;
г) помещений общественных зданий эксплуатация которых не связана с
постоянным пребыванием в них людей (залов музеев и выставок в фойе
театров кинотеатров и т.п.).
4 Теплотехнический расчет полов животноводческих птицеводческих и
звероводческих зданий следует выполнять с учетом требований СНиП 2.10.03.
КОНТРОЛЬ НОРМИРУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
1 Контроль нормируемых показателей при проектировании и экспертизе
проектов тепловой защиты зданий и показателей их энергоэффективности на
соответствие настоящим нормам следует выполнять в разделе проекта
Энергоэффективность" включая энергетический паспорт согласно разделу 12 и
2 Контроль нормируемых показателей тепловой защиты и ее отдельных
элементов эксплуатируемых зданий и оценку их энергетической эффективности
следует выполнять путем натурных испытаний и полученные результаты следует
фиксировать в энергетическом паспорте. Теплотехнические и энергетические
показатели здания определяют по ГОСТ 31166 ГОСТ 31167 и ГОСТ 31168.
3 Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от
влажностного режима помещений и зон влажности района строительства при
контроле теплотехнических показателей материалов наружных ограждений
следует устанавливать по таблице 2.
Расчетные теплофизические показатели материалов ограждающих конструкций
определяют по своду правил.
4 При приемке зданий в эксплуатацию следует осуществлять:
выборочный контроль кратности воздухообмена в 2-3 помещениях (квартирах)
или в здании при разности давлений 50 Па согласно разделу 8 и ГОСТ 31167 и
при несоответствии данным нормам принимать меры по снижению
воздухопроницаемости ограждающих конструкций по всему зданию;
согласно ГОСТ 26629 тепловизионный контроль качества тепловой защиты
здания с целью обнаружения скрытых дефектов и их устранения.
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПАСПОРТ ЗДАНИЯ
1 Энергетический паспорт жилых и общественных зданий предназначен для
подтверждения соответствия показателей энергетической эффективности и
теплотехнических показателей здания показателям установленным в настоящих
2 Энергетический паспорт следует заполнять при разработке проектов
новых реконструируемых капитально ремонтируемых жилых и общественных
зданий при приемке зданий в эксплуатацию а также в процессе эксплуатации
Энергетические паспорта для квартир предназначенных для раздельного
использования в блокированных зданиях могут быть получены базируясь на
общем энергетическом паспорте здания в целом для блокированных зданий с
общей системой отопления.
3 Энергетический паспорт здания не предназначен для расчетов за
коммунальные услуги оказываемые квартиросъемщикам и владельцам квартир а
также собственникам здания.
4 Энергетический паспорт здания следует заполнять:
а) на стадии разработки проекта и на стадии привязки к условиям конкретной
площадки - проектной организацией;
б) на стадии сдачи строительного объекта в эксплуатацию - проектной
организацией на основе анализа отступлений от первоначального проекта
допущенных при строительстве здания. При этом учитываются:
данные технической документации (исполнительные чертежи акты на скрытые
работы паспорта справки предоставляемые приемочным комиссиям и прочее);
изменения вносившиеся в проект и санкционированные (согласованные)
отступления от проекта в период строительства;
итоги текущих и целевых проверок соблюдения теплотехнических характеристик
объекта и инженерных систем техническим и авторским надзором.
В случае необходимости (несогласованное отступление от проекта отсутствие
необходимой технической документации брак) заказчик и инспекция ГАСН
вправе потребовать проведения испытания ограждающих конструкций;
в) на стадии эксплуатации строительного объекта - выборочно и после
годичной эксплуатации здания. Включение эксплуатируемого здания в список на
заполнение энергетического паспорта анализ заполненного паспорта и
принятие решения о необходимых мероприятиях производятся в порядке
определяемом решениями администраций субъектов Российской Федерации.
5 Энергетический паспорт здания должен содержать:
общую информацию о проекте;
сведения о функциональном назначении и типе здания;
объемно-планировочные и компоновочные показатели здания;
расчетные энергетические показатели здания в том числе: показатели
энергоэффективности теплотехнические показатели;
сведения о сопоставлении с нормируемыми показателями;
рекомендации по повышению энергетической эффективности здания;
результаты измерения энергоэффективности и уровня тепловой защиты здания
после годичного периода его эксплуатации;
класс энергетической эффективности здания.
6 Контроль эксплуатируемых зданий на соответствие настоящим нормам
согласно 11.2 осуществляется путем экспериментального определения основных
показателей энергоэффективности и теплотехнических показателей в
соответствии с требованиями государственных стандартов и других норм
утвержденных в установленном порядке на методы испытаний строительных
материалов конструкций и объектов в целом.
При этом на здания исполнительная документация на строительство которых
не сохранилась энергетические паспорта здания составляются на основе
материалов бюро технической инвентаризации натурных технических
обследований и измерений выполняемых квалифицированными специалистами
имеющими лицензию на выполнение соответствующих работ.
7 Ответственность за достоверность данных энергетического паспорта
здания несет организация которая осуществляет его заполнение.
8 Форма для заполнения энергетического паспорта здания приведена в
Методика расчета параметров энергоэффективности и теплотехнических
параметров и пример заполнения энергетического паспорта приведены в своде
ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ
НА КОТОРЫЕ ИМЕЮТСЯ ССЫЛКИ В ТЕКСТЕ
СНиП 2.09.04-87* Административные и бытовые здания
СНиП 2.10.03-84 Животноводческие птицеводческие и звероводческие здания и
СНиП 2.11.02-87 Холодильники
СНиП 23-01-99* Строительная климатология
СНиП 31-05-2003 Общественные здания административного назначения
СНиП 41-01-2003 Отопление вентиляция и кондиционирование
СанПиН 2.1.2.1002-00 Санитарно-эпидемиологические требования к жилым
зданиям и помещениям
СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату
производственных помещений
ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху
ГОСТ 26602.2-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения воздухо- и
ГОСТ 26629-85 Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества
теплоизоляции ограждающих конструкций
ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в
ГОСТ 31166-2003 Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод
калориметрического определения коэффициента теплопередачи
ГОСТ 31167-2003 Здания и сооружения. Методы определения
воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях
ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления
тепловой энергии на отопление
Тепловая защита Теплозащитные свойства совокупности наружных и
здания внутренних ограждающих конструкций здания
Thermal performance обеспечивающие заданный уровень расхода тепловой
of a building энергии (теплопоступлений) здания с учетом
воздухообмена помещений не выше допустимых
пределов а также их воздухопроницаемость и защиту
от переувлажнения при оптимальных параметрах
микроклимата его помещений
Удельный расход Количество тепловой энергии за отопительный период
тепловой энергии на необходимое для компенсации теплопотерь здания с
отопление здания за учетом воздухообмена и дополнительных
отопительный период тепловыделений при нормируемых параметрах теплового
и воздушного режимов помещений в нем отнесенное к
Specific energy единице площади квартир или полезной площади
demand for heating помещений здания (или к их отапливаемому объему) и
of a building of a градусо-суткам отопительного периода
Класс Обозначение уровня энергетической эффективности
энергетической здания характеризуемого интервалом значений
эффективности удельного расхода тепловой энергии на отопление
Category of the здания за отопительный период
Микроклимат Состояние внутренней среды помещения оказывающее
помещения воздействие на человека характеризуемое
Indoor climate of a показателями температуры воздуха и ограждающих
premise конструкций влажностью и подвижностью воздуха (по
Оптимальные Сочетание значений показателей микроклимата
параметры которые при длительном и систематическом
микроклимата воздействии на человека обеспечивают тепловое
помещений состояние организма при минимальном напряжении
Optimum parameters механизмов терморегуляции и ощущение комфорта не
of indoor climate ofменее чем у 80% людей находящихся в помещении (по
the premises ГОСТ 30494)
Дополнительные Теплота поступающая в помещения здания от людей
тепловыделения в включенных энергопотребляющих приборов
здании оборудования электродвигателей искусственного
Internal heat gain освещения и др. а также от проникающей солнечной
to a building радиации
Показатель Отношение общей площади внутренней поверхности
компактности здания наружных ограждающих конструкций здания к
заключенному в них отапливаемому объему
Коэффициент Отношение площадей светопроемов к суммарной площади
остекленности фасаданаружных ограждающих конструкций фасада здания
здания включая светопроемы
Отапливаемый объемОбъем ограниченный внутренними поверхностями
здания наружных ограждений здания - стен покрытий
Heating volume of a (чердачных перекрытий) перекрытий пола первого
building этажа или пола подвала при отапливаемом подвале
Холодный Период года характеризующийся средней суточной
(отопительный) температурой наружного воздуха равной и ниже 10
период года или 8 °С в зависимости от вида здания (по ГОСТ
Cold (heating) 30494)
Теплый период Период года характеризующийся средней суточной
года температурой воздуха выше 8 или 10 °С в зависимости
Warm season of a от вида здания (по ГОСТ 30494)
ПродолжительностьРасчетный период времени работы системы отопления
отопительного здания представляющий собой среднее статистическое
периода число суток в году когда средняя суточная
Lenght of the температура наружного воздуха устойчиво равна и
heating season ниже 8 или 10 °С в зависимости от вида здания
Средняя Расчетная температура наружного воздуха
температура осредненная за отопительный период по средним
наружного воздуха суточным температурам наружного воздуха
Mean temperature of
РАСЧЕТ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ ЖИЛЫХ
И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД
Г.1 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление зданий за
отопительный период [pic] кДж(м[pic]·°С·сут) или кДж(м[pic]·°С·сут)
следует определять по формуле
[pic] или [pic] (Г.1)
где [pic] - расход тепловой энергии на отопление здания в течение
отопительного периода МДж;
[pic] - сумма площадей пола квартир или полезной площади помещений здания
за исключением технических этажей и гаражей м[p
внутренними поверхностями наружных ограждений зданий м[p
[pic] - то же что и в формуле (1).
Г.2 Расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного
периода [pic] МДж следует определять по формуле
где [pic] - общие теплопотери здания через наружные ограждающие
конструкции МДж определяемые по Г.3;
[pic] - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода МДж
определяемые по Г.6;
[pic] - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в
течение отопительного периода МДж определяемые по Г.7;
[pic] - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции
ограждающих конструкций; рекомендуемое значение [p
[pic] - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в
системах отопления; рекомендуемые значения:
[pic] - в однотрубной системе с термостатами и с пофасадным
авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;
[pic] - в двухтрубной системе отопления с термостатами и с центральным
авторегулированием на вводе;
[pic] - однотрубной системе с термостатами и с центральным
авторегулированием на вводе или в однотрубной системе без термостатов и с
пофасадным авторегулированием на вводе а также в двухтрубной системе
отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;
[pic] - в однотрубной системе отопления с термостатами и без
авторегулирования на вводе;
[pic] - в системе без термостатов и с центральным авторегулированием на
вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха;
[pic] - в системе без термостатов и без авторегулирования на вводе -
регулирование центральное в ЦТП или котельной;
[pic] - коэффициент учитывающий дополнительное теплопотребление системы
отопления связанное с дискретностью номинального теплового потока
номенклатурного ряда отопительных приборов их дополнительными
теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений повышенной
температурой воздуха в угловых помещениях теплопотерями трубопроводов
проходящих через неотапливаемые помещения для:
многосекционных и других протяженных зданий [p
зданий башенного типа [p
зданий с отапливаемыми подвалами [p
зданий с отапливаемыми чердаками а также с квартирными генераторами
Г.3 Общие теплопотери здания [pic] МДж за отопительный период следует
определять по формуле
где [pic] - общий коэффициент теплопередачи здания Bт(м[pic]·°C)
определяемый по формуле
[pic] - приведенный коэффициент теплопередачи через наружные ограждающие
конструкции здания Bт(м[pic]·°C) определяемый по формуле
[pic] [pic] - площадь м[pic] и приведенное сопротивление теплопередаче
[pic] [pic] - то же перекрытий над проездами и под эркерами.
При проектировании полов по грунту или отапливаемых подвалов вместо [pic]
и [pic] перекрытий над цокольным этажом в формуле (Г.5) подставляют площади
[pic] и приведенные сопротивления теплопередаче [pic] стен контактирующих
с грунтом а полы по грунту разделяют по зонам согласно СНиП 41-01 и
определяют соответствующие [p
[p для чердачных перекрытий теплых чердаков и
цокольных перекрытий техподполий и подвалов с разводкой в них трубопроводов
систем отопления и горячего водоснабжения по формуле (5);
[pic] - условный коэффициент теплопередачи здания учитывающий теплопотери
за счет инфильтрации и вентиляции Вт(м·°С) определяемый по формуле
[pic] - коэффициент снижения объема воздуха в здании учитывающий наличие
внутренних ограждающих конструкций. При отсутствии данных принимать
[pic] и [pic] - то же что и в формуле (10) м[pic] и м[pic]
[pic] - средняя плотность приточного воздуха за отопительный период
[pic] - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период
[pic] - то же что и в формуле (3) °С.
Г.4 Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период [pic]
ч[pic] рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и
инфильтрации по формуле
где [pic] - количество приточного воздуха в здание при неорганизованном
притоке либо нормируемое значение при механической вентиляции м[pic]ч
а) жилых зданий предназначенных гражданам с учетом социальной нормы (с
расчетной заселенностью квартиры 20 м[pic] общей площади и менее на
б) других жилых зданий - [p
в) общественных и административных зданий принимают условно для офисов и
объектов сервисного обслуживания - [pic] для учреждений здравоохранения и
образования - [pic] для спортивных зрелищных и детских дошкольных
[pic] - для жилых зданий - площадь жилых помещений для общественных
зданий - расчетная площадь определяемая согласно СНиП 31-05 как сумма
площадей всех помещений за исключением коридоров тамбуров переходов
лестничных клеток лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов а
также помещений предназначенных для размещения инженерного оборудования и
[pic] - количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие
конструкции кгч: для жилых зданий - воздуха поступающего в лестничные
клетки в течение суток отопительного периода определяемое согласно Г.5;
для общественных зданий - воздуха поступающего через неплотности
светопрозрачных конструкций и дверей; допускается принимать для
общественных зданий в нерабочее время [p
[pic] - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в
светопрозрачных конструкциях равный для: стыков панелей стен - 07; окон и
балконных дверей с тройными раздельными переплетами - 07; то же с
двойными раздельными переплетами - 08; то же со спаренными переплатами -
; то же с одинарными переплетами - 10;
[pic] - число часов учета инфильтрации в течение недели ч равное [pic]
для зданий с сбалансированной приточно-вытяжной вентиляцией и ([pic]) для
зданий в помещениях которых поддерживается подпор воздуха во время
действия приточной механической вентиляции;
[pic] [pic] и [pic] - то же что и в формуле (Г.6).
Г.5 Количество инфильтрующегося воздуха в лестичную клетку жилого здания
через неплотности заполнений проемов следует определять по формуле
где [pic] и [pic] - соответственно для лестничной клетки суммарная площадь
окон и балконных дверей и входных наружных дверей м[p
[pic] и [pic] - соответственно для лестничной клетки требуемое
сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и входных наружных
[pic] и [pic] - соответственно для лестничной клетки расчетная разность
давлений наружного и внутреннего воздуха для окон и балконных дверей и
входных наружных дверей определяют по формуле (13) для окон и балконных
дверей с заменой в ней величины 055 на 028 и с вычислением удельного веса
по формуле (14) при соответствующей температуре воздуха Па.
Г.6 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода [pic] МДж
где [pic] - величина бытовых тепловыделений на 1 м[pic] площади жилых
помещений или расчетной площади общественного здания Втм[pic]
б) жилых зданий без ограничения социальной нормы (с расчетной
заселенностью квартиры 45 м[pic] общей площади и более на человека)
в) других жилых зданий - в зависимости от расчетной заселенности квартиры
по интерполяции величины [p
г) для общественных и административных зданий бытовые тепловыделения
учитываются по расчетному числу людей (90 Втчел) находящихся в здании
освещения (по установочной мощности) и оргтехники (10 Втм[pic]) с учетом
рабочих часов в неделю;
[pic] - то же что и в Г.4.
Г.7 Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение
отопительного периода [pic] МДж для четырех фасадов зданий
ориентированных по четырем направлениям следует определять по формуле
где [pic] [pic] - коэффициенты учитывающие затенение светового проема
соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения
принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по
[pic] [pic] - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации
для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей
принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий;
при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с
углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как
вертикальные окна с углом наклона менее 45° - как зенитные фонари;
[pic] [pic] [pic] [pic] - площадь светопроемов фасадов здания
соответственно ориентированных по четырем направлениям м[p
[pic] [pic] [pic] [pic] - средняя за отопительный период величина
солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях
облачности соответственно ориентированная по четырем фасадам здания
Примечание - Для промежуточных направлений величину солнечной радиации
следует определять по интерполяции;
[pic] - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на
горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности
МДжм[pic] определяется по своду правил.
заполнения (число м-ц год)
Разработчик проекта
Адрес и телефон разработчика
N Наименование расчетных параметров ОбозначениЕдиница Расчетное
п.п е измерениязначение
Расчетная температура внутреннего [pic] °С
Расчетная температура наружного [pic] °С
Расчетная температура теплого чердака[pic] °С
Расчетная температура техподполья [pic] °С
Продолжительность отопительного [pic] сут
Средняя температура наружного воздуха[pic] °С
за отопительный период
Градусо-сутки отопительного периода [pic] °С·сут
Функциональное назначение тип и конструктивное решение здания
Размещение в застройке
Конструктивное решение
Геометрические и теплоэнергетические показатели
N Показатель ОбозначенНормативнРасчетноФактичес
. показателзначение (проектнзначение
я и показателое) показате
единицы я значениеля
Геометрические показатели
Общая площадь наружных [pic] -
ограждающих конструкций м[pic]
окон и балконных дверей [pic] -
входных дверей и ворот [pic] -
покрытий (совмещенных) [pic] -
чердачных перекрытий [pic] -
(холодного чердака) м[pic]
перекрытий теплых чердаков [pic] -
перекрытий над техподпольями [pic] -
перекрытий над [pic] -
неотапливаемыми подвалами илим[pic]
перекрытий над проездами и [pic] -
под эркерами м[pic]
пола по грунту [pic] -
Площадь квартир [pic] -
Полезная площадь [pic] -
(общественных зданий) м[pic]
Площадь жилых помещений [pic] -
Расчетная площадь [pic] -
Отапливаемый объем [pic] -
Коэффициент остекленности [pic]
Показатель компактности [pic]
Теплоэнергетические показатели
Теплотехнические показатели
Приведенное сопротивление [pic]
теплопередаче наружных м[pic]·°С
окон и балконных дверей [pic]
входных дверей и ворот [pic]
покрытий (совмещенных) [pic]
чердачных перекрытий [pic]
(холодных чердаков)
перекрытий теплых чердаков [pic]
перекрытий над техподпольями [pic]
перекрытий над [pic]
неотапливаемыми подвалами или
перекрытий над проездами и [pic]
пола по грунту [pic]
Приведенный коэффициент [pic] -
теплопередачи здания Вт(м[pic
Кратность воздухообмена [pic]
здания за отопительный периодч[pic]
здания при испытании (при 50 ч[pic]
Условный коэффициент [pic] -
учитывающий теплопотери за ]·°С)
счет инфильтрации и
Общий коэффициент [pic] -
Энергетические показатели
Общие теплопотери через [pic] -
ограждающую оболочку здания МДж
Удельные бытовые [pic] -
тепловыделения в здании Втм[pic]
Бытовые теплопоступления в [pic] -
здание за отопительный периодМДж
Теплопоступления в здание от [pic] -
солнечной радиации за МДж
отопительный период
Потребность в тепловой [pic] -
энергии на отопление здания МДж
N Показатель ОбозначениНормативнФактичес
показателязначение значение
и единицы показателпоказате
Расчетный коэффициент энергетической[pic]
эффективности системы
централизованного теплоснабжения
здания от источника теплоты
эффективности поквартирных и
автономных систем теплоснабжения
Коэффициент эффективности [pic]
Коэффициент учета встречного [pic]
Коэффициент учета дополнительного [pic]
Комплексные показатели
Расчетный удельный расход тепловой [pic]
энергии на отопление здания кДж(м[pic]·°С·
Нормируемый удельный расход тепловой [pic]
Класс энергетической эффективности
Соответствует ли проект здания
нормативному требованию
Дорабатывать ли проект здания
Указания по повышению энергетической эффективности
Ответственный исполнитель
Весь архив нормативных документов по пожарной безопасности Вы найдете на
IDSAS.RU - портал по охране и безопасности по тематике: Охрана труда и
промышленная безопасность пожарная безопасность системы безопасности и
защита информации системы контроля доступа и видеонаблюдение детективные
агентства и частные охранные предприятия защита автомобиля и многое

СП 23-101-2004 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ.doc

Система нормативных документов в строительстве
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ
Российской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН)
Мосгосэкспертизой Центральным научно-исследовательским и проектно-
«ЦНИИпромзданий») Федеральным государственным унитарным предприятием -
Центром методологии нормирования и стандартизации в строительстве (ФГУП
и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и группой
ВНЕСЕН Управлением технического нормирования стандартизации и
сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России
ОДОБРЕН и РЕКОМЕНДОВАН для применения в качестве нормативного документа
Системы нормативных документов в строительстве письмом Госстроя России от
03.2004 г. № ЛБ-20139
«ЦНИИпромзданий» и ФГУП ЦНС № 01 от 23 апреля 2004 г.
ВЗАМЕН СП 23-101-2000
Область применения 3
Нормативные ссылки 4
Термины и их определения 4
Исходные данные для проектирования тепловой защиты 4
Теплоэнергетические параметры 11
Выбор конструктивных решений обеспечивающих необходимую теплозащиту
Методика проектирования тепловой защиты зданий 20
Повышение энергетической эффективности существующих зданий 33
Теплоустойчивость 34
Воздухопроницаемость ограждающих конструкций и помещений зданий 42
Расчет сопротивления паропроницанию ограждающих конструкций (защита
Расчет теплоусвоения поверхности полов 47
Контроль нормируемых показателей теплозащиты зданий 48
Состав и содержание раздела проекта «энергоэффективность» 49
Составление энергетического паспорта здания 50
Заполнение энергетического паспорта жилого здания 51
Приложение А Перечень использованных нормативных документов 55
Приложение Б Термины и их определения 58
Приложение В Методика определения суммарной солнечной радиации при
действительных условиях облачности за отопительный период 63
Приложение Г Максимальные и средние значения суммарной солнечной
радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле 69
Приложение Д Расчетные теплотехнические показатели строительных
материалов и изделий 70
Приложение Е Методика определения расчетных значений теплопроводности
строительных материалов при условиях эксплуатации А и Б 79
Приложение Ж Рекомендации по выбору теплоизоляционных материалов 83
Приложение И Примеры расчета уровня тепловой защиты 86
Приложение К Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче
фасада жилого здания 91
Приложение Л Приведенное сопротивление теплопередаче ror коэффициент
затенения непрозрачными элементами ( коэффициент относительного
пропускания солнечной радиации k окон балконных дверей и фонарей 93
Приложение М Методика определения приведенного сопротивления
теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных
Приложение Н Примеры расчета коэффициента теплотехнической однородности
ограждающих конструкций по табличным значениям 100
Приложение П Определение приведенного сопротивления теплопередаче
неоднородных участков трехслойных панелей из листовых материалов 106
Приложение Р Температуры точки росы Td °c для различных значений
температур tint и относительной влажности (int % воздуха в помещении
Приложение С Значения парциального давления насыщенного водяного пара Е
Па для различных значений температур при В = 1007 кПа 113
Приложение Т Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и
Приложение У Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче
участков стен расположенных за остекленными лоджиями и балконами 118
Приложение Ф Пример расчета теплоустойчивости ограждающих конструкций в
теплый период года 120
Приложение X Пример расчета мощности теплоаккумуляционного прибора 122
Приложение Ц Методы оценки воздухопроницания ограждающих конструкций
Приложение Ш Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких
слоев пароизоляции 126
Приложение Щ Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона
содержащего хлориды натрия калия и магния 127
Приложение Э Пример расчета сопротивления паропроницанию 129
Приложение Ю Пример теплотехнического расчета пола 134
Приложение Я Пример составления раздела «Энергоэффективность» проекта
общественного здания 135
Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы
проектирования расчета теплотехнических характеристик ограждающих
конструкций рекомендации и справочные материалы позволяющие реализовывать
требования СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».
Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным
использованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта
от использования архитектурных строительных и инженерных решений
направленных на экономию энергетических ресурсов.
В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на
основе теплового баланса здания по расчету приведенного сопротивления
теплопередаче неоднородных ограждающих конструкций требования к
конструктивным и архитектурным решениям зданий с точки зрения их
теплозащиты. Установлены методы определения сопротивления воздухо-
паропроницанию теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций
теплоэнергетических параметров здания предложены форма и методика
заполнения электронной версии энергетического паспорта здания.
При разработке Свода правил использованы положения действующих
нормативных документов прогрессивные конструктивные решения наружных
ограждений наиболее эффективные технические решения теплозащиты зданий
примененные на различных объектах Российской Федерации работы Общества по
защите природных ресурсов а также следующие зарубежные стандарты:
DIN EN 832 - Европейский стандарт. «Теплозащита зданий - расчеты
энергопотребления на отопление - жилые здания»;
Строительные нормы Великобритании 1995 - часть L. «Сбережение топлива и
SAP BRE - Стандарт Великобритании. «Государственная стандартная методика
расчета энергопотребления в жилых зданиях»;
SS02 42 30 - Шведский стандарт. «Конструкции из листовых материалов с
теплопроводными включениями - Расчет сопротивления теплопередаче»;
Rt 2000 - Франция. «Постановление о теплотехнических характеристиках
новых зданий и новых частей зданий» от 29.11.2000;
EnEV 2002 - ФРГ. «Постановление об энергосберегающей тепловой защите и
энергосберегающих отопительных установках зданий» от 16.11.2001.
Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А. Матросов канд.
техн. наук И.Н. Бутовский инж. П.Ю. Матросов (НИИСФ РААСН) канд. техн.
наук B.C. Беляев (ЦНИИЭПжилища) канд. техн. наук В.И. Ливчак
(Мосгосэкспертиза) В.А. Глухарев (Госстрой России) Л.С. Васильева (ФГУП
В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие:
канд. техн. наук А.Я. Шарапов (СантехНИИпроект) - раздел 7; д-р техн. наук
Ю.А. Табунщиков (АВОК) - раздел 11 и приложение X; канд. техн. наук Г.К.
Климова (НИИСФ РААСН) - приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я. Киселев
(НИИСФ РААСН) канд. техн. наук В.В. Фетисов (ОАО «Теплопроект») канд.
техн. наук О.М. Мартынов (Госстрой России) - приложение Е; канд. техн. наук
В.А. Могутов (НИИСФ РААСН); В.А. Тарасов (Декенинк Н.В.) - подраздел 9.4 и
приложение Л; Б.А. Семенов (Поволжский региональный УИЦ по проблемам
строительства при Саратовском ГТУ) - приложение Ж.
СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
THERMAL PERFORMANCE DESIGN OF BUILDINGS
Настоящий Свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты
ограждающих конструкций вновь возводимых и реконструируемых зданий
различного назначения (далее - зданий) с нормируемыми параметрами
микроклимата помещений (температурой и влажностью).
Перечень нормативных документов на которые приведены ссылки дан в
ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
Термины применяемые в настоящем нормативном документе и их определения
приведены в приложении Б.
1 При теплотехническом проектировании тепловой защиты зданий в каждом
конкретном случае последовательно решаются следующие задачи.
1.1 Определение параметров наружных климатических условий - согласно
1 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-01 влажностного
режима помещений зданий - согласно СНиП 23-02 для соответствующего пункта
строительства параметров внутренней среды - согласно 5.2 настоящего Свода
1.2 Выбор класса энергетической эффективности зданий С В или А
согласно СНиП 23-02.
1.3 Определение уровня тепловой защиты - согласно разделу 6 настоящего
Свода правил в соответствии с СНиП 23-02 для отдельных ограждающих
конструкций по нормируемым значениям сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций для всех зданий либо по нормируемому удельному
расходу тепловой энергии на отопление для гражданских (жилых и
общественных) зданий. Эта задача решается при заполнении энергетического
паспорта здания согласно разделу 18 настоящего Свода правил и в
соответствии с СНиП 23-02.
1.4 Проектирование ограждающей конструкции. В ходе проектирования
определяют расчетные характеристики строительных материалов и конструкций
согласно 5.3 настоящего Свода правил рассчитывают приведенное
сопротивление теплопередаче как фасада здания так и отдельных элементов
ограждающих конструкций согласно разделу 9 настоящего Свода правил
сопоставляют результат с уровнем определенным в 4.1.3 и вносят при
необходимости изменения как в проект здания в целом так и в проект
ограждающей конструкции; проверяют ограждающую конструкцию на защиту от
переувлажнения согласно разделу 13 настоящего Свода правил и в соответствии
1.5 Выбор светопрозрачных ограждающих конструкций по требуемому
сопротивлению теплопередаче определенному в 4.1.3 и воздухопроницаемости
- согласно разделу 12 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП 23-
1.6 Расчет в необходимых случаях теплоустойчивости ограждающих
конструкций в летнее время и теплоустойчивости помещений в холодный период
года - согласно разделу 11 настоящего Свода правил и в соответствии с СНиП
1.7 Проектирование конструкций полов по нормируемым значениям
теплоусвоения - согласно разделу 14 настоящего Свода правил и в
Заканчивают проектирование тепловой защиты зданий составлением раздела
проекта «Энергоэффективность» согласно разделу 16 настоящего Свода правил.
2 Процедуры выбора теплозащитных свойств ограждающих конструкций более
детально представлены в разделе 6.
Для облегчения решения каждой из этих задач в последующих разделах
настоящего документа разработаны соответствующие методики и примеры
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ
1 НАРУЖНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
1.1 Расчетную температуру наружного воздуха text °С следует принимать
по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 092
согласно СНиП 23-01 для соответствующего городского или сельского
населенного пункта. При отсутствии данных для конкретного пункта расчетную
температуру следует принимать для ближайшего пункта который указан в СНиП
1.2 Продолжительность отопительного периода zht сут и среднюю
температуру наружного воздуха tht °C в течение отопительного периода
следует принимать согласно СНиП 23-01 (таблица 1 графы 13 и 14 - для
медицинских и детских учреждений графы 11 и 12 - в остальных случаях) для
соответствующего города или населенного пункта. При отсутствии данных для
конкретного пункта расчетные параметры отопительного периода следует
принимать для ближайшего пункта который указан в СНиП 23-01. Величину
градусо-суток Dd в течение отопительного периода следует вычислять по
Dd = (tint - tht)zht (1)
где tint - расчетная средняя температура внутреннего воздуха °С
определяемая согласно указаниям 5.2.
1.3 Средний удельный вес наружного воздуха в течение отопительного
периода (aht Нм3 следует рассчитывать по формуле
(aht = 3463(273 + tht) (2)
где tht - то же что и в 5.1.2 °С.
1.4 Среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период (aht
кгм3 следует рассчитывать по формуле
(aht = 353[273 + 05(tint + text)] (3)
text - то же что и в 5.1.1 °С.
2 ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННЕЙ СРЕДЫ
Параметры воздуха внутри жилых и общественных зданий из условия
комфортности следует определять согласно таблице 1 - для холодного периода
года и таблице 2 - для теплого периода года. Параметры воздуха внутри
зданий производственного назначения следует принимать согласно ГОСТ
1.005 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.
2.1 Расчетная относительная влажность воздуха внутри жилых и
общественных зданий должна быть не выше значений приведенных в графе 4
таблиц 1 и 2: внутри зданий производственного назначения - по ГОСТ 12.1.005
и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.
Обеспеченность условий эксплуатации ограждающих конструкций следует
устанавливать в зависимости от влажностного режима помещений и зон
влажности следующим образом:
- определяют по карте зону влажности (влажная нормальная сухая)
согласно приложению В СНиП 23-02; при этом в случае попадания пункта на
границу зон влажности следует выбирать более влажную зону;
- определяют влажностный режим помещений (сухой нормальный влажный или
мокрый) в зависимости от расчетной относительной влажности и температуры
внутреннего воздуха в соответствии с таблицей 1 СНиП 23-02;
- устанавливают согласно таблице 2 СНиП 23-02 условия эксплуатации
ограждающих конструкций (А или Б) в зависимости от влажностного режима
помещений и зон влажности.
2.2 Расчетная температура воздуха внутри жилых и общественных зданий
tint для холодного периода года должна быть не ниже минимальных значений
оптимальных температур приведенных в таблице 1 согласно ГОСТ 30494 и
СанПиН 2.1.2.1002. Для остальных зданий не указанных в таблице 1
параметры воздуха следует принимать по минимальным значениям оптимальной
температуры по ГОСТ 30494ГОСТ 12.1.005 и нормам проектирования
соответствующих зданий. Расчетная температура воздуха внутри здания tint
для теплого периода года должна быть не выше допустимых значений
приведенных в таблице 2 согласно ГОСТ 30494.
2.3 Температура внутренних поверхностей наружных ограждений здания где
имеются теплопроводные включения (диафрагмы сквозные включения цементно-
песчаного раствора или бетона межпанельные стыки жесткие соединения и
гибкие связи в многослойных панелях оконные обрамления и т.д.) в углах и
на оконных откосах не должна быть ниже чем температура точки росы воздуха
внутри здания td (таблица 3) при расчетной относительной влажности (int и
расчетной температуре tint внутреннего воздуха (таблица 1). Для жилых и
общественных зданий температура точки росы td приведена в таблице 3 при
соответствующих минимальных температурах и относительной влажности
приведенных в таблице 1.
Таблица 1 - Оптимальная температура и допустимая относительная влажность
воздуха внутри здания для холодного периода года
№ п.п.Тип здания Температура Относительная
воздуха внутривлажность внутри
здания tint здания (int % не
Поликлиники и лечебные 21 - 22 55
Дошкольные учреждения 22 - 23 55
Для зданий не указанных в таблице температуру воздуха tint
относительную влажность воздуха (int внутри зданий и соответствующую
им температуру точки росы следует принимать согласно ГОСТ 30494 и
нормам проектирования соответствующих зданий.
Параметры микроклимата специальных общеобразовательных
школ-интернатов детских дошкольных и оздоровительных учреждений
следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами
и нормами Министерства здравоохранения.
Таблица 2 - Допустимые температура и относительная влажность воздуха
внутри здания для теплого периода года
воздуха внутри влажность внутри
здания tint °Сздания (int % не
Поликлиники и лечебные 24 - 28 60
Дошкольные учреждения 24 - 28 60
Таблица 3 - Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного
№ п.п.Тип здания Температура точки росы
Жилые школьные и другие общественные 107
здания (кроме приведенных в 2 и 3)
Поликлиники и лечебные учреждения 116
Дошкольные учреждения 126
3 ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
3.1 При проектировании теплозащиты используют следующие расчетные
показатели строительных материалов и конструкций (по приложению Д для
условий эксплуатации ограждающих конструкций А или Б согласно СНиП 23-02):
- расчетный коэффициент теплопроводности А Вт(м(°С);
- коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч) 5 Вт(м2(°С);
- удельная теплоемкость (в сухом состоянии) с0 кДж(кг(°С);
- коэффициент паропроницаемости ( мг(м(ч(Па) или сопротивление
паропроницанию Rvr м2(ч(Памг;
- термическое сопротивление воздушных прослоек Ra.
- сертифицированные значения приведенного сопротивления теплопередаче
окон балконных дверей фонарей RoFr м2(°СВт;
- сертифицированные значения коэффициентов затенения непрозрачными
элементами ( и относительного пропускания солнечной радиации окон k;
- сопротивление воздухопроницанию Ra м2(ч(Пакг или его
сертифицированные значения м2(чкг для окон и балконных дверей;
- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения (s;
- коэффициент теплового излучения поверхности (тепловая эмиссия) (.
Примечание - Допускается расчетные теплотехнические показатели
эффективных теплоизоляционных материалов (минераловатных стекловолокнистых
и полимерных) а также материалов не приведенных в приложении Д принимать
согласно теплотехническим испытаниям по методике приложения Е проведенным
аккредитованными испытательными лабораториями.
3.2 Рекомендации по выбору эффективных теплоизоляционных материалов
приведены в приложении Ж.
4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТАПЛИВАЕМЫХ ПЛОЩАДЕЙ И ОБЪЕМОВ ЗДАНИЙ
4.1 Отапливаемую площадь здания следует определять как площадь этажей
(в том числе и мансардного отапливаемого цокольного и подвального) здания
измеряемую в пределах внутренних поверхностей наружных стен включая
площадь занимаемую перегородками и внутренними стенами. При этом площадь
лестничных клеток и лифтовых шахт включается в площадь этажа.
В отапливаемую площадь здания не включаются площади теплых чердаков и
подвалов неотапливаемых технических этажей подвала (подполья) холодных
неотапливаемых веранд неотапливаемых лестничных клеток а также холодного
чердака или его части не занятой под мансарду.
4.2 При определении площади мансардного этажа учитывается площадь с
высотой до наклонного потолка 12 м при наклоне 30° к горизонту; 08 м -
при 45° - 60°; при 60° и более - площадь измеряется до плинтуса.
4.3 Площадь жилых помещений здания подсчитывается как сумма площадей
всех общих комнат (гостиных) и спален.
4.4 Отапливаемый объем здания определяется как произведение
отапливаемой площади этажа на внутреннюю высоту измеряемую от поверхности
пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.
При сложных формах внутреннего объема здания отапливаемый объем
определяется как объем пространства ограниченного внутренними
поверхностями наружных ограждений (стен покрытия или чердачного
перекрытия цокольного перекрытия).
Для определения объема воздуха заполняющего здание отапливаемый объем
умножается на коэффициент 085.
4.5 Площадь наружных ограждающих конструкций определяется по внутренним
размерам здания. Общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных
проемов) определяется как произведение периметра наружных стен по
внутренней поверхности на внутреннюю высоту здания измеряемую от
поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа с
учетом площади оконных и дверных откосов глубиной от внутренней поверхности
стены до внутренней поверхности оконного или дверного блока. Суммарная
площадь окон определяется по размерам проемов в свету. Площадь наружных
стен (непрозрачной части) определяется как разность общей площади наружных
стен и площади окон и наружных дверей.
4.6 Площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия чердачного и
цокольного перекрытия) определяется как площадь этажа здания (в пределах
внутренних поверхностей наружных стен).
При наклонных поверхностях потолков последнего этажа площадь покрытия
чердачного перекрытия определяется как площадь внутренней поверхности
ПРИНЦИПЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НОРМИРУЕМОГО УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ
1 Основной задачей СНиП 23-02 является обеспечение проектирования
тепловой защиты зданий при заданном расходе тепловой энергии на поддержание
установленных параметров микроклимата их помещений. При этом в здании также
должны обеспечиваться санитарно-гигиенические условия.
2 В СНиП 23-02 установлены три обязательных взаимно увязанных
нормируемых показателя по тепловой защите здания основанных на:
«а» - нормируемых значениях сопротивления теплопередаче для отдельных
ограждающих конструкций тепловой защиты здания;
«б» - нормируемых величинах температурного перепада между температурами
внутреннего воздуха и на поверхности ограждающей конструкции и температурой
на внутренней поверхности ограждающей конструкции выше температуры точки
«в» - нормируемом удельном показателе расхода тепловой энергии на
отопление позволяющем варьировать величинами теплозащитных свойств
ограждающих конструкций с учетом выбора систем поддержания нормируемых
параметров микроклимата.
Требования СНиП 23-02 будут выполнены если при проектировании жилых и
общественных зданий будут соблюдены требования показателей групп «а» и «б»
либо «б» и «в» и для зданий производственного назначения - показателей
групп «а» и «б». Выбор показателей по которым будет вестись
проектирование относится к компетенции проектной организации или
заказчика. Методы и пути достижения этих нормируемых показателей выбираются
Требованиям показателей «б» должны отвечать все виды ограждающих
конструкций: обеспечивать комфортные условия пребывания человека и
предотвращать поверхности внутри помещения от увлажнения намокания и
3 По показателям «в» проектирование зданий осуществляется путем
определения комплексной величины энергосбережения от использования
архитектурных строительных теплотехнических и инженерных решений
направленных на экономию энергетических ресурсов и поэтому возможно при
необходимости в каждом конкретном случае установить меньшие чем по
показателям «а» нормируемые сопротивления теплопередаче для отдельных
видов ограждающих конструкций например для стен (но не ниже минимальных
величин установленных в 5.13 СНиП 23-02).
4 В процессе проектирования здания определяется расчетный показатель
удельного расхода тепловой энергии который зависит от теплозащитных
свойств ограждающих конструкций объемно-планировочных решений здания
тепловыделений и количества солнечной энергии поступающих в помещения
здания эффективности инженерных систем поддержания требуемого микроклимата
помещений и систем теплоснабжения. Этот расчетный показатель не должен
превышать нормируемый показатель.
5 Проектирование по показателям «в» дает следующие преимущества:
- отпадает необходимость для отдельных элементов ограждающих конструкций
достижения заданных таблицей 4 СНиП 23-02 нормируемых значений
сопротивления теплопередаче;
- обеспечивается энергосберегающий эффект за счет комплексного
проектирования теплозащиты здания и учета эффективности систем
- большую свободу выбора проектных решений при проектировании.
6 Схема проектирования тепловой защиты зданий согласно СНиП 23-02
представлена на рисунке 1. Выбор теплозащитных свойств ограждающих
конструкций следует выполнять в приведенной ниже последовательности:
- выбирают наружные климатические параметры согласно СНиП 23-01 и
рассчитывают градусо-сутки отопительного периода;
- выбирают минимальные значения оптимальных параметров микроклимата
внутри здания согласно назначению здания по ГОСТ 30494 СанПиН 2.1.2.1002 и
ГОСТ 12.1.005. Устанавливают условия эксплуатации ограждающих конструкций А
- разрабатывают объемно-планировочное решение здания рассчитывают
показатель компактности зданий kedes и сравнивают его с нормируемым
значением. Если расчетное значение больше нормируемого то рекомендуется
изменить объемно-планировочное решение с целью достижения нормируемого
- выбирают требования показателей «а» или «в».
7 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций согласно
нормируемым значениям ее элементов выполняют в нижеприведенной
- определяют нормируемые значения сопротивлений теплопередаче Rreq
ограждающих конструкций (наружных стен покрытий чердачных и цокольных
перекрытий окон и фонарей наружных дверей и ворот) по градусо-суткам
отопительного периода; проверяют на допустимую величину расчетного
температурного перепада (tп;
- рассчитывают энергетические параметры для энергетического паспорта
однако величину удельного расхода тепловой энергии не контролируют.
8 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций на основе
нормируемого удельного расхода тепловой энергии на отопление здания
выполняют в следующей последовательности:
- определяют в качестве первого приближения поэлементные нормы по
сопротивлению теплопередаче Rreq ограждающих конструкций (наружных стен
покрытий чердачных и цокольных перекрытий окон и фонарей наружных дверей
и ворот) в зависимости от градусо-суток отопительного периода;
- назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП 31-01 СНиП 31-02 и СНиП
08.02 и определяют бытовые тепловыделения;
- назначают класс здания (А В или С) по энергетической эффективности и в
случае выбора класса А или В устанавливают процент снижения нормируемых
удельных расходов в пределах нормируемых величин отклонений;
- определяют нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на
отопление здания qhreq в зависимости от класса здания его типа и этажности
и корректируют это значение в случае назначения класса А или В и
подключения здания к децентрализованной системе теплоснабжения или
стационарному электроотоплению;
- рассчитывают удельный расход тепловой энергии на отопление здания за
отопительный период qhreq заполняют энергетический паспорт и сравнивают
его с нормируемым значением qhreq. Расчет заканчивают в случае если
расчетное значение не превышает нормируемое.
Определяют тип здания
Выбирают наружные климатические параметры
Выбирают влажностный режим здания
Выбирают класс здания по энергетической эффективности
Рисунок 1 - Схема проектирования тепловой защиты зданий
Если расчетное значение qhreq меньше нормируемого значения qhreq то
осуществляют перебор следующих вариантов с тем чтобы расчетное значение не
превышало нормируемое:
- понижением по сравнению с нормируемыми значениями уровня теплозащиты
для отдельных ограждений здания в первую очередь для стен;
- изменением объемно-планировочного решения здания (размеров формы и
компоновки из секций);
- выбором более эффективных систем теплоснабжения отопления и вентиляции
и способов их регулирования;
- комбинированием предыдущих вариантов.
В результате перебора вариантов определяют новые значения нормируемых
сопротивлений теплопередаче Rreq ограждающих конструкций (наружных стен
покрытий чердачных и цокольных перекрытий окон витражей и фонарей
наружных дверей и ворот) которые могут отличаться от выбранных в качестве
первого приближения как в меньшую так и в большую сторону. Это значение не
должно быть ниже минимальных величин указанных в 5.13 СНиП 23-02.
Проверяют на допустимую величину расчетного температурного перепада Δtп.
9 Рассчитывают теплоэнергетические параметры согласно разделу 7 и
заполняют энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
1 Теплоэнергетические параметры следует определять независимо от выбора
групп показателей «а» или «в» (6.2).
2 Основными параметрами характеризующими расход тепловой энергии
здания на нужды отопления являются приведенный коэффициент теплопередачи
через наружные ограждения здания Кmtr Вт(м2(°С) и условный коэффициент
теплопередачи Кminf Вт(м2(°С) учитывающий теплопотери за счет
инфильтрации и вентиляции. Приведенный коэффициент теплопередачи здания
формируется теплозащитными свойствами всех элементов оболочки здания
включая все виды теплотехнических неоднородностей создаваемых при
проектировании ограждающих конструкций и формировании объемно-
планировочного решения здания. Необходимый воздухообмен в здании
обеспечивается степенью герметичности ограждающих конструкций здания
приточными отверстиями в ограждающих конструкциях здания системой вытяжных
устройств и предусмотренными в необходимых случаях системами механической
3 При определении qhreq и учете вида системы теплоснабжения к которой
подключено здание определяют коэффициент энергетической эффективности
систем отопления и теплоснабжения согласно 5.12 СНиП 23-02 и 7.4 настоящего
4 Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и
централизованного теплоснабжения здания (odes определяется по формуле
(оdes = ((1(1)((2(2)((3(3)((4(4) (4)
где (1 - расчетный коэффициент теплопотерь в системах отопления здания;
(1 - расчетный коэффициент эффективности регулирования в системах
(2 - расчетный коэффициент теплопотерь распределительных сетей и
оборудования тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных
(2 - расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования
тепловых (центральных и индивидуальных) и распределительных пунктов;
(3 - расчетный коэффициент теплопотерь магистральных тепловых сетей и
оборудования системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до
теплового или распределительного пункта;
(3 - расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования
системы теплоснабжения от источника теплоснабжения до теплового или
распределительного пункта;
(4 - расчетный коэффициент теплопотерь оборудования источника
(4 - расчетный коэффициент эффективности регулирования оборудования
источника теплоснабжения.
Расчетный коэффициент энергетической эффективности систем отопления и
децентрализованного (поквартирной индивидуальной и автономной систем)
теплоснабжения здания (dec определяется по формуле
(dec = ((1(1)((4(4) (5)
где (1 (1 (4 (4 - то же что и в формуле (4).
Значения коэффициентов входящих в формулы (4) и (5) следует принимать с
учетом требований СНиП 41-01 и поданным проекта осредненными за
отопительный период.
При отсутствии проектных данных значения коэффициентов входящих в
формулы (4) и (5) рекомендуется принимать следующими:
(1 = 1 - при наличии автоматического регулирования температуры воздуха
внутри помещений включая автоматическое регулирование притока и
вытяжки наружного воздуха; (1 = 09 - при отсутствии
автоматического регулирования притока и вытяжки наружного воздуха;
(4 - принимается по паспортным или проектным данным для источника
(4 = 1 - при поквартирном (индивидуальном) теплогенераторе а также при
автономном источнике теплоты и автоматическом раздельном
регулировании (в том числе и пофасадном) отпуска теплоты для
систем отопления вентиляции и горячего водоснабжения; (4 = 085 -
8 - при отсутствии этих систем регулирования.
5 Расчетный коэффициент энергетической эффективности (0des систем
отопления и теплоснабжения зданий индивидуальные тепловые пункты которых
подключаются через распределительные тепловые сети к локальным или
централизованным источникам теплоты следует определять с учетом всех
коэффициентов оценки энергетической эффективности входящих в формулу (4).
При этом рекомендуется принимать следующие значения коэффициентов:
а) значения коэффициентов (1 и (1 принимаются согласно 7.4;
б) значение коэффициента (2 для оборудования тепловых пунктов принимается
по данным проекта и паспортных данных используемого оборудования и не
должно быть ниже 097;
значение коэффициента (2 для оборудования тепловых пунктов следует
8 - 10 - для полностью автоматизированных тепловых пунктов с
раздельными контурами циркуляции на отопление вентиляцию и горячее
водоснабжение с автономным поддержанием температуры теплоносителя в
зависимости от температуры наружного воздуха для систем отопления и
вентиляции обеспечивающих количественно-качественное пофасадное
регулирование в зависимости от теплопотребления здания;
не более 08 - для автоматизированных тепловых пунктов с элеваторными
узлами работающими только по графику качественного регулирования;
в) значение коэффициента (3 следует принимать для вновь проектируемых
магистральных тепловых сетей; для действующих магистральных тепловых сетей
- расчетом отношения количества подпитки к объему циркуляции в системе; при
отсутствии данных для магистральных тепловых сетей эксплуатируемых до 10
лет - по проекту более 10 лет - 09;
значение коэффициента (3 для магистральных и распределительных тепловых
сетей следует принимать равным 088 с тепловыми пунктами оборудованными
элеваторными узлами; с тепловыми пунктами оборудованными насосами смешения
с регулируемым электроприводом значение коэффициента (3 допускается
г) значение коэффициента (4 для действующего централизованного или
локального источника теплоты следует принимать по эксплуатационным данным;
при отсутствии этих данных - принимают по экспертной оценке путем
обследования технического состояния основного и вспомогательного
д) значение коэффициента (4 следует принимать в зависимости от степени
обеспечения количественно-качественного регулирования оборудования
централизованного или локального источника теплоты равным:
- при полной автоматизации котельной и обеспечении количественно-
качественного регулирования;
не более 08 - при обеспечении только качественного регулирования.
6 При отсутствии данных о системах теплоснабжения коэффициент
энергетической эффективности принимают равным: (des = 05 - при подключении
здания к существующей системе централизованного теплоснабжения; (des = 085
- при подключении здания к автономной крышной или модульной котельной на
газе; (des = 035 - при стационарном электроотоплении; (des = 1 при
подключении к тепловым насосам с электроприводом; (des = 065 - при
подключении здания к прочим системам теплоснабжения.
7 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление
здания может быть снижена за счет:
а) изменения объемно-планировочных решений обеспечивающих наименьшую
площадь наружных ограждений уменьшения числа наружных углов увеличения
ширины зданий а также использования ориентации и рациональной компоновки
многосекционных зданий;
б) снижения площади световых проемов жилых зданий до минимально
необходимой по требованиям естественной освещенности;
в) блокирования зданий с обеспечением надежного примыкания соседних
г) устройства тамбурных помещений за входными дверями;
д) возможности размещения зданий с меридиональной или близкой к ней
ориентацией продольного фасада;
е) использования эффективных теплоизоляционных материалов и рационального
расположения их в ограждающих конструкциях обеспечивающего более высокую
теплотехническую однородность и эксплуатационную надежность наружных
ограждений а также повышения степени уплотнения стыков и притворов
открывающихся элементов наружных ограждений;
ж) повышения эффективности авторегулирования систем обеспечения
микроклимата применения эффективных видов отопительных приборов и более
рационального их расположения;
и) выбора более эффективных систем теплоснабжения;
к) размещения отопительных приборов как правило под светопроемами и
теплоотражательной теплоизоляции между ними и наружной стеной;
л) утилизации теплоты удаляемого внутреннего воздуха и поступающей в
помещение солнечной радиации.
8 Результаты расчета теплоэнергетических параметров заносят в
энергетический паспорт согласно разделу 18 настоящего Свода правил.
ВЫБОР КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ НЕОБХОДИМУЮ ТЕПЛОЗАЩИТУ
1 Наружные ограждающие конструкции должны быть запроектированы таким
образом чтобы их приведенное сопротивление теплопередаче Ror было не
меньше нормируемого значения Rreq определяемого по показателям «а» или «в»
2 Определение нормируемых значений согласно СНиП 23-02 показано на
примере расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого
здания в приложении К.
3 Выбор теплозащитных свойств ограждающих конструкций по нормируемому
расходу тепловой энергии на отопление здания согласно СНиП 23-02 показан в
примерах теплоэнергетических расчетов уровня тепловой защиты в приложении
4 Рекомендуемые типы технических решений наружных стен (с учетом
требований 8.11 - 8.17) и окон уровни их теплозащиты для основных
селитебных и промышленных зон территории Российской Федерации приведены в
Таблица 4 - Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций
Материал стены Сопротивление теплопередаче (Rwr м2(°СВт)
и область применения (Dd °C(сут) при
конструктивном решении стены
конструкциотеплоизоляциодвухслойнытрехслойныс с
нный нный е с е с невентилирувентилируе
наружной теплоизоляемой мой
теплоизоляцией воздушной воздушной
цией посредине прослойкой прослойкой
Кирпичная Пенополистиро5210850 438300 458850 4157850
Минеральная 479430 397150 417700 3756700
ЖелезобетонПенополистиро5010300 3756850 407430 366300
Минеральная 458850 345700 366300 3255300
КерамзитобеПенополистиро5210850 407300 428000 3857000
Минеральная 479430 366300 386850 3455850
Дерево Пенополистиро5712280 5812570 - 5712280
Минеральная 5210850 5311140 - 5210850
На Пенополистиро- 5812570 5511710 5311140
Минеральная - 5210850 4910000 479430
МеталлическПенополиурета- 5110570 - -
Блоки из Ячеистый 242850 - 263430 2252430
Примечание - В числителе (перед чертой) - ориентировочные значения
приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены в знаменателе
(за чертой) - предельные значения градусо-суток отопительного периода
при которых может быть применена данная конструкция стены.
Таблица 5 - Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и
пластмассовых переплетах
Заполнения светопроемов Сопротивление теплопередаче
(Rwr м2(°СВт) и область
применения (Dd °C(сут) по
из с твердымс мягким
обычного селективнселективн
Однокамерный стеклопакет в одинарном 0383067 05148000565467
Двойное остекление в спаренных 043333 0555333-
Двойное остекление в раздельных 0443867 0575600-
Двухкамерный стеклопакет в одинарном 0514800 - -
переплете с межстекольным расстоянием: 0545200 05857330687600
Тройное остекление в 0555333 0606000-
раздельно-спаренных переплетах
Стекло и однокамерный стеклопакет в 0565467 06570000728800
раздельных переплетах
Стекло и двухкамерный стеклопакет в 0687600 07496000811240
раздельных переплетах 0
Два однокамерных стеклопакета в 078000 - -
спаренных переплетах
Два однокамерных стеклопакета в 0749600 - -
Четыре стекла в двух спаренных 0812000 - -
Примечание - В числителе (перед чертой) - значения приведенного
сопротивления теплопередаче в знаменателе (за чертой) - предельное
значение градусо-суток отопительного периода при котором применимо
заполнение светопроема.
5 При проектировании теплозащиты зданий различного назначения следует
применять как правило типовые технические решения и изделия полной
заводской готовности в том числе конструкции комплектной поставки со
стабильными теплоизоляционными свойствами достигаемыми применением
эффективных теплоизоляционных материалов с минимумом теплопроводных
включений и стыковых соединений в сочетании с надежной гидроизоляцией не
допускающей проникновения влаги в жидкой фазе и максимально сокращающей
проникновение водяных паров в толщу теплоизоляции.
Взаимное расположение отдельных слоев ограждающих конструкций должно
способствовать высыханию конструкций и исключать возможность накопления
влаги в ограждении в процессе эксплуатации.
6 Ограждающие конструкции должны обладать необходимой прочностью
жесткостью устойчивостью долговечностью удовлетворять общим
архитектурным эксплуатационным санитарно-гигиеническим требованиям
соответствующих СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях особое внимание
должно быть обращено на прочность жесткость долговечность и герметичность
Требуемую степень долговечности ограждающих конструкций следует
обеспечивать применением материалов имеющих надлежащую стойкость
(морозостойкость влагостойкость биостойкость стойкость против коррозии
высокой температуры циклических температурных колебаний и других
разрушающих воздействий окружающей среды) а также соответствующими
конструктивными решениями предусматривающими в случае необходимости
специальную защиту элементов конструкций выполняемых из недостаточно
7 Ограждающие конструкции следует проектировать с применением
материалов и изделий апробированных на практике и выпускаемых по
стандартам. При отсутствии стандарта на каждый новый вид материала или
изделия должны быть разработаны и утверждены в установленном порядке
технические свидетельства и получены расчетные теплотехнические показатели
материала согласно 5.3.1.
Ограждающие конструкции должны предусматриваться с минимальным
количеством типоразмеров изделий и возможностью взаимозаменяемости
применяемых элементов.
8 Для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в многослойных
конструкциях зданий с теплой стороны следует располагать слои большей
теплопроводности и с большим сопротивлением паропроницанию чем наружные
При выборе материалов для наружных ограждающих конструкций следует
отдавать предпочтение местным строительным материалам.
При проектировании зданий для повышения пределов огнестойкости и снижения
пожарной опасности внутренней и наружной поверхностей стен следует
предусматривать устройство облицовки из негорючих материалов или
штукатурки а для защиты от воздействия влаги и атмосферных осадков -
дополнительно окраску водоустойчивыми составами выбираемыми в зависимости
от материала стен и условий эксплуатации. Ограждающие конструкции
контактирующие с грунтом следует предохранять от грунтовой влаги путем
устройства гидроизоляции.
9 Долговечность теплоизоляционных конструкций и материалов должна быть
более 25 лет; долговечность сменяемых уплотнителей - более 15 лет.
10 При необходимости размещения жилых помещений санузлов и кухонь
одна из стен которых выходит на эвакуационную лестничную клетку 3-го типа
эту стену следует проектировать как наружную.
11 С теплотехнической точки зрения различают три вида наружных стен по
числу основных слоев: однослойные двухслойные и трехслойные.
Однослойные стены выполняют из конструкционно-теплоизоляционных
материалов и изделий совмещающих несущие и теплозащитные функции.
В трехслойных ограждениях с защитными слоями на точечных (гибких
шпоночных) связях рекомендуется применять утеплитель из минеральной ваты
стекловаты или пенополистирола с толщиной устанавливаемой по расчету с
учетом теплопроводных включений от связей. В этих ограждениях соотношение
толщин наружных и внутренних слоев должно быть не менее 1:125 при
минимальной толщине наружного слоя 50 мм.
В двухслойных стенах предпочтительно расположение утеплителя снаружи.
Используются два варианта наружного утеплителя: системы с наружным
покровным слоем без зазора и системы с воздушным зазором между наружным
облицовочным слоем и утеплителем. Не рекомендуется применять теплоизоляцию
с внутренней стороны из-за возможного накопления влаги в теплоизоляционном
слое однако в случае необходимости такого применения поверхность со
стороны помещения должна иметь сплошной и долговечный пароизоляционный
12 При проектировании стен из кирпича и других мелкоштучных материалов
следует максимально применять облегченные конструкции в сочетании с плитами
из эффективных теплоизоляционных материалов.
Стены зданий из кирпича и керамических камней за исключением стен с
воздушными прослойками а также стены облицованные кирпичом рекомендуется
проектировать как правило с расшивкой швов кладки по фасаду. При
применении камней из пористой керамики рекомендуется предусматривать
облицовочный слой из кирпича с анкерами из нержавеющей стали или из
стеклопластика для связки с основной кладкой.
13 При проектировании стен с невентилируемыми воздушными прослойками
следует руководствоваться следующими рекомендациями:
- размер прослойки по высоте должен быть не более высоты этажа и не более
м размер по толщине - не менее 40 мм (10 мм при устройстве отражательной
- воздушные прослойки следует разделять глухими диафрагмами из негорючих
материалов на участки размером не более 3 м;
- воздушные прослойки рекомендуется располагать ближе к холодной стороне
14 При проектировании стен с вентилируемой воздушной прослойкой (стены
с вентилируемым фасадом) следует руководствоваться следующими
- воздушная прослойка должна быть толщиной не менее 60 и не более 150 мм
и ее следует размещать между наружным слоем и теплоизоляцией; следует
предусматривать рассечки воздушного потока по высоте каждые три этажа из
перфорированных перегородок;
- при расчете приведенного сопротивления теплопередаче согласно разделу 9
следует учитывать все теплопроводные включения включая крепежные элементы
облицовки и теплоизоляции;
- наружный слой стены должен иметь вентиляционные отверстия суммарная
площадь которых определяется из расчета 75 см2 на 20 м2 площади стен
включая площадь окон;
- нижние (верхние) вентиляционные отверстия как правило следует
совмещать с цоколями (карнизами) причем для нижних отверстий
предпочтительно совмещение функций вентиляции и отвода влаги;
- применять жесткие теплоизоляционные материалы плотностью не менее 80 -
кгм3 имеющие на стороне обращенной к прослойке ветро-
воздухозащитные паропроницаемые пленки (типа «Тайвек» «Тектотен» или
аналогичных мембранных пленок) или кашированные стеклотканью либо
предусматривать обязательную защиту поверхности теплоизоляции обращенной к
прослойке стеклосеткой с ячейками не более 4(4 мм или стеклотканью
прикрепляя ее к теплоизоляции при помощи армирующей массы; не следует
применять горючие утеплители; применение мягких теплоизоляционных
материалов не рекомендуется;
- при использовании в качестве наружного слоя облицовки из плит
искусственных или натуральных камней горизонтальные швы должны быть
раскрыты (не должны заполняться уплотняющим материалом).
15 Тепловую изоляцию наружных стен следует проектировать непрерывной в
плоскости фасада здания. Такие элементы ограждений как внутренние
перегородки колонны балки вентиляционные каналы и другие не должны
нарушать целостности слоя теплоизоляции. Воздуховоды вентиляционные каналы
и трубы которые частично проходят в толще ограждений следует располагать
до теплой поверхности теплоизоляции. Следует обеспечить плотное примыкание
теплоизоляции к сквозным теплопроводным включениям. При этом приведенное
сопротивление теплопередаче стен с теплопроводными включениями должно быть
не менее нормируемых величин согласно СНиП 23-02.
При применении новых теплоизоляционных материалов расчетные
теплотехнические характеристики которых не приведены в приложении Д эти
характеристики следует принимать согласно теплотехническим испытаниям по
методике приложения Е проведенным аккредитованными испытательными
При применении в ограждающих конструкциях горючих утеплителей оконные и
другие проемы по периметру следует обрамлять полосами шириной не менее 200
мм из минераловатного негорючего утеплителя плотностью не менее 80 - 90
кгм3. Эти конструкции должны иметь разрешения Госпожарнадзора к
16 При наличии в конструкции теплозащиты теплопроводных включений
необходимо учитывать следующее:
- несквозные включения целесообразно располагать ближе к теплой стороне
- в сквозных главным образом металлических включениях (профилях
стержнях болтах оконных рамах) целесообразно предусматривать вставки
(разрывы мостиков холода) и материалов с коэффициентом теплопроводности не
17 Приведенное сопротивление теплопередаче Rоr м2(°СВт для наружных
стен следует определять согласно СНиП 23-02 для фасада здания либо для
одного промежуточного этапа с учетом откосов проемов без учета их
заполнений с проверкой условия невыпадения конденсата на участках в зонах
теплопроводных включений.
Коэффициент теплотехнической однородности r с учетом теплотехнических
однородности r оконных откосов и примыкающих внутренних ограждений
проектируемой конструкции для:
- панелей индустриального изготовления должен быть как правило не менее
величин установленных в таблице 6;
- для стен жилых зданий из кирпича должен быть как правило не менее
4 при толщине стены 510 мм 069 - при толщине стены 640 мм и 064 - при
толщине стены 780 мм.
Если в проектируемой конструкции ограждения достигнуть рекомендуемых
величин r не удается то такую конструкцию применять не следует.
Таблица 6 - Минимально допустимые значения коэффициента теплотехнической
однородности для конструкций индустриального изготовления
№ п.п.Ограждающая конструкция Коэффициент
Из однослойных легкобетонных панелей 090
Из легкобетонных панелей с термовкладышами 075
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным 070
утеплителем и гибкими связями
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным 060
утеплителем и железобетонными шпонками или ребрами
Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным 050
утеплителем и железобетонными ребрами
Из трехслойных металлических панелей с эффективным 075
Из трехслойных асбестоцементных панелей с 070
эффективным утеплителем
Крыши чердаки покрытия мансарды
18 Покрытия жилых и общественных зданий могут быть бесчердачными
(совмещенными) и раздельной конструкции верхнее и нижнее перекрытия
которой образуют чердачное пространство и в зависимости от способа
удаления вентиляционного воздуха оно может быть холодным или теплым.
Крыши с холодным чердаком разрешается применять в жилых зданиях любой
этажности. Крыши с теплым чердаком рекомендуется применять в зданиях 6
19 В крыше с холодным чердаком внутреннее пространство должно
вентилироваться наружным воздухом через специальные отверстия в стенах
площадь сечения которых при железобетонном покрытии или сплошной скатной
кровле из металлических или других материалов должна быть не менее 0001
площади перекрытия. При скатной кровле из штучных материалов
(асбестоцементных листов черепицы) чердачное пространство вентилируется
через зазоры между его листами поэтому вентиляционные отверстия
допускается не предусматривать.
20 При крыше с холодным чердаком теплоизоляция укладывается по
чердачному перекрытию. Теплоизоляционный слой по периметру чердака на
ширину не менее 1 м рекомендуется защищать от увлажнения. Вентиляционные
шахты и вытяжки канализационных стояков при холодном чердаке с выпуском
воздуха наружу должны быть утеплены выше чердачного перекрытия.
21 В крыше с теплым чердаком чердачное пространство имеющее утепленные
наружные стены и утепленное кровельное покрытие обогревается теплым
воздухом который поступает из вытяжной вентиляции дома. Для удаления
воздуха из чердачного пространства следует предусматривать вытяжные шахты
по одной на каждую секцию. Чердачное пространство следует посекционно
разделить стенами на изолированные отсеки. Дверные проемы в стенах
обеспечивающие сквозной проход по чердаку должны иметь уплотненные
22 Плиты покрытия теплого чердака при безрулонной кровле должны иметь
верхний кровельный слой не менее 40 мм из плотного бетона и бортовые ребра
высотой 100 мм. Плиты рекомендуется проектировать двухслойными в том числе
с теплоизоляционными вкладышами.
Плиты покрытия теплого чердака под рулонную кровлю рекомендуется
проектировать однослойными из легкого бетона в том числе с
термовкладышами или трехслойными.
23 Бесчердачные покрытия (совмещенные крыши) могут устраиваться
невентилируемыми и вентилируемыми. Невентилируемые покрытия следует
предусматривать в тех случаях когда в конструкции покрытия путем
применения пароизоляции и других мероприятий исключается недопустимое
влагонакопление в холодный период года. Вентилируемые покрытия надлежит
предусматривать в тех случаях когда конструктивные меры не обеспечивают
нормального влажностного состояния конструкций.
В жилых и общественных зданиях рекомендуется применение вентилируемых
24 Рекомендуемая конструкция бесчердачного (совмещенного)
вентилируемого покрытия крыши может содержать следующие слои считая от
- несущая конструкция;
- пароизолирующий слой;
- теплоизолирующий слой;
- вентилируемая прослойка служащая для удаления влаги из конструкции
покрытия или для его охлаждения;
- основание под гидроизоляцию (стяжка или кровельная плита при щелевых
вентилируемых прослойках);
- многослойный гидроизолирующий кровельный ковер.
Волокнистые теплоизоляционные материалы в вентилируемых покрытиях должны
быть защищены от воздействия вентилируемого воздуха паропроницаемыми
пленочными покрытиями.
25 Осушающие воздушные прослойки и каналы следует располагать над
теплоизоляцией или в верхней зоне последней. Минимальный размер поперечного
сечения этих прослоек не должен быть менее 40 мм. Приточные отверстия
следует устраивать в карнизной части а вытяжные - с противоположной
стороны здания или в коньке. Суммарное сечение как приточных так и
вытяжных отверстий рекомендуется назначать в пределах 0002 - 0001 от
горизонтальной проекции покрытия.
Светопрозрачные ограждающие конструкции
26 Заполнение светопроемов зданий выполняется в зависимости от градусо-
суток отопительного периода в виде двухслойного трехслойного или
четырехслойного остекления (стеклопакетов или отдельных стекол)
закрепляемого в переплетах из малотеплопроводных материалов. Для повышения
теплозащиты окон с отдельными стеклами рекомендуется применение стекол с
твердым селективным покрытием (К-стекло). Необходимым условием применения
заполнений световых проемов в проектируемых зданиях является наличие
сертификата соответствия системы сертификации ГОСТ Р на выбранную
светопрозрачную конструкцию (оконный блок зенитный фонарь мансардный
27 Оконные блоки и балконные двери (ГОСТ 23166 ГОСТ 24700 ГОСТ 30674)
следует размещать в оконном проеме на глубину обрамляющей «четверти» (50 -
0 мм) от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине
теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Размещение
оконного блока и балконной двери по толщине стены рекомендуется проверять
по расчету температурных полей из условия невыпадения конденсата на
внутренней поверхности откосов проема. Узел примыкания оконного блока к
стеновому проему следует выполнять согласно ГОСТ 30971. Оконные блоки
следует закреплять на более прочном слое стены.
При выборе окон и балконных дверей следует отдавать предпочтение
конструкциям имеющим по ширине не менее 90 мм коробки. Рекомендуемая
ширина коробки 100 - 120 мм.
28 Заполнение зазоров в примыканиях окон и балконных дверей к
конструкциям наружных стен рекомендуется проектировать с применением
вспенивающихся синтетических материалов. Все притворы окон и балконных
дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из
силиконовых материалов или морозостойкой резины. Установку стекол следует
производить с применением силиконовых мастик.
Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного для
окон и балконных дверей выходящих внутрь остекленных лоджий.
29 С целью организации требуемого воздухообмена следует предусматривать
форточкин в верхней части окон специальные приточные отверстия (клапаны) в
ограждающих конструкциях щелевые приточные устройства в переплетах окон
или рамах воздухопроницаемые притворы согласно нормам СНиП 23-02. Все
воздухоприточные устройства должны быть регулируемыми.
30 При разработке объемно-планировочных решений проектов зданий следует
избегать одновременного размещения окон по обеим наружным стенам угловых
комнат. В помещениях глубиной более 6 м необходимо предусматривать
двухстороннее (на противоположных стенах) или угловое расположение окон.
31 Заполнение светопроемов в мансардных конструкциях выполняют в двух
- в плоскости покрытия - оконными блоками по ГОСТ 30734;
- устройством люкарен в которых вертикально монтируют оконные блоки из
ПВХ и в деревянных переплетах.
32 При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в
эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку. Плоскости
откосов наклонных светопроемов в мансардных этажах следует проектировать
под углом 135° к поверхности остекления.
33 В зависимости от назначения зенитные фонари выполняют глухими и
открывающимися. В глухих фонарях надежнее выполняется примыкание
светопропускающего заполнения к опорному стакану. Открывающиеся зенитные
фонари предназначены для вентиляции помещений а также для дымоудаления во
34 Общими элементами зенитных фонарей применяемых в общественных
зданиях являются светопропускающее заполнение опорный стакан механизмы
открывания. Светопропускающее заполнение может быть выполнено в виде
многослойных куполов и оболочек из органического и силикатного стекла
стеклопакетов. Опорные стаканы изготовляют из листовой стали холодногнутых
и стальных профилей а также из железобетона керамзитобетона
асбестоцемента и других материалов и утепляют эффективными
теплоизоляционными материалами. Стаканы устанавливают по периметру
светопроемов в покрытиях зданий. Открываемые зенитные фонари используемые
для дымоудаления должны иметь автоматическое и дистанционное управление.
35 Элементы светопропускающего заполнения закрепляют в конструкции
фонаря через упругие прокладки из листовой резины резиновых профилей
пороизола гернита а места примыкания герметизируют специальными
МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ
После определения нормируемых значений сопротивления теплопередаче Rreq
по показателям «а» либо «в» согласно СНиП 23-02 выполняют проектирование
ограждающих конструкций. При этом рассчитывают приведенное сопротивление
теплопередаче принимая расчетные значения коэффициента теплопроводности в
условиях эксплуатации А или Б. Это сопротивление должно быть не ниже
нормируемого значения определенного по показателям «а» либо «в». Проверяют
ограждающие конструкции на обеспечение комфортных условий в смещениях и на
невыпадение конденсата в местах теплопроводных включений согласно
В соответствии с разделом 5 СНиП 23-02 наружные ограждающие конструкции
зданий должны удовлетворять:
- нормируемому сопротивлению теплопередаче Rreq для однородных
конструкций наружного ограждения - по Ro для неоднородных конструкций - по
приведенному сопротивлению теплопередаче при этом должно соблюдаться
условие Ro (или Ror) (
- расчетному температурному перепаду (t0 между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции
определяемому по формуле (4) СНиП 23-02; при этом расчетный температурный
перепад не должен превышать нормируемых величин (tп установленных в
таблице 5 СНиП 23-02;
- минимальной температуре равной температуре точки росы td при расчетных
условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных
ограждений с температурами ( при этом должно соблюдаться условие (int (
Приведенное сопротивление теплопередаче Rro для наружных стен следует
рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с
учетом откосов проемов без учета их заполнений с проверкой условия на
невыпадение конденсата на участках в зонах теплопроводных включений.
Проводят следующие расчетно-проектные операции:
а) определяют условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости
от влажностного режима помещений и зоны влажности района строительства
согласно СНиП 23-02 и устанавливают в зависимости от условий эксплуатации А
или Б расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и
изделий примененных в проекте согласно данным приведенным в приложении Д;
б) для теплотехнически неоднородных наружных ограждающих конструкций
содержащих углы проемы соединительные элементы между наружными
облицовочными слоями (ребра шпонки стержневые связи) сквозные и
несквозные теплопроводные включения осуществляют теплотехнический расчет
выбранных конструктивных решений на основе расчета температурных полей. Для
многослойных ограждений возможно определение Rоr по формуле (11) с
использованием расчета коэффициента теплотехнической однородности r по
формулам (12) и (14). Для многослойных ограждений с металлическими
облицовочными слоями Ror предпочтительно определять согласно 9.1.8;
в) приведенное сопротивление теплопередаче Ror светопрозрачных
конструкций принимают по результатам сертификационных испытаний
проведенных аккредитованными испытательными лабораториями. При отсутствии
данных испытаний Ror светопрозрачных конструкций возможно принимать по
г) приведенное сопротивление теплопередаче теплого чердака и техподполья
(подвала) определяют в соответствии с 9.2 и 9.3;
д) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по
грунту Ror рассчитывают согласно СНиП 41-01.
1 НЕСВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
1.1 Термическое сопротивление R м2(°СВт однородного слоя
многослойной ограждающей конструкции а также однослойной ограждающей
конструкции следует определять по формуле
где ( - толщина слоя м;
( - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя Вт(м(°С)
принимаемый согласно 5.3.
Термическое сопротивление ограждающей конструкции Rk м2(°СВт с
последовательно расположенными однородными слоями следует определять как
сумму термических сопротивлений отдельных слоев
Rk = R1 + R2 + + Rn + Ra.l (7)
где R1 R2 Rn - термические сопротивления отдельных слоев
ограждающей конструкции м2(°СВт определяемые по формуле (6);
Ra.l - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки
принимаемое по таблице 7.
Таблица 7 - Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек
Толщина Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки
воздушной Ra.l м2(°СВт
горизонтальной при потоке горизонтальной при потоке
теплоты снизу вверх и теплоты сверху вниз
при температуре воздуха в прослойке
положительнойотрицательнойположительнойотрицательной
Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной
прослойки теплоотражающей алюминиевой фольги термическое сопротивление
следует увеличивать в два раза.
1.2 Сопротивление теплопередаче Ro м2(°СВт однородной однослойной
или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями или
ограждающей конструкции в удалении от теплотехнических неоднородностей не
менее чем на две толщины ограждающей конструкции следует определять по
Ro = Rsi + Rk + Rse (8)
где Rsi = l(int (int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждающих конструкций Вт(м2(°С) принимаемый по таблице 7 СНиП 23-02;
Rse = 1(ext (ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности
ограждающей конструкций для условий холодного периода Вт(м2(°С)
принимаемый по таблице 8 настоящего Свода правил;
Rk - то же что и в формуле (7).
При наличии в ограждающей конструкции прослойки вентилируемой наружным
а) слои конструкции расположенные между воздушной прослойкой и наружной
поверхностью в теплотехническом расчете не учитываются;
б) на поверхности конструкции обращенной в сторону вентилируемой
наружным воздухом прослойки следует принимать коэффициент теплоотдачи (ext
равным 108 Вт(м2(°С).
Таблица 8 - Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности (ext для условий
№ Наружная поверхность ограждающих конструкций Коэффициент
п.п теплоотдачи (ext
Наружных стен покрытий перекрытий над 23
проездами и над холодными (без ограждающих
стенок) подпольями в Северной
строительно-климатической зоне
Перекрытий над холодными подвалами 17
сообщающимися с наружным воздухом; перекрытий
над холодными (с ограждающими стенками)
подпольями и холодными этажами в Северной
Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми 12
подвалами со световыми проемами в стенах
Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без 6
световых проемов в стенах расположенных выше
уровня земли и над неотапливаемыми
техническими подпольями расположенными ниже
1.3 Теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих
конструкций содержащих углы проемы соединительные элементы между
наружными облицовочными слоями (ребра шпонки стержневые связи) сквозные
и несквозные теплопроводные включения выполняют на основе расчета
температурных полей по приложению М. Приведенное сопротивление
теплопередаче Ror м2(°СВт неоднородной ограждающей конструкции или ее
участка (фрагмента) следует определять по формуле
Ror = n(tint - text)AQ (9)
где А - площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента м2
по размерам с внутренней стороны включая откосы оконных проемов;
Q - суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью
А Вт определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо
экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны;
п - коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
принимаемый согласно таблице 6 СНиП 23-02 с учетом примечания к этой
tint - расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаемая
согласно указаниям 5.2 настоящего Свода правил;
text - расчетная температура наружного воздуха °С принимаемая согласно
указаниям 5.1 настоящего Свода правил.
Методика и примеры определения приведенного сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей на компьютере
приведены в приложении М.
Приведенное сопротивление теплопередаче Rоr всей ограждающей конструкции
следует осуществлять по формуле
где Аi Roir - соответственно площадь i-го участка характерной части
ограждающей конструкции м2 и его приведенное сопротивление теплопередаче
А - общая площадь конструкции равная сумме площадей отдельных участков
т - число участков ограждающей конструкции с различным приведенным
сопротивлением теплопередаче.
1.4 Допускается приведенное сопротивление характерного i-го участка
ограждающей конструкции Ror определять одним из следующих методов:
где Rocon - сопротивление теплопередаче i-го участка однородной ограждающей
конструкции определяемое по формулам (8) и (9) м2(°СВт;
r - коэффициент теплотехнической однородности i-го участка ограждающей
конструкции учитывающий влияние стыков откосов проемов обрамляющих
ребер гибких связей и других теплопроводных включений определяемый по
б) по формуле (8) где Rk следует заменить на приведенное термическое
сопротивление участка Rkr рассчитываемое по 9.1.7 либо 9.1.8;
в) согласно 9.1.3 для участков конструкций не приведенных в 9.1.5 -
1.5 Для плоских неоднородных ограждающих конструкций содержащих
приведенные в приложении Н теплопроводные включения коэффициент
теплотехнической однородности r допускается определять по формуле
где А - то же что и в формуле (10);
т - число теплопроводных включений конструкции;
ki - коэффициент зависящий от типа i-го теплопроводного включения
принимаемый для неметаллических теплопроводных включений по таблице Н.1
приложения Н для металлических теплопроводных включений по формуле
ki = 1 + (i(i2((iaiRoicon) (13)
где (i - коэффициент зависящий от типа теплопроводного включения
принимаемый по таблице Н.2 приложения Н;
(i (i - толщина м и коэффициент теплопроводности Вт(м(°С)
R(oi Roicon - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
м2(°СВт соответственно в местах i-го теплопроводного включения и вне
этого места определяемое по формуле (8).
Примеры определения Ror ограждающей конструкции с помощью формул (12) и
(13) приведены в приложении Н.
1.6 Для трехслойных железобетонных ограждающих конструкций с
эффективным утеплителем на гибких металлических связях железобетонных
шпонках сквозных и перекрестных ребрах коэффициент теплотехнической
однородности r следует определять по формуле
где А т - то же что и в формуле (10);
Аi fi - площадь зоны м2 и коэффициент влияния i-го теплопроводного
включения определяемые для отдельных элементов по формулам (15) - (18) и
по таблице Н.3 приложения Н.
Площадь Аi зоны влияния i-го теплопроводного включения при толщине панели
(е м определяется по формулам:
а) для стыков длиной l м
б) для горизонтальных и вертикальных оконных откосов длиной
соответственно l1 l2 м
в) для теплопроводных включений прямо угольного сечения шириной а и
г) для теплопроводных включений типа «гибких связей» (распорки - шпильки
распорки - стержни и пр.)
1.7 Для плоских ограждающих конструкций с теплопроводными включениями
толщиной больше 50 % толщины ограждения теплопроводность которых не
превышает теплопроводности основного материала более чем в 40 раз
приведенное термическое сопротивление определяется следующим образом:
а) плоскостями параллельными направлению теплового потока ограждающая
конструкция (или часть ее) условно разрезается на участки из которых одни
участки могут быть однородными (однослойными) - из одного материала а
другие неоднородными - из слоев с различными материалами; термическое
сопротивление ограждающей конструкции RaT м2(°СВт определяется по формуле
(10) применительно термическому сопротивлению где термическое
сопротивление отдельных однородных участков конструкции определяется по
формуле (6) и по формуле (7) для многослойных участков;
б) плоскостями перпендикулярными направлению теплового потока
ограждающая конструкция (или часть ее принятая для определения RaT)
условно разрезается на слои из которых одни слои могут быть однородными -
одного материала а другие неоднородными из разных материалов. Термическое
сопротивление однородных слоев определяется по формуле (6) неоднородных
слоев - по формуле (10) и термическое сопротивление ограждающей конструкции
RT - как сумма термических сопротивлений отдельных однородных и
неоднородных слоев - по формуле (7).
Приведенное термическое сопротивление Rkr ограждающей конструкции следует
определять по формуле
Rkr = (RaT + 2RT)3. (19)
Если величина RaT превышает величину RT более чем на 25 % или ограждающая
конструкция не является плоской (имеет выступы на поверхности) то
приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует
определять в соответствии с 9.1.4.
1.8 Для трехслойных панелей состоящих из двух металлических листов
эффективной теплоизоляции между ними и соединительных металлических
элементов (профилей стержней болтов) полностью или частично
пронизывающих толщу теплоизоляции приведенное термическое сопротивление
определяют следующим образом:
- конструкция условно расчленяется на однородные элементы тепловые
сопротивления которых рассчитывают по приложению П. Затем конструкция
представляется в виде цепи из тепловых сопротивлений образующих
последовательно-параллельные участки для которых рассчитывается
приведенное тепловое сопротивление (r °СВт. Причем участки с
параллельными ветвями цепи с тепловыми сопротивлениями (( и (
рассчитываются по формуле
(r = ((((")((( + (") (20)
а участки с последовательными тепловыми сопротивлениями - суммированием
их тепловых сопротивлений.
Приведенное термическое сопротивление Rkr м2(°СВт определяют по
где А - то же что и в формуле (10).
1.9 Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен определяется
на основе расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада здания
где [pic] - площадь всех фасадов здания за исключением площади проемов
Roir - приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели)
фасада здания м2(°СВт;
ri - коэффициент теплотехнической однородности i-го фрагмента (панели)
фасада здания определяемый по формулам (12) (14);
Roi - сопротивление теплопередаче i-го фрагмента (панели) фасада здания
вдали от термических неоднородностей ограждения м2(°СВт.
Фрагментом фасада кирпичного брусчатого монолитного здания следует
принимать участок наружной стены i-го помещения здания.
В случае если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное
решение с сопротивлением теплопередаче по глади Ro приведенное
сопротивление теплопередаче фасада определяется по формуле
где rfas - коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
определяется по формуле
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого
здания Rfasr приведен в приложении К.
1.10 Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых
проемов (окон балконных дверей и фонарей) RFr м2(°СВт определяют
согласно 9.1.3 на основании расчета температурных полей либо
экспериментально по ГОСТ 26602.1. Допускается определять RFr приближенно по
формуле (10) учитывая площади и сопротивления теплопередаче непрозрачной
части и термически однородных зон остекления установленных в соответствии
1.11 Приведенное сопротивление теплопередаче конструкций стен и
покрытий со световыми проемами Rr следует определять по формуле (10)
учитывая площади и приведенные сопротивления теплопередаче заполнений
световых проемов по 9.1.10 и непрозрачных участков стен и покрытий по
1.12 Приведенное сопротивление теплопередаче Rsr м2(°СВт полов на
грунте полов на лагах а также стен подвальных этажей и технических
подвалов расположенных ниже уровня земли следует определять по приложению
Для подвалов и чердаков содержащих источники дополнительных
тепловыделений температура воздуха в них для расчета Rsr определяется из
условий теплового баланса согласно подразделу 9.3.
1.13 Температуру внутренней поверхности (si °С однородной однослойной
или многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует
(si = tint - [n(tint - text)](Ro(int) (25)
(int Ro - то же что и в формуле (8).
Температуру внутренней поверхности (si °С неоднородной ограждающей
конструкции по теплопроводному включению необходимо принимать на основании
расчета на ЭВМ температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или
1.14 Для неоднородных ограждающих конструкций содержащих приведенные в
приложении Н теплопроводные включения температуру внутренней поверхности
по теплопроводному включению °С допускается определять:
- для неметаллических теплопроводных включений по формуле
- для металлических теплопроводных включений по формуле
В формулах (26) и (27):
R(о Rocon - сопротивление теплопередаче по сечению ограждающей
конструкции м2(°СВт соответственно в местах теплопроводных включений и
вне этих мест определяемое по формуле (8);
( ( - коэффициенты принимаемые по таблицам 9 и 10.
Таблица 9 - Коэффициент ( для температуры внутренней поверхности в зоне
теплопроводных включений
Схема Коэффициент ( при а(
I 052 065 079 086 090 093 095 098
IIа При ((е: 030 046 068 079 086 091 097 100
Для промежуточных значений а( коэффициент ( следует определять
При а( > 20 следует принимать ( = 1.
Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное
значение коэффициента ( следует принимать с поправочным множителем (1
+ е-5L) (где L - расстояние между включениями м).
Таблица 10 - Коэффициент ( для температуры внутренней поверхности в зоне
Схема Коэффициент ( при (а(m)((()
I 010501600227030403870430045604850503
IIб - - - 015602060257030703690436
1.15 Температуру точки росы td °C в зависимости от различных
сочетаний температуры tint и относительной влажности (int % воздуха
помещения следует определять по приложению Р.
1.16 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей
ограждающей конструкции ktr Вт(м2(°С) следует определять по формуле
где Ror - то же что и в формуле (9).
2 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ
2.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака
Rog.f м2(°СВт определяют по формуле
где Roreq - нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия определяемое
по таблице 4 СНиП 23-02 в зависимости от градусо-суток отопительного
периода климатического района строительства;
п - коэффициент определяемый по формуле
n = (tint - tintg)(tint - text). (30)
tintg - расчетная температура воздуха в чердаке °С устанавливаемая по
расчету теплового баланса для 6 - 8-этажных зданий 14 °С для 9 - 12-
этажных зданий 15 - 16 °С для 14 - 17-этажных зданий 17 - 18 °С. Для
зданий ниже 6 этажей чердак как правило выполняют холодным а вытяжные
каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.
2.2 Проверяют условие (t ( (tn для перекрытия по формуле
(t = (tint - tintg)(Rog.f(int) (31)
(tn - нормируемый температурный перепад принимаемый согласно СНиП 23-02
Если условие (t ( (tn не выполняется то следует увеличить сопротивление
теплопередаче перекрытия Rog.f до значения обеспечивающего это условие.
2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия Rog.c м2(°СВт
определяют по формуле
Gven - приведенный (отнесенный к 1 м2 пола чердака) расход воздуха в
системе вентиляции кг(м2(ч) определяемый по таблице 11;
с - удельная теплоемкость воздуха равная 1 кДж(кг(°С);
tven - температура воздуха выходящего из вентиляционных каналов °С
принимаемая равной t
Rog.f - требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия
теплого чердака м2(°СВт устанавливаемое согласно 9.2.1;
qpi - линейная плотность теплового потока через поверхность
теплоизоляции приходящаяся на 1 м длины трубопровода i-го диаметра с
учетом теплопотерь через изолированные опоры фланцевые соединения и
арматуру Втм; для чердаков и подвалов значения qpi приведены в таблице
ag.w - приведенная (отнесенная к 1 м2 пола чердака) площадь наружных стен
теплого чердака м2м2 определяемая по формуле
ag.w = Ag.wAg.f (33)
Ag.w - площадь наружных стен чердака м2;
Ag.f - площадь перекрытия теплого чердака м2;
Rog.w - нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого
чердака м2(°СВт определяемое согласно 9.2.4.
Таблица 11 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции
Этажность здания Приведенный расход воздуха Gven кг(м2(ч) при
наличии в квартирах
газовых плит электроплит
Таблица 12 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность
теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах
Условный диаметр Средняя температура теплоносителя °С
Линейная плотность теплового потока qpi Втм
Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при
средней температуре окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре
воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей
qt = q18[(tT - t)(tT - 18)]1283 (34)
где q18 - линейная плотность теплового потока по таблице 12;
tT - температура теплоносителя циркулирующего в трубопроводе при
расчетных условиях;
t - температура воздуха в помещении где проложен трубопровод.
2.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого
чердака Rog.w м2(°СВт определяют согласно СНиП 23-02 в зависимости от
градусо-суток отопительного периода климатического района строительства при
расчетной температуре воздуха в чердаке tintg.
2.5 Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение
конденсата на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней
поверхности стен (sig.w перекрытий (sig.f покрытий (sig.c чердака следует
(si = tintg - [(tintg - text)(Ro(intg)] (35)
(intg - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного
ограждения теплого чердака Вт(м2(°С) принимаемый: для стен - 87; для
покрытий 7 - 9-этажных домов - 99; 10 - 12-этажных - 105; 13 - 16-этажных
Ro - нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен Rog.w
перекрытий Rog.f покрытий Rog.c теплого чердака м2(°СВт.
Температура точки росы td вычисляется следующим образом:
определяется влагосодержание воздуха чердака fg по формуле
где fext - влагосодержание наружного воздуха гм3 при расчетной
температуре text определяется по формуле
fext = 0794eext(1 + text273) (37)
eext - среднее за январь парциальное давление водяного пара гПа
определяемое согласно СНиП 23-01;
(f - приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из
вентиляционных каналов гм3 принимается: для домов с газовыми плитами -
гм3 для домов с электроплитами - 36 гм3;
рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом
чердаке eg гПа по формуле
по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара согласно
приложению С определяется температура точки росы td по значению Е = еg.
Полученное значение td сопоставляется с соответствующим значением (si
(стен (sig.w перекрытий (sig.f покрытий (sig.с) на удовлетворение условия
2.6 Пример расчета приведен в приложении Т.
3 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДВАЛОВ
3.1 Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них
нижней разводки труб систем отопления горячего водоснабжения а также труб
системы водоснабжения и канализации.
Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в
приведенной в 9.3.2 - 9.3.6 последовательности.
3.2 Нормируемое сопротивление теплопередаче Rob.w м2(°СВт части
цокольной стены расположенной выше уровня грунта определяют согласно СНиП
-02 для стен в зависимости от градусо-суток отопительного периода
климатического района строительства. При этом в качестве расчетной
температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру воздуха в
техподполье tintb °С равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.
3.3 Определяют приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s м2(°СВт
ограждающих конструкций заглубленной части техподполья расположенных ниже
Для неутепленных полов на грунте в случае когда материалы пола и стены
имеют расчетные коэффициенты теплопроводности ( ( 12 Вт(м(°С)
приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s определяют по таблице 13 в
зависимости от суммарной длины L м включающей ширину техподполья и две
высоты части наружных стен заглубленных в грунт.
Таблица 13 - Приведенное сопротивление теплопередаче Ror.s ограждений
техподполья заглубленных в грунт
L м 4 8 10 12 14 16
Ror.s м2(°СВт 215 286 331 369 413 452
Для утепленных полов на грунте в случае когда материалы пола и стены
имеют расчетные коэффициенты теплопроводности ( 12 Вт(м(°С)
приведенное сопротивление теплопередаче Ros определяют по нормативной
3.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над
техподпольем Rob.с м2 °СВт определяют по формуле
где Rreq - нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над
техподпольем определяемое согласно СНиП 23-02 в зависимости от градусо-
суток отопительного периода климатического района строительства;
n - коэффициент определяемый по формуле
n = (tint - tintb)(tint - text) (40)
tint - то же что и в 9.3.2.
3.5 Температуру воздуха в техподполье tintb °С определяют по формуле
Аb - площадь техподполья (цокольного перекрытия) м2;
Rob.с - нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия
м2(°СВт устанавливаемое согласно 9.3.4;
Vb - объем воздуха заполняющего пространство техподполья м3;
па - кратность воздухообмена в подвале ч-1: при прокладке в подвале
газовых труб па = 10 ч-1 в остальных случаях па = 05 ч-1;
( - плотность воздуха в техподполье кгм3 принимаемая равной ( = 12
Аs - площадь пола и стен техподполья контактирующих с грунтом м2;
Ror.s - то же что и в 9.3.3;
Ab.w - площадь наружных стен техподполья над уровнем земли м2;
Rob.w - то же что и в 9.3.2.
Если tintb отличается от первоначально заданной температуры расчет
повторяют по 9.3.3 - 9.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и
3.6 Проверяют по формуле (4) СНиП 23-02 полученное расчетом нормируемое
сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия на удовлетворение
требования по нормируемому температурному перепаду для пола первого этажа
3.7 Пример расчета приведен в приложении Т.
4 СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике.
4.1 Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq светопрозрачных
конструкций следует определять по таблице 4 СНиП 23-02. При этом сначала
вычисляют для соответствующего климатического района количество градусо-
суток отопительного периода Dd по формуле (1) настоящего Свода правил. В
зависимости от величины Dd и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7
вышеупомянутой таблицы определяется значение Rreq. Для промежуточных
значений Dd величина Rreq определяется по формулам примечания 1 к этой
4.2 Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению
приведенного сопротивления теплопередаче Ror полученному в результате
сертификационных испытаний. Если ее приведенное сопротивление теплопередаче
выбранной светопрозрачной конструкции Rоr больше или равно Rreq то эта
конструкция удовлетворяет требованиям норм.
4.3 При отсутствии сертифицированное данных допускается использовать
при проектировании значения Ror приведенные в приложении Л настоящего
Свода правил. Значения Ror в этом приложении даны для случаев когда
отношение площади остекления к площади заполнения светового проема ( равно
5. При использовании светопрозрачных конструкций с другими значениями (
следует корректировать значение Ror следующим образом: для конструкций с
деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом увеличении ( на
величину 01 следует уменьшать значение Ror на 5 % и наоборот - при каждом
уменьшении ( на величину 01 следует увеличить значение Ror на 5 %.
4.4 Суммарная площадь окон жилых зданий должна быть не более 18 % (для
общественных - не более 25 %) суммарной площади светопрозрачных и
непрозрачных ограждающих конструкций если приведенное сопротивление
теплопередаче окон меньше: 051 м2(°СВт при градусо-сутках 3500 и ниже;
6 м2(°СВт при градусо-сутках выше 3500 до 5200; 065 м2(°СВт при
градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 081 м2(°СВт при градусо-сутках выше
00. При определении этого соотношения в суммарную площадь непрозрачных
конструкций следует включать все продольные и торцевые стены.
4.5 При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на
внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру (int этих
ограждений следует определять по 9.1.13 как для остекления так и для
непрозрачных элементов. Если в результате расчета окажется что (int 3
°С то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения светопроема
с целью обеспечения этого требования либо предусмотреть установку под
окнами приборов отопления.
5 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ОСТЕКЛЕННЫХ ЛОДЖИЙ И БАЛКОНОВ
5.1 При остеклении лоджий и балконов образуется замкнутое пространство
температура которого формируется в результате воздействия его ограждающих
конструкций среды помещения здания и наружных условий. Температура внутри
этого пространства определяется на основе решения уравнения теплового
баланса остекленной лоджии или балкона (далее - лоджии).
где tint - расчетная температура внутреннего воздуха помещения °С
принимаемая согласно указаниям 5.2;
Ai+ Roi+ - соответственно площадь м2 и приведенное сопротивление
теплопередаче м2(°СВт i-го участка ограждения между помещением здания и
п - число участков ограждений между помещением здания и лоджией;
Aj- Roj- - соответственно площадь м2 и приведенное сопротивление
теплопередаче м2(°СВт j-го участка ограждения между лоджией и наружным
т - число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.
5.2 Температуру воздуха внутри остекленной лоджии tbal следует
определять из уравнения теплового баланса по формуле
5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих
конструкций остекленной лоджии разделяющих внутреннюю и наружную среды:
стен Rwbal и окон RFbal следует определять по формулам:
где Rwr - приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в пределах
остекленной лоджии м2(°СВт;
RFr - приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов
и проемов лоджии расположенных в наружной стене в пределах остекленной
п - коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждающих
конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и
окон остекленной лоджии следует принимать по формуле
n = (tint - tbal)(tint - text). (45)
5.4 Пример расчета приведен в приложении У.
ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ
1 Повышение энергетической эффективности существующих зданий следует
осуществлять при капитальном ремонте реконструкции (модернизации
санации) расширении и функциональном переназначении помещений (далее -
реконструкция) существующих зданий в соответствии с требованиями 10.2 и с
учетом требований ВСН 58(р) и ВСН 61(р) за исключением случаев
предусмотренных в СНиП 23-02. При частичной реконструкции здания (в том
числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и
надстраиваемых объемов) требования настоящих норм распространяются на
изменяемую часть здания.
2 Требования СНиП 23-02 считаются выполненными если фактическое
приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций
здания составляет не менее 90 % значений установленных в таблице 4 СНиП 23-
либо расчетное значение удельного расхода тепловой энергии на отопление
существующего здания или его изменяемой части определяемое согласно
приложению Г СНиП 23-02 не превышает нормируемых величин установленных в
таблицах 8 и 9 СНиП 23-02.
3 Проект реконструкции зданий следует разрабатывать согласно
требованиям раздела 6 СНиП 23-02. При этом для существующего здания по
данным проекта иили натурных обследований следует определить расчетный
удельный расход тепловой энергии на отопление рассматривая влияние
отдельных составляющих на тепловой баланс и выделяя основные элементы
теплозащиты где происходят наибольшие теплопотери. Затем для выбранных
элементов теплозащиты и системы отопления и теплоснабжения следует
разработать конструктивные и инженерные решения обеспечивающие нормируемые
значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.
4 Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление
здания может быть снижена следуя указаниям 7.7.
5 Выбор мероприятий по повышению тепловой защиты при реконструкции
зданий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения
проектных решений увеличения или замены теплозащиты отдельных видов
ограждающих конструкций здания (чердачных и цокольных перекрытий торцевых
стен стен фасада светопрозрачных конструкций и прочих) начиная с
повышения эксплуатационных качеств более дешевых вариантов ограждающих
конструкций. Если при увеличении теплозащиты этих видов ограждающих
конструкций не удается достигнуть нормируемого значения удельного расхода
энергии согласно СНиП 23-02 то следует дополнительно применять другие
более дорогие варианты утепления замены или комбинации вариантов до
достижения указанного требования.
6 При замене светопрозрачных конструкций на энергоэффективные согласно
СНиП 23-02 следует предусматривать необходимый воздухообмен помещений
7 При разработке конструктивных решений по увеличению теплозащиты
непрозрачных ограждающих конструкций как правило следует
руководствоваться указаниями раздела 8 настоящего документа и при
необходимости предусматривать пароизоляционные слои в соответствии с
требованиями СНиП 23-02.
8 При надстройке здания дополнительным этажом (этажами) и выборе
объемно-планировочного решения рекомендуется с энергетической точки зрения
применять мансардные этажи так как они потребляют на 30 - 40 % меньше
тепловой энергии на отопление чем этажи с вертикальными стенами при
одинаковой отапливаемой площади.
1 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА
1.1 При проектировании ограждающих конструкций с учетом их
теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями:
теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев
материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного
воздуха v в двухслойной конструкции увеличивается если более
теплоустойчивый материал расположен изнутри;
наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает
теплоустойчивости конструкции. В замкнутой воздушной прослойке
целесообразно устраивать теплоизоляцию теплоотражающей поверхностью; слои
конструкции расположенные между вентилируемой наружным воздухом воздушной
прослойкой наружной поверхностью ограждающей конструкции должны иметь
минимально возможную толщину. Наиболее целесообразно выполнять эти слои из
тонких металлических или асбестоцементных листов.
1.2 Теплоустойчивость ограждающей конструкции здания должна
соответствовать требованиям СНиП 23-02; для этого определяют нормируемую
амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей
конструкции А(req °С по формуле (11) СНиП 23-02
А(req = 25 - 01(tеxt - 21) (46)
где text - средняя месячная температура наружного воздуха за июль °С
принимаемая согласно СНиП 23-01.
1.3 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры
наружного воздуха v в ограждающей конструкции состоящей из однородных
слоев рассчитывают по формуле
где D - тепловая инерция ограждающей конструкции определяемая по формуле
s1 s2 sn - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала
отдельных слоев ограждающей конструкции Вт(м2(°С) принимаемые по
приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;
Y1 Y2 Yi-1 Yi - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности
отдельных слоев ограждающей конструкции Вт(м2(°С) определяемые согласно
(ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей
конструкции по летним условиям Вт(м2(°С) определяемый по формуле
где v - минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль
повторяемость которых составляет 16 % и более принимаемая согласно СНиП 23-
Величину v для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с
теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в
соответствии с ГОСТ 26253.
1.4 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха
Atextdes °C рассчитывают по формуле
Atextdes = 05Atext + ((Imax - Iav)(ext (49)
где Atext - максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле
°С принимаемая согласно СНиП 23-01;
( - коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной
поверхности ограждающей конструкции принимаемый по таблице 14;
Imax Iav - соответственно максимальное и среднее значения суммарной
солнечной радиации (прямой и рассеянной) Втм2 принимаемые согласно
приложению Г: для наружных стен - как для вертикальной поверхности западной
ориентации для покрытий - как для горизонтальной поверхности;
(ext - то же что и в формуле (48).
Таблица 14 - Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом
наружной поверхности ограждающей конструкции
№ п.п.Материал наружной поверхности ограждающей Коэффициент
конструкции поглощения
Асбестоцементные листы 065
Дерево неокрашенное 06
Защитный слой рулонной кровли из светлого 065
Кирпич глиняный красный 07
Кирпич силикатный 06
Облицовка природным камнем белым 045
Окраска силикатная темно-серая 07
Окраска известковая белая 03
Плитка облицовочная керамическая 08
Плитка облицовочная стеклянная синяя 06
Плитка облицовочная белая или палевая 045
Рубероид с песчаной посыпкой 09
Сталь листовая окрашенная белой краской 045
Сталь листовая окрашенная темно-красной 08
Сталь листовая окрашенная зеленой краской 06
Сталь кровельная оцинкованная 065
Стекло облицовочное 07
Штукатурка известковая темно-серая или 07
Штукатурка цементная светло-голубая 03
Штукатурка цементная темно-зеленая 06
Штукатурка цементная кремовая 04
1.5 Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности
ограждающей конструкции A(des °C рассчитывают по формуле
A(des = Atextdesv (50)
где Atextdes - расчетная амплитуда колебаний температуры наружного
воздуха °С определяемая согласно 11.1.4;
v - величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры
наружного воздуха Atextdes в ограждающей конструкции определяемая
1.6 Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности
отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить
тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (53).
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y Вт(м2(°С) с
тепловой инерцией D ( 1 следует принимать равным расчетному коэффициенту
теплоусвоения s материала этого слоя конструкции по приложению Д.
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией
D 1 следует определять расчетом начиная с первого слоя (считая от
внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:
а) для первого слоя - по формуле
Y1 = (R1s12 + ( (51)
б) для i-го слоя - по формуле
где R1 Ri - термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев
s1 si - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно
Y1 Yi Yi-1 - коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности
соответственно первого i-го и (i - 1)-го слоев ограждающей конструкции
1.7 Если A(des ( A(req то ограждающая конструкция удовлетворяет
требованиям норм по теплоустойчивости.
1.8 Значения коэффициентов теплопропускания (sp солнцезащитных
устройств применяемых для окон и фонарей зданий в районах со
среднемесячной температурой июля 21 °С и выше приведены в таблице 15.
Таблица 15 - Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств
№ Солнцезащитные устройства Коэффициент
п.п. теплопропускания
Штора или маркиза из светлой ткани 015
Штора или маркиза из темной ткани 020
Ставни-жалюзи с деревянными пластинами 010015
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами 015020
Б. Межстекольные (непроветриваемые)
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами 030035
Штора из светлой ткани 025
Штора из темной ткани 040
Шторы-жалюзи с металлическими пластинами 060070
Штора из светлой ткани 040
Штора из темной ткани 080
Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных
устройств с пластинами под углом 45° после черты - под углом 90° к
Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств
с проветриваемым межстекольным пространством следует принимать в 2
1.9 Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по
D = R1s1 + R2s2 + + Rnsn (53)
где R1 R2 Rn - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей
конструкции м2(°СВт определяемые по формуле (6);
приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний.
1.10 Пример расчета приведен в приложении Ф.
2 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД ГОДА
2.1 Теплоустойчивость помещений в холодный период года при наличии в
здании системы отопления с автоматическим регулированием температуры
внутреннего воздуха не нормируется. В остальных случаях нормативные
требования к теплоустойчивости помещений установлены в СНиП 23-02.
2.2 Метод расчета теплоустойчивости помещений в холодный период года
состоит в следующем.
2.2.1 Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры
помещений жилых и общественных зданий в холодный период года Atdes °C
следует определять по формуле
Atdes = 07MQo((AiBi) (54)
где М - коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором
принимаемый по таблице 16;
Qo - средняя теплоотдача отопительного прибора Вт равная теплопотерям
данного помещения определяемым в соответствии с нормативными документами;
Bi - коэффициент теплопоглощения поверхности i-го ограждения Вт(м2(°С)
определяемый по формуле
Bi = 1[(1(int) + (1Yiint)] (55)
(int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей
конструкции Вт(м2(°С) равный 45 + (k;
(k - коэффициент конвективного теплообмена внутренней поверхности
Вт(м2(°С) принимаемый равным для: внутреннего ограждения - 12; окна -
; пола - 15; потолка - 35;
Yiint - коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности i-й ограждающей
конструкции Вт(м2(°С) определяемый по 11.2.2.3.
Таблица 16 - Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных
№ п.п.Тип отопления М
Водяное отопление зданий с непрерывным 01
Паровое отопление или нетеплоемкими печами:
а) время подачи пара или топки печи - 18 ч 08
б) время подачи пара или топки печи - 12 ч 14
в) время подачи пара или топки печи - 6 ч перерыв22
Водяное отопление (время топки - 6 ч) 15
Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1
толщина стенок печи в 12 кирпича От 04 до
толщина стенок печи в 14 кирпича От 07 до
Примечание - Меньшие значения М соответствуют массивным печам большие
- менее массивным легким печам. При топке печей 2 раза в сутки
величину М следует уменьшать в 25 - 3 раза для печей со стенками в
кирпича и в 2 - 23 раза - при 14 кирпича.
Нумерация слоев в формуле (55) принята в направлении от внутренней к
наружной поверхности ограждения.
При расчете Atdes по формуле (54) для окон и остекленных наружных дверей
следует принимать величину
где Ro - сопротивление теплопередаче окна или двери м2(°СВт.
2.2.2 Для определения коэффициентов теплоусвоения поверхности
2.2.3 Коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей
конструкции Yint Вт(м2(°С) определяется следующим образом:
а) если первый (внутренний) слой ограждающей конструкции имеет тепловую
б) если D1 + D2 + + Dn-1 1 но D1 + D2 + + Dn > 1 то
коэффициент Yint следует определять последовательно расчетом коэффициентов
теплоусвоения внутренней поверхности слоев конструкции начиная с (п - 1)
слоя до первого следующим образом:
для (n - 1) слоя - по формуле
Yn-1 = (Rn-1sn-12 + sn)(1 + Rn-1sn); (58)
для i-го слоя (i = n - 2 n - 3 1) - по формуле
Yi = (Risi2 + Yi+1)(1 + RnYi+1). (59)
Коэффициент Yint принимается равным коэффициенту теплоусвоения
в) если для ограждающей конструкции состоящей из n слоев
D1 + D2 + + Dn 1 то коэффициент Yint следует определять
последовательно расчетом коэффициентов Yn Yn-1 Y1:
для n-го слоя - по формуле
Yn = (Rnsn2 + (e (60)
г) для внутренних ограждающих конструкций величина Yint определяется как
для наружных ограждений но принимается что в середине ограждений s = 0.
Для несимметричных ограждений их середину следует назначать по половине
величины (D всего ограждения;
д) при наличии в ограждающей конструкции воздушной прослойки коэффициент
теплоусвоения воздуха s в ней принимается равным нулю.
В формулах (57) - (60) и неравенствах:
D1 D2 Dn - тепловая инерция соответственно 1-го 2-го n-го
слоев конструкции определяемая по формуле (53);
Ri Rn-1 Rn - термические сопротивления м2(°СВт соответственно
i-го (n - 1)-го и n-го слоев конструкции определяемые по формуле
s1 si sn-1 sn - расчетные коэффициенты теплоусвоения
материала 1-го i-го (n - 1)-го и n-го слоев конструкции
Вт(м2(°С) принимаемые по приложению Д;
Yi+1 - коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности (i + 1)-го слоя
конструкции Вт(м2(°С);
(ext - то же что и в формуле (8).
2.2.4 Полученная по формуле (54) расчетная амплитуда колебаний
результирующей температуры помещения Atdes должна быть меньше или равна
нормируемому значению Atdes ( Atreq.
2.2.5 Выбор типа теплоаккумулирующего прибора по показателю затухания
тепловой волны в нем vc производится по графикам рисунков 2 - 4 для
различных режимов его зарядки в зависимости от сочетания (Yn и
Qp.c(((tdes) обеспечивая в левом секторе от кривых условие Atdes ( Atreq.
Рисунок 2 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов
(продолжительность зарядки 8 ч)
Рисунок 3 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов
(продолжительность зарядки 8 + 2 ч дневной подразрядки)
Рисунок 4 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов
(продолжительность зарядки 6 + 2 ч дневной подразрядки)
Показатель теплоусвоения внутренних поверхностей помещения и
теплоаккумуляционных слоев прибора Yn и показатель интенсивности
конвективного теплообмена в помещении ( определяются соответственно по
где Yi - коэффициент теплоусвоения i-й поверхности помещения определяемый
согласно 12.2.3 и теплоаккумулирующего прибора Вт(м2(°С) определяемый
Y = [R1s12 + R2s22(R2R1s12 + 2)][1 + R2s22(R2+2R1)] (63)
R1 R2 - термические сопротивления соответственно теплоизоляционного и
теплоаккумулирующего слоев прибора м2(°СВт;
s1 s2 - коэффициенты теплоусвоения материалов соответственно
теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора Вт(м2(°С)
принимаемые по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;
(ski - коэффициент конвективного теплообмена i-й поверхности помещения и
теплоаккумулирующего прибора с воздухом помещения Вт(м2(°С) принимаемый
равным для: наружного ограждения - 31; внутреннего ограждения - 12; окна
- 41; пола - 15; потолка - 35; теплоаккумулирующего прибора - 56 при
температуре его поверхности 95 °С и 33 - при 40 °С;
Аi - площадь i-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора
2.2.6 Мощность нагревательных элементов теплоаккумулирующего прибора
Qp.c внепикового электроотопления определяется по формуле
Qp.c = Qh.ldes(24m) (64)
где Qh.ldes - расчетные теплопотери помещения Вт определяемые по СНиП 41-
т - продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора ч.
2.2.7 В случае когда электротеплоаккумуляционная система отопления
частично покрывает теплопотери здания и является базовой частью
комбинированной системы отопления установочную мощность дополнительных
постоянно работающих приборов системы отопления Qb следует определять по
Qb = Qh.ldes - Qcdes (65)
Qcdes - расчетные теплопотери помещения Вт при температуре наиболее
холодной пятидневки на 5 °С выше указанной в СНиП 23-01.
2.2.8 Расчетную разность температур следует определять по формуле
(tdes = tintdes - textdes (66)
где tintdes textdes - расчетные температуры соответственно внутреннего и
наружного воздуха те же что и в формуле (9).
3 Пример определения мощности теплоаккумуляционного прибора приведен в
ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ЗДАНИЙ
1 Воздухоизоляционные свойства строительных материалов и конструкций
характеризуются сопротивлением их воздухопроницанию Rinfdes м2(ч(Пакг
которое должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию
Rinfdes определяемого согласно разделу 8 СНиП 23-02.
Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции
Rinfdes м2(ч(Пакг следует определять по формуле
Rinfdes = Rinf 1 + Rinf 2 + + Rinf n (67)
где Rinf 1 Rinf 2 Rinf n - сопротивления воздухопроницанию
отдельных слоев ограждающей конструкции м2(ч(Пакг принимаемые по таблице
Сопротивление воздухопроницанию заполнений светопроемов следует
определять согласно 12.3 12.4 и сравнивать со значениями полученными в
результате сертификационных испытаний.
Таблица 17 - Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций
№ Материалы и конструкции ТолщинСопротивление
п.п а воздухопроница
Бетон сплошной (без швов) 100 19620
Газосиликат сплошной (без швов) 140 21
Известняк-ракушечник 500 6
Картон строительный (без швов) 13 64
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на 250 и 18
цементно-песчаном растворе толщиной в 1 более
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на 120 2
цементно-песчаном растворе толщиной в
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на 250 и 9
цементно-шлаковом растворе толщиной в 1 более
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на 120 1
цементно-шлаковом растворе толщиной в
Кладка кирпича керамического пустотного на - 2
Кладка из легкобетонных камней на 400 13
цементно-песчаном растворе
Кладка из легкобетонных камней на 400 1
цементно-шлаковом растворе
Листы асбестоцементные с заделкой швов 6 196
Обои бумажные обычные - 20
Обшивка из обрезных досок соединенных 20 - 01
впритык или вчетверть 25
Обшивка из обрезных досок соединенных в 20 - 15
Обшивка из досок двойная с прокладкой между 50 98
обшивками строительной бумаги
Обшивка из фибролита или из 15 - 25
древесно-волокнистых бесцементных мягких плит70
Обшивка из фибролита или из 15 - 05
Обшивка из жестких древесно-волокнистых 10 33
листов с заделкой швов
Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с 10 20
Пенобетон автоклавный (без швов) 100 1960
Пенобетон неавтоклавный 100 196
Пенополистирол 50 - 79
Пеностекло сплошное (без швов) 120 > 2000
Плиты минераловатные жесткие 50 2
Рубероид 15 Воздухонепрони
Фанера клееная (без швов) 3 - 4 2940
Шлакобетон сплошной (без швов) 100 14
Штукатурка цементно-песчаным раствором по 15 373
каменной или кирпичной кладке
Штукатурка известковая по каменной или 15 142
Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по 20 17
Керамзитобетон плотностью 900 кгм3 250 - 13 - 17
То же 1000 кгм3 250 - 53 - 80
То же 1100 - 1300 кгм3 250 - 390 - 590
Шлакопемзобетон плотностью 1500 кгм3 250 - 03
Для кладок из кирпича и камней с расшивкой швов на наружной
поверхности приведенное в настоящей таблице сопротивление
воздухопроницанию следует увеличивать на 20 м2(ч(Пакг.
Сопротивление воздухопроницанию воздушных прослоек и слоев
ограждающих конструкций из сыпучих (шлака керамзита пемзы и т.п.)
рыхлых и волокнистых (минеральной ваты соломы стружки и т.п.)
материалов следует принимать равным нулю независимо от толщины слоя.
Для материалов и конструкций не указанных в настоящей таблице
сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально.
2 Проверка ограждающих конструкций на соответствие требованиям СНиП 23-
по сопротивлению воздухопроницанию осуществляется следующим образом.
Определяют разность давлений воздуха (p Па на наружной и внутренней
поверхностях заполнения оконного проема на уровне пола первого надземного
этажа проектируемого здания согласно СНиП 23-02 по формуле
(р = 055Н((ext - (int) + 003(extv2 (68)
где Н - высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной
(ext (int - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха
Нм3 определяемый по формулам:
(int = 3463(273 + tint) (70)
text - расчетная температура наружно воздуха °С принимаемая согласно
tjnt - расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаемая
v - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь
повторяемость которых составляет 16 % и более (установленная при
стандартной высоте 10 м) принимаемая по таблице 1* СНиП 23-01; для зданий
высотой свыше 60 м v следует умножать на коэффициент ( изменения скорости
ветра по высоте принимаемый по таблице 18.
Таблица 18 - Изменение скорости ветра по высоте по отношению к
стандартной высоте 10 м
Высота м Коэффициент ( при расчетной скорости ветра мс
Примечание - Коэффициенты ( действительны для центрального региона РФ.
Для других регионов РФ коэффициенты ( могут использоваться условно.
Определяют нормируемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих
конструкций Rinfreq м2(ч(Пакг за исключением заполнений световых
проемов по формуле (12) СНиП 23-02
где (p - то же что и в формуле (68);
Gn - нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций кг(м2(ч)
принимая по таблице 11 СНиП 23-02.
3 Нормируемое сопротивление воздухопроницанию светопрозрачных
конструкций Rinfreq м2(чкг определяют по формуле
Rinfreq = (1Gn)((p(p0)23 (72)
где Gn - нормируемая воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции
кг(м2(ч) принимаемая по таблице 11 СНиП 23-02 и при (p0 = 10 Па;
(p - то же что и в формуле (68);
(р0 = 10 Па - разность давления воздуха на и наружной и внутренней
поверхностях светопрозрачной конструкции при которой определяется
воздухопроницаемость сертифицируемого образца.
4 Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной
конструкции Rinf м2(чкг определяют по формуле
Rinf = (1Gs)((p(p0)n (73)
где Gs - воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции кг(м2(ч) при
(p0 = 10 Па полученная в результате сертификационных испытаний;
п - показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции полученный
в результате сертификационных испытаний.
5 В случае Rinf ( Rinfreq выбранная светопрозрачная конструкция
удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 по сопротивлению воздухопроницанию.
В случае Rinf Rinfreq необходимо заменить светопрозрачную конструкцию и
проводить расчеты по формуле (73) до удовлетворения требований СНиП 23-02.
6 Пример расчета Rinf приведен в Ц.1 приложения Ц.
7 Выбор оконных блоков для здания по их воздухопроницаемости в
соответствии с классификацией по ГОСТ 26602.2 согласно требованиям 8.6 СНиП
-02 приведен в примерах 2 и 3 (Ц.1) приложения Ц.
8 Проверка зданий и их помещений на степень воздухопроницаемости
осуществляется согласно методике приведенной в ГОСТ 31167. Рекомендуемая
классификация воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта по
кратности воздухообмена при (p = 50 Па (n50 ч-1) (помещения группы
помещений (квартиры) жилых многоквартирных общественных административных
бытовых сельскохозяйственных вспомогательных помещений производственных
зданий и сооружений а также одноквартирных зданий в целом) приведена в
таблице 19. При установлении классов воздухопроницаемости «умеренная»
«высокая» «очень высокая» следует принимать меры по снижению
воздухопроницаемости объектов. При установлении классов «низкая» и «очень
низкая» в объектах имеющих вентиляцию с естественным побуждением следует
принимать меры обеспечивающие дополнительный приток свежего воздуха.
Пример удовлетворения требований 8.7 СНиП 23-02 по воздухопроницаемости
помещений зданий определяемой согласно вышеупомянутой методике по
кратности воздухообмена при (p = 50 Па (n50 ч-1) приведен в Ц.2
Таблица 19 - Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта
Кратность воздухообмена при (р = 50 Па Наименование класса
( n50 Очень высокая
РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ (ЗАЩИТА ОТ
1 Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей
конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной
конденсации) производят по СНиП 23-02 с учетом следующих требований.
2 Парциальное давление насыщенного водяного пара Е Е0 E1 Е2 E3
Па в формулах (16) - (20) СНиП 23-02 принимают:
для помещений без агрессивной среды - по таблицам С.1 и С.2 с
агрессивной средой - по таблице С.3 приложения С;
по температуре в плоскости возможной конденсации (с определяемой при
средней температуре наружного воздуха соответственно холодного
переходного теплого периодов и периода месяцев с отрицательными средними
месячными температурами - по формуле
(c = tint - (tint + ti)(1(int + Rc)Ro (74)
ti - средняя температура наружного воздуха i-го периода (C определяемая
где tjav - средняя месячная температура воздуха j-го месяца °С;
Rc - термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней
поверхности до плоскости возможной конденсации м2(°СВт;
Ro - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции м2(°СВт.
Парциальное давление водяного пара Е Е0 E1 Е2 Е3 в формулах (16) -
(20) СНиП 23-02 в помещениях с агрессивной средой обозначают
соответственно: Еp Еp0 Ep1 Еp2 Еp3.
3 Значения парциального давления водяного пара Ер Па над насыщенными
растворами солей для температур 10 - 30 °С принимают по таблице С.3
приложения С; для температур ниже 10 °С они могут быть определены по
где Ei - парциальное давление насыщенного водяного пара Па принимается по
температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам С.1 и C.2
(р - относительная влажность воздуха на насыщенным водным растворен соли
% при t = 20 °С принимается по таблице С.3 приложения С.
4 Парциальное давление водяного пара Epi в плоскости возможной
конденсации наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке ((о =
00 кгм3) содержащем соли NaCl КС1 MgCl2 или их смеси а также
расстояние до плоскости конденсации от внутренней поверхности стены (( в
указанных стенах следует определять соответственно по формулам:
где (p - относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей
конструкции % определяемая в соответствии с 13.3;
(ins - толщина утеплителя м.
Индексы i = 1 2 3 0 относятся соответственно к холодному переходному
теплом периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными
5 Сопротивление паропроницанию Rvp м2(ч(Памг однослойной или
отдельного слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по
где ( - толщина слоя ограждающей конструкции м;
( - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей
конструкции мг(м(ч(Па) принимаемый по приложению Д.
Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее
части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.
Сопротивление паропроницанию Rvp листовых материалов и тонких слоев
пароизоляции следует принимать по приложению Ш.
Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих
конструкциях следует принимать равным нулю независимо от расположения и
толщины этих прослоек.
Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию RvpIreq
ограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию Rvp
конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной
В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать
пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих
конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т.п.) со стороны
помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений
проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период
с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха на
основании расчета температурного и влажностного полей.
6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует
( = tint - [(tint - text)Ro](Rint + (R) (80)
где tint text - расчетные температуры соответственно внутреннего и
наружного воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления)
Ro - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции м2(°СВт;
(R - сумма термических сопротивлений слоев конструкции расположенных
между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации м2(°СВт.
При расчете величин Ro и (R расчетные коэффициенты теплопроводности
материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут
быть приняты по приложению Д при соответствующих условиях эксплуатации.
7 Для стен промышленных зданий подверженных воздействию
высокоактивных в гигроскопическом отношении аэрозолей ((p ( 60 %) расчет по
формулам (16) - (20) СНиП 23-02 выполнять не следует. Защиту от увлажнения
таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета как от
непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.
8 Независимо от результатов расчета по формулам (16) - (20) СНиП 23-02
нормируемые сопротивления паропроницанию Rp1req и Rp2req (в пределах от
внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) во всех случаях
должны приниматься не более 5 м2(ч(Памг.
9 Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для
случая ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке
содержащем хлориды натрия калия и магния приведены в приложении Э.
10 Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков
сорбции выполняют следующим образом.
Относительную влажность воздуха (р % в порах материала ограждающей
конструкции определяют по графикам сорбции по приложению Э в зависимости от
массового солесодержания С. При этом величина (р в формулах (76) и (77) при
расчете Epi (при i = 1 2 3 0) определяется по графикам сорбции при ( =
% а при расчете Ep0 - по графикам сорбции при ( = 15 % по приложению Щ.
11 Пример расчета сопротивления паропроницанию дан в приложении Э.
РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ
1 Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям СНиП
-02. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола Yfdes
Вт(м2(°С) определяется следующим образом:
а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую
инерцию D1 = R1s1 ( 05 то показатель теплоусвоения поверхности пола
б) если первые п слоев конструкции пола (п ( 1) имеют суммарную тепловую
инерцию D1 + D2 + + Dn 05 но тепловая инерция (n + 1) слоев D1 + D2
+ + Dn+1 ( 05 то показатель теплоусвоения поверхности пола Yf следует
определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей
слоев конструкции начиная с n-го до 1-го:
Yfdes = (2Rnsn2 + sn+1)(05 + Rnsn+1); (82)
для п - 2; ; 1) - по формуле
Yi = (4Risi2 + Yi+1)(1 + RiYi+1). (83)
Показатель теплоусвоения поверхности пола Yfdes принимается равным
показателю теплоусвоения поверхности 1-го слоя Y1.
В формулах (81) - (83) и неравенствах:
D1 D2 Dn+1 - тепловая инерция соответственно 1-го 2-го (n
+ 1)-го слоев конструкции пола определяемая согласно 11.1.9;
Ri Rn - термические сопротивления м2(°СВт соответственно i-го и n-го
слоев конструкции пола определяемые по формуле (6);
s1 si sn sn+1 - расчетные коэффициенты теплоусвоения материала
соответственно 1-го i-го n-го (n + 1)-го слоев конструкции пола
Вт(м2(°С) принимаемые по результатам теплотехнических испытаний или по
приложению Д; при этом для зданий помещений и отдельных участков
приведенных в поз. 1 и 2 таблицы 13 СНиП 23-02 - во всех случаях при
условии эксплуатации А;
Yi+1 - показатель теплоусвоения поверхности (i + 1)-го слоя конструкции
2 Если расчетная величина Yfdes показателя теплоусвоения поверхности
пола окажется не более нормативной величины Yfreq установленной в таблице
СНиП 23-02 то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении
теплоусвоения; если Yfdes > Yfreq то следует взять другую конструкцию пола
или изменить толщины некоторых его слоев до удовлетворения требованиям
3 Теплотехническая характеристика пола в местах отдыха животных при
содержании их без подстилки определяется вычисляемым показателем
теплоусвоения поверхности пола Yfdes который должен быть не более
нормируемой величины принимаемой равной: для крупного рогатого скота
молочного направления и молодняка до четырехмесячного возраста (крупного
рогатого скота и свиней) - 125 Вт(м2(°С); для откормочных животных с
четырехмесячного возраста: свиней - 17 Вт(м2(°С) и крупного рогатого скота
Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев конструкции пола
в местах отдыха животных следует принимать при эксплуатационной влажности
этих материалов но не выше чем при условиях эксплуатации Б по приложению
Д. В случае применения специальных гидрофобизированных материалов
допускается принимать указанные характеристики при условиях эксплуатации А.
4 Пример расчета приведен в приложении Ю.
КОНТРОЛЬ НОРМИРУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ
1 При проектировании здания следует устанавливать согласно СНиП 23-02
класс энергетической эффективности А В или С по требованию заказчика или
владельца здания обеспечивающий заданный расход тепловой энергии на
поддержание параметров микроклимата помещений с учетом климатического
района строительства. Контроль теплотехнических и энергетических
показателей при проектировании и экспертизе проектов на их соответствие
нормам СНиП 23-02 следует выполнять по данным энергетического паспорта.
2 Контроль качества и соответствие тепловой защиты зданий и отдельных
его элементов нормам СНиП 23-02 при эксплуатации зданий осуществляются
аккредитованными Госстроем России испытательными лабораториями путем
экспериментального определения основных показателей на основе
государственных стандартов на методы испытаний строительных материалов
конструкций и объектов в целом. При несоответствии фактических показателей
проектным значениям следует разрабатывать мероприятия по устранению
3 Определение теплотехнических показателей (теплопроводности
теплоусвоения влажности сорбционных характеристик паропроницаемости
водопоглощения морозостойкости) теплоизоляционных материалов и конструкций
производится в соответствии с федеральными стандартами: ГОСТ 7025 ГОСТ
76 ГОСТ 17177 ГОСТ 21718 ГОСТ 23250 ГОСТ 24816 ГОСТ 25609 ГОСТ
898 ГОСТ 30256 ГОСТ 30290.
Расчетные значения теплотехнических показателей материалов и конструкций
определяют согласно приложению Д или по методике приведенной в приложении
4 Определение теплотехнических характеристик (сопротивления
теплопередаче и воздухопроницанию теплоустойчивости теплотехнической
однородности) отдельных конструктивных элементов тепловой защиты выполняют
в натурных условиях либо в лабораторных условиях в климатических камерах а
также методами математического моделирования температурных полей на ЭВМ
согласно ГОСТ 25380 ГОСТ 26253 ГОСТ 26254 ГОСТ 26602.1 ГОСТ 26602.2
ГОСТ 26629 ГОСТ 31166 ГОСТ 31167.
5 Класс энергетической эффективности здания на стадии эксплуатации
присваивается по данным натурных теплотехнических испытаний не менее чем
через год после ввода здания в эксплуатацию. Присвоение класса
энергетической эффективности производится по степени отклонения удельного
расхода тепловой энергии (полученного в результате испытаний и
нормализованного в соответствии с расчетными условиями согласно ГОСТ 31168)
в сравнении с расчетными по данным нормам в соответствии с таблицей 3 СНиП
-02. Установленный класс энергетической эффективности следует занести в
энергетический паспорт здания.
6 При установлении класса энергетической эффективности для построенных
или реконструированных (капитально ремонтируемых) зданий согласно таблице 3
- А и В («очень высокий» и «высокий») подрядные и другие организации
участвовавшие в его проектировании и строительстве а также предприятия-
изготовители продукции способствовавшие достижению этого класса следует
экономически стимулировать;
- D («низкий») следует предусматривать штрафные санкции.
Порядок экономического стимулирования или штрафные санкции определяются
законодательством субъектов Федерации и решениями их администраций.
7 При установлении класса энергетической эффективности для
существующих зданий согласно таблице 3 СНиП 23-02:
- D («низкий») следует предусматривать мероприятия по повышению
энергетической эффективности этого здания путем реконструкции согласно
разделу 10 настоящего Свода правил;
- Е («очень низкий») рекомендуются мероприятия по повышению
энергетической эффективности этого здания путем реконструкции в ближайшей
перспективе согласно указаниям раздела 10.
Порядок очередности реконструкции зданий по повышению их
энергоэффективности и условия финансирования реконструкции определяются
решениями администрации субъектов Федерации.
СОСТАВ И СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА ПРОЕКТА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ»
1.1 Проект здания должен содержать раздел «Энергоэффективность»
согласно требованиям СНиП 23-02 СНиП 31-01 и СНиП 31-02. В этом разделе
должны быть представлены сводные показатели энергоэффективности проектных
решений. Сводные показатели энергоэффективности должны быть сопоставлены с
нормативными показателями строительных норм. Указанный раздел выполняется
на стадиях предпроектной и проектной документации.
1.2 При необходимости к разработке раздела «Энергоэффективность»
заказчиком и проектировщиком привлекаются соответствующие специалисты и
эксперты из других организаций.
1.3 Органы экспертизы должны осуществлять проверку соответствия данным
нормам предпроектной и проектной документации.
2 СОДЕРЖАНИЕ РАЗДЕЛА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ»
2.1 Раздел «Энергоэффективность» должен содержать энергетический
паспорт здания с пояснительной запиской и соответствующими расчетами
классы энергетической эффективности здания в соответствии с таблицей 3 СНиП
-02 заключение о соответствии проекта здания требованиям настоящих норм
и рекомендации по повышению энергетической эффективности в случае
необходимости доработки проекта.
2.2 Пояснительная записка раздела должна содержать:
а) общую характеристику запроектированного здания;
б) сведения о проектных решениях направленных на повышение эффективности
использования энергии:
- расчетные показатели и характеристики здания;
- описание технических решений ограждающих конструкций с расчетом
приведенного сопротивления теплопередаче с протоколами теплотехнических
испытаний подтверждающими принятые расчетные теплотехнические показатели
строительных материалов и конструкций и сертификаты соответствия для
светопрозрачных конструкций;
- принятые виды пространства под нижним и над верхнем этажами с указанием
температур внутреннего воздуха принятых в расчет наличие мансардных
этажей используемых для жилья тамбуров входных дверей вестибюлей
- теплотехнические расчеты ограждающих конструкций;
- теплотехнические расчеты теплого чердака и техподполья;
- принятые системы отопления вентиляции и кондиционирования воздуха
сведения о наличии приборов учета и регулирования обеспечивающих
эффективное использование энергии;
- специальные приемы повышения энергоэффективности здания в том числе
устройства по пассивному использованию солнечной энергии системы
утилизации теплоты вытяжного воздуха теплоизоляция трубопроводов отопления
и горячего водоснабжения применение тепловых насосов и прочее;
- информацию о размещении источников теплоснабжения для объекта. В
необходимых случаях приводится технико-экономическое обоснование
энергоснабжения от автономных источников вместо централизованных;
в) расчеты теплоэнергетических показателей и сопоставление проектных
решений в части энергопотребления с требованиями данных норм.
Пример составления раздела «Энергоэффективность» общественного здания
приведен в приложении Я.
СОСТАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЗДАНИЯ
1 Энергетический паспорт гражданского здания следует разрабатывать
согласно требованиям 12 СНиП 23-02 для контроля качества при строительстве
и эксплуатации зданий.
2 Энергетический паспорт должен входить в состав проектной и
приемосдаточной документации вновь возводимых реконструируемых капитально
ремонтируемых зданий при осуществлении функций инспекцией ГАСН и при
приемке здания в эксплуатацию.
3 Решение о выборе эксплуатируемых зданий для заполнения
энергетического паспорта относится к компетенции органов администрации
субъектов Федерации.
4 Данные включенные в энергетический паспорт здания должны
излагаться в нижеприведенной последовательности:
- сведения о типе и функциональном назначении здания его этажности и
- данные об объемно-планировочном решении с указанием данных о
геометрических характеристиках и ориентации здания площади его ограждающих
конструкций и пола отапливаемых помещений;
- климатические характеристики района строительства включая данные об
отопительном периоде;
- проектные данные по теплозащите здания включающие приведенные
сопротивления теплопередаче как отдельных компонентов ограждающих
конструкций так и здания в целом;
- проектные данные по системам поддержания микроклимата и способам их
регулирования в зависимости от изменения климатических воздействий по
системам теплоснабжения здания;
- проектные теплоэнергетические характеристики здания включающие
удельные расходы тепловой энергии на отопление здания в течение
отопительного периода по отношению к 1 м2 отапливаемой площади (или 1 м3
отапливаемого объема) и градусо-суткам отопительного периода;
- изменения в построенном здании (объемно-планировочные конструктивные
систем поддержания микроклимата) по сравнению проектом;
- результаты испытания энергопотребления и тепловой защиты здания после
годичного периода его эксплуатации;
- класс энергетической эффективности здания;
- рекомендации по повышению энергетической эффективности здания.
5 Энергетическая эффективность здания определяется по следующим
удельный расход тепловой энергии на отопление в течение отопительного
периода qhdes кДж(м2(°С(сут) [кДж(м3(°С(сут)];
показатель компактности здания ke 1м;
общий коэффициент теплопередачи здания Кт Вт(м2(°С);
приведенный коэффициент теплопередачи здания через наружные ограждающие
конструкции Кmtr Вт(м2(°С);
условный коэффициент теплопередачи здания Кminf учитывающий теплопотери
за счет инфильтрации и вентиляции Вт(м2(°С);
кратность воздухообмена здания за отопительный период па ч-1;
коэффициент остекленности фасада здания f.
6 Испытания и присвоение класса энергетической эффективности должны
выполняться независимыми организациями (фирмами) аккредитованными в
установленном порядке. В случае получения результата испытаний ниже
«нормального» уровня инспектирующей организации следует разработать
незамедлительные меры повышению энергоэффективности здания.
7 Для существующих зданий энергетический паспорт здания следует
разрабатывать по заданиям организаций осуществляющих эксплуатацию жилого
фонда и зданий общественного назначения. При этом на здания исполнительная
документация на строительство которых не сохранилась энергетические
паспорта здания составляются на основе материалов Бюро технической
инвентаризации натурных технических обследований и измерений выполняемых
квалифицированными специалистами имеющими лицензию на выполнение
соответствующих работ.
8 Для жилых зданий с пристроенными нежилыми помещениями энергетические
паспорта следует как правило составлять раздельно по жилой части и
каждому пристроенному нежилому блоку; для встроенных помещений
общественного назначения жилых зданий (не выходящих за проекцию жилой части
здания) энергетический паспорт составляется как для одного здания.
ЗАПОЛНЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Форма энергетического паспорта здания приведена в приложении Д СНиП 23-
Пример его заполнения для жилого здания приведен ниже и в таблице 20.
Методика расчета теплотехнических и энергетических параметров на примере
этого здания приведена в И.2 приложения И.
Девятиэтажное 3-секционное жилое здание серии 121 предназначено для
строительства в г. Твери. Здание состоит из двух торцевых секций и одной
рядовой. Общее число квартир - 108. Стены здания состоят из трехслойных
железобетонных панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола
окна - с трехслойным остеклением в раздельно-спаренных деревянных
переплетах. Чердак - теплый покрытие - трехслойные железобетонные плиты с
утеплителем из пенополистирола. Техподполье с разводкой трубопроводов.
Здание подключено к централизованной системе теплоснабжения и имеет
однотрубную систему отопления с термостатами без авторегулирования на
Таблица 20 - Пример заполнения энергетического паспорта жилого здания
Дата заполнения (число месяц год)
Адрес здания г. Тверь
Разработчик проекта ЦНИИЭПжилища
Шифр проекта Серия 121
№ Наименование расчетных параметров ОбозначенЕдиницы Расчетн
п.п ие измерения ое
. символа параметра значени
Расчетная температура внутреннего tint °С 20
Расчетная температура наружного text °С -29
Расчетная температура теплого tc °С 14
Расчетная температура техподполья tc °С 2
Продолжительность отопительного zht сут 218
Средняя температура наружного tht °С -30
воздуха за отопительный период
Градусо-сутки отопительного периода Dd °С(сут 5014
Функциональное назначение тип и конструктивное решение здания
Размещение в застройке Отдельно стоящее
Тип Многоэтажное 9 этажей
Конструктивное решение Крупнопанельное железобетонное
Геометрические и теплоэнергетические показатели
№ Показатель ОбозначениНормативРасчетнФактичес
п. показателязначение(проектзначение
и единицы показатеное) показате
измерения ля значениля
Геометрические показатели
Общая площадь наружных Aesum м2 - 5395
ограждающих конструкций здания
окон и балконных дверей АF м2 - 694
входных дверей и ворот Аеd м2 - -
покрытий (совмещенных) Аc м2 - -
чердачных перекрытий (холодногоАc м2 - -
перекрытий теплых чердаков Аc м2 - 770
перекрытий над техподпольями Аf м2 - 770
перекрытий над неотапливаемыми Аf м2 - -
подвалами или подпольями
перекрытий над проездами и под Аf м2 - -
пола по грунту Аf м2 - -
Площадь квартир Аh м2 - 5256
Полезная площадь (общественных Аh м2 - -
Площадь жилых помещений Аl м2 - 3416
Расчетная площадь (общественныхАl м2 - -
Отапливаемый объем Vh м3 - 18480
Коэффициент остекленности f 018 018
Показатель компактности здания kedes 032 029
Теплоэнергетические показатели
Теплотехнические показатели
Приведенное сопротивление R0rм2(°C
теплопередаче наружных Вт
окон и балконных дверей RF 0526 055
входных дверей и ворот Red 12 -
покрытий (совмещенных) Rc - -
чердачных перекрытий (холодных Rc - -
перекрытий теплых чердаков Rc 471 471
перекрытий над техподпольями Rf 416 416
перекрытий над неотапливаемыми Rf - -
перекрытий над проездами и под Rf - -
пола по грунту Rf - -
Приведенный коэффициент Kmtr - 0519
теплопередачи здания Вт(м2(°С)
Кратность воздухообмена здания na ч-1 0671 0671
за отопительный период
Кратность воздухообмена при n50 ч-1 40 -
испытаниях (при 50 Па)
Условный коэффициент Kminf - 0573
учитывающий теплопотери за счет
инфильтрации и вентиляции
Общий коэффициент теплопередачиKm - 1092
Энергетические показатели
Общие теплопотери через Qh МДж - 2552185
ограждающую оболочку здания за
отопительный период
Удельные бытовые тепловыдения вqint 145
Бытовые теплопоступления в Qint МДж - 932945
здание за отопительный период
Теплопоступления в здание от Qs МДж - 255861
солнечной радиации за
Расход тепловой энергии на Qhy МДж - 1970491
отопление здания за
Расчетный коэффициент (0des 05
энергетической эффективности
системы централизованного
теплоснабжения здания от
Расчетный коэффициент (dec -
поквартирных и автономных
систем теплоснабжения здания от
Коэффициент эффективности ( 085
Коэффициент учета встречного k 08
Коэффициент учета (h 113
Комплексные показатели
Расчетный удельный расход qhdes 7477
тепловой энергии на отопление кДж(м2(°С[-]
Нормируемый удельный расход qhreq 76
тепловой энергии на отопление кДж(м2(°С[275]
Класс энергетической «НормальныС
Соответствует ли проект здания Да
нормативному требованию
Дорабатывать ли проект здания Нет
Класс энергетической эффективности Установленный Рекомендации
(диапазоны) кДж(м2(°С(сут) класс
Новые и реконструируемые здания
А[pic] Очень высокий Экономическое
В [pic] Высокий То же
С [pic] Нормальный -- С -
Существующие здания
D [pic] Низкий Желательна
- 133 реконструкция
E [pic] Очень низкий Необходима
> 134 реконструкция
Указания по повышению энергетической эффективности
Ответственный исполнитель
ПЕРЕЧЕНЬ ИСПОЛЬЗОВАННЫХ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ
В настоящем Своде правил использованы следующие документы:
СНиП 23-01-99* Строительная климатология
СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий
СНиП 23-05-95* Естественное и искусственное освещение
СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные
СНиП 31-02-2001 Дома жилые одноквартирные
СНиП 41-01-2003 Отопление вентиляция и кондиционирование
СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов
СНиП 2.08.02-89* Общественные здания и сооружения
ГОСТ 8.207-76 ГСИ Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы
обработки результатов наблюдений. Основные положения
ГОСТ 12.1.005-88* ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху
ГОСТ 111-2001 Стекло листовое. Технические условия
ГОСТ 379-95 Кирпич и камни силикатные. Технические условия
ГОСТ 530-95 Кирпич и камни керамические. Технические условия
ГОСТ 931-90 Листы и полосы латунные. Технические условия
ГОСТ 2695-83 Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия
ГОСТ 2697-83* Пергамин кровельный. Технические условия
ГОСТ 4598-86* Плиты древесно-волокнистые. Технические условия
ГОСТ 4640-93* Вата минеральная. Технические условия
ГОСТ 5578-94* Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для
бетонов. Технические условия
ГОСТ 5742-76 Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные
ГОСТ 5781-82* Сталь горячекатаная для армирования железобетонных
конструкций. Технические условия
ГОСТ 6266-97 Листы гипсокартонные. Технические условия
ГОСТ 6428-83 Плиты гипсовые для перегородок. Технические условия
ГОСТ 6617-76* Битумы нефтяные строительные. Технические условия
ГОСТ 7025-91 Кирпич и камни керамические и силикатные. Методы
определения водопоглощения плотности и контроля
ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Методы определения
теплопроводности и термического сопротивления при
стационарном тепловом режиме
ГОСТ 7251-77* Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове.
ГОСТ 7473-94 Смеси бетонные. Технические условия
ГОСТ 8486-86*Е Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 8673-93 Плиты фанерные. Технические условия
ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 8740-85* Картон облицовочный. Технические условия
ГОСТ 8904-81* Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным
покрытием. Технические условия
ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные аэродромные и
асфальтобетон. Технические условия
ГОСТ 9462-88* Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия
ГОСТ 9463-88* Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 9480-89 Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические
ГОСТ 9548-74* Битумы нефтяные кровельные. Технические условия
ГОСТ 9573-96 Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем
теплоизоляционные. Технические условия
ГОСТ 9583-75* Трубы чугунные напорные изготовленные методами
центробежного и полунепрерывного литья. Технические
ГОСТ 9757-90 Гравий щебень и песок искусственные пористые. Технические
ГОСТ 10140-2003 Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном
связующем. Технические условия
ГОСТ 10499-95 Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного
волокна. Технические условия
ГОСТ 10632-89* Плиты древесно-стружечные. Технические условия
ГОСТ 10832-91 Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия
ГОСТ 10884-94 Сталь арматурная термомеханически упрочненная для
железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 10923-93* Рубероид. Технические условия
ГОСТ 12865-67 Вермикулит вспученный
ГОСТ 14359-69 Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования
ГОСТ 15527-70* Сплавы медно-цинковые (латуни) обрабатываемые давлением.
ГОСТ 15588-86 Плиты пенополистирольные. Технические условия
ГОСТ 16136-2003 Плиты перлитобитумные теплоизоляционные. Технические
ГОСТ 16381-77* Материалы и изделия строительные теплоизоляционные.
Классификация и общие технические требования
ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы
ГОСТ 18108-80* Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей
подоснове. Технические условия
ГОСТ 18124-95 Листы асбестоцементные плоские. Технические условия
ГОСТ 19177-81 Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические
ГОСТ 19222-84 Арболит и изделия из него. Общие технические условия
ГОСТ 20916-87 Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных
фенолоформальдегидных смол. Технические условия
ГОСТ 21718-84 Материалы строительные. Диэлькометрический метод измерения
ГОСТ 21880-94* Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные.
ГОСТ 22233-2001 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для
светопрозрачных ограждающих конструкций. Технические
ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические
ГОСТ 22950-95 Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом
связующем. Технические условия;
ГОСТ 23166-99 Блоки оконные. Общие технические условия
ГОСТ 23250-78 Материалы строительные. Метод определения удельной
ГОСТ 24700-99 Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. Технические
ГОСТ 24767-81 Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для
ограждающих строительных конструкций. Технические
ГОСТ 24816-81 Материалы строительные. Методы определения сорбционной
ГОСТ 25192-82* Бетоны. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 25380-82 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых
потоков проходящих через ограждающие конструкции
ГОСТ 25485-89 Бетоны ячеистые. Технические условия
ГОСТ 25609-83 Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод
определения показателя теплоусвоения
ГОСТ 25820-2000 Бетоны легкие. Технические условия
ГОСТ 25898-83 Материалы и изделия строительные. Методы определения
сопротивления паропроницанию
ГОСТ 26253-84 Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости
ограждающих конструкций
ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Метод определения сопротивления
теплопередаче ограждающих конструкций
ГОСТ 26602.1-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления
ГОСТ 26602.2-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения
воздуховодопроницаемости
ГОСТ 26629-85 Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля
качества теплоизоляции ограждающих конструкций
ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия
ГОСТ 30256-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения
теплопроводности цилиндрическим зондом
ГОСТ 30290-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения
теплопроводности поверхностным преобразователем
ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в
ГОСТ 30547-97* Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие
ГОСТ 30674-99 Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей. Технические
ГОСТ 30734-2000 Блоки оконные деревянные мансардные. Технические условия
ГОСТ 30971-2002 Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновые
проемам. Общие технические условия
ГОСТ 31166-2003 Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод
калориметрического определения коэффициента
ГОСТ 31167-2003 Здания и сооружения. Методы определения
воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных
ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления
тепловой энергии на отопление
ГОСТ Р 51380-99 Энергосбережение. Методы подтверждения соответствия
показателей энергетической эффективности
энергопотребляющей продукции их нормативным значениям.
ГОСТ Р 51387-99 Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение.
СанПиН 2.1.2.1002-00 Санитарно-эпидемиологические требования к жилым
зданиям и помещениям
ВСН 58-88 (р) Положение об организации и проведении реконструкции
ремонта и технического обслуживания зданий объектов
коммунального и социально-культурного назначения
ВСН 61-89 (р) Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы
№ Термин ОбозначеХарактеристика Обозначени
Тепловая защита- По СНиП 23-02 -
Тепловой режим - Совокупность всех факторов и -
здания процессов формирующих тепловой
внутренний микроклимат здания в
процессе эксплуатации
Энергетический По ГОСТ Р 51387
Класс По ГОСТ Р 51380
Градусо-сутки Dd По СНиП 23-02 °С(сут
Теплопроводност- Свойство материала конструкции -
ь переносить теплоту под
действием разности (градиента)
температур на ее поверхностях
Конвективный - Перенос теплоты с поверхности -
теплообмен (на поверхность) ограждающей
конструкции омывающим ее
воздухом или жидкостью
Лучистый - Перенос теплоты с поверхности -
теплообмен (на поверхность) конструкции за
счет электромагнитного
Теплоотдача - Перенос теплоты с поверхности -
(тепловосприяти конструкции в окружающую среду
е) за счет конвективного и
лучистого теплообмена
Теплопередача - Перенос теплоты через -
ограждающую конструкцию от
взаимодействующей с ней среды с
более высокой температурой к
среде с другой стороны
конструкции с более низкой
Теплоусвоение - Свойство поверхности -
поверхности ограждающей конструкции
конструкции поглощать или отдавать теплоту
Инфильтрация Перемещение воздуха через -
материал и неплотности
ограждающих конструкций
вследствие ветрового и
теплового напоров формируемых
разностью температур и
перепадом давления воздуха
снаружи и внутри помещений
Тепловой поток Q Количество теплоты проходящее Дж
через конструкцию или среду в
Относительная ( Отношение парциального давления%
влажность водяного пара содержащегося в
воздуха воздухе при данной температуре
к давлению насыщенного водяного
пара при той же температуре
Теплоемкость с Количество теплоты переданное кДж°С
массе материала при повышении
его температуры на один градус
Удельная с0 Отношение теплоемкости кДж(кг(°С
теплоемкость материала к его массе )
Результирующая t По ГОСТ 30494 °С
Коэффициент f По СНиП 23-02 -
Показатель kedes По СНиП 23-02 1м
МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ
Коэффициент ( Величина численно равная Вт(м(°С)
теплопроводност плотности теплового потока
и материала проходящего в изотермических
условиях через слой материала
толщиной в 1 м при разности
температур на его поверхностях
один градус Цельсия
Коэффициент s Величина отражающая Вт(м2(°С)
теплоусвоения способность материала
материала воспринимать теплоту при
колебании температуры на его
Плотность ( Отношение массы (свойства кгм3
материала материала характеризующего его
инерционность и способность
создавать гравитационное поле)
материала к его объему
Плотность (0 Отношение массы сухого кгм3
сухого материала к занимаемому им
Плотность (w Отношение массы материала кгм3
влажного включая массу влаги в его
материала порах к занимаемому этим
Удельный вес ( Отношение веса (силы Нм3
материала возникающей вследствие
взаимодействия материала с
гравитационным полем) материала
Относительная w Процентное отношение массы %
массовая влаги к массе материала в сухом
влажность состоянии
Сорбционная ws Равновесная относительная %
влажность влажность материала в воздушной
материала среде с постоянной
относительной влажностью и
Коэффициент ( Величина равная плотности мг(м(ч(Па
паропроницаемос стационарного потока водяного )
ти материала пара проходящего в
изотермических условиях через
слой материала толщиной в один
метр в единицу времени при
разности парциального давления
Коэффициент (s Отношение теплового потока -
поглощения поглощенного поверхностью
теплоты материала к падающему на нее
солнечной потоку солнечной радиации
Коэффициент ( Отношение величины теплового -
излучения излучения единицей поверхности
поверхности конструкции к величине
теплового излучения единицей
поверхности абсолютно черного
тела при одинаковой температуре
ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
Теплоустойчивос- Свойство ограждающей -
ть ограждающей конструкции определяемое
конструкции отношением амплитуды колебаний
температуры внутренней
поверхности и амплитуды
теплового потока при его
гармонических колебаниях
Теплоустойчивос- Свойство результирующей -
ть помещений температуры внутреннего воздуха
и внутренних поверхностей
сохранять относительное
постоянство при колебаниях
теплопотерь и теплопоступлений
снаружи и теплопоступлений
внутри обеспечиваемых
системами поддержания
ВоздухопроницаеG Свойство ограждающей кг(м2(ч)
мость конструкции пропускать воздух
ограждающей под действием разности давлений
конструкции на наружной и внутренней
поверхностях численно
выраженное массовым потоком
воздуха через единицу площади
поверхности ограждающей
конструкции в единицу времени
при постоянной разности
давлений воздуха на ее
Воздухопроницае- Свойство ограждающих м3ч
мость помещений конструкций пропускать воздух кгч
под действием разности давлений
на наружной и внутренней
выраженное в объемном (м3) или
массовом (кг) расходе воздуха в
Коэффициент i Воздухопроницаемость кг(м2(ч(П
воздухопроницае ограждающей конструкции а)
мости приходящаяся на один Паскаль
ограждающей разности давлений на ее
конструкции поверхностях
Сопротивление Rinf Величина обратная коэффициентум2(ч(Пакг
воздухопроницан воздухопроницаемости
ию ограждающей ограждающей конструкции
Паропроницаемос- Свойство материалов ограждающей-
ть ограждающей конструкции пропускать влагу
конструкции под действием разности
парциальных давлений водяного
пара на ее наружной и
внутренней поверхностях
Сопротивление Rvp Величина обратная потоку м2(ч(Памг
паропроницанию водяного пара проходящего
ограждающей через единицу площади
конструкции ограждающей конструкции в
изотермических условиях в
единицу времени при разности
парциальных давлений
внутреннего и наружного воздуха
Коэффициент (int Величина численно равная Вт(м2(°С)
теплообмена (ext поверхностной плотности
(тепловосприяти теплового потока при перепаде
я или температур между поверхностью и
теплоотдачи) окружающей средой в один градус
Цельсия соответственно для
внутренней и наружной
Сопротивление Rsi Величина обратная коэффициентум2(°СВт
теплообмену Rse теплообмена
Коэффициент ktr Величина численно равная Вт(м2(°С)
теплопередачи поверхностной плотности
ограждающей теплового потока проходящего
конструкции через ограждающую конструкцию
(трансмиссионны при разности внутренней и
й) наружной температур воздуха в
Термическое R Величина обратная м2(°СВт
сопротивление поверхностной плотности
слоя теплового потока проходящего
ограждающей через слой материала
конструкции ограждающей конструкции при
разности температур на его
поверхностях в один градус
Термическое Rk Сумма термических сопротивленийм2(°СВт
сопротивление всех слоев материалов
ограждающей ограждающей конструкции
Сопротивление Ro Величина обратная коэффициентум2(°СВт
теплопередаче теплопередачи ограждающей
ограждающей конструкции
Приведенный kr Средневзвешенный коэффициент Вт(м2(°С)
коэффициент теплопередачи теплотехнически
теплопередачи неоднородной ограждающей
Приведенный Kmtr Величина численно равная Вт(м2(°С)
коэффициент среднему кондуктивному
теплопередачи тепловому потоку приходящемуся
через наружные на единицу площади совокупности
ограждающие наружных ограждающих
конструкции конструкций здания при разности
здания внутренней и наружной
температур воздуха в один
Условный Kminf Условный коэффициент Вт(м2(°С)
коэффициент теплопередачи (воздух - воздух)
теплопередачи за счет переноса теплоты
здания воздухом фильтрующимся через
учитывающий оболочку здания
Общий Km Величина равная сумме Вт(м2(°С)
коэффициент приведенного и условного
теплопередачи коэффициентов теплопередачи
Приведенное Ror Величина обратная приведенномум2(°СВт
сопротивление коэффициенту теплопередачи
теплопередаче ограждающей конструкции
Коэффициент Y Отношение величины амплитуды Вт(м2(°С)
теплоусвоения гармонических колебаний
поверхности плотности теплового потока
конструкции вызванного неравномерностью
отдачи теплоты системой
отопления к величине амплитуды
колебаний температуры
внутренней поверхности
наружного ограждения
Тепловая D Величина численно равная сумме-
инерция произведений термических
ограждающей сопротивлений отдельных слоев
конструкции ограждающей конструкции на
коэффициенты теплоусвоения
материала этих слоев
ПОМЕЩЕНИЯ ПЛОЩАДИ И ОБЪЕМЫ
Теплый чердак - Пространство между утепленными -
конструкциями кровли наружными
стенами и перекрытием верхнего
этажа обогрев которого
осуществляется теплом воздуха
удаляемого из помещений здания
посредством вытяжной вентиляции
Холодный чердак- Пространство между -
неутепленными конструкциями
кровли и утепленным перекрытием
верхнего этажа внутренний
воздух которого сообщается с
Техподполье - Пространство под перекрытием -
(технический первого этажа в котором
подвал) размещаются трубопроводы
отопления и горячего
Холодный подвал- Подвал в котором отсутствуют -
источники тепловыделения и
пространство которого
сообщается с наружным воздухом
Отапливаемый - Подвал в котором
подвал предусматриваются отопительные
приборы для поддержания
заданной температуры
Отапливаемая Ah По СНиП 23-02 м2
Полезная Ah То же м2
Площадь жилых Аl » м2
Отапливаемый Vh » м3
ПОКАЗАТЕЛИ ЭФФЕКТИВНОСТИ
Удельный расходqhdes По СНиП 23-02 кДж(м2(°С
энергии на кДж(м3(°С
Коэффициент (odes Эффективность процесса
энергетической (dec преобразования первичного
эффективности топлива (газ нефть уголь
систем древесина и т.д.) в теплоту и
отопления и перемещение ее в здание. Этот
теплоснабжения коэффициент учитывает потери во
всей системе теплоснабжения
(централизованной и
децентрализованной) здания
Таблица Б.2 - Указатель обозначений основных индексов
ОбозначеРасшифровка обозначения ОбозначеРасшифровка обозначения
а - воздушная среда eq - эквивалентное значение
а.l - воздушная прослойка f - пол
av - средняя величина F - окно
b - подвал подполье g - чердак
b.c - перекрытие подвала g.c - покрытие крыша чердака
b.w - стены подвала g.f - чердачное перекрытие
bal - баланс балкон g.w - стены чердака
с - покрытие потолок h - теплота
cat - рассчитанное значение h.l - теплопотери помещения
con - условная расчетная hor - горизонт
d - сутки точка росы ht - отопление
des - проектное значение i int - внутренняя среда
e ext - компактность наружная i - целочисленное
среда или ограждение перечисление
ed - двери и ворота ins теплоизоляция
k - конструкция inf - инфильтрационная
l - площадь жилая se si - наружная внутренняя
поверхности соответственно
т - элемент ограждающей scy - зенитный фонарь
конструкции предельное
целочисленное значение
max - максимальное значение sum - суммарное значение
min - минимальное значение t - температура
п - нормативное значение tr - трансмиссионная
предельное целочисленное составляющая
о - нормативное значение V - объем
обозначение градуса
p - водяной пар ven - вентиляционная
агрессивная среда составляющая
r - приведенное значение vp - паропроницание
req - требуемое значение w - стена показатель во
s - солнечная радиация y - год
( - температура поверхности
2 3- порядковая нумерация
А Б - наименование условий
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ СУММАРНОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ПРИ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫХ
УСЛОВИЯХ ОБЛАЧНОСТИ ЗА ОТОПИТЕЛЬНЫЙ ПЕРИОД
В.1 Суммарная (прямая плюс рассеянная) солнечная радиация на
горизонтальную поверхность (покрытие зенитные фонари) Qhor МДжм2 при
действительных условиях облачности за отопительный период для
климатического района строительства определяется по формуле
где Qihor - суммарная солнечная радиация на горизонтальную поверхность при
действительных условиях облачности для i-го месяца отопительного периода
МДжм2 принимается по данным таблицы 1.10 «Научно-прикладного справочника
по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные». Части 1 - 6 вып. 1 - 34. -
Санкт-Петербург: Гидрометеоиздат 1989 - 1998;
т - число месяцев отопительного периода со среднесуточной температурой
наружного воздуха равной и ниже 8 °С определяемое по методу изложенному
в Справочном пособии к СНиП «Строительная климатология» (М.: Стройиздат
B.2 Суммарная (прямая рассеянная и отраженная) солнечная радиация на
вертикальную поверхность (стены и окна) Qjver МДжм2 при действительных
условиях облачности за отопительный период определяется по формуле
где Sjiver - прямая солнечная радиация на вертикальную поверхность при
действительных условиях облачности в i-м месяце отопительного периода для j-
Diver River - рассеянная и отраженная солнечная радиация на вертикальную
поверхность при действительных условиях облачности в i-м месяце
отопительного пеоиода МДжм2.
Sihor Dihor - прямая и рассеянная солнечная радиация на горизонтальную
отопительного периода МДжм2 принимаются по данным таблиц 1.8 1.9
справочника поименованного в В.1;
Aical - альбедо деятельной поверхности в i-м месяце отопительного
периода % принимается по данным таблицы 1.10 справочника поименованного
kij - коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной
поверхности на вертикальную i-го месяца отопительного периода для j-й
ориентации принимается по данным таблицы В.2.
Определить количество суммарной солнечной радиации при действительных
условиях облачности поступающей на фасады северо-восточной и юго-западной
ориентации жилого здания в г. Твери за отопительный период (zht = = 218
Определим какие месяцы в году включает отопительный период в г. Твери.
По данным таблицы 3 СНиП 23-01 устанавливаем месяцы со средней месячной
температурой наружного воздуха равной и ниже 8 °С. Это - январь февраль
март апрель одни сутки мая пять суток сентября октябрь ноябрь
декабрь. Количество поступающей на фасады солнечной радиации определим по
формуле (В.2). Результаты расчета сведены в таблицу В.1. Колонки 2 7 9
заполняются по данным справочника поименованного в В.1 (Sihor - по
таблице 1.8 Dihor - по таблице 1.9 Qihor и Aical - по таблице 1.10).
Колонки 3 4 (kij) - по таблице В.2. В остальных колонках выполняются
арифметические действия по формуле (В.2).
Примечание - Так как данные по солнечной радиации для г. Твери
отсутствуют то были приняты данные по ближайшему климатическому пункту -
Месяцы Расчетные характеристики солнечной радиации для
отопительногоопределения количества суммарной солнечной радиации на
периода вертикальную поверхность по формуле (В.2)
Sihorkij Sijver DihDivQihAicRiverQiver
МДжм2 МДжм2 or er or al МДжм2
Таблица В.2 - Коэффициент kij пересчета прямой солнечной радиации с
горизонтальной поверхности на вертикальную
Градусы Восточная ориентация Градусы Западная ориентация
максимальная средняя Iav
Горизонтальная 1000 344
Горизонтальная 942 334
Горизонтальная 928 333
Горизонтальная 915 334
Горизонтальная 894 331
Горизонтальная 880 329
Горизонтальная 866 328
Горизонтальная 859 328
Горизонтальная 852 329
Горизонтальная 838 329
Горизонтальная 817 327
РАСЧЕТНЫЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ
№ Материал Характеристики материалов в Расчетные коэффициенты (при условиях
п. сухом состоянии эксплуатации по СНиП 23-02)
плотноудельнаякоэффициент массовотеплопроводнтеплоусвопаропроницаем
сть теплоемктеплопроводнго ости ения (приости
(0 ость ости отношен( Вт(м(°С)периоде (
кгм3 с0 (0 ия 24 ч) мг(м(ч(Па)
кДж(кг(Вт(м(°С) влаги в s
°С) материа Вт(м2(°С
Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880)
Плиты древесно-волокнистыс и древесно-стружечные (ГОСТ 4598 ГОСТ 8904 ГОСТ 10632)
Гравий керамзитовый (ГОСТ 9757)
А Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820 ГОСТ 22263)
Ксрамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитопенобетон
Глиняного обыкновенного (ГОСТ 530) на цементно-песчаном растворе
Керамического пустотного плотностью 1400 кгм3 (брутто) (ГОСТ 530) на цементно-песчаном
Сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486 ГОСТ 9463)
А Бетоны (ГОСТ 7473 ГОСТ 25192) и растворы (ГОСТ 28013)
Железобетон (ГОСТ 26633)
Гранит гнейс и базальт
Листы асбестоцементные плоские (ГОСТ 18124)
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ СТРОИТЕЛЬНЫХ
МАТЕРИАЛОВ ПРИ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ А И Б
Методика предназначена для испытательных лабораторий и устанавливает
процедуру определения на основании лабораторных испытаний расчетных
значений теплопроводности конкретных марок и типов строительных материалов
Теплопроводность сухих и влажных материалов измеряют по ГОСТ 7076 при
средней температуре образца (25 ± 1) °С [(298 ± 1) К].
Расчетные значения теплопроводности определяют на пяти образцах для
условий эксплуатации А и пяти образцах для условий эксплуатации Б причем
образцы должны быть отобраны от пяти партий конкретной марки материала или
изделия по одному образцу от партии для каждого условия эксплуатации.
Допускается последовательное определение теплопроводности пяти образцов для
условий эксплуатации А затем их доувлажнение и определение
теплопроводности для условий эксплуатации Б.
Значения влажности исследуемого материала или изделия для условий
эксплуатации А и Б следует принимать по приложению Д в случае если данный
вид материала указан в его перечне или по фактическим значениям влажности
аналогичного теплоизоляционного материала в конструкции после 3 - 5 лет
эксплуатации. Допускается за величину влажности для условий эксплуатации А
принимать значение сорбционной влажности материала при относительной
влажности воздуха 80 % а для условий эксплуатации Б - значение сорбционной
влажности при относительной влажности воздуха 97 %.
Сорбционную влажность материала или изделия определяют по ГОСТ 24816.
Статистическую обработку результатов измерения выполняют по ГОСТ 8.207 при
доверительной вероятности 095 для нормального распределения результатов
измерений. Неисключенную систематическую погрешность средств измерений
следует принимать равной не менее 3 % текущего значения теплопроводности.
При определении расчетных значений теплопроводности используют следующие
(om - среднее арифметическое значение теплопроводности из пяти образцов
материала или изделия в сухом состоянии;
(AБ - расчетные значения теплопроводности для условий эксплуатации А и
kc - коэффициент учета влияния качества строительно-монтажных работ на
теплопроводность строительных материалов и изделий а также старения
материала в реальных условиях эксплуатации; для жестких теплоизоляционных
материалов и изделий (предел прочности на сжатие не менее 0035 МПа)
принимают равным 11 для мягких теплоизоляционных материалов и изделий
(предел прочности на сжатие менее 0035 МПа) - 12 для остальных
материалов и изделий - 1;
kt - коэффициент учета разницы теплопроводности материала при средней
рабочей температуре материала в конструкции (в отопительный период) и при
средней температуре испытаний принимают равным 095 при температуре в
wAБ - влажность % по массе соответствующая значению расчетного
массового отношения влаги в исследуемом материале или изделии при условиях
mw - расчетная масса образца с влажностью соответствующей условиям
эксплуатации А или Б;
тbi - масса увлажненного образца материала определенная непосредственно
перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения теплопроводности;
mei - масса увлажненного образца материала определенная непосредственно
после выемки образца из аппаратуры для измерения теплопроводности;
wbi - влажность образца материала % по массе определенная
непосредственно перед загрузкой образца в аппаратуру для измерения
wei - влажность образца материала % по массе определенная
непосредственно после выемки образца из аппаратуры для измерения
Е.3 ПОДГОТОВКА ОБРАЗЦОВ ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
Если позволяет однородность материала (поры раковины или инородные
включения не должны быть более 01 толщины образца) образцы изготавливают
толщиной 20 - 30 мм. Для трудно увлажняемых материалов (материалы с
закрытой мелкопористой структурой например экструзионный пенополистирол)
допускается проводить испытания на образцах толщиной до 5 мм соблюдая при
этом те же требования к однородности структуры материала. Толщину образца
следует измерять по ГОСТ 17177.
Отобранные образцы высушивают до постоянной массы при температуре
указанной в нормативных документах на данный материал либо в соответствии
ГОСТ 17177. Образец считается высушенным до постоянной массы если
расхождения между результатами двух последовательных взвешиваний не будут
превышать 05 %; при этом время сушки должно быть не менее 05 ч. По
окончании сушки определяют массу (тоi) и теплопроводность ((oi) каждого
Е.4 УВЛАЖНЕНИЕ ОБРАЗЦОВ МАТЕРИАЛА
При наличии аналога по приложению Д принимают значение влажности для
условий эксплуатации А и Б испытываемого материала. При отсутствии аналога
в соответствии с ГОСТ 24816 определяют значение сорбционной влажности
испытываемого материала или изделия при 80 и 97 %-ной относительной
Рассчитывают для каждого образца материала массу до которой его следует
увлажнить чтобы получить значения влажности соответствующие условиям
эксплуатации А или Б:
mwi = moi(1 + 001wAБ). (E.1)
Увлажнение производят на установках обеспечивающих принудительное
насыщение образца водяным паром или капельно-воздушной смесью. Не
допускается производить увлажнение капельно-воздушной смесью
теплоизоляционных материалов на основе минерального волокна и
Увлажнение образца паром производят не допуская его нагрева до
температуры выше которой происходит деструкция образца. Пар или капельно-
воздушная смесь должны пронизывать (не омывать) образец.
Одним из вариантов увлажнения образцов может быть его увлажнение на
описанной ниже установке. Образец плотно устанавливают в прямоугольный
короб на сетку. На короб устанавливают крышку с подсоединенным к ней
отсасывающим шлангом пылесоса. С противоположного конца короба в него
несколько минут (от 2 до 10) подают при работающем пылесосе пар или
капельно-воздушную смесь. Затем образец охлаждают при комнатной температуре
и взвешивают. Процедуру насыщения повторяют до тех пор поворачивая каждый
раз образец другой поверхностью пока не будет достигнута весовая влажность
в интервале между 07wAБ и 13wАБ. После достижения заданной влажности
образец помещают в герметичный пакет и укладывают его горизонтально на
плоскую поверхность. Ежечасно в течение 4 ч образец переворачивают затем
устанавливают вертикально (на ребро) и выдерживают до проведения испытаний
на теплопроводность:
- не менее 2 сут - материалы на основе стекловолокна и минерального
- не менее 14 сут - материалы на основе пенопластов и пенокаучуков.
Е.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
Определение теплопроводности сухих и влажных материалов следует
производить только при горизонтальном положении образца в приборах
работающих по симметричной схеме. Разность температуры лицевых граней
образца должна измеряться не менее чем четырьмя противоположно соединенными
термопарами (по два измерительных спая на каждой стороне образца). ЭДС
термопары следует измерять вольтметром обладающим чувствительностью не
менее 1 мкВ и погрешностью измерения не более 2 % при ЭДС 100 мкВ.
Отклонение от температуры термостатирования образца материала - не более
Теплопроводность влажных образцов материала (fi определяют при градиенте
температуры в образце не более 1 градсм за исключением образцов толщиной
менее 20 мм для которых допускается градиент температуры до 2 градсм. До
проведения измерений используемый для определения теплопроводности прибор
должен быть выведен на заданный режим испытаний при загруженном в него
образце материала аналогичного исследуемому. Влажный образец взвешивают
перед помещением в прибор и сразу же после проведения измерения.
Фактическую влажность образца % по массе до испытания определяют по
wbi = 100(mbi - moi)moi (Е.2)
и после испытаний - по формуле
wei = 100(mei - moi)moi. (Е.3)
Значение влажности при которой была определена теплопроводность образца
вычисляют как среднее арифметическое значение до и после проведения
wfi = 05(wbi + wei). (E.4)
Для снижения потери влаги в процессе измерения теплопроводности образец
должен устанавливаться в аппаратуру заключенным в обечайку из материала с
низкой теплопроводностью (текстолит полиэтилен полипропилен оргстекло
или другие аналогичные материалы). Измерения считаются удовлетворительными
если снижение влажности образца за время измерений не превысило 10 %.
При определении теплопроводности образцов толщиной менее 20 мм на
противоположных сторонах образца по центру (на пересечении диагоналей)
следует укрепить термопары для измерения перепада температуры на
термостатируемых поверхностях образца. Термопары должны быть выполнены из
эмалированных проводов диаметром не более 02 мм. Образец испытываемого
материала с укрепленными на нем термопарами размещают между двумя листами
эластичной резины толщиной 1 мм и дополняют с двух сторон до требуемой для
конкретного прибора толщины образца слоями поролона.
Е.6 ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ
Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности образцов
материала в сухом состоянии:
Для каждого образца вычисляют теплопроводность при значении влажности
соответствующей условиям эксплуатации А и Б:
(wi = (oi + ((fi -(oi)wAБwfi. (Е.6)
Рассчитывают среднее арифметическое значение теплопроводности для пяти
измерений для условий эксплуатации А и Б:
Определяют среднее квадратичное отклонение результатов пяти измерений
теплопроводности для условий эксплуатации А и Б:
Расчетное значение теплопроводности испытываемого материала для условий
эксплуатации А и Б вычисляют по формуле
(AБ = kt(kc(w + 2571S). (E.9)
Требуется определить значения (АБ плит теплоизоляционных марки П-85 из
стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем. Данный вид
теплоизоляционных изделий не приведен в приложении Д однако имеет аналог -
плиту плотностью 50 кгм3. Поэтому за значение влажности wАБ принимаем
данные приложения Д: wА = 2 % и wБ = 5 %.
На испытания отобраны из пяти партий плит пять пар образцов размером
0(250(30 мм (пять образцов для определения (А и пять образцов для
определения (Б). Результаты измерений и расчетов представлены в таблице
Показатель wA = 2 % wБ = 5 %
Коэффициент kc принимаем равным 12 a kt - равным 095. Тогда в
соответствии с формулой (Е.9) рассчитываем для:
(А = 095 (12 · 00375 + 2571 · 000054) = 00441;
(Б = 095 (12 · 00414 + 2571 · 000082) = 00492.
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
МЕТОДИКА ВЫБОРА ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ ПО УСЛОВИЯМ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ
Ж.1 Выбор теплоизоляционного материала по условиям экономической
целесообразности следует производить только из материалов предназначенных
для ограждающих конструкций удовлетворяющих требованиям экологической и
пожарной безопасности деструкционной стойкости.
Ж.2 Экономическую целесообразность теплозащиты следует оценивать по
выполнению двух условий.
Первое условие: чистый дисконтированный доход от применения выбранного
теплоизоляционного материала в данной конструкции должен быть положительным
где Рт - чистый дисконтированный доход (интегральный эффект) рубм2;
(L - ежегодное сокращение эксплуатационных издержек за счет снижения
теплопотерь через 1 м2 поверхности ограждающей конструкции руб(м2(год);
(К - капитальные вложения в теплоизоляционный слой (на 1 м2 поверхности
ограждающей конструкции) рубм2;
Е - норма дисконта выбираемая заказчиком (при отсутствии данных
принимается равной 008 год-1);
Т - нормативный срок службы ограждающей конструкции здания лет;
t - номер текущего года.
Второе условие: срок окупаемости капитальных вложений в теплозащитный
слой ограждающей конструкции (с учетом дисконтирования прибыли) должен быть
не больше срока окупаемости банковского вклада.
Ж.3 Первое условие экономической целесообразности при выборе
теплоизоляционного материала должно удовлетворять неравенству
cm(m ( 24cef(F)f(r)(1Ddn(RreqRo*) (Ж.2)
где ст(т - параметр теплоизоляционного материала определяющий стоимость
единицы термического сопротивления теплоизоляционного слоя площадью 1 м2
ст - стоимость теплоизоляционного материала рубм3;
(т - коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала
се - тарифная стоимость тепловой энергии от выбранного источника
теплоснабжения рубВт(ч;
f(F) - функция влияния относительной площади оребрения для трехслойных
бетонных конструкций с ребрами и теплоизоляционными вкладышами;
f(r) - функция влияния теплотехнической неоднородности многослойной
(1 - коэффициент дисконтирования эксплуатационных издержек лет;
Dd - то же что и в формуле (1) настоящего Свода правил °C(сут;
п - то же что и в формуле (3) СНиП 23-02;
Rreq - нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче многослойной
ограждающей конструкции определяемое согласно СНиП 23-02 м2(°СВт;
Ro* - сопротивление теплопередаче той же конструкции без
теплоизоляционного слоя м2(°СВт.
Численные значения f(F) f(r) (1 определяются по формулам:
f(F) = (1 - FpF)-1 (Ж.3)
где FpF - отношение площади занимаемой ребрами к площади поверхности
конструкции (без учета оконных проемов);
f(r) = r(Rreq - Ro*)(Rreq - rRo*) (Ж.4)
где Rreq и Ro* - те же что и в формуле (Ж.2);
r - то же что и формуле (11);
(1 = [1 - (1 + E)-T]E (Ж.5)
где Е Т - то же что и в формуле (Ж.1).
Ж.4 Второе условие экономической целесообразности при выборе
cm(m ( 24cef(F)f(r)(2Ddn(RreqRo*) (Ж.6)
где (2 - коэффициент определяемый по формуле
(2 = [1 - (1 + E)-(1+1E)]E (Ж.7)
cm (m ce f(F) f(r) - то же что и в формуле Ж.2.
Ж.5 Все теплоизоляционные материалы удовлетворяющие двум неравенствам
(Ж.2) и (Ж.6) обеспечивают экономическую целесообразность применения в
качестве теплозащиты. При этом приоритет следует отдавать материалам с
наименьшим значением сm(m как обеспечивающим максимальную величину чистого
дисконтированного дохода в данных условиях.
Ж.6 Теплоизоляционные материалы удовлетворяющие только первому условию
обеспечивают относительную экономическую целесообразность. Их использование
рекомендуется только по согласованию с заказчиком.
Ж.7 Использование для теплозащиты зданий теплоизоляционных материалов не
удовлетворяющих условиям экономической целесообразности не рекомендуется.
Требуется оценить экономическую целесообразность использования в г. Уфе
следующих теплоизоляционных материалов для теплозащиты кирпичной стены
жилого дома с конструктивным слоем из силикатного четырнадцатипустотного
кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности (1 =
4 Вт(м(°С) и наружным облицовочным слоем из керамического пустотного
кирпича на цементно-песчаном растворе с коэффициентом теплопроводности (2 =
- плит теплоизоляционных из минеральной ваты на синтетическом связующем П-
- плит пенополистирольных ПСБ-С-50 (ООО НПО «Полимер» г. Уфа) с
коэффициентом теплопроводности (т = 0041 Вт(м(°С);
«Термостепс») с коэффициентом теплопроводности (т = 0044 Вт(м(°С);
- шлакоматов 2М-100 (ОАО «Нефтехимстрой» г. Уфа) с коэффициентом
теплопроводности (т = 0044 Вт(м(°С).
- толщина основного конструктивного слоя стены (1 = 038 м;
- толщина наружного облицовочного слоя (2 = 012 м;
- крепление - гибкие связи из стеклопластика;
- коэффициент теплотехнической однородности r = 084;
- нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче Rreq =
- район строительства - г. Уфа Dd = 5730 °С(сут;
- тарифная стоимость тепловой энергии се = 115(10-6 рубВт(ч;
- нормативный срок службы конструкции Т = 50 лет;
- норма дисконта выбранная заказчиком E = 01 год-1.
Суммарное сопротивление теплопередаче стены без теплоизоляционного
Ro* = Rsi + (1(1 + (2(2 + Rse = 0114 + 038004 + 012058 + 0043 =
Значение функций влияния внутреннего оребрения и теплотехнической
однородности конструкции
f(F) = (1 - FpF)-1 = 10;
f(r) = 084(333 - 0958)(333 - 084(0958) = 0789.
Значения коэффициентов дисконтирования
(1 = [1 - (1 + 01)-50]01 = 99 лет;
(2 = [1 - (1 + 01)-(1+101)]01 = 65 лет.
Определение условий экономической целесообразности по формулам (Ж.2) -
- для первого условия
cm(m ( (24(115(10-6(10(0789(99(5730(l)(333(0958) = 387
- для второго условия
cm(m ( (24(115(10-6(l0(0789(65(5730(l)(333(0958) = 254
Значения параметра ст(т для заданных теплоизоляционных материалов
приняты по данным предприятий-производителей:
- плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем
ст(т = 203 (рубм2)(м2(°СВт);
- плиты пенополистирольные ПСБ-С-50 (ООО НПО «Полимер» г. Уфа):
ст(т = 431 (рубм2)(м2(°СВт);
ст(т = 317 (рубм2)(м2(°СВт);
- шлакоматы 2М-100 (ОАО «Нефтехимстрой» г. Уфа):
ст(т = 282 (рубм2)(м2(°СВт);
Теплоизоляционным материалом удовлетворяющим требованиям
экономической целесообразности в данном случае являются плиты
теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем П-75
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ
И.1 РАСЧЕТ УРОВНЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ПО НОРМИРУЕМОМУ УДЕЛЬНОМУ РАСХОДУ
ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ
Требуется определить уровень теплозащиты 12-этажного жилого
двухсекционного здания намеченного к строительству в Санкт-Петербурге.
Уровень теплозащиты определяется по комплексному показателю нормируемого
удельного расхода тепловой энергии на отопление здания.
Двенадцатиэтажное двухсекционное жилое здание состоит из одной торцевой
секции и одной угловой торцевой секции. Общее количество квартир - 77 (2-й
- 12-й этажи) 1-й этаж - офисные помещения. Каркас включая перекрытия -
из монолитного железобетона. Стены - самонесущие с эффективным утеплителем
окна с трехслойным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах.
Покрытие - совмещенное железобетонное с эффективным утеплителем. Цокольный
этаж - отапливаемый с размещением офисных и административных помещений
полы по грунту. Здание подключено к централизованной системе
Согласно СНиП 23-01 климатические параметры Санкт-Петербурга следующие:
- расчетная температура наружного воздуха text определяемая по
температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 равна минус
- продолжительность отопительного периода со средней суточной
температурой наружного воздуха ( 8 °С равна zht = 220 сут;
- средняя температура наружного воздуха за отопительный период tht =
Согласно ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.1002 оптимальная расчетная температура
внутреннего воздуха жилого здания tint = 20 °С. Согласно СНиП 23-02
расчетная относительная влажность внутреннего воздуха из условия
невыпадения конденсата на внутренних поверхностях наружных ограждений равна
Вычисляем градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) Dd =
(tint - tht)zht = (20 + 18)220 = 4796 °С(сут.
Расчет площадей и объемов объемно-планировочного решения здания выполняют
в соответствии с 5.4 по рабочим чертежам архитектурно-строительной части
проекта. В результате получены следующие основные объемы и площади:
- отапливаемый объем Vh = 22956 м3;
- отапливаемая площадь (для жилых зданий - общая площадь квартир) Ah =
- площадь жилых помещений А
- общая площадь наружных ограждающих конструкций здания Аesum = 6472 м2
окон и балконных дверей AF = 779 м2;
совмещенного покрытия Ас = 5925 м2;
перекрытий под эркерами Af1 = 13 м2;
полов по грунту Аf = 5795 м2.
Рассчитывают отношение площади окон и балконных дверей к площади стен
включая окна и балконные двери f = AF(AW + AF) = 779(4508 + 779) = 015
что ниже требуемого отношения которое согласно СНиП 23-02 должно быть не
Рассчитывают показатель компактности здания kedes = AesumVh = 647522956
= 028 что ниже нормируемого значения которое согласно СНиП 23-02 для 12-
этажных зданий составляет 029 и следовательно удовлетворяет требованиям
Нормируемые теплозащитные характеристики наружных ограждений
предварительно определяются согласно разделу 5 СНиП 23-02 в зависимости от
градусо-суток района строительства. Для Санкт-Петербурга (Dd = 4796 (C(сут)
нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен Rwreq = 308; окон и
балконных дверей RFreq = 051; совмещенного покрытия Rcreq = 46;
перекрытий под эркерами Rf1req = 46; полов по грунту (в отапливаемом
подвале) Rfreq = 406 м2(°СВт.
Требуемый воздухообмен определяется для жилых зданий исходя из нормы
установленной согласно СНиП 23-02 3 м3ч удаляемого воздуха на 1 м2 жилых
Нормируемое значение удельного расхода тепловой энергии на отопление
здания определяют по таблице 9 СНиП 23-02. Для 12-этажных жилых зданий эта
величина равна qhreq = 70 кДж(м2(°С(сут).
Выполняют расчет удельной потребности в тепловой энергии на отопление
здания qhres кДж(м2(°С(сут) согласно приложению Г СНиП 23-02 и методике
приложения И.2. Поскольку в здании применены окна с трехслойным остеклением
в деревянных раздельно-спаренных переплетах то в расчет введено RFr = 055
м2(°СВт. В результате расчета qhdes = 6745 кДж(м2(°С(сут) при норме
qhreq = 70 кДж(м2(°С(сут).
И.2 МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ И
ЗАПОЛНЕНИЕ ФОРМЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ПАСПОРТА
И.2.1 Перед заполнением формы энергетического паспорта следует привести
краткое описание проекта здания. При этом указываются этажность здания
количество и типы секций количество квартир и место строительства.
Приводится характеристика наружных ограждающих конструкций: стен окон
покрытия или чердака подвала подполья а при отсутствии пространства под
первым этажом - полов по грунту. Указывается источник теплоснабжения здания
и характер разводки трубопроводов отопления и горячего водоснабжения.
Методика расчета параметров приведена на примере жилого здания
описанного в разделе 18.
И.2.2 В разделе «Общая информация о проекте» приводится следующая
адрес здания - регион РФ город или населенный пункт название улицы и
тип здания - в соответствии с разделом 17;
разработчик проекта - название головной проектной организации;
адрес и телефон разработчика - почтовый адрес номер телефона и факса
шифр проекта - номер проекта повторного применения или индивидуального
проекта присвоенный проектной организацией.
И.2.3 В разделе «Расчетные условия» приводятся климатические данные для
города или пункта строительства здания и принятые температуры помещений
(здесь и далее нумерация приведена согласно разделу 18):
Расчетная температура внутреннего воздуха tint принимается по таблице
Для жилого здания в г. Твери tint = 20 °С.
Расчетная температура наружного воздуха text. Принимается значение
температуры наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью
2 согласно СНиП 23-01. Для г. Твери text = -29 °С.
Расчетная температура теплого чердака tintc. Принимается равной 14 °С
исходя из расчета теплового баланса системы включающей теплый чердак и
ниже расположенные жилые помещения. В данном проекте теплый чердак
Расчетная температура техподполья (технического подвала) tfint. При
наличии в подвале труб систем отопления и горячего водоснабжения эта
температура принимается равной не менее плюс 2 °С исходя из расчета
теплопоступлений от инженерных систем и вышерасположенных жилых помещений.
В данном проекте подвал неотапливаемый.
Продолжительность отопительного периода zht. Принимается согласно СНиП
-01. Для г. Твери zht = 218 сут.
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период tht.
Принимается согласно СНиП 23-01. Для г. Твери tht = -30 °С.
Градусо-сутки отопительного периода Dd вычисляются по формуле (1).
Для г. Твери Dd = 5014 °C(сут.
И.2.4 В разделе «Функциональное назначение тип и конструктивное решение
здания» приводятся данные характеризующие здание.
- 11. Все характеристики по этим пунктам принимаются по проекту здания.
И.2.5 В разделе «Объемно-планировочные параметры здания» вычисляют в
соответствии с требованиями подраздела 5.4 площадные и объемные
характеристики и объемно-планировочные показатели:
Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания Aesum.
Устанавливается по внутренним размерам «в свету» (расстояния между
внутренними поверхностями наружных ограждающих конструкций противостоящих
Площадь стен включающих окна балконные и входные двери в здание
витражи Aw+F+ed м2 определяется по формуле
Aw+F+ed = pstHh + As (И.1)
где рst - длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа м;
Hh - высота отапливаемого объема здания м;
As - дополнительная площадь наружных стен (лестничных клеток лифтовых
шахт) выходящих за пределы основного фасада (выше уровня потолка
последнего этажа и ниже уровня пола первого этажа) м2. В данном примере As
Aw+F+ed = 1606(24 = 3855 м2.
Площадь наружных стен Aw м2 определяется по формуле
Aw = Aw+F+ed - AF (И.2)
где AF - площадь окон определяется как сумма площадей всех оконных
Для рассматриваемого здания АF = 694 м2. Из них площадь оконных проемов в
лестнично-лифтовом узле AFA = 70 м2.
Тогда Aw = 3855 - 694 = 3161 м2 (в том числе продольных стен - 2581 м2
торцевых стен - 580 м2).
Площадь покрытия Ас м2 и площадь перекрытия над подвалом Af м2 равны
Ac = Af = Ast = 770 м2.
Общая площадь наружных ограждающих конструкций Aesum определяется по
Aesum = Aw+F+ed + Ac + Af = 3855 + 770 + 770 = 5395 м2. (И.3)
- 16. Площадь отапливаемых помещений Ah и площадь жилых помещений Аl
определяются по проекту и равны:
Ah = 5256 м2; Аl = 3416 м2.
Отапливаемый объем здания Vh м3 вычисляется как произведение
площади этажа Аst м2 (площади ограниченной внутренними поверхностями
наружных стен) на высоту Hh м этого объема представляющую собой
расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа.
Vh = АstHh = 770(24 = 18480 м3. (И.4)
- 19. Показатели объемно-планировочного решения здания определяются по
- коэффициент остекленности фасадов здания f
f = AFAw+F+ed = 6943855 = 018 ( freq = 018; (И.5)
- показатель компактности здания kedes
kedes = AesumVh = 539518480 = 029 kereq = 032 м-1. (И.6)
И.2.6 Раздел «Энергетические показатели» включает теплотехнические и
теплоэнергетические показатели.
Теплотехнические показатели
Согласно СНиП 23-02 приведенное сопротивление теплопередаче наружных
ограждений R0r м2(°СВт должно приниматься не ниже нормируемых значений
Rreq которые устанавливаются по нормам таблицы 4 этого СНиП в зависимости
от градусо-суток отопительного периода. Для Dd = 5014 °С(сут нормируемое
сопротивление теплопередаче равно для:
- стен Rwreq = 316 м2(°СВт;
- окон и балконных дверей RFreq = 0526 м2(°СВт;
- покрытия Rcreq = 471 м2(°СВт;
- перекрытий первого этажа Rfreq = 416 м2(°СВт.
Согласно СНиП 23-02 в случае удовлетворения требования qhdes ( qhreq по
удельному расходу тепловой энергии на отопление здания приведенное
сопротивление теплопередаче Rreq для отдельных элементов наружных
ограждений может приниматься ниже нормируемых значений. В рассматриваемом
случае для стен здания приняли Rwreq = 265 м2(°СВт что ниже нормируемого
значения для покрытия - Rcreq = = 471 м2(°СВт для перекрытия первого
этажа - Rfreq = 416 м2(°СВт.
Проверяют принятую величину для стен на ограничение по температурному
перепаду подставляя ее в формулу (4) СНиП 23-02: для стен (to = 212 °С
что меньше 4 °С и следовательно по этому показателю удовлетворяет нормам
Для заполнения оконных и балконных проемов приняли окна и балконные двери
с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах RFr =
5 м2(°СВт что выше нормируемого значения.
Приведенный коэффициент теплопередачи здания Кmtr Вт(м2(°С)
определяется согласно формуле (Г.5) приложения Г СНиП 23-02
Кmtr = (3161265 + 694 055 + 770 471 + 770416)5395 = 0519
Кратность воздухообмена жилого здания за отопительный период па 1ч
рассчитывается по формуле (Г.8) СНиП 23-02. При этом количество приточного
воздуха в жилые помещения определяется из расчета заселенности квартиры 20
м2 общей площади на одного человека и менее и условно принимается 3 м3ч на
м2 площади жилых комнат т.е. равным 3Al. Так как естественная вентиляция
в здании работает круглосуточно то nv = ninf = 168. Кратность
воздухообмена в жилых помещениях здания равна
nal = 3Al((vVh) = 3(3416(085(18480) = 0652 ч-1
где (v - коэффициент учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в
отапливаемом объеме здания принимаемый равным 085;
Vh - отапливаемый объем здания м3.
К этому воздухообмену следует добавить объем инфильтрующегося воздуха
через окна и балконные двери лестничной клетки лифтовых холлов наружных
пожарных переходов. Воздухопроницаемость окон и балконных дверей наружных
переходов следует принимать из сертификата испытаний и при отсутствии - 21
кг(м2(ч) входных дверей в здание - 7 кг(м2(ч) (табл. 11 СНиП 23-02).
Количество инфильтрующегося воздуха Ginf поступающего в лестничные клетки
определяется согласно Г.5 СНиП 23-02.
(аht = 353[273 + 05(20 + 28)] = 131 кгм3.
Кратность воздухообмена за счет инфильтрующегося воздуха в лестнично-
nael = (Ginfk(aht)((vVh) = (386(1131)(085(18480) = 0019 ч-1.
И общая кратность воздухообмена в жилом здании равна сумме этих
na = nal +nael = 0652 + 0019 = 0671 ч-1.
Условный коэффициент теплопередачи здания Kminf Вт(м2(°С)
определяется по формуле (Г.6) приложения Г СНиП 23-02
Кminf = 028(1(0671(085(18480(131(085395 = 0573 Вт(м2(°С).
Общий коэффициент теплопередачи здания Кт Вт(м2(°С) определяется
по формуле (Г.4) приложения Г СНиП 23-02
Кт = 0519 + 0573 = 1092 Вт(м2(°С).
Теплоэнергетические показатели
Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за
отопительный период Qh МДж определяются по формуле (Г.3) приложения Г
Qh = 00864(1092(5014(5395 = 2552185 МДж.
Удельные бытовые тепловыделения qint Втм2 следует устанавливать
исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания (по Г.6
СНиП 23-02) но не менее 10 Втм2. В нашем случае принято 145 Втм2.
Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Qint МДж
определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02
Qint = 00864(145(218(3416 = 932945 МДж.
Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный
период Qs МДж определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02.
Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой рассеянной и
отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях
облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г.
Твери средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных
условиях облачности на вертикальные поверхности СВСЗ ориентации I = 716
МДжм2 на поверхности ЮВЮЗ ориентации I = 1224 МДжм2. Площади
светопроемов соответственно ориентации - по 347 м2.
Qs = 05(076((716(347 + 1224(347) = 255861 МДж.
Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период
Qhy МДж определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02
Qhy = [2552185 - (932945 + 255861)08(085](113 = 1970491 МДж.
Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes
кДж(м2(°С(сут) определяется по формуле (Г.1) приложения Г СНиП 23-02
qhdes = 1970491(103(5256(5014) = 7477 кДж(м2(°С(сут).
Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания
qhreq кДж(м2(°С(сут) принимается в соответствии с таблицей 9 СНиП 23-02
равным 76 кДж(м2(°С(сут). Проект здания соответствует требованиям СНиП 23-
при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих
стен - Rwreq = 265 м2(°СВт;
окон и балконных дверей - RFreq = 055 м2(°СВт;
покрытий - Rcreq = 471 м2(°СВт;
перекрытий первого этажа - Rfreq = 416 м2(°СВт.
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФАСАДА ЖИЛОГО
Объект строительства - 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой
дом построенный в г. Кашире Московской области. Условие эксплуатации
ограждений Б согласно СНиП 23-02.
Наружные стены - из трехслойных железобетонных (Б = 204 Вт(м(°С)
панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм
(Б = 0042 Вт(м(°С). Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и
их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора
толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида
гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и
точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче
выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в
Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным
остеклением в раздельно-спаренных переплетах Ror = 055 м2(°СВт.
В стыках применен минераловатный утеплитель (Б = 007 Вт(м(°С)
снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм (Б = 015 Вт(м(°С).
Для Московской области (г. Кашира) согласно СНиП 23-01 средняя
температура и продолжительность отопительного периода составляют: textav =
-34 °С; zht = 212 сут. Температура внутреннего воздуха tint = 20 °С. Тогда
градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют
Dd = (20 + 34)(212 = 4961 °С(сут.
По таблице 4 СНиП 23-02 Dd = 4961 °С(сут соответствует нормируемое
сопротивление теплопередаче для стен жилых зданий Rreq = 314 м2(°СВт.
Сопротивление теплопередаче панелей по глади рассчитанное по формуле
Ro = 187 + 017204 + 01650042 + 123 = 417 м2(°СВт.
К числу теплопроводных включений и теплотехнических неоднородностей в
стенах 16-этажного панельного дома относятся гибкие связи оконные откосы
горизонтальные и вертикальные стыки панелей угловые стыки примыкание
панелей к карнизу и цокольному перекрытию.
Для расчета по формуле (14) коэффициентов теплотехнической однородности
различных типов панелей коэффициенты влияния теплопроводных включений fi и
площади зон их влияния рассчитаны на основе решения задач стационарной
теплопроводности на компьютере соответствующих узлов и приведены в таблице
Коэффициенты теплотехнической однородности стеновых панелей рядового
этажа 16-этажного дома рассчитанные по формуле (14) приведены в таблице
№ Вид теплотехнической неоднородности Площадь зоны Коэффициент
п.п влияния i-й влияния i-й
. неоднородности неоднородност
Гибкая связь: 071 016
треугольная 035 016
Вертикальный стык стеновых панелей с094 -003
примыкающей внутренней перегородкой
Горизонтальный стык стеновых панелей0335 на 1 м 007
с примыкающим железобетонным
со стороны потолка 0335 на 1 м 038
Оконные откосы 0335 на 1 м 047
Наружный угол образованный 094 014
Внутренний угол образованный 094 -014
Примыкание панели к чердачному 0335 на 1 м 033
Примыкание панели к цокольному 0335 на 1 м 04
№ Тип стеновой панели КоличесПлощадьКоличество Коэффициент
п. тво панели гибких связей теплотехниче
п. панелей(без ской
площади однородности
Панель 3(28 м с 615 6 2
оконным проемом 15(15
с рядовыми стыками 2 0743
с наружным углом 4 073
с наружным и внутренним2 074
с двумя наружными 2 0724
Панель 45(28 м с 837 7 2
(15(15 м + 22(09 м)
с рядовыми стыками 2 075
с наружным углом 2 0729
с внутренним углом 2 0757
Панель 45(28 м с 2 945 6 2 0787
оконным проемом 21(15
м Н-123 т с наружным и
Панель лифтового отсека1 822 5 2 08
проемом 2(1 м Н-201 т с
Панель лестничной 1 458 5 2 0714
дверным проемом 2(1 м
Глухая панель 145(8 м10 406 4 2 0832
Н-1т Н-2т Н-3т Н-4т
Глухая панель 325(28 4 91 6 3 0856
Глухая панель 15(28 м 42 4 2
с рядовыми стыками 2 0836
с внутренним углом 2 0864
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада
определяется по формуле (24) и для рядового этажа (в соответствии с
количеством типов панелей по таблице К.2) равен:
rfas = (615(10 + 837(6 + 945(2 + 822 + 458 + 406(10 + 91(4 +
(4)(2(6150743 + 4(615073 + 2(615074 + 2(6150724 +
(837075 + 2(8370729 + 2(8370757 + 2(9450787 + 82208 +
80714 + 10(4060832 + 4(910856 + 2(420836 + 2(420864) =
rfas = 078(0962 = 075;
- для последнего этажа
rfas = 078(097 = 0757.
Приведенный коэффициент теплотехнической однородности фасада здания
rfasr = 16(14078 + 1075 + 10757) = 0777.
Приведенное сопротивление теплопередаче фасада 16-этажного жилого дома по
Rfasr = 0777(417 = 324 м2(°СВт > Rreq = 314 м2(°СВт.
Следовательно наружные стены 16-этажного жилого дома удовлетворяют
требованиям СНиП 23-02.
ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ Ror КОЭФФИЦИЕНТ ЗАТЕНЕНИЯ
НЕПРОЗРАЧНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ ( КОЭФФИЦИЕНТ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПРОПУСКАНИЯ
СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ k ОКОН БАЛКОННЫХ ДВЕРЕЙ И ФОНАРЕЙ
№ Заполнение светового проема Светопрозрачные
в деревянныхв алюминиевых
Двойное остекление из обычного стекла в040 0706- 0706
спаренных переплетах 5 2 0 2
Двойное остекление с твердым 055 0706- 0706
селективным покрытием в спаренных 5 5 0 5
Двойное остекление из обычного стекла в044 0606034 0606
раздельных переплетах 5 2 0 2
Двойное остекление с твердым 057 0606045 0606
селективным покрытием в раздельных 5 0 0 0
Блоки стеклянные пустотные (с шириной 031 09040 (без
швов 6 мм) размером мм: 0 переплета)
44(244(98 033 09045 (без
Профильное стекло коробчатого сечения 031 09050 (без
Двойное из органического стекла для 036 0909- 0909
зенитных фонарей 0 0 0
Тройное из органического стекла для 052 0908- 0908
зенитных фонарей 0 3 0 3
Тройное остекление из обычного стекла в055 0507046 0507
раздельно-спаренных переплетах 0 0 0 0
Тройное остекление с твердым 060 0506050 0506
селективным покрытием в 0 7 0 7
Однокамерный стеклопакет в одинарном
переплете из стекла:
обычного 035 0807034 0807
с твердым селективным покрытием 051 0807043 0807
с мягким селективным покрытием 056 0805047 0805
Двухкамерный стеклопакет в одинарном
обычного (с межстекольным расстоянием 8050 0807043 0807
обычного (с межстскольным расстоянием 054 0807045 0807
с твердым селективным покрытием 058 0806048 0806
с мягким селективным покрытием 068 0804052 0804
с твердым селективным покрытием и 065 0806053 0806
заполнением аргоном 0 8 0 8
Обычное стекло и однокамерный
стеклопакет в раздельных переплетах из
обычного 056 0606050 0606
с твердым селективным покрытием 065 0605056 0605
с мягким селективным покрытием 072 0605060 0605
с твердым селективным покрытием и 069 0605060 0605
Обычное стекло и двухкамерный
обычного 065 0606- 0606
с твердым селективным покрытием 072 0605- 0505
с мягким селективным покрытием 080 0603- 0505
с твердым селективным покрытием и 082 0605- 0505
заполнением аргоном 0 6 8 6
Два однокамерных стеклопакета в 070 0705- 0705
спаренных переплетах 0 9 0 9
Два однокамерных стеклопакета в 075 0605- 0605
раздельных переплетах 0 4 0 4
Чстырехслойное остекление из обычного 080 0505- 0505
стекла в двух спаренных переплетах 0 9 0 9
Значения приведенного сопротивления теплопередаче указанные в
таблице допускается применять в качестве расчетных при отсутствии
этих значений в стандартах или технических условиях на конструкции или
не подтвержденных результатами испытаний.
К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с тепловой
эмиссией менее 015 к твердым (К-стекло) - 015 и более.
Значения приведенного сопротивления теплопередаче заполнений
световых проемов даны для случаев когда отношение площади остекления
к площади заполнения светового проема равно 075.
Значения для окон со стеклопакетами приведены:
- для деревянных окон при ширине переплета 78 мм;
- для конструкций окон в ПВХ переплетах шириной 60 мм с тремя
воздушными камерами.
При применении ПВХ переплетов шириной 70 мм и с пятью воздушными
камерами приведенное сопротивление теплопередаче увеличивается на 003
- для алюминиевых окон значения приведены для переплетов с
термическими вставками.
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ НА ОСНОВЕ РАСЧЕТА ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ
М.1 Ограждающую конструкцию разбивают на расчетные (двухмерные или
трехмерные в отношении распределения температур) участки.
М.2 При определении приведенного сопротивления теплопередаче Ror
м2(°СВт по данным расчета на персональном компьютере (ПК) стационарного
двухмерного температурного поля различают два случая:
а) исследуемая область выделенная для расчета температурного поля
представляет собой фрагмент ограждающей конструкции для которого надлежит
определить величину
б) исследуемая область для которой рассчитывается температурное поле
меньше по размеру чем анализируемый фрагмент ограждающей конструкции.
В первом случае искомая величина Ror вычисляется по формуле
Ror = (tint - text)L(Q (M.1)
где (Q - сумма тепловых потоков пересекающих исследуемую область Втм2
определенная в результате расчета температурного поля;
tint и text - соответственно температура внутреннего и наружного воздуха
L - протяженность исследуемой области м.
Во втором случае Ror определяют по формуле
Ror = (tint - text)L[(Q + (tint -text)LconRocon] (M.2)
где Lcon - протяженность м однородной части фрагмента ограждающей
конструкции отсеченной от исследуемой области в ходе подготовки данных к
расчету температурного поля;
Rocon - сопротивление теплопередаче однородной ограждающей конструкции
М.3 При расчете двухмерного температурного поля выбранный участок
вычерчивают в определенном масштабе и на основании чертежа составляют схему
расчета упрощая ее для удобства разбиения на участки и блоки. При этом:
а) заменяют сложные конфигурации участков например криволинейные более
простыми если эта конфигурация имеет незначительное влияние в
теплотехническом отношении;
б) наносят на чертеж границы области исследования и оси координат (х у
или r z). Выделяют участки с различными теплопроводностями и указывают
условия теплообмена на границах. Проставляют все необходимые размеры;
в) расчленяют область исследования на элементарные блоки выделяя
отдельно участки с различными коэффициентами теплопроводности. Вычерчивают
в масштабе схему расчленения исследуемой области и проставляют размеры всех
г) вычерчивают область исследования в условной системе координат х у
когда все блоки принимаются одного и того же размера. Проставляют
координаты вершин полигонов ограничивающих участки области с различными
теплопроводностями и координаты вершин многоугольников образующих границы
исследуемой области. Нумеруют участки и границы исследуемой области и
подписывают вершины областей теплопроводностей температур (или тепловых
потоков) на границах или окружающего воздуха и коэффициентов теплоотдачи;
д) пользуясь двумя чертежами выполненными по «в» и «г» и руководствуясь
стандартной (обычной) последовательностью расположения составляют комплект
численных значений исходных данных для ввода в ПК.
Требуется определить приведенное сопротивление теплопередаче трехслойной
металлической стеновой панели из листовых материалов.
Конструкция панели изображена на рисунке М.1. Она состоит из двух
стальных профилированных листов с коэффициентом теплопроводности 58
Вт(м(°С) между которыми размещены минераловатные плиты «Роквул»
плотностью 200 кгм3 с коэффициентом теплопроводности 005 Вт(м(°С). Листы
соединяются между собой стальными профилями через бакелизированные фанерные
прокладки толщиной 8 мм с коэффициентом теплопроводности 081 Вт(м(°С).
В расчете приняты следующие условия на сторонах ограждения:
внутри - tint = 20 °С и (int = 87 Вт(м2((С).
На процесс теплопередачи в рассматриваемой конструкции оказывают
существенное влияние стальные профили соединяющие профилированные листы
обшивки друг с другом и образующие так называемые мостики холода. Для
разрыва этих мостиков холода профили присоединены к листам через фанерные
прокладки. Участок конструкции с ребром посередине возможно выделить для
расчета температурного поля.
Температурное поле рассматриваемого участка двухмерно так как
распределение температуры во всех плоскостях параллельных плоскости
поперечного сечения конструкции одинаково. Профили в основной части
находятся на расстоянии 2 м один от другого поэтому при расчете можно
учесть ось симметрии посредине этого расстояния.
Исследуемая область (рисунок М.1) имеет форму прямоугольника две стороны
которого являются естественными границами ограждающей конструкции на
которых задаются условия теплообмена с окружающей средой а остальные две -
осями симметрии на которых возможно задавать условия полной теплоизоляции
т.е. тепловой поток в направлении оси ОХ равный нулю.
- минераловатные плиты; 2 - профилированные стальные профили 3 -
стальные профили 4 - фанерные прокладки
Рисунок М.1 - Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и
чертеж исследуемой области
Исследуемая область для расчета согласно М.3 была расчленена на 1215
элементарных блоков с неравномерными интервалами.
В результате расчета двухмерного температурного поля на ПК получен
осредненный тепловой поток проходящий через рассчитанный участок
ограждающей конструкции равный Q = 3266 Вт. Площадь рассчитанного участка
составляет А = 2 м2.
Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента по
Ror = (20 + 30)(23266) = 306 м2(°СВт.
Для сравнения сопротивление теплопередаче вне теплопроводного включения
определенное по формуле (8) равно
Ro = 123 + 0000858 + 017005 + 0000858 + 187 = 356 м2(°СВт.
Температура внутренней поверхности в зоне теплопроводного включения по
расчету на ПК равна 985 °С. Проверим на условие выпадения конденсата при
tint = 20 °С и (int = 55 %. Согласно приложению Р температура точки росы td
= 107 °С что выше температуры поверхности по теплопроводному включению
следовательно при расчетной температуре наружного воздуха -30 °С будет
выпадение конденсата и конструкция нуждается в доработке.
Расчетная температура наружного воздуха при которой не будет выпадения
конденсата следует определять по формуле
t(ext = tint - [(tint - text)(tint -((int)](tint - td) = 20 - [(20 +
)(20 - 985)](20 - 107) = - 258 °С.
М.4 При подготовке к решению задач о стационарном трехмерном
температурном поле выполняют следующий алгоритм:
а) выбирают требуемый для расчета участок ограждающей конструкции
трехмерный в отношении распределения температур. Вычерчивают в масштабе три
проекции ограждающей конструкции и проставляют все размеры;
б) составляют схему расчета (рисунок М.2) вычерчивая в аксонометрической
проекции и определенном масштабе изучаемую часть ограждающей конструкции.
При этом сложные конфигурации участков заменяют более простыми состоящими
из параллелепипедов. При такой замене необходимо учитывать влияющие в
теплотехническом отношении детали конструкции. Наносят на чертеж границы
области исследования и оси координат выделяют в виде параллелепипедов
участки с различными теплопроводностями указывают условия теплообмена на
границах и проставляют все размеры;
в) расчленяют область исследования на элементарные параллелепипеды
плоскостями параллельными координатным плоскостям XOY ZOY YOZ (рисунок
М.2) выделяя отдельно участки с различной теплопроводностью вычерчивают в
масштабе схему расчленения исследуемой области на элементарные
параллелепипеды и проставляют размеры;
г) вычерчивают три проекции области исследования на координатные
плоскости в условной системе координат X( Y( Z( пользуясь схемами
выполненными согласно «б» и «в». Когда все элементарные параллелепипеды
принимаются одного и того же размера проставляют координаты вершин
проекций параллелепипедов ограничивающих участки области с различными
теплопроводностями и проекции плоскостей образующих границы исследуемой
области. Подписывают величины теплопроводностей температуру на границах
или окружающего воздуха и коэффициенты теплоотдачи;
д) составляют комплект исходных данных пользуясь схемами «б» «в» «г»
Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели совмещенной
крыши выполненной из ребристых железобетонных оболочек.
Конструкция панели совмещенной крыши (рисунок М.2) размером
80(3480(270 мм представляет в сечении трехслойную оболочку. Наружный и
внутренний слои толщиной 50 и 60 мм из железобетона с коэффициентом
теплопроводности 204 Вт(м(°С). Средний теплоизоляционный слой из
пенополистирольных плит с коэффициентом теплопроводности 005 Вт(м(°С).
Каждая из оболочек имеет параллельные один другому на расстоянии 700 мм
ребра по 60 и 40 мм доходящие до середины теплоизоляционного слоя. Ребра
оболочек взаимно перпендикулярны и таким образом каждое ребро одной
оболочки примыкает к ребру другой оболочки на площадке 60(40 мм.
В расчете приняты следующие условия на поверхностях ограждения
внутри - tint = 21 °С и (int = 87 Вт(м2(°С).
Рисунок М.2 - Конструкция панели совмещенной крыши (а) и схема расчета
конструкции панели совмещенной крыши (б)
Процесс теплопередачи такой ограждающей конструкции трехмерен так как
распределение температур определяется не только потоками теплоты
перпендикулярными плоскости ограждения но и потоками теплоты в его
плоскости. Поле температур симметрично относительно координатных
плоскостей поэтому для расчета возможно вырезать исследуемую область
конструкции плоскостями параллельными координатным (на рисунке М.2 а
помечено буквами ADBС). На рисунке М.2 б представлено аксонометрическое
изображение этой части конструкции. Условия теплообмена: на плоскостях
AOD(D СС(ОА BB(D(D CC(B(B тепловые потоки перпендикулярные осям
координат ОХ и OY равны нулю; на плоскостях ACBD и OC(B(D( возможно задать
граничные условия второго рода:
- для плоскости ACBD te
- для плоскости ОС(B(D( tint = 21 °С и (int = 87 Вт(м2(°С).
Согласно принятой методике расчета трехмерного температурного поля
исследуемая область расчленяется на 3528 элементарных параллелепипедов.
Расчет выполняется на ПК. В результате расчета получаем осредненный
тепловой поток Q = 3215 Вт. Площадь рассчитанного фрагмента А = 037(038
Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного участка и всей
панели определяется по формуле (М.1)
Ror = [(21 + 40)01406]3215 = 2668 м2(°СВт.
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ПО ТАБЛИЧНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ
Рисунок Н.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях
H.1 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ r ПО ФОРМУЛЕ (12)
НАСТОЯЩЕГО СВОДА ПРАВИЛ
Таблица Н.1 - Определение коэффициента ki
Схема (m( Коэффициент ki при a( (рисунок Н.1)
I 2 1021011011011 1 1 1
II 10 - 4026522 17716 155- - -
Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным
утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками промышленного здания.
Размер панели 6(2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики
толщина стальных обшивок 0001 м коэффициент теплопроводности (m = 58
толщина пенополистирольного утеплителя 02 м коэффициент
теплопроводности ( = 004 Вт(м(°С).
Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к
образованию теплопроводного включения типа IIб (рисунок Н.1) имеющего
Сопротивления теплопередаче вдали от включения Rocon и по теплопроводному
Rocon = 187 + 2((000158) + 02004 + 123 = 516 м2(°СВт;
Ro( = 187 + (2(0001 + 02)58 + 123 = 0162 м2(°СВт.
Значение безразмерного параметра теплопроводного включения по таблице Н.2
а(m(( = 0002(58(02(004) = 145.
По таблице Н.2 по интерполяции определяем величину (
( = 043 + [(0665 - 043)45]10 = 0536.
Коэффициент ki по формуле (13)
ki = 1 + 0536(022(004(0002(516) = 5294.
Коэффициент теплотехнической однородности панели по формуле (12)
r = 11 + [516(12(0162)]0002(6(5294 = 0372.
Приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (11)
Ror = 0372(516 = 192 м2(°СВт.
Н.2 РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ r ПО ФОРМУЛЕ (14)
Определить приведенное сопротивление теплопередаче Ror одномодульной
трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом
крупнопанельного жилого дома серии III-133.
Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные
слои которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках)
подкосом расположенным в нижней зоне подоконного участка и распорками: 10
- у горизонтальных стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рисунок Н.2).
В таблице Н.4 приведены расчетные параметры панели.
В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения
заменяющие часть слоя утеплителя.
Таблица Н.2 - Определение коэффициента (
Схема теплопроводногоЗначения коэффициента ( при a(m(( (по рисунку
включения по рисунку Н.1)
I 002004006009012013014015019
IIб - - - 009023043066125249
Стыки Без примыкания С примыканием внутренних ограждений
Без ребер С ребрами толщиной мм
и более 0 003 007 012
Оконные откосы Без ребер С ребрами толщиной мм:
Гибкие связи диаметром мм:
В таблице приведены Rkcon Rcm Ry - термические сопротивления м2
(СВт соответственно панели вне теплопроводного включения стыка
утолщения внутреннего железобетонного слоя определяемые по формуле
(8); (F( и (w( - расстояния м от продольной оси оконной коробки до
ее края и до внутренней поверхности панели.
Промежуточные значения следует определять интерполяцией.
- распорки; 2 - петля; 3 - подвески; 4 - бетонные утолщения (( = 75 мм
внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос
Рисунок Н.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях
Материал слоя (0(Б Толщина слоя мм
Вдали в зонегоризонталвертикаль
от подвесьный стык ный стык
Наружный железобетонный 250204 65 65 65 65
Теплоизоляционный слой -40 005 135 60 - -
Минераловатные вкладыши 1500075 - - 135 60
Внутренний 250204 100 175 100 175
железобетонный слой 0
Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения:
горизонтальные и вертикальные стыки оконные откосы утолщения внутреннего
железобетонного слоя и гибкие связи (подвески подкос распорки).
Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений
предварительно рассчитаем по формуле (7) термические сопротивления
отдельных участков панели:
в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя
Ry = 0175204 + 0060042 + 0065204 = 1546 м2(°СВт;
по горизонтальному стыку
Rjng = 01204 + 01350047 + 0065204 = = 295 м2(°СВт;
по вертикальному стыку
Rjnv = 0175204 + 0060047 + 0065204 = 1394 м2(°СВт;
термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений
Rkcon = 01204 + 01350042 + 0065204 = 3295 м2(°СВт.
Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений
Rocon = 187 + 3295 + 123 = 3453 м2(°СВт.
Так как панель имеет вертикальную ось симметрии то определение
последующих величин осуществляем для половины панели.
Определим площадь половины панели без учета проема окна
А0 = 05 (28(27 - 148(151) = 266 м2.
Толщина панели (w = 03 м.
Определим площадь зон влияния Аi и коэффициент fi для каждого
теплопроводного включения панели:
для горизонтального стыка
RjngRkcon = 2953295 = 0895.
По таблице H.3 fi = 01. Площадь зоны влияния по формуле (15)
для вертикального стыка
RjnvRkcon = 13943295 = 0423.
По таблице H.3 fi = 0375. Площадь зоны влияния по формуле (15)
для оконных откосов при (F( = 0065 м и (w( = 018 м по таблице H.3 fi =
74. Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых
участков определяется по формуле (16)
для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и
петли при Ry(Rkcon = 15463295 = 0469 по таблице H.3 fi = 078.
Суммарную площадь зоны влияния утолщений подвески и петли находим по
Аi = (06 + 2(03)((047 + 01) + (02 + 03 + 01)((042 + 03 + 0075) =
для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице H.3 fi = 016 площадь
зоны влияния по формуле (17)
для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице H.3 fi = 016 по формуле
для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице H.3 fi = 005.
При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует
учитывать что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели
и составляет 009 м. По формуле (18)
Ai = 5(03 + 03)((03 + 009) = 117 м2.
Рассчитаем r по формуле (14)
r = 11 + [2(3453(266)]((084(0375 + 075(01 + 1069(0374 +
61(078 + 057(016 + 0227(016 + 117(005) = 071.
Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим по формуле (11)
Ror = 071(3453 = 245 м2(°СВт.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НЕОДНОРОДНЫХ УЧАСТКОВ
ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ
В зонах соединительных элементов трехслойных панелей из листовых
материалов (тавров двутавров швеллеров z-образных профилей стержней
болтов обрамляющих торцы панелей элементов и прочее) условно полагается
что теплопередача через ограждение происходит двумя путями: преобладающая -
через металлические включения и через утеплитель. Такое расчленение
теплового потока позволяет представить прохождение теплоты через цепь
состоящую из последовательно и параллельно соединенных тепловых
сопротивлений (i °СВт для которой возможно рассчитать общее
сопротивление по следующим элементарным зависимостям:
(( + (" = ( °СВт; (П.1)
(( + 1(" = 1( Вт(C; (П.2)
Ro = (А м2(°СВт. (П.3)
Наиболее распространенные тепловые сопротивления встречающиеся в
трехслойных панелях из листовых материалов следует определять по формулам
) примыкания полки профиля к облицовочному металлическому листу
( - коэффициент теплоотдачи поверхности панели Вт(м2(°С);
(т - теплопроводность металла Вт(м(°С);
А = BL - площадь зоны влияния теплопроводного включения м2 шириной В и
длиной L для профилей когда В превышает ширину зоны теплового влияния
( - толщина облицовочного листа м;
при (B2 > 2th((B2) ( 1.
При примыкании полки металлического профиля теплопроводностью (т к
неметаллическому листу с теплопроводностью (пт при (т >> (nm
( = ((("((( + (") - 1(A();
(( = (((nm + 1()(BL);
) примыкания торца металлического стержня (болта) к облицовочному листу
( = 1[2((m(f(( r1 r2)] - п(A() (П.6)
где п - число болтов на расчетной площади;
r1 - радиус стержня м;
r2 - радиус влияния болта м.
Значения функции f(( r1 r2) получают из графика рисунка П.1.
При r2 >> r1 f(( r1 r2) = 1[01 -
Рисунок П.1 - Функция f(( r1 r2)
Для стенки с перфорацией (круглые прямоугольные треугольные отверстия)
в формулу следует подставлять
где ( - коэффициент принимаемый по таблице П.1 ( = rс; ( = у(2с).
Для стенки с перфорацией (круглыми отверстиями радиусом с с расстоянием
между центрами соседних отверстий 2с) в формулу (П.7) вместо (т следует
подставить (eqv = ((m;
) металлического стержня
( = h((т(r12); (П.8)
) примыкания металлического стержня к полке профиля
) термовкладышей между облицовочным листом и полкой профиля
( = 1L[(1(bh1) + (2(2()]; (П.10)
) теплоизоляционного слоя
( = h((insBL) (П.11)
) наружной и внутренней поверхностей панели
(e (int = 1((intA). (П.12)
Таблица П.1 - Значения коэффициента (
ZnBr2 - - 2306 2866 3053 10
MgCl2 - - - - 1400 33
Na2S2O3 548 7613 1051 1451 1895 45
Mg(NO3)2 - - 1261 1659 2169 54
Ca(NO3)2 7466 9546 1288 1605 2005 55
NaBr - 9599 1400 1787 2240 60
NH4NO3 9173 1193 1566 1992 2524 67
NaNO3 9506 1313 1804 2364 3076 77
NaCl 9236 1279 1807 2381 3253 77
NH4Cl 9693 1353 1856 2416 3281 79
Ca(NH2)2 9972 1365 1873 2408 3078 80
(NH4)2SO4 9719 1355 1896 2600 3362 81
Na2SO4 9093 1333 1927 2748 3633 82
KCl 1055 1445 1968 2636 3733 84
NaSO3 1075 1487 2038 2762 3706 87
CdSO4 1099 1511 2077 2812 3768 89
Na2CO3 - 1601 2090 2704 3465 89
CdBr2 - - 2120 2820 3678 90
ZnSO4 1189 1597 2126 2802 3661 91
NH4H2PO4 1192 1658 2146 2921 3890 92
KNO3 1183 1635 2161 2925 3845 92
CaH4(PO4)2 1193 1689 2202 3052 3980 94
KH2PO4 1195 1683 2251 3034 3946 96
MgSO4 - - - - 4000 97
K2SO4 1208 1701 2306 3141 4112 98
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ И ТЕХПОДПОЛИЙ
Теплотехнический расчет теплого чердака
Место строительства - Москва te Dd = 4943 °С(сут.
Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома.
Кухни в квартирах с электроплитами.
Площади покрытия (кровли) над теплым чердаком Аg.c = 2528 м2 перекрытия
теплого чердака Ag.f = 2528 м2 наружных стен теплого чердака Ag.w = 1096
м2. Приведенную площадь определяем по формуле (33)
ag.w = 10962528 = 04335.
Сопротивление теплопередаче стен
В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб систем отопления и
горячего водоснабжения. Расчетные температуры системы отопления с верхней
разводкой 95 °С горячего водоснабжения 60 °С. Длина трубопроводов верхней
разводки системы отопления составила:
dpi мм 80 50 32 25 20
lpi м 15 17 193 274 63
Длина трубопроводов горячего водоснабжения составила:
Температура воздуха в помещениях верхнего этажа tint = 20 °С.
Температура воздуха поступающего в теплый чердак из вентиляционных
каналов tven = 215 °С.
Согласно таблице 4 СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче
покрытия жилого здания Rreq для Dd = 4943 °С(сут должно быть не менее 467
Определим согласно 9.2.1 величину требуемого сопротивления теплопередаче
перекрытия теплого чердака Rog.f по формуле (29) предварительно вычислив
коэффициент п по формуле (30) приняв температуру воздуха в теплом чердаке
n = (tint - tintg)(tint - text) = (20 - 18)(20 + 28) = 004.
Тогда Rog.f = 004(467 = 019 м2(°СВт.
Проверим согласно 9.2.2 выполнение условия (t ( (tn для потолков
помещений последнего этажа при (tn = 3 °С
(t = (tint - tintg)(Rog.f) = (20 - 18)(019(87) = 121 °С (tп.
Так как перекрытие верхнего этажа состоит из железобетонной плиты
толщиной 160 мм с затиркой поверхности цементно-песчаным раствором толщиной
мм то сопротивление теплопередаче Rog.f этого перекрытия равно 03
м2(°СВт что выше минимального значения 019 м2(°СВт определенного по
Вычислим согласно 9.2.3 величину сопротивления теплопередаче
перекрытия чердака Rog.c предварительно определив следующие величины:
сопротивление теплопередаче наружных стен чердака из условия невыпадения
конденсата равно 18 м2(°СВт;
приведенный расход воздуха в системе вентиляции определяют по таблице 11
- Gven = 264 кг(м2(ч) для 17-этажного дома с электроплитами.
Приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего
водоснабжения определяют на основе исходных данных для труб и
соответствующих значений qpi по таблице 12 (при температуре окружающего
[pic] = (318(15 + 25(17 + 222(193 + 204(274 + 181(63 + 192(35 +
+ 133(124 + 12(6)2528 = 1007 Втм2.
Тогда сопротивление теплопередаче покрытия чердака Rog.c равно:
Rog.c = (18 + 28)[028(264(215 - 18) + (20 - 18)03 + 1007 - (18 +
)0433518] = 463153 = 146 м2(°СВт
Проверим наружные ограждающие конструкции чердака на условие
невыпадения конденсата на их внутренней поверхности. С этой целью
рассчитывают согласно 9.2.5 температуру на внутренней поверхности покрытия
(sig.c и стен tsig.w чердака по формуле (35)
(sig.w = 18 - [(18 + 28)(87(18)] = 1506 °С.
Определим температуру точки росы td воздуха в чердаке.
Среднее парциальное давление водяного пара за январь для Москвы равно еp
= 28 гПа. Влагосодержание наружного воздуха fext определяют по формуле
fext = 0794(28(1 - 28273) = 2478 гм3.
Влагосодержание воздуха теплого чердака fg определяют по формуле (36) для
домов с электроплитами
fg = 2478 + 36 = 6078 гм3.
Парциальное давление водяного пара воздуха в чердаке еg определяют по
еg = 6078(1 + 18273)0794 = 816 гПа.
По приложению С находим температуру точки росы td = 405 °С что
значительно меньше минимальной температуры поверхности (в данном случае
покрытия) 1537 °С. Следовательно конденсат на покрытии и стенах чердака
Суммарное сопротивление теплопередаче горизонтальных ограждений теплого
чердака составляет Rog.c + Rog.f = 03 + 146 = 176 м2(°СВт при
нормируемом согласно СНиП 23-02 сопротивлении теплопередаче обычного
покрытия здания Rreq = 467 м2(°СВт.
Теплотехнический расчет техподполья
Тип здания - рядовая секция 17-этажного жилого дома при наличии нижней
разводки труб систем отопления и горячего водоснабжения.
Площадь цокольного перекрытия (над техподпольем) Аb = 281 м2.
Ширина подвала - 138 м; площадь пола техподполья - 281 м2.
Высота наружной стены техподполья заглубленной в грунт - 104 м.
Площадь наружных стен техподполья заглубленных в грунт - 489 м2.
Суммарная длина l поперечного сечения ограждений техподполья
заглубленных в грунт
l = 138 + 2(104 = 1588 м.
Высота наружной стены техподполья над уровнем земли - 12 м.
Площадь наружных стен над уровнем земли Аbw = 533 м2.
Объем техподполья Vb = 646 м3.
Расчетные температуры системы отопления нижней разводки 70 °С горячего
водоснабжения 60 °С.
Длина трубопроводов системы отопления с нижней разводкой lpi составила:
dpi мм 80 70 50 40 32 25 20
lpi м 35 105 115 40 170 145 63
Газораспределительных труб в техподполье нет поэтому кратность
воздухообмена в техподполье I = 05 ч-1.
Температура воздуха в помещениях первого этажа tint = 20 °С.
Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем
земли принимают согласно 9.3.2 равным сопротивлению теплопередаче наружных
стен Rob.w = 313 м2(°СВт.
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
заглубленной части техподполья определим согласно 9.3.3 как для утепленных
полов на грунте состоящей из термического сопротивления стены равного 3
м2(°СВт и участков пола техподполья.
Сопротивление теплопередаче участков пола техподполья (начиная от стены
до середины техподполья) шириной: 1 м - 21 м2(°СВт; 2 м - 43 м2(°СВт; 2
м - 86 м2(°СВт; 19 м - 142 м2(°СВт. Соответственно площадь этих
участков для части техподполья длиной 1 м будет равна 104 м2 (стены
контактирующей с грунтом) 1 м2 2 м2 2 м2 19 м2.
Таким образом сопротивление теплопередаче заглубленной части стен
Ros = 21 +3 = 51 м2(°СВт.
Вычислим приведенное сопротивление теплопередаче ограждений заглубленной
Ros = 794[(10451 + 121 + 243 + 286 + 19142] = 525 м2(°СВт.
Согласно СНиП 23-02 нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытия
над техподпольем жилого здания Rreq для Dd = 4943 °С(сут равно 412
Согласно 9.3.4 определим значение требуемого сопротивления теплопередаче
цокольного перекрытия над техподпольем Rob.c по формуле
где n - коэффициент определяемый при принятой минимальной температуре
воздуха в подполье tintb = 2 °С.
n = (tint - tintb)(tint - text) = (20 - 2)(20 + 28) = 0375.
Тогда Rob.c = 0375(412 = 155 м2(°СВт.
Определим температуру воздуха в техподполье tintb согласно 9.3.5.
Предварительно определим значение членов формулы (41) касающихся
тепловыделений от труб систем отопления и горячего водоснабжения используя
данные таблицы 12. При температуре воздуха в техподполье 2 °С плотность
теплового потока от трубопроводов возрастет по сравнению с значениями
приведенными в таблице 12 на величину коэффициента полученного из
уравнения (34): для трубопроводов системы отопления - на коэффициент [(70 -
)(70 - 18)]1283 = 141; для трубопроводов горячего водоснабжения - [(60
- 2)(60 - 18)1283 = 151. Тогда
[pic] = 141(228(35 + 203(105 + 177(115 +
+ 173(4 + 158(17 + 144(145 + 127(63) + 151(146(47 + 12(22) = 1313 +
Рассчитаем значение температуры tintb из уравнения теплового баланса при
назначенной температуре подполья 2 °С
tintb = (20(281155 + 2848 - 028(646(05(12(28 - 28(3299525 -
(281155 + 028(646(05(12 + 3299525 +533313) = 1198753697 =
Тепловой поток через цокольное перекрытие составил
qb.c = (20 - 324)155 = 108 Втм2.
Проверим удовлетворяет ли теплозащита перекрытия над техподпольем
требованию нормативного перепада (tn = 2 °С для пола первого этажа.
По формуле (3) СНиП 23-02 определим минимально допустимое сопротивление
Romin = (20 - 2)(2(87) = 103 м2(°СВт Rob.c = 155 м2(°СВт.
Требуемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над
техподпольем составляет 155 м2(°СВт при нормируемом согласно СНиП 23-02
сопротивлении теплопередаче перекрытий над подвалами 412 м2(°СВт. Таким
образом в техподполье эквивалентная нормам СНиП 23-02 тепловая защита
обеспечивается не только ограждениями (стенами и полом) техподполья но и
за счет теплоты от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения.
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ УЧАСТКОВ СТЕН
РАСПОЛОЖЕННЫХ ЗА ОСТЕКЛЕННЫМИ ЛОДЖИЯМИ И БАЛКОНАМИ
Девятиэтажное жилое здание со стенами из пористого силикатного кирпича
толщиной 770 мм (Rwr = 145 м2(°СВт) построено в г. Ярославле (text = -31
°С). Балконы и лоджии остеклены однослойным остеклением (RF = 018
м2(°СВт) нижняя часть утеплена (Rw = 081 м2(°СВт). В наружных стенах в
зоне остекленных балконов светопроемы заполнены оконными и дверными блоками
с двухслойным остеклением в раздельных переплетах (RFr = 044 м2(°СВт).
Наружный торец балкона имеет стенку из силикатного кирпича толщиной 380 мм
(Rw = 06 м2(°СВт). Температура внутреннего воздуха tint = 21 °С.
Определить приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих
конструкций остекленного балкона.
Согласно геометрическим показателям ограждений остекленного балкона
представленным на рисунке У.1 определены сопротивления теплопередаче Rr и
площади А отдельных видов ограждений:
Наружная стена из пористого силикатного кирпича толщиной 770 мм Rwr =
5 м2(°СВт Aw = 15 м2.
Заполнение балконного и оконного проемов деревянными блоками с
двухслойным остеклением в раздельных переплетах RFr = 044 м2(°СВт АF =
Торцевая стенка из силикатного кирпича толщиной 380 мм Rwr = 06
м2(°СВт Aw = 324 м2.
Непрозрачная часть ограждения балкона Rw = 081 м2(°СВт Aw = 69 м2.
Однослойное остекление балкона RF = 018 м2(°СВт AF = 1033 м2.
Определим температуру воздуха на балконе tbal при расчетных температурных
условиях по формуле (43)
tbal = [21(15145 + 65044) - 31((1033018 + 69081 +
+ 65044 + 1033018 + 69081 + 32406) = -16830696425 = -1745
По формуле (45) определим коэффициент п:
п = (21 + 1745)(21 + 31) = 0739.
По формулам (44) получим уточненные значения приведенного сопротивления
теплопередаче стен Rwbal и заполнений светопроемов RFbal с учетом
RFbal = 0440739 = 0595 м2(°СВт.
Рисунок У.1 - План (а) разрез (б) по сечению I-I плана и фасад (в) по
сечению II-II остекленного балкона многоэтажного жилого здания
ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД
Определить удовлетворяет ли требованиям в отношении теплоустойчивости
трехслойная железобетонная панель с утеплителем из пенополистирола на
гибких связях с габаритными параметрами принятыми по примеру расчета
раздела 2 приложения Н.
Район строительства - г. Ростов-на-Дону.
Средняя месячная температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца
(июля) согласно СНиП 23-01 text = 23 °С.
Максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного
воздуха согласно СНиП 23-01 At ext = 19 °С.
Максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной)
солнечной радиации в июле при ясном небе для вертикальной поверхности
западной ориентации согласно приложению Г Imax = 764 Втм2 и Iav = 184
Расчетная скорость ветра согласно СНиП 23-01 v = 36 мс.
Теплотехнические характеристики материалов панели выбираются по
условиям эксплуатации А согласно приложению Д:
для железобетонных слоев
(1 = (3 = 192 Вт(м°(С)
s1 = s3 = 1798 Вт(м2(°С);
Термические сопротивления отдельных слоев стеновой панели:
внутреннего железобетонного слоя
R1 = 01192 = 0052 м2(°СВт;
слоя пенополистирола
R2 = 01350041 = 3293 м2(°СВт;
наружного железобетонного слоя
R3 = 0065192 = 0034 м2(°СВт.
Тепловая инерция каждого слоя и самой панели:
D1 = 0052 · 1798 = 0935 1;
D2 = 3293 · 041 = 135;
D3 = 0034(1798 = 0611;
(Di = 0935 + 135 + 0611 = 2896.
Поскольку тепловая инерция стеновой панели D 4 то требуется расчет
панели на теплоустойчивость.
Нормируемая амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности
A(req ограждающей конструкции определяется по формуле (46)
А(req = 25 - 01(23 - 21) = 23 °С.
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности (ext ограждающей
конструкции по летним условиям определяется по формуле (48)
Расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха
вычисляется по формуле (49)
At extdes = 05(19 + [07(764 - 184)]278 = 241 °С.
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y c тепловой
инерцией D 1 определяется расчетом по формулам (51) и (52):
а) для внутреннего железобетонного слоя
Y1 = (R1s12 + (int)(1 + R1(int) = (0052(17982 + 87)(1 + 0052(87) =
б) для среднего слоя из пенополистирола имеющего D > 1 коэффициент
теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту
теплоусвоения материала Y2 = s2 = 041 Вт(м2((С);
в) для наружного железобетонного слоя
Y3 = (R1s32 + Y2)(1 + R3s2) = (0034(17982 + 041)(1 + 0034(041) =
Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного
воздуха в ограждающей конструкции вычисляется по формуле (47)
v = 09eD(2[(s1 + (int)(s2 + Y1)(s3 + Y2)(((ext + Y3)][(s1 + Y1)(s2 +
= 09e2896(2[(1798 + 87)(041 + 176)((1798 + 041)(278 +
((041 + 041)(1798 + 1124)278] = 10156.
Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели
определяется по формуле (50)
A(des = Atextdesv = 24110156 = 024 А(req = 23 °С
что отвечает требованиям норм.
ПРИМЕР РАСЧЕТА МОЩНОСТИ ТЕПЛОАККУМУЛЯЦИОННОГО ПРИБОРА
Определить мощность теплоаккумуляционного прибора используемого для
отопления помещения односемейного жилого дома и определить тип этого
прибора. Расчетная температура наружного воздуха - минус 22 °С. Расчетные
теплопотери помещения Qh.ldes = 2500 Вт. Показатели теплоустойчивости
помещения следующие: показатель теплоусвоения поверхностей Yn = 1225
Вт°С показатель интенсивности конвективного воздухообмена в помещении ( =
8 Вт°С. Продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора т = 8 ч.
Расчетную разность температур (tdes определяют по формуле (66) равную 20 -
(-22) = 42 °С. Рассчитать мощность теплоаккумуляционного и дополнительного
приборов для случая комбинированной системы отопления состоящей из базовой
(вне пиковой) теплоаккумуляционной системы и дополнительной постоянно
Мощность отопительного прибора определяется по формуле (64)
Qp.c = 2500(248) = 7500 Вт.
Подбор типа прибора производим по графику на рисунке 2 предварительно
определив (Yn = 981225 = 081 и Qp.c(((tdes) = 7500(988(42) = 181. В
результате следует выбрать теплоаккумулирующий прибор с показателем
Количество теплоты Qp.c поступающей от теплоаккумуляционного прибора
базовой системы рассчитывают согласно 11.2.2.6 при расчетной температуре
минус (-22 + 5) = 17 °С по формуле
Qp.c = Qh.ldes[tint - (text + 5)](tint - text) = 2500(20 + 17)(20 + 22) =
Мощность дополнительного постоянно работающего прибора отопления Qb
определяют по уравнению (65)
Qb = 2500 - 2202 = 298 Вт.
МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЯ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ
Ц.1 ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОРА ТИПА ОКОННОГО БЛОКА ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Определить удовлетворяют ли в отношении сопротивления воздухопроницанию
требованиям СНиП 23-02 окна в пластмассовых переплетах с двухкамерными
стеклопакетами в 12-этажном здании высотой Н = 348 м в г. Уфе.
Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь v = 55 мс.
Согласно сертификату воздухопроницаемость окна при (p = 10 Па равна G =
4 кг(м2(ч) показатель режима фильтрации п = 055.
Для г. Уфы согласно СНиП 23-02 средняя температура наружного воздуха
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 равна минус 35 °С
расчетная температура внутреннего воздуха равна 21 °С.
Вычисляем удельный вес наружного и внутреннего воздуха по формулам (69) и
(int = 3463(273 + 21) = 1178 Нм3.
Определяем расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхностях окна на уровне пола первого этажа здания (p по формуле (68)
(p = 055(348(1455 - 1178) + 003(1455(552 = 6622 Па.
Находим нормируемое сопротивление воздухопроницанию окон в
рассматриваемом доме по формуле (72)
Rinfreq = (15)(662210)23 = 071 м2(чкг.
Сопротивление воздухопроницанию окна определим по формуле (73)
Rinf = (1394)(662210)055 = 072 м2 чкг.
Таким образом выбранное окно удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.
Одноквартирный одноэтажный жилой дом. Место строительства - г. Тихвин
Ленинградской области. Расчетная температура воздуха в помещениях tint = 20
°С. Согласно СНиП 23-01 средняя температура tht и продолжительность
отопительного периода zht для г. Тихвина составляют: tht = -28 °С; zht =
7 сут. Градусо-сутки отопительного периода определяемые по формуле (1)
Dd = (20 + 28)227 = 5176 °С(сут.
Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон дома согласно таблице 4
СНиП 23-02 составляет Rreq = 0538 м2(°СВт.
Для установки в данном здании выбран оконный блок производства фирмы
«Профит» (Вышний Волочек) с тройным остеклением в деревянных раздельно-
спаренных переплетах.
Согласно протоколу сертификационных испытаний приведенное сопротивление
теплопередаче оконного блока (при отношении площади остекления к площади
заполнения светового проема равном 075) Ror = 0545 м2(°СВт > Rreq =
Результаты сертификационных испытаний этого блока на воздухопроницаемость
согласно ГОСТ 26602.2 приведены на рисунке Ц.1. По результатам испытаний на
воздухопроницаемость оконный блок производства фирмы «Профит» относится к
Согласно 8.6 СНиП 23-02 оконные блоки в одноэтажных домах по
воздухопроницаемости должны быть в пределах классов В - Д. Выбранный
оконный блок по воздухопроницаемости имеет класс В и он может быть применен
в одноквартирном одноэтажном жилом доме.
[pic] - оконный блок из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным
стеклопакетом с двойным уплотнением притворов (фирма
[pic] - оконный блок с тройным остеклением в деревянных раздельно-
спаренных переплетах с двойным уплотнением притворов
Рисунок Ц.1 - Графики зависимостей объемной воздухопроницаемости Q1 от
перепада давления (р по результатам сертификационных испытаний оконного
блока сопоставленные с графиками нормативных прямых определяющих границы
классов оконных блоков по воздухопроницаемости по ГОСТ 26602.2
Девятиэтажное жилое здание. Место строительства - г. Тверь. Расчетная
температура воздуха в помещениях tint = 20 °С. Согласно СНиП 23-01 средняя
температура tht и продолжительность zht отопительного периода для г. Твери
составляют: tht = -30 °С; zht = -218 сут.
Градусо-сутки отопительного периода определяемые по формуле (1) равны
Dd = (20 + 30)218 = 5014 °С(сут.
Нормируемое сопротивление теплопередаче для окон жилого дома составляет
Rreq = 0526 м2(°СВт.
из клееного бруса хвойных пород с двухкамерным стеклопакетом с уплотнением
притворов в двух плоскостях.
заполнения светового проема равном 075) R0r = 06 м2(°СВт >Rreq = 0526
приведены на рисунке Ц.1. По этим данным в соответствии с ГОСТ 26602.2
оконный блок производства «Норвуд» относится к классу Б.
Согласно СНиП 23-02 воздухопроницаемость окон зданий трехэтажных и выше
должна быть не ниже класса Б.
Следовательно согласно требованиям СНиП 23-02 выбранный оконный блок по
воздухопроницаемости применим в 9-этажном жилом здании.
Ц.2 ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ ЖИЛОГО ДОМА
Требуется установить соответствие требованию СНиП 23-02 по
воздухопроницаемости помещений жилого дома с вентиляцией с естественным
побуждением. Испытаниям на воздухопроницаемость согласно ГОСТ 31167
подверглась однокомнатная квартира расположенная на 6-м этаже 17-этажного
жилого дома серии П44-117 построенного в Москве.
Общая площадь квартиры 343 м2. Высота помещений 265 м. Объем квартиры
Vh = 91 м3. Наружные стены толщиной 280 мм из трехслойных железобетонных
панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола. Окна с двойным
остеклением в деревянных спаренных переплетах. Площадь светопроемов 56 м2.
Поскольку примыкания внутренних ограждений герметичные инфильтрационный
воздух поступает в квартиру через светопроемы и наружные стены.
Порядок испытания и обработка результатов
Испытание квартиры на воздухопроницаемость проводилось по методике ГОСТ
167. Вытяжные отверстия а также места перетекания воздуха на другие
этажи (вдоль трубопроводов канализации и прочих мест) были
загерметизированы. Воздухонепроницаемая дверь с вентилятором установлена в
проеме входной двери в квартиру. Вентилятор работал при установленной
крышке с 7 заглушками. Испытание проведено на понижение давления при
следующих перепадах давления между наружным и внутренним воздухом (pm: 50
30 20 10 Па (см. протокол испытаний в таблице Ц.1).
По результатам испытаний установлено что при (pm = 50 Па осредненная
разность давления воздуха на вентиляторе (pfav = 110 Па. Согласно
калибровочным данным вентилятора при 7 установленных заглушках объемный
расход воздуха Qm через вентилятор определяется по формуле
При (pfav = 110 Па получим Qm = 369 м3ч.
Кратность воздухообмена n50 ч-1 квартиры при (pm = 50 Па определяется
n50 = QmVh = 36991 = 4 ч-1.
Следовательно воздухопроницаемость наружных ограждений квартиры
удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 для жилых зданий с естественной
вентиляцией и соответствует классу воздухопроницаемости «умеренная».
Таблица Ц.1 - Протокол результатов испытаний
Адрес: Москва ул. Островитянова Площадь стен в том числе окон м2:
д. 119. корп. 2 кв. 288 786 в том числе окон 56
Тип здания: крупнопанельное Вид ограждения: 3-слойные
железобетонные панели на гибких
связях с утеплителем из
Площадь дома (квартиры) м2: 343 Высота помещения м: 265
Тип окна: спаренные деревянные Барометрическое давление кПа:
переплеты с двухслойным остеклением9879
Скорость ветра мс: безветрие
Вентилятор: с пластиной без пластины (нужное подчеркнуть)
Число заглушек - 0 4 6 7 8 (нужное подчеркнуть)
Испытание: на повышение понижение (нужное подчеркнуть)
Время начала испытаний:Наружная температура Внутренняя температура
ч 45 мин °С: 205 °С: 240
Время окончания Наружная температура Внутренняя температура
испытаний: 13 ч 10 мин°С: 205 °С: 244
СОПРОТИВЛЕНИЕ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ЛИСТОВЫХ МАТЕРИАЛОВ И ТОНКИХ СЛОЕВ
№ Материал Толщина Сопротивление
п.п. слоя ммпаропроницани
Картон обыкновенный 13 0016
Листы асбестоцементные 6 03
Листы гипсовые обшивочные (сухая 10 012
Листы древесно-волокнистые жесткие 10 011
Листы древесно-волокнистые мягкие 125 005
Окраска горячим битумом за один раз 2 03
Окраска горячим битумом за два раза 4 048
Окраска масляная за два раза с - 064
предварительной шпатлевкой и грунтовкой
Окраска эмалевой краской - 048
Покрытие изольной мастикой за один раз 2 060
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за 1 064
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за 2 11
Пергамин кровельный 04 033
Полиэтиленовая пленка 016 73
Толь кровельный 19 04
Фанера клееная трехслойная 3 015
ИЗОЛИНИИ СОРБЦИОННОГО ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ КЕРАМЗИТОБЕТОНА СОДЕРЖАЩЕГО ХЛОРИДЫ
НАТРИЯ КАЛИЯ И МАГНИЯ
Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего хлорид натрия при изменении относительной
влажности воздуха (а % и массового солесодержания С %
Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего хлорид калия при изменении относительной влажности
воздуха (a % и массового солесодержания С %
Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего хлорид магния при изменении относительной
влажности воздуха (a % и массового солесодержания С %
Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего NaCl - 60 % КС1 - 30 % MgCl2 - 10 % при
изменении относительной влажности воздуха (a % и массового солесодержания
С % в стенах флотофабрик
Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего NaCl - 50 % КС1 - 30 % MgCl2 - 10 % при
изменении относительной влажности воздуха (а % и массового солесодержания
С % в стенах цехов дробления руды
Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосодержания керамзитобетона (0 =
00 кгм3 содержащего NaCl - 30 % КСl - 60 % MgCl2 - 10 % при
С % в стенах цехов сушки
ПРИМЕР РАСЧЕТА СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ
Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из
железобетона утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в Москве.
Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям СНиП
-02 рассчитать распределение парциального давления водяного пара по
толще стены и возможность образования конденсата в толще стены.
Расчетная температура tint °C и относительная влажность внутреннего
воздуха (int %: для жилых помещений tint = 20 °С (согласно ГОСТ 30494)
(int = 55 % (согласно СНиП 23-02).
Расчетная зимняя температура text °C и относительная влажность
наружного воздуха (ext % определяются следующим образом: text и (ехt
принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней
относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Москвы наиболее
холодный месяц январь и согласно таблице 3* СНиП 23-01 text = -102 °С и
согласно таблице 1* СНиП 23-01 (ext = 84 %.
Влажностный режим жилых помещений - нормальный; зона влажности для Москвы
- нормальная тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют
по параметру Б (согласно СНиП 23-02). Расчетные теплотехнические показатели
материалов приняты по параметру Б приложения Д настоящего Свода правил.
Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев
считая от внутренней поверхности:
- гипсовая штукатурка толщиной 5 мм плотностью (0 = 1000 кгм3 с
окраской внутренней поверхности двумя слоями масляной краски расчетные
коэффициенты теплопроводности (Б = 035 Вт(м(°С) паропроницаемости ( =
- железобетон толщиной 100 мм плотностью (0 = 2500 кгм3 (Б = 204
Вт(м(°С) ( = 003 мг(м(ч(Па);
- утеплитель Styrofoam 1B А фирмы «ДАУ ЮРОП ГмбХ» толщиной 100 мм
плотностью (0 = 28 кгм3 (Б = 0031 Вт(м(°С) ( = 0006 мг(м(ч(Па);
- кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича
(0 = 1800 кгм3 (Б = 081 Вт(м(°С) ( = 011 мг(м(ч(Па);
- штукатурка из поризованного гипсо-перлитового раствора толщиной 8 мм
(0 = 500 кгм3 (Б = 019 Вт(м(°С) ( = 043 мг(м(ч(Па).
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции равно
Ro = 187 + 0005035 + 01204 + 010031 + 012081 + 0008019 +
Согласно СНиП 23-02 (п. 9.1 примечание 3) плоскость возможной
конденсации в многослойной конструкции совпадает с наружной поверхностью
Сопротивление паропроницанию Rvp м2(ч(Памг ограждающей конструкции (в
пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации)
должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию определяемых
по формулам (16) и (17) СНиП 23-02 приведенных ниже для удобства
Rvp1req = (eint - E)Rvpe(E - ee (Э.1)
Rvp2req = 00024z0(eint - E0)((w(w(av + () (Э.2)
где eint - парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха Па при
расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха определяемое
еint = ((int100)Eint (Э.3)
Eint - парциальное давление насыщенного водяного пара Па при
температуре tint принимается по приложению С настоящего Свода правил: при
tint = 20 °С Eint = 2338 Па. Тогда при
Е - парциальное давление водяного пара Па в плоскости возможной
конденсации за годовой период эксплуатации определяемое по формуле
Е = (Е1z1 + E2z2 + Е3z3)12 (Э.4)
E1 Е2 Е3 - парциальные давления водяного пара Па принимаемые по
температуре (i в плоскости возможной конденсации определяемой при средней
температуре наружного воздуха соответственно зимнего весенне-осеннего и
z1 z2 z3 - продолжительность мес соответственно зимнего весенне-
осеннего и летнего периодов определяемая с учетом следующих условий:
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного
воздуха ниже минус 5 °С;
б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами
наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;
в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного
воздуха выше плюс 5 °С.
Продолжительность периодов и их средняя температура определяются по
таблице 3* СНиП 23-01 а значения температур в плоскости возможной
конденсации (i соответствующие этим периодам по формуле (74) настоящего
(i = tint - (tint - ti)(Rsi + (R)R0 (Э.5)
где tint - расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаемая для
жилого здания в Москве равной 20 °С;
ti - расчетная температура наружного воздуха i-го периода °С
принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;
Rsi - сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения
(R - термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней
поверхности до плоскости возможной конденсации;
Ro - сопротивление теплопередаче ограждения определенное ранее равным
Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от
внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
(R = 0005035 + 01204 + 010031 = = 3289 (м2(°С)Вт.
Установим для периодов их продолжительность zi сут среднюю температуру
ti °С согласно СНиП 23-01 и рассчитаем соответствующую температуру в
плоскости возможной конденсации (i °С по формуле (Э.5) для климатических
зима (январь февраль декабрь):
t1 = [(-102) + (-92) + (-73)]3 = -89 °С;
(1 = 20 -(20 + 89)(0115 + 3289)3638 = -704 °С;
весна - осень (март апрель октябрь ноябрь):
t2 = [(-43) + 44 + 43 + (-19)]4 = 06 °С;
(2 = 20 -(20 - 06)(0115 + 3289)3638 = 185 °С;
лето (май - сентябрь):
t3 = (119 + 16 + 181 + 163 + 107)5 = 146 °С;
(3 = 20 - (20 - 146)(0115 + 3289)3638 = 1495 °С.
По температурам ((1 (2 (3) для соответствующих периодов определяем по
приложению С парциальные давления (E1 Е2 E3) водяного пара: Е1 = 337 Па
Е2 = 698 Па E3 = 1705 Па и по формуле (Э.4) определим парциальное давление
водяного пара Е Па в плоскости возможной конденсации за годовой период
эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей
Е = (337(3 + 698(4 + 1705(5)12 = 1027 Па.
Сопротивление паропроницанию Rvpe м2(ч(Памг части ограждающей
конструкции расположенной между наружной поверхностью и плоскостью
возможной конденсации определяется по формуле (79).
Rvpe = 0008043 + 012011 = 111 м2(ч(Памг.
Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха еехt Па за
годовой период определяют по СНиП 23-01 (таблица 5а*)
еext = (280 + 290 + 390 + 620 + 910 + 1240 + 1470 + 1400 + 1040 + 700 + 500
По формуле (16) СНиП 23-02 определяем нормируемое сопротивление
паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период
эксплуатации согласно СНиП 23-02 (п. 9.1a)
Rvp1req = (1286 - 1027)(111(1027 - 767) = 111 м2(ч(Памг.
Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию Rvp2req из условия
ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными
температурами наружного воздуха берут определенную ранее продолжительность
этого периода z0 сут среднюю температуру этого периода t0 °C: z0 = 151
Температуру (0 °С в плоскости возможной конденсации для этого периода
определяют по формуле (80)
(0 = 20 -(20 + 66)((0115 + 3289)3638 = -49 °С.
Парциальное давление водяного пара Е0 Па в плоскости возможной
конденсации определяют по приложению С при (0 = - 489 °С равным Е0 = 405
Согласно СНиП 23-02 в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым
слоем является утеплитель в данном примере Styrofoam плотностью (w = (0 =
кгм3 при толщине (w = 01 м. Предельно допустимое приращение расчетного
массового отношения влаги в этом материале согласно СНиП 23-02 (wаv = 25 %.
Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с
отрицательными средними месячными температурами определенная ранее равна
Коэффициент ( определяется по формуле (20) СНиП 23-02.
( = 00024(405 - 364)151111 = 1339.
Определим Rvp2req по формуле (17) СНиП 23-02
Rvp2req = 00024(151(1286 - 405)(28(01(25 + 1339) = 383 м2(ч(Памг.
При сравнении полученного значения Rvp с нормируемым устанавливаем что
Rvp > Rvp2req > Rvp1req.
Следовательно ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-
в отношении сопротивления паропроницанию.
Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще стены и
определение возможности образования конденсата в толще стены
Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри стены
определяем сопротивление паропроницанию стены Rvp по формуле (79)
настоящего Свода правил (здесь и далее сопротивлением влагообмену у
внутренней и наружной поверхностях пренебрегаем).
Rvp = 0005011 + 01003 +010006 + 012011 + 0008043 = 2115
Определяем парциальное давление водяного пара внутри и снаружи стены по
формуле (Э.З) и приложению С настоящего Свода правил
eext = (84100)260 = 218 Па.
Определяем температуры (i на границах слоев по формуле (Э.5) нумеруя от
внутренней поверхности к наружной и по этим температурам - максимальное
парциальное давление водяного пара Еi по приложению С:
(1 = 20 - (20 + 102)(0115)3638 = 190 °С;
(2 = 20 - (20 + 102)(0115 + 0014)3638 = 189 °С;
(3 = 20 - (20 + 102)(0115 + 0063)3638 = 185 °С;
(4 = 20 - (20 + 102)(0115 + 3289)3638 = -83 °С;
(5 = 20 - (20 + 102)(0115 + 3437)3638 = -95 °С;
(6 = 20 - (20 + 102)(0115 + 3479)3638 = -98 °С;
Рассчитаем действительные парциальные давления ei водяного пара на
границах слоев по формуле
ei = eint - (eint - eext)(RRvp (Э.6)
Rvp - то же что и в формуле (79);
(R - сумма сопротивлений паропроницанию слоев считая от внутренней
В результате расчета по формуле (Э.6) получим следующие значения: е1 =
86 Па е2 = 1283 Па е3 = 1115 Па е4 = 274 Па е5 = 219 Па е6 = 218 Па.
При сравнении величин максимального парциального давления E1 водяного
пара и величин действительного парциального давления еi водяного пара на
соответствующих границах слоев видим что все величины еi ниже величин Ei
что указывает на отсутствие возможности конденсации водяного пара в
ограждающей конструкции.
Для наглядности расчета построим график распределения максимального
парциального давления Ei водяного пара и график изменения действительного
парциального давления ei водяного пара по толще стены в масштабе
сопротивлений паропроницанию его слоев. Очевидно что эти кривые не
пересекаются что также доказывает невозможность образования конденсата в
Сопротивление паропроницанию Rvp м2(ч(Памг
[pic] - распределение действительного парциального давления водяного пара
[pic] - распределение максимального парциального давления водяного пара Е
Рисунок Э.1 - Распределение парциального давления водяного пара в
ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к
ПРИМЕР ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПОЛА
Определить удовлетворяет ли в отношении теплоусвоения требованиям СНиП
-02 конструкция пола жилого здания из поливинилхлоридного линолеума на
теплозвукоизолирующей подоснове из стеклянного волокна наклеенного
холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия.
Теплотехнические характеристики отдельных слоев конструкции пола (при их
нумерации сверху вниз) даны в таблице Ю.1.
Определим тепловую инерцию слоев пола по формуле (53)
D1 = R1s1 = 00045(752 = 0034;
D2 = R2s2 = 0043(092 = 004;
D3 = R3s3 = 00059(456 = 0027;
D4 = R4s4 = 008(1677 = 134.
Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев D1 + D2 + D3 = 0034
+ 004 + 0027 = 0101 05 но суммарная тепловая инерция четырех слоев
01 + 134 = 1441 > 05 то показатель теплоусвоения поверхности пола
определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с
помощью формул (82) и (83) начиная с третьего
Y3 = (2R3s32 + s4)(05 + R3s4) = (2(00059(4562 + 1677)(05 +
Y2 = (4R3s32 + Y4)(1 + R2Y3) = (4(0043(0922 + 284)(1 + 0043(284) =
Y1 = Yn = (4R1s12 + Y2)(1 + R1Y2) = (4(00045(7522 + 129)(1 +
045(129) = 132 Вт(м2(°С).
Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий
согласно СНиП 23-02 не должное превышать Yfreq = 12 Вт(м2(°С) и расчетное
значение показателя теплоусвоения данной конструкции Yf = 132 Вт(м2(°С).
Следовательно рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения
не удовлетворяет требованиям СНиП 23-02. Определим показатель теплоусвоения
поверхности данной конструкции пола в том случае если по плите перекрытия
будет устроена стяжка из шлакопемзобетона (( = 002 м (0 = 1200 кгм3 ( =
7 Вт(м(°С) s = 583 Вт(м2(°С) R = 0054 м2(°СВт D = 0315).
Конструкция пола в этом случае будет состоять из пяти слоев.
Так как суммарная тепловая инерция первых четырех слоев D1 + D2 + D3 + D4
= 0034 + 004 + 0027 + 0315 = 0416 05 но суммарная тепловая инерция
пяти слоев 0416 + 134 = 1756 > 05 то показатель теплоусвоения
поверхности пола определяется с учетом пяти слоев конструкции пола.
Определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого третьего
второго и первого слоев пола по формулам (82) и (83):
НомеМатериал ТолщинПлотносКоэффициенты при Термическ
р а слоять условиях эксплуатации ое
слоя ( м материаА сопротивл
теплопроводнтеплоусво
Лицевой слой из 000151600 033 752 00045
Подоснова 0002 150 0047 092 0043
Битумная мастика 0001 1000 017 456 00059
Плита перекрытия 014 2400 174 1677 008
Y4 = (2R4s42 + s5)(05 + R4s5) = (2(0054(5832 + 1677)(05 +
54(1677) = 145 Вт(м2(°С);
Y3 = (4R3s32 + Y4)(1 + R3Y4) = (4(00059(4562 + 145)(1 + 00059(145) =
Y2 = (4R2s22 + Y3)(1 + R2Y3) = (4(0043(0922 + 1382)(1 + 0043(1382) =
Y1 = Yn(4R1s12 + Y2)(1 + R1Y2) = (4(00045(7522 + 878)(1 + 00045(878)
Таким образом устройство по плите перекрытия стяжки из шлакопемзобетона
((0 = = 1200 кгм3) толщиной 20 мм уменьшило значение показателя
теплоусвоения поверхности пола с 132 до 94 Вт(м2(°С). Следовательно эта
конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным
требованиям так как значение показателя теплоусвоения поверхности не
превышает Yfreq = 12 Вт(м2(°С) - нормируемого показателя теплоусвоения
пола для жилах зданий.
ПРИМЕР СОСТАВЛЕНИЯ РАЗДЕЛА «ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ» ПРОЕКТА ОБЩЕСТВЕННОГО
Я.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗДАНИЯ
ЛЕЧЕБНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ
Общая характеристика здания
Пятиэтажное здание лечебного учреждения. Фасад план и разрез здания
приведены на рисунках Я.1 - Я.3. В цокольном этаже размещены конференц-зал
кухня и подсобные помещения. На первом этаже - входная группа с конференц-
залом и залами для семинаров приемное отделение и ресторан. На втором
этаже - фойе с залами для семинаров библиотека административные помещения
и отделение функциональной диагностики. На третьем этаже - лаборатория
клеточных технологий центр научно-исследовательских лабораторий
морфологическая лаборатория. На четвертом этаже - кардиохирургический
стационар на 66 коек. На пятом этаже - операционный блок и реанимационное
отделение. В техническом этаже под куполом - зал для текущих оперативных
совещаний врачей и комната психологической разгрузки персонала.
Рисунок Я.1 - Фасад здания
Общая высота здания 253 м высота подвала - 36 м. Отапливаемая площадь
здания -18199 м2 в том числе полезная площадь - 15241 м2 отапливаемый
объем здания - 72395 м3 общая площадь наружных ограждающих конструкций -
Режим работы: лечебный блок (4-й - 5-й этажи) - круглосуточно
лабораторно-административный блок - (1-й - 3-й этажи) - 8-часовой рабочий
день при 5-дневной рабочей неделе массовые мероприятия (научные
конференции и др.) - 8-часовой день один раз в неделю. Одновременное
нахождение людей в здании: круглосуточное - 100 чел. в течение 8-часового
рабочего дня при 5-дневной неделе - 400 чел. во время научных конференций
Рисунок Я.2 - План цокольного этажа
Рисунок Я.3 - Продольный разрез
Проектные решения здания
Конструктивная схема здания - монолитный железобетонный каркас с
бескапительными монолитными перекрытиями и монолитной фундаментной плитой в
основании подвала толщиной 07 м. Наружные стены цокольного этажа
железобетонные толщиной 250 - 400 мм. Заполнение каркаса по наружным стенам
первого этажа - кирпичное толщиной 380 мм на остальных этажах - мелкие
блоки из ячеистого бетона толщиной 250 мм плотностью 600 кгм3. Все стены
имеют наружное утепление из минераловатных плит из базальтового волокна
закрытое снаружи гранитными плитами на относе с образованием вентилируемой
воздушной прослойки толщиной не менее 60 мм.
Покрытие здания выполнено в виде монолитной железобетонной плиты
утепленной минераловатными плитами из базальтового волокна с керамзитовой
Светопрозрачные заполнения (окна витражи покрытие купола) выполнены из
переплетов из алюминиевых сплавов с заполнением двухкамерными
стеклопакетами. Стыковые соединения имеют разрывы мостиков холода
выполненные из пластмассовых вставок.
Для светопрозрачных заполнений купола используются однокамерные
стеклопакеты с триплекс-стеклом и стеклом с селективным покрытием.
В здании предусмотрены водяное отопление горячее водоснабжение
подключение к системе централизованного теплоснабжения. Система отопления
двухтрубная с верхней разводкой магистралей. Нагревательные приборы
снабжены автоматическими терморегуляторами.
В корпусе предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с
механическим побуждением. Приточные установки располагаются на цокольном и
техническом этажах вытяжные - на техническом этаже. Приточные установки
комплектуются воздухозаборным клапаном с электроприводом и
электроподогревом калориферной секцией.
Климатические и теплоэнергетические параметры
Согласно СНиП 23-02 и ГОСТ 30494 расчетная средняя температура
внутреннего воздуха принимается tint = 21 °С. Согласно СНиП 23-01 расчетная
температура наружного воздуха в холодный период года для условий Москвы
text = -28 °С продолжительность zht = 231 сут и средняя температура
наружного воздуха tht = -22 °С за отопительный период. Градусо-сутки
отопительного периода Dd определяются по формуле (1) Dd = 5359 °С(сут.
Согласно СНиП 23-02 для этих градусо-суток нормируемое сопротивление
теплопередаче для наружных стен Rreqw = 328 м2(°СВт покрытия Rreqc =
8 м2(°СВт ограждений под отапливаемыми подвалами Rreqf = 331
м2(°СВт окон и других светопрозрачных конструкций RreqF = 0552 м2(°СВт.
Согласно таблице 9 СНиП 23-02 нормируемый удельный расход тепловой
энергии на отопление лечебного учреждения qhreq = 31 кДж(м3(°С(сут).
Я.2 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Я.2.1 Площади наружных ограждающих конструкций отапливаемые площадь и
объем здания необходимые для расчета энергетического паспорта и
теплотехнические характеристики ограждающих конструкций здания определялись
согласно проекту в соответствии с СНиП 23-02.
Сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций определялись в
зависимости от количества и материалов слоев по формулам (6 - 8) СНиП 23-
При этом коэффициенты теплопроводности (Б Вт(м(°С) используемых
материалов для условий эксплуатации Б: железобетон (плотностью (o = 2500
кгм3) (Б = 204 Вт(м(°С); кирпичная кладка из сплошного кирпича
глиняного обыкновенного на цементно-песчаном растворе ((0 = 18700 кгм3)
(Б = 081 Вт(м(°С); цементно-песчаный раствор ((o = 1800 кгм3) (Б = 093
Вт(м(°С); ячеисто-бетонные блоки ((o = 600 кгм3) (Б = 026 Вт(м(°С);
гравий керамзитовый ((o = 800 кгм3) (Б = 023 Вт(м(°С); минераловатные
кгм3) (Б = 0045 Вт(м(°С) марки Руф Баттс В ((o = 180 кгм3) (Б =
48 Вт(м(°С) марки Руф Баттс Н ((o = 100 кгм3) (Б = 0045 Вт(м(°С).
Наружные стены в корпусе применены трех типов.
Первый тип на первом этаже - кирпичная кладка толщиной 380 мм утепленная
минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 120 мм с облицовочным слоем
из гранитных плит на относе образующим с наружной поверхностью утеплителя
вентилируемую воздушную прослойку толщиной 60 мм. Поскольку прослойка
вентилируемая то она и гранитная плита не участвуют в определении
теплозащитных свойств стены. Сопротивление теплопередаче этой стены равно
RoI = 187 + 038081 + 0120045 + 123 = 33 м2(°СВт.
Второй тип стены применен в ограждениях основных лестничных клеток и
стенового ограждения купола и выполнен из железобетона толщиной 250 мм
утепленного минераловатными плитами толщиной 135 мм с облицовочным слоем из
гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно
RoII = 187 + 025204 + 01350045 + 123 = = 328 м2(°СВт.
Третий тип стены применен на 2 - 5-ом и техническом этажах здания и
выполнен из мелких ячеистобетонных блоков толщиной 250 мм утепленных
минераловатными плитами Венти Баттс толщиной 100 мм с облицовочным слоем
из гранитных плит на относе. Сопротивление теплопередаче этой стены равно
RoIII = 187 + 025026 + 010045 + 123 = 334 м2(°СВт.
Стены первого типа имеют площадь AwI = 4613 м2 при общей площади всех
Среднее сопротивление теплопередаче стен здания определяют по формуле
[pic] = 7081(125633 + 1212328 + 4613334) = 33 м2(°СВт.
Поскольку стены здания имеют однородную многослойную структуру то при
наличии оконных проемов образующих в стенах оконные откосы коэффициент
теплотехнической однородности наружных стен принят r = 09.
Тогда приведенное сопротивление теплопередаче стен здания определяемое
по формуле (11) равно
Ror = r( Roav = 09(33 = 297 м2(°СВт.
Покрытие (Аo = 2910 м2) здания выполненное в виде монолитной
железобетонной плиты толщиной 220 мм утеплено двумя слоями минераловатных
плит: верхний защитный слой - плиты Руф Баттс В толщиной 40 мм и нижний
слой - плиты Руф Баттс Н толщиной 150 мм. Сверху покрытие имеет
керамзитовую засыпку средней толщиной 120 мм и цементно-песчаную стяжку
Сопротивление теплопередаче покрытия составило
Ro = 187 + 022204 + 0040048 + 0150045 + 012023 + 003093 +
Окна и витражи здания (AF = 1424 м2) выполнены из блоков с переплетами из
алюминиевых сплавов с заполнением из двухкамерных стеклопакетов с толщиной
воздушных прослоек 12 мм. Приведенное сопротивление теплопередаче Ror =
Светопрозрачное покрытие купола (Аscy = 288 м2) выполнено из блоков с
переплетами из алюминиевых сплавов с заполнением из однокамерных
стеклопакетов с наружным стеклом триплекс и внутренним стеклом с
селективным покрытием. Приведенное сопротивление теплопередаче Ror = 06
Ограждения отапливаемого подвала (пол и стены) контактируют с грунтом.
Определение приведенного сопротивления теплопередаче ограждений
контактирующих с грунтом осуществляется по следующей методике.
Для этого ограждения контактирующие с грунтом (Аj = 4006 м2)
разбиваются на зоны шириной 2 м начиная от верха наружных стен подвала
контактирующих с грунтом.
Площади зон и их сопротивления теплопередаче
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений по грунту
определяемое по формуле (10) равно
Rfr = 4006(63421 + 59243 + 55686 + 2224142) = 606 м2(°СВт.
Я.2.2 Приведенный коэффициент теплопередачи Кmtr через наружные
ограждающие конструкции здания определяется по формуле (Г.5) приложения Г
СНиП 23-02 по приведенным сопротивлениям теплопередаче отдельных
ограждающих конструкций оболочки здания и их площадям
Кmtr = (5657297 + 1424045 + 2910499 + 28806 + 4006606)14285 =
Я.2.3 Условный коэффициент теплопередачи здания Kminf учитывающий
теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции определяется по формуле
(Г.6) приложения Г СНиП 23-02. При этом
удельная теплоемкость воздуха с = 1 кДж(кг(°С);
отапливаемый объем здания Vh = 72395 м3;
общая площадь внутренних поверхностей наружных ограждающих конструкций
средняя плотность приточного воздуха за отопительный период определяется
по формуле (Г.7) приложения Г СНиП 23-02
(aht = 353[273 + 05(tint + te
средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период
рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и
инфильтрации по формуле (Г.8) СНиП 23-02
па = [(Lv nv)168 + (Ginfkninf168]((v(Vh) (Я.2.1)
где Lv - количество приточного воздуха при механической вентиляции.
По проекту количество приточного воздуха поступающего по этажам
составляет: цокольный этаж - 69298 м3ч 1-й этаж - 34760 м3ч - 2-й этаж
- 19240 м3ч - 3-й этаж - 30890 м3ч - 4-й этаж - 14690 м3ч - 5-й этаж
- 37460 м3ч - технический этаж - 3610 м3ч.
nv - число часов работы механической вентиляции в течение недели;
согласно технологическому режиму работы здания 4-й и 5-й этажи
вентилируются с помощью механической вентиляции круглосуточно в течение
недели 168 ч (nv) одна треть притока цокольного 1-го и 2-го этажей а
также приток 3-го этажа и подкупольного пространства - в течение 40 ч в
неделю (nv) две трети цокольного 1-го и 2-го этажей - в течение 8 ч в
Ginf - количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие
конструкции в нерабочее время - для общественных зданий определяется по
Ginf = 05(v(Vh1. (Я.2.2)
Vh1 - отапливаемый объем помещений здания работающих 40 ч в неделю Vh1
k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в
светопрозрачных конструкциях равный для конструкции с одинарными
ninf - число часов учета инфильтрации в течение недели равное для
рассматриваемого здания ninf = 168 - nv = 168 - 40 = 128 ч.
па = [(14690 + 37460)(168 + (41099 + 30890 + 3610)(40 + 821998]168 +
+ (05 · 085 · 53154 · 128)168085(72395 = 148 1ч.
Подставляя приведенные выше значения в формулу (Г.6) СНиП 23-02 получим
Kminf = 028cna(vVh(ahtkAesum = 028(1(148(085(72395(131(114285 =
Я.2.4 Общий коэффициент теплопередачи здания Кт Вт(м2(°С) определяется
Km = Kmtr + Kminf = 0476 + 2337 = 2813 Вт(м2(°С).
Я.2.5 Нормируемые значения сопротивления теплопередаче наружных
ограждающих конструкций согласно СНиП 23-02 устанавливаются в зависимости
от градусо-суток отопительного периода Dd района строительства для каждого
вида ограждения. В таблице Я.1 приведены значения нормируемых Rreq и
приведенных Ror сопротивлений теплопередаче видов ограждений
рассматриваемого здания.
Таблица Я.1 - Величины нормируемых Rreg и приведенных Ror сопротивлений
теплопередаче видов ограждений здания
№ п.п.Вид ограждения Rreg м2(°СВт Ror м2(°СВт
Стены и пол по грунту - 606
Остекление купола - 06
Как следует из таблицы значения приведенных сопротивлений теплопередаче
для стен и окон ниже нормируемых величин по СНиП 23-02. Однако это
допустимо согласно 5.1 в СНиП 23-02 так как эти величины будут далее
проверены на соответствие по показателю удельного расхода тепловой энергии
на отопление здания.
Я.2.6 Температура внутренней поверхности светопрозрачных конструкций
должна быть для горизонтального остекления не ниже температуры точки росы
td: при tint = 21 °С и (int = 55 % td = 116 °С для окон не ниже 3 °С при
Температуру внутренней поверхности наружных ограждений (int при расчетных
условиях следует определять по формуле
(int = tint - (tint - text)(RFr((int). (Я.2.3)
Для светопрозрачного купола
tint = 21 - (21 + 28)(045(87) = 87 °С> 3 °С.
Следовательно температура внутренней поверхности светопрозрачных
конструкций при расчетных условиях удовлетворяет требованиям СНиП 23-02.
Я.2.7 Объемно-планировочные характеристики здания установлены по СНиП 23-
Отношение площади наружных ограждающих конструкций отапливаемой части
здания к полезной площади k:
k = AesumAh = 1428515241 = 094.
Коэффициент остекленности фасадов здания f:
f = AFAW+F = 14247081 = 02 025 (по нормам СНиП 23-02).
Показатель компактности здания kedes 1м:
kedes = AesumVh = 1428572395 = 0197.
Я.2.8 В здании применены следующие энергосберегающие мероприятия:
- в качестве утеплителя ограждающих конструкций здания используются
эффективные теплоизоляционные материалы с коэффициентом теплопроводности
- в здании устанавливаются эффективные двухкамерные стеклопакеты с
высоким сопротивлением теплопередаче;
- в здании предусматривается приточно-вытяжная вентиляция с
- применено автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных
приборов с помощью термостатов при центральном регулировании тепловой
Я.3 РАСЧЕТЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЗДАНИЯ
Я.3.1 Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период
Qhy МДж определяется по формуле (Г.2) СНиП 23-02
Qhy = [Qh - (Qint + Qs)v((](h (Я.3.1)
где Qh - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции
МДж определяемые по Я.3.2;
Qint - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода МДж
определяемые по Я.3.3;
Qs - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение
отопительного периода МДж определяемые по Я.3.4;
v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции
ограждающих конструкций для рассматриваемого здания v = 08;
( - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах
отопления в корпусе применена двухтрубная система отопления с
термостатическими кранами на отопительных приборах ( = 095;
(h - коэффициент учитывающий дополнительное теплопотребление системы
отопления связанного с дискретностью номинального теплового потока
номенклатурного ряда отопительных приборов их дополнительными
теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений повышенной
температурой воздуха в угловых помещениях теплопотерями трубопроводов
проходящих через неотапливаемые помещения для зданий с отапливаемыми
Я.3.2 Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по
формуле (Г.3) СНиП 23-02
Qh = 00864km(Dd(Аesum = 00864(2813(5359(14285 = 18605762 МДж.
Я.3.3 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют
по формуле (Г.10) СНиП 23-02
Qint = 00864qint(zht(Al (Я.3.2)
где Al - для общественных зданий - расчетная площадь определяемая как
сумма площадей всех помещений за исключением коридоров переходов
лестничных клеток лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов; в
рассматриваемом здании площадь коридоров лестничных клеток лифтовых шахт
составляет 3316 м2. Тогда А
qint - величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади общественного
здания устанавливаемых по расчетному числу людей (90 Втчел) находящихся
в здании освещения медицинского и другого технологического оборудования
в том числе компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов в
неделю. Тепловыделения в течение недели: от людей находящихся в корпусе
Q1 = 90(100(168 + 400(40 + 1200(8)168 = 22714 Вт = 227 кВт;
от искусственного освещения (с коэффициентом использования 04) Q2 =
от медицинского и другого технологического оборудования; от компьютеров
7 кВт коэффициент использования которых по времени в течение недели
5 тогда Q3 = 035(897 = 314 кВт.
Итого qint = (Q1 + Q2 + Q3)Аl = (227 + 1494 + 314)(10311925 = 408
zht - то же что в формуле (1) zht = 231 сут;
Qint = 00864(408(231(11925 = 9710560 МДж.
Я.3.4. Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в
течение отопительного периода для четырех фасадов здания ориентированных
по четырем направлениям определяются по формуле (Г.11) СНиП 23-02
Qs = (F(kF(AF1I1 + AF2I2 + AF3I3 + AF4I4) + (scy(kscy(Ascy(Ihor (Я.3.3)
где (F (scy - коэффициенты учитывающие затенение светового проема
соответственно окон и остекления купола непрозрачными элементами для
заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах (F = (scy =
kF kscy - коэффициенты относительного пропускания солнечной радиации для
светопропускающих заполнений соответственно окон и купола: для двухкамерных
стеклопакетов окон kF = 076; для однокамерных стеклопакетов с внутренним
стеклом с селективным Покрытием kscy = 051;
АF1 АF2 АF3 АF4 - площади светопроемов фасадов здания ориентированных
по четырем направлениям АF1 = 174 м2; АF2 = 613 м2; АF3 = 155 м2; АF4 =
Аscy - площадь светопроемов купола Ascy = 288 м2;
I1 I2 I3 I4 - средняя за отопительный период величина солнечной
радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях
облачности ориентированная по четырем фасадам здания для условий Москвы
I1 = 43 МДжм2; I2 = 835 МДжм2 I3 = = 1984 МДжм2; I4 = 835 МДжм2;
Ihor - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на
горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности для
Москвы Ihor = 1039 МДжм2;
Qs = 085(076((43(174 + 835(613 + 1984(155 + 835(482) + 085(051(1039(288
Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание
определим Qhy по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный
Qhy = [18605762 - (9710560 + 923862)(08(095](107 = 11260254 МДж.
Я.3.5 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за
отопительный период qhdes кДж(м3(°C(сут) определяется по формуле (Г.1)
qhdes = 103Qhy(VhDd) = 103(11260254(72395(5359) = 29 кДж(м3(°С(сут).
Для пятиэтажного лечебного учреждения нормируемое значение согласно
таблице 9 СНиП 23-02 равно
qhreq = 31 кДж(м3(°С(сут).
Следовательно требования СНиП 23-02 выполняются.
Я.3.6 Исходные данные объемно-планировочные теплотехнические и
энергетические показатели здания заносятся в энергетический паспорт здания
форма которого приведена в приложении Д СНиП 23-02.
Ограждающие конструкции 5-этажного здания лечебного учреждения
соответствуют требованиям СНиП 23-02.
Степень снижения расхода энергии за отопительный период равна минус 645
%. Следовательно здание относится к классу С («Нормальный») по
энергетической эффективности.
№ Показатели Нормируемые Расчетные
п.п. значения значения
Температура на внутренней
поверхности остекления °С:
окон (intF ( 3 (intF = 87
купола (intscy ( 116 (intscy =
Показатель компактности здания - kedes = 0197
Расчетный удельный расход qhreq = 31 qhreq = 29
тепловой энергии на отопление
здания за отопительный период
Сопротивление теплопередаче Ro
стеновых ограждений Roreq = 318 Rodes = 297
покрытия Roreq = 488 Rodes = 499
окон Roreq = 058 Rodes = 045
остекления купола - Ro scydes =
Ключевые слова: тепловая защита зданий строительная теплотехника
энергопотребление энергосбережение энергетическая эффективность
энергетический паспорт теплоизоляция контроль теплотехнических

СНиП 23-01-99(звезд) СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ.doc

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ
(НИИСФ) для Российской Федерации Главной геофизической обсерваторией им.
А.И Воейкова (ГГО) Росгидромета при участии Армгидромета Госкомгидромета
Республики Беларусь Грузгидромета Казгидромета Кыргызгидромета
Госкомгидромета Украины Узглавгидромета Туркменгидромета
Главтаджикгидромета.
Организационное руководство осуществлялось Межгосударственным советом по
гидрометеорологии (МСГ) Межгосударственной научно-технической комиссией по
стандартизации техническому нормированию и сертификации в строительстве
(МНТКС) Госстроем России и Росгидрометом
ВНЕСЕНЫ Управлением технормирования Госстроя России
ПРИНЯТЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ с 1 января 2000 г. постановлением Госстроя
России от 11.06.99 г. № 45
ВЗАМЕН СНиП 2.01.01-82
Настоящие строительные нормы и правила представляют собой аутентичный
текст Межгосударственных строительных норм МСН 2.04-01-98 «Строительная
В СНиП 23-01-99* внесено Изменение. № 1 принятое постановлением Госстроя
России от 24 декабря 2002 г. № 164 и введенное в действие с 1 января 2003
Пункты таблицы и рисунки в которые внесены изменения отмечены
область применения 2
Таблица 1* - климатические параметры холодного периода года 24
Таблица 2 - климатические параметры теплого периода года 24
Таблица 3 - средняя месячная и годовая температура воздуха °С 54
Таблица 4а. Максимальная суточная амплитуда температуры воздуха в июле
Таблица 5а. Среднее месячное и годовое парциальное давление водяного
Таблица 4 - суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на
горизонтальную поверхность при безоблачном небе МДжм2 89
Таблица 5 - суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на
вертикальную поверхность при безоблачном небе МДжм2 90
Рисунок 1 - Схематическая карта климатического районирования для
Рисунок 2. Отменен 93
Рисунок 3 - Схематическая карта районирования северной
строительно-климатической зоны 94
Рисунок 4 - Схематическая карта распределения среднего за год числа дней
с переходом температуры воздуха через 0 °С (рекомендуемая) 95
Рисунок 5* - Схематическая карта районирования по величине удельной
энтальпии I кДжкг наружного воздуха в теплый период года 96
Рисунок 6* - Схематическая карта районирования по величине удельной
энтальпии I кДжкг наружного воздуха в теплый период года 97
Приложение А Методы расчета климатических параметров 98
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
BUILDING CLIMATOLOGY
1 Настоящие строительные нормы устанавливают климатические параметры
которые применяют при проектировании зданий и сооружений систем отопления
вентиляции кондиционирования водоснабжения при планировке и застройке
городских и сельских поселений.
2* Климатические параметры представлены в виде таблиц и схематических
карт. В случае отсутствия в таблицах данных для района строительства
значения климатических параметров следует принимать равными значениям
климатических параметров ближайшего к нему пункта приведенного в таблице и
расположенного в местности с аналогичными условиями. Для пунктов не
указанных в таблицах расположенных в прибрежных районах морей и крупных
водохранилищ и в местности с абсолютной отметкой более 500 м а также
удаленных от метеостанции более чем на 100 км климатические параметры
следует определять по запросам в НИИСФ РААСН в Главную геофизическую
обсерваторию им. А.И. Воейкова или в территориальные управления по
гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды Росгидромета.
3* Расчетные параметры наружного воздуха для проектирования отопления
вентиляции и кондиционирования следует принимать в соответствии с таблицей
Таблица 1* - КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ХОЛОДНОГО ПЕРИОДА ГОДА
Республика край область пункт
Акмолинская область
Иссык-Кульская область
Андижанская область
Районы республиканского подчинения
Александров Гай (Саратовская область) 23 Октябрьский Городок (Саратовская 26
Армавир (Краснодарский край) 23 Оренбург 23
Архара (Амурская область) 25 Приморско-Ахтарск (Краснодарский край) 16
Астрахань 22 Пятигорск 22
Бикин (Хабаровский край) 23 Ростов-на-Дону 19
Благовещенск (Амурская область) 20 Саратов 21
Гигант (Ростовская область) 21 Славгород (Алтайский край) 23
Екатерино-Никольское (Хабаровский край)25 Хабаровск 20
Краснодар 23 Цимлянск (Ростовская область) 18
Махачкала 18 Элиста 23
Рубцовск (Алтайский край) 25
Примечание. Максимальная амплитуда температуры воздуха - разность между максимальным и минимальным значениями
температуры воздуха в течение суток за многолетний период. Приведены данные для пунктов со средней суточной
температурой воздуха в июле ≥ 21 °С.
Таблица 5а. Среднее месячное и годовое парциальное давление водяного пара
Таблица 4 - СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА
ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ МДжм2
Месяц Географическая широта град. с.ш.
Январь 322 261 207 164 113 68 35 -
Февраль 417 365 324 270 220 169 134 112
Март 639 603 565 528 467 406 405 282
Апрель 757 724 702 678 650 612 585 567
Май 893 872 862 850 840 825 824 809
Июнь 897 889 881 880 873 877 864 865
Июль 891 886 877 882 875 856 855 889
Август 803 768 736 719 695 660 641 639
Сентябрь 654 619 589 540 186 454 400 355
Октябрь 510 465 406 344 267 208 173 122
Ноябрь 358 308 254 194 127 84 56 34
Декабрь 298 234 184 126 84 47 - -
Таблица 5 - СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА
ВЕРТИКАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ МДжм2
Ориентация Географическая широта град. с. ш.
ВЗ 233 199 174 143 104 67 41
ЮВЮЗ 511 467 423 371 313 250 192
Ю 687 636 560 495 425 338 242
ВЗ 271 249 228 210 187 156 127
ЮВЮЗ 482 475 452 424 394 359 324
Ю 618 612 595 566 528 482 397
СВСЗ 188 184 175 152 130 118 108
ВЗ 389 390 381 365 327 308 282
ЮВЮЗ 546 564 579 572 556 552 546
Ю 619 661 692 692 673 654 630
С 117 114 112 110 106 109 111 116
СВСЗ 257 256 254 243 236 239 242 257
ВЗ 432 436 443 459 480 497 487 491
ЮВЮЗ 489 512 536 557 592 621 674 746
Ю 450 500 543 558 638 685 671 673
С 165 163 165 176 183 185 194 177
СВСЗ 322 326 332 332 326 329 328 320
ВЗ 472 485 499 512 528 547 550 546
ЮВЮЗ 449 487 529 573 607 649 716 745
Ю 331 383 440 497 541 592 640 681
С 195 196 205 206 223 236 262 292
СВСЗ 344 346 362 370 375 414 452 486
ВЗ 462 470 492 512 541 559 607 648
ЮВЮЗ 404 436 504 514 550 580 612 642
Ю 258 307 371 427 469 512 554 596
С 213 188 197 212 215 219 237 278
СВСЗ 325 330 335 340 350 359 382 440
ВЗ 453 478 494 518 541 554 576 643
ЮВЮЗ 395 432 473 511 542 572 630 693
Ю 293 343 398 452 501 546 591 646
С 135 134 132 130 127 130 132
СВСЗ 280 274 270 268 264 264 261
ВЗ 442 447 451 457 466 482 500
ЮВЮЗ 458 488 518 542 567 598 626
Ю 387 430 477 520 552 589 600
СВСЗ 214 205 195 191 185 180 177
ВЗ 378 374 372 371 366 356 345
ЮВЮЗ 475 496 529 530 547 554 544
Ю 440 536 561 584 608 610 612
СВСЗ 173 148 125 110 95 77 62
ВЗ 336 314 283 263 239 208 177
ЮВЮЗ 524 520 508 490 476 466 456
Ю 612 625 625 611 598 584 522
ВЗ 237 218 192 166 139 107 78
ЮВЮЗ 472 449 424 392 346 296 245
Ю 636 617 597 543 486 412 325
ВЗ 209 180 147 121 93 65 42
ЮВЮЗ 453 410 361 305 245 179 115
Ю 651 609 536 475 400 296 192
Таблица 6* - КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОТОПЛЕНИЯ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ПериодБарометричеПараметры А Парметры Б Средняя
температура удельная скорость ветратемпература
воздуха °С энтальпиямс воздуха °С
I IА От -32 и ниже - От +4 до +19 -
IБ От -28 и ниже 5 и болееОт 0 до +13 Более 75
IB От -14 до -28 - От +12 до +21 -
IГ От -14 до -28 5 и болееОт 0 до +14 Более 75
IД От -14 до -32 - От +10 до +20 -
II IIА От -4 до -14 5 и болееОт +8 до +12 Более 75
IIБ От -3 до -5 5 и болееОт +12 до +21 Более 75
IIВ От -4 до -14 - От +12 до +21 -
IIГ От -5 до -14 5 и болееОт +12 до +21 Более 75
III IIIА От -14 до -20 - От +21 до +25 -
IIIБ От -5 до +2 - От +21 до +25 -
IIIВ От -5 до -14 - От +21 до +25 -
IV IVА От -10 до +2 - От +28 и выше -
IVБ От +2 до +6 - От +22 до +28 50 и более в
IVВ От 0 до +2 - От +25 до +28 -
IVГ От -15 до 0 - От +25 до +28 -
Примечание - Климатический подрайон IД характеризуется продолжительностью
холодного периода года (со средней суточной температурой воздуха ниже 0 °С)
0 дней в году и более
Карта зон влажности составлена НИИСФ на основе значений комплексного
показателя К который рассчитывают по соотношению среднего за месяц для
безморозного периода количества осадков на горизонтальную поверхность
относительной влажности воздуха в 15 ч самого теплого месяца среднегодовой
суммарной солнечной радиации на горизонтальную поверхность годовой
амплитуды среднемесячных (января и июля) температур воздуха.
В соответствии с комплексным показателем К территория делится на зоны по
степени влажности: сухая (К менее 5) нормальная (К = 5 - 9) и влажная (К
Районирование северной строительно-климатической зоны (НИИСФ) основано на
следующих показателях: абсолютная минимальная температура воздуха
температура наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки
обеспеченностью 098 и 092 сумма средних суточных температур за
отопительный период. По суровости климата на территории северной
строительно-климатической зоны выделены районы суровые наименее суровые и
наиболее суровые (см. таблицу А.2).
Карта распределения среднего за год числа переходов температуры воздуха
через 0°С разработана ГГО на основе числа переходов через 0 °С средней
суточной температуры воздуха просуммированных за каждый год и осредненных
за период 1961 - 1990 гг.
Район Температура воздуха °С Сумма средних
абсолютннаиболее наиболее
ая холодных сутокхолодной
минимальобеспеченностьпятидневки
ная ю обеспеченность
Наименее суровые -35 -28 -25 -25 -23 -743
Суровые условия -45 -40 -39 -38 -36 -2138
Наиболее суровые -54 -50 -49 -47 -46 -3199
Примечание - Первая строка - максимальные значения вторая строка -
минимальные значения
Ключевые слова: климатические параметры температура воздуха солнечная
радиация влажность воздуха направление и скорость ветра осадки
барометрическое давление климатическое районирование