Проектирование главной схемы электрических соединений станции и расчет коротких замыканий

Схема Швец.cdw

Трансформатор напряжения

курсач копи.doc

Задание на проектирование
Выбрать главную схему электрических соединений станции обосновав выбор
технико-экономическим расчетом.
Рассчитать токи трехфазного короткого замыкания в необходимом количестве
Выбрать основное оборудование для всех распределительных устройств и
сборные шины одного из распределительных устройств.
Описать основные конструктивные решения принятые в проекте.
Исходные данные для расчета:
Генераторы: U=10 кВ; P=32 МВт – 3 шт; P=63 МВт – 1 шт;
Система: S=500 МВА; U=110 кВ; хc=200%; две линии связи.
Нагрузки потребителей: U1=35 кВ; P1=12 МВт – 4 шт; cos(1=082; kc1=076;
U2=110 кВ; P2=20 МВт –2 шт; cos(2=09; kc2=086.
Величина аварийного резерва на станции – нет в системе – 100 МВт.
Число использования максимума нагрузок:
- по трансформаторам 5000 – 6000 часов;
- по линиям потребителей 3000 – 3500 часов.
Число часов работы по трансформаторам 8760 часов.
Расход электроэнергии на собственные нужды составляет 10% от
установленной мощности генераторов.
Себестоимость электроэнергии составляет: 06 копкВт(ч.
Длина линии связи станции с системой равна для 110 кВ – 50 км.
Проектируемая станция входит в состав объединенной энергосистемы.
Выбор главной схемы электрических соединений
В качестве главной схемы принимаем несколько возможных вариантов схем
электрических соединений из которых выбираем наиболее выгодную путем
технико-экономического сравнения данных вариантов.
1 Выбор генераторов.
P=32 МВт Выберу три генератора ТВС–32; Uном=105 кВ; cos(ном=08;
Sном=40 МВА; Iном=22 кА.
P=63 МВт Выберу один генератор ТВФ–63–2; Uном=105 кВ; cos(ном=08;
Sном=7875 МВА; Iном=433 кА.
2 Расход электроэнергии на собственные нужды.
3 Приведение нагрузок к системе.
Нагрузка на шинах 35 кВ:
Нагрузка на шинах 110 кВ:
4 Составление вариантов схемы.
Варианты показаны на рисунках 1.1 1.2. Данные схема отличаются
способом электроснабжения нагрузки на напряжении 35 кВ. Питание шин 35 кВ
осуществляется трехобмоточными трансформаторами от генераторов разной
мощности. Перетоки мощности на схемах указаны в МВА.
5 Выбор трансформаторов
Выбор трансформаторов производим исходя из условия
где Sпер – максимальный переток мощности проходящий через трансформатор
В схемах имеются трансформаторы работающие параллельно на шины 35 кВ. Их
выбираем по аварийному режиму (если один из параллельно работающих
трансформаторов отключится) учитывая допустимую перегрузку 40%
где Sпер.max – максимальный переток мощности проходящий через
трансформатор после отключения второго параллельно работающего
kпер – коэффициент перегрузки.
Первый вариант. Схема 1 (рис 1.1)
Выберу трансформатор марки: ТДЦ – 80000110; Sном=80 МВА;
Uвн=115 кВ; Uнн=105 кВ; (Pх=130 кВт; (Pк=350 кВт; Uк=105%; iх=055% .
Стоимость трансформатора: C=82 т.руб. [1 таблица 27.6]
Выберу трансформатор марки: ТДН – 40000110; Sном=40 МВА;
Uвн=115 кВ; Uнн=11 кВ; (Pх=80 кВт; (Pк=215 кВт; Uк=105%; iх=4% .
Стоимость трансформатора: C=583 т.руб. [1 таблица 27.6]
Т3 Т4: Так как мощность нагрузки Н1 больше мощности генератора то
максимальный переток мощности через трансформатор при отключении одного из
Выберу трансформатор марки: ТДТН – 40000110; Sном=40 МВА;
Uвн=115 кВ; Uсн=385; Uнн=11 кВ; (Pх=40 кВт; (Pк=200 кВт; Uк вс=105%; Uк
вн=175%; Uк сн=65% iх=4% .
Стоимость трансформатора: C=81 т.руб. [1 таблица 27.6]
Второй вариант. Схема 2 (рис. 1.2)
Т2 Т4 – то же что и в схеме 1.
Т1: Так как номинальный переток номинальный мощности больше чем переток при
отключении трансформатора Т4 то Т1 выбираем по нормальному режиму работы
а не по послеаварийному.
Выберу трансформатор марки: ТДТН – 75000110; Sном=75 МВА;
Uвн=115 кВ; Uсн=385; Uнн=105 кВ; (Pх=210 кВт; (Pк=450 кВт; Uк вс=20%; Uк
вн=12%; Uк сн=75% iх=4 % .
Стоимость трансформатора: C=90 т.руб. [1 таблица 27.6]
Выберу трансформатор марки: ТДЦ – 40000110; Sном=40 МВА;
6 Выбор выключателей.
Выберу выключатели по току в нормальном режиме.
Выберу выключатель марки: МКП–110Б–630–20У1.
Стоимость выключателя: C=18 т.руб.
Выберу выключатель марки: МКП–35–1000–25АУ1.
Выберу выключатель марки: МГГ–10–3200–45У3.
Стоимость выключателя: C=13 т.руб.
В2 В3 В5 В6 В7 – то же что и в первом варианте.
Выберу выключатель марки: МГГ–10–5000–45У3.
Стоимость выключателя: C=165 т.руб.
7 Технико-экономический расчет
Капиталовложения: [pic]
[pic] - суммарная стоимость трансформаторов.
[pic]- суммарная расчетная стоимость выключателей на РУ.
Потери электрической энергии в трансформаторах.
В двухобмоточных трансформаторах: [pic].
Принимаю Тmax (время использования максимума нагрузки)=6100 часов тогда
( =4000 часов. [2 рис. 4]
Потери в трехобмоточных трансформаторах.
Так как (Pк одинаковы для всех обмоток трансформатора то эту формулу
можно преобразовать в более простую.
Т2 Т3 : [pic] МВт(ч.
Годовые эксплуатационные издержки.
где Ра и Ро – отчисления на амортизацию и обслуживание соответственно (%).
← – средняя себестоимость электроэнергии (( = 06 копкВт(ч).
Минимальные приведенные затраты.
Ен =012 – нормативный коэффициент экономической эффективности.
Первый вариант по приведенным затратам отличается от второго на 865% что
больше пяти процентов следовательно он выгоднее с технико-экономической
точки зрения. Принимаем для дальнейших расчетов первый вариант схемы
электроснабжения (рис. 1.1).
Расчет токов трехфазного короткого замыкания (КЗ)
1 Составление схемы замещения.
Расчет буду производить методом типовых кривых поэтому в схеме
замещения не учитываются ветви нагрузок. Расчетная схема станции типа КЭС
показана на рисунке 2.1 а ее схема замещения с параметрами на рисунке 2.2.
На рисунках указаны точки в которых необходимо посчитать короткие
замыкания для выбора выключателей и другой аппаратуры.
2 Расчет параметров схемы замещения.
Вид приведения при расчете – ТПОЕ.
Выберу базисные величины.
Sб=1000 МВА; Uб=10 кВ;
Найду сопротивления элементов схемы замещения.
Сопротивление системы:
Сопротивление линии:
Сопротивления трансформаторов:
Сопротивления генераторов
Г2 Г3 Г4: [pic] о.е.
3 Расчет трехфазного КЗ в точке К1
Свернем схему до эквивалентной ЭДС и эквивалентного сопротивления
Преобразование 1 (см рис.2.3)
Преобразование 2 (см рис 2.4)
Преобразование 3 (см. рис. 2.5)
Преобразование 4 (см. рис. 2.6)
Определим эквивалентные ЭДС и сопротивление (см. рис. 2.7)
Периодическая составляющая тока КЗ:
Токи при КЗ в других точках схемы определяю с помощью ПЭВМ (программа
Схема для ввода в программу представлена на рисунке 2.8.
Полученные значения токов в точке КЗ и в генерирующих вервях (см. рис.
2) приведены в таблице 2.1
I(3)п (0)кiI(3)п 1(0) I(3)п 2(0) I(3)п3(0) I(3)п4(0) I(3)п c(0)
о.е. о.е. о.е. о.е. о.е. о.е.
К1 1048 0596 0067 0045 0045 0296
К2 0533 0090 0264 0027 0027 0125
К3 0451 0061 0027 0268 0052 0042
К4 1553 0342 0153 0101 0101 0857
К5 0533 0090 0264 0027 0027 0125
Для определения величины тока в именованных единицах на стороне какого-либо
напряжения умножаем величину тока в относительных единицах на базисный ток
соответствующий выбранному напряжению. Величины базисных токов приведены в
Выбор основного оборудования станции.
1 Выбор выключателей
1.1 На стороне 110 кВ
На стороне 110 кВ установлены выключатели В1 В2 В3 В4. Так как эти
выключатели одинаковы то произведу выбор по максимальному току короткого
замыкания протекающий через один из них. Такой ток будет протекать через
выключатель при КЗ в точке К4 если оно произошло между соответствующим
выключателем и трансформатором (см. рис. 2.2).
Токи через выключатель В3 и В4 одинаковы т.к. они установлены в ветвях с
одинаковыми параметрами.
Производим выбор по току:
Паспортные данные выключателя МКП – 110Б – 630 – 20У1 [1 таблица 31.1]:
Uном=110кВ; Iном=630А; Iотк.ном=20кА; Iпр.с=20кА; Iвкл=20кА;
Iтер=20кА; tтер=3c; tсв=005c; tпр=008c.
а) Проверка на симметричный ток отключения.
Согласно данной проверке выключатель должен удовлетворять условие:
где ( – время от начала КЗ до момента расхождения контактов.
[p tз – время действия защиты (001);
tсв – собственное время отключения выключателя.
Определю ток генерирующих ветвей в нормальном режиме.
Определяем для каждой ветви номера типовых кривых по которым определяем
величину поправочного коэффициента ( для заданного момента времени ( [3
Ток через выключатель В3 в момент времени(
Полученное значение тока меньше предельного тока отключения
б) Проверка возможности отключения апериодической составляющей тока КЗ.
где (ном – номинальное значение относительного содержания
апериодической составляющей в отключаемом токе (для (=006 с (ном=025).
где Та – постоянная времени затухания апериодической составляющей.
Для системы [pic] с.
Для генераторов [pic] с.
Сравним значения 3827кА7071кА – значения удовлетворяют
поставленному условию.
в) Проверка по включающей способности.
Первое условие [pic].
Второе условие [pic]
где kу – ударный коэффициент.
Для генераторов [pic] .
г) Проверка на электродинамическую стойкость.
д) Проверка на термическую стойкость.
где Bк – тепловой импульс тока КЗ.
где [pic] - время отключения КЗ состоит из времени действия основных
релейных защит ([pic]с) и полного времени отключения выключателя ([pic]с).
1.2 На стороне 35 кВ.
На напряжении 35 кВ установлены выключатели В5 и В6. Так как выключатели
одинаковы и через них при КЗ потечет один и тот же ток (см. рис. 2.2) то
произведем проверку выбора только одного из них.
Наибольший ток через выключатель потечет при КЗ в точке К5
Производим проверку по току
Паспортные данные выключателя МКП – 35 –1000 – 2АУ1 [1 таблица 31.1]:
Uном=35кВ; Iном=1000А; Iотк.ном=25кА; Iпр.с=25кА; Iвкл=25кА;
Iтер=25кА; tтер=4c; tсв=005c; tпр=008c.
Ток через выключатель В5 в момент времени(
Сравним значения 3388кА8839кА – значения удовлетворяют
1.3 На стороне 10кВ.
На напряжении 10кВ установлены выключатели В7 и В8. Так как данные
выключатели одинаковы то производим проверку выбора только для одного
через который потечет наибольший ток КЗ. Такой ток потечет через
выключатель В7 при КЗ в точке К3. Так как параметры ветвей в которых
установлены выключатель одинаковы то и через выключатель В8 потечет такой
же ток что и через В7 но при КЗ на шинах генератора Г4 (см. рис. 2.1).
Паспортные данные выключателя МГГ–10–5000–45У3. [1 таблица 31.1]:
Uном=10кВ; Iном=5000А; Iотк.ном=45кА; Iпр.с=45кА;
Iвкл=45кА; Iтер=45кА; tтер=4c; tсв=005c; tпр=014c.
[p tз – время действия защиты (001с);
tсв – собственное время отключения выключателя (014с).
Определю токи генерирующих ветвей в нормальном режиме.
Ток через выключатель В7 в момент времени(
апериодической составляющей в отключаемом токе (для (=015 с (ном=0). [4
Так как (ном=0 то буду проверять по полному току отключения.
2 Выбор разъединителей
2.1 На стороне 110 кВ.
Uуст =110 кВ; Iном =372 А (см. п1.6); Bк =17142 кА²(с.
Выберу разъединитель РНДЗ–1101000У1 с параметрами. [1 таблица 31.7]
Uном =110 кВ; Iном =1000 А; (Iтер)² (tтер
=3152(3=297675 кА²(с.
2.2 На стороне 35 кВ.
Uуст =35 кВ; Iном =367 А (см. п1.6); Bк =5703 кА²(с.
Выберу разъединитель РНДЗ–351000У1 с параметрами. [1 таблица 31.7]
Uном =35 кВ; Iном =1000 А; (Iтер)² (tтер =252(4=2500
2.3 На стороне 10 кВ.
Uуст =10 кВ; Iном =2078 А (см. п1.6); Bк =46928 кА²(с.
Выберу разъединитель РВРЗ–102500У2 с параметрами. [1 таблица 31.7]
Uном =10 кВ; Iном =2500 А; (Iтер)² (tтер =452(4=8100
3 Выбор трансформаторов тока.
3.1 В цепи генераторов Г1.
Трансформаторы тока (ТА) выбираются по максимальному току в
нормальном режиме по напряжению установки и по термической стойкости.
Выбранный ТА проверю по допустимому сопротивлению вторичной обмотки.
Выберу ТА типа: ТПШЛ–10–4000 – 05Р [4 таблица 4.22]
Паспортные данные: Uном =10 кВ; Iном =4000 А; I2 =5 А; (Iтер)²(tтер
=3675 кА²(с; допустимое сопротивление вторичной цепи: r2ном=08 Ом.
Проверю ТА по вторичной нагрузке: [pic].
В таблице 3.1 приведены приборы подключаемые к вторичной обмотке ТА.
Сопротивление приборов найду по формуле:
Максимально допустимое сопротивление соединительных проводов:
где rк – сопротивление контактов (01 Ом).
Прибор Тип Кл.точнКол-во Нагрузка по фазам ВА
Амперметр Э – 350 15 3 05 05 05
Ваттметр Д – 335 15 2 05 05
Варметр Д – 335 15 1 05 05
Счетчик актив. И – 682 1 1 25 25
Датчик актив. Е – 849 05 1 1 1
Датчик реактив.Е – 830 05 1 1 1
Ваттметр Н – 395 15 1 10 10
Амперметр Н – 393 15 1 10
Зная сопротивление можно найти минимально допустимое сечение этих
где ( – удельное сопротивление материала из которого изготовлен провод
(для меди: (=00175Ом(ммм2).
lпр – длина соединительных проводов (для цепей генераторного
напряжения: lпр =40 м).
Приму провод марки М – 16 имеющий сечение: 16 мм².
3.2 В цепи генераторов Г2 Г3 Г4.
Трансформаторы тока (ТА) выбираются аналогично п. 3.3.1 по
максимальному току в нормальном режиме по напряжению установки и по
термической стойкости. Выбранный ТА проверю по допустимому сопротивлению
Выберу ТА типа: ТШЛ – 10 – 3000 – 0510Р
Паспортные данные: Uном =10 кВ; Uma Iном =3000 А; I2 =5 А;
(Iтер)²(tтер =3675 кА²(с; допустимое сопротивление вторичной цепи:
Минимально допустимое сечение этих проводов.
Приму провод марки М – 4 имеющий сечение: 4 мм².
3.3 На стороне среднего напряжения трехобмоточных трансформаторов
Выберу ТА типа: ТВОЛ–10–600 – 05Р
Паспортные данные: Uном =10 кВ; Iном =600 А; I2 =5 А (Iтер)²(tтер =2700
кА²(с; допустимое сопротивление вторичной цепи: r2ном=08 Ом.
В таблице 3.2 приведены приборы подключаемые к вторичной обмотке ТА.
Прибор Тип Кл.точн. Кол-во Нагрузка по фазам ВА
Принимаю провод марки М – 4 имеющий сечение: 4 мм².
3.4 На стороне высокого напряжения трансформаторов
Паспортные данные: Uном =10 кВ; Iном =600 А; I2 =5 А; (Iтер)²(tтер =2352
К вторичной обмотке ТА подключается только амперметр S=05 ВА.
Сопротивление прибора:
Найду максимально допустимое сопротивление соединительных проводов:
Длина соединительных проводов для цепей высокого напряжения: lпр =100 м.
3.5 На отходящих к потребителю линиях на напряжении 35 кВ
Выберу ТА типа: ТФЗМ – 35А – 600 – 0510Р
Паспортные данные: Uном =35 кВ; Iном =600 А; I2 =5 А;
(Iтер)²(tтер =2700 кА²(с; допустимое сопротивление вторичной цепи:
Приборы подключаемые к вторичной обмотке ТА указаны в таблице 3.3.
Прибор Тип Кл.точн.Кол-во Нагрузка по фазам ВА
Счетчик И – 676 15 1 25 25
Сопротивление приборов:
Длина соединительных проводов для цепей среднего напряжения: lпр =75 м.
3.6 На линиях к потребителям на напряжении 110 кВ.
Выберу ТА типа: ТФНД110М
Паспортные данные: Uном =110 кВ; Iном =150 А; I2 =5 А; (Iтер)²(tтер
=2352 кА²(с; допустимое сопротивление вторичной цепи: r2ном=12 Ом.
Приборы подключаемые к вторичной обмотке ТА указаны в таблице 3.4.
Прибор Тип Кл. точн.Кол-во Нагрузка по фазам ВА
4 Выбор трансформаторов напряжения (TV).
4.1 На напряжении 10 кВ.
Выбор трансформатора напряжения производится по напряжению
установки а проверяется по допустимой мощности вторичной цепи.
В таблице 3.5 приведены приборы подключаемые к TV.
Суммарная нагрузка: [pic].
Выберу TV марки: НТМИ – 10 – 66У3
Класс точности – 05; Sном=120 ВА.
Прибор Тип Кл. Sобм.Кол-вЧисло cos( P Q
точносВА о обмоток. Вт Вар
Вольтметр Э – 35015 3 2 1 1 6
Ваттметр Д – 33515 15 1 2 1 3
Варметр Д – 33515 15 1 2 1 3
Счетчик актив. И – 6821 2 1 2 038 4 97
Датчик актив. Е – 84905 10 1 1 10
Датчик реактив. Е – 83005 10 1 1 10
Ваттметр Н – 39515 10 1 2 1 20
Вольтметр Н – 39315 10 1 1 1 10
4.2 На напряжении 35 кВ.
В таблице 3.6 приведены приборы подключаемые к TV.
точностВА о обмоток. Вт Вар
Вольтметр Э – 350 15 3 2 1 1 6
Счетчик актив. И – 682 1 2 1 2 038 4 97
Счетчик И – 676 15 2 1 2 038 4 97
Частотомер Н – 397 25 7 1 1 1 7
Частотомер Э – 352 25 1 2 1 1 10
Ваттметр Н – 395 15 10 1 2 1 20
Вольтметр Н – 393 15 10 1 1 1 10
Выберу TV марки: ЗНОМ – 35 – 69У3
При классе точности – 05; Sном=150 ВА. Так как трансформатор
однофазный то: Sном(=3·150 ВА.
4.3 На напряжении 110 кВ.
В таблице 3.7 приведены приборы подключаемые к TV.
Частотомер Э – 35225 1 2 1 1 10
Счетчик реактив. И – 67615 2 1 2 038 4 97
Частотомер Н – 39725 7 1 1 1 7
Выберу TV марки: НКФ – 110 – 83У1
При классе точности – 05; Sном=400 ВА.
Произведу выбор разрядников по напряжению установки.
Uуст =110 кВ – РВМГ – 110МУ1; Uном =110 кВ= Uуст .
Uуст =35 кВ – РВМ – 35У1; Uном =35 кВ= Uуст .
Uуст =105 кВ – РВМ – 15У1; Uном =15 кВ> Uуст . [1 таблица 31.16]
6 Выбор токоведущих частей.
6.1 Выбор токопроводов соединяющих трансформаторы с РУ на стороне ВН и
Токопровод выбирается по экономической плотности тока (для алюминия:
Выберу провод АС 33030 Iдоп=730 А. [5 таблица П9]
Т2 Т3 Т4: Imax=189 А.
Выберу провод АС 15024 Iдоп=450 А. [5 таблица П9]
Выберу провод АС 65079 Iдоп=1100 А. [5 таблица П9]
6.2 Выбор сборных шин.
Сборные шины выбираются только по длительно допустимому току.
Выберу провод АС 30039 Iдоп=710 А. [5 таблица П9]
Выберу провод АС 40051 Iдоп=825 А. [5 таблица П9]
Шины на схлестывание не проверяются. Так как они выполняются голыми
проводами на открытом воздухе поэтому не проверяются на термическое
7 Выбор проводов для отходящих ВЛ .
Сечение проводов ВЛ выбирается по экономической плотности тока и
проверяется по допустимому нагреву при КЗ.
7.1 Потребители на 110 кВ.
Предварительно принимаю провод АС 9516 Iдоп=330 А. [5 таблица П9]
Проверка по допустимому нагреву
Допустимая температура для алюминия при КЗ: Qк.доп=200°С. [4 таблица 3-
Допустимая температура в нормальном режиме: Qн.доп=70°С.
Температура окружающей среды: Q0=25°С.
Температуру до которой нагреется провод в нормальном режиме:
Для данной температуры по графику [4 рис.3-55] получим: [pic].
Для Qк.доп=200°С [pic].
Минимально допустимое сечение по нагреву в результате КЗ можно найти по
Учитывая полученное значение минимального сечения принимаю провод АС
7.2 Потребители на 35 кВ.
Предварительно принимаю провод АС 18524 Iдоп=520 А. [5 таблица П9]
Допустимая температура для алюминия при КЗ: Qк.доп=200°С.
Выбранный провод удовлетворяет требованиям.
8 Выбор трансформаторов собственных нужд
Трансформаторы собственных нужд выбираются исходя из условия:
Г1: Sсн=7875 МВА. Выберу трансформатор: ТДНС –1000010; [1 таблица
Sном=10 МВА;Uвн=105 кВ; Uнн=63 кВ; (Pх=145 кВт; (Pк=85 кВт; Uк=14
Г2 Г3 Г4: Sсн=4 МВА. Выберу трансформатор: ТМНС – 630010; [1
Sном=63 МВА; Uвн=105 кВ; Uнн=63 кВ; (Pх=94 кВт; (Pк=465
кВт; Uк=8 %; iх=15 %
Мощность пускорезервного трансформатора выбирается с условием
питания потребителей собственных нужд при выходе из строя самого мощного
трансформатора собственных нужд и принимается на ступень выше его мощности
поэтому выберу: ТДНС –16000105 [1 таблица 27.6]
Sном=16 МВА; Uвн=105 кВ; Uнн=63 кВ; (Pх=18 кВт; (Pк=85 кВт; Uк=10 %;
9 Выбор схемы РУ высокого и среднего напряжения.
Принимаю типовые схемы применяемые для соответствующего класса
напряжения [4 глава 5]. Для ОРУ 110 кВ принимаю схему с двумя рабочими и
одной обходной системами шин. Для ОРУ 35кВ принимаю схему с одной
секционной и одной обходной системами шин (см. графическую часть проекта).
Основные конструктивные решения принятые в проекте.
В ходе выполненной работы произведен выбор и расчет главной схемы
электроснабжения станции типа КЭС. Соединения генераторов с потребителями
производится по схеме блок генератор – трансформатор что значительно
увеличивает надежность электроснабжения по сравнению со схемой с
трансформаторами связи при отключении одного из трансформаторов и
уменьшает величины токов короткого замыкания при аварийных ситуациях.
Потребитель на напряжении 35 кВ питается от среднего напряжения двух
параллельно работающих трехобмоточных трансформаторов это также
обеспечивает надежность электроснабжения при отключении одного их
трансформаторов. Для питания трехобмоточных трансформаторов работающих
параллельно используются генераторы одинаковой мощности поэтому и
трансформаторы имеют одинаковую мощность что обеспечивает одинаковую
загрузку их и токопроводов соединяющих трансформаторы с шинами высокого и
среднего напряжения. При аварийном отключении одного из трансформаторов
недостающая электроэнергия идущая от генератора забирается с шин 110 кВ а
оставшийся в работе трансформатор оказывается перегруженным в пределах
допустимых значений.
Распределительные устройства на 110 кВ и 35 кВ выполнены открытыми на
которых установлены выключатели отключающие при КЗ аварийный участок при
этом остальные потребители остаются в работе. При нормальной работе схемы и
потребителей часть произведенной электроэнергии выдается в систему а при
аварии вызвавшей недостаток мощности электроэнергия потребляется из
Защита участков схемы от перенапряжения производится с помощью
вентильных разрядников.
Для поддержания работоспособности станции во время аварийной ситуации
используются трансформаторы собственных нужд.

Содержание.doc

Задание на курсовой проект .. 3
Выбор главной схемы электрических
Расход электроэнергии на собственные
Приведение нагрузок к системе.. ..6
Составление вариантов схемы. .6
Технико-экономический
Расчет токов трехфазного короткого замыкания (КЗ) 11
Расчет параметров схемы
Расчет трехфазного КЗ в точке
Выбор основного оборудования
Список литературы 32
В ходе выполненной работы произведен выбор и расчет главной схемы
электроснабжения станции типа КЭС. Соединения генераторов с потребителями
производится по схеме блок генератор – трансформатор что значительно
увеличивает надежность электроснабжения по сравнению со схемой с
трансформаторами связи при отключении одного из трансформаторов и
уменьшает величины токов короткого замыкания при аварийных ситуациях.
Потребитель на напряжении 35 кВ питается от среднего напряжения двух
параллельно работающих трехобмоточных трансформаторов это также
обеспечивает надежность электроснабжения при отключении одного их
трансформаторов. Для питания трехобмоточных трансформаторов работающих
параллельно используются генераторы одинаковой мощности поэтому и
трансформаторы имеют одинаковую мощность что обеспечивает одинаковую
загрузку их и токопроводов соединяющих трансформаторы с шинами высокого и
среднего напряжения. При аварийном отключении одного из трансформаторов
недостающая электроэнергия идущая от генератора забирается с шин 110 кВ а
оставшийся в работе трансформатор оказывается перегруженным в пределах
допустимых значений.
Распределительные устройства на 110 кВ и 35 кВ выполнены открытыми на
которых установлены выключатели отключающие при КЗ аварийный участок при
этом остальные потребители остаются в работе. При нормальной работе схемы и
потребителей часть произведенной электроэнергии выдается в систему а при
аварии вызвавшей недостаток мощности электроэнергия потребляется из
Защита участков схемы от перенапряжения производится с помощью
вентильных разрядников.
Для поддержания работоспособности станции во время аварийной ситуации
используются трансформаторы собственных нужд.
Список рекомендуемой литературы
С.А.Ульянов. Электромагнитные переходные процессы. - М.:
Энергия 1970.- 520 с.
Справочник по проектированию электроснабжения Под ред. Ю.Г.Барыбина.
- М.: Энергоатомиздат 1990. - 576 с.
Пособие к курсовому и дипломному проектированию для
электроэнергетических специальностей вузов Под ред. В.М.Блока. - М.:
Высш. шк. 1990. - 383 с.
Электротехнический справочник. ВЗт. Т.З. В2кн. Кн. I. Производство и
распределение электрической энергии Под ред. И.Н. Орлова и др. - М.:
Энергоатомиздат 1988. - 880- с. 'Ь.
Руководящие указания по релейной защите. Выпуск II. Расчеты токов
короткого замыкания для релейной защиты и системной автоматики в сетях
0-750 кВ. М.: Энергия 1979. - 152 с.
Б.Н.Неклепаев. Электрическая часть электростанций и подстанций. - М.:
Энергоатомиздат 1986. - 640 с.
Л.Д.Рожкова В.С.Козулин. Электрооборудование станций и подстанций.
-М.:.Энергия 1987. - 648 с.