Подогреватели регенерации питательной воды турбоагрегатов и сетевые подогреватели теплофикации

Сетевой подогреватель.cdw

БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.2169
Сетевой подогреватель

Подогреватель высокого давления.cdw

БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.2169.ПЗ.40
Подогреватель высокого
Схема движения воды в трубной системе

turbina T-110-120-130.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФГБОУ ВПО «Брянский государственный технический университет»
Факультет энергетики и электроники
Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»
Пояснительная записка к курсовому проекту
«Подогреватели регенерации питательной воды турбоагрегатов и сетевые подогреватели теплофикации»
«Промышленные тепломассообменные процессы и оборудование»
БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.2169.П3.040
Тепловой расчёт системы регенерации питательной воды турбины Т-110-120130 .. .6
1 Анализ принципиальной тепловой схемы
турбины Т-110120-130 .6
2 Построение процесса расширения пара в hs диаграмме .8
3 Определение параметров теплоносителей для всех подогревателей системы регенерации 10
4 Определение расхода пара и питательной воды на турбину ..12
5 Составление тепловых балансов для подогревателей и определение расходов греющего пара Изм.
БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.2169.П3.40
для каждого из них .14
6 Проверка найденных расходов 18
Расчет подогревателя ПВД-6 . .19
1 Анализ типовых конструкций ПВД .19
2 Оценка расходов теплоносителей тепловых потоков и определение количества зон в теплообменнике 20
3 Определение геометрических характеристик теплообменника 24
4 Выполнение компоновочного и теплового расчётов 25
5 Гидравлический расчёт 31
Поверочный расчёт сетевого подогревателя на частичном режиме работы турбоустановки ..34
1 Построение процесса расширения пара в hs диаграмме ..34
2 Анализ конструкции теплообменника .35
3 Исследование работы сетевого подогревателя на заданном
4 Гидравлический расчёт .38
Список используемой литературы 41
В данном документе представлен тепловой расчет системы регенерации питательной воды теплофикационной паровой турбины Т-110120-130 основанный на принципиальной тепловой схеме данного агрегата. Приведены проектный и гидравлический расчет подогревателя высокого давления ПВД-6 поверочный расчет сетевого подогревателя ПС-2.
Объектом исследования данной работы являются процессы происходящие в паротурбинной установки Т-110120-130 в частности: процесс расширения пара и процесс передачи тепла. Турбина Т-110-120130 номинальной мощностью 100 МВт представляет собой одновальный трехцилиндровый агрегат включающий в себя систему регенерации питательной воды которая представляет собой 3 подогревателя высокого давления деаэратор и 4 подогревателя низкого давления.
Тепловые электрические станции являются основой теплоэнергетической системы нашей страны. В связи с тем что на ТЭЦ осуществляется комбинированная выработка электрической и тепловой энергии данные установки очень востребованы в густо населённом и заполонённом промышленностью центральном регионе нашей страны. Их преимущества в сравнении с другими видами электростанций заключаются в безопасности и экономии топлива что на сегодняшний день очень актуально. Именно поэтому данная установка требует к себе повышенного внимания и подробного изучения.
Грамотная организация работы ТЭЦ невозможна без отлаженного функционирования системы регенерации питательной воды и её элементов.
Целью данной работы является овладение методикой тепловых расчётов при анализе процесса теплообмена в системе регенерации питательной воды.
Для достижения цели необходимо решить ряд задач:
) выполнить балансовый расчёт системы регенерации питательной воды турбоагрегата:
-анализ принципиально тепловой схемы;
-построение процесса расширения пара в hs диаграмме
- определение параметров пара на конденсационном режиме работы установки;
-определение общего расхода пара и питательной воды на турбину;
-составление и решение уравнений тепловых и материальных балансов с целью определения расхода пара на каждый подогреватель;
) проектирование ПВД6:
- изучение и анализ типовых конструкций ПВД
- определение геометрических характеристик теплообменника;
-оценка расходов теплоносителей тепловых потоков и определение количества зон в теплообменнике;
- выполнение компоновочного и теплового расчётов.
-гидравлический расчёт.
) поверочный расчёт сетевого подогревателя на частичном режиме работы паротурбинной установки
- построение процесса расширения пара в hs диаграмме с целью определения параметров греющего пара на входе в подогреватель.
- анализ конструкции теплообменника;
-исследование работы сетевого подогревателя на заданном режиме.
- гидравлический расчёт.
Тепловой расчёт системы регенерации питательной воды турбины Т-110120-130
Анализ принципиальной тепловой схемы турбины Т-110120-130.
Теплофикационная паровая турбина Т-110120-130 с отопительным отбором пара представляет собой одновальный агрегат состоящий из трёх цилиндров. Номинальная мощность составляет 100 МВт начальное давлением пара 1275 МПа температура свежего пара 555°С давление отработавшего пара – 30 кПа.
Турбина Т-110120-130 имеет два отопительных отбора –верхний и нижний предназначенных для ступенчатого подогрева сетевой воды.
Система регенерации предназначена для подогрева питательной воды паром отбираемым из промежуточных ступеней турбины и состоит из четырёх ПНД деаэратора и трёх ПВД. Принципиальная тепловая схема приведена на рис.1.
Рис1. Принципиальная тепловая схема турбины Т-110120-130
ПНД 123 и 4 последовательно подогревают основной конденсат перед подачей его в деаэратор. ПВД1 2 и 3 предназначены для последовательного подогрева питательной воды после деаэратора. Слив пара из ПВД – каскадный.
Построение процесса расширения пара в hs диаграмме.
По известным параметрам турбины и относительным внутренним КПД прочной части строится процесс расширения пара на конденсационном режиме. Процесс построения h-s диаграммы начинаем с того что находим на диаграмме точку пересечения изобары и изотермы соответствующих начальным параметрам пара Р0;t0 (1275 бар ; 555°С). Через КПД дросселирования получаем точку Р0;t0 (117 бар; 545°С). Далее находим конечную изобару Рк;tк (003 бар) и вертикально опускаем на неё линию из точки Р0;t0 (117 бар; 545°С). Учитывая внутренний КПД турбины принятый равным 094 поднимаемся вверх по изобаре 003 бар и соединяем полученную точку с точкой Р0;t0 (117 бар; 545°С). Процесс расширения пара в hs диаграмме. Рис.2
Давление Р1 =332 находим исходя из рекомендованной температуры насыщения пара ts=239°С. Далее делим полученный отрезок на приблизительно равные части с целью определения параметров в отборах. Полученные данные корректируются соответственно с паспортными данными работы турбины на конденсационном режиме[7].
Определение параметров теплоносителей для всех подогревателей системы регенерации.
-по hs диаграмме определяем давление температуру и энтальпию
пара в отборе для всех подогревателей системы регенерации питательной воды.
Для ПВД-8: p8=3.32МПа tп 8=398°С h8=3225 кДжкг
- по таблицам свойств водяного пара [2] находим температуру насыщения пара ts при p
- температура питательной воды на выходе из подогревателей определяется однозначно при известных параметрах греющего пара в отборах:
tпв = ts – где не превышает 2°C.
Для ПВД-8: tпв8 = 239– 2 = 237°С и т.д. Тем самым определяется температура питательной воды на входе в следующий подогреватель так как tпв8 = tпв7 tпв7 = tпв6 и т.д.;
- по таблицам теплофизических свойств находим энтальпии питательной воды для каждого подогревателя. Для ПВД-8: на выходе при tпв8 = 237°С hвд8 = 1025.5 кДжкг;
- температура конденсата определяется как: tк=tпв+ где =(8-12)°C.
Для ПВД-8: tк8=218+9=227°C;
- энтальпию конденсата hк находим при полученной температуре: для ПВД-8 при tк=227°С hк=9859 кДжкИзм.
Из условия равенства нагрева воды в теплообменниках для линии низкого давления четырех ПНД питательная вода должна нагреться от tк=24°C до t4 163°C: нагрев в одном ПНД ti = (163-24)4 = 3475°C.
Для линии ПВД где в трех ПВД питательная вода нагревается от tд=163°С до t8=232°C: нагрев в одном ПВД ti = (2374-167)3 = 234°С.
Результаты приведены в таблице 1.
Таблица 1. Параметры теплоносителей
Давление пара в отборе
Энтальпия пара в отборе
Температура пара в отборе tпi С
Температура насыщения пара ts С
Температура воды за подогревателем t"пвi С
Энтальпия воды за подогревателем h"пвi кДжкг
Температура конденсата tк С
Энтальпия конденсата пара hкi кДжкг
4 Определение расхода пара и питательной воды на турбину.
Подсчитаем необходимый расход пара на турбину:
где N – максимальная рабочая мощность турбины по паспорту kр – принятый коэффициент регенерации располагаемый теплоперепад определённый по hs диаграмме эм- принятый электромеханический КПД.
Расход питательной воды на турбину:
Подсчитаем продувку:
Рассчитаем сепараторы непрерывной продувки:
где h’ (p0) – энтальпия воды в котле h(pд) – энтальпия пара в деаэраторе h’(рд) – энтальпия воды в деаэраторе.
h’(p2) – энтальпия воды в ПНД-2 h(p2) – энтальпия пара в ПНД-2
Энтальпия химически очищенной воды:
5 Составление тепловых балансов для подогревателей и определение расходов греющего пара для каждого из них.
Расход питательной воды через подогреватели высокого давления одинаков WП.В = 1275 кгс =459 тч .
Составим схемы каждого из подогревателей с обозначением входящих и выходящих потоков и запишем уравнения балансов для нахождения расходов пара.
) ПВД-7: t”пв7=2184 ºC
Слив конденсата из ПВД8
Слив конденсата из ПВД7 И 8
D7+ D8=508+764=12.72 кгс
БГТУ.140104.ДС.02.КР.1212.ПЗ
ts=13239 ºC tk3=109 ºC
hs=556 кДжкг hk3=4584кДжкг
Слив конденсата из ПНД4
ts=99.6 ºC tk2=837 ºC
hs=416 кДжкг hk2=35061 кДжкг
Слив конденсата из ПНД4и3
D4+D3=575+442=1027 кгс; Dc2 =01
tk3=109ºChк3=4584 кДжкг
Слив конденсата из ПНД432
D4+D3+D2=1027+42=1447кгс;Dc2 =01кгс; tk2=8374ºC
После пересчета расходов D2 и D1 получим что D2 = 567 кгс и
6 Проверка найденных расходов
Выполним проверку полученных расходов:
Выполним проверку мощности турбины:
Принимаем решение что дальнейший пересчёт с уточнением не требуется.
Проектирование ПВД-6
1 Изучение и анализ типовых конструкций ПВД
Поверхностные пароводяные подогреватели как правило имеют трубчатую конструкцию с движение нагреваемой воды внутри трубок и греющего пара в межтрубном пространстве. В регенеративных подогревателях оба теплоносителя достаточно чисты поэтому в качестве поверхности теплообмена применяю двухплоскостные спиральные трубы.
Особое внимание при конструировании ПВД следует уделять паровому пространству в котором накапливается конденсат. Вскипание конденсата недопустимо. При сбросе нагрузки турбины когда давление в отборе падает конденсат закипает и может появиться обратный поток пара из подогревателя в турбину. Обязательны обратные клапаны на линиях отбора пара; необходима надёжная система удаления конденсата (дренирование). В установках малой и средней мощности применяется каскадное дренирование когда конденсат из подогревателя отводится в соседний с меньшим давлением а затем во всасывающую линию конденсатного насоса.
Компоновочная схема подогревателя выбирается однозначно – вертикальный теплообменник коллекторного типа набранный из свитых в спирали гладких труб присоединённых к вертикальным коллекторам. Горизонтально расположенные спирали набираются в вертикальные колонны.
Поскольку ПВД используют перегретый пар имеются встроенные в общий корпус зоны ОП КП и ОК. Зона ОП размещена над трубным пучком зоны КП в отдельном кожухе а зона ОК также помещена в кожух находится в нижней части трубной системы. Кожухи охватывающие пучки спиральных труб и соединенные последовательно перепускные коробы в соответствии с принципиальными схемами потоков перегретого пара и конденсата позволяют выполнить Изм.
многоходовое движение греющей среды в межтрубном пространстве перпендикулярно плоскостям спиральных труб. Соединение трубных пучков зон по питательной воде выполнено параллельным при четырехколлекторной компоновке ПВД поверхности нагрева расположены в четырех вертикальных колоннах спиральных труб.
К верхней части коллекторов подключены трубопроводы для выпуска воздуха при заполнении трубной системы питательной водой. Предусмотрен дренаж из корпусов и трубных систем.
2 Оценка расходов теплоносителей тепловых потоков и определение количества зон в теплообменнике.
Принципиальна тепловая схема подогревателя приведена на рис.3
Gп.в=459 тч tп.в.=163°C
Из рассчитанных нами балансов для расчёта ПВД6 берём расходы пара на подогреватель Gп=189 тч расход слива из ПВД8 и ПВД7 Gсл.=4582 тч соответствующие им температуры и энтальпии на входе и выходе в подогреватель : hсл =8375 кДжкг tп=295°C hп =3040 кДжкг tк=1744°C
hк =7384 кДжкг ts=188°C h"s =27835 кДжкг h's =7985 кДжкг А также данные по питательной воде: Gп.в=459 тч t'п.в.=163°C t"п.в.=186°C h'п.в. =6868кДжкг h"п.в. =7899кДжкг.
Определим тепловые потоки в зонах ПВД-7:
Перед зоной ОК к основному расходу конденсата подмешивается слив из ПВД 8 и 7. Энтальпию перед зоной ОК находим из баланса:
Тепловой поток в зонах ОП и ОК составляет более 5%Qкп значит расчет этой зоны необходим. Рассчитаем нагрев воды в зонах предполагая что через них проходит полный расход питательной воды Gвд=459тч:
Становится очевидной нерациональность решения: поверхности в зонах ОП и ОК практически не нагревают воду (но должны пропускать Изм.
полный расход воды Gпв и содержать большое число спиралей). Общепринятым является перепуск основной части воды в обход зон.
Расход воды через зоны подбирается из условий:
Заданный теплосъем Q реализуется при температурных напорах не менее 10°С.
Скорость воды в элементах подогревателей не превышающая 25 мс.
В первом приближении принимаем нагрев воды в зоне ОП tвд равным 20°С.
Тогда расход в зоне ОП:
Принимаем нагрев воды в зоне ОК tвд равным 15°С.
Тогда расход в зоне ОК:
Температурный напор в зоне ОП (противоток):
Температурный напор в зоне ОК
Температурная схема ПВД-6 приведена на рис.4.
При заданных нагревах воды Энтальпии точек смешения после зон ОП и ОК определятся как:
что соответствует температуре точки смешения после зоны ОК равной 167°C
что соответствует температуре точки смешения после зоны ОП равной 185°C
Найдем ориентировочно число спиралей в зонах принимая скорость воды в трубах wвд=2мс(при dвн=15мм):
Число колонн в ПВД принимается равным N=4 чтобы обеспечить приемлемую высоту теплообменника. Принимаем n кратным 4: nкп=384; nоп=48 nок=104
3 Определение геометрических характеристик теплообменника
Результаты расчета геометрических характеристик поверхности теплообмена представлены в таблице 2.
Таблица 2 Геометрические характеристики поверхности теплообмена
Наименование и ед. изм.
Расчетная формула или способ определения
Наружный диаметр трубы м
Внутренний диаметр трубы м
Тип спиральной трубы
Внутренний диаметр спирали м
Число витков спирали
Наружный диаметр спирали м
Длина спиральной трубы м
Наружная поверхность спиральной трубы м
Внутренний диаметр кожуха м(b=001м)
Число спиральных труб в зоне шт
Прох. сечение в межтрубном пространсвем
85+(Dк2-dн)2)-05lспdн
Прох. Сечение внутри труб
Наружный диаметр коллекторов м
Внутренний диаметр коллекторов м
Шаг отверстий в коллекторе м
4 Выполнение компоновочного и теплового расчётов.
Средняя температура питательной воды
Теплофизические свойства воды при
Скорость питательной воды в трубах
Скорость питательной воды в трубах слишком велика. Целесообразно увеличить число спиральных труб N до 84 тогда
Коэффициент теплоотдачи со стороны питательной воды
Термическое сопротивление со стороны питательной воды
Средняя температура греющей среды
Теплофизические свойства греющей среды (конденсата) при
Скорость конденсата
Число Рейнольдса для греющей среды (конденсата)
Коэффициент теплоотдачи от греющей среды к стенке
Термическое сопротивление со стороны греющей среды
Термическое сопротивление стенки
Коэффициент теплопередачи
Расчётная поверхность
Имеющаяся поверхность
При этом коэффициент запаса поверхности составляет 128
Принимаем число спиралей в зоне ОК 84; число колонн 4.
Средний логарифмический температурный напор
Средняя температура питательной воды
Удельный объем питательной воды вд=0001118м3кг;
– коэффициент динамической вязкости вд=000016 Па·с;
– коэффициент теплопроводности питательной воды λвд=06788 Втм·град;
– число Прандтля питательной воды Prвд=1039.
Скорость питательной воды в трубах
Число Рейнольдса для питательной воды
Коэффициент теплоотдачи от стенки к питательной воде
Средняя температура конденсата
Температурный напор "пар-стенка
При tк=185°С коэффициент А равен 1993.
Коэффициент теплоотдачи от греющей среды к стенке для верхнего ряда
Средний коэффициент теплоотдачи в пучке здесь n=48 – число плоскостей спиралей по ходу пара. Число труб в зоне КП принято nкп=384; число труб в ходе nкп4=3844=96; число плоскостей 962=48 (для четырехколонного ПВД).
Коэффициент теплопередачи (Rст=0917·10-4 м2·градВт)
Расчетная поверхность
Имеющаяся поверхность в зоне КП Fкп=nкп·Fн=384·0810=31135м2 близка к расчетной.
Температура стенкиИзм.
что практически совпадает с принятым tст=185°С.
Тепловые свойства пара при
Число Рейнольдса с греющей паровой стороны
Коэффициент теплоотдачи с паровой стороны
Термическое сопротивление
Итак общее число спиральных труб подогревателя ПВД-6:
При шаге отверстий 0072м общая высота одной колонны 1584 м а при четырех колонной компоновке 3796 м с учетом промежутков между зонами и необходимых дополнительных объемов высота возрастает до 45 5 м что приемлемо.
Общая поверхность теплообмена подогревателя:
5 Гидравлический расчёт ПВД-6
То есть находится в допустимых пределах.
Поверочный расчёт сетевого подогревателя на частичном режиме работы паротурбинной установки.
1 Построение процесса расширения пара в hs диаграмме с целью определения его параметров.
Ступени турбоагрегата
По известным параметрам турбины заданному давлению теплофикационного отбора составляющего 2атм относительным Изм.
внутренним КПД прочной части строится процесс расширения пара по отдельным отсекам турбины.
По диаграмме определяется температура пара на входе в подогреватель t=130°C энтальпия пара hп=2720 кДжкг и температура насыщения ts=120°C.
По таблицам теплофизический свойств воды и водяного пара [2] определяем энтальпию конденсата при температуре насыщения hк=503 кДжкг
2 Анализ конструкции теплообменника.
Конструкция сетевого подогревателя задана однозначно. Исполнение подогревателя – горизонтальный с трубной системой из прямых латунных труб. Число подводов пара равно 2. Геометрический характеристики подогревателя приведены в таблице
Геометрические характеристики ПСГ-2300-2-8 приведены в таблице.
Площадь поверхности теплообмена м2
Количество трубок шт
Наружный диаметр трубок* толщина стенок мм
Номинальный расхода пара на подогреватель составляет Dп =170 тч номинальный расход сетевой воды Gсв= 3500 тч. Номинальный тепловой поток Qн=101.8 МВт.
Поверочный расчёт подогревателя проводится на частичном режиме поэтому через него будет проходить лишь часть номинальной тепловой нагрузки.
QчастQном =p0частp0номТ0номТ0част=11776128555545=0928
В соответствие с найденным соотношением принимаем Qчаст=95 МВт.
Задаём температуры теплоносителей опираясь на температурный график и температуру пара на входе в подогреватель t'св=60°C. t"св=115°C.
Температурная схема СП-2 приведена на рис.4.
3 Исследование работы сетевого подогревателя на заданном режиме.
На заданном режиме работы сетевого подогревателя определим расходы теплоносителей.
Теплофизические параметры сетевой воды при
Среднелогарифмический температурный напор
Средняя температура стенки трубок
Число Рейнольдса для плёнки конденсата [8]
Коэффициент теплоотдачи от конденсирующего пара к стенкам трубок.
Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде в подогревателе при принятой скорости воды Wсв =12 мс
Коэффициент теплопередачи для подогревателя
Площадь поверхности нагрева подогревателя
Полученной при тепловом расчёте площади вполне хватает для работы на частичном режиме т.е. она сможет обеспечить заданную тепловую нагрузку.
Дополнительный подогрев воды в зоне затопления осуществляться будет в очень незначительной мере т.к. конечные температурные напоры слишком малы.
4 Гидравлический расчёт
Потери напора по водяной стороне (в пучке и водяных камерах)
При и коэффициент путевых потерь
Коэффициенты местных сопротивлений
-поворот в водяной камере
В ходе выполнения курсового проекта был решён ряд задач.
Произведён расчёт системы регенерации питательной воды турбины Т-110120-130 а именно: была проанализирована конструкция данного агрегата и построена hs диаграмма для нахождения параметров пара на входе в подогреватели на конденсационном режиме:
p8 =332 бар p2 =228 бар p3 =122 бар pд =7бар p5 =294бар
p6 =098бар p7 =037 бар pк =003 бар . Найден общий расход пара на турбину Dт =122.5 кгс общий расход питательной воды W= 459 тч. далее были составлены балансы по каждому из теплообменников и определены расходы пара в отборах турбоустановки Т-110120-130 в результате которого найдены расходы в линии ПВД и ПНД.
D8 =508кгс=1829тч D7 =764кгс=275тч D6 =526кгс=189тч Dд=13кгс=1692тч D4 =442кгс=159тч D3 =572кгс=207тч
D2 =567кгс=204ч D1 =453кгс=163тч
Выполнен проектировочный расчёт подогревателя высокого давления ПВД6 включающий расчёт 3х зон ОП КП ОК в результате которого были найдены коэффициенты теплопередачи и площади теплообмена зон:
Kоп =74106 Втм2 град Fоп =84 м2
Kкп =3075 Втм2 град Fоп =311 м2
Kок=3675 Втм2 град Fоп =527 м2 ; Fобщ = 44836м2
Так же был выполнен гидравлический расчёт ПВД6 в результате которого были определены гидравлические потери составившие 015 МПа что находится в пределах допустимой нормы.
Выполнен поверочный расчёт сетевого подогревателя а именно на конденсационном режиме работы турбины Т-110120-130: по заданным параметрам была построена hs диаграмма и по ней определены параметры пара на входе в подогреватель: температура пара на входе- tп=130°C энтальпия пара hп=2720 кДжкг и температура насыщения пара ts=120°C.
Заданы параметры сетевой воды на входе и выходе t'св=60°C. t"св=115°C а также тепловая нагрузка Q=95 кВт.
Далее был произведён тепловой расчёт и определена «работающая» часть
площади теплообмена на заданном режиме F =1102.04 м2 что составляет половину номинальной площади теплообменника. В связи с этим можно сделать вывод что на заданном режиме работы сетевой подогреватель полностью выполняет свою функцию.
В связи с вышеизложенным можно сделать вывод что цель работы достигнута все задачи связанные с ней решены.
Список использованной литературы
Теплообменное оборудование паротурбинных установок: Отраслевой каталог 20-89-09.-М.:ЦНИИТЭИТЯЖМАШ1989-ч.1 110 с.; ч.2 173 с. ил.
Ривкин С.Л. Александров А.А. Термодинамические параметры воды и водяного пара. – М.: Энергия 1975. – 60 с.
Краснощеков Е.А. Сукомел А.С. Задачник по теплопередаче. – М.: Энергия 1980. – 288 с.
Теплопередача: Учебник для вузов В.П. Исаченко В.А.Осипова А.С. Сукомел. – М.: Энергоиздат 1981.-416с. ил.
Берман С.С. "Расчет теплообменных аппаратов". М.-Л. Госэнергоиздат 1962. 240 с. с черт. и илл.
Теплообменные процессы и аппараты: Методические указания к курсовому проектированию для студентов специальности 100700"Промышленная теплоэнергетика".-Брянск: БГТУ 2000.-88 с.
Бойко Е.А. Баженов К.В. Тепловые электрические станции. – М.: Энергия 1975. – 73 с.
Назмеев Ю.Г. Лавыгин В.М. Теплообменные аппараты ТЭЦ. – М.: Энергоатомиздат 1998. -80 с.

Принципиальная схема.cdw

БГТУ.140104.СД.Ф3.КП.09.2169
Принципиальная схема
турбины Т-110120-130