Отопление жилого дома с теплотехническим и гидравлическим расчетом

Разрез.CDW

ИИЭСиС - 290701 - ТГВ

Отопление.Записка.DOC

Теплотехнический расчёт ..
Определение теплопотерь через ограждения .
Выбор системы отопления
Гидравлический расчёт стояков ..
Гидравлический расчёт магистралей .
Увязка потерь давления в полукольцах .
Расчёт количества нагревательных приборов .
Расчёт водоводяного элеватора ..
Отопление предназначено для поддержания в объёме помещения и на
внутренних поверхностях наружных ограждений расчётных температурных
Система отопления – комплекс оборудования для выработки перемещения и
передачи в помещение расчётного количества теплоты. Основными
конструктивными элементами систем отопления являются источник теплоты
теплопроводы и отопительные приборы.
Существует множество видов систем отопления: водяная паровая
воздушная газовая электрическая и печное отопление.
Требования к системе отопления:
Санитарно-гигиенические:
- система отопления во всём объёме помещения должна поддерживать
расчётную температуру;
- температура поверхности нагревательных приборов не должна
Архитектурно-строительные: удобство интерьер минимальная площадь.
Монтажные: унифицированная система отопления.
Экономические: минимальные строительные и эксплуатационные затраты.
- система должна быть подвержена наладке и регулированию в процессе
- должна подавать во все помещения расчётное количество теплоты
при изменении температуры наружного воздуха т. е. она должна
быть подвержена как качественному так и количественному
В жилых и общественных зданиях должна поддерживаться температура
внутреннего воздуха исходя из санитарно-гигиенических требований.
Теплотехнический расчёт
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций
определяем по одной из формул (в расчёте используется большее значение):
n – коэффициент применяемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному
tв – расчётная температура внутреннего воздуха 0С принимаемая
согласно нормам проектирования соответствующих зданий;
tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха 0С равная
средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью
2; для Череповца tн= - 310С;
[pic]– нормативный температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности
ограждающей конструкции;
[pic]– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
Для наружной стены имеем: [pic] [pic] [pic][pic] [pic][pic].
В целях повышения теплозащитных качеств ограждающих конструкций
исходя из технико-экономических условий согласно ГСОП определяем
термическое сопротивление по формуле:
[pic] [pic] - средняя температура 0С и продолжительность
сут. отопительного периода со средней суточной
температурой воздуха ниже или равной 8 0С.
Согласно [4] в зависимости от назначения помещения и наружного
ограждения определяем термическое сопротивление:
Принимаем [pic] [pic].
Термическое сопротивление для слоя или однородной ограждающей
конструкции определяют по формуле:
[pic]-расчётный коэффициент теплопроводности материала слоя [pic].
Для наружной стены имеем:
где [pic] - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей
конструкции (для зимних условий) [p
Утеплитель – плита минераловатная [pic] [pic].
Пол над неотапливаемым подвалом:
[pic] [pic] [pic] [pic] [pic]
Требуемое сопротивление теплопередаче по формуле (1) равно:
Принимаем: [pic] [pic].
Вычисляем толщину утеплителя по формуле (4):
Чердачное перекрытие:
[pic] [pic] [pic] [pic] [pic].
Принимаем: [pic] [pic] тогда толщина утеплителя равна:
По [4] для двойного остекления принимаем [pic] [pic].
Тогда имеем: [pic] [pic]
Определение теплопотерь через ограждения.
Общие потери теплоты помещением через наружные ограждения определяются
суммированием потерь теплоты через ограждающие конструкции:
[pic] - расчётная температура наружного воздуха равная температуре
холодной пятидневки при расчёте потерь теплоты через наружные
ограждения или температуре воздуха более холодного смежного
помещения при расчёте потерь теплоты через внутренние ограждения
[pic] - коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждения по
отношению к наружному воздуху [4].
Расчётные площади ограждающих конструкций вычисляют с точностью до 01
м2 соблюдая правила обмера ограждений по планам и разрезам здания.
Для определения площади наружных стен измеряют: по планам – длину стен
угловых помещений по внешней поверхности от наружных углов до осей
внутренних стен неугловых помещений – между осями внутренних стен; по
разрезам – высоту стен на первом этаже: от нижней поверхности перекрытия
над холодным подвалом до уровня чистого пола второго этажа; на средних
этажах: от поверхности пола одного этажа до поверхности пола следующего; на
верхнем этаже: от поверхности пола до верха конструкции чердачного
Площади окон дверей определяют по наименьшим размерам строительных
Расчётную температуру воздуха помещений принимают по нормам
проектирования соответствующих зданий. В приложении 4 [1] приведены
значения расчётных температур [pic] для помещений жилых зданий. Там же
указаны нормативные документы согласно которым принимаются значения [pic]
для общественных зданий различного назначения [2]. В угловых помещениях
квартир температура воздуха должна приниматься на 2[pic] выше указанной в
Расчётную температуру наружного воздуха принимают по [1] с
коэффициентом обеспеченности 092 равную температуре наиболее холодной
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений
любого назначения следует принимать в долях от основных потерь:
a) Для помещений в зданиях любого назначения для наружных вертикальных
стен дверей и окон обращённых на север восток северо-восток и
северо-запад - в размере 01 на юго-восток и запад – в размере
5; для общественных административно-бытовых зданий при наличии
двух наружных стен и более – соответственно 015 и 01;
b) Для необогреваемых полов первого этажа над холодными подпольями
зданий в местностях с расчётной температурой наружного воздуха минус
c) Для наружных дверей не оборудованных воздушными или воздушно-
тепловыми завесами при высоте зданий Н м в размере:
Н – для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
7 Н – для двойных дверей с тамбурами между ними;
4 Н – для двойных дверей без тамбура;
2 Н – для одинарных дверей;
d) Для помещений общественных зданий (кроме лестничных клеток) высотой
более 4 м суммарные теплопотери (с учётом всех добавок) увеличивают
на 2% на каждый метр высоты сверх 4 м но не более чем на 15%.
Расход теплоты на нагревание
инфильтрующегося наружного воздуха.
Расход теплоты [pic] Вт на нагревание инфильтрующегося воздуха в
жилых помещениях жилых зданий при естественной вытяжной вентиляции не
компенсируемого подогретым приточным воздухом следует принимать не меньше
определяемого по формуле:
[pic] - удельный нормативный расход удаляемого воздуха не
компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий
принимается равным 3 м3ч на 1 м2 площади жилых помещений и кухни;
[pic] - плотность наружного воздуха кгм3
[pic] - удельная теплоемкость воздуха.
Для определения расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
в помещениях общественных зданий необходимо выполнить расчёт по методике
Теплопоступления в помещения.
Тепловой поток регулярно поступающий в комнаты и кухни жилых домов от
освещения людей и других источников следует принимать в количестве 10 Вт
на 1 м2 площади пола. Эти тепловыделения (бытовые) следует вычитать из
суммарных теплопотерь помещений:
Составление тепловых балансов помещений.
Тепловой баланс определяется для каждого помещения и лестничных
клеток. Расчёт тепловых балансов сводится в таблицу 1.
В графу 1 вносят номера отапливаемых помещений. Нумерацию подвальных
помещений начинают с №101 второго – с №201 и т. д. Лестничные клетки
нумеруются буквами А Б и т. д. и определяют теплопотери не по отдельным
этажам а сразу по всей высоте клеток.
Для обозначения ограждений (графа 4) приняты следующие сокращения:
наружная стена – НС; внутренняя стена – ВС; окно с двойным остеклением –
ОД; окно с одинарным остеклением – ОС; пол над подвалом – ПЛ; покрытие или
перекрытие – ПТ; дверь одинарная – ДО; дверь двойная – ДД.
В графу 5 вносят направление стороны горизонта на которое
ориентировано ограждение (С СВ ЮВ Ю и т. д.).
В графу 6 вносят линейные размеры ограждений в соответствии с
правилами обмера с точностью до 01 м. При наличии в одном помещении
нескольких однотипных ограждений указывают их количество.
При определении площади наружных стен (графа 7) имеющих оконные
проёмы а так же внутренних стен с дверными проёмами площади окон и дверей
не вычитают из площади стен. Площадь наружной стены с дверью определяется
как разность площадей стены и наружной двери.
Расчётные коэффициенты теплопередачи (графа 10) для окон и внутренних
дверей определяются как разность между их действительными коэффициентами
теплопередачи и коэффициентами теплопередачи стен. Коэффициент
теплопередачи наружной двери принимается согласно требованиям [4].
В графу 11 вносят основные теплопотери через ограждения.
В графу 14 вносится коэффициент учёта добавочных потерь теплоты
[pic][pic]. Здесь [pic] - суммарные добавочные потери теплоты для каждого
В графу 15 вносят значения теплопотерь через каждое ограждение
определяемые по формуле . Суммируя эти значения получают общие теплопотери
Значения расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося в помещения
наружного воздуха вносят в графу 16.
При наличии в помещении тепловыделений [pic] их значения вносят в
В графу 18 вносят результаты составления тепловых балансов по каждому
Тепловая мощность системы отопления здания определяется суммированием
значений мощностей отопительных установок отдельных помещений из графы 18.
Поскольку в системах отопления неизбежны бесполезные потери теплоты (в
трубопроводах проходящих по неотапливаемым помещениям или прислонённых и
встроенных в конструкции наружных ограждений в узле теплового ввода и
других элементах системы) необходимо определить установочную тепловую
мощность системы отопления здания с учётом допустимой величины
дополнительных потерь теплоты:
[pic] - тепловая мощность системы отопления здания Вт.
Для теплотехнической оценки конструктивно-планировочных решений и для
ориентировочного расчёта теплопотерь зданий пользуются показателем –
удельная тепловая характеристика здания [pic].
Величина [pic] [pic] определяет средние теплопотери 1 м3 здания
отнесённые к расчётной разности температур равной 1[pic]:
[pic]- объём отапливаемой части здания по внешнему обмеру м3.
Выбор системы отопления
Система отопления – это комплекс конструктивных элементов
предназначенных для получения переноса и передачи необходимого количества
теплоты в обогреваемые помещения. Основными конструктивными элементами
систем отопления являются источник теплоты теплопроводы и отопительные
По расположению основных элементов системы отопления разделяют на
местные и центральные. По виду теплоносителя местные и центральные системы
отопления принято называть системами водяного парового воздушного и
газового отопления. Теплоноситель – среда переносимая тепло.
При водяном отоплении циркулирующая нагретая вода охлаждается в
отопительных приборах и возвращается в ИТП для последующего нагревания.
Системы водяного отопления по способу создания циркуляции воды
разделяются на системы: с естественной циркуляцией и с механическим
побуждением циркуляции воды при помощи насосов.
В зависимости от схемы соединения труб с отопительными приборами
бывают системы: однотрубные и двухтрубные. В каждом стояке однотрубной
системы приборы соединяются одной трубой и вода протекает последовательно
В курсовом проекте применяется однотрубная система водяного отопления
с нижней разводкой магистральных трубопроводов. Система тупиковая с П-
образными стояками. В качестве нагревательных приборов приняты радиаторы
типа М-140. Снабжение теплом осуществляется от тепловой сети через
элеватор установленный в ИТП. Параметры теплоносителя [pic].
В лестничной клетке у нагревательных приборов регулирующую арматуру не
Для удаления воздуха из системы отопления у верхних приборов
предусматривается установка воздушных кранов.
Для выключения стояков и спуска воды из них на подъёмном и опускном
участках в местах присоединения к магистрали устанавливаются запорные
вентили или краны для спуска воды и если требуется регулирующие
Гидравлический расчёт стояков
Цель гидравлического расчёта – определение диаметров расчётных
участков по заданным тепловым нагрузкам при условии увязки потерь давления
в точках слияния и разделения потоков воды.
Подсчитываем суммарную тепловую нагрузку каждого стояка расчётной
ветви системы отопления:
[pic] - дальний стояк
[pic] - промежуточный стояк
[pic]- - ближний стояк
Расчёт начинают с определения гидравлического сопротивления ближнего
стояка. Задаются такими диаметрами труб стояка замыкающих участков и
подводок при которых в нём будет теряться 60 80% от располагаемого
давления в системе отопления[pic]. Допустима невязка до 15%.
Расход воды в стояке должен быть больше требуемого минимального
расхода воды для принятого диаметра труб подъёмной ветви стояка.
Расход воды в стояке определяется по формуле:
[pic] - теплоёмкость воды.
Потери давления в стояках определяются по методу характеристик
сопротивления. В этом случае потери на трение и на местные сопротивления на
участках трубопроводов стояка равны:
S – характеристика сопротивления участка трубопровода стояка равная
потере давления в нём при расходе воды 1 [pic] [pic].
За участок стояка может быть принят укрупнённый узел или отрезок
трубопровода как с местными сопротивлениями так и без них. Значения [pic]
[pic] радиаторных узлов и участков стояков приведены в [10] таблица 3
приложения. Для узлов стояка не приведённых в таблице характеристики
сопротивления могут быть подсчитаны по формулам:
- для участка трубопровода длиной [pic]:
- для местного сопротивления:
[pic] - приведённый коэффициент трения для трубопровода длиной [pic]
А – удельное скоростное давление в трубопроводе возникающее при
прохождении 1 кгч воды [pic].
Значения [pic] и [pic] даны в [10] таблица 4 приложения. Значения
коэффициентов местного сопротивления фасонных частей арматуры и тройников
на ответвлениях стояков от подающего и обратного магистральных
трубопроводов приведены в [7].
Данные расчёта сводим в таблицу 2.
Согласно этой таблицы имеем невязки:
Для ближнего стояка:
[pic] (невязка 1294%)
Для дальнего стояка:
[pic] Па (невязка 1155%)
В целях сохранения постоянства величины диаметра трубопровода по всему
стояку можно специально установить диафрагму рассчитав её на избыточное
давление. Диаметр отверстий регулирующих диафрагм равен:
[pic] - требуемая потеря давления в диафрагме мм вод. ст.
Диаметр отверстия шайбы округляют до 05 мм в ближайшую сторону.
При постоянном диаметре 20х15х20мм полная характеристика сопротивления
стояка [pic] [pic] а гидравлическое сопротивление - [pic]. В этом случае
необходимо установить шайбу на невязку давлений [pic] Па.
Для промежуточного стояка:
[pic] Па (невязка 1294%)
Таблица 2. Гидравлический расчёт ближнего промежуточного и дальнего
Узел стояка Эскиз узла диаметр мм №№ стояков
стоязамподвБлижний 19 Промежуточный 16 Дальний 14
Характеристика сопротивления узлов стояка
Гидравлическое сопротивление стояка Рст Па 8532 8532 7430
Гидравлический расчёт магистральных
трубопроводов системы отопления
Трубопроводы разбиваются на участки. Участок – это отрезок
трубопровода определённого диаметра с постоянным расходом теплоносителя.
Гидравлический расчёт магистральных трубопроводов удобнее вести по методу
удельных потерь давления. Потери давления на трение и в местных
сопротивлениях на участке магистрального трубопровода определяются по
[p принимается по [7];
[pic] - потеря давления на преодоление местных сопротивлений Па:
[pic] - динамическое давление Па.
Величину Z также можно определить из [7].
Расход воды в перемычке (участок 9) равен:
Гидравлический расчёт на участках от ближнего до дальнего стояка
(участки 1 2 3 4 5 13 14 15 16 17).
Гидравлический расчёт от ближнего стояка до элеватора (участки 6
Гидравлический расчёт магистральных трубопроводов системы отопления
Па Виды местных сопротивлений [pic] Z
Па Примечание 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1 14312
1 51 32 0109 70 357 1+15 25 148 505 2 29326
83 39 50 0279 238 9282 5+05 55 112 20482 7 167710
40 14 65 0571 645 903 05+12 125 1388 14783 9
40 245 65 0571 645 158025 05+05 10 109 267025 11
846 2083 25 50 0279 238 595 05+54 59 130 1895 13
312 351 75 32 0109 70 525 1+22 32 203 728
Увязка потерь давления в полукольцах системы отопления
Ориентировочно потери давления на участках 1 2 3 4 5 13 14 15
17 должны быть равны:
[pic] (невязка 544%)
Проверка: увязка потерь давления в полукольцах расчётной ветви системы
отопления на участках от ближнего до дальнего стояка:
Ближнего 19-го и дальнего 14-го стояков:
[pic] (невязка 074%)
Ближнего 19-го и промежуточного 16-го стояков:
Наибольшие потери давления в полукольце через промежуточный 14-ой
стояк равны 936542 Па.
Ориентировочно потери давления на участках от ближнего 19-го стояка до
элеватора должны быть равны:
[pic] (невязка 107%)
Потери давления в самом невыгодном циркуляционном кольце системы
отопления от элеватора через самый невыгодный стояк учётом запаса 10%
Эта величина [pic] используется при расчёте элеватора.
Построим эпюру давления в расчётном кольце системы отопления (рис. 1).
Расчёт количества нагревательных приборов
Определяется температура воды на входе в прибор каждого этажа:
[pic] - суммарная тепловая нагрузка приборов расположенных по ходу
воды до рассчитываемого этажестояка Вт;
[pic] - расход воды в стояке кгч.
Требуемая поверхность нагрева прибора м2 равна:
радиаторов типа М-140 [p
[pic] - поправочный коэффициент учитывающий бесполезное охлаждение
воды в трубах стояка до рассматриваемого прибора ([10]
приложение таблица 5).
Находим площадь труб проложенных в обслуживаемом помещении Fтр м2.
Полезная теплоотдача нагревательной поверхности труб этажестояка равна:
Для ближнего промежуточного и дальнего стояков для всех приборов
кроме тех что на верхнем 6-ом этаже:
Этажестояк [p замыкающий участок [p
подводка к прибору [p с диаметра
Для ближнего и промежуточного стояка для приборов на верхнем 6-ом
С диаметра [p с диаметра [pic]мм [pic]м.
Для дальнего стояка для приборов на 6-ом этаже:
Далее определяется расчётная поверхность нагрева радиаторов с учётом
площади полезной теплоотдачи открыто проложенных труб:
Количество секций нагревательного прибора (радиатора) равно:
[pic] - коэффициент учитывающий способ установки нагревательного
прибора определяемый по [8]; при стандартной его установке [p
[pic] - поправочный коэффициент учитывающий число секций в радиаторе:
Площадь одной секции радиатора М-140 составляет [pic]м2.
Расчёт сводим в таблицу 4.
Расчёт водоводяного элеватора
Водоструйные элеваторы применяются в системах отопления для понижения
температуры воды в наружном подающем теплопроводе до температуры
допустимой в системе [pic] и частичной передачи давления создаваемого
центральным насосом на тепловой станции в местную систему отопления для
усиления циркуляции воды. Таким образом водоструйный элеватор выполняет
две функции заменяя смесительный и циркуляционный насосы. Водоструйный
элеватор устанавливается в местном тепловом пункте здания.
Расчёт проводим используя теорию смешения потоков профессора доктора
технических наук П. Н. Каменева.
Исходные данные для расчёта:
Теплопотери здания [p
Температура воды в подающей магистрали системы отопления [p
Температура воды в обратной магистрали [p
Температура воды поступающей из насадки [p
Потери давления в системе отопления [pic].
Объёмный расход воды проходящий через горловину при температуре воды
где [pic] - удельная теплоёмкость воды.
Массовый расход воды нагнетаемой из насадки:
Объёмный расход этой воды при температуре [pic]:
Массовый расход воды подсасываемой элеватором:
Объёмный расход её при температуре в обратной магистрали [pic]:
Коэффициент смешения вычисляется по формуле:
Этот же коэффициент получим из теплового баланса элеватора:
Во избежании засорения элеватора примем сравнительно большое
расстояние от насадки до начала смесительной камеры. В таком случае
условный коэффициент полезного действия диффузора [pic] и [pic].
[pic] - коэффициент местного сопротивления смесительной камеры и
[pic] - коэффициент местного сопротивления при входе подсасываемого
потока в смесительную камеру.
Зная [pic] и U примем по приложению 4 [ ] наивыгоднейшее отношение
скорости подсасываемого потока в кольцевом пространстве в начале камеры к
скорости в горловине: [pic].
Определим осреднённую скорость смешивающихся потоков в начале
смесительной камеры:
Скорость в горловине элеватора:
Наивыгоднейшая скорость подмешиваемого потока в начале смесительной
Проверим основные правила работы элеватора с высоким КПД.
Повышение давления при внезапном расширении потока от площади сечения
[pic] до [pic] в смесительной камере:
Повышение давления в диффузоре:
Динамическое давление подсасываемого потока в начале смесительной
Запишем основное уравнение для определения полного давления
развиваемого элеватором:
Получаем: 15345 1533439.
Проверим закон сохранения энергии при установившейся работе элеватора.
Необходимая скорость в выходном сечении насадки определяется из
[pic] - угол между векторами скоростей [pic] и [pic] в начале
смесительной камеры.
Давление затрачиваемое в выходном сечении насадки (без потерь в самой
насадке) равно динамическому давлению в выходном сечении насадки минус
динамическое давление подмешиваемого потока в начале смесительной камеры:
Определим основные размеры элеватора.
Площадь выходного сечения насадки:
Площадь кольцевого сечения для подсасываемого потока в начале
Общая площадь сечения в начале смесительной камеры:
откуда [pic][pic][pic]
Площадь сечения горловины:
Водоструйный элеватор Госсантехстроя №3 (приложение 3 [11]) имеет
[pic]. Если принять этот элеватор то при заданном расходе [pic] будем
иметь скорость в смесительной камере
Оставляя в качестве приближения ту же площадь выходного сечения
насадки [pic] получим из (46) площадь для подсасываемого потока в начале
Скорость подсасываемого потока в начале смесительной камеры
При этом полное давление создаваемое элеватором определится на
основании формулы (43) при замене скоростей воды в смесительной камере и
подсасываемого потока на действительные в выбранном элеваторе. В связи с
отличием действительной скорости подсасываемого потока [pic] от
наивыгоднейшей [pic] коэффициент местного сопротивления при входе
подсасываемого потока в смесительную камеру принимаем равным [pic].
Необходимую скорость в выходном сечении насадки получим из равенства:
Площадь выходного сечения насадки по формуле (45):
Уточнённая величина давления затрачиваемого в выходном сечении
Принимая коэффициент местного сопротивления насадки [pic] получим
необходимое минимальное давление в наружной тепловой сети перед элеватором:
СНиП 2.01.01-97. Строительная климатология и геофизика.
СНиП 2.08.01-89. Жилые здания.
СНиП 2.08.02-89. Общественные здания и сооружения.
СНиП II-3-79*-95. Строительная теплотехника.
СНиП 2.04.05-91*-99. Отопление вентиляция и кондиционирование.
Богословский В. Н. Сканави А. Н. Отопление: Учеб. Для вузов.-М.:
Стройиздат 1991 – 735 с.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические
устройства. ч. 1. Отопление В. Н. Богословский Б. А. Крупнов А.
Н. Сканави и др. Под ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. – 4-е
изд. перераб. и доп.-М.: Стройиздат 1990.
Щёкин Р. В. Березовский В. А. Потапов В. А. Расчёт систем
центрального отопления. Киев.: Будивельник 1975.
Бодров В. И. Сухов В. В. Козлов Е. С. Трошин В. Г. Определение
тепловой мощности систем отопления гражданских зданий. Горький.:
Бодров В. И. Румянцева И. А. Гидравлический расчёт однотрубной
системы водяного отопления с нижней разводкой магистральных
трубопроводов. Горький.: изд. ГИСИ 1991.
Бодров В. И. Полный тепловой и гидравлический расчёт водоводяного
элеватора. Горький.: изд. ГИСИ1990.
Сухов В. В. Беспалова В. Ф. Конструирование узлов управления
систем отопления гражданских зданий. Н.Новгород.: изд. НАСА 1995.

ЭПЮРА.CDW

Рис. 1. Эпюра давлений в расчётной ветви системы отопления

Отопление.Лист 1.CDW

ИИЭСиС - 290701 - ТГВ

Отопление.Лист 2.CDW

Перед установкой покрыть битумной
ИИЭСиС - 290701 - ТГВ
Аксонометрическая схема конструкция
элеватора и узла управления
мастикой подземную часть
Узел управления с элеватором
Элеватор чугунный конструкции Госсантехстроя №3
Монтажный чертёж стояка 2 М 1:50
Аксонометрическая схема системы отопления М1:100