Одноэтажное промышленное здание с металлическими конструкциями в Волгограде

Колонна и консоль.полностью.doc

Определение усилий в средней колонне.
Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн [pic].
от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по
назначению здания [pic]: [pic]
От стойки (сечением [p [p [p [pic])
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом [pic]
Кратковременная [pic]
от покрытия при весе кровли и плит [pic]составляет [pic]
Временная нагрузка – снег при коэффициентах надежности по нагрузке
Кратковременная [pic]. Продольная сила колонны первого этажа рамы от
длительной нагрузки [pic]
От полной нагрузки [pic].
Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок [pic]
От полной нагрузки [pic]
Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок.
Длительные нагрузки:
Разность абсолютных значений опорных моментов в узде рамы:
Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок:
Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок:
От длительных нагрузок:
Вычислим изгибающие моменты колонны соответствующие максимальным
Изгибающие моменты колонн подвала:
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Класс тяжелого бетона В20 [pic]класс арматуры А-III[pic] принимают такими
же как и для ригеля.
Комбинация расчетных усилий:
[pот длительных нагрузок [pic]
Соответствующее загружению 1+2 :
Подбор сечений симметричной арматуры.
Рабочая высота сечения:
Эксцентриситет силы:
Случайный эксцентриситет:
Значение моментов в сечении относительно оси проходящей через центр
тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры.
При длительной нагрузке:
[pic] - радиус ядра сечения.
Расчетную длину колонн многоэтажных зданий при жестком соединении
ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимаем равной высоте этажа
[pic] - коэффициент армирования.
Определим граничную относительную высоту сжатой зоны:
Принимаем 225 A-III с [p
[pic] - перерасчет можно не делать.
Опорное давление ригеля [p бетон класса В20; [p [p арматура
Рабочая высота консоли [pic]
Консоль армируем горизонт хомутами 6 A-I[pic]
с шагом s=10см при этом s меньше 113см и s меньшем 15см 216 A-III
Проверяем прочность сечения консоли.
Изгиб момента консоли [pic]
Принято 214A-III[pic]

Тибилов А.А Металлические кострукции пром здание пояснительная записка.docx

Компоновка конструктивной схемы здания
Генеральные размеры поперечной рамы устанавливаются в зависимости от наличия и типов подъемно-транспортного оборудования в здании: с подвесными кранами мостовыми кранами и без кранов.
Размеры по вертикали.
Исходным данным при определении размеров по вертикали является отметка головки кранового рельсаH1 которая задается в технологическом задании на проектирование.
где Нcr–расстояние от головки рельса до верхней точки тележки крана по ГОСТ 25711-83 и ГОСТ 6711-81;
“100”(мм)- установленный зазор по требованиям техники безопасности.
Н2 принимается кратным 200 мм.
Высота цеха от уровня пола до низа стропильных ферм:
где Н1– наименьшая отметка головки кранового рельса которая принимается по технологическому заданию;
Н0 принимается кратным 600 мм за счет увеличения Н1.
Длина верхней части колонны:
где hb–высота подкрановой балки которая принимается по ГОСТ 25711-83 ГОСТ 6711-81в пределах 18 110 пролета балки (шага колонн);
hrs– высота кранового рельса по ГОСТ 25711-83 ГОСТ 6711-81.
Длина нижней части колонны:
где НB– заглубление опорной плиты башмака колонны ниже нулевой отметки пола принимаемоев пределах 500 800 мм (большее для больших пролетов).
Полная длина колонны:
Высота фермы на опореHf =3150 мм.
Размеры по горизонтали.
Привязка наружной грани колонны к оси колонныа= 500 мм.
Высота сечения верхней части ступенчатой колонны:
Расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны:
где B1- размер части кранового моста выступающей за ось рельса принимаемыйпо ГОСТ 25711-83 ГОСТ 6711-81;
“75” мм- минимальный зазор между краном и колонной.
L1 должен приниматься кратным 500 мм.
Lcr указывается в ГОСТ 25711-83 ГОСТ 6711-81.
Расчет поперечной рамы здания
Расчетная схема рамы
В соответствии с конструктивной схемой выбираем расчетную схему и основную систему. Расстояние между центрами тяжести верхнего и нижнего участков колонн:
Соотношения моментов инерции IнIв=5; IрIн=4;
Сопряжение ригеля с колонной назначаем жестким (краны режима работы 7К цех однопролетный).
Сбор нагрузок на поперечную раму
Расчет нагрузки на 1 м2 кровли приведен в таблице 1.
Постоянная распределенная нагрузка от покрытия
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка кНм2
Защитный слой (битумная мастика с втопленным гравием)
Гидроизоляция (4 слоя рубероида)
Стальная панель с профилированным настилом
Собственная масса металлических конструкций шатра (фермы фонари связи)
Расчетную равномерно распределенную линейную нагрузку на ригель рамы вычисляем по формуле:
Опорная реакция ригеля рамы:
Расчетный вес колонны.
По таблице1 нормативная нагрузка от веса колонны принята равной 03 кНм2.верхней части (20% массы): масса нижней части (80% массы):
Нагрузка в верхней части колонны
в нижней части колонны:
Расчетное значение веса снегового покрова для г. Минск Sg=0.7кНм2;
Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы:
Опорная реакция ригеля:
Вертикальные нагрузки от мостовых кранов
Характеристики крана: база крана – 56м расстояние между колесами 2-х кранов - 1200 м нормативное усилие колеса - 380кН.
где вес подкрановой балки
Сосредоточенные моменты от вертикальных сил Dmax Dmin определяем по формуле:
Горизонтальные нагрузки от мостовых кранов
Горизонтальную силу от мостовых кранов находим по формулам:
Считаем что сила Т приложена в уровне уступа колонны.
Нормативное давление ветра w0= 06 кПа.
Тип местности Б коэффициент k = 05 при высоте до 5 м;k = 065 при высоте 10 м; k = 09 при высоте 20 м; k = 1.05 при высоте 30 м.
Расчетная линейная ветровая нагрузка определяется по формуле:
Линейная распределенная нагрузка при высоте до 10 м равна: до 20 м:
До 30 м 3280*105=344
Для высоты 24.85: 295+(344-295)48510=318
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки вычисляем по формулам:
а эквивалентные линейные нагрузки при Н= 16 ми kэ=0719 по формуле:
Статический расчет поперечной рамы
Расчет на постоянную нагрузку
Сосредоточенный момент из-за смещения осей верхней и нижней частей колонны:
Находим параметры n=IВIН = 15=02;
Каноническое уравнение имеет вид
Моменты от поворота узлов на угол φ=1:
Моменты от нагрузки на стойках Мр:
Моменты на опорах ригеля (защемленная балка постоянного по длине сечения):
Определяютсяr11 и r1p:
Моменты от фактического угла поворота (М1φ):
Эпюра моментов (М1φ+ Мр) от постоянной нагрузки:
Проверкой правильности расчета служит равенство моментов в узле В (-43166 = -4323) а также равенство поперечных сил на верхней и нижней частях колонны:
Затем строится эпюра нормальных сил (с учетом собственной массы колонн).
Расчет на снеговую нагрузку
Проводится аналогично расчету на постоянные нагрузки. Сосредоточенный момент на колонне:
Моменты от нагрузки:
Угол поворотаМоменты от фактического угла поворота:
Строим эпюры усилий от снеговой нагрузки.
Эпюра моментов (М1φ+ Мр) от снеговой нагрузки кН×м:
Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов
Проводится при расположении тележки крана у левой стойки. Строим основную систему и схему нагрузки. Проверку возможности считать ригель абсолютно жестким проводим по формуле:
Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы имеет вид:
Моменты и реакции от смещения верхних узлов на =1 находим по таблице:
Моменты и реакции на левой стойке от нагрузки:
FRB=kBMH=1488*5597172=4842кН
Усилия на правой стойке можно получить аналогично или умножая усилия левой стойки на отношение
МminMmax=25925597=0463
Реакция верхних концов стоек:
Смещение плоской рамы. В расчете на крановые нагрузки следует учесть пространственную работу каркаса определив αпр и пр.
С учетом крепления связей на сварке (краны режима работы 4К) для кровли из крупноразмерных железобетонных плит можно принять JнJn=150;
По таблицам СНиП определяютсяα=068; α'= 025
Строим эпюру моментов М1пр от фактического смещения рамы с учетом пространственной работы и суммарную (Мр+М1пр); эпюру Q которая свидетельствует о правильном расчете (поперечные силы в верхних и нижних частях стоек рамы практически одинаковы).
Разница в значениях нормальной силы у левого и правого концов ригеля получилась из-за передачи горизонтальных сил на соседние рамы вследствие учета пространственной работы каркаса.
Расчет на горизонтальную нагрузку от мостовых кранов
Основная Система эпюра М1 каноническое уравнение коэффициент αпр здесь такие же как и при расчете на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.
Моменты и реакции в Основной Системе от силы Т:
Смещение верха колонн с учетом пространственной работы
Строим эпюры М N и Q.
Проверка правильности решения: скачок на эпюре Q=13+81=211 кН примерно равен силе Т а на правой стойке поперечные силы в верхней и нижней частях равны (21 кН).
Расчет на ветровую нагрузку
Основная Система и эпюра М1 такие же как для крановых воздействий.
Эпюра Мр на левой стойке:
На правой стойке усилия определяем умножением усилий на левой стойке на коэффициент q'эqэ=167223=075;
Коэффициенты канонического уравнения находим по формуле:
Смещение рамы (ветровая нагрузка с одинаковой интенсивностью воздействует на все рамы здания поэтому αпр=1):
Строим эпюру М=Мр+М1.
Эпюра Q на левой стойке кН:
Строим эпюру N в ригеле.
Составление комбинаций усилий в сечениях стойки рамы и определение усилий для расчета колонн
Рама симметричная поэтому таблица составляется для характерных сечений одной стойки. Для того чтобы учесть все возможные случаи загружения в таблицу заносятся также усилия от крановых воздействий при расположении тележки у правой стойки усилия при силе Т приложенной к другой стойке усилия при другом направлении ветра. Усилия применяемые для расчета колонн подчеркнуты.
Нагрузка и комбинации усилий
Нагрузка и комбинация усилий
Усилия M иN от постоянной нагрузки подсчитаны с коэффициентом 0911 = 08
Расчет подкрановой балки
Подкрановая балка крайнего ряда пролетом 12 м под 2 крана Q=325 т. Режим работы кранов – тяж. Пролет здания- 36 м. Материал балки - сталь Вст3Гпс5-1: Rу=230 МПа = 23 кНсм2 (при t≤ 20 мм); Rs=135 кНсм2. Коэффициент надежности по назначению γn=095.
Климатический район строительства с расчетной температурой воздуха выше -40°С.По условиям эксплуатации подкрановая балка относится к 1 группе.
Сбор нагрузок на подкрановую балку
Для крана Q=325 тяжелого режима работы наибольшее вертикальное усилие на колесе Fkn=345 кН; масса тележки Gт=85 кН; тип кранового рельса – КР-70.
Для кранов тяжелого режима работы поперечное горизонтальное усилие на колесе при расчете подкрановых балок:
Расчетные усилия на колесе крана определяем по формулам:
Максимальный момент возникает в сечении близком к середине пролета. Загружаем линию влияния момента в среднем сечении устанавливая краны невыгоднейшим образом:
Расчетный момент от вертикальной нагрузки:
где α –коэффициент учитывающий влияние собственного веса подкрановых конструкций и временной нагрузки на тормозной площадке α = 105;
- коэффициент сочетания;
yi- ординаты линий влияния.
Расчетный момент от горизонтальной нагрузки:
Для определения максимальной поперечной силы загружаем линию влияния поперечной силы на опоре. Расчетные значения вертикальной и горизонтальной поперечных сил:
Подбор сечения балки
Принимаем подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа из рифленой стали t= 6 мм и швеллера №16 (при наличии промежуточной стойки фахверка и крепления к ней тормозной конструкции).
Значение коэффициента определим по формуле:
Задаемся λw=hwtw=50;
Оптимальная высота балки:
Минимальная высота балки:
гдеМxn- момент от загружения балки одним краном при γf=10.
Значения М сумма ординат линии влияния при нагрузке от одного крана yi=15
[lf]=600- для кранов тяжелого режима работы
Задаемся толщиной полок tf=2 см тогда
Из условия среза стенки силой Qx:
Принимаем стенку толщиной 1 см; hwtw=6614=47250;
Размеры поясных листов определяем по формулам:
Принимаем пояс из листа сечения 20×280 мм; Аf=56 см2.
Устойчивость пояса обеспечена так как
По полученным данным компонуем сечение балки:
Проверка прочности сечения балки
Определим геометрические характеристики принятого сечения относительно оси x-x:
а затем- геометрические характеристики тормозной балки относительно оси y-y (в состав тормозной балки входит верхний пояс тормозной лист и швеллер). Расстояние от оси подкрановой балки до центра тяжести сечения:
Проверим нормальные напряжения в верхнем поясе (т. А):
Прочность стенки на действие касательных напряжений на опоре обеспечена так как принятая толщина стенки больше определимой из условия среза.
Жесткость балки также обеспечена так как принятая высота балки
hb>hmin. Проверим прочность стенки балки от действия местных напряжений под колесом крана:
γf1=14 ( при кранах режима работы 7К с гибким подвесом груза);
гдеIr= 1100 см4- момент инерции рельса КР-70; =325- коэффициент для сварных балок.
Стенка сварной балки проверяется также на совместное действие нормальных касательных и местных напряжений на уровне верхних поясных швов
Проверка устойчивости стенки
Проверка местной устойчивости сжатого пояса производится в середине пролета балки с учетом развития пластических деформаций (при этом устойчивость пояса ухудшается):
Условия соблюдаются. Местная устойчивость пояса обеспечена стенка тонкая.
h0 – расстояние (высота) между осями поясных листов.
Определяем необходимость укрепления стенки поперечными ребрами жесткости при когда на балку действует местная нагрузка:
поперечные ребра жесткости необходимы.
В зоне учета пластических деформаций необходима постановка ребер жесткости так как местные напряжения в стенке в зоне не допустимы. Длина зоны пластических деформаций:
Расставляем ребра жесткости с учетом расположения сосредоточенных над ними сил на равном расстоянии друг от друга не превышающем 2hw.
Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки:
При наличии в отсеке местной нагрузки и при ее отсутствии
Проверка необходима.
Проверку производим в отсеке где изменяется сечение под локальной нагрузкой где нормальные и касательные напряжения имеют высокие значения и стенка укреплена только поперечными основными ребрами жесткости () по формуле:
Определяем критические напряжения:
где ; Rs = 135 кНсм2;
d – меньшая сторона отсека;
Для определения ccrвычисляем:
где = 08 (табл. 22 СНиП).
где принимаем в табл. 23 СНиП a2 вместо a;
c1 = 1635; табл. 23 СНиП = 211 и a2hw= 3082146 = 12.
Проверка устойчивости стенки в отсеке:
Устойчивость стенки обеспечена.
Расчет ступенчатой колонны
Расчетные усилия берем из таблицы.
Для верхней части колонны в сечении 1-1 N=3268 кН; М= -8059кНм;
В сечении 2-2 при том же сочетании нагрузок (123*45*) М=-2608кНм;
Для нижней части колонны N1=10684 кН; М1= -3312кНм (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь); N2=11649 кН; М2=10537кНм (изгибающий момент догружает наружную ветвь); Qmax=1447кН.
Соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны IвIн=1.5; материал конструкций- сталь Вст3кп2; бетон фундамента М150. Коэффициент надежности по назначению γn=095.
Определение расчетных длин колонны
Так как НвНн=l2l1=47125= 037606 и NнNв=116493268=36> 3значения коэффициента : 1= 2 2 = 3.
В однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота.
Таким образом для нижней части колонны l
Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей равны соответственно: lу2 = Нв- hв=470 – 120= 350 см.
Подбор сечения верхней части колонны
Сечение принимаем в виде сварного двутавра высотой hв=1000 мм.
Находим требуемую площадь сечения предварительно определив приближенные значения характеристик.
Для симметричного двутавра ρ
(для листов из стали Вст3кп2 толщиной до 20 ммRy=21.5 кНсм2);
Значение коэффициента для двутавра колеблется в пределах от 12 до 17. Примем в первом приближении =14. Тогда mef= m =>
Компоновка сечения.
Высота стенки hw= hв-2tf=100-21.4=97.2 см (принимаем предварительно tf=14 см).
По формуле при 1mx10 и из условия местной устойчивости предельная гибкость стенки: и требуемая толщина стенки:
Принимаем tw=1 см и включаем в расчет только устойчивую часть стенки т. е. 2 участка шириной h1 примыкающие к полкам:
Тогда требуемая площадь полки:
Принимаем bf=26cм; Аf=261.4=364 см2;
Устойчивость полки обеспечена так как
Геометрические характеристики сечения:
Проверка устойчивости в плоскости действия момента:
Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента. Двутавровому сечению соответствует тип кривой устойчивости «в» при . Для определения mx найдем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня (при сочетании нагрузок 1 2 3* 4 5*):
Поскольку mef20 проверка прочности по формуле не требуется.
Подбор сечения нижней части колонны
Определим по формуле ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем предварительно z0=5 cм; h0=hн- z0=145 см.
Усилия в ветвях определим по формулам. В подкрановой ветви
По формулам определяем требуемую площадь ветвей и компонуем сечение. Для подкрановой ветви задаемся φ=08:
(для фасонного проката толщиной до 20 ммRy=23 кНсм2);
По сортаменту принимаем двутавр30Б1: Аb1=415 см2; у=123 см.
Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем такими же как в подкрановой ветви (270 мм). Толщинустенки tw для удобства ее соединения встык с полками верхней части колонны принимаем равной 14 мм а ширину стенки из условия размещения швов hw=310 см.
Требуемая площадь полок
Из условия местной устойчивости полок
Принимаем bf= 30 см; tf= 14 см; Аf= 1430= 42 см2.
Геометрические характеристики ветви:
Уточняем положение центра тяжести сечения колонны:
h0 = hн - z0 = 150-5=145
Отличие от первоначально принятых размеров мало поэтому усилия в ветвях не пересчитываем.
Проверка устойчивости ветвей.
Проверку производим по формулам
из плоскости рамы: lу=1250 см. Подкрановая ветвь
=>φу=0567 (тип кривой устойчивости «в»);
Устойчивость обеспеченна
Подбор сечения решетки нижней части колонны
Поперечная сила в сечении колонны Qmax=1447кН. Условная поперечная сила принимается по табл.8.2:
Qfic 02A = 02(415+1274) =3378кНQmax=1447кН.
Расчет решетки производим по Qmax. Усилие сжатия в раскосе:
α = 46º (угол наклона раскоса)
γc=075 (сжатый уголок прикрепленный одной полкой).
Принимаем уголок 100х7; Аd=138 см2; m
=>φ=053 (кривая устойчивости типа «в»);
Проверка устойчивости нижней части колонны в плоскости действия момента как единого целого
Геометрические характеристики всего сечения:
λx= lxi x=2500624=40.
Приведенная гибкость
Для комбинации усилий догружающих наружную ветвь (сечение 4-4):
N2=11649кН; М2=10537кНм;
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действиямомента проверять не нужно так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.
Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны
Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:
) N=233 кН; М=+613кНм (загружение 134);
) N=3968 кН; М=-361кНм (загружение 12);
Давление кранов Dmax=7463кН.
Прочность стыкового шва (ш1) проверяем в крайних точках сечения надкрановой части.
комбинация М и N (сжата внутренняя полка): наружная полка:
где Rpwy- расчетное сопротивление стыкового шва при растяжении Rpwy= 085Ry.
Прочность шва обеспечена с большим запасом. Толщину стенки траверсы определим из условия ее смятия по формуле:
b= 30 см. Принимаем tпл=2 см; Rр=35 кНсм2.
Учитывая возможный перекос опорного ребра балки принимаем tтр= 07 см.
При комбинации М и N усилия во внутренней полке (в запас несущей способности):
Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2)
Применяем полуавтоматическую сварку в нижнем положении в среде углекислого газа сварочной проволокой Cв-08Г2:
Rwf = 180 кНсм2;Rwz = 18 кНсм2;
fRwf = 0918 = 162 кНсм2;
zRwz = 10518 = 173 кНсм2.
Расчет ведем по металлу границы сплавления. Принимаемkf=10 мм;
В стенке подкрановой ветви делаем прорезь в которой заводим стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий в сечении 2-2 дающую наибольшую опорную реакцию траверсы (такой комбинацией будет сочетание 1 2 3 4(-) 5*):
Коэффициент =09 учитывает что усилия М и N приняты для второго основного сочетания нагрузок. Требуемая длина шва (kf= 10 мм):
Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы (линия 1-1) определим высоту траверсы hтр по формуле:
tw1=58 мм- толщина стенки двутавра 30Б1 Rs=058 Rу=13 кНсм2- расчетное сопротивление срезу фасонного проката из стали Вст3кп2. Принимаем hтр=70 см.
Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при комбинации усилий 1 2 3 4(-) 5* (расчет шва 3):
Коэффициент k=12 учитывает неравномерную передачу усилия Dmax:
Расчет и конструирование базы колонны
Ширина нижней части колонны превышает 1 м проектируем базу раздельного типа.
) N=11649 кН; М=10537кНм (для расчета базы наружной ветви);
) N=10011кН; М= -1717кНм (для расчета базы подкрановой ветви сочетание 1 3 4(-) 5);
Усилия в ветвях колонны определим по формулам:
Расчет базы наружной ветви
Требуемая площадь плиты
(=1 α=1 ); принимаем φb=2
Rb=07 кНсм2 (бетон м150).
По конструктивным соображениям свес плиты с2 должен быть не менее 4 см. Тогда
Lтр= Апл.трВ=1911140=4777 см принимаем L=40 см
Апл=50×40=2000 см2>Апл.тр.
Среднее напряжение в бетоне под плитой ф= Nв2 Апл=160532000= 08 кНсм2.
Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:
при толщине траверсы 12 мм.
Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
Участок 1 (консольный свес с=с1= 28см):
Участок 2 (консольный свес с= с2= 5 см):
Участок 3 (плита опертая на 4 стороны:ba=30273=1.12; α=0055):
Участок 4 (плита опертая на 4 стороны:ba= 27394=29> 2; α = 0125):
Принимаем для расчета Мmax= М3=396кНсм.
Ry=20.5 кНсм2- для стали Вст3кп2 толщиной 21-40 мм. Принимаем tпл=32 мм (2 мм- припуск на фрезеровку).
Расчет базы внутренней ветви
Высоту траверсы определим из условного размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилия в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки СВ-08А d=2 мм
kf= 8 мм. Требуемая длина шва определяется по формуле:
Принимаем hтр=31 см.
Расчет стропильной фермы
Параметры здания и нагрузки те же что в примерах компоновки и расчета рамы.
Материал стержней ферм- сталь Вст3кп2 Ry= 230 МПа=24 кНсм2 (t≤ 20 мм); материал фасонок – Вст3кп2. Элементы ферм выполнены из уголков.
Сбор нагрузок на ферму
Нагрузка от массы покрытия (за исключением веса фонаря):
Силы F0и F10 приложены к колоннам и в расчете фермы не учитываются. Опорные реакции:
Расчетная нагрузка s = sg = 16.
Узловые силы. Первый вариант снеговой нагрузки:
Второй вариант снеговой нагрузки:
Нагрузка от рамных моментов (табл. 12.6). Первая комбинация (сочетание 1 2 3* 4 5*): М1ma
М2соот= -4902кНм (сочетание 1 2 3 4*(-) 5);
Вторая комбинация (без учета снеговой нагрузки):
М1= -8059-(-3312) = -4747кНм; М2соот=-4902-(-3312) = -159кНм.
Нагрузка от распора рамы:
Расчет усилий в стержнях фермы
Усилия в стержнях фермы определяем раздельно для каждой нагрузки с помощью построения диаграммы Максвелла-Кремоны.
При вычерчивании схемы фермы за расчетную высоту принимается расстояние между осями поясов. Сумма привязок осей поясов таврового сечения к их внешним граням можно принять равной 100 мм. Для симметричных нагрузок (постоянная и снеговая) достаточно построить диаграммы усилий только для половины фермы. Строим диаграмму усилий от постоянной и снеговой нагрузок. Максимальные усилия в стержнях фермы от снеговой нагрузки получаются при первом варианте загружения. По второму варианту определим только усилия в стойках. Эти усилия равны узловым нагрузкам.
Усилия от единичных моментов умножаются на соответствующие величины моментов и суммируются. Для построения диаграммы единичный момент заменяется парой сил с плечом равным расчетной высоте фермы на опоре:
Вертикальные опорные реакции фермы равны:
Подбор и проверка сечений стержней фермы
Подбор сечений стержней фермы проводится по требуемой площади:
- для сжатых элементов.
Принимаем λ= 60 (для поясов) и λ= 100 (для решетки).
Требуемая площадь для растянутых элементов:
Подбираем сечения из равнополочных уголков.
Расчетные усилия в стержнях ферм
Усилия от постоянной нагрузки
Усилия от снеговой нагрузки
Усилия от опорных моментов
Усилия от распора рамы
*По второй комбинации моментов и распоров
**По второму варианту снеговой нагрузки
NAn ≤ R×(γcγn) кНсм2
В стадии монтажа λy=1460793=184 [λ] = 220
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Cв-08Г2Cd=14 2 мм kf ma
Rwf = 215 кНсм2;Rwz = 165 кНсм2;
fRwf = 09215 = 193 МПа;
zRwz = 045105370= 175 МПа.
Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления.Длина сварных швов определяется по формуле:

ZhBK.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 35
Материал-бетон класса В 12.5
Схема вертикальных связей
Схема горизонтальных связей
Спецификация элементов сборных конструкций
Одноэтажное промышленное здание
Разрез схемы связей ферма колонна фундамент узлы
:25n1:50n1:200n1:400

Металлы.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Кафедра архитектуры и строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
Вес наплавленного металла кг
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Схемаnоголовкаnколонны К1
Стык сварной балки М1:20

Жбк Петров.dwg

Схема расположения плит . ригелей колонн
Плита монолитного перекрытия
Второстепенная балка монолитного перекрытия
Цементно-песчаный раствор
СКГМИ (ГТУ)nПГС 08-4
-х этажное промышленное здание
Спецификация элементовn n
Стык ригеля с колонной
Материал:бетон класса В30
Материал:бетон класса В20
Материал:бетон класса В15
Спецификация элементов монолитногоn перекрытия
Материал:бетон класса В25
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ n КАРКАСОВ И СЕТОК
Второстепенная балка

Avetikk.dwg

Усилия в сечениях колонны
D на средней колонне
Варианты основного сочетания
Вариант 1 - основное сочетание с учетом крановых и ветровых нагрузок
Вариант 2 - то же без учета крановых и ветровых нагрузок
Н о м е р а з а г ру ж е н и й

ригель.doc

Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с
равными пролетами ригелей и равными длинами стоек. Сечения ригелей и стоек
по этажам также приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяют для
расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками
моментов- шарнирами расположенными по концам стоек - в середине длины
стоек всех этажей кроме первого.
Нагрузка на ригель от ребристых плит при числе ребер в пролете ригеля
более четырех считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы
на ригель равна шагу поперечных рам- 6м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
От перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания
[pic]: от веса ригеля сечением 025 на 06м с учетом коэффициента
Временная с учетом [pic] в том числе длительная
[pic] и кратковременная [pic]
Полная нагрузка [pic].
Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля.
Сечение ригеля:25×60см
Сечение колоны:30×30см
Пролетные моменты ригеля:
) В крайнем пролете- схемы загружения 1+2 опорные моменты [pic]
Поперечные силы[pic]
Максимальный пролетный момент
)В среднем пролете схемы загружения 1+3опорные моменты [pic] максимальный
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
Характеристика прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В20; расчетные сопротивления при сжатии 115мПа; при
растяжении [pic] модуль упругости[pic]
Арматура продольная рабочая класса А-III расчетное сопротивление [pic]
модуль упругости [pic]
Определение высоты сечения ригеля.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при [pic]
Сечение в 1-м пролете М=202
0A- I I I с площадью Аs=1256см2.
Сечение в среднем пролете
6A- I I I с площадью Аs=804см2.
Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливают на
Сечение на средней опоре М=202 арматура расположена в 1 ряд.
Принято 228A- I I I с площадью Аs=1232см2.
Сечение на крайней опоре.
Принято 218A- I I I с площадью Аs=509см2.
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси.

Пояснительная записка ЖБК.Тибилов А.А. ПГС-08-4.docx

1.Общие данные для проектирования.
этажное каркасное здание с подвальным этажом имеет размер в плане 216×65м и сетку колон 72×65.Высота этажей 30м. Стеновые панели навесные из легкого бетона замоноличиваются совместно с торцевыми рамами образуя вертикально связевые диафрагмы. Стены подвала из бетонных блоков. Нормативная значение временной нагрузки v=3300Нм
в том числе кратковременная нагрузка 1200Нм коэффициент надежности на нагрузке коэффициент надежности по назначению здания .
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
Ригели поперечных рам – трехпролетные на опорах соединены с крайними и средними колонами. Плиты перекрытий предварительно напряженные- ребристые.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными связями установленными в одном среднем пролете по каждому ряду колонн. В поперечном жесткость здания обеспечивается по рамно связевой системе:
работающие как горизонтальные диски жесткости передается на торцевые стены выполняющие функцию вертикальных связей.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом коэффициента надежности по назначению здания;
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка Нм2
-Собственный вес ребристой плиты
-То же слоя цементного раствора=20мм (ρ=2200кгм3)
-то же керамических плиток =13мм (ρ=1800кгм3)
-постоянная и длительная
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения многопустотной (12 круглых пустот диаметром 14 см) предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Размеры: толщина верхней и нижней полок (20-14)05=3см.
Ширина ребер: средних-35см крайних-465см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения отношение >01 при этом в расчет вводится вся ширина полки расчетная ширина ребра .
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса Ат-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В25 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная
Коэффициент условий работы бетона
Нормативное сопротивление при растяжении
Начальный модуль упругости бетона
Передаточная прочность бетона устанавливается так чтобы при обжатии отношение напряжений .
Арматура продольных ребер- класса Ат-V
Нормативное сопротивление
Расчетное сопротивление
Предварительное напряжение арматуры принимают равным
При электротермическом способе натяжения
- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=10- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения .
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают .
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения .
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =014 5см – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки =093.
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести поэтому
> для арматуры класса Ат-V.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 1010Aт-V с площадью Аs=1131см2.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия
Принимаем φ=05 т.к. 064>05
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие
При и поскольку принимают .
Другое условие при и значении - удовлетворяется. Следовательно поперечная арматура не требуется по расчету.
На приопорном участке длиной в средней части пролета поперечная арматура не применяется.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости .
Или площадь приведенного сечения .
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент инерции сечения (симметричного)
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
здесь - для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента
здесь - для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и .
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры . Потери при релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения . Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 без учета изгибающего момента от веса плиты
Потери от быстронатекающей ползучести при и при составляют .
С учетом этих потерь напряжение
Потери от осадки бетона
Потери от ползучести бетона при составляют
Полные потери т.е. больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия с учетом полных потерь
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке ; .
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов
- здесь ядровый момент усилия обжатия при составляет
Поскольку трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии при значении коэффициента точности натяжения
Изгибающий момент от веса плиты не учитывается
=117700(100)=1770000 2002000
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности бетона .
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительно суммарной
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок.
-плечо внутренней пары сил; т.к усилие
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры: -момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных нагрузок; предельный прогиб составляет
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок ; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ;эксцентриситет коэффициент при длительном действии нагрузки.
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Здесь -при длительном действии нагрузок;
Вычислим прогиб плиты.
Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек. Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяют для расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов- шарнирами расположенными по концам стоек - в середине длины стоек всех этажей кроме первого.
Нагрузка на ригель от ребристых плит при числе ребер в пролете ригеля более четырех считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам- 6м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
От перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания : от веса ригеля сечением 025 на 06м с учетом коэффициента надежности
Временная с учетом в том числе длительная
Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля.
Сечение ригеля:25×60см
Сечение колоны:30×30см
Пролетные моменты ригеля:
В крайнем пролете- схемы загружения 1+2 опорные моменты
Максимальный пролетный момент
)В среднем пролете схемы загружения 1+3опорные моменты максимальный пролетный момент
Расчетные схемы для опорных моментов
Расчетные схемы для продольных моментов.
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
Характеристика прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В20; расчетные сопротивления при сжатии 115мПа; при растяжении модуль упругости
Арматура продольная рабочая класса А-III расчетное сопротивление модуль упругости
Определение высоты сечения ригеля.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при
Сечение в 1-м пролете М=202
0A- I I I с площадью Аs=1256см2.
Сечение в среднем пролете
6A- I I I с площадью Аs=804см2.
Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливают на эпюре моментов.
Сечение на средней опоре М=202 арматура расположена в 1 ряд.
Принято 228A- I I I с площадью Аs=1232см2.
Сечение на крайней опоре.
Принято 218A- I I I с площадью Аs=509см2.
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси.
Определение усилий в средней колонне.
Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн .
от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению здания :
От стойки (сечением ; ; ; )
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом
от покрытия при весе кровли и плит составляет
Временная нагрузка – снег при коэффициентах надежности по нагрузке и по назначению здания ;
Кратковременная . Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки
От полной нагрузки .
Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок
Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок.
Длительные нагрузки:
Разность абсолютных значений опорных моментов в узде рамы:
Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок:
Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок:
От длительных нагрузок:
Вычислим изгибающие моменты колонны соответствующие максимальным продольным силам.
Изгибающие моменты колонн подвала:
Класс тяжелого бетона В20 класс арматуры А-III принимают такими же как и для ригеля.
Комбинация расчетных усилий:
;от длительных нагрузок
Соответствующее загружению 1+2 :
Подбор сечений симметричной арматуры.
Рабочая высота сечения:
Эксцентриситет силы:
Случайный эксцентриситет:
или ; но не менее 1см.
Значение моментов в сечении относительно оси проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры.
При длительной нагрузке:
- радиус ядра сечения.
Расчетную длину колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимаем равной высоте этажа .
- коэффициент армирования.
Определим граничную относительную высоту сжатой зоны:
Принимаем 225 A-III с ;
- перерасчет можно не делать.
Опорное давление ригеля ; бетон класса В20; ; ; арматура класса А- ;
Рабочая высота консоли
Консоль армируем горизонт хомутами 6 A-I
с шагом s=10см при этом s меньше 113см и s меньшем 15см 216 A-III
Проверяем прочность сечения консоли.
Изгиб момента консоли
Многопролетная плита монолитного перекрытия.
Конструктивная схема монолитного перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в третях пролета главной балки при этом пролеты плиты между осями ребер равны.
Предварительно задаются размером сечения балок:
Второстепенная балка ;
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер в продольном направлении. Отношение пролетов - плиту рассчитывают как работающую по короткому направлению. Принимают толщину плиты 6см.
-Собственный вес плиты =60мм (ρ=2500кгм3)
Полная расчетная нагрузка
Для расчета многопролетной плиты выделяют полосу шириной 1м при этом расчетная нагрузка на 1м длины плиты 6100Нм2. С учетом коэффициента надежности по назначению здания нагрузка на 1м .
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов
В средних пролетах и на средних опорах
В первом пролете и на первой промежуточной опоре
Бетон тяжелый класса В15; призменная прочность прочность при осевом растяжении . Коэффициент условий работы . Арматура- проволока класса Вр-1 4мм в сварной рулонной сетке .
Подбор сечений продольной арматуры.
В средних пролетах и на средних опорах .
Принимают 104 Вр-1 с и соответствующую рулонную сетку марки
В первом пролете и на первой промежуточной опоре .
Принимают две сетки- основную и той же марки доборную с общим числом 154 Вр-I с .
Многопролетная второстепенная балка.
Расчетный пролет равен расстоянию между главными балками .
Подсчет нагрузок на 1м длины второстепенной балки.
-Собственный вес плиты и пола
-То же балки сечением 02×034(ρ=250кгм3)
-с учетом коэффициента надежности по назначению здания
-временная с учетом
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом перераспределения усилий.
На первой промежуточной опоре
Отрицательные моменты в средних пролетах определяют по огибающей эпюре моментов они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной . В расчетном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при можно принять равным 40% момента на первой промежуточной опоре. Тогда отрицательный момент в среднем пролете.
На первой промежуточной опоре слева
На первой промежуточной опоре справа
Бетон как и для плиты класса В15. Арматура продольная класса А-III с поперечная- класса Вр-1 5мм с .
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при поскольку на опоре момент определяют с учетом образования пластического шарнира. При . На опоре момент отрицательный- полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b=20см.
принимаем h=40см b=20см тогда .
В пролетах сечение тавровое- полка в сжатой зоне. Расчетная ширина полки при равна .
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси.
Сечение в первом пролете- .
- нейтральная ось проходит в сжатой полке
Принимаем 220 А-III с .
Сечение в среднем пролете-
Принимаем 218 А-III с .
На отрицательный момент-сечение работает как прямоугольное
Принимаем 212 А-III с .
Сечение на первой промежуточной опоре-сечение работает как прямоугольное
Принимаем 612 А-III с -две гнутые сетки по 312 А-III в каждой.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси.
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с продольными стержнями и принимают класса Вр-1 . Число каркасов- два .
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям но не более 15см. для всех приопорных участков промежуточных и крайней опор балки принят шаг . В средней части пролета шаг .
Влияние свесов сжатой полки
При расчете прочности вычисляем
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчетного наклонного сечения
Проверка по сжатой наклонной полосе

ЖБК Аветиккк.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Одноэтажное промышленное здание nв г. Волгограде
Разрез 1-1 план на отм. 0.000 ферма колонна крайнего ряда фундамент колонны кр. ряда спецификация
Курсовой проект по железобетонным конструкциям
СКГМИ(ГТУ) АСФ ПГС-04-1
Колонна крайнего рядаnМ 1:50
Фундамент колонныnМ 1:50
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 20
Материал-бетон класса В 12.5
План на отм. 0.000 М1:400

Фундаменты.dwg

Фундаментныйnстолбик
Курсовой проект:n Химическаяn лаборатория
СКГМИ (ГТУ)nПГС-05-2
М 1:200nМ 1:30nМ 1:600nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП
План фундаментов М1:200
Песчанная подготовка
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Свая марки nСН9.0-30
Щебеночная подготовка
Горизонтальная гидроизоляция (рубироид 1сл.)
Фундаментныеn блоки ФС-6
Фундаментнаяnподушка Ф-12
Фундамент стаканного типа
Фундаментная подушка
Фундаментные стеновые блоки
Спецификация жб конструкций
Фундаментная балка ФБ-1
Монолитный фундамент на nестественном основании
Фундамент на песчанной подушке
Сравнение вариантов М1:30
Фундамент на естественном nосновании
Гидроизоляция n(обмазка битумной мастикой)
Гидроизоляция n(рубироид 1сл.)
Курсовой проект:n Монтажныйn цех
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовn ТЭП

Дзуцев ТМ КР по металличеким конструкциям2010.dwg

Кафедра строительных конструкций
М 1:200nМ 1:50nМ 1:25
План балочной клетки
Отправочный элемент сварной балки
Толщина настила t=10мм
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
Условные обозначения
Болт нормальной точности
Заводской сварной шов
Монтажный сварной шов
Примечаниеnnq*;n1.Материал конструкций сталь марок ВСт3сп5-1 по ГОСТ 380-71 бетон марки 150;nn2.Болты нормальной прочности №24;nn3.Отверстия d=27мм;nn4.Катеты угловых швов Kш=61012мм;nn5.Поясные швы отправочных элементов Б1К1 выполнять автоматической сваркой прочие заводские швы - полуавтоматической сваркой.nn6.Вертикальные связи крепить к колоннам по монтажной сварке.
Итого общий вес конструкций с учетом сварных швов 96204.8кг
Цифрами обозначенnпорядок наложенияnмонтажных швов

Монолит полностью.doc

Многопролетная плита монолитного перекрытия.
Конструктивная схема монолитного перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными
балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки
размещаются по осям колонн и в третях пролета главной балки при этом
пролеты плиты между осями ребер равны[pic].
Предварительно задаются размером сечения балок:
Главная балка [p [pic]
Второстепенная балка [p [pic]
Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер
[pic] в продольном направлении[pic]. Отношение пролетов [pic]- плиту
рассчитывают как работающую по короткому направлению. Принимают толщину
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Нагрузка Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
-Собственный вес 1200 11 1320
(ρ=2500кгм3) 440 13 570
раствора=20мм 230 11 253
-временная 3300 12 g= 2140
Полная расчетная нагрузка [pic]
Для расчета многопролетной плиты выделяют полосу шириной 1м при этом
расчетная нагрузка на 1м длины плиты 6100Нм2. С учетом коэффициента
надежности по назначению здания [pic]нагрузка на 1м [pic].
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной плиты с учетом
перераспределения моментов
В средних пролетах и на средних опорах
В первом пролете и на первой промежуточной опоре
Характеристика прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В15; призменная прочность [pic] прочность при осевом
растяжении [pic]. Коэффициент условий работы [pic]. Арматура- проволока
класса Вр-1 4мм в сварной рулонной сетке [pic].
Подбор сечений продольной арматуры.
В средних пролетах и на средних опорах [pic].
Принимают 104 Вр-1 с [pic]и соответствующую рулонную сетку марки
В первом пролете и на первой промежуточной опоре [pic].
Принимают две сетки- основную и той же марки доборную с общим числом
Многопролетная второстепенная балка.
Расчетный пролет равен расстоянию между главными балками [pic].
Подсчет нагрузок на 1м длины второстепенной балки.
Нагрузка Нормативная нагрузка Нм2
-Собственный вес плиты и [pic]
-То же балки сечением [pic]
×034(ρ=250кгм3)[pic] [pic]
-с учетом коэффициента
надежности по назначению
-временная с учетом [pic] [pic]
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом
перераспределения усилий.
На первой промежуточной опоре
Отрицательные моменты в средних пролетах определяют по огибающей
эпюре моментов они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной
[pic]. В расчетном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный
момент при [pic]можно принять равным 40% момента на первой промежуточной
опоре. Тогда отрицательный момент в среднем пролете[pic].
На крайней опоре [pic]
На первой промежуточной опоре слева [pic]
На первой промежуточной опоре справа[pic]
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Бетон как и для плиты класса В15. Арматура продольная класса А-III с
[pic] поперечная- класса Вр-1 5мм с [pic].
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при [pic] поскольку на
опоре момент определяют с учетом образования пластического шарнира. При
[pic] [pic]. На опоре момент отрицательный- полка ребра в растянутой зоне.
Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b=20см.
[pic] принимаем h=40см b=20см тогда [pic].
В пролетах сечение тавровое- полка в сжатой зоне. Расчетная ширина
полки при [pic] равна [pic].
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси.
Сечение в первом пролете- [pic].
[pic]- нейтральная ось проходит в сжатой полке [pic]
Принимаем 220 А-III с [pic].
Сечение в среднем пролете-[pic]
Принимаем 218 А-III с [pic].
На отрицательный момент-[pic]сечение работает как прямоугольное
Принимаем 212 А-III с [pic].
Сечение на первой промежуточной опоре-[pic]сечение работает как
Принимаем 612 А-III с [pic]-две гнутые сетки по 312 А-III в каждой.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с
продольными стержнями [pic] и принимают [pic]класса Вр-1 [pic]. Число
каркасов- два [pic].
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям [pic] но не более
см. для всех приопорных участков промежуточных и крайней опор балки
принят шаг [pic]. В средней части пролета [pic] шаг [pic].
Влияние свесов сжатой полки
[pic]- удовлетворяется.
При расчете прочности вычисляем
[pic] принимают [pic].
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчетного наклонного сечения
[pic]- обеспечивается.
Проверка по сжатой наклонной полосе

авсарагову.doc

Компоновка балочной клетки 2
2 Расчёт листового несущего настила 2
Расчёт нормального типа балочной клетки 3
1 Расчёт балки настила 3
1.1 Определение нагрузки на балку настила 3
1.2 Определение внутренних усилий в балке настила 3
1.3 Подбор сечения балки настила 3
1.4 Проверки жёсткости принятого сечения балки настила 4
2 Расчёт усложненного типа балочной клетки 4
2.1 Определение нагрузки на балку настила. 4
2.2 Определение внутренних усилий балки настила. Подбор сечения 4
2.3 Определение нагрузки на вспомогательную балку. 5
2.4 Определение внутренних усилий вспомогательной балки. Подбор
2.5 Проверка жёсткости принятого сечения 5
Расчёт и конструирование сварных составных балок 6
1 Сбор нагрузки на главную балку 6
2 Определение внутренних усилий в главной балке 7
3 Подбор сечения главной балки 7
4 Изменение сечения главной балки по длине 9
4.1 Проверка прочности балки 11
4.2 Проверяем общую устойчивость балки 11
4.3 Проверка прогиба балки 12
5 Проверка местной устойчивости стенки и конструирование ребер жесткости
6 Расчет поясных швов сварной балки. 14
7 Укрупнительные стыки балок 14
8 Конструирование стыка на монтажной сварке 14
9 Расчет опорного ребра главной балки. 15
Расчет и конструирование колонны 15
1 Расчетная схема. Расчетная длина 15
2 Подбор сечения сквозной колонны 16
3 Конструирование и расчет оголовка и базы центрально – сжатой колонны
Ошибка! Закладка не определена.
3.1 Расчет оголовка сквозной колонны 17
3.2 Расчет базы сквозной колонны 17
Список используемой литературы 20
Компоновка балочной клетки
Шаг колонн в продольном направлении А=10 м.
Шаг колонн в поперечном направлении В=8 м.
Габариты площадки в плане 40х24
Полезная равномерно распределённая нагрузка Р=188 кНм2
Балочной клеткой называется система несущих балок с уложенным по ним
Различаются три типа балочной клетки: упрощённый нормальный и
Выбор типа балочной клетки связан с вопросом о сопряжении балок между собой
по высоте. В связи с этим различают следующие опирания балок – этажное в
одном уровне пониженное.
Основные размеры рабочей площадки в плане и по высоте здания обычно
оговариваются в технологическом задании на проектирование исходя из
требований размещения оборудования и функционального процесса.
В балочной клетке усложнённого типа балки настила устанавливаются на
вспомогательные (второстепенные) балки опирающиеся на главные балки.
На балки настила укладывается настил обычно стальной. Главные балки
опираются на колонны и располагаются вдоль больших расстояний между
2 Расчёт листового несущего настила
Принимаю [pic]= 10мм
Сила растягивающая настил равна:
Расчетная толщина углового шва прикрепляющего настил к балкам равна:
[pic]2.37(09[pic]1[pic]18)=015мм
Собственный вес 1м2 настила равен qн=785*1=78.5 кг или 0785 кНм2
Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчётная нагрузка
нагрузка кнм2 надёжности по
- вес настила 0 785 105 082425
Временная 16.2 1 1944
Расчёт нормального типа балочной клетки
По статической схеме балки в системе балочной клетки принимаются
разрезными шарнирно опёртыми.
По типу сечения балки настила и вспомогательные балки как правило
выполняют из прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*.
Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки: первый -
нормальный тип (рис 1а) второй – усложненный тип (рис 1б).
1 Расчёт балки настила
1.1 Определение нагрузки на балку настила
qнбн=(P+qн)a=(188+0785)098=1919 кНм=019 кНсм
qрбн=(Pγf1 +qнγf2)a=(18812+019105)098=2201 кНм=022 кНсм
1.2 Определение внутренних усилий в балке настила
[pic]=[pic]= 17608 кНм=17608 кНсм
1.3 Подбор сечения балки настила
Марка стали ВСт3Кп2 (С235)
Ry=225 МПа – расчётное сопротивление стали
с=11 – коэффициент учитывающий возможность развития пластических
По сортаменту подбираем двутавр № 36 с расчётными характеристиками:
Wx=743см3 Jx=13380см4 h=36см b=145см gбн=486 кгм
1.4 Проверки жёсткости принятого сечения балки настила
[pic][pic]367 53 (l250) – условие выполнено
Определяем расход металла на 1 м[pic] перекрытия:
Настил: 1[pic]785=78.5 кгм[pic]
Балка настила:ga=48.6096=50625кгм[pic]
5+50625=12912 кгм[pic]=1.29кН м[pic]
2 Расчёт усложненного типа балочной клетки
2.1 Определение нагрузки на балку настила.
Равномерно распределённая нормативная нагрузка:
qнбн=(P+qн)b=(188+0.785)088=1723 кНм=0172 кНсм
Равномерно распределённая расчётная нагрузка
qрбн=(Pγf1 +qнγf2)b=(18812+0785105)088=2057 кНм=02057 кНсм
2.2 Определение внутренних усилий балки настила. Подбор сечения
[pic]=[pic]=257125 кНсм
Требуемый момент сопротивления
Подбираем двутавр № 45 с расчётными характеристиками:
Wx=101 см3 Jx=2789 см4 h=45 см gвб=665 кгм
[pic][pic]57 6.88 (l250) – условие выполнено
2.3 Определение нагрузки на вспомогательную балку.
Эквивалентная равномерно распределённая нормативная нагрузка:
[pic]=(P+qн)b=(16Ю2+0785+0.2731.111)4.666=80.4 кНм=0804кНсм
Эквивалентная равномерно распределённая расчётная нагрузка
[pic]=(Pγf1 +qнγf2)b=(16.212+(0785+0.2731.111)105)4.666=95.76
2.4 Определение внутренних усилий вспомогательной балки. Подбор сечения
[pic]=[pic]=1197кНм=119700 кНсм
Подбираем двутавр № 70б с расчётными характеристиками:
Wx=5010 см3 Jx=175370 см4 h=70 см b=21 см gвб=184 кгм
2.5 Проверка жёсткости принятого сечения
[pic][pic]2.9 4(l250) – условие выполнено
Рис. 2. К определению площади смятия стенки.
Проверяем условие применимости
Фактическое отношение [p 5.29 56 – общая устойчивость
вспомогательной балки обеспечена
По варианту два суммарный расход материала равен:
(78.5+27.31.111+1844..666)=142.5
По расходу металла выбираем второй вариант компоновки балочной клетки -
Расчёт и конструирование сварных составных балок
Главные балки балочных клеток проектируют составными из листовой
стали по ГОСТ 82-70*. Соединение листов осуществляется сваркой или
заклёпками. Большинство используемых составных балок – сварные клёпаные
балки применяются в основном при тяжёлой подвижной нагрузке так как в этих
условиях они значительно надёжнее сварных. В обычных условиях сварные балки
1 Сбор нагрузки на главную балку
Эквивалентная нормативная погонная нагрузка на главную балку
[pic]=(P+qн)l=102(188+083)8=16018 кНм
Эквивалентная погонная расчётная нагрузка на главную балку
[pic]=(Pγf1 +qнγf2)l=102(18812+083105)8=1912 кНм
2 Определение внутренних усилий в главной балке
Рис. 3.2. Распределение нагрузки на главную балку
[pic][pic]2390 кНм=239000 кНсм
3 Подбор сечения главной балки
Сечение главной балки назначается в зависимости от величины требуемого
момента сопротивления сечения. Материал-сталь Вст3сп5-1 с Ry=240 МПа и
Определяем высоту сечения главной балки.
Строительная высота: hстр = h – hб -tнаст = 160-39 – 08 = 1232см
Оптимальная высота балки: hопт=[pic][pic]10193 см
Минимальная высота балки при условии что предельный относительный прогиб
Окончательно высоту главной балки h не менее hmin . Принимаем h=123 см.
Рассчитываем и конструируем стенку главной балки.
Из условия прочности стенки на срез tw=[pic]=86 мм
Задаёмся предварительной толщиной поясов tf =2 см.
Определяем высоту стенки hw=123-22=119 см.
Проверка необходимости постановки продольных ребер
Сравнивая полученные толщины стенки видим что принятая толщина 12мм может
быть оставлена без изменений т.к. она удовлетворяет условиям прочности на
действие касательных напряжений и не требует укрепления продольными ребрами
Рассчитываем и конструируем пояса главной балки. Определяем требуемый
момент инерции поясов:
[pic]=[pic]=498635 см4
Требуемая площадь сечения поясов при h0=h-tп=120-20=118 см:
Принимаю пояса из универсальной стали 330*20мм с А = 116 см2 что
составляет bfh = 13.15 и удовлетворяет условию 13 – 15
Проверяем местную устойчивость пояса при hст=h0 =146 см:
bef tf =(33-1) 2*2 = 8 011*1181=1298 0.5[pic]= 14.65 – устойчивость
Проверяем несущую способность балки.
Для подобранного сечения главной балки вычисляем геометрические
Момент инерции относительно оси х-х:
[pic]=[pic]6695419 см4
где Jст =1404299 см4 - момент инерции стенки; Jп =529112 см4 - момент
Момент сопротивления сечения балки относительно оси х-х:
[pic][pic]11159032 см3
Принятое сечение главной балки проверяем на прочность по нормальным
напряжениям. Значение сх определяем в зависимости от отношения Af Aw =
116=056 путем интерполяции сх=1114.
[pic][pic]2244 кНсм2 ≤ 23 - прочность балки обеспечена.
Подбор сечения балки удовлетворяет проверке прочности и не имеет
недонапряжения более 5%. Проверку прогиба балки делать не нужно так как
принятая высота сечения больше мин. И регламентированный прогиб будет
Рис. 3.3 Подбор сечения балки
4 Изменение сечения главной балки по длине
Рис. 3.4 Изменение сечения по длине балки
Место изменения сечения главной балки находится на расстоянии
х=(16)l(( =(16)(10=166 м=166 см.
Определяем внутренние расчетные усилия в месте изменения сечения:
[pic] где х=(16)[pic].
М1= (1913166(10-166))2=132352 кНм =132352кНсм;
[pic]=1912(102-166)=638608 кН
Определяем требуемые геометрические характеристики уменьшенного
где Rwy - расчетное сопротивление сварного стыкового шва растяжению
W1тр=1323521955=67699 см3;
[pic]= 676991202=406194 см4.
Вычисляем ширину уменьшенного пояса учитывая рекомендации:
bf1 > 110h; bf1 > 18 см.
bf1 > 1 10148=14.8 см; bf1 > 18 см.
Требуемый момент инерции уменьшенных поясов:
[pic]=406194-1404299=2657641 см4.
Требуемая площадь сечения уменьшенных поясов:
[pic] = 226576411182 =3817 см2.
Ширина уменьшенного пояса:
Принимаем пояса из универсальной стали 200*20 с А=40см2
Окончательные размеры уменьшенного сечения:
h=120 см hст =118 см tст=10 см bf1=20 см tп =20 см.
Вычисляем геометрические характеристики уменьшенного сечения
[pic]= 24189099120=698183 см3.
Проверяем прочность сварного стыкового шва в месте изменения сечения.
[pic]=132352698183=1895 кНсм2 08523=1955 кНсм2.
4.1 Проверка прочности балки
Проверяем напряжения в поясах в середине балки:
[pic][pic]224 кНсм2 ≤ 23
Проверяем максимальное касательное напряжения в стенке на опоре балки:
[pic]956[pic]3503764189099[pic]086=799
Статический момент полу сечения балки
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила
Где F [pic]соответственно:
F=[pic]- опорные реакции балок настила
[pic] - длина передачи нагрузки на стенку балки.
Проверяем приведенные напряженные в месте изменения сечения:
где [pic]- нормальные напряжения в уровне поясных швов [pic]-
касательные напряжения в уровне поясных швов Sf1- статический момент
Прочность балки в месте изменения сечения обеспечена.
4.2 Проверяем общую устойчивость балки
Вместе действия максимальных нормальных напряжений:
в середине пролета балки:1[pic] 12033[pic]3636 и
в месте уменьшенного сечения балки
Обе проверки показали что общая устойчивость пояса обеспечена.
4.3 Проверка прогиба балки
Не производиться так как принятая высота балки больше минимальной.
Проверка устойчивости сжатого пояса производиться в месте максимальных
нормальных напряжений в нем- в середине пролета балки где возможны
пластические деформации.
Проверка показал что местная устойчивость пояса обеспечена.
Толщина стенки назначалась из условия укрепления ее только поперечными
С целью выяснения необходимости проверки местной устойчивости стенки
определяем ее условную гибкость и проверяем выполнения условия:
[pic]- местная устойчивость стенки не обеспечена требуется
Определяем длину зоны использования пластических деформаций в стенке:
Проверка выполняется для отсека (участка стенки между двумя соседними
ребрами жесткости) в котором стенка испытывает одновременное воздействие
нормальных и касательных напряжений.
Определяем средние значения М и Q:
Определяем и - соответственно нормальное и касательное напряжения
действующие в рассматриваемом сечении отсека определяемые по формулам:
[pic]3204 кНсм2 [pic]339кНсм2
[pic] и [pic] - критические значения нормальных и касательных
напряжений вычисляемые по формулам:
Коэффициент ссr следует принимать в соответствии со СНиП [4] для сварных
балок по табл. 3.2 предварительно определив коэффициент [pic] по формуле:
где h0 = hст; bf и tf –соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки.
[pic]209 => ссr=2583
[pic]= 2583(234042 = 364 кНсм2 [pic]=404
[pic]=103[pic]1121кНсм2
[pic]- условие устойчивости выполняется γ=1
Постановка ребер на расстоянии 232см возможна
6 Расчет поясных швов сварной балки.
Определяем размер шва в сечении х=10см на приопорном участке где
сдвигающая сила максимальна:
При толщине свариваемых деталей 20мм минимальный катет шва = 7мм > 1мм
Принимаем катет шва = 7мм.
7 Укрупнительные стыки балок
Из соображений удобства доставки с завода изготовителя на монтажную
площадку тем или иным видом транспорта главная балка может быть изготовлена
в виде двух-трех отправочных элементов а на монтажной площадке собрана с
помощью укрупнительного стыка.
Чтобы получить два одинаковых отправочных элемента укрупнительный
стык обычно устраивают в середине пролета.
8 Конструирование стыка на монтажной сварке
Сварной укрупнительный стык конструируют таким образом чтобы сжатый
пояс и стенка стыковались прямым швом и растянутый пояс - косым под углом
0 . Такой стык при правильном выборе сварочных материалов будет
равнопрочным основному сечению балки и может не рассчитываться.
Чтобы уменьшить сварочные напряжения сначала сваривают поперечные
стыковые швы стенки и поясов имеющие наибольшую поперечную усадку.
Оставленные не заваренными на заводе участки поясных швов длиной около
0мм дают возможность поясным листам несколько вытянуться при усадке швов.
Последними заваривают угловые швы имеющие небольшую продольную
Рис. 3.8 Укрупнительный стык на монтажной сварке: а - разделка кромок и
указание последовательности наложения сварных швов; б - вид стыка после
9 Расчет опорного ребра главной балки.
Определяем площадь смятия торца ребра:
Принимаем ребро размерами 200*14мм [pic]=20*14=28см[pic]> 27 см[pic]
Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси z. Ширина
участка стенки включенной в работу опорной стойки:
Определяю катет сварных швов:
Принимаю [pic]=7мм.Проверяем длину рабочей части шва
Ребро приваривается к стенке по всей высоте сплошными швами.
Расчет и конструирование колонны
Усилие в центрально сжатой колонне можно принять равным сумме
опорных реакций балок с учетом их собственного веса (массы).
Усилие определяется по формуле:
N = n(P + 05(G(n где n – число балок опирающихся на
колонну Р – реакция одной балки .
1 Расчетная схема. Расчетная длина
Расчетную схему принимаем с шарнирным закреплением вверху и
жёстким внизу колонны. Расчетная длина колонны определяется в зависимости
от принятой расчетной схемы по формуле:
Lкол = ·l=0.6*804=563м
2 Подбор сечения сплошной колонны
Расчет центрально сжатых элементов на устойчивость в
соответствии с п.5.3(4) выполняется по формуле:
[pic] где N – внутреннее продольное усилие в колонне φ –
коэффициент продольного изгиба по таблице 72 [4] А – площадь поперечного
сечения стержня Ry= 235 кНсм2 – расчетное сопротивление стали γс = 1 –
коэффициент условий работы .
Принимаем двутавровое сечение стержня колонны сваренным из трех
листов. Используя условие устойчивости получаем :
Требуемые радиусы инерции:
[pic] где φ = 0654 и устанавливаем по таблице 72 [4]
соответствующую ему гибкость λ = 80
Bтр=[pic]а2=7030.24=2929
Принимаем сечение полки равное 300*14.
Вычисляем гибкость относительно оси х-х :
λ х =lкол ix=563718=7841.
Коэффициент продольного прогиба φ берем из таблицы: φ=07
Проверяем устойчивость колонны относительно материальной оси х-х:
[pic]2237кНсм2 235 кНсм2
Недонапряжение [pic]
Устойчивость обеспечена. Недонапряжение в пределах нормы.
314=1021 ; (0.36+0.1*2.62) [pic]=18.59
Расчеты показали что стенка и полка удовлетворяют требования устойчивости.
3.1 Расчет оголовка сквозной колонны
Давление от вышележащих конструкций (балок) передается на стержень колонны
через опорную плиту толщиной 20 мм и вертикальную траверсу.
Толщину траверсы определяем из расчета на смятие под опорной плитой:
Rсм- расчетное сопротивление смятию
Принимаем толщину траверсы в соответствии с сортаментом на листовую сталь:
Высоту траверсы находим из расчета сварных швов для крепления ее к
Катет шва ( kf ) назначаем 12мм.
Расчетная длина шва;
Верхний конец колонны фрезеруем поэтому швы для крепления
опорной плиты к колонне принимаем конструктивно с минимальным катетом kf=7
Для увеличения жесткости траверса и укрепление от потери
устойчивости стенок колонны в местах передали больших сосредоточенных
нагрузок к нижнему концу траверсы приваривается горизонтальное ребро.
Размер ребра назначаем 42х2 см
3.2 Расчет базы сплошной колонны
Требуемая площадь плиты из условия смятия бетона под плитой:
Апл=NRпр ([pic]= 191207(12 =227619 см2
По предварительному значению [pic] принимаем плиту размером 480х480 и
фундамент под нее 600х600
Уточняем коэффициент [pic]:
Плита загружена снизу равномерным отпорным давлением фундамента равным
напряжению под плитой :
Участок 1 (опирание по четырем кантам).
Стороны участка: а = 12934 мм b = 230 мм bа =177 => ( = 0055
M1 = ((q(a2 где ( - определяется по таблице 3 (2) q – линейная
распределенная нагрузка на условную балочку:
q = ((1 = 0.82(1 = 082 кНсм
М1 = 0055(082(24.42 = 2685 кН(см
Участок 2 (консольный).Плита работает как консоль
Изгибающий момент для консольной балочки пролетом 14 мм
М2 =q(l22 = 082[pic] 1422=8036 кН(см
Участок 3 не проверяем так как он имеет меньший консольный свес.
Максимальный изгибающий момент возникает на первом участке и равен
Принимаем толщину плиты в соответствии с сортаментом на листовую сталь
Коэффициенты учитывающие глубину проплавления: ш = 07 с = 1
Расчет сварного шва выполняем по сечению проходящему по границе
Расчетная длинна шва:
Принимаю высоту траверсы 40см. Проверяю прочность траверсы как балки с
Швы удовлетворяют условиям прочности при расчете суммарной длины швов с
каждой стороны шва не учитывалось по 1см на непровар. Приварку торца
колонны к плите выполняем конструктивными швами kf = 6 мм
Список используемой литературы
Беленя Е.И. Металлические конструкции. – М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. – М.:
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. нормы проектирования.
Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения. – М.: 1988.
СНиП 2-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. – М.:
Мандриков А.О. Примеры расчёта металлических конструкций. – М.:

записка по жбк.doc

1.Общие данные для проектирования.
этажное каркасное здание с подвальным этажом имеет размер в плане
6×54м и сетку колон 72×6.Высота этажей 36м. Стеновые панели навесные
из легкого бетона замоноличиваются совместно с торцевыми рамами образуя
вертикально связевые диафрагмы. Стены подвала из бетонных блоков.
Нормативная значение временной нагрузки v=6000Нм
в том числе кратковременная нагрузка 1500Нм коэффициент надежности на
нагрузке [pic] коэффициент надежности по назначению здания [pic] .
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
Ригели поперечных рам – трехпролетные на опорах соединены с крайними и
средними колонами. Плиты перекрытий предварительно напряженные- ребристые.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными
связями установленными в одном среднем пролете по каждому ряду колонн. В
поперечном жесткость здания обеспечивается по рамно связевой системе:
работающие как горизонтальные диски жесткости передается на торцевые
стены выполняющие функцию вертикальных связей.
Расчет ребристой плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются
размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом
коэффициента надежности по назначению здания[p
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная [pic]
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка Нм2надежности по нагрузка Нм2
-Собственный вес 2500 11 2750
-То же слоя 440 13 570
(ρ=2200кгм3) 240 11 264
-то же керамических
-временная 6000 12 7200
-длительная 4500 12 5400
-кратковременная 1500 12 1800
Полная нагрузка 9180 - 10784
-постоянная и 7680 - -
-кратковременная 1500 - -
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Ширина продольных ребер понизу 7см.
Ширина верхней полки 136см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина
сжатой полки таврового сечения [pic] отношение [pic]>01 при этом в
расчет вводится вся ширина полки [pic] расчетная ширина ребра [pic].
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой
арматурой класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К
трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие
подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В30 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная [pic]
Коэффициент условий работы бетона [pic]
Нормативное сопротивление при растяжении [pic]
Начальный модуль упругости бетона [pic]
Передаточная прочность бетона [pic] устанавливается так чтобы при
обжатии отношение напряжений [pic].
Арматура продольных ребер- класса А-VI
Нормативное сопротивление [pic]
Расчетное сопротивление [pic]
Модуль упругости [pic]
Предварительное напряжение арматуры принимают равным [pic]
При электротермическом способе натяжения
[pic][pic]- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=2- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности
натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения [pic].
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения [pic].
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =0042 [pic]5см – нейтральная ось проходит в пределах
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
[pic]-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой
арматуры выше условного предела текучести поэтому
[pic] [pic]> [pic] [pic] для арматуры класса А-VI.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 214A-VI с площадью Аs=308см2.
Расчет полки на местный изгиб.
Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9см составит [pic].
Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята такой же как и для плиты
Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяют с учетом частичной
заделки в ребрах [pic].
Рабочая высота сечения [pic].
Арматура 4 Вр-1 с [pic]
[pic]- 84 Вр-1 с Аs=1см2. принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой
Вр-1 с шагом s=125мм.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия [pic]
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие [pic]
При [pic] и поскольку [pic] принимают [pic].
Другое условие при [pic]и значении [pic]- не удовлетворяется.
Следовательно поперечная арматура требуется по расчету.
На приопорном участке длиной l4 устанавливают в каждом ребре плиты
поперечные стержни 5 Вр-1 с шагом [p в средней части пролета с шагом
[pic] принимают [pic].
Влияние свесов сжатых полок:
[pic]- удовлетворяется.
Для расчета прочности вычисляют
Поскольку [pic] вычисляем значение с по
[pic] принимают с=90см.
Тогда [pic]. Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчетного наклонного сечения
[pic]- обеспечивается.
Прочность проверяют по сжатой наклонной полосе
Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости [pic].
Или площадь приведенного сечения [pic].
Статический момент площади приведенного сечения относительной нижней
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны
(верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий
обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй
группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии
изготовления и обжатия элемента
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры [pic]. Потери при релаксации
напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения [pic].
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами [pic]
так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести
напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 и с учетом изгибающего момента от
Потери от быстронатекающей ползучести при [pic]и при [pic] составляют
С учетом этих потерь напряжение [pic]
Потери от осадки бетона [pic]
Потери от ползучести бетона при [pic]составляют [pic]
Полные потери [pic] т.е. больше установленного минимального значения
Усилие обжатия с учетом полных потерь [pic]
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.
При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-
й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке [p
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу
[pic]- здесь ядровый момент усилия обжатия при [pic]составляет
Поскольку [pic] трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её
обжатии при значении коэффецента точности натяжения [pic]
Изгибающий момент от веса плиты [pic]
[pic]=1[pic]13500(100)=1350000 где 807000[pic]1350000[pic]
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются [pic]
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при [pic]
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
постоянной и длительно [pic] суммарной [pic]
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и
длительной нагрузок.
[pic] Здесь принимают
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры:
[pic]-момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки.
Вычисляем ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всей
Ширину раскрытия трещин от непродолжительно действия постоянной и
Ширину раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок
Непродолжительная ширина раскрытия трещин
Продолжительность ширина раскрытия
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных
нагрузок; предельный прогиб составляет [pic] [pic]
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом
трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от
постоянной и длительной нагрузок [p суммарная продольная сила равна
усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при
[pэксцентриситет [pic]коэффициент [pic]при длительном действии
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры
на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Вычислим прогиб плиты.
Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с
равными пролетами ригелей и равными длинами стоек. Сечения ригелей и стоек
по этажам также приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяют для
расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками
моментов- шарнирами расположенными по концам стоек - в середине длины
стоек всех этажей кроме первого.
Нагрузка на ригель от ребристых плит при числе ребер в пролете ригеля
более четырех считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы
на ригель равна шагу поперечных рам- 6м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
От перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания
[pic]: от веса ригеля сечением 025 на 06м с учетом коэффициента
Временная с учетом [pic] в том числе длительная
[pic] и кратковременная [pic]
Полная нагрузка [pic].
Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля.
Сечение ригеля:25×60см
Сечение колоны:30×30см
Пролетные моменты ригеля:
) В крайнем пролете- схемы загружения 1+2 опорные моменты [pic]
Поперечные силы[pic]
Максимальный пролетный момент
)В среднем пролете схемы загружения 1+3опорные моменты [pic]
максимальный пролетный момент
-0043×722 -0096×722 -0088×722 -1104
-0053×722 -0062×722 -0023×722 -49
-0009×722 -0031×722 -0065×722 -139
-0042×722 -0108×722 -0100×722 -1132
Расчетные 1+2 1+4 1+4 -324
схемы для -1671 -351 -324
Расчетные 1+2 1+2 1+3 -2402
схемы для -1671 -2524 -2494
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
Характеристика прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В20; расчетные сопротивления при сжатии 115мПа;
при растяжении [pic] модуль упругости[pic]
Арматура продольная рабочая класса А-III расчетное сопротивление
[pic] модуль упругости [pic]
Определение высоты сечения ригеля.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при [pic]
Сечение в 1-м пролете М=214
8A- I I I с площадью Аs=1272см2.
Сечение в среднем пролете
0A- I I I с площадью Аs=707см.
Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливают
Сечение на средней опоре М=217 арматура расположена в 1 ряд.
Принято 232A- I I I с площадью Аs=1608см.
Сечение на крайней опоре.
Принято 910A- I I I с площадью Аs=707см.
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси.
Расчет прочности по наклонному сечению.
Определение усилий в средней колонне.
Определение продольных сил от расчетных нагрузок.
Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн [pic].
от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по
назначению здания [pic]: [pic]
От стойки (сечением [p [p [p [pic])
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом [pic]
Кратковременная [pic]
от покрытия при весе кровли и плит [pic]составляет [pic]
Временная нагрузка – снег при коэффициентах надежности по нагрузке
Кратковременная [pic]. Продольная сила колонны первого этажа рамы от
длительной нагрузки [pic]
От полной нагрузки [pic].
Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок [pic]
От полной нагрузки [pic]
Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок.
Длительные нагрузки:
Разность абсолютных значений опорных моментов в узде рамы:
Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок:
Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок:
От длительных нагрузок:
Вычислим изгибающие моменты колонны соответствующие максимальным
Изгибающие моменты колонн подвала:
Расчет прочности средней колоны.
Класс тяжелого бетона В20 [pic]класс арматуры А-III[pic] принимают такими
же как и для ригеля.
Комбинация расчетных усилий:
Соответствующее загружению 1+2 :
Подбор сечений симметричной арматуры.
Рабочая высота сечения:
Эксцентриситет силы:
Случайный эксцентриситет:
Значение моментов в сечении относительно оси проходящей через центр
тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры.
При длительной нагрузке:
[pic] - радиус ядра сечения.
Расчетную длину колонн многоэтажных зданий при жестком соединении
ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимаем равной высоте этажа
[pic] - коэффициент армирования.
Определим граничную относительную высоту сжатой зоны:
Принимаем 225 A-III с [p
[pic] - перерасчет можно не делать.
Опорное давление ригеля [p бетон класса В20; [p [p арматура
Рабочая высота консоли [pic]
Консоль армируем горизонт хомутами 6 A-I[pic]
с шагом s=10см при этом s меньше 113см и s меньшем 15см 216 A-III
Проверяем прочность сечения консоли.
Изгиб момента консоли [pic]
Принято 312 A-III[pic]
Сечение колонн 30-30.
Расчетные усилия [pic]
Грунты основания [pic]
Арматура класса [pic]
Высоту фундамента [pic]
Размер стороны подошвы [pic]
Давление на грунт от расчетной нагрузки
Полную высоту фундамента: [pic]
Заделки колонны в фундамент
Анкеровки сжатой арматуры [pic]
A-III в бетоне колонны класса В20-[pic]
Принимаем окончательно фундамент высотой [pic]трех ступенчатый.
Толщина дна стакана 20+5=25см
Площадь сечения арматуры.
12 A-II с шагом 17см
Конструктивная схема монолитного перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными
балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки
размещаются по осям колонн и в третях пролета главной балки при этом
пролеты плиты между осями ребер равны[pic].
Предварительно задаются размером сечения балок:
Главная балка [p [pic]
Второстепенная балка [p [pic]
Многопролетная плита монолитного перекрытия.
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер
[pic] в продольном направлении[pic]. Отношение пролетов [pic]- плиту
рассчитывают как работающую по короткому направлению. Принимают толщину
Нагрузка Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности по нагрузка
-Собственный вес 1500 11 1650
(ρ=2500кгм3) 440 13 572
раствора=20мм 230 11 253
-временная 6000 12 g= 2475
Полная расчетная нагрузка [pic]
Для расчета многопролетной плиты выделяют полосу шириной 1м при этом
расчетная нагрузка на 1м длины плиты 9675Нм2. С учетом коэффициента
надежности по назначению здания [pic]нагрузка на 1м [pic].
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной плиты с учетом
перераспределения моментов
В средних пролетах и на средних опорах
В первом пролете и на первой промежуточной опоре
Бетон тяжелый класса В15; призменная прочность [pic] прочность при осевом
растяжении [pic]. Коэффициент условий работы [pic]. Арматура- проволока
класса Вр-1 4мм в сварной рулонной сетке [pic].
Подбор сечений продольной арматуры.
В средних пролетах и на средних опорах [pic].
Принимают 95 Вр-1 с [pic]и соответствующую рулонную сетку марки
В первом пролете и на первой промежуточной опоре [pic].
Принимают две сетки- основную и той же марки доборную с общим числом
Многопролетная второстепенная балка.
Расчетный пролет равен расстоянию между главными балками [pic].
Подсчет нагрузок на 1м длины второстепенной балки.
Нагрузка Нормативная нагрузка
-Собственный вес плиты и [pic]
-То же балки сечением [pic]
×034(ρ=250кгм3)[pic] [pic]
-с учетом коэффициента
надежности по назначению
-временная с учетом [pic] [pic]
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом
перераспределения усилий.
На первой промежуточной опоре
Отрицательные моменты в средних пролетах определяют по огибающей
эпюре моментов они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной
[pic]. В расчетном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный
момент при [pic]можно принять равным 40% момента на первой промежуточной
опоре. Тогда отрицательный момент в среднем пролете[pic].
На крайней опоре [pic]
На первой промежуточной опоре слева [pic]
На первой промежуточной опоре справа[pic]
Бетон как и для плиты класса В15. Арматура продольная класса А-III с
[pic] поперечная- класса Вр-1 5мм с [pic].
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при [pic] поскольку на
опоре момент определяют с учетом образования пластического шарнира. При
[pic] [pic]. На опоре момент отрицательный- полка ребра в растянутой зоне.
Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b=20см.
[pic] принимаем h=40см b=20см тогда [pic].
В пролетах сечение тавровое- полка в сжатой зоне. Расчетная ширина
полки при [pic] равна [pic].
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси.
Сечение в первом пролете- [pic].
[pic]- нейтральная ось проходит в сжатой полке [pic]
Принимаем 218 А-III с [pic].
Сечение в среднем пролете-[pic]
Принимаем 216 А-III с [pic].
На отрицательный момент-[pic]сечение работает как прямоугольное
Сечение на первой промежуточной опоре-[pic]сечение работает как
Принимаем 610 А-III с [pic]-две гнутые сетки по 310 А-III в каждой.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с
продольными стержнями [pic] и принимают [pic]класса Вр-1 [pic]. Число
каркасов- два [pic].
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям [pic] но не более
см. для всех приопорных участков промежуточных и крайней опор балки
принят шаг [pic]. В средней части пролета [pic] шаг [pic].
Влияние свесов сжатой полки
При расчете прочности вычисляем
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Проверка по сжатой наклонной полосе
[pic]- удовлетворяются.

титульный.doc

(Государственный Технологический Университет)
Факультет: АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ
Кафедра: Строительных конструкций
к курсовому проекту:
«Основания и фундаменты»
Руководитель: Тибилов В.
г.Владикавказ 2007г.
Оценка инженерно-геологических условий 4
Разработка вариантов фундамента .8
Список использованной литературы 18
Список использованной литературы
Долматов Б.И. и др. «Проектирование фундаментов промышленных зданий» -
М. Высшая школа 1986 г.
СНиП 2.02..01-83 «Строительные нормы по проектированию оснований
зданий и сооружений» - М. Стройиздат 1985 г.

MK.dwg

Схема вертикальных связей по колоннам
Схема связей по нижним поясам ферм
Схема связей по верхним поясам ферм
Схема торцового фахверка
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям
:20n1:50n1:200n1:400n1:500

Основания и фундаменты (2).dwg

Фундаментныйnстолбик
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
План фундаментов М1:200
Фундамент на естествееном nосновании
Фундамент на песчанной подушке
План строительногоnучастка М1:600
Сравнение вариантов М1:30
Фундамент на естественном nосновании
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
Фундаментная балка ФБ-6
Свая марки nСН9.0-30
Гидроизоляция n(обмазка битумной мастикой)
Гидроизоляция n(рубироид 1сл.)
Щебеночная подготовка
Горизонтальная гидроизоляция (рубироид 1сл.)
М 1:200nМ 1:30nМ 1:600nМ 1:50
Фундаментныеn блоки ФС-6
Фундаментнаяnподушка Ф-12
Условные обозначения
Почвенно-растительный слой
Песок серовато-желтый крупный
Суглинок темно-серыйтяжелый пылеватыйnс линзами и гнездами водонасыщенного пескаnс включениями гальки
Уровень грунтовых вод
Спецификация жб конструкций
Фундамент стаканного типа
Фундаментная подушка
Фундаментные стеновые блоки
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП

Металлы.ЛИСТ-2.dwg

Геометрическая схема фермы М1:100
Стык нижнего пояса М1:100
Стык верхнего пояса М1:100
Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
:20 n1:100n1:100n1:100
Условные обозначения.nОтверстие для болтовnБолты нормальной точностиnМонтажный сварной шовnЗаводской сварной шов
Примечание.n1.Болты нормальной точности из стали класса 46n2.Отверстие d=23мм кроме отмеченныхn3.Заводские швы выполнять полуавтоматической сваркой в среде CO2n4.Сварная проволка СВ-08Г2Сn5.Соединительные прокладки ставить на равных расстояниях

Готовый чертёж фундаменты и основания Тибилов А.А.ПГС-08-4.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
М 1:200nМ 1:30nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментов ТЭП
Фундаментнаяnподушка
суглинок тугопластичный
глина тугопластичная
суглинок текучепластичный
Геологический разрезnЭпюра от природного давленияnЭпюра расчета осадок фундамента
Спецификация жб конструкций
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Свайныйnфундаментnnq*;
Фундамент стаканного типа
План фундаментаnна отм.-4200
Защитная стяжка 20мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка

Фундамент полностью.doc

Сечение колонн 30-30.
Расчетные усилия [pic]
Грунты основания [pic]
Арматура класса [pic]
Высоту фундамента [pic]
Размер стороны подошвы [pic]
Давление на грунт от расчетной нагрузки
Полную высоту фундамента:
Заделки колонны в фундамент
Анкеровки сжатой арматуры [pic]
A-III в бетоне колонны класса В20-[pic]
Принимаем окончательно фундамент высотой [pic]трех ступенчатый.
Толщина дна стакана 20+5=25см
Площадь сечения арматуры.

Дзуцев ТМ ПГС-08-1.dwg

Эпюра материалов и армирование ригеля
Многопустотная плита перекрытия
Второстепенная балка монолитного перекрытия
Плита монолитного перекрытия
Второстепенная балка
Курсовой проект по ЖБ конструкциям
Конструктивный план перекрытий М 1:200
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Материал: бетон класса В40
Материал: бетон класса В20
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
Материал: бетон класса В12.5
Материал: бетон класса В 15
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КАРКАСОВ И СЕТОК
Стык ригеля с колонной

Металлы.dwgПгс-05-1.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Кафедра архитектуры и строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
Вес наплавленного металла кг
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Схемаnоголовкаnколонны К1
Стык сварной балки М1:20

курсовойЖБК 30 метров.dwg

Схема вертикальных связей
Схема горизонтальных связей
Курсовой проект по ЖБК
Разрез А-Б ; Схемы связей ;nФерма ; Колонна ; Фундамент;nРазрезы
Каркасы пространственные
Каркас пространственный

пояснительная записка фундаменты и основания.doc

Курсовой проект по основаниям и фундаментам.
«Химическая лаборатория»
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки . 3
Определение глубины заложения фундамент .5
Определение расчетного сопротивления грунта . .12
Определение размеров столбчатого фундамента ..
Определение размеров ленточного фундамента
Расчет свайного фундамента ..
Технико–экономическое обоснование выбора варианта фундамента
Расчет осадок фундамента ..
Технология выполнения работ по устройству для ленточного фундамента .
Список используемой литературы
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки.
Производится согласно ГОСТ 25.100-82.
) Определение числа пластичности
Iр = (30-18)×100%=1200
WL- значение влажности на границе текучести
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии с таблицей [2] методических указаний ГОСТ 25.100-82- по
числу пластичности данный грунт является суглинком.
) Определение показателя консистенции
IL = (23-18)(30-18)=042
Wp - значение влажности на границе раскатывания
W- естественная влажность
В соответствии c таблицей [3] методических указаний ГОСТ 25.100-82 по
показателю консистенции данный грунт тугопластичный.
) Определение коэффициента пористости.
е=27193×(1+023)-1=072
ρs- плотность твердых частиц кНм3 ;
ρ – плотность грунта кНм3 ;
) Определение Rº φ С Е
В соответствии с таблицами [7] и [8] методических указаний ГОСТ 25.100-82
Rº = 21643кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Rº - расчетное сопротивления грунта
φ - угол внутреннего трения
Е- модуль деформации.
Iр = (31-18)×100%=1300
IL = (24-18)(31-18)=046
е=271195×(1+024)-1=072
Rº = 21355кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Iр = (53-30)×100%=2300
числу пластичности данный грунт является суглинком
IL = (36-30)(53-30)=026
е=274188×(1+036)-1=098
Rº = 2362кгсм2 φ = 131о; С = 355кПа; Е = 111мПа
Iр = (285-185)×100%=1000
IL = (27-185)(28-185)=085
е=271198×(1+027)-1=074
Rº = 18033кгсм2 φ = 141о; С = 414кПа; Е = 15мПа
Iр = (44-24)×100%=2000
IL =(27-24)(44-24)=015
показателю консистенции данный грунт тугопластичный
е=2742×(1+027)-1=074
Rº = 3405кгсм2 φ = 191о; С = 554кПа; Е = 213мПа
Определение глубины заложения фундамента.
1)Определение в соответствии с глубиной промерзания
dfn- нормативная глубина заложения фундамента;
dº- коэффицент зависящий от типа грунта. Принимается равным 023м для
суглинков и глин 028м- супеси песков мелких и пылеватых 03м- для песков
средней крупных и гравелистых 034м -крупнообломочных .
Мt- безразмерный коэффицент равный сумме абсолютных значений отрицательных
температур за годовой период. Определяется по СНиП 23-01-99
« Строительная климатология и геофизика».
dfn=[pic]= 0.28x[pic]=16м
[pic]- в нашем случае для всех слоев 028
Определение расчетной глубины промерзания
Kn- коэффициент учитывающий тепловое влияние здания на глубину промерзания
определяется по таблице
df = Kn dfn=0.5x1.6=0.8м – без подвала
Глубину заложения исходя от глубины промерзания принимаем 90 см
2)Определения исходя из конструктивных особенностей (наличия подвала):
hзал= hпод +hп.п. +hф.п.= 06+02+25-015= 315 м.
hпод- высота подвала
hп.п- высота пола подвала
hф.п- высота фундаментной подушки
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента hзал= 315м.
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)
γс γс- коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП- 2.02.01-83;
k –коэффициент принимаемый =1 если прочностные характеристики грунта
определены по результатам испытаний; и принимаемый=11 если
характеристика принята по табличным данным;
db- глубина подвала(расстояние от уровня планировки до пола подвала);
d1- глубина заложения фундаментов без подвального сооружения;
В моем случае d1=0м;
Мγ Мq Мс- коэффиценты зависящие от φ( расчетное значение
угла внутреннего трения);
Мγ=115; Мq=559; Мс = 795;
kz- коэффициент принимаемый: если ширина фундамента b 10 м - Кz=1;
если b >10 - Кz=Zob+0.2
γ - редненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
ниже подошвы фундамента;
γ – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше подошвы фундамента;
сn - рачет на значение удельного сцепления грунта непосредственно под
подошвой фундамента.=23кПа
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)=
[pic]1192+559345189+(559-1) 345189+79523)=1895 кгсм2
Определение размеров столбчатого фундамента.
Nр- расчетная нагрузка на фундамент
hзал – глубина заложения фундамента
R- расчетное сопротивление грунта
γср - осредненный объемный вес фундамента и грунта на его уступах
Ширина фундамента определяется методом последовательных приближений
для самого загруженного сечения.
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)= 1027кгсм2
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=34 м
Определение размеров ленточного фундамента.
R - расчетное сопротивления грунта
R1=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=210.6кгсм2
R2=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=181.37кгсм2
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=0.57 м.
Расчет свайного фундамента.
Fd= γс (γсR RA+ u γсf fihi)
Расчет ведется по СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»
Fd- несущая способность сваи
γс- коэффициент условия работы сваи под торцом и боковой поверхности =1
R-расчет сопротивления грунта под подошвой сваи
A- площадь поперечного сечения сваи
fi- расчетное сопротивление грунта трению по боковой поверхности сваи
hi- толщина i-ого слоя.
γс γсR – коэффиценты условий работы сваи под торцом сваи и по боковой
поверхности. Определяются по таблице [3].
Принимаю сваю квадратного сечения 800мм×800мм
R – определяем из таблицы СНиП 2.02.03-85;
A=0.3+0.3=0.09м3; u =0.3м4=1.2 z=3.15+1=415
z Глубина заложенияR γсR RA
Земляные работы 92.9 12 111.48
Бетон 5.53 25 13.825
подготовка 1.936 05 0.968
Итого стоимость данного варианта: 126.2ед.
а)Объем земляных работ
S1- площадь по верху котлована
S2- площадь по низу котлована
V1=510.3=0.60.31=1.5м3
в)Объем песчаной подготовки
Наименование Объем м3 Стоимость единицыОбщая стоимость в
Земляные работы 20 1.2 24
Бетон 1.62 2.5 4.05
Обьем для для 0.5 0.3
Итого стоимость данного варианта: 28.35 ед. на 1 погонный метр.
Схема расположения свайново фундамента
Земляные работы 35.35 1.2 42.42
Бетон 0.582 2.5 1.455
Песчаная подошва 0.5 0.2645
Обьем для свай 11.44 2.5 28.6
Итого стоимость данного варианта:72.7395 ед.
Вывод: Рассмотрев все варианты для данного сечения принимаю
ленточный фундамент.
Расчет осадок фундаментов (метод послойного суммирования).
S- осадка основания;
- безразмерный коэффициент =08;
zpi- среднее значения дополнительных вертикальных напряжений i-го слоя
грунта равном полусумме напряжения сверху и снизу
zg – природное напряжение; zg = hγ
γвзв. = [pic] zg – природное напряжение
γвзв. – удельный вес грунта с учетом взвешенной воды (ниже УГВ)
γуд. – удельный вес грунта γw – удельный вес воды = 1
е –коэффициент пористости.
zg8=28.09+0.35 02 x zg8=5.81.
Таким образом полная осадка S = 4.08см 4.08см [S
Где [S] – предельно допустимая по СНиП . осадка каркасного здания
Список используемой литературы.
) ГОСТ 25.100-82. Грунты. Классификация- М.: Издательство стандартов 1982
) СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»- М.: Стройиздат. 1986 г.
) СНиП 2.01.01- 82 - « Строительная климатология и геофизика». М.:
) СНиП 2.02.01-83 – «Основания зданий и сооружений» – М.: Стройиздат.
) СНиП 2.01.07-85- «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат. 1986 г.
) Архитектура гражданских и промышленных зданий - под редакцией К.К
Шевцова- 2-е издания.
) «Проектирование и устройство свайных фундаментов» . М.: Строийздат.
82 г- под редакцией И. Косорукова и проф. Л. Г. Дикыана.

Тибилов А.А. Металлические конструкции пром здание 2 семестр.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Схема связей по верхним поясам ферм М1:400
Схема связей по колоннам М1:400
Схема связей по нижним поясам ферм М1:400
Поперечный разрез М1:200
Материал конструкций - сталь марок: Вст3пс6 и Вст3кп2 по ГОСТ 380-71*nn2. Сварку производить электродами Э-42nn3. Все швы кроме оговоренных hш =6мм
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-1 М1:25
Геометрическая схема фермы М1:100n(размеры усилия)
Спецификация металла Вст3пс6-1
Стык нижнего пояса М1:100
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Стык верхнего пояса М1:100
Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
:400 n1:200n1:50n1:20
Материал конструкций.сталь марок ВСт3пс6-1ВСт3пс6марки 150
Катет угловых швов К=6ммкроме оговоренных.
Cварка полуавтоматическая и ручная электродами типа Э-42.
Болты нормальной точности М20
Соединительные прокладки ставить на равных расстояниях.
Заводские швы выполнить полуавтоматической сваркой в среде СО2

ЖБК Аветиккк2004.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Одноэтажное промышленное здание nв г. Волгограде
Разрез 1-1 план на отм. 0.000 ферма колонна крайнего ряда фундамент колонны кр. ряда спецификация
Курсовой проект по железобетонным конструкциям
СКГМИ(ГТУ) АСФ ПГС-04-1
Колонна крайнего рядаnМ 1:50
Фундамент колонныnМ 1:50
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 20
Материал-бетон класса В 12.5
План на отм. 0.000 М1:400

Металлы.ЛИСТ-2 (2).dwg

Геометрическая схема фермы М1:100
Стык нижнего пояса М1:100
Стык верхнего пояса М1:100
Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
:20 n1:100n1:100n1:100
Условные обозначения.nОтверстие для болтовnБолты нормальной точностиnМонтажный сварной шовnЗаводской сварной шов
Примечание.n1.Болты нормальной точности из стали класса 46n2.Отверстие d=23мм кроме отмеченныхn3.Заводские швы выполнять полуавтоматической сваркой в среде CO2n4.Сварная проволка СВ-08Г2Сn5.Соединительные прокладки ставить на равных расстояниях

Ферма.doc

Расчет сегментной фермы:
Ширина сечения поясов b=250 мм; h=300 мм
Сечение раскосов bxh=250[150 мм
Постоянная от покрытия gn=2880
Расчетная от покрытия g=3410
Временная снеговая pn=1000 и p=1400
Длительная снеговая pld=0
Кратковременная pcd=980
Собственный вес фермы =4 т
на 1 м длины =41794=0233 т
Принимаем интенсивность снеговой нагрузки распределенной по всему пролету.
Подсчет узловых нагрузок:
G1=ql1+qcld1=2046х311+245х29=7074 кН
q=(g+pld)L1=(341+0)6=2046 кНм
l1=(3242+2948)2=3113 мм ld1=2900 мм
G2=ql3+qcl’d2=2046х3+223(3+29)2=6807 кНм
l2=(2984+3000)2=29973000 мм ld2=3000 мм
Учитывая незначительную разницу между G1 и G2 для подсчета усилий в
элементах фермы можно принять среднее значение G:
G=(2G1+3G2)5=(2х7074+3х6807)5=6914 кНм
При действии кратковременной равномерно распределенной нагрузки:
P1=pcdL1ld1c1=098х6х29х1=171 кН
P2=098х(29+3)2=174 кН
Суммарные узловые нагрузки:
P1+G1=17+6914=8624 кН
P2+G2=17+6807=8547 кН
Для определения узловой нагрузки можно принять среднее значение узловой
нагрузки : (P+G)m=8586 кН
При действии кратковременной нагрузки по схеме треугольников ординаты эпюры
полной снеговой нагрузки на опорах будут равны:
на опоре А: pА=pc2L1=1400х16х6=13400 Нм
на опоре Б: pБ=1400х08х6=6700 Нм
Промежуточное значение ординат нагружения:
p1=pa105l=(134х74)(05х176)=1127 кНм
p2=(134х44)88=67 кНм
p3=(134х15)88=228 кНм
Для правой половины фермы соответствующие ординаты будут в 2 раза меньше
т.к. коэффициент c2=08 вместо c2=16.
Узловые временные нагрузки:
P1=(p1+p2)2 P1ld=2606х03=7818 кН
P2=(67+228)2 x (29+3)2=1325 кН
P3=(228+085х15)2=235 кН
P4=05хР2=05х1325=663 кН
P5=05хР1=05х2606=1303 кН
Узловые постоянные нагрузки:
G1=gl1L1+qcld1=341х311х6+245х29=7074 кН
G2=gl2L1+qcld2=341х3х6+245х3=6873 кН
Среднее значение: G=(2G1+3G2)5=6953 кН
Полные узловые нагрузки:
P1+G1=2606+7074=968 кН
(P1ld+G1)=782+7074=7856 кН
P2+G2=1325+6873=8198 кН
(P2ld+G2)=398+6873=7271 кН
P3+G2=235+6873=7108 кН
(P3ld+G2)=071+6873=6944 кН
P4+G2=663+6873=7536 кН
(P4ld+G2)=199+6873=7072 кН
P5+G1=1303+7074=8377 кН
(P5ld+G1)=391+7074=7461 кН
Элемент Обозначение Усилия по схеме Усилия по схеме
стержня загружения №1 загружения №2
От пост. и Полное От пост. и Полное
длит. нагр.загружение длит. нагр загружение
Верхний 2-а -35527 -44118 -4405
пояс 3-б -37933 -47106 -45515
-в -37489 -46556 -44983
-д -37489 -46556 -41422
-е -37933 -47106 -41912
-ж -35527 -44118 -40011
Нижний 1-а +31038 +38544 +38485
пояс 1-г +36969 +45909 +43631
-ж +31038 +38544 +34956
Раскосы а-б +7171 +8906 +7183
в-г -432 -537 -1458
е-ж +7171 +8906 +7165
Стойки б-в +3763 +4672 +4417
д-е +3763 +4672 +4054
Расчетные характеристики бетона и арматуры:
Бетон класса B35: γb2=09; Rb=09х22=198 МПа; Rbt=09х14=126 МПа
Rbtser=21 МПа; Eb=32500 МПа; прочность
моменту обжатия Rbp=07х35=28 МПа
Арматура класса Вр-II: Rs=1080 МПа; Rsser=Rsn=1295 МПа; Es=18х105 МПа
Значение контролируемого напряжения арматуры при натяжении на упоры:
sp=075Rsn=075х1295=970 МПа что удовлетворяет условиям:
sp+p≤; при p=005sp=005х970=485 МПа
sp-p=970-485=9215>03Rsser=03х1295=389 МПа
Прочность бетона к моменту отпуска натяжения напрягаемой арматуры:
Rbp=07В=07х35=28 МПа

Poyasnitelnaya Osnovania West gotovaya Kristina.doc

Курсовой проект по основаниям и фундаментам.
«Химическая лаборатория»
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки . 3
Определение глубины заложения фундамент .5
Определение расчетного сопротивления грунта . .12
Определение размеров столбчатого фундамента ..
Определение размеров ленточного фундамента
Расчет свайного фундамента ..
Технико–экономическое обоснование выбора варианта фундамента
Расчет осадок фундамента ..
Технология выполнения работ по устройству для ленточного фундамента .
Список используемой литературы
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки.
Производится согласно ГОСТ 25.100-82.
Определение гранулометрического состава грунта.
Вес частиц крупнее 2мм:0+0=0%25%-песок негравелистый
Вес частиц крупнее 0.5мм:0+1+3=4%50%-песок не крупный
Вес частиц крупнее 0.25мм:4+20=24%50%-песок не средней крупности
Вес частиц крупнее 0.1мм:24+46=70%75%-песок не мелкий
Вес частиц крупнее 01мм:70%-песок-пылеватый
Коэффициент пористости е вычисляется по таблице 5следовательно по ней же
мы и определяемчто песок – пылеватый.
Определение степени влажности песка:
Sr= wpsepw=0.142.660.61=0.6
Где: w-природная влажность грунта в долях единицы; pw-плотность
водыпринимаемая равной Iгсм3;е-коэффициент пористости грунта природного
оложения и влажности.
Следовательно по табл. 6(ГОСТ 25100-82табл2) -песок влажный
Определение коэффициента пористости.
е - коэффициент пористости:
Определение плотности песка средней плотности:0.6e0.8
Определение расчетного сопротивления Ro для песка:
По таблице 7 находим свой песок:Кщ=150кПа
Определяем характеристику грунта:YC У
) Определение числа пластичности
WL- значение влажности на границе текучести
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии с таблицей [2] методических указаний ГОСТ 25.100-82- по
числу пластичности данный грунт является суглинком.
) Определение показателя консистенции
Wp - значение влажности на границе раскатывания
W- естественная влажность
В соответствии c таблицей [3] методических указаний ГОСТ 25.100-82 по
показателю консистенции данный грунт тугопластичный.
) Определение коэффициента пористости.
ρs- плотность твердых частиц кНм3 ;
ρ – плотность грунта кНм3 ;
) Определение Rº φ С Е
В соответствии с таблицами [7] и [8] методических указаний ГОСТ 25.100-82
Rº = 14534кгсм2 φ = 16о; С = 43кПа; Е = 15 мПа
Rº - расчетное сопротивления грунта
φ - угол внутреннего трения
Е- модуль деформации.
числу пластичности данный грунт является суглинком
Rº = 1931кгсм2 φ = 16о; С = 43кПа; Е = 15мПа
Определение гранулометрического состава грунта:
)Вес частиц крупнее 2мм:1+1=2%25%-песок не гравелистый
) Вес частиц крупнее 0.5мм:2+10+12=24%50%-песок не крупный
)Вес частиц крупнее 0.25мм:24+32=56%>50-песок средней крупности
Sr=Wpsepw=0.252.640.61=1
e-коэф-нт пористости:
e=psp(1+w)-1=1.652(1+0.25)-1=0.6
Определяем плотность песка: средней крупности ою55e0.7
Определяем расчетное сопротивление Rо для песка=400кПа
Определяем характеристику грунта:
показателю консистенции данный грунт тугопластичный
Rº = 21453кгсм2 φ = 21о; С = 23кПа; Е = 14мПа
Определение глубины заложения фундамента.
1)Определение в соответствии с глубиной промерзания
dfn- нормативная глубина заложения фундамента;
dº- коэффицент зависящий от типа грунта. Принимается равным 023м для
суглинков и глин 028м- супеси песков мелких и пылеватых 03м- для песков
средней крупных и гравелистых 034м -крупнообломочных .
Мt- безразмерный коэффицент равный сумме абсолютных значений отрицательных
температур за годовой период. Определяется по СНиП 23-01-99
« Строительная климатология и геофизика».
dfn=[pic]= 0.28x[pic]=16м
[pic]- в нашем случае для всех слоев 028
Определение расчетной глубины промерзания
Kn- коэффициент учитывающий тепловое влияние здания на глубину промерзания
определяется по таблице
df = Kn dfn=0.5x1.6=0.8м – без подвала
Глубину заложения исходя от глубины промерзания принимаем 90 см
2)Определения исходя из конструктивных особенностей (наличия подвала):
hзал= hпод +hп.п. +hф.п.= 06+02+25-015= 315 м.
hпод- высота подвала
hп.п- высота пола подвала
hф.п- высота фундаментной подушки
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента hзал= 315м.
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)
γс γс- коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП- 2.02.01-83;
k –коэффициент принимаемый =1 если прочностные характеристики грунта
определены по результатам испытаний; и принимаемый=11 если
характеристика принята по табличным данным;
db- глубина подвала(расстояние от уровня планировки до пола подвала);
d1- глубина заложения фундаментов без подвального сооружения;
В моем случае d1=0м;
Мγ Мq Мс- коэффиценты зависящие от φ( расчетное значение
угла внутреннего трения);
Мγ=115; Мq=559; Мс = 795;
kz- коэффициент принимаемый: если ширина фундамента b 10 м - Кz=1;
если b >10 - Кz=Zob+0.2
γ - редненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
ниже подошвы фундамента;
γ – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше подошвы фундамента;
сn - рачет на значение удельного сцепления грунта непосредственно под
подошвой фундамента.=23кПа
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)=
[pic]1192+559345189+(559-1) 345189+79523)=1895 кгсм2
Определение размеров столбчатого фундамента.
Nр- расчетная нагрузка на фундамент
hзал – глубина заложения фундамента
R- расчетное сопротивление грунта
γср - осредненный объемный вес фундамента и грунта на его уступах
Ширина фундамента определяется методом последовательных приближений
для самого загруженного сечения.
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)= 1027кгсм2
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=34 м
Определение размеров ленточного фундамента.
R - расчетное сопротивления грунта
R1=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=210.6кгсм2
R2=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=181.37кгсм2
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=0.57 м.
Расчет свайного фундамента.
Fd= γс (γсR RA+ u γсf fihi)
Расчет ведется по СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»
Fd- несущая способность сваи
γс- коэффициент условия работы сваи под торцом и боковой поверхности =1
R-расчет сопротивления грунта под подошвой сваи
A- площадь поперечного сечения сваи
fi- расчетное сопротивление грунта трению по боковой поверхности сваи
hi- толщина i-ого слоя.
γс γсR – коэффиценты условий работы сваи под торцом сваи и по боковой
поверхности. Определяются по таблице [3].
Принимаю сваю квадратного сечения 800мм×800мм
R – определяем из таблицы СНиП 2.02.03-85;
A=0.3+0.3=0.09м3; u =0.3м4=1.2 z=3.15+1=415
z Глубина заложенияR γсR RA
Земляные работы 92.9 12 111.48
Бетон 5.53 25 13.825
подготовка 1.936 05 0.968
Итого стоимость данного варианта: 126.2ед.
а)Объем земляных работ
S1- площадь по верху котлована
S2- площадь по низу котлована
V1=510.3=0.60.31=1.5м3
в)Объем песчаной подготовки
Наименование Объем м3 Стоимость единицыОбщая стоимость в
Земляные работы 20 1.2 24
Бетон 1.62 2.5 4.05
Обьем для для 0.5 0.3
Итого стоимость данного варианта: 28.35 ед. на 1 погонный метр.
Схема расположения свайново фундамента
Земляные работы 35.35 1.2 42.42
Бетон 0.582 2.5 1.455
Песчаная подошва 0.5 0.2645
Обьем для свай 11.44 2.5 28.6
Итого стоимость данного варианта:72.7395 ед.
Вывод: Рассмотрев все варианты для данного сечения принимаю
ленточный фундамент.
Расчет осадок фундаментов (метод послойного суммирования).
S- осадка основания;
- безразмерный коэффициент =08;
zpi- среднее значения дополнительных вертикальных напряжений i-го слоя
грунта равном полусумме напряжения сверху и снизу
zg – природное напряжение; zg = hγ
γвзв. = [pic] zg – природное напряжение
γвзв. – удельный вес грунта с учетом взвешенной воды (ниже УГВ)
γуд. – удельный вес грунта γw – удельный вес воды = 1
е –коэффициент пористости.
zg8=28.09+0.35 02 x zg8=5.81.
Таким образом полная осадка S = 4.08см 4.08см [S
Где [S] – предельно допустимая по СНиП . осадка каркасного здания
Список используемой литературы.
) ГОСТ 25.100-82. Грунты. Классификация- М.: Издательство стандартов 1982
) СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»- М.: Стройиздат. 1986 г.
) СНиП 2.01.01- 82 - « Строительная климатология и геофизика». М.:
) СНиП 2.02.01-83 – «Основания зданий и сооружений» – М.: Стройиздат.
) СНиП 2.01.07-85- «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат. 1986 г.
) Архитектура гражданских и промышленных зданий - под редакцией К.К
Шевцова- 2-е издания.
) «Проектирование и устройство свайных фундаментов» . М.: Строийздат.
82 г- под редакцией И. Косорукова и проф. Л. Г. Дикыана.

Бацазов.dwg

Фундаментныйnстолбик
Курсовой проект:n Химическаяn лаборатория
СКГМИ (ГТУ)nПГС-05-1
М 1:200nМ 1:30nМ 1:600nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП
План фундаментов М1:200
Песчанная подготовка
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Свая марки nСН9.0-30
Щебеночная подготовка
Горизонтальная гидроизоляция (рубироид 1сл.)
Фундаментныеn блоки ФС-6
Фундаментнаяnподушка Ф-12
Фундамент стаканного типа
Фундаментная подушка
Фундаментные стеновые блоки
Спецификация жб конструкций
Фундаментная балка ФБ-1
Монолитный фундамент на nестественном основании
Фундамент на песчанной подушке
Сравнение вариантов М1:30
Фундамент на естественном nосновании
Гидроизоляция n(обмазка битумной мастикой)
Гидроизоляция n(рубироид 1сл.)

Металы.doc

Сбор нагрузок на фундамент в сечении 1-1 для здания фабричного
Грузовая площадь для фундамента.
Fгр =(l32)x H =(152) x 5=37.5 м2
Постоянная нагрузка от покрытия.
P1п=Fгр x q5=37.5x3.5=131.25 кН
P1в=Fгр x q1=37.5x1.8=67.5 кН
Нагрузка от веса стены.
P3=Vст x γ=11.3x8=90.4 кН
Vст =H x h2 x - Vок.пр =5 x10 x0.4-8.7=11.3 м3
По высоте стены расположено 2-а оконных проема.
Vок.пр = hок.1 x lок.1 x + hок.2 x lок.2 x
=3.6x3.6x0.4+2.4x3.6x0.4=5.2+3.5=8.7 м3
Вес подкрановых балок при.
Вес колонны будет равен.
P5 = hк x bк x lк x γ =10 x0.6 x0.4 x24=57.6 кН сечение кол. 0.6 x0.4
hк = h2 + lзащ. – 0.6=10м
Вес фундаментной балки.
Вертикальная нагрузка Обозначение Постоянная Временная кН
Покрытие P1 131.25 67.5
От веса стены P3 90.4 -
Вес подкрановых балок Pкр. 37 185
Вес колонны P5 57.6 -
Вес фундаментной балки P4 10 -
Общая нагрузка 326.25 252.5
Сбор нагрузок на фундамент в сечении 2-2 для здания фабричного корпуса.
Fгр2 =(l22)x H =(112) x 6=33 м2
P1п=Fгр2 x q1=33x3=99 кН
P1в=Fгр2x q=33x1.8=59.4 кН
Постоянная нагрузка от перекрытия.
P2п=Fгр2 x ( q2 x 7)=33x(2.5 x 7)=577.5 кН
Временная нагрузка от перекрытия.
P2в=Fгр2 x ( q2 x 7)=33x(4.5 x 7)=1039.5 кН
P5 = hк x bк x lк x γ =26 x0.6 x0.4 x24=149.76 кН
hк = h3 + lзащ. – 0.6=26м
Покрытие P1 99 59.4
Перекрытия P2 577.5 1039.5
Вес колонны P5 149.76 -
Общая нагрузка 836.26 1098.9
Сбор нагрузок на фундамент в сечении 3-3 для здания фабричного корпуса.
Fгр3 =(l13)x H =(16.53) x 6=49.5 м2
P1п=Fгр3x q1=49.5x3=148.5 кН
P1в=Fгр3x q1=49.5x1.8=89.1 кН
P2=49.5 x(2.5 +2.8+4.5)=485.1Кн
Временная нагрузка от покрытия.
P2в=Fгр3 x ( q2 +q3 +q4)=49.5 x (4.5+3+5)=618.75 кН
P5 = hк x bк x lк x γ =11 x0.6 x0.4 x24=63.36 кН
hк = h + lзащ. – 0.6=11м
Покрытие P1 148.5 89.1
Перекрытия P2 485.1 618.75
Вес колонны P5 63.36 -
Общая нагрузка 706.96 707.85
Сбор нагрузок на фундамент в сечении 4-4 для здания фабричного корпуса.
Fгр4 =(l44)x 1 =111=2.75 м2
P1п=Fгр4 x q1п=2.75x2.5=6.88 кНм
P1в=Fгр4x q1в=2.7x1.8=4.95 кНм
P2п=Fгр4 x ( q2 + q3 +q4)=2.75x(2.5+2.8+4.5)=26.95 кНм
P2в=Fгр4 x (q2 + q3 +q4)= 2.75x(5+3+4.5)=34.38 кНм
P3 = Vст x γ ст =4.4 x17=74.8 кН
Vст= x 1п.п x h1=11 x0.4 x1=4.4 м3
Покрытие P1 6.88 4.95
Перекрытия P2 26.95 34.38
Общая нагрузка 108.63 39.33
Оценка и инженерно-геологических условий строительной площадки.
Первоый слой - насыпной грунт – супесь со строительным мусором.
Второй слой грунта – супесь легкая пылеватая с растительными остатками.
Определяем число пластичности по формуле.
Где wl-влажность грунта на границе текучести
wp-влажность грунта на границе рас-ия
Jp=0.31-0.25=0.06 СНиП2.02.01-83 Та№3
Находим коэффициент пористости.
где ρs-удельный вес грунта
w- весовая влажность грунта
e= (0.02640.0183) x(1+0.308)-1=0.89 СНиП2.02.01-83 Та№6
Определяем показатель текучести.
JL=(0.308-0.25)(0.31-0.25)=0.97 СНиП2.02.01-83 Та№3
пластичном состоянии
Определим расчетное сопротивление грунта основания для условного
фундамента шириной в=1м. Для города Ленинград глубина промерзания грунта
d=1.2м.Глубина заложения фундамента принимается равной d=1.2м. Длина здания
L=42.5мвысота H=26.0м. JL=0.97 e=0.89 ρ=0.0183 Мн м3 φll=15o
c=0.028мПа M=0.32 Mq=2.30 Mc=4.84
Определим соотношение.
Значение коэ-ов условий работы СНиП2.02.01-83 Та№3.
Удельный вес грунта залегающего выше подошвы фундамента.
III=(1h1+2h2)(h1+h2)=(0.015x1+0.0183x0.2)(1+0.2)=0.0156 Мн м3
Найдем расчетное сопротивление грунта основания.
R= (c1 x c2)k [M x kz x b x II+Mq x d1 x III+MccII]=
=(1.1x1.2)1.1 [0.32x1 x 1x0.0183+2.3x1.2x0.0156+4.84x0.028]=0.222мПа
Грунт-супесь в пластичном состоянии может служить естественным основанием.
Третий слой грунта - суглинок.
Jp=0.36-0.22=0.14 СНиП2.02.01-83 Та№3
e=(0.02680.0185) x(1+0.332)-1=0.93 СНиП2.02.01-83 Та№6
JL=(0.332-0.22)(0.36-0.22)=0.8 СНиП2.02.01-83 Та№3
JL=0.8 e=0.93 ρ=0.0185 Мн м3 φll=16o
c=0.01мПа M=0.36 Mq=2.43 Mc=4.99 d=d=3.5
II=(0.018x1+0.0183x2.2+0.0185 x0.3)3.5=0.0182 Мн м3
R=(1.1x1.2)1.1 [0.36x1 x 1x0.0185+2.43x3.5x0.0182+4.99x0.012]=0.432мПа
Суглинок тяжелый с включением гравия и гальки в тугопластичном состоянии
может служить естественным основанием.Согласно разрезу грунт имеет сложное
напластование и обладает достаточно хорошим расчетным сопротивлением и
может служить естественным основанием по СНиП2.02.01-83.
Выбор наиболее экономичного варианта фундамента в сечении 2-2.
а)Монолитный фундамент стаканного типа.
d1=3.5м R=0.432 МПа ср=002 мНм3
Определим примерную площадь подошвы фундамента.
Аф= pн R-срh=1.90.432-0.02x3.5=5.3 м2
Запроектируем квадратный в плане фундамент со сторонами равными.
Принимаем размеры фундамента равными a=b=2.3м
Проектируем фундамент с 1-ой ступенью толщиной 300мм тогда вес фундамента
Gф =(2.3x2.3 x0.3+1 x1 x0.6+4.6 x6 x0.3)x24=0163 МН
Вес грунта на уступах фундамента.
Gгр=0.45x2.3x3.2x0.0183=0.06 МН
Давление под подошвой фундамента от действующих нагрузок будет равно.
Pср= (pн+ Gф + Gгр)(а+в)= (1.9+ 0.163 + 0.06)(2.3+2.3)=0.416 МПа
Расчет давления при в=2.3м будет равна.
R=(1.1x1.2)1.1 [0.36x1 x 2.3x0.0185+2.43x3.5x0.0182+4.99x0.012]=
Недогрузка: 0.487-0.4160.487x100%=14.6%10%
Уменьшим размеры фундамента до a=b=2.2 м
Gф =(2.2x2.2 x0.3+1 x1 x0.6+4.6 x6 x0.3)x24=015 МН
Gгр=0.45x2.2x3.2x0.0183=0.05 МН
Pср= (pн+ Gф + Gгр)(а+в)= (1.9+ 0.15 + 0.05)(2.2+2.2)=0.416 МПа
R=(1.1x1.2)1.1 [0.36x2.2x0.0185+2.43x3.5x0.0182+4.99x0.012]=
Недогрузка: 0.485-0.440.485x100%=9.2%10%
Определим стоимость варианта по укрупненным измерителям.
N Вид работ или элемент Подсчет объемов работ
Фундамент монолитный стаканного типа 2.2x2.2x0.3+1x1x0.6=2.032м3
Отрывка грунта (объем вытесненный 2.032 м3
Песчаная подготовка 2.2x2.2x0.1=0.484 м3
Определим стоимость варианта.
N Вид работ Ед.Изм. Количество Стоимость в Ст.в Ссылка на
или элемент рубл. рубл. п.таб.
Фундамент м3 2.032 21-00 42.67 Б-П-1
Отрывка м3 2.032 4-10 8.33 А-1-1
Песчаная м3 0.484 4-50 2.18 В-УШ-1
Итого стоимость варианта:53.18 руб.
б)Фундамент на песчаной подушке.
Принимаем условно размеры фундамента a=b=1.2 h=0.9.
Ниже фундамента залегает супесь ρs=0.026 МНм3 w=0.23
Определим среднее давление по подошве фундамента.
Gф =b x l x hф x ср =1.2x1.2x0.9x0.022= 0.028 МН
Pср=(P+ Gф )F=(1.928+0.028)1.44=1.34 МПа
Исходя из среднего давления по подошве фундамента определим необходимую
толщину грунтовой подушки:
Hпод= (Pср - Pпр)Pпр x в=(1.34-0.2)0.5 x1.2=2.74см
Определим ширину грунтовой подушки по низу поформуле.
Впод=в x(1+2 x кп)= Lпод=1.2 x(1+2 x0.3)=1.92м
Уширение грунтовой подушки в каждую сторону от наружной грани фундамента.
Недогрузка: 1.92-1.22=0.36м
Фундамент монолитный стаканного типа 1.2x1.2x0.3+1x1 x
Отрывка грунта (объем вытесненный 8.404 м3
Песчаная подготовка 7.372 м3
N Вид работ илиЕд.Изм. Количество Стоимость в Ст.в Ссылка на
элемент рубл. рубл. п.таб.
Фундамент м3 1.032 32-90 33-95
Отрывка м3 8.404 4-50 34-17
Песчаная м3 7.372 4-10 33-17
Итого стоимость варианта: 101.58 руб
Рассчитать свайный фундамент под колонну промышленного здания.
Материал ростверка – бетон класса В-25 с расчетным сопротивлением осевому
растяжению Rbt=1.05МПа.
Проектируем под колонну свайный фундамент из сборных жб свай марки СН 9.0-
длиной острия l=0.25м.Сваи погружаем с помощью забивки дизель молотом.
Глубина заделки сваи в ростверк принимаем равной 5см.
Площадь поперечного сечения сваи.
Определим расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи при
глубине погружения сваи равной:
h=d1+L+l-0.05 = 3.5+9+0.25-0.05=12.7м.
При глубине погружения сваи 12.7м для суглинка интерполируя определим
расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи при JL=0.368
Значение коэффициента условий работы грунта под нижним концом сваи сr и
по боковой поверхности сf для сваи погружаемых с помощью дизель – молота
Используя данные табл. 2.7 прилож. 2 и интерполируя получаем что
При h1=4.5м f1=0.039 МПа
h2=6.5м f2=0.043 МПа
h3=8.5м f3=0.045 МПа
h4=10.5м f4=0.047МПа
Определим несущую способность одиночной висячей сваи.
Ф= с x(сr x R x A x u сfi x fi li)=1 x(1 x3.77 x0.09+1.2 x1 x(0.039
x2+0.043 x2+0.045 x2+0 .047 x2+0.048 x0.95)=0.8123 Мн
Определим расчетную нагрузку допускаемую на ж.б сваю по материалу
N= с x(сr Rb x Ab+ Rsc x As)
Свая армирована арматурой.
диаметром 16 А-4 с As=8.04см2
Определим расчетную нагрузку допускаемую на сваю по грунту по формуле.
F=Ф q=0.81231.4=0.5802 мН
В соответствии с конструктивными требованиями задаемся шагом сваи
принимаем равными а=3d=3 x0.3=0.9м. Затем определим требуемое число сваи
увеличим количество свай на 20% из-за действия из-го момента.
n=PHF x1.2=1.90.523 x1.2=4.36
Окончательно принимаем число сваи в фундаменте равными 4м размещаем их по
углам ростверка. Определим толщину ростверка из условия.
hp=-0.32+12√0.32+0.58021x1.05=-0.15 м
По конструктивным требованиям высота ростверка должна быть не менее
hp=0.25+0.05=0.3м что больше полученной в результате расчета на
продавливание. Окончательно принимаем высоту ростверка равной 0.3м.
Среднее давление под подошвой ростверка.
Pост= F(3d)2=0.5802(3x03)2=0.72 МПа
Fрост=1.90.72-0.02x0.9=2.7 м2
Ориентировочный вес ростверка при n=1.1
Gр=1.1x27x0.02x0.9=0.0535 МН
Определим нагрузку приходящуюся на фундамент сваю по формуле:
F=(P+ Gгр + Gр) 2=(1.9+0.0452+0.0535)4=0.49 МН0.58 МН
Окончательно принимаем количество свай n=4.
Определим стоимость варианта по укрупненным измерениям.
№ Вид работ или элемент Подсчет объемов работ
Сваи марки СН 9.0-3.0 9 x0.3 x0.3 x4=3.24 м3
Монолитный ростверк 2.7 x0.3+1 x1 x0.9=1.71
Отрывка грунта 1.71
Песчаная подготовка 2.7 x0.1=0.27
№ Вид работ или элемент Единица Кол-во Стоимость в руб.
Сваи марки СН 9.0-3.0 м3 3.24 63 204.12
Монолитный ростверк м3 1.71 21 35.91
Отрывка грунта м3 1.71 4.1 7.011
Песчаная подготовка м3 0.27 4.5 1.215
Итого стоимость варианта: 248.256 руб.
По технико-экономическому показателю проектируем фундамент на естественном
основании. Этот фундамент является наиболее экономичным.
Расчет монолитного фундамента в сечении 1-1.
Глубина заложения фундамента d1=1.2м R=0.222 мПа Pн=0.5791МН.
Аф= pн R-срh=0.57910.222-0.02x1.2=2.92 м2
Принимаем размеры фундамента равными a=b=1.7м
Gф =(1.7x1.7 x0.3+1 x1 x0.6+1.6 x1.6 x0.6)-0.3x24=0.145 МН
Gгр=1.7x0.45x3.2x0.0183=0.045 МН
Pср= (pн+ Gф + Gгр)(а+в)= (0.5791+ 0.145 + 0.045)2.92=0.263 МПа
Расчет давления при в=1.7м будет равна.
R=(1.1x1.2)1.1 [0.32x1 x1.7x0.0183+2.3x1.2x0.015+4.84x0.028]=
Недогрузка: 0.31-0.2630.31x100%=1.5%10%
Расчет монолитного фундамента в сечении 3-3.
Глубина заложения фундамента d1=3.5м R=0.432 мПа Pн=1.4МН.
Аф= pн R-срh=1.40.432-0.02x3.5=3.8 м2
a=b=√Aф=√3.8=1.972 м
Принимаем размеры фундамента равными a=b=2.0м
Gф =(2.0x2.0 x0.3+1 x1 x0.6+1.6 x1.6 x0.3)x24=0.15 МН
Gгр=2.0x0.45x3.2x0.0183=0.52 МН
Pср= (pн+ Gф + Gгр)(а+в)= (1.4+ 0.15 + 0.52)3.8=0.545 МПа
R=(1.1x1.2)1.1 [0.36x1 x2.0x0.0185+2.43x3.5x0.0182+4.99x0.012]=
Недогрузка: 0.56-0.5460.56x100%=2.5%10%
Расчет монолитного фундамента в сечении 4-4.
Глубина заложения фундамента d1=3.5м R=0.432 мПа Pн=0.147МН.
Аф= pн R-срh=0.1470.432-0.02x3.5=0.41 м2
Так-как в=1 то а=0.41м принимаем а=0.6м
тогда вес фундамента будет равен.
Gф =(0.6x1.0 x3.5x0.025=0.0525 МН
Pср= (pн+ Gф + Gгр)(а+в)= (0.147+ 0.0525 )0.4=0.4988 МПа
Расчет давления при в=0.5м будет равна.
R=(1.1x1.2)1.1 [0.36x1 x0.5x0.0185+2.43x3.5x0.0182+4.99x0.012]=
Недогрузка: 0.567-0.49880.567x100%=1.2%10%
Определение осадка монолитного фундамента стаканного типа в сечении2-2
методом послойного суммирования.
Определить методом элементарного суммирования осадку фундамента под колонну
здания рассмотренного в предыдущих примерах.
Размеры фундамента: а=в=2.2
Глубина заложения: d=3.5м.
Среднее давление под подошвой фундамента Pcр=0.44мПа.
На элементарные слои высотой: 0.4в=0.88м соотношение n = ав=2.22.2=1.
Грунт Zm m=2zв α Δz = α Рд ЕмПа
Суглинок 1.76 2.4 0.257 0.096632 22
Найдем дополнительное давление по подошве фундамента.
Рд=0.44(0.018 x1+0.0183 x2.2+0.0185 x0.3)=0.376мПа
Δzg0=0.018 0.2 Δzg0=0.013мПа
Δzg1=0.064+0.0185 0.2 Δzg1=0.0161 мПа
Δzg2 =0.0803+0.0185 0.2 Δzg2=0.0226 мПа
Δzg3=0.11286+0.0185 0.2 Δzg3=0.03234 мПа
Δzg4=0.1617+0.0185 0.2 Δzg4=0.0441 мПа
Δzg5= Δzg0+0.0185 0.2 Δzg5=0.0452 мПа
Определим осадку фундамента по формуле.
S=(0.8x0.88)22(0.3008+0.1688+0.0966+0.0602+0.03422+0.29+0.0218)2=0.015=1.6
Расчет осадки свайного фундамента в сечении 2-2.
Глубина заложения ростверка
hз=3.5м hзаб =12.7м lсв=9м а=в=0.3м Р=1.9 φ=16o
Найдем ширину условного фундамента.
Вусл=0.9+0.3+2 x(9.7) xt164=2.1м
Gгр ф =Lусл x Н x Вусл x0.02=2 x1 x2.1 x0.02 x12.7=1.12мН
Рср =(1.9+1.12)2.12=0.685мПа
R=(1.1x1.2)1.1 x [0.36x1 x 2.1x0.0185+2.43x12.7x0.0182+4.99x0.012]=
Рд = Рср- x hs=0.72-0.02 x12.7=0.466мПа
Δzg0=0.02 0.2 Δzg0=0.051мПа
Δzg1=0.254+0.84 0.2 Δzg1=0.05416 мПа
Δzg2 =0.2708+1.134 0.2 Δzg2=0.0587 мПа
Δzg3=0.2935+1.134 0.2 Δzg3=0.06324 мПа
S=(0.8x0.84)22(0.466+0.3728+0.209+0.11976+0.07456+0.050328)2=0.021904=2.2
Суглинок 0.84 0.8 0.8 0.3728 22
Конструкция гидроизоляции.
При устройстве фундаментов зданий и сооружений особенно при наличии
подвальных помещений возникает необходимость обеспечить надежную
гидроизоляцию. Конструкция гидроизоляцию назначают в зависимости от отметки
уровня подземных вод глубины подвальной части здания типа фундамента
грунтовых условий строительной площадки допустимой влажности в подвале и
методов ведения работ по устройству фундаментов. При расположении уровня
подземных вод ниже отметки пола подвала возможно проникновение влаги по
капиллярам имеющимся в грунте в помещение. В этом случае наружную
поверхность стен подвала обмазывают 2 раза битумной или гидроизоляционной
мастикой и прокладывают рулонную гидроизоляцию в стене на уровне пола в
подвале и в уровне спланированной поверхности земли между стеной подвала и
самого здания. Последнее выполняют для исключения проникновения сырости в
помещении первого этажа за счет капиллярного переноса влаги в стенах.
Гидроизоляцию следует выполнять в сухом котловане.
Производство строительно-монтажных работ.
Организация производства строительных работ по ремонту зданий и сооружений
включая и их фундаменты являются достаточно сложным процессом и в общем
случае состоит из следующих операций.
-планирование организации производства ремонтных работ;
-подготовки проектно – сметной документации;
-определение состава подрядных и субподрядных строительно –монтажных
-производства ремонт – строительных работ;
-приемки в эксплуатацию здания.
после окончания строительно – монтажных работ.
При этом этим технологическим операциям предшествует разработка годичных и
пятилетних планов капитального ремонта зданий м сооружений разрабатываемых
плановыми организациями в установленном порядке.
Вышеупомянутая проектно-сметная документация на капитальный ремонт здания и
сооружения разрабатывают различные проектные организации по заказам
учреждений имеющих на балансе здания и сооружения.
Для разработки проектно - сметной документации по ремонту зданий и
сооружений необходимо иметь следующие исходные данные.
-инженерно – геологических сведениях о грунтах основания;
-материалы обследования технического состояния не только фундамента
Но и других несущих конструкций здания и сооружения;
-данные о фактических нагрузках на фундамент;
-существующие проектные и исполнительные чертежи фундаментов здания.
Организация – заказчики после получения проектно- сметной документации на
ремонт здания и сооружения должны проверить их в установленном порядке и
передать генподрядной организации для производства ремонтно-строительных
Генподрядная строительная организация совместно с субподрядными
организациями выполняет ремонтно – строительноые работы согласно
утвержденной проектной организации и по мере их окончания сдают по акту
техническому надзору заказчика.
При приемке выполненных работ особое внимание следует обращать на качество
выполнения работ связанных с усилением существующих фундаментов здания.
Комиссия должна принять объект.

ZhBK2.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Разрезы каркасы сетки
Одноэтажное промышленное здание
Спецификация арматуры

МК2.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Геометрическая схемаn размеры мм
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-2
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям

Металлы-ЛИСТ-1.dwg

Схема горизонтальных связей по верхним поясам 1:600
Поперечный разрез 1:200
Схема горизонтальных связей по нижним поясам 1:600
Схема вертикальных связей по колоннам 1:600
Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
:200 n1:600n1:600n1:600
Примечания:n1. Материал конструкции стальn ВСт 3пс ГОСТ 380-38n2. Сварка полуавтоматическая иn ручная электродом Э-42n3. Все швы hш = 6мм кроме оговоренных

Фундаменты и основания Тибилов А.А.ПГС-08-4.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
М 1:200nМ 1:30nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментов ТЭП
Фундаментнаяnподушка
суглинок тугопластичный
глина тугопластичная
суглинок текучепластичный
Геологический разрезnЭпюра от природного давленияnЭпюра расчета осадок фундамента
Спецификация жб конструкций
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Свайныйnфундаментnnq*;
Фундамент стаканного типа
План фундаментаnна отм.-4200
Защитная стяжка 20мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка
Фундаментныйn столбик

ЖБК Тибилов А.А. ПГС-08-4 (2).dwg

Спецификация элементовn n
Конструктивный план перекрытия М 1:200
Второстепенная балка
Плита монолитного перекрытия МГ 1:20
Второстепенная балка монолитного перекрытия М 1:20
Цементно-песчаный раствор
Стык ригеля с колонной М 1:20
Пустотная плита М 1:50
Материал:бетон класса В30
Материал:бетон класса В20
Материал:бетон класса В15
Спецификация элементов монолитногоn перекрытия
Материал:бетон класса В25
СКГМИ (ГТУ)nПГС 04-3
Курсовой проект по ЖБ и каменным конструкциям
СКГМИ (ГТУ)nПГС 08-4
-ти этажное промышленное здание
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ n КАРКАСОВ И СЕТОК
-х этажное промышленное здание

ЖБК Тибилов А.А. ПГС-08-4.dwg

Спецификация элементовn n
Конструктивный план перекрытия М 1:200
Второстепенная балка
Плита монолитного перекрытия МГ 1:20
Второстепенная балка монолитного перекрытия М 1:20
Цементно-песчаный раствор
Стык ригеля с колонной М 1:20
Пустотная плита М 1:50
Материал:бетон класса В30
Материал:бетон класса В20
Материал:бетон класса В15
Спецификация элементов монолитногоn перекрытия
Материал:бетон класса В25
СКГМИ (ГТУ)nПГС 04-3
Курсовой проект по ЖБ и каменным конструкциям

Пояснительная записка.docx

TOC o "1-3" h z u Содержание PAGEREF _Toc215888291 h - 1 -
Компоновка балочной клетки PAGEREF _Toc215888292 h - 2 -
1 Общие сведения PAGEREF _Toc215888293 h - 2 -
2 Расчёт листового несущего настила PAGEREF _Toc215888294 h - 2 -
Расчёт нормального типа балочной клетки PAGEREF _Toc215888295 h - 3 -
1 Расчёт балки настила PAGEREF _Toc215888296 h - 3 -
1.1 Определение нагрузки на балку настила PAGEREF _Toc215888297 h - 3 -
1.2 Определение внутренних усилий в балке настила PAGEREF _Toc215888298 h - 3 -
1.3 Подбор сечения балки настила PAGEREF _Toc215888299 h - 3 -
1.4 Проверки жёсткости принятого сечения балки настила PAGEREF _Toc215888300 h - 4 -
2 Расчёт усложненного типа балочной клетки PAGEREF _Toc215888301 h - 4 -
2.1 Определение нагрузки на балку настила. PAGEREF _Toc215888302 h - 4 -
2.2 Определение внутренних усилий балки настила. Подбор сечения PAGEREF _Toc215888303 h - 5 -
2.3 Определение нагрузки на вспомогательную балку. PAGEREF _Toc215888304 h - 5 -
2.4 Определение внутренних усилий вспомогательной балки. Подбор сечения PAGEREF _Toc215888305 h - 5 -
2.5 Проверка жёсткости принятого сечения PAGEREF _Toc215888306 h - 5 -
2.6 Вывод. PAGEREF _Toc215888307 h - 6 -
Расчёт и конструирование сварных составных балок PAGEREF _Toc215888308 h - 6 -
1 Сбор нагрузки на главную балку PAGEREF _Toc215888309 h - 6 -
2 Определение внутренних усилий в главной балке PAGEREF _Toc215888310 h - 7 -
3 Подбор сечения главной балки PAGEREF _Toc215888311 h - 7 -
4 Изменение сечения главной балки по длине PAGEREF _Toc215888312 h - 10 -
4.1 Проверка прочности балки PAGEREF _Toc215888313 h - 11 -
4.2 Проверяем общую устойчивость балки PAGEREF _Toc215888314 h - 12 -
4.3 Проверка прогиба балки PAGEREF _Toc215888315 h - 12 -
5 Проверка местной устойчивости стенки и конструирование ребер жесткости PAGEREF _Toc215888316 h - 12 -
6 Расчет поясных швов сварной балки. PAGEREF _Toc215888317 h - 13 -
7 Укрупнительные стыки балок PAGEREF _Toc215888318 h - 14 -
8 Конструирование стыка на монтажной сварке PAGEREF _Toc215888319 h - 14 -
9 Расчет опорного ребра главной балки. PAGEREF _Toc215888320 h - 15 -
Расчет и конструирование колонны PAGEREF _Toc215888321 h - 16 -
1 Расчетная схема. Расчетная длина PAGEREF _Toc215888322 h - 16 -
2 Подбор сечения сквозной колонны PAGEREF _Toc215888323 h - 16 -
3 Конструирование и расчет оголовка и базы центрально – сжатой колонны PAGEREF _Toc215888324 h - 18 -
3.1 Расчет оголовка сквозной колонны PAGEREF _Toc215888325 h - 18 -
3.2 Расчет базы сквозной колонны PAGEREF _Toc215888326 h - 19 -
Список используемой литературы PAGEREF _Toc215888327 h - 20 -
Компоновка балочной клетки
Шаг колонн в продольном направлении А=14 м.
Шаг колонн в поперечном направлении В=6.5 м.
Габариты площадки в плане 3Ах2B
Полезная равномерно распределённая нагрузка Р=7.5 кНм2
Материал конструкций: сталь марки ВСт3Кп (С235)
Балочной клеткой называется система несущих балок с уложенным по ним настилом.
Различаются три типа балочной клетки: упрощённый нормальный и усложнённый.
Выбор типа балочной клетки связан с вопросом о сопряжении балок между собой по высоте. В связи с этим различают следующие опирания балок – этажное в одном уровне пониженное.
Основные размеры рабочей площадки в плане и по высоте здания обычно оговариваются в технологическом задании на проектирование исходя из требований размещения оборудования и функционального процесса.
В балочной клетке усложнённого типа балки настила устанавливаются на вспомогательные (второстепенные) балки опирающиеся на главные балки.
На балки настила укладывается настил обычно стальной. Главные балки опираются на колонны и располагаются вдоль больших расстояний между колоннами.
2 Расчёт листового несущего настила
Сила растягивающая настил равна:
Расчетная толщина углового шва прикрепляющего настил к балкам равна:
Собственный вес 1м2 настила равен qн=785*06=47.1 кг или 047 кНм2
Нормативная нагрузка кнм2
Коэффициент надёжности по нагрузке γf
Расчёт нормального типа балочной клетки
По статической схеме балки в системе балочной клетки принимаются разрезными шарнирно опёртыми.
По типу сечения балки настила и вспомогательные балки как правило выполняют из прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*.
Рассмотрим два варианта компоновки балочной площадки: первый - нормальный тип (рис 1а) второй – усложненный тип (рис 1б).
1 Расчёт балки настила
1.1 Определение нагрузки на балку настила
qнбн=(P+qн)a=(7.5+047)1.27=10.1 кНм=0101 кНсм
qрбн=(Pγf1 +qнγf2)a=(7.512+047105)1.27=12.06 кНм=012 кНсм
1.2 Определение внутренних усилий в балке настила
1.3 Подбор сечения балки настила
Марка стали ВСт3Кп (С235)
Ry=230 МПа – расчётное сопротивление стали
с=11 – коэффициент учитывающий возможность развития пластических деформаций
По сортаменту подбираем двутавр № 24 с расчётными характеристиками:
Wx=289см3 Jx=3460см4 h=24см b=11.5см gбн=27.3 кгм
1.4 Проверки жёсткости принятого сечения балки настила
26 (l250) – условие не выполнено
По сортаменту подбираем двутавр № 27 с расчётными характеристиками:
Wx=371см3 Jx=5010см4 h=27см b=12.5см gбн=31.5 кгм
27 26 (l250) – условие выполнено
Определяем расход металла на 1 м перекрытия:
Настил: 06 785=47.1 кгм
Балка настила:ga=31.51.27=24.8кгм
1+24.8=71.9 кгм=0.72кН м
2 Расчёт усложненного типа балочной клетки
2.1 Определение нагрузки на балку настила.
Равномерно распределённая нормативная нагрузка:
qнбн=(P+qн)b=(7.5+047)0.93=7.4 кНм=0074 кНсм
Равномерно распределённая расчётная нагрузка
qрбн=(Pγf1 +qнγf2)b=(7.512+047105)0.93=8.81 кНм=0088 кНсм
2.2 Определение внутренних усилий балки настила. Подбор сечения
Требуемый момент сопротивления
Подбираем двутавр № 16 с расчётными характеристиками:
Wx=109 см3 Jx=873 см4 h=160 см gвб=159 кгм
6 1.88 (l250) – условие не выполнено
Подбираем двутавр № 18 с расчётными характеристиками:
Wx=143 см3 Jx=1290 см4 h=18см gвб=18.4 кгм
77 1.88 (l250) – условие выполнено
2.3 Определение нагрузки на вспомогательную балку.
Эквивалентная равномерно распределённая нормативная нагрузка:
=(P+qн)b=(7.5+047+0.1840.93)4.7=38.4 кНм=038кНсм
Эквивалентная равномерно распределённая расчётная нагрузка
=(Pγf1 +qнγf2)b=(7.512+(047+01840.93)105)4.7=45.6 кНм
2.4 Определение внутренних усилий вспомогательной балки. Подбор сечения
==240.82кНм=24082 кНсм
Подбираем двутавр № 40 с расчётными характеристиками:
Wx=953 см3 Jx=19064 см4 h=40 см b=15.5 см gвб=57 кгм
2.5 Проверка жёсткости принятого сечения
27 26(l250) – условие выполнено
Рис. 2. К определению площади смятия стенки.
Проверяем условие применимости
Фактическое отношение ; 5.9 599 – общая устойчивость вспомогательной балки обеспечена
По варианту два суммарный расход материала равен:
(47.1+18.40.93+574.7)=79
По расходу металла выбираем первый вариант компоновки балочной клетки - нормальный.
Расчёт и конструирование сварных составных балок
Главные балки балочных клеток проектируют составными из листовой стали по ГОСТ 82-70*. Соединение листов осуществляется сваркой или заклёпками. Большинство используемых составных балок – сварные клёпаные балки применяются в основном при тяжёлой подвижной нагрузке так как в этих условиях они значительно надёжнее сварных. В обычных условиях сварные балки более экономичны.
1 Сбор нагрузки на главную балку
Эквивалентная нормативная погонная нагрузка на главную балку
=(P+qн)l=102(7.5+0.72)6.5=54.5 кНм=0.54 кНсм
Эквивалентная погонная расчётная нагрузка на главную балку
=(Pγf1 +qнγf2)l=102(7.512+00.72105)6.5=64.7 кНм=0.67 кНсм
2 Определение внутренних усилий в главной балке
Рис. 3.2. Распределение нагрузки на главную балку
85.15 кНм=158515 кНсм
3 Подбор сечения главной балки
Сечение главной балки назначается в зависимости от величины требуемого момента сопротивления сечения
Определяем высоту сечения главной балки.
Строительная высота: hстр = hстр пер - hнаст б- tнаст - = 180 – 27 – 0.6 – 10 = 142см
Оптимальная высота балки: hопт=95.5 см
Минимальная высота балки при условии что предельный относительный прогиб балки
Окончательно высоту главной балки h не менее hmin и кратной 10 см. В нашем случае целесообразно принять h=110 см.
Рассчитываем и конструируем стенку главной балки.
Из условия прочности стенки на срез tw==0.4 см где Rs=058Ry=05823=1334 кНсм2
Задаёмся предварительной толщиной поясов tf =2 см.
Определяем высоту стенки hw=110-22=106 см.
Проверка необходимости постановки продольных ребер
Сравнивая полученные толщины стенки видим что принятая толщина 10мм может быть оставлена без изменений т.к. она удовлетворяет условиям прочности на действие касательных напряжений и не требует укрепления продольными ребрами жесткости.
Рассчитываем и конструируем пояса главной балки. Определяем требуемый момент инерции поясов:
Требуемая площадь сечения поясов при h0=h-tп=110-20=108 см:
Принимаю пояса из универсальной стали 240*20мм с А = 48см2 что составляет bfh = 14.58 и удовлетворяет условию 13 – 15
Проверяем местную устойчивость пояса при hст=h0 =108 см:
bef tf =(24-1) 2*2 = 5.75 0.5= 14.96 – устойчивость свесов обеспечена.
Для подобранного сечения главной балки вычисляем геометрические характеристики:
Момент инерции относительно оси х-х: =379187 см4
где Jст =376729 см4 - момент инерции стенки; Jп =1198272 см4 - момент инерции поясов.
Момент сопротивления сечения балки относительно оси х-х:
Принятое сечение главной балки проверяем на прочность по нормальным напряжениям. Значение сх определяем в зависимости от отношения Af Aw = 9762160=061 путем интерполяции сх=1109.
98 кНсм2 ≤ 23 - прочность балки обеспечена.
Жёсткость главной балки не проверяем так как принятая высота сечения h=110 см hmin=109 см что гарантирует прогиб в пределах норм.
Рис. 3.3 Подбор сечения балки
4 Изменение сечения главной балки по длине
Рис. 3.4 Изменение сечения по длине балки
Место изменения сечения главной балки находится на расстоянии
х=(16)l =(16)14=233 м=233 см.
Определяем внутренние расчетные усилия в месте изменения сечения:
М1= (64.7233(14-233))2=880 кНм =88000 кНсм;
=64.7(142-233)=302 кН
Определяем требуемые геометрические характеристики уменьшенного сечения:
где Rwy - расчетное сопротивление сварного стыкового шва растяжению Rwy=085Ry .
W1тр=8800008523=3826 см3;
= 38261102=210430 см4.
Вычисляем ширину уменьшенного пояса учитывая рекомендации:
bf1 > 110h; bf1 > 12bf ; bf1 > 18 см.
bf1 > 1 10160=16 см; bf1 > 1224=12 см; bf1 > 18 см.
Требуемый момент инерции уменьшенных поясов:
=210430-99251=111179 см4.
Требуемая площадь сечения уменьшенных поясов:
= 21111791082 =19.06 см2.
Ширина уменьшенного пояса:
Принимаем пояса из универсальной стали 180*20 с А=36см2
Окончательные размеры уменьшенного сечения:
h=110 см hст =108 см tст=10 см bf1=18 см tп =20 см.
Вычисляем геометрические характеристики уменьшенного сечения
= 99251+21820(1082)2 =309203 см4;
= 2309203110=5622 см3.
Проверяем прочность сварного стыкового шва в месте изменения сечения.
=880005622=15.6 кНсм2 08523=1955 кНсм2.
4.1 Проверка прочности балки
Проверяем напряжения в поясах в середине балки:
Проверяем максимальное касательное напряжения в стенке на опоре балки:
33348.530920310=4.9135
Статический момент полу сечения балки
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила
Где F соответственно:
F=- опорные реакции балок настила
- длина передачи нагрузки на стенку балки.
Проверяем приведенные напряженные в месте изменения сечения:
где - нормальные напряжения в уровне поясных швов - касательные напряжения в уровне поясных швов Sf1- статический момент уменьшенного пояса.
=880001065622110=15.1кНсм2;
=302194430920310=1.9 кНсм2;
=18201082=1944 см3;
Прочность балки в месте изменения сечения обеспечена.
4.2 Проверяем общую устойчивость балки
Вместе действия максимальных нормальных напряжений:
в середине пролета балки:1 110244.66 и 2420=1235
в месте уменьшенного сечения балки
Обе проверки показали что общая устойчивость пояса обеспечена.
4.3 Проверка прогиба балки
Не производиться так как принятая высота балки больше минимальной.
5 Проверка местной устойчивости стенки и конструирование ребер жесткости
Проверка устойчивости сжатого пояса производиться в месте максимальных нормальных напряжений в нем- в середине пролета балки где возможны пластические деформации.
Проверка показал что местная устойчивость пояса обеспечена.
Толщина стенки назначалась из условия укрепления ее только поперечными ребрами жесткости.
С целью выяснения необходимости проверки местной устойчивости стенки определяем ее условную гибкость и проверяем выполнения условия:
- местная устойчивость стенки не обеспечена требуется проверка
Определяем длину зоны использования пластических деформаций в стенке:
Проверка выполняется для отсека (участка стенки между двумя соседними ребрами жесткости) в котором стенка испытывает одновременное воздействие нормальных и касательных напряжений.
Определяем средние значения М и Q:
Определяем и - соответственно нормальное и касательное напряжения действующие в рассматриваемом сечении отсека определяемые по формулам:
и - критические значения нормальных и касательных напряжений вычисляемые по формулам:
Коэффициент ссr следует принимать в соответствии со СНиП [4] для сварных балок по табл. 3.2 предварительно определив коэффициент по формуле:
где h0 = hст; bf и tf –соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки. = 08.
= 3285233.62 = 57.5 кНсм2 =36
- условие устойчивости выполняется γ=1
Постановка ребер на расстоянии 254см возможна
6 Расчет поясных швов сварной балки.
Определяем шва в сечении х=933см под первой от опоры балкой настила где сдвигающая сила максимальна:
= 309203cм4 ; =18201082=1944 см3; F=31.71kH
При толщине свариваемых деталей 20мм минимальный катет шва = 7мм > 1.2мм
Принимаем катет шва = 7мм.
7 Укрупнительные стыки балок
Из соображений удобства доставки с завода изготовителя на монтажную площадку тем или иным видом транспорта главная балка может быть изготовлена в виде двух-трех отправочных элементов а на монтажной площадке собрана с помощью укрупнительного стыка.
Чтобы получить два одинаковых отправочных элемента укрупнительный стык обычно устраивают в середине пролета.
8 Конструирование стыка на монтажной сварке
Сварной укрупнительный стык конструируют таким образом чтобы сжатый пояс и стенка стыковались прямым швом и растянутый пояс - косым под углом 600 . Такой стык при правильном выборе сварочных материалов будет равнопрочным основному сечению балки и может не рассчитываться.
03120325755Чтобы уменьшить сварочные напряжения сначала сваривают поперечные стыковые швы стенки и поясов имеющие наибольшую поперечную усадку. Оставленные не заваренными на заводе участки поясных швов длиной около 500мм дают возможность поясным листам несколько вытянуться при усадке швов. Последними заваривают угловые швы имеющие небольшую продольную усадку.
Рис. 3.8 Укрупнительный стык на монтажной сварке: а - разделка кромок и указание последовательности наложения сварных швов; б - вид стыка после сварки.
9 Расчет опорного ребра главной балки.
Определяем площадь смятия торца ребра:
Принимаем ребро размерами 180*8мм =18х0.8=14.4см> 12.58 см
Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси z. Ширина участка стенки включенной в работу опорной стойки:
Определяю катет сварных швов:
Принимаю =7мм.Проверяем длину рабочей части шва
Ребро приваривается к стенке по всей высоте сплошными швами.
Расчет и конструирование колонны
Усилие в центрально сжатой колонне можно принять равным сумме опорных реакций балок с учетом их собственного веса (массы).
Усилие определяется по формуле:
N = nP + 05Gn где n – число балок опирающихся на колонну Р – реакция одной балки .
1 Расчетная схема. Расчетная длина
Расчетную схему принимаем с шарнирным закреплением вверху и жёстким внизу колонны. Расчетная длина колонны определяется в зависимости от принятой расчетной схемы по формуле:
Lкол = ·l=0.7*5.82=4.07м
2 Подбор сечения сквозной колонны
Расчет центрально сжатых элементов на устойчивость в соответствии с п.5.3(4) выполняется по формуле:
где N – внутреннее продольное усилие в колонне φ – коэффициент продольного изгиба по таблице 72 [4] А – площадь поперечного сечения стержня Ry= 245 кНсм2 – расчетное сопротивление стали γс = 1 – коэффициент условий работы .
Сечение колонны принимаем в виде 2х швелеров. Используя условие устойчивости
Требуемые радиусы инерции:
где φ = 08 и устанавливаем по таблице 72 [4] соответствующую ему гибкость λ = 60
По Атр и ixтр в сортаменте выбираем номер швеллера с близкими по значению характеристиками. Принимаю 2 швеллера № 20он имеет площадь сечения А=23.4 см2 и радиус инерции ix=8.07. Можно предположить что колонна из двух швеллеров №20 с будет устойчивой при заданной нагрузке и высоте колонны.
Геометрические характеристики сечения: А=223.4=46.8 см2; i
Вычисляем гибкость относительно оси х-х :
λ х =lкол ix=4078.07=50.7.
Коэффициент продольного прогиба φ берем из таблицы: φ=0845
Проверяем устойчивость колонны относительно материальной оси х-х:
Устойчивость обеспечена. Недонапряжение в пределах нормы.
Ширина колонны b= 2bf + a; a≥100мм; bf – ширина полки ветви.
B = 2*7.6 + 100 = 260мм.
Расстояние между центрами тяжести сечении ветви
b1 = b – 2z = 260 – 2*2.07 = 22см
Радиус инерции оси у
Iу =2(I1+A(bz)2)=2(113+23.4(222)2)=5889 см4.
Гибкость λ = 40711.22 = 36.27
Задаемся высотой планки d = 150мм = 15см и толщиной t = 1см а так же гибкостью ветви
Момент инерции планки относительно оси х
Радиус инерции относительно собственной оси
l1 = 35*2.2 = 77. Принимаю 80см.
При высоте планок 15см расстояние между осями планок
l = l1 +d = 80+15 = 95см
Приведенная жесткость
n = 10.093 = 10.7 ≥ 5 – приведенную гибкость необходимо определять по формуле
Сравниваем гибкости стержня колонны λу и λх. В нашем случае λу λх следовательно жесткость колонны обеспеченна.
3. Расчет соединительных планок.
Определим значение условной перерезывающей силы:
Qусл=027 А=027 46.8 = 12.6кН
Поперечная сила приходящаяся на одну планку равна
Изгибающий момент в планке
Планки привариваем к полкам швеллеров угловыми швами kf=7мм сварка полуавтоматическая в углекислом газе сварочной проволокой СВ-08Г2С.
Устанавливаем опасное сечение т. е. сечение по котopoмy необходимо выполнять расчет швов. Для этого необходимо сравнить произведения Rушш и Rусс
Rушш =0718=126 кНсм2
Вычисляем геометрические характеристики опасного сечения
W= kшlв26=07*0.7*1426=16 см3
А= kшlш=0.7-0.7*14= 6.86см2
касательные =FплА=27.26.86=3.96 кНсм2
нормальные =МплW=30016=18.75кНсм2
Прочность шва не обеспечена. Следовательно принимаю катет шва 10мм.
3 Конструирование и расчет оголовка и базы центрально – сжатой колонны
3.1 Расчет оголовка сквозной колонны
Давление от вышележащих конструкций (балок) передается на стержень колонны через опорную плиту толщиной 20 мм и вертикальную траверсу.
Толщину траверсы определяем из расчета на смятие под опорной плитой:
Rсм- расчетное сопротивление смятию
Принимаем толщину траверсы в соответствии с сортаментом на листовую сталь: tтр=20 мм.
Высоту траверсы находим из расчета сварных швов для крепления ее к стенке.
Катет шва ( kf ) назначаем 12мм.
Расчетная длина шва;
Верхний конец колонны фрезеруем поэтому швы для крепления опорной плиты к колонне принимаем конструктивно с минимальным катетом kf=7 мм .
Для увеличения жесткости траверса и укрепление от потери устойчивости стенок ветвей колонны в местах передали больших сосредоточенных нагрузок к нижнему концу траверсы приваривается горизонтальное ребро. Размер ребра назначаем 26 х 1 см
3.2 Расчет базы сквозной колонны
Требуемая площадь плиты из условия смятия бетона под плитой:
Апл=NRпр = 907.50712 =1081 см2
Где N=334628кН+(2 1075665)кг=334628+143=336058кН
По предварительному значению принимаем плиту размером 400х400 и фундамент под нее 600х600.
Уточняем коэффициент :
Плита загружена снизу равномерным отпорным давлением фундамента равным напряжению под плитой :
Участок 1 (опирание по четырем кантам).
Стороны участка: а = 200 см b = 26 см bа =1.3 => = 0069 M1 = qa2 где - определяется по таблице 3 (2) q – линейная распределенная нагрузка на условную балочку:
q = 1 = 041 = 04 кНсм
М1 = 0069067202 = 11 кНсм
Участок 2 (консольный). 70200 = 0.35 0.5 – плита работает как консоль
Изгибающий момент для консольной балочки пролетом 70 мм
М2 =ql22 = 04 72= 9.8 кНсм
Участок 3 (консольный). 90400 = 0.225 0.5 – плита работает как консоль
Изгибающий момент для консольной балочки пролетом 90 мм
М2 =ql22 = 04 92= 16.2 кНсм
Максимальный изгибающий момент возникает на третьем участке и равен 16.2кНсм.
Принимаем толщину плиты в соответствии с сортаментом на листовую сталь tпл = 22мм
Коэффициенты учитывающие глубину проплавления: ш = 07 с = 1
Расчет сварного шва выполняем по сечению проходящему по границе сплавления:
Расчетная длинна шва:
Принимаю высоту траверсы 20см. Проверяю прочность траверсы как балки с двумя консолями.
M = ql28 - ql22 = 0.4(202 + 1 + 9)*2028 – 0.4(402)*722 = 1796kH
Момент сопротивления траверсы
W = 1*2026 = 66.7см3
Напряжения = 179666.7 = 27 > 24кНсм2
Принимаю высоту траверсы = 22см тогда W= 80.7см3
Напряжения = 179680.7 = 22.2 > 24кНсм2
Швы удовлетворяют условиям прочности при расчете суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1см на непровар. Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами kf = 6 мм
Список используемой литературы
Беленя Е.И. Металлические конструкции. – М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1986.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. нормы проектирования. Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения. – М.: 1988.
СНиП 2-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. – М.: Стройиздат 1988.
Мандриков А.О. Примеры расчёта металлических конструкций. – М.: Стройиздат 1991.

Бацазов Пояснительная записка.doc

Сбор нагрузок по заданным сечениям.
Нагрузка от веса стены:
Определяем вес колонны:
Вертикальная Обознач.Постоянные Временные
нагрузка нагр. кН нагр. кН
обрезу фундамента 1633
[pic]1.2. Сечение II-II.
Грузовая площадь для сечения II-II равна:
Определяем постоянные и временные нагрузки от покрытия:
Определяем постоянные и временные нагрузки от перекрытия:
Определяем нагрузку от веса стены:
где [pic]-объем стены определяемый по формуле:
где [pic]- объем оконных проемов определяемый по формуле:
Покрытие [pic] 108 25.2
Перекрытие [pic] 6912 756
Колонна [pic] 282.24
обрезу фундамента 158544 7812
Грузовая площадь для сечения III-III равна:
Определяем нагрузку от веса стеновых панелей:
Покрытие [pic] 75.6 18.9
Перекрытие [pic] 340.2 202.5
Колонна [pic] 120.96
обрезу фундамента 841.16 221.4
Грузовая площадь для сечения IV-IV равна:
Покрытие [pic] 12.6 3.15
Перекрытие [pic] 56.7 33.75
обрезу фундамента 99.54 36.9
Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки.
Первый слой грунта – почвенно-растительный.
Второй слой грунта – суглинок.
Определим число пластичности по формуле:
Находим коэффициент пористости:
Определяем показатель текучести:
Определяем расчетное сопротивление грунта основания для условного
фундамента шириной в=1м.
Для [pic]находим безразмерные коэффициенты:
Определим соотношение LH=1228=043 по таб. Определим коэффициенты
Определим удельный вес грунта залегающего выше подошвы фундамента:
Определим расчетное сопротивление грунта основания:
Третий слой грунта – песок.
Определим коэффициенты условий работы:
Разработка вариантов фундамента.
1. Монолитный фундамент стаканного типа.
Определим требуемую площадь фундамента:
Проектируем квадратный в плане фундамент со сторонами а=в= [pic].
Проектируем трех ступенчатый фундамент по 300мм тогда вес фундамента и
грунта на его уступах равен:[pic]
Давление под подошвой фундамента от действующих нагрузок будет равно:
Расчетное сопротивление при в=36м равно:
Определяем недогруз:
№№ Вид работ или Подсчет объемов Ед. Стоимость в руб. Ссылка на
ПП элемент изм. таб.
Фундамент 36[pic]36[pic]0[pic]21 168
монолитный 3+27[pic]27[pic]
стаканного типа 03+18[pic]18[pi
Отрывка грунта 8 [pic]41 328
Песчаная 36[pic]36[pic]0[pic]45 5832
Стоимость варианта – 2066руб.
2. Фундамент на песчаной подушке.
Принимаем размеры фундамента ахв=3м.
Определим собственный вес фундамента
Определяем среднее давление под подошвой фундамента
Исходя из среднего давления по подошве фундамента определим необходимую
толщину грунтовой подушки:
Определим ширину грунтовой подушки по низу
Уширение подушки в каждую сторону от наружной грани составит:
Фундамент 3[pic]3[pic]03+2[pic]329 16088
монолитный 1[pic]21[pic]03+
стаканного типа 12[pic]12[pic]0
Песчаная подушка48[pic]48[pic]2[pic]45 21555
Отрывка грунта 5279 [pic]41 21644
Стоимость варианта – 59287руб.
3. Свайный фундамент.
Материал ростверка - бетон В25 с расчетным сопротивлением по осевому
Проектируем свайный фундамент из сборных железобетонных свай марки СН
0-30 длиной L=9м размером поперечного сечения 03х03м и длиной острия
Сваи погружают с помощью забивки дизель молотом.
Площадь поперечного сечения сваи равна
Определим расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи при глубине
При глубине погружения сваи 1365м для суглинка определим расчетное
сопротивление грунта под нижним концом сваи при [pic]
Коэффициент условия работы грунта под нижним концом для сваи
погружаемых с помощью дизель - молота[pic]
Находим сопротивление по боковой поверхности
Определяем несущую способность одиночной висячей сваи
Определяем расчетную нагрузку допускаемую железобетонную сваю по
Свая армирована арматурой 4ø16 А-III c [pic]=804[pic]
Определяем расчетную нагрузку на сваю по грунту
В соответствии с конструктивными требованиями задаемся шагом свай
принимаем его равным [pic]. Затем определим требуемое число свай увеличив
количество свай на 20% из-за действия изгибающего момента
Окончательно принимаем 4 сваи в ростверке и размещаем их по углам.
Определим толщину ростверка
По конструктивным требованиям высота ростверка должна быть не менее [pic].
Окончательно принимаем [pic].
Среднее давление под ростверком
Определяем площадь ростверка
Вес ростверка с грунтом на его уступах равен
Определяем нагрузку приходящуюся на одну сваю
Условие выполняется следовательно принимаем окончательно 4 сваи.
Сваи марки СН 9[pic]03[pic]0[pic]63 204.12
Монолитный 1.6[pic]1.6[pic][pic]21 25.2
ростверк 03+0.7[pic]0.7[
Отрывка грунта 1.2 [pic]41 4.92
Песчаная 1.6[pic]1.6[pic][pic]45 1.152
Стоимость варианта – 235.4руб.
По технико-экономическим показателям проектируем во всех сечениях
фундамент на естественном основании. Этот фундамент является более
Разработка фундаментов в сечении I-I III-III IV-IV.
Глубина заложения фундамента h=3.8м.
Проектируем двух ступенчатый фундамент по 300мм тогда вес фундамента и
грунта на его уступах равен:
Давление под подошвой фундамента от действующих нагрузок
Расчетное сопротивление при в=145м равно:
Глубина заложения фундамента h=3.8м .
[pic] Определим требуемую площадь
Расчетное сопротивление при в=2м равно:
Проектируем квадратный в плане фундамент со сторонами а=0.8в=1
Расчетное сопротивление при a=0.8м равно:
Определение осадки монолитного фундамента методом элементарного
послойного суммирования.
Глубина заложения равна 3.8м. Среднее давление под подошвой фундамента
Вычисления сводятся в следующую таблицу:
Грунт Zм m=2zb α [pic] Е
Песок432 24 0257 0056
Определим ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного
на уровне подошвы фундамента
Определение осадки свайного фундамента методом элементарного послойного
Определяем осадку свайного фундамента глубина заложения ростверка
равна 38м глубина забивки свай – 13м при длине сваи – 9м.
Найдем ширину условного фундамента:
Определяем вес фундамента с грунтом:
Определяем давление под подошвой условного фундамента:
Построим эпюру дополнительных напряжений от внешней нагрузки в толще
основания рассчитываемого фундамента по формуле:
где [pic]- коэффициент рассеивания
[pic] - дополнительное давление по
подошве фундамента определяемое по формуле:
и вспомогательной эпюры [pic]
На поверхности земли [pic] [pic]
на уровне подошвы условного фундамента
Разбиваем толщу грунта ниже подошвы фундамента на элементарные слои
Определяем осадку фундамента[pic]
Конструкция гидроизоляции.
При устройстве фундаментов зданий и сооружений особенно при наличии
подвальных помещений возникает необходимость обеспечить надежную
гидроизоляцию. Конструкция гидроизоляцию назначают в зависимости от отметки
уровня подземных вод глубины подвальной части здания типа фундамента
грунтовых условий строительной площадки допустимой влажности в подвале и
методов ведения работ по устройству фундаментов. При расположении уровня
подземных вод ниже отметки пола подвала возможно проникновение влаги по
капиллярам имеющимся в грунте в помещение. В этом случае наружную
поверхность стен подвала обмазывают 2 раза битумной или гидроизоляционной
мастикой и прокладывают рулонную гидроизоляцию в стене на уровне пола в
подвале и в уровне спланированной поверхности земли между стеной подвала и
самого здания. Последнее выполняют для исключения проникновения сырости в
помещении первого этажа за счет капиллярного переноса влаги в стенах.
Гидроизоляцию следует выполнять в сухом котловане
Производство строительно-монтажных работ.
Организация производства строительных работ по ремонту зданий и
сооружений включая и их фундаменты являются достаточно сложным процессом
и в общем случае состоит из следующих операций.
-планирование организации производства ремонтных работ;
-подготовки проектно – сметной документации;
-определение состава подрядных и субподрядных строительно –монтажных
-производства ремонт – строительных работ;
-приемки в эксплуатацию здания.
после окончания строительно – монтажных работ.
При этом этим технологическим операциям предшествует разработка годичных и
пятилетних планов капитального ремонта зданий м сооружений разрабатываемых
плановыми организациями в установленном порядке.
Вышеупомянутая проектно-сметная документация на капитальный ремонт здания и
сооружения разрабатывают различные проектные организации по заказам
учреждений имеющих на балансе здания и сооружения.
Для разработки проектно - сметной документации по ремонту зданий и
сооружений необходимо иметь следующие исходные данные.
-инженерно – геологических сведениях о грунтах основания;
-материалы обследования технического состояния не только фундамента
Но и других несущих конструкций здания и сооружения;
-данные о фактических нагрузках на фундамент;
-существующие проектные и исполнительные чертежи фундаментов здания.
Организация – заказчики после получения проектно- сметной документации на
ремонт здания и сооружения должны проверить их в установленном порядке и
передать генподрядной организации для производства ремонтно-строительных
Генподрядная строительная организация совместно с субподрядными
организациями выполняет ремонтно – строительноые работы согласно
утвержденной проектной организации и по мере их окончания сдают по акту
техническому надзору заказчика.
При приемке выполненных работ особое внимание следует обращать на качество
выполнения работ связанных с усилением существующих фундаментов здания.
Комиссия должна принять объект.
СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений.
СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты.
Пособие по проектированию оснований здания и сооружения.
Фидаров М.И Заварин В.С Тибилов В.И.
«Руководство и методические указания для выполнения курсового проекта»

Тибилов А.А. ПГС-08-4 пояснительная записка фундаменты и основания (2).doc

Определение номенклатуры грунтов строительной площадки .. 3
Определение глубины заложения фундамент 11
Определение расчетного сопротивления грунта .. 13
Определение размеров столбчатого фундамента ..15
Определение размеров ленточного фундамента . ..16
Расчет свайного фундамента 17
Технико–экономическое обоснование выбора варианта фундамента 19
Расчет осадок фундамента ..24
Геологический разрез эпюра от природного давления эпюра расчета
осадок фундамента .. 26
Технология устройства отдельно стоящего фундамента стаканного типа
Список используемой литературы .. .. ..28
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки.
Производится согласно ГОСТ 25.100-82.
) Определение числа пластичности
Iр = (30-18)×100%=1200
WL- значение влажности на границе текучести
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии с таблицей [2] ГОСТ 25.100-82- по числу пластичности данный
грунт является суглинком.
) Определение показателя консистенции
IL = (23-18)(30-18)=042
Wp - значение влажности на границе раскатывания
W- естественная влажность %
В соответствии c таблицей [3] ГОСТ 25.100-82 по показателю консистенции
данный грунт тугопластичный.
) Определение коэффициента пористости.
е=27193×(1+023)-1=072
ρs- плотность твердых частиц кНм3 ;
ρ – плотность грунта кНм3 ;
) Определение Rº φ С Е
В соответствии с таблицами [7] и [8] ГОСТ 25.100-82
Rº = 21643кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Rº - расчетное сопротивления грунта кгсм2
φ - угол внутреннего трения
Е- модуль деформации мПа
Iр = (31-18)×100%=1300
IL = (24-18)(31-18)=046
е=271195×(1+024)-1=072
Rº = 21355кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Iр = (53-30)×100%=2300
грунт является суглинком
IL = (36-30)(53-30)=026
е=274188×(1+036)-1=098
Rº = 2362кгсм2 φ = 131о; С = 355кПа; Е = 111мПа
Iр = (285-185)×100%=1000
IL = (27-185)(28-185)=085
е=271198×(1+027)-1=074
Rº = 18033кгсм2 φ = 141о; С = 414кПа; Е = 15мПа
Iр = (44-24)×100%=2000
IL =(27-24)(44-24)=015
данный грунт тугопластичный
е=2742×(1+027)-1=074
Rº = 3405кгсм2 φ = 191о; С = 554кПа; Е = 213мПа
Определение глубины заложения фундамента.
1)Определение в соответствии с глубиной промерзания
dfn- нормативная глубина заложения фундамента; м
dº- коэффицент зависящий от типа грунта. Принимается равным 023м для
суглинков и глин 028м- супеси песков мелких и пылеватых 03м- для песков
средней крупных и гравелистых 034м -крупнообломочных .
Мt- безразмерный коэффицент равный сумме абсолютных значений отрицательных
температур за годовой период во Владикавказе. Определяется по СНиП 23-01-99
«Строительная климатология и геофизика».
Мt=104+95+44+24+72=339
« Строительная климатология и геофизика».
dfn=[pic]= 0.23×339^05=134м
[pic]- 023 т.к. фундамент лежит в слое №2
Определение расчетной глубины промерзания
Kn- коэффициент учитывающий тепловое влияние здания на глубину промерзания
определяется по таблице СНиП 23-01-99
df = Kn dfn=11×134=147 м – без подвала
Глубину заложения исходя от глубины промерзания принимаем 147 см
2)Определения исходя из конструктивных особенностей (наличия подвала):
hзал= hпод +hп.п. +hф.п.= 4+02+134-015= 547 м.
hпод- высота подвала м
hп.п- высота пола подвала м
hф.п- высота фундаментной подушки м
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента hзал= 547 м.
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)
γс γс- коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП- 2.02.01-83;
k –коэффициент принимаемый =1 если прочностные характеристики грунта
определены по результатам испытаний; и принимаемый=11 если
характеристика принята по табличным данным;
db- глубина подвала(расстояние от уровня планировки до пола подвала);
d1- глубина заложения фундаментов без подвального сооружения; м
Т.к. здание с подвалом то мы учитываем db=4 м
Мγ Мq Мс- коэффиценты зависящие от φ( расчетное значение
угла внутреннего трения);
Мγ=0595; Мq=338; Мс = 598;
kz- коэффициент принимаемый: если ширина фундамента b 10 м - Кz=1;
если b >10 - Кz=Zob+0.2
γ - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
ниже подошвы фундамента;
γ =(271×033+274×22+271×33+271×27)(033+22+33+27)=272
γ – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше подошвы фундамента;
γ =(271×247+27×27)(247+27)=27 кгм3
сn - рачет на значение удельного сцепления грунта непосредственно под
подошвой фундамента.=224 кПа
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)=
×1111×(059511272+(338-1) 53427+598224)=20383 кПа
F=l22l1=25 м2 F=l321=9 м2
Рпост=Fqпост=25 (03+03)=15 тм Рпост=Fqпост=9314=2826
Рвр=Fqвр=250814=28 тм Рвр=Fqвр=90814=1008 тм
Робщ=15+28=43 тм Робщ=2826+1008=3834
Рпост=Fqпост=30315=945 тм
Рвр=Fqвр=300814=336 тм
Робщ=945+336=1281 тм
Рпост=Fqпост=5315=1575 тм
Рвр=Fqвр=50814=56 тм
Робщ=1575+56=2135 тм
Определение размеров отдельно стоящего столбчатого фундамента.
Nр- расчетная нагрузка на фундамент т
hзал – глубина заложения фундамента м
R- расчетное сопротивление грунта кгсм2
γср - осредненный объемный вес фундамента и грунта на его уступах
Ширина фундамента определяется методом последовательных приближений
для самого загруженного сечения.
b1= [1281(20383-2547)] =081м
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)= 20347кПа
b2= [1281(20347-2547)] =082м
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(081-082)081×100%=123%10%
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=082 м
Определение размеров ленточного фундамента.
R - расчетное сопротивления грунта кгсм2
Bл.ф=3834(20383-2547)=02 м
R1=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=20229 кгсм2
в2= 3834(20229-2547)=02 м
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(02-0 2)02×100%=0 %
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=05 м исходя из
конструктивных особенностей здания.
Расчет свайного фундамента.
Fd= γс (γсR RA+ u γсf fihi)
Расчет ведется по СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»
Fd- несущая способность сваи т
γс- коэффициент условия работы сваи под торцом и боковой поверхности =1
R-расчет сопротивления грунта под подошвой сваи кгсм2
A- площадь поперечного сечения сваи м2
fi- расчетное сопротивление грунта трению по боковой поверхности сваи
i-го слоя грунта кПа
hi- толщина i-ого слоя м
γс γсR – коэффиценты условий работы сваи под торцом сваи и по боковой
поверхности. Определяются по таблице [3].
Принимаю сваю квадратного сечения 300мм×300мм
R – определяем из таблицы СНиП 2.02.03-85;
A=09м2; u =034=12м z=257м
z Глубина заложенияR γсR RA
Земляные работы 8076 100 129216
Бетон 128 600 12288
подготовка 0676 300 32448
Итого стоимость данного варианта: 1447488руб.
а)Объем земляных работ
S1- площадь по верху котлована
S2- площадь по низу котлована
в)Объем песчаной подготовки
Наименование Объем м3 Стоимость Общая стоимость в
работ единицыруб приведенных
Земляные работы 1049 100 1049
Бетон 3328 600 19968
подготовка 1352 300 4056
Итого стоимость данного варианта: 25073 руб.
Схема расположения свайново фундамента
Бетон 2376 600 2280960
Итого стоимость данного варианта:24134208руб.
Вывод: Рассмотрев все варианты для данного сечения принимаю
ленточный фундамент.
Расчет осадок фундаментов (метод послойного суммирования).
S- осадка основания;см
- безразмерный коэффициент =08;
zpi- среднее значения дополнительных вертикальных напряжений i-го слоя
грунта равном полусумме напряжения сверху и снизу
zg – природное напряжение; zg = hγ
γвзв. = [pic] zg – природное напряжение
γвзв. – удельный вес грунта с учетом взвешенного действия воды (ниже УГВ)
γуд. – удельный вес грунта γw – удельный вес воды = 1
е –коэффициент пористости.
zpº = 1185256-195547=3562
S1=08338033155=057 см
S2=082158064111=099 см
S3=081196064111=055 см
S4=08715064111=033 см
S5=08463028111=009 см
S6=0838406415=017 см
Таким образом полная осадка S = 274см 274см [S]
Где [S] – предельно допустимая по СНиП 2.02.01-83* осадка каркасного
здания равная 10 см.
Монтаж фундаментов стаканного типа
Во втором варианте монтаж рассматривается на примере возведения
крупного водоочистного блока объединяющего в своем составе камеры реакции
отстойники и фильтры. Строительство части блока включающей горизонтальные
отстойники камеры реакции и галереи технологических трубопроводов ведется
двумя потоками по схеме аналогичной рассмотренной выше. Технология
возведения здания фильтров включающего конструкции самого здания (колонны
балки витражи и др.) и ячейки фильтров выполняется в два этапа:
устройство фундаментов и надземной части.
Монтаж фундаментов стаканного типа выполняют в следующем порядке .
После проведения земляных работ по отрывке котлованов (траншей)
восстанавливают оси фундаментов и закрепляют их металлическими шпильками
(кольями) на дне котлованов. Подчистку грунтового основания под фундамент
производят перед его установкой. Для монтажа используют стреловые
самоходные краны которые перемещаются между рядами фундаментов при пролете
-18 м и вдоль ряда при пролете белее 18 м. Складирование сборных
элементов производят в рабочей зоне монтажного крана. Фундаментные блоки
поднимают стропами (траверсами).
После наводки блока над местом установки его опускают на
подготовленное основание и выверяют проектное положение с помощью отвеса по
осям и нивелиром по вертикали. При отклонениях превышающих допустимые по
СНиП блок поднимают исправляют основание и процедуру установки повторяют.
Далее выполняют обратную засыпку пазух фундаментов и монолитные днища
Список используемой литературы.
) ГОСТ 25.100-82. Грунты. Классификация- М.: Издательство стандартов 1982
) СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»- М.: Стройиздат. 1986 г.
) СНиП 2.01.01- 82 - « Строительная климатология и геофизика». М.:
) СНиП 2.02.01-83 – «Основания зданий и сооружений» – М.: Стройиздат.
) СНиП 2.01.07-85- «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат. 1986 г.
) Архитектура гражданских и промышленных зданий - под редакцией К.К
Шевцова- 2-е издания.
) «Проектирование и устройство свайных фундаментов» . М.: Стройиздат.
82 г- под редакцией И. Косорукова и проф. Л. Г. Дикана.

многопустотная плита полностью.doc

Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются
размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом
коэффициента надежности по назначению здания[p
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная [pic]
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка Нм2надежности по нагрузка Нм2
-Собственный вес 3000 11 3300
-То же слоя 440 13 572
(ρ=2200кгм3) 240 11 264
-то же керамических
-временная 3300 12 3960
-длительная 2100 12 2520
-кратковременная 1200 12 1440
Полная нагрузка 6980 - 10784
-постоянная и 5780 - -
-кратковременная 1200 - -
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения многопустотной (12 круглых пустот диаметром 14 см)
предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Размеры: толщина верхней и нижней полок (20-14)05=3см.
Ширина ребер: средних-35см крайних-465см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина
сжатой полки таврового сечения [pic] отношение [pic]>01 при этом в
расчет вводится вся ширина полки [pic] расчетная ширина ребра [pic].
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой
арматурой класса Ат-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К
трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие
подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В25 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная [pic]
Коэффициент условий работы бетона [pic]
Нормативное сопротивление при растяжении [pic]
Начальный модуль упругости бетона [pic]
Передаточная прочность бетона [pic] устанавливается так чтобы при
обжатии отношение напряжений [pic].
Арматура продольных ребер- класса Ат-V
Нормативное сопротивление [pic]
Расчетное сопротивление [pic]
Модуль упругости [pic]
Предварительное напряжение арматуры принимают равным [pic]
При электротермическом способе натяжения
[pic][pic]- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=10- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности
натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения [pic].
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения [pic].
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =014 [pic]5см – нейтральная ось проходит в пределах сжатой
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
[pic]-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой
арматуры выше условного предела текучести поэтому
[pic] [pic]> [pic] [pic] для арматуры класса Ат-V.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 1010Aт-V с площадью Аs=1131см2.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия [pic]
Принимаем φ=05 т.к. 064>05
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие [pic]
При [pic] и поскольку [pic] принимают [pic].
Другое условие при [pic]и значении [pic]- удовлетворяется.
Следовательно поперечная арматура не требуется по расчету.
На приопорном участке длиной l4 арматуру устанавливают
конструктивно 4 Вр-1 с шагом [p в средней части пролета поперечная
арматура не применяется.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости [pic].
Или площадь приведенного сечения [pic].
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент инерции сечения (симметричного)
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны
(верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий
обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй
группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии
изготовления и обжатия элемента
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры [pic]. Потери при релаксации
напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения [pic].
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами [pic]
так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести
напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 без учета изгибающего момента от
Потери от быстронатекающей ползучести при [pic]и при [pic] составляют
С учетом этих потерь напряжение [pic]
Потери от осадки бетона [pic]
Потери от ползучести бетона при [pic]составляют [pic]
Полные потери [pic] т.е. больше установленного минимального значения
Усилие обжатия с учетом полных потерь [pic]
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.
При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-
й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке [p
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу
[pic]- здесь ядровый момент усилия обжатия при [pic]составляет
Поскольку [pic] трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её
обжатии при значении коэффициента точности натяжения [pic]
Изгибающий момент от веса плиты не учитывается
[pic]=1[pic]17700(100)=1770000 [pic]2002000[pic]
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются [pic]
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при [pic]
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
постоянной и длительно [pic] суммарной [pic]
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и
длительной нагрузок.
[pic] Здесь принимают
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры:
[pic]-момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных
нагрузок; предельный прогиб составляет [pic] [pic]
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом
трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от
постоянной и длительной нагрузок [p суммарная продольная сила равна
усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при
[pэксцентриситет [pic]коэффициент [pic]при длительном действии
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры
на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Вычислим прогиб плиты.

Цамакаева фундаменты и основания.doc

Определение номенклатуры грунтов строительной площадки .. 3
Определение глубины заложения фундамент 11
Определение расчетного сопротивления грунта .. 13
Определение размеров столбчатого фундамента ..15
Определение размеров ленточного фундамента . ..16
Расчет свайного фундамента 17
Технико–экономическое обоснование выбора варианта фундамента 19
Расчет осадок фундамента ..24
Геологический разрез эпюра от природного давления эпюра расчета
осадок фундамента .. 26
Технология устройства отдельно стоящего фундамента стаканного типа
Список используемой литературы .. .. ..28
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки.
Производится согласно ГОСТ 25.100-82.
) Определение числа пластичности
WL- значение влажности на границе текучести
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии с таблицей [2] ГОСТ 25.100-82- по числу пластичности данный
грунт является суглинком.
) Определение крупности песка. ГОСТ 25.100-95 «Грунты.Классификация»
Вес частиц > 2мм = 0+2=2 25%
Вес частиц > 05мм = 0+2+5+15=22 50%
Вес частиц > 025мм = 22+25=47 50%
Вес частиц > 01мм = 47+20=67 75%
) Определение коэффициента пористости.
е=266183×(1+015)-1=067
W- естественная влажность %
ρs- плотность твердых частиц кНм3 ;
ρ – плотность грунта кНм3 ;
) Определение степени влажности.
) Определение Rº φ С Е
В соответствии с таблицами [7] и [8] ГОСТ 25.100-82
Rº = 150кПа=15кгсм2 φ = 30о; С = 4кПа; Е = 18 мПа
Rº - расчетное сопротивления грунта кгсм2
φ - угол внутреннего трения
Е- модуль деформации мПа
) Определение показателя консистенции
IL = (15-12)(19-12)=043
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии c таблицей [3] ГОСТ 25.100-82 по показателю консистенции
данный грунт является тугопластичной супесью.
е=26719×(1+015)-1=061
Rº = 1892кПа=1892кгсм2 φ = 22о; С = 28кПа; Е = 19 мПа
Вес частиц > 2мм = 0+0=0 25%
Вес частиц > 05мм = 0+0+28=28 50%
Вес частиц > 025мм = 28+95=123 50%
Вес частиц > 01мм = 123+769=892 > 75%
е=2662×(1+025)-1=066
Песок насыщенный водой
Rº = 200кПа=15кгсм2 φ = 32о; С = 2кПа; Е = 28 мПа
Iр = (285-185)×100%=1000
IL = (27-185)(28-185)=085
данный грунт тугопластичный.
е=271198×(1+027)-1=074
Rº = 18033кгсм2 φ = 141о; С = 414кПа; Е = 15мПа
Iр = (44-24)×100%=2000
грунт является суглинком
IL =(27-24)(44-24)=015
данный грунт тугопластичный
е=2742×(1+027)-1=074
Rº = 3405кгсм2 φ = 191о; С = 554кПа; Е = 213мПа
Определение глубины заложения фундамента.
1)Определение в соответствии с глубиной промерзания
dfn- нормативная глубина заложения фундамента; м
dº- коэффицент зависящий от типа грунта. Принимается равным 023м для
суглинков и глин 028м- супеси песков мелких и пылеватых 03м- для песков
средней крупных и гравелистых 034м -крупнообломочных .
Мt- безразмерный коэффицент равный сумме абсолютных значений отрицательных
температур за годовой период во Владикавказе. Определяется по СНиП 23-01-99
«Строительная климатология и геофизика».
Мt=104+95+44+24+72=339
« Строительная климатология и геофизика».
dfn=[pic]= 0.23×339^05=134м
[pic]- 023 т.к. фундамент лежит в слое №2
Определение расчетной глубины промерзания
Kn- коэффициент учитывающий тепловое влияние здания на глубину промерзания
определяется по таблице СНиП 23-01-99
df = Kn dfn=11×134=147 м – без подвала
Глубину заложения исходя от глубины промерзания принимаем 147 см
2)Определения исходя из конструктивных особенностей (наличия подвала):
hзал= hпод +hп.п. +hф.п.= 4+02+134-015= 547 м.
hпод- высота подвала м
hп.п- высота пола подвала м
hф.п- высота фундаментной подушки м
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента hзал= 547 м.
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)
γс γс- коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП- 2.02.01-83;
k –коэффициент принимаемый =1 если прочностные характеристики грунта
определены по результатам испытаний; и принимаемый=11 если
характеристика принята по табличным данным;
db- глубина подвала(расстояние от уровня планировки до пола подвала);
d1- глубина заложения фундаментов без подвального сооружения; м
Т.к. здание с подвалом то мы учитываем db=4 м
Мγ Мq Мс- коэффиценты зависящие от φ( расчетное значение
угла внутреннего трения);
Мγ=0595; Мq=338; Мс = 598;
kz- коэффициент принимаемый: если ширина фундамента b 10 м - Кz=1;
если b >10 - Кz=Zob+0.2
γ - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
ниже подошвы фундамента;
γ =(271×033+274×22+271×33+271×27)(033+22+33+27)=272
γ – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше подошвы фундамента;
γ =(271×247+27×27)(247+27)=27 кгм3
сn - рачет на значение удельного сцепления грунта непосредственно под
подошвой фундамента.=224 кПа
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)=
×1111×(059511272+(338-1) 53427+598224)=20383 кПа
F=l22l1=25 м2 F=l321=9 м2
Рпост=Fqпост=25 (03+03)=15 тм Рпост=Fqпост=9314=2826
Рвр=Fqвр=250814=28 тм Рвр=Fqвр=90814=1008 тм
Робщ=15+28=43 тм Робщ=2826+1008=3834
Рпост=Fqпост=30315=945 тм
Рвр=Fqвр=300814=336 тм
Робщ=945+336=1281 тм
Рпост=Fqпост=5315=1575 тм
Рвр=Fqвр=50814=56 тм
Робщ=1575+56=2135 тм
Определение размеров отдельно стоящего столбчатого фундамента.
Nр- расчетная нагрузка на фундамент т
hзал – глубина заложения фундамента м
R- расчетное сопротивление грунта кгсм2
γср - осредненный объемный вес фундамента и грунта на его уступах
Ширина фундамента определяется методом последовательных приближений
для самого загруженного сечения.
b1= [1281(20383-2547)] =081м
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)= 20347кПа
b2= [1281(20347-2547)] =082м
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(081-082)081×100%=123%10%
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=082 м
Определение размеров ленточного фундамента.
R - расчетное сопротивления грунта кгсм2
Bл.ф=3834(20383-2547)=02 м
R1=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=20229 кгсм2
в2= 3834(20229-2547)=02 м
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(02-0 2)02×100%=0 %
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=05 м исходя из
конструктивных особенностей здания.
Расчет свайного фундамента.
Fd= γс (γсR RA+ u γсf fihi)
Расчет ведется по СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»
Fd- несущая способность сваи т
γс- коэффициент условия работы сваи под торцом и боковой поверхности =1
R-расчет сопротивления грунта под подошвой сваи кгсм2
A- площадь поперечного сечения сваи м2
fi- расчетное сопротивление грунта трению по боковой поверхности сваи
i-го слоя грунта кПа
hi- толщина i-ого слоя м
γс γсR – коэффиценты условий работы сваи под торцом сваи и по боковой
поверхности. Определяются по таблице [3].
Принимаю сваю квадратного сечения 300мм×300мм
R – определяем из таблицы СНиП 2.02.03-85;
A=09м2; u =034=12м z=257м
z Глубина заложенияR γсR RA
Земляные работы 8076 100 129216
Бетон 128 600 12288
подготовка 0676 300 32448
Итого стоимость данного варианта: 1447488руб.
а)Объем земляных работ
S1- площадь по верху котлована
S2- площадь по низу котлована
в)Объем песчаной подготовки
Наименование Объем м3 Стоимость Общая стоимость в
работ единицыруб приведенных
Земляные работы 1049 100 1049
Бетон 3328 600 19968
подготовка 1352 300 4056
Итого стоимость данного варианта: 25073 руб.
Схема расположения свайново фундамента
Бетон 2376 600 2280960
Итого стоимость данного варианта:24134208руб.
Вывод: Рассмотрев все варианты для данного сечения принимаю
ленточный фундамент.
Расчет осадок фундаментов (метод послойного суммирования).
S- осадка основания;см
- безразмерный коэффициент =08;
zpi- среднее значения дополнительных вертикальных напряжений i-го слоя
грунта равном полусумме напряжения сверху и снизу
zg – природное напряжение; zg = hγ
γвзв. = [pic] zg – природное напряжение
γвзв. – удельный вес грунта с учетом взвешенного действия воды (ниже УГВ)
γуд. – удельный вес грунта γw – удельный вес воды = 1
е –коэффициент пористости.
zpº = 1185256-195547=3562
S1=08338033155=057 см
S2=082158064111=099 см
S3=081196064111=055 см
S4=08715064111=033 см
S5=08463028111=009 см
S6=0838406415=017 см
Таким образом полная осадка S = 274см 274см [S]
Где [S] – предельно допустимая по СНиП 2.02.01-83* осадка каркасного
здания равная 10 см.
Монтаж фундаментов стаканного типа
Во втором варианте монтаж рассматривается на примере возведения
крупного водоочистного блока объединяющего в своем составе камеры реакции
отстойники и фильтры. Строительство части блока включающей горизонтальные
отстойники камеры реакции и галереи технологических трубопроводов ведется
двумя потоками по схеме аналогичной рассмотренной выше. Технология
возведения здания фильтров включающего конструкции самого здания (колонны
балки витражи и др.) и ячейки фильтров выполняется в два этапа:
устройство фундаментов и надземной части.
Монтаж фундаментов стаканного типа выполняют в следующем порядке .
После проведения земляных работ по отрывке котлованов (траншей)
восстанавливают оси фундаментов и закрепляют их металлическими шпильками
(кольями) на дне котлованов. Подчистку грунтового основания под фундамент
производят перед его установкой. Для монтажа используют стреловые
самоходные краны которые перемещаются между рядами фундаментов при пролете
-18 м и вдоль ряда при пролете белее 18 м. Складирование сборных
элементов производят в рабочей зоне монтажного крана. Фундаментные блоки
поднимают стропами (траверсами).
После наводки блока над местом установки его опускают на
подготовленное основание и выверяют проектное положение с помощью отвеса по
осям и нивелиром по вертикали. При отклонениях превышающих допустимые по
СНиП блок поднимают исправляют основание и процедуру установки повторяют.
Далее выполняют обратную засыпку пазух фундаментов и монолитные днища
Список используемой литературы.
) ГОСТ 25.100-82. Грунты. Классификация- М.: Издательство стандартов 1982
) СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»- М.: Стройиздат. 1986 г.
) СНиП 2.01.01- 82 - « Строительная климатология и геофизика». М.:
) СНиП 2.02.01-83 – «Основания зданий и сооружений» – М.: Стройиздат.
) СНиП 2.01.07-85- «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат. 1986 г.
) Архитектура гражданских и промышленных зданий - под редакцией К.К
Шевцова- 2-е издания.
) «Проектирование и устройство свайных фундаментов» . М.: Стройиздат.
82 г- под редакцией И. Косорукова и проф. Л. Г. Дикана.

ЖБК.dwg

План на отм. 0.000 М 1:200
Колонна крайнего рядаnМ 1:50
Кафедра строительных конструкций
Одноэтажное промышленное здание nв г. Сочи
Разрез 1-1 план на отм. 0.000 балка покрытия колонна кр. ряда фундамент колонны кр. ряда спецификация
Курсовой проект по железобетонным конструкциям
СКГМИ(ГТУ) АСФ ПГС-04-1
Балка покрытия М 1:50
Фундамент колонныnМ 1:50
Одноэтажное промышленное здание nв г. Орск
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 20
Материал-бетон класса В 12.5
Спецификация элементов сборных конструкций
Материал-бетон класса В 40
Материал-бетон класса В 35
ø5 Вр-I l=(860÷1100)
Спецификация n арматуры

ЖБК Аветиккк (2).dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Одноэтажное промышленное здание nв г. Волгограде
Разрез 1-1 план на отм. 0.000 ферма колонна крайнего ряда фундамент колонны кр. ряда спецификация
Курсовой проект по железобетонным конструкциям
СКГМИ(ГТУ) АСФ ПГС-04-1
Колонна крайнего рядаnМ 1:50
Фундамент колонныnМ 1:50
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 20
Материал-бетон класса В 12.5
План на отм. 0.000 М1:400

Пояснительная записка ЖБК.Тибилов А.А. ПГС-08-4 (2).docx

1.Общие данные для проектирования.
этажное каркасное здание с подвальным этажом имеет размер в плане 216×65м и сетку колон 72×65.Высота этажей 30м. Стеновые панели навесные из легкого бетона замоноличиваются совместно с торцевыми рамами образуя вертикально связевые диафрагмы. Стены подвала из бетонных блоков. Нормативная значение временной нагрузки v=3300Нм
в том числе кратковременная нагрузка 1200Нм коэффициент надежности на нагрузке коэффициент надежности по назначению здания .
Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
Ригели поперечных рам – трехпролетные на опорах соединены с крайними и средними колонами. Плиты перекрытий предварительно напряженные- ребристые.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными связями установленными в одном среднем пролете по каждому ряду колонн. В поперечном жесткость здания обеспечивается по рамно связевой системе:
работающие как горизонтальные диски жесткости передается на торцевые стены выполняющие функцию вертикальных связей.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом коэффициента надежности по назначению здания;
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка Нм2
-Собственный вес ребристой плиты
-То же слоя цементного раствора=20мм (ρ=2200кгм3)
-то же керамических плиток =13мм (ρ=1800кгм3)
-постоянная и длительная
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения многопустотной (12 круглых пустот диаметром 14 см) предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Размеры: толщина верхней и нижней полок (20-14)05=3см.
Ширина ребер: средних-35см крайних-465см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения отношение >01 при этом в расчет вводится вся ширина полки расчетная ширина ребра .
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса Ат-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В25 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная
Коэффициент условий работы бетона
Нормативное сопротивление при растяжении
Начальный модуль упругости бетона
Передаточная прочность бетона устанавливается так чтобы при обжатии отношение напряжений .
Арматура продольных ребер- класса Ат-V
Нормативное сопротивление
Расчетное сопротивление
Предварительное напряжение арматуры принимают равным
При электротермическом способе натяжения
- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=10- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения .
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают .
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения .
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =014 5см – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки =093.
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести поэтому
> для арматуры класса Ат-V.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 1010Aт-V с площадью Аs=1131см2.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия
Принимаем φ=05 т.к. 064>05
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие
При и поскольку принимают .
Другое условие при и значении - удовлетворяется. Следовательно поперечная арматура не требуется по расчету.
На приопорном участке длиной в средней части пролета поперечная арматура не применяется.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости .
Или площадь приведенного сечения .
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент инерции сечения (симметричного)
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
здесь - для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента
здесь - для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и .
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры . Потери при релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения . Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 без учета изгибающего момента от веса плиты
Потери от быстронатекающей ползучести при и при составляют .
С учетом этих потерь напряжение
Потери от осадки бетона
Потери от ползучести бетона при составляют
Полные потери т.е. больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия с учетом полных потерь
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке ; .
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов
- здесь ядровый момент усилия обжатия при составляет
Поскольку трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии при значении коэффициента точности натяжения
Изгибающий момент от веса плиты не учитывается
=117700(100)=1770000 2002000
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности бетона .
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительно суммарной
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок.
-плечо внутренней пары сил; т.к усилие
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры: -момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных нагрузок; предельный прогиб составляет
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок ; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ;эксцентриситет коэффициент при длительном действии нагрузки.
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Здесь -при длительном действии нагрузок;
Вычислим прогиб плиты.
Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек. Сечения ригелей и стоек по этажам также приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяют для расчета на вертикальную нагрузку на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов- шарнирами расположенными по концам стоек - в середине длины стоек всех этажей кроме первого.
Нагрузка на ригель от ребристых плит при числе ребер в пролете ригеля более четырех считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам- 6м.
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля:
От перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания : от веса ригеля сечением 025 на 06м с учетом коэффициента надежности
Временная с учетом в том числе длительная
Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля.
Сечение ригеля:25×60см
Сечение колоны:30×30см
Пролетные моменты ригеля:
В крайнем пролете- схемы загружения 1+2 опорные моменты
Максимальный пролетный момент
)В среднем пролете схемы загружения 1+3опорные моменты максимальный пролетный момент
Расчетные схемы для опорных моментов
Расчетные схемы для продольных моментов.
Расчет прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси.
Характеристика прочности бетона и арматуры.
Бетон тяжелый класса В20; расчетные сопротивления при сжатии 115мПа; при растяжении модуль упругости
Арматура продольная рабочая класса А-III расчетное сопротивление модуль упругости
Определение высоты сечения ригеля.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при
Сечение в 1-м пролете М=202
0A- I I I с площадью Аs=1256см2.
Сечение в среднем пролете
6A- I I I с площадью Аs=804см2.
Арматура для восприятия отрицательного момента в пролете устанавливают на эпюре моментов.
Сечение на средней опоре М=202 арматура расположена в 1 ряд.
Принято 228A- I I I с площадью Аs=1232см2.
Сечение на крайней опоре.
Принято 218A- I I I с площадью Аs=509см2.
Расчет прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси.
Определение усилий в средней колонне.
Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн .
от перекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению здания :
От стойки (сечением ; ; ; )
Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом
от покрытия при весе кровли и плит составляет
Временная нагрузка – снег при коэффициентах надежности по нагрузке и по назначению здания ;
Кратковременная . Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки
От полной нагрузки .
Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок
Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок.
Длительные нагрузки:
Разность абсолютных значений опорных моментов в узде рамы:
Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок:
Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок:
От длительных нагрузок:
Вычислим изгибающие моменты колонны соответствующие максимальным продольным силам.
Изгибающие моменты колонн подвала:
Класс тяжелого бетона В20 класс арматуры А-III принимают такими же как и для ригеля.
Комбинация расчетных усилий:
;от длительных нагрузок
Соответствующее загружению 1+2 :
Подбор сечений симметричной арматуры.
Рабочая высота сечения:
Эксцентриситет силы:
Случайный эксцентриситет:
или ; но не менее 1см.
Значение моментов в сечении относительно оси проходящей через центр тяжести наименее сжатой (растянутой) арматуры.
При длительной нагрузке:
- радиус ядра сечения.
Расчетную длину колонн многоэтажных зданий при жестком соединении ригелей с колоннами в сборных перекрытиях принимаем равной высоте этажа .
- коэффициент армирования.
Определим граничную относительную высоту сжатой зоны:
Принимаем 225 A-III с ;
- перерасчет можно не делать.
Опорное давление ригеля ; бетон класса В20; ; ; арматура класса А- ;
Рабочая высота консоли
Консоль армируем горизонт хомутами 6 A-I
с шагом s=10см при этом s меньше 113см и s меньшем 15см 216 A-III
Проверяем прочность сечения консоли.
Изгиб момента консоли
Многопролетная плита монолитного перекрытия.
Конструктивная схема монолитного перекрытия.
Монолитное ребристое перекрытие компонуют с поперечными главными балками и продольными второстепенными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в третях пролета главной балки при этом пролеты плиты между осями ребер равны.
Предварительно задаются размером сечения балок:
Второстепенная балка ;
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер в продольном направлении. Отношение пролетов - плиту рассчитывают как работающую по короткому направлению. Принимают толщину плиты 6см.
-Собственный вес плиты =60мм (ρ=2500кгм3)
Полная расчетная нагрузка
Для расчета многопролетной плиты выделяют полосу шириной 1м при этом расчетная нагрузка на 1м длины плиты 6100Нм2. С учетом коэффициента надежности по назначению здания нагрузка на 1м .
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов
В средних пролетах и на средних опорах
В первом пролете и на первой промежуточной опоре
Бетон тяжелый класса В15; призменная прочность прочность при осевом растяжении . Коэффициент условий работы . Арматура- проволока класса Вр-1 4мм в сварной рулонной сетке .
Подбор сечений продольной арматуры.
В средних пролетах и на средних опорах .
Принимают 104 Вр-1 с и соответствующую рулонную сетку марки
В первом пролете и на первой промежуточной опоре .
Принимают две сетки- основную и той же марки доборную с общим числом 154 Вр-I с .
Многопролетная второстепенная балка.
Расчетный пролет равен расстоянию между главными балками .
Подсчет нагрузок на 1м длины второстепенной балки.
-Собственный вес плиты и пола
-То же балки сечением 02×034(ρ=250кгм3)
-с учетом коэффициента надежности по назначению здания
-временная с учетом
Изгибающие моменты определяют как для многопролетной балки с учетом перераспределения усилий.
На первой промежуточной опоре
Отрицательные моменты в средних пролетах определяют по огибающей эпюре моментов они зависят от отношения временной нагрузки к постоянной . В расчетном сечении в месте обрыва надопорной арматуры отрицательный момент при можно принять равным 40% момента на первой промежуточной опоре. Тогда отрицательный момент в среднем пролете.
На первой промежуточной опоре слева
На первой промежуточной опоре справа
Бетон как и для плиты класса В15. Арматура продольная класса А-III с поперечная- класса Вр-1 5мм с .
Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбирают по опорному моменту при поскольку на опоре момент определяют с учетом образования пластического шарнира. При . На опоре момент отрицательный- полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b=20см.
принимаем h=40см b=20см тогда .
В пролетах сечение тавровое- полка в сжатой зоне. Расчетная ширина полки при равна .
Расчет прочности по сечениям нормальным к продольной оси.
Сечение в первом пролете- .
- нейтральная ось проходит в сжатой полке
Принимаем 220 А-III с .
Сечение в среднем пролете-
Принимаем 218 А-III с .
На отрицательный момент-сечение работает как прямоугольное
Принимаем 212 А-III с .
Сечение на первой промежуточной опоре-сечение работает как прямоугольное
Принимаем 612 А-III с -две гнутые сетки по 312 А-III в каждой.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси.
Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с продольными стержнями и принимают класса Вр-1 . Число каркасов- два .
Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям но не более 15см. для всех приопорных участков промежуточных и крайней опор балки принят шаг . В средней части пролета шаг .
Влияние свесов сжатой полки
При расчете прочности вычисляем
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчетного наклонного сечения
Проверка по сжатой наклонной полосе

многопустотная плита ЖБК.docx

Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом коэффициента надежности по назначению здания;
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Нормативная нагрузка Нм2
Коэффициент надежности по нагрузке
Расчетная нагрузка Нм2
-Собственный вес ребристой плиты
-То же слоя цементного раствора=20мм (ρ=2200кгм3)
-то же керамических плиток =13мм (ρ=1800кгм3)
-постоянная и длительная
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения многопустотной (12 круглых пустот диаметром 14 см) предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Размеры: толщина верхней и нижней полок (20-14)05=3см.
Ширина ребер: средних-35см крайних-465см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения отношение >01 при этом в расчет вводится вся ширина полки расчетная ширина ребра .
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой арматурой класса Ат-V с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В25 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная
Коэффициент условий работы бетона
Нормативное сопротивление при растяжении
Начальный модуль упругости бетона
Передаточная прочность бетона устанавливается так чтобы при обжатии отношение напряжений .
Арматура продольных ребер- класса Ат-V
Нормативное сопротивление
Расчетное сопротивление
Предварительное напряжение арматуры принимают равным
При электротермическом способе натяжения
- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=10- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения .
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают .
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения .
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =014 5см – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки =093.
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести поэтому
> для арматуры класса Ат-V.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 1010Aт-V с площадью Аs=1131см2.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия
Принимаем φ=05 т.к. 064>05
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие
При и поскольку принимают .
Другое условие при и значении - удовлетворяется. Следовательно поперечная арматура не требуется по расчету.
На приопорном участке длиной в средней части пролета поперечная арматура не применяется.
Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости .
Или площадь приведенного сечения .
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент инерции сечения (симметричного)
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
здесь - для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента
здесь - для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и .
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры . Потери при релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения . Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 без учета изгибающего момента от веса плиты
Потери от быстронатекающей ползучести при и при составляют .
С учетом этих потерь напряжение
Потери от осадки бетона
Потери от ползучести бетона при составляют
Полные потери т.е. больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия с учетом полных потерь
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке ; .
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов
- здесь ядровый момент усилия обжатия при составляет
Поскольку трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии при значении коэффициента точности натяжения
Изгибающий момент от веса плиты не учитывается
=117700(100)=1770000 2002000
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности бетона .
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительно суммарной
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок.
-плечо внутренней пары сил; т.к усилие
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры: -момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных нагрузок; предельный прогиб составляет
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок ; суммарная продольная сила равна усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при ;эксцентриситет коэффициент при длительном действии нагрузки.
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Здесь -при длительном действии нагрузок;
Вычислим прогиб плиты.

Готовый чертёж фундаменты и основания Тибилов А.А.ПГС-08-4 (2).dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
М 1:200nМ 1:30nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментов ТЭП
Фундаментнаяnподушка
суглинок тугопластичный
глина тугопластичная
суглинок текучепластичный
Геологический разрезnЭпюра от природного давленияnЭпюра расчета осадок фундамента
Спецификация жб конструкций
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Свайныйnфундаментnnq*;
Фундамент стаканного типа
План фундаментаnна отм.-4200
Защитная стяжка 20мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка
Фундаментныйn столбик

ЖБК (2).dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 35
Материал-бетон класса В 12.5
Схема вертикальных связей
Схема горизонтальных связей
Спецификация элементов сборных конструкций
Одноэтажное промышленное здание
Разрез схемы связей ферма колонна фундамент узлы
:25n1:50n1:200n1:400

MK2.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Геометрическая схемаn размеры мм
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-2
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям
Примечание.n1.Болты нормальной точности из стали класса 46n2.Отверстие d=23мм кроме отмеченныхn3.Заводские швы выполнять полуавтоматической сваркой в среде CO2n4.Сварная проволка СВ-08Г2Сn5.Соединительные прокладки ставить на равных расстояниях

Основания и фундаменты Бадой.dwg

Фундаментныйnстолбик
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
План фундаментов М1:200
Фундамент на естествееном nосновании
Фундамент на песчанной подушке
План строительногоnучастка М1:600
Сравнение вариантов М1:30
Фундамент на естественном nосновании
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
Фундаментная балка ФБ-6
Свая марки nСН9.0-30
Гидроизоляция n(обмазка битумной мастикой)
Гидроизоляция n(рубироид 1сл.)
Щебеночная подготовка
Горизонтальная гидроизоляция (рубироид 1сл.)
М 1:200nМ 1:30nМ 1:600nМ 1:50
Фундаментныеn блоки ФС-6
Фундаментнаяnподушка Ф-12
Условные обозначения
Почвенно-растительный слой
Глина серая пылеватая слоистаяnс прослойками супеси
Песок серовато-желтый пылеватый
Суглинок темно-серыйтяжелый пылеватыйnс линзами и гнездами водонасыщенного пескаnс включениями гальки
Уровень грунтовых вод
Спецификация жб конструкций
Фундамент стаканного типа
Фундаментная подушка
Фундаментные стеновые блоки
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП

Жесть Финиш.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Схемы связей Поперечный разрез Узлы сечения
Расчетно-графическая работа
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
Схема связей по верхним поясам ферм М1:400
Схема связей по колоннам М1:400
Схема связей по нижним поясам ферм М1:400
Поперечный разрез М1:200
Материал конструкций - сталь марок: Вст3пс6 и Вст3кп2 по ГОСТ 380-71*nn2. Сварку производить электродами Э-42nn3. Все швы кроме оговоренных hш =6мм
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-1 М1:25
Геометрическая схема фермы М1:100n(размеры усилия)
Спецификация металла Вст3пс6-1
Расчетная схема фермы
Схема приложения опорных моментов и распора
Диаграмма Максвелла-Кремоны от постоянной нагрузки
Диаграмма Максвелла-Кремоны от единичного момента
Стык нижнего пояса М1:100
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Стык верхнего пояса М1:100

Меиаллы Бадой.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
План балочной клеткиn М1:200
Стык сварной балки М1:20
Отправочный элементnМ1:20
Узел 1nОпирание главной балки на колонну
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ОБЩАЯ МАССА КОНСТРУКЦИЙ НА ДАННЫЙ МОНТАЖНЫЙ ПЛАН:
Кафедра строительных конструкций
План балочной клетки продольный и поперечный разрезы-М1:200; отправочный элемент стык гл.балки колонна схемы и узлы-М1:20
Курсовая расчетно-графическая работа
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
Вес наплавленного металла кг
Условные обозначения
- болт нормальной точности
- монтажный сварной шов
- заводской сварной шов
- высокопрочный болт

Основания и фундаменты.doc

Оценки инженерно – геологических условий .4
Разработка вариантов фундамента 5
Расчет фундаментов ..10
Fгр=l32x1=752x1=375 м2
N2п=Fгрq2п=375x22=825 кН
N2в=Fгрq2в=375x3x2=3.75 кН
N3п=Fгрq3пn=375x3x2=225 кН
N3в=Fгрq3вn=375x35x2=2625 кН
Nст=hlbρ=96x1x05x1x17=8323 кН
Nобщ1-1=N=825+375+225+2625+8323=144 кН=0144 мН
N1в=Fгрq1в=72x1=72 кН
Nкол=abhρ=04x06x12x25=72 кН
Nст=lhbρшб=6x12x051x12=441 кН
Nобщ2-2=N=933 кН=0933 мН
Fгр=l12x6=24x6=72 м2
Nобщ3-3=N=933 кН=0933 мН
Fгр=(l22+l32)6=(352+752)6=33 м2
N2п=Fгрq1в=33x22=726 кН
N2в=Fгрq1в=33x1=33 кН
N3п=Fгрq3пn=33x3x2=198 кН
N3в=Fгрq3вn=33x35x2=231 кН
Nкол=abhρ=03x03x96x25=216 кН
Nобщ4-4=N=726+33+198+231+216=751 кН=0751 мН
Оценки инженерно – геологических условий
Фундамент монолитный 2x2x03+11x11x17=12+2057=3257м3
Отрывка грунта (объем 3257 м3
вытесненный фундаментом)
Песчаная подготовка 2x2x01=04 м3
N Вид работ илиЕд.Изм. Количество Стоимость вСт.в Ссылка на
элемент рубл. рубл. п.таб.
Фундамент м3 3257 21-00 68-40
Отрывка м3 3257 4-10 13-35
Песчаная м3 04 4-50 1-80
Б) Фундамент на песчаной подушке:
axb=2x2 h=2м ниже фундамента залегает сунлинок
ρs=0026 МНм3 w=038 Pпр=2кгxссм2=02 МПа
G=blhф=2x2x2x24=192 кН = 0192 МН
Pср=P+GF=0933+01924=0281 МПа
Hпод=0281-0202 x 2=081 м
Уширение грунтовой подушки:
N Вид работ или элемент Подсчет объемов работ
Фундамент монолитный стаканного типа 2x2x03+12x09x12=2496м3
Отрывка грунта (объем вытесненный 8924 м3
Песчаная подготовка 1079 м3
Фундамент м3 2496 32-90 82-12
Отрывка м3 8294 4-50 37-32
Песчаная м3 1079 4-10 44-24
В) Свайный фундамент:
u=03x4=12 м h=2+9+025-005=112 м
Пласт делим на 20м и 20м 2м - dзалож
JL=1036 h1=2м h2=4м f1=00045 МПа f2=00079 МПа
Делим на 3 слоя : 2м 2м 1м
JL=0833 h3=6м h4=8м h5=9м f3=0028 МПа f4=0031 МПа f5=0034
Ф=1(1x0266x009+12x1(0045x2+00079x2+0028x2+0031x2+0034x1))= 0344 МН
N=1(09x145x009+390x000804)-1489 МН
hp=-032+12√032+02391x105=0132 м
Pост=0239(3x03)2=0259 МПа
Fрост=09330295-002x2=366 м2
Gр=11x366x002x2=0161 МН
Gгр=0017x17x045x11x4=0057 МН
F=(0933+0057+0161)5=023 МН0239 МН
Сваи парки СН 90 – 30 9x03x03x5=405м3
Монолитный ростверк 366x03+11x11x17=208м3
Отрывка грунта 208 м3
Сваи парки СНм3 405 63-00 255-15
Монолитный м3 208 21-00 43-68
Отрывка м3 208 4-10 8-53
Песчаная м3 0366 4-50
А) Pср=0933+0028+00522x2=0253 МПа
Б) R=11x111(115x1x2x0017+559x2x0017+795x0002)=02695 МПа
b=2м l=2м d=2м Pсв=0253 МПа
на поверхности земли
на уровне подошвы фундамента:
zg=018x2=0036 02 zg=00072 МПа
Разбиваем толщину грунта:
Принимаем высоту элементарных слоев hi=08м
z=08м zg1=0036+0018x08=00504 МПа 02 zg1=001008 МПа
z=16м zg2=00504+0018x08=00648 МПа 02 zg2=001296 МПа
z=24м zg3=00648+0018x08=00792 МПа 02 zg3=001584 МПа
z=32м zg4=00792+0018x08=00936 МПа 02 zg4=001872 МПа
z=4м zg5=00936+0018x08=0108 МПа 02 zg5=00216 МПа
z=48м zg6=0018+0018x08=01224 МПа 02 zg6=002448 МПа
z=56м zg7=01224+0018x08=01368 МПа 02 zg7=002736 МПа
z=64м zg8=01368+0018x08=01512 МПа 02 zg8=003024 МПа
z=72м zg9=01512 +0018x08=01656 МПа 02 zg9=003312 МПа
z=8м zg10=01656+0018x08=018 МПа 02 zg10=0036 МПа
z=88м zg11=018+0018x08=01944 МПа 02 zg11=003888 МПа
z=96м zg12=01944+0018x08=02088 МПа 02 zg12=004176 МПа
Pд=0253-0036=0217 МПа
Грунт Z м M α E МПа
Суглинок 0 0 1 0217
Песок 56 56 0058 0.0126
крупный 64 64 0045 00098
S=08x088(0217+017362 + 01736+00972 + 0097+00582 +
558+00352 + 0035+02342 + 00234+001672) +
x0840(00167+001262 + 00126+000982 + 00098+000782 +
678+006292 + 00629+00512 + 00521+04342)= 9610 см
(Государственный Технологический Университет)
Факультет: АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ
Кафедра: Строительных конструкций
к курсовому проекту:
«Основания и фундаменты»
г.Владикавказ 2007г.

Металлические конструкции Тибилов А.А.ПГС-08-4.dwg

Толщина настила t=8мм
План балочной клеткиnМ 1:200
Отправочный элемент сварной балки
Цифрами обозначенnпорядок наложенияnмонтажных швов
Условные обозначения
Болт нормальной точности
Заводской сварной шов
Монтажный сварной шов
Примечаниеnnq*;n1.Материал конструкций сталь марок ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71 бетон марки 150;nn2.Болты нормальной прочности №24;nn3.Отверстия d=27мм;nn4.Катеты угловых швов Kш=61012мм;nn5.Поясные швы отправочных элементов Б1К1 выполнять автоматической сваркой прочие заводские швы - полуавтоматической сваркой.nn6.Вертикальные связи крепить к колоннам по монтажной сварке.
Итого общий вес конструкций с учетом сварных швов 86823кг
СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Кафедра строительных конструкций
М 1:200nМ 1:50nМ 1:20nМ !:10
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Основания и фундаменты.dwg

Фундаментныйnстолбик
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
План фундаментов М1:200
Фундамент на естествееном nосновании
Фундамент на песчанной подушке
План строительногоnучастка М1:600
Сравнение вариантов М1:30
Фундамент на естественном nосновании
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
Фундаментная балка ФБ-6
Свая марки nСН9.0-30
Гидроизоляция n(обмазка битумной мастикой)
Гидроизоляция n(рубироид 1сл.)
Щебеночная подготовка
Горизонтальная гидроизоляция (рубироид 1сл.)
М 1:200nМ 1:30nМ 1:600nМ 1:50
Фундаментныеn блоки ФС-6
Фундаментнаяnподушка Ф-12
Условные обозначения
Почвенно-растительный слой
Глина серая пылеватая слоистаяnс прослойками супеси
Песок серовато-желтый пылеватый
Суглинок темно-серыйтяжелый пылеватыйnс линзами и гнездами водонасыщенного пескаnс включениями гальки
Уровень грунтовых вод
Спецификация жб конструкций
Фундамент стаканного типа
Фундаментная подушка
Фундаментные стеновые блоки
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП

Мой МК1(ч).dwg

Отправочный элемент сварной балки
Толщина настила t=6мм
СКГМИ (ГТУ)nПГС-07-3
Кафедра строительных конструкций
План балочной клетки
Цифрами обозначенnпорядок наложенияnмонтажных швов
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
Условные обозначения
Болт нормальной точности
Заводской сварной шов
Монтажный сварной шов
Примечаниеnnq*;n1.Материал конструкций сталь марок ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71 бетон марки 150;nn2.Болты нормальной прочности №24;nn3.Отверстия d=27мм;nn4.Катеты угловых швов Kш=61012мм;nn5.Поясные швы отправочных элементов Б1К1 выполнять автоматической сваркой прочие заводские швы - полуавтоматической сваркой.nn6.Вертикальные связи крепить к колоннам по монтажной сварке.
Итого общий вес конструкций с учетом сварных швов 71467кг

Тибилов А.А. ПГС-08-4 пояснительная записка фундаменты и основания.doc

Курсовой проект по основаниям и фундаментам.
«Химическая лаборатория»
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки . 3
Определение глубины заложения фундамент .5
Определение расчетного сопротивления грунта . .12
Определение размеров столбчатого фундамента ..
Определение размеров ленточного фундамента
Расчет свайного фундамента ..
Технико–экономическое обоснование выбора варианта фундамента
Расчет осадок фундамента ..
Технология выполнения работ по устройству для ленточного фундамента .
Список используемой литературы
Определение номенклатуры грунтов строительной площадки.
Производится согласно ГОСТ 25.100-82.
) Определение числа пластичности
Iр = (30-18)×100%=1200
WL- значение влажности на границе текучести
Wp - значение влажности на границе раскатывания
В соответствии с таблицей [2] методических указаний ГОСТ 25.100-82- по
числу пластичности данный грунт является суглинком.
) Определение показателя консистенции
IL = (23-18)(30-18)=042
Wp - значение влажности на границе раскатывания
W- естественная влажность
В соответствии c таблицей [3] методических указаний ГОСТ 25.100-82 по
показателю консистенции данный грунт тугопластичный.
) Определение коэффициента пористости.
е=27193×(1+023)-1=072
ρs- плотность твердых частиц кНм3 ;
ρ – плотность грунта кНм3 ;
) Определение Rº φ С Е
В соответствии с таблицами [7] и [8] методических указаний ГОСТ 25.100-82
Rº = 21643кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Rº - расчетное сопротивления грунта
φ - угол внутреннего трения
Е- модуль деформации.
Iр = (31-18)×100%=1300
IL = (24-18)(31-18)=046
е=271195×(1+024)-1=072
Rº = 21355кгсм2 φ = 213о; С = 224кПа; Е = 155 мПа
Iр = (53-30)×100%=2300
числу пластичности данный грунт является суглинком
IL = (36-30)(53-30)=026
е=274188×(1+036)-1=098
Rº = 2362кгсм2 φ = 131о; С = 355кПа; Е = 111мПа
Iр = (285-185)×100%=1000
IL = (27-185)(28-185)=085
е=271198×(1+027)-1=074
Rº = 18033кгсм2 φ = 141о; С = 414кПа; Е = 15мПа
Iр = (44-24)×100%=2000
IL =(27-24)(44-24)=015
показателю консистенции данный грунт тугопластичный
е=2742×(1+027)-1=074
Rº = 3405кгсм2 φ = 191о; С = 554кПа; Е = 213мПа
Определение глубины заложения фундамента.
1)Определение в соответствии с глубиной промерзания
dfn- нормативная глубина заложения фундамента;
dº- коэффицент зависящий от типа грунта. Принимается равным 023м для
суглинков и глин 028м- супеси песков мелких и пылеватых 03м- для песков
средней крупных и гравелистых 034м -крупнообломочных .
Мt- безразмерный коэффицент равный сумме абсолютных значений отрицательных
температур за годовой период. Определяется по СНиП 23-01-99
« Строительная климатология и геофизика».
dfn=[pic]= 0.23×339^05=134м
[pic]- в нашем случае для всех слоев 023
Мt=104+95+44+24+72=339
Определение расчетной глубины промерзания
Kn- коэффициент учитывающий тепловое влияние здания на глубину промерзания
определяется по таблице
df = Kn dfn=11×134=147 м – без подвала
Глубину заложения исходя от глубины промерзания принимаем 147 см
2)Определения исходя из конструктивных особенностей (наличия подвала):
hзал= hпод +hп.п. +hф.п.= 4+02+134-015= 547 м.
hпод- высота подвала
hп.п- высота пола подвала
hф.п- высота фундаментной подушки
Окончательно принимаем глубину заложения фундамента hзал= 547 м.
Определение расчетного сопротивления грунта
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)
γс γс- коэффициенты условий работы принимаемые по СНиП- 2.02.01-83;
k –коэффициент принимаемый =1 если прочностные характеристики грунта
определены по результатам испытаний; и принимаемый=11 если
характеристика принята по табличным данным;
db- глубина подвала(расстояние от уровня планировки до пола подвала);
d1- глубина заложения фундаментов без подвального сооружения;
В моем случае d1=0м;
Мγ Мq Мс- коэффиценты зависящие от φ( расчетное значение
угла внутреннего трения);
Мγ=0595; Мq=338; Мс = 598;
kz- коэффициент принимаемый: если ширина фундамента b 10 м - Кz=1;
если b >10 - Кz=Zob+0.2
γ - усредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
ниже подошвы фундамента;
γ =(271×033+274×22+271×33+271×27)(033+22+33+27)=272
γ – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше подошвы фундамента;
γ =(271×247+27×27)(247+27)=27
сn - рачет на значение удельного сцепления грунта непосредственно под
подошвой фундамента.=224 кПа
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)=
×1111×(059511272+(338-1) 53427+598224)=20383 кгсм2
Определение размеров столбчатого фундамента.
Nр- расчетная нагрузка на фундамент
hзал – глубина заложения фундамента
R- расчетное сопротивление грунта
γср - осредненный объемный вес фундамента и грунта на его уступах
Ширина фундамента определяется методом последовательных приближений
для самого загруженного сечения.
b1= [1281(20383-2547)]^05=081
R=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn)= 20347кгсм2
b2= [1281(20347-2547)]^05=082
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(081-082)081×100%=123%
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=082 м
Определение размеров ленточного фундамента.
R - расчетное сопротивления грунта
Bл.ф=3834(20383-2547)=02
R1=[pic] (Мγ kz bγ + Мqd1γ+( Мq- 1)db γ+McCn=20229 кгсм2
в2= 3834(20229-2547)=02
Проверка: (B1-B2)B1×100%=(02-0 2)02×100%=0 %
Таким образом окончательно принимаем ширину фундамента b=02 м.
Расчет свайного фундамента.
Fd= γс (γсR RA+ u γсf fihi)
Расчет ведется по СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»
Fd- несущая способность сваи
γс- коэффициент условия работы сваи под торцом и боковой поверхности =1
R-расчет сопротивления грунта под подошвой сваи
A- площадь поперечного сечения сваи
fi- расчетное сопротивление грунта трению по боковой поверхности сваи
hi- толщина i-ого слоя.
γс γсR – коэффиценты условий работы сваи под торцом сваи и по боковой
поверхности. Определяются по таблице [3].
Принимаю сваю квадратного сечения 300мм×300мм
R – определяем из таблицы СНиП 2.02.03-85;
A=09м2; u =03м4=12м z=257
z Глубина заложенияR γсR RA
Земляные работы 8076 100 129216
Бетон 128 600 12288
подготовка 0676 300 32448
Итого стоимость данного варианта: 1447488ед.
а)Объем земляных работ
S1- площадь по верху котлована
S2- площадь по низу котлована
в)Объем песчаной подготовки
Наименование Объем м3 Стоимость единицыОбщая стоимость в
Земляные работы 1049 100 1049
Бетон 3328 600 19968
подготовка 1352 300 4056
Итого стоимость данного варианта: 25073 ед.
Схема расположения свайново фундамента
Бетон 2376 600 2280960
Итого стоимость данного варианта:24134208ед.
Вывод: Рассмотрев все варианты для данного сечения принимаю
ленточный фундамент.
Расчет осадок фундаментов (метод послойного суммирования).
S- осадка основания;
- безразмерный коэффициент =08;
zpi- среднее значения дополнительных вертикальных напряжений i-го слоя
грунта равном полусумме напряжения сверху и снизу
zg – природное напряжение; zg = hγ
γвзв. = [pic] zg – природное напряжение
γвзв. – удельный вес грунта с учетом взвешенной воды (ниже УГВ)
γуд. – удельный вес грунта γw – удельный вес воды = 1
е –коэффициент пористости.
zpº = 1185256-195547=3562
Таким образом полная осадка S = 4.08см 4.08см [S
Где [S] – предельно допустимая по СНиП . осадка каркасного здания
Список используемой литературы.
) ГОСТ 25.100-82. Грунты. Классификация- М.: Издательство стандартов 1982
) СНиП 2.02.03-85 – «Свайные фундаменты»- М.: Стройиздат. 1986 г.
) СНиП 2.01.01- 82 - « Строительная климатология и геофизика». М.:
) СНиП 2.02.01-83 – «Основания зданий и сооружений» – М.: Стройиздат.
) СНиП 2.01.07-85- «Нагрузки и воздействия» - М.: Стройиздат. 1986 г.
) Архитектура гражданских и промышленных зданий - под редакцией К.К
Шевцова- 2-е издания.
) «Проектирование и устройство свайных фундаментов» . М.: Строийздат.
82 г- под редакцией И. Косорукова и проф. Л. Г. Дикыана.

Фундаменты (2).dwg

Трех этажный спальный
корпус на 120мест дляnобщеобразовательныхnшкол
Фасад планы разрез узлы
Спальные комнаты наn4человека(к-во 8шт)
Спальные комнаты наn7человека(к-во 8шт)
Спальные комнаты наn8человека(к-во 4шт)
Кладовая грязногоnбелья
Комната дежурногоnперсонала
Комната для приготов.nуроков(к-во 2шт)
Вентеляционная камера
Комната дежурных nвоспитателей
Комната для храненияnновой одежды
Уборная и умывальнаяnдля мальчиков(на3эт)
Уборная для персонала
Гигиеническая кабина
Уборная и умывальнаяnдля девочек (на 2эт)
Комната для чисткиnодежды и обуви
Кладовая личных nвещей
Курсовая расчетно-графическаяnработа
Выравниваящая стяжка
Фундаментная подушка
Обмазочная nгидроизоляция
Фундаментный блок Ф.б-24
дополн. слоя рубероида
Слой кровельного рубероида
Легкобетонная панель покр.
Вентиляционный канал
Суглинокnтекучепласт
Геологический разрезnЭпюра от природн.давл.nЭпюра расчета осадокn
План фундаментаnна отм.-2150n
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Защитная стяжка 30мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка
Спецификация жб конструкций
Фундамент стаканного типа
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП
Геологический разрезn
Внутренний узелnстыковки колонныnс фундаментомn
Наружний узелnстыковки колонны и стены с фундаментомn
Ген. план планы узлы
Бортовой бетонный камень
Наружная стеновая панель
Супер-nмаркетnМагнит
Спорт-nкомплекс n"Юность
Укорочен. лестничн. марш
Железобетонная перемычка
Условные обозначения.
Газзон естесственный

Фундаменты и основания Тибилов А.А. ПГС-08-4.dwg

суглинок тугопластичный
глина тугопластичная
суглинок текучепластичный
Геологический разрез
СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
План фундаментов М1:200
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
М 1:200nМ 1:30nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментов ТЭП
Курсовая расчетно-графическаяnработа
Суглинокnтекучепласт
Геологический разрезnЭпюра от природн.давл.nЭпюра расчета осадокn
План фундаментаnна отм.-2150n
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Защитная стяжка 30мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка
Спецификация жб конструкций
Фундамент стаканного типа
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментовnПлан строительного участка ТЭП
Фундаментнаяnподушка
Эпюра от природного давленияnЭпюра расчета осадок фундаментаnГеологический разрез
Свайныйnфундаментnnq*;
План фундаментаnна отм.-4200

ЖБК22.dwg

СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ n КАРКАСОВ И СЕТОК
Конструктивный план перекрытия М 1:200
Второстепенная балка
Плита монолитного перекрытия М 1:20
Второстепенная балка монолитного перекрытия М 1:25
Второстепенная балка монолитного перекрытия М 1:20
СКГМИ (ГТУ)nПГС 04-3
Курсовой проект по ЖБ и каменным конструкциям
Спецификация элементовn n
Плита монолитного перекрытия МГ 1:20
Цементно-песчаный раствор
Стык ригеля с колонной М 1:20
Пустотная плита М 1:50
Материал:бетон класса В30
Материал:бетон класса В20
Материал:бетон класса В15
Спецификация элементов монолитногоn перекрытия
Материал:бетон класса В25

Ме конструкции.doc

Принимаем толщину настила = 09 см.
q = 138 кНм2 = 138х10-4 кНсм2
Определяем размеры настила :
lt = 4n015 ( 1+72E1n04q )
где E1 = E1-v2 = 206x1041-032 = 226x104 кНсм2
lt = 4x15015 ( 1 + 72x226x1041504x138x10-4) = 1332
l = 1332x09 = 11988 см = 12м
Определяем силу растягивающую настил :
H = 12x31424 [1150]2 226x104x09 = 602x10422500=268 кНсм
Расчетная толщина углового шва:
kш = 26809x11x18 = 0165 см
Расчет балок настила.
Нормальный тип балок.
Нормативная нагрузка:
) Определяем вес настила:
g = 09x785 = 707 кгм2 = 0707 кНм2
) Нормативная нагрузка на балку настила:
qH = (pH+gH)a = (138+0707)1 = 976 кНм = 01 кНсм
) Расчетная нагрузка на балку настила:
q = (nppH+nggH)a = (12x138+105x0707)1 = 173 кНм
) Расчетный изгибающий момент:
Mmax = ql28 = 173x728 = 10596 кНxм = 10596 кНxсм
) Требуемый момент сопротивления балки:
Wнт.тр. = Mmaxc1Ry = 1059611x225x1 = 42812 см3
Двутавр N30 Wx = 472см3 g = 365 кгм
Усложненный вариант.
а = 1м Пролет балки настила l = 3м
) Нормативная нагрузка
qH = (138=0707)1 = 14507 кНм = 015 кНсм
) Расчетная нагрузка
q = (12x138=105x0707)1 = 173 кНм
) Расчетный изгибающий момент
Mmax = ql28 = 173x328 = 1946 кНxм = 1946 кНхсм
) Требуемый момент сопротивления балки
Wтр = 194611x225x1 = 7863 см3
Двутавр N14 Wx = 817 см3 g = 137 кгм
qH = (138+0707+0141)3 = 4394 кНм = 044 кНхсм
q = [12x138+105(0707+0141)]3 = 5235 кНм
M = 5235x728 = 32064 кНхм = 32064 кНхсм
Wтр = 3206411x2251 = 129552 см3
Двутавр N50 Wx = 1598 см3 q = 785 кгм
Настил: 09x365 = 3285 кгм2
qa = 3651 = 365 кгм2
85+137+7853 = 7272 кгм2
По расходу металла принимаем 1 вариант т.к. он является наиболее
Расчет главной балки.
Принимаем первый вариант компоновки балочной клетки. Вес листов
настила и балок настила. Строительная высота перекрытия 17м. Материал
главной балки – сталь марки ВСт36 (Ry = 215 кНсм2). Предельный
относительный прогиб Rср = 135 главной балки 1400 R = 230 Мпа.
Определяем нагрузку и расчетные усилия действующие на балку. Вес
балки принимаем ориентировочно в размере 1 – 2% от нагрузки на нее.
Нормальная нагрузка на единицу длины балки:
qH = pH+qH=102(138+0707)9=133174 кНм
Расчетная нагрузка на единицу балки.
q = nppH+nggH=102(12z138+105z0707)9=158813 кНм
Расчетный изгибающий момент в середине пролета:
M = ql28 = 1588x818=160785 кНм = 160785
Расчетная поперечная сила на опоре
Q = ql2 = 1588x92=7146 кН
Требуемый момент сопротивления балки: (c1=c=11)
Wтр=Mmaxc1Ry=15078511x23x1=635512см3
Определяем относительную высоту балкипредварительно задав ее высоту
При этом tст=7+3x7001000=97. Принимаем tст=10мм
hопт=k √Wtcт=115x79718=9168=92см
hmin=524xc1RlE[lf]pH+gHnppH+nggH=
=5x1123900400x08424x206x104=774см
Строительная высота:
Hбстр=hперстр-hбнаст-tнаст=1230-30-09=1991см
Сравнивая полученные высоты принимаем высоту балкиблизко к
Проверяем принятую толщину стенки:
из условия работы стенки на касательные напряжения в опоре:
tст=3Qmax2hRср=3x71462x92x13.5=086см
Вычисляем требуемый момент инерции сечения балки:
I=Wh2=635512x92.2=292335см4
Нахдим момент инерции стенки балки принимая толщину поясов = 2см
hст=h-2tn=92-2ч2=88см
Iст=tстhст312=1x88312=567893см4
Момент инерции приходящийся на поясные листы
Iп=292335-567893=2355457см4
Момент инерции поясных листов балки относительно ее нейтральной оси
Где Ап – площадь сечения пояса
Получаем требуемую площадь сечения поясов балки:
Ап=2Iпh02=2x29554578100=72974см2
Где h0=h-tп=92-2=90см
Принимаем пояса из универсальной стали 380х20ммдля которой
bпh=380700=1LT находится в пределах рекомендуемого отношения.
Уточняем принятый ранее коэф-т учета пластичности работы исходя из:
Аст=hстhст=88х1=88см2
Проверяем принятую ширину поясов по формуле исходя из их местной
bсвtп=38-12х2=925011hпtст=011x601=9305√ER=1496
Проверяем несущую способность балки по формуле исходя из устойчивости
стенки в области пластических деформаций балки в месте действия
максимального моментагде Q и =0
λ= 881 √23206x104=294
Mmax=160785Ryhоп2tст(АпAст+α)=23x1x902x1(0864-0235)=
Где α = 0б24-8б5х10-3х055=0235
Подобранное сечение балки проверяем на прочность. Для этого определяем
момент инерции и момент сопротивления балки
I = Iст+Iп=Iст+2bпtп(hоп2)2=56789.3+238x2x9022=672389 см4
W = Ih2=2x67238992=1461715
Наибольшее нормальное напряжение в балке:
= Mmaxc1w=16078511x1461715=99 кНм R
Подобранное сечение балки удовлетворяет проверке прочности и не имеет
недонапряжения больше 5%. Проверку прогиба балки делать не нужно т.к.
принятая высота сечения больше минимальной и регламентированный
прогибу будет обеспечен.
Проверка прочности балки:
Проверяем максимальное нормальное напряжение в поясах в середине
=Mmaxc1w=16078516078865=99 R = 23
Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на опоре балки
= QmaxSI1tст=7146x3218672389=34 кНсм2 Rср=138 кНсм2
где S1= b1tпh02+tстhст2.8=25x2x902+1x8828=3218 см3
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила
=Ftстlм=86661x175=4952 кНсм2 R
где F= 2x2276x72=8666 кН
lm=b+2tп=135+2x2=175 см
длина передачи нагрузки на стенку балки
Проверяем приведенное напряжение в сечении 1 – 1 – месте изменения
прив=√12+32=√23153+5117=1696 кНсм
где =M1W1xhстh=89333x88563672x92=15216 кНсм2
=Q1Sп1I1tст=476442x22502592893x1=413 кНсм2
Sп1=b1tп(h02)=25x2x902=2250 см3
Проверка показала что прочность балки обеспечена.
Проверяем общую устойчивость балки
l0 – расстояние между балками настила
В середине пролёта балки где учтены пластические деформации проверяем
применимость формулы.
lhb1=9238=2427 и btn=382=1935
l0bп=10038=263(041+00032x382+(073-0016xbntn)bnh0)√ER=
=03[041+00032x382+(073-0016x382)3890]√206x10423=4938
Где =(1-07c1-1c-1)=03 т.к. =0 и с1=с
l0b1=10025=41[041+00032x252+(073-0016x252)2590]2993=1787
Обе проверки показали что общая устойчивость балки обеспечена.
Проверка прогиба балки может не производится т.к. принятая высота
балки больше минимальной.
Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных
нормальных напряжений в нем – в середине пролета балки где возможны
пластические деформации.
h0tст=881=88>27√ER=8080
bсвtп=38-12x2=925011h0tст=011x881=96805√ER=1496
Проверка показала что местная устойчивость пояса обеспечена.
Проверяем устойчивость стенки. Первоначально определяем необходимость
постановки ребер жесткости
λст=hстtст√RE=882x1x003=132
Следовательно вертикальные ребра жесткости не нужны.
Так как балка работает с учетом пластических деформаций то швы
выполняем двусторонние автоматической сваркой в лодочку сварной
проволокой Св – 08А.
Kш=(1n(Ryсв)min)√(QSпI)2+(Flm)2=(12x1897)√(7146x22502592x893)+
По таблице определяем Rушсв = 180 МПа =18кНсм2а Rушсв=165 МПа=165
кНсм2. По таблице определяем ш=11с=115.
Далее определяем более опасное сечение шва:
шRушсв=11x18=198 кНсм2
Sn=b1tnh02=25x2x902=2250 см3
Опорная реакция балки F=8666 кН. Определяем площадь смятия торца ребра:
Ap=FRсмт=8666355=244 см2
Где Rсмт – расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности.
Принимаем ребро 250x12мм Ap=25x12=30см2. Проверяем опорную стойку балки
на устойчивость относительно оси z.Ширина участка стенки включенной в
работу опорной стойки:
bт=065tст√ER=065√206x10423=1945 см
Aст=Аp+tстbст=30x+1x1945=4945 см2
Iz12x2539+1945x139=208546 см4
Iz=√IzAст=√2085464945=4217 см
λ=hсиiz=884217=209 φ=0963
=FφAcn=86660963x4945=182R=23 кНсм2
Рассчитываем прикрепление опорного ребра к стенке балки двусторонними швами
полуавтоматической сваркой проволокой Св-08Г2. Определяем катет сварных
Kш=1c√F2x85xRуссвRус=1105√86662x85x165=016 см
Принимаем шов kш=016 см.
Проверяем длину рабочей части шва:
Lш=85ckщ=85x105x016=1469hст=88см
Ребро привариваем к стенке по всей высоте сплошными швами.
Требуется подобрать сечение стержня а также рассчитать и сконструировать
планки сквозной центрально – сжатой колонны длинной 6м с шарнирными
прикреплениями по концам. Марка стали Вст3пс6-2расчетное сопротивление
R=240 МПа=245 кНсм2. Присоединение планок осуществляется ручной сваркой
электродами Э42. Расчетная нагрузка N=4100 кН. Расчетная длина стержня
l0=l=6 м. Задается гибкость λ=60 и находим соответствующее значение
φ=0805. Подбираем сечение стержня рассчитывая его относительно
материальной оси Х определяя требуемые:
Aтр=NφR=41--0805x245=7098см2
По сегменту ГОСТ 8240-72 с изм. принимаем два швеллера N27 со значением A
и I близкие к требуемым.
Рассчитываем гибкость относительно по оси х.
Рассчитываем устойчивость относительно оси x
=NφA=14000828x704=2399 кНсм2R=245 кНсм2
Недонапряжения 245-2399245 = 208% допустимо.
Принимаем сечение из 2-х швеллеров N27.
Расчет относительно свободной оси:
Определяем расстояние между ветвями колонны из условий устойчивости колонны
в двух плоскостях λпр=λх затем требуемую гибкость относительно свободной
λy=√λпр2-λ12=√λ12-λ12=√552-302=46
Принимаем гибкость ветви = 30. Полученной гибкости соответствует радиус
и требуемое расстояние между ветвями:
b=iy044=13.0б44=30см
Полученное расстояние должно быть не менее двойной ширины полок швеллеров +
зазор необходимый для отправки внутренних поверхностей стержня. В данном
случае bтр>=295+100=290мм300мм следовательно установленную ширину 300мм
можно принять за основу для дальнейшего расчета.
Проверка сечения относительно свободной оси:
Имеем из сортамента I1=262 см4;i1=273смz0=247см
Iy=2(262+352(15-247)2)=115764 см4
Расчетная длина ветви l0=λ1i1=30z273=82см
Принимаем расстояние между планками 82см и сечение планок 8x200ммтогда
Iпл=08x20312=5333 см4
Радиус инерции сечения стержня относительно свободной оси
Iy=√Iya=√115764.704=1285см
Гибкость стержня относительно свободной оси λy=6001285=467
Для вычисления приведенной гибкости относительно свободной оси надо
проверить отношение погонных жесткостей планки и ветви.
Iплb0:i1lb=IплlbJ1b0=5333z102262x2506=828>5
Здесь b0=30-2x247=2506 см
Приведенную гибкость вычисляем по формуле при отношении погонных жесткостей
планки и ветви более 5
пр=√λy2+λ12=√4672+302=55=λx
Т.к. λпр=λянапряжение можно не проверять колонна устойчива в 2-х
Расчетная поперечная сила в колонне принимается по данным приведенным в
таблицу Qусл=027А=027z704=189кН.
Поперечная сила приходящаяся на планку одной грани Qпл=Qусл2=1892=945
Изгибающий момент и поперечная сила в месте прикрепления планки:
Mпл=Qплlb2=9451022=4725 кНсм
Fпл=Qtbb=945x1022506=384 кН
Принимаем приварку планок к полкам швеллеров угловыми швами с катетом шва
Определяем какое из сечений угловых швов по прочности по металлу шва или
по границе сплавления имеет решающее значение. По таблице Rуссв=180МПа
шRушсв=07x18=126кНсм2cRуссв=1x16=16 кНсм2
Необходима проверка по металлу шва. Для проверки имеем расчетную площадь
шва: Aуш=kшlш=07(20x2x07)=13см
Момент сопротивления шва: Wш=kшlш26=07(20-2x07)26=4035 см2
Напряжения в шве от момента поперечной силы:
уш=MплWш=47254035=117 кНсм2
уш=FплAуш=384130=295 кнсм2
Проверяем прочность шва равнодействующему напряжению
ш=√1172+2952=1206 кНсм2шRушсв=126 кНсм2
Материал базы – сталь марки Вст3кп2расчетное сопротивление
R=213МПа=22кНсм при t=4-20мм.
R=205МПа=21 кНсм2 при t=21-40мм
Бетон фундамента марки 200 Rпр=7 МПа = 07 кНсм2
Нагрузки на базу N=4100 кН.
Требуемая площадь плиты базы: Aпл.тр=NRпрφ=410007x12=4881 м2
По ориентировочному значению коэффициента φ=12 принимаем плиту размером
0х700мм. Принимая площадь по обрезу ф-та Aф=1000x1000см корректируем
φ=√АфАпл=√100x10070x70=126=12
Далее рассчитываем напряжения под плитой базы:
ф=410070x70=091 кНсм2=Rпрφ=07x126=088 кНсм2
Конструируем базы колонны с траверсами толщиной 10ммприварием их к полкам
колонны и к плите угловыми швами. Вычисляем изгибающие моменты на разных
участках для определения толщины плиты.
Участок 1опертый на 4
Отношение сторон ba=448233=19α=0098
Mпл1=αga2=0098x091x2332=484 кНxсм (q=ф)
Участок 2 консольный отношение ba
M2=ql22=091x1122=5506
Участок 3 не проверяем т.к. он имеет меньший консольный свес.
Определяем толщину плиты по максимальному моменты
tпл>=√6MmaxR=√6x550621=396 см
Принимаем плиты толщиной tпл=40 мм.
Т.о. с запасом прочности усилие в колонне полностью передается на
траверсы не учитывая прикрепления торца колонны к плите.
Прикрепление траверсы к колонне выполняется полуавтоматической сваркой в
углекислом газе сварочной проволокой Св08Г2С. Толщину траверс принимаем
tтр=12мм высоту hтр=600 мм.
Расчетные характеристики:
Rушсв=215 МПа=215 кНсм2
Rушсв=045x365=1642 МПа=1642 кНсм2
шRушсв=07x215=1505 кНсм2сRус=1x1642=1642 кНсм2
Прикрепление рассчитываем по металлу шва принимая катет угловых швов kш=12
ш=Nkш4tш=410012x4(60-2)=145 кНсм21505 кНсм2
Проверяем допустимую длину шва:
Lш=(60-2)=58 см85шkш=85x07xx12=714
Требование к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к
плите принимаем угловыми швами kш=10мм.
Проверяем прочность швов:
ш=Nkшtш=41001x2(68+29X2x428)=119 кНсм21505 кНсм
Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины
швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар.
Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами kш=6мм т.к.
эти швы в расчете не учитывались.
Расчет оголовка колонны
Задаемся гибкостью λ=60 и находим требуемое значение рад-а инерции и ширины
Атр=41000805x245=20812 см2
iyпр=l0λy=60060=10 см

Металлы-ЛИСТ-1 (2).dwg

Схема горизонтальных связей по верхним поясам 1:600
Поперечный разрез 1:200
Схема горизонтальных связей по нижним поясам 1:600
Схема вертикальных связей по колоннам 1:600
Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
:200 n1:600n1:600n1:600
Примечания:n1. Материал конструкции стальn ВСт 3пс ГОСТ 380-38n2. Сварка полуавтоматическая иn ручная электродом Э-42n3. Все швы hш = 6мм кроме оговоренных

ЖБК Аветиккк (3).dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Одноэтажное промышленное здание nв г. Волгограде
Разрез 1-1 план на отм. 0.000 ферма колонна крайнего ряда фундамент колонны кр. ряда спецификация
Курсовой проект по железобетонным конструкциям
СКГМИ(ГТУ) АСФ ПГС-04-1
Колонна крайнего рядаnМ 1:50
Фундамент колонныnМ 1:50
Каркасы пространственные
Материал-бетон класса В 20
Материал-бетон класса В 12.5
План на отм. 0.000 М1:400
Dmaxl на крайней колонне
Dmaxl на средней колонне
Загружение от 4-х кранов

МК.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС 03-3
Схема вертикальных связей по колоннам
Схема связей по нижним поясам ферм
Схема связей по верхним поясам ферм
Схема торцового фахверка
Курсовой проект по nметаллическим nконструкциям
:20n1:50n1:200n1:400n1:500

Расчет ребристой полностью.doc

Расчет ребристой плиты по предельным состояниям первой группы.
Расчетный пролет и нагрузки.
Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаются
размерами сечения ригеля:
При опирании на ригель поверху расчетный пролет
Расчетная нагрузка на 1м длины при ширине плиты 14м с учетом
коэффициента надежности по назначению здания[p
Нормативная нагрузка на 1м длины:
В том числе постоянная и длительная [pic]
Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия:
Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка Нм2надежности по нагрузка Нм2
-Собственный вес 2500 11 2750
-То же слоя 440 13 570
(ρ=2200кгм3) 240 11 264
-то же керамических
-временная 6000 12 7200
-длительная 4500 12 5400
-кратковременная 1500 12 1800
Полная нагрузка 9180 - 10784
-постоянная и 7680 - -
-кратковременная 1500 - -
Усилия от расчетных и нормативных нагрузок.
От расчетной нагрузки
От нормативной полной нагрузки
От нормативной постоянной и длительной нагрузки
Установление размеров сечения плиты.
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты
Рабочая высота сечения
Ширина продольных ребер понизу 7см.
Ширина верхней полки 136см.
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина
сжатой полки таврового сечения [pic] отношение [pic]>01 при этом в
расчет вводится вся ширина полки [pic] расчетная ширина ребра [pic].
Характеристики прочности бетона и арматуры.
Ребристую предварительно напряженную плиту армируют стержневой
арматурой класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К
трещиностойкости плиты предъявляют требования 3 категории. Изделие
подвергают тепловой обработки при атмосферном давлении.
Бетон тяжелой марки В30 соответствующий напрягаемой арматуре имеет:
Призменная прочность нормативная [pic]
Коэффициент условий работы бетона [pic]
Нормативное сопротивление при растяжении [pic]
Начальный модуль упругости бетона [pic]
Передаточная прочность бетона [pic] устанавливается так чтобы при
обжатии отношение напряжений [pic].
Арматура продольных ребер- класса А-VI
Нормативное сопротивление [pic]
Расчетное сопротивление [pic]
Модуль упругости [pic]
Предварительное напряжение арматуры принимают равным [pic]
При электротермическом способе натяжения
[pic][pic]- условие выполняется
Вычисляют предельное отклонение предварительного напряжения
Где n=2- число напрягаемых стержней плиты. Коэффициент точности
натяжения при благоприятном влиянии предварительного напряжения [pic].
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии
Предварительное напряжение с учетом точности натяжения [pic].
Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси.
М=62кН·м. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Находим =0042 [pic]5см – нейтральная ось проходит в пределах
Вычисляем характеристику сжатой зоны
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
[pic]-электротермическое натяжение.
Коэффициент условий работы учитывающий сопротивление напрягаемой
арматуры выше условного предела текучести поэтому
[pic] [pic]> [pic] [pic] для арматуры класса А-VI.
Вычисляют площадь сечения растянутой арматуры
Принимают 214A-VI с площадью Аs=308см2.
Расчет полки на местный изгиб.
Расчетный пролет при ширине ребер вверху 9см составит [pic].
Нагрузка на 1 м2 полки может быть принята такой же как и для плиты
Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяют с учетом частичной
заделки в ребрах [pic].
Рабочая высота сечения [pic].
Арматура 4 Вр-1 с [pic]
[pic]- 84 Вр-1 с Аs=1см2. принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой
Вр-1 с шагом s=125мм.
Расчет прочности ребристой плиты по сечению наклонному к продольной оси.
Влияние продольного усилия обжатия [pic]
Проверим требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие [pic]
При [pic] и поскольку [pic] принимают [pic].
Другое условие при [pic]и значении [pic]- не удовлетворяется.
Следовательно поперечная арматура требуется по расчету.
На приопорном участке длиной l4 устанавливают в каждом ребре плиты
поперечные стержни 5 Вр-1 с шагом [p в средней части пролета с шагом
[pic] принимают [pic].
Влияние свесов сжатых полок:
[pic]- удовлетворяется.
Для расчета прочности вычисляют
Поскольку [pic] вычисляем значение с по
[pic] принимают с=90см.
Тогда [pic]. Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчетного наклонного сечения
[pic]- обеспечивается.
Прочность проверяют по сжатой наклонной полосе
Расчет ребристой плиты по предельным состояниям второй группы.
Определение геометрических характеристик приведенного сечения.
Отношение модулей упругости [pic].
Или площадь приведенного сечения [pic].
Статический момент площади приведенного сечения относительной нижней
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведенного сечения по верхней грани
Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны
(верхней) до центра тяжести приведенного сечения
то же наименее удаленное от растянутой зоны (нижней)
Отношение напряжений в бетоне от нормативных нагрузок и усилий
обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй
группы предварительно принимают равным 075.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии
изготовления и обжатия элемента
[pic] здесь [pic]- для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при
Определение потерь предварительного напряжения арматуры.
Коэффициент точности натяжения арматуры [pic]. Потери при релаксации
напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения [pic].
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами [pic]
так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного
Напряжение в бетоне при обжатии
Устанавливают передаточную прочность бетона из условия
Вычисляют сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести
напрягаемой арматуры от усилия обжатия Р1 и с учетом изгибающего момента от
Потери от быстронатекающей ползучести при [pic]и при [pic] составляют
С учетом этих потерь напряжение [pic]
Потери от осадки бетона [pic]
Потери от ползучести бетона при [pic]составляют [pic]
Полные потери [pic] т.е. больше установленного минимального значения
Усилие обжатия с учетом полных потерь [pic]
Расчет по образованию трещин нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.
При этом для элементов к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-
й категории принимают значения коэффициента надежности по нагрузке [p
Вычисляют момент образования трещин по приближенному способу
[pic]- здесь ядровый момент усилия обжатия при [pic]составляет
Поскольку [pic] трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её
обжатии при значении коэффецента точности натяжения [pic]
Изгибающий момент от веса плиты [pic]
[pic]=1[pic]13500(100)=1350000 где 807000[pic]1350000[pic]
Условие удовлетворяется начальные трещины не образуются [pic]
сопротивление бетона растяжению соответствует передаточной прочности
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при [pic]
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная acrc=(04мм)
продолжительная acrc=(03мм).Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
постоянной и длительно [pic] суммарной [pic]
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и
длительной нагрузок.
[pic] Здесь принимают
обжатия P приложено в центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры:
[pic]-момент сопротивления сечения по растянутой арматуре.
Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки.
Вычисляем ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всей
Ширину раскрытия трещин от непродолжительно действия постоянной и
Ширину раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок
Непродолжительная ширина раскрытия трещин
Продолжительность ширина раскрытия
Расчет прогиба плиты.
Прогиб определяют от нормативного значения постоянной и длительных
нагрузок; предельный прогиб составляет [pic] [pic]
Вычисляем параметры необходимые для определения прогиба плиты с учетом
трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от
постоянной и длительной нагрузок [p суммарная продольная сила равна
усилию предварительного обжатия с учетом всех потерь и при
[pэксцентриситет [pic]коэффициент [pic]при длительном действии
Коэффициент характеризующий неравномерности деформации растянутой арматуры
на участке между трещинами.
Вычисляем кривизну оси при изгибе.
Вычислим прогиб плиты.

Тибилов А.А.ЖБК.dwg

План на отметке 0.00 М 1:200
Фундамент колонныnМ 1:50
СПЕЦИФИКАЦИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Схема вертикальных связей
Кафедра строительных конструкций
СКГМИ (ГТУ) ПГС-08-4
Курсовой проект по железобетоннымnи каменным конструкциям
:200;n1:50; 1:20; 1:25
Поперечный разрез; схема горизонтальных связей; схема вертикальных связей; арка; фундамент; колонна; спецификация элементов монолитных конструкций.

ФиО.dwg

СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Обмазка в 2 разаnбитумной мастикой
Песчанная подготовка
М 1:200nМ 1:30nМ 1:50
Разрез План фундаментов Сравнение вариантов фундаментов ТЭП
Фундаментнаяnподушка
суглинок тугопластичный
глина тугопластичная
суглинок текучепластичный
Геологический разрезnЭпюра от природного давленияnЭпюра расчета осадок фундамента
Спецификация жб конструкций
Отдельно стоящий столбчатый фундамент
Отдельно стоящийn фундаментn
Ленточный фундаментn
Свайныйnфундаментnnq*;
Фундамент стаканного типа
План фундаментаnна отм.-4200
Защитная стяжка 20мл
Пригрузочная шб плита
Выравнивающая стяжка

Мои металлы 4 курс.dwg

Отправочный элемент сварной балки
Толщина настила t=6мм
СКГМИ (ГТУ)nПГС-08-4
Кафедра строительных конструкций
М 1:200nМ 1:50nМ 1:20nМ !:10
План балочной клетки
Толщина настила t=8мм
Цифрами обозначенnпорядок наложенияnмонтажных швов
СПЕЦИФИКАЦИЯ СТАЛИ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
Условные обозначения
Болт нормальной точности
Заводской сварной шов
Монтажный сварной шов
Примечаниеnnq*;n1.Материал конструкций сталь марок ВСт3кп2 по ГОСТ 380-71 бетон марки 150;nn2.Болты нормальной прочности №24;nn3.Отверстия d=27мм;nn4.Катеты угловых швов Kш=61012мм;nn5.Поясные швы отправочных элементов Б1К1 выполнять автоматической сваркой прочие заводские швы - полуавтоматической сваркой.nn6.Вертикальные связи крепить к колоннам по монтажной сварке.
Итого общий вес конструкций с учетом сварных швов 86823кг

Жесть Финиш111.dwg

Общая масса конструкций на данный монтажный план : 82293 кг
Кафедра строительных конструкций
Схемы связей Поперечный разрез Узлы сечения
Расчетно-графическая работа
СКГМИ (ГТУ)nПГС-04-1
Схема связей по верхним поясам ферм М1:400
Схема связей по колоннам М1:400
Схема связей по нижним поясам ферм М1:400
Поперечный разрез М1:200
Материал конструкций - сталь марок: Вст3пс6 и Вст3кп2 по ГОСТ 380-71*nn2. Сварку производить электродами Э-42nn3. Все швы кроме оговоренных hш =6мм
Отправочный элемент стропильной фермы Ф-1 М1:25
Геометрическая схема фермы М1:100n(размеры усилия)
Спецификация металла Вст3пс6-1
Расчетная схема фермы
Схема приложения опорных моментов и распора
Диаграмма Максвелла-Кремоны от постоянной нагрузки
Диаграмма Максвелла-Кремоны от единичного момента
Стык нижнего пояса М1:100
отверстия для болтов
болты нормальной точности
монтажный сварной шов
заводской сварной шов
Условные обозначения
Стык верхнего пояса М1:100