Нагрузки и воздействия при проектировании фундаментов зданий

ГОСТ ФУНДАМ СВАЙНЫЙ.DOC

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
Фундаменты железобетонные сборные под колонны каркаса межвидового
применения для многоэтажных зданий
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ ссср
Фундаменты железобетонные сборные под колонны каркаса ГОСТ
межвидового применения для многоэтажных зданий 24476-80*
ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
Precast reinforced concrete foundations for columns of
the framework of different kinds of application for
skeletal multistory buildings. Specifications
Постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 18
декабря 1980 г. № 202 срок введения установлен
Настоящий стандарт распространяется на сборные железобетонные
фундаменты стаканного типа изготовляемые из тяжелого бетона и
предназначенные для применения в многоэтажных каркасно-панельных
общественных зданиях производственных и вспомогательных зданиях
промышленных предприятий проектируемых из конструкций серий 1.020-183
020.1-2с и возводимых в несейсмических и сейсмических районах в грунтах
и грунтовых водах при неагрессивной слабо- и среднеагрессивной степенях
воздействия на железобетонные конструкции.
Настоящий стандарт не распространяется на фундаменты предназначенные
для применения в зданиях возводимых на просадочных и вечномерзлых грунтах
и на подрабатываемых территориях.
(Измененная редакция№ 1).
Типы основные параметры и размеры
1. Фундаменты подразделяют на следующие типы:
Ф - фундаменты под колонны с поперечным сечением размерами 300(300 мм;
Ф - то же под колонны с поперечным сечением размерами 400(400 мм.
2. Форма и размеры фундаментов а также их показатели
материалоемкости должны соответствовать указанным на чертеже и в таблице.
Фундаменты типоразмеров Фундаменты типоразмеров
Ф12.8; 2Ф12.9 1Ф15.8; 1Ф15.9; 1Ф18.8;
Ф18.9; 1Ф21.8; 1Ф21.9;
Ф15.9; 2Ф18.9; 2Ф18.11;
Размеры фундамент мм МаркаРасход Масса
бетонматериалов фунда
Марка фундамента l h a1 a2 a3 a4 a5 по прочности на сжатие Бетон
м3 Сталь кг мента (справочная) т 1Ф12.8-1 М200
3 1Ф12.8-2 1200 - 240 - М300 075 220 19 1Ф12.8-
435 1Ф15.8-1 750 М200 277
Ф15.8-2 1500 260 390 10 277 1Ф15.8-3
М300 274 1Ф15.9-1 900 13 411 1Ф18.8-1
0 450 225 14 364 1Ф18.8-2 М200 418
Ф18.9-1 1800 410 540 80 440 1Ф18.9-2 900
527 1Ф18.9-3 М300 639 1Ф21.8-1
0 М200 18 496 1Ф21.8-2 2100 620
Ф21.9-1 100 М300 22 639 55 2Ф12.9-1 1200
- 220 - М200 083 228 21 2Ф12.9-2 М300 628
Ф15.9-1 1500 900 260 370 М200 12 282 30 2Ф15.9-2
М300 279 2Ф18.9-1 80 М200 369
Ф18.9-2 1800 550 175 410 520 16 369 40 2Ф18.9-3
М300 512 2Ф18.11-1 1050 18 539 45
Ф21.9-1 М200 472 2Ф21.9-2 2100 900 560
0 100 21 649 53 2Ф21.9-3 М300 639
Ф21.11-1 1050 23 644 58 1.3. Несущую способность
фундаментов в зависимости от действующих усилий принимают по рабочим
4. Фундаменты изготовляют с монтажными петлями.
Изготовление фундаментов без монтажных петель и применение для их
подъема и монтажа захватных устройств допускается по согласованию между
изготовителем потребителем и проектной организацией - автором проекта.
5. Фундаменты следует обозначать марками в соответствии с ГОСТ 23009-
Марка фундаментов состоит из одной или двух буквенно-цифровых групп
Первая группа содержит обозначение типа фундамента длину (ширину)
подошвы и высоту фундамента в дециметрах (значение высоты округляют до
Вторая группа содержит обозначение несущей способности фундамента а
для фундаментов предназначенных для эксплуатации в агрессивной среде
дополнительно содержит показатель проницаемости бетона обозначаемый
Н - нормальной проницаемости;
П - пониженной проницаемости.
Пример условного обозначения (марки) фундамента типа 1Ф с подошвой
размерами 1800(1800 мм высотой 750 мм первой несущей способности
предназначенного для эксплуатации в неагрессивной среде:
То же типа 2Ф с подошвой размерами 1500(1500 мм высотой 900 мм
второй несущей способности из бетона пониженной проницаемости:
Технические требования
1. Фундаменты следует изготовлять в соответствии с требованиями
настоящего стандарта и технологической документации утвержденной в
установленном порядке по рабочим чертежам серий 1.020-183 и 1.020.1-2с.
2. Фундаменты следует изготовлять в стальных формах удовлетворяющих
требованиям ГОСТ 25781-83.
Допускается изготовлять фундаменты в неметаллических формах
обеспечивающих соблюдение требований настоящего стандарта к качеству и
точности изготовления фундаментов.
3.1. Фактическая прочность бетона (в проектном возрасте и отпускная)
должна соответствовать требуемой назначаемой по ГОСТ 18105-86 в
зависимости от нормируемой прочности бетона указанной в таблице и от
показателя фактической однородности прочности бетона.
3.2. Поставку фундаментов потребителю следует производить после
достижения бетоном требуемой отпускной прочности.
Значение нормируемой отпускной прочности бетона фундаментов следует
принимать равным 70 % марки бетона по прочности на сжатие. При поставке
фундаментов в холодный период года значение нормируемой отпускной прочности
бетона может быть повышено но не более 90 % марки по прочности на сжатие.
Значение нормируемой отпускной прочности бетона должно соответствовать
указанному в проектной документации на конкретное здание и в заказе на
изготовление фундаментов согласно требованиям ГОСТ 13015.0-83.
Поставку фундаментов с отпускной прочностью бетона ниже прочности
соответствующей его марке по прочности на сжатие производят при условии
если изготовитель гарантирует достижение бетоном фундамента требуемой
прочности в проектном возрасте определяемой по результатам испытания
контрольных образцов изготовленных из бетонной смеси рабочего состава и
хранившихся в условиях согласно ГОСТ 18105-86.
3.3. Морозостойкость бетона фундаментов должна соответствовать марке
по морозостойкости установленной рабочими чертежами проекта конкретного
здания согласно требованиям главы СНиП 2.03.01-84 в зависимости от
климатических условий района строительства и указанной в заказе на
изготовление фундаментов.
3.4. Бетон а также материалы для приготовления бетона фундаментов
применяемых в условиях воздействия агрессивной среды должны удовлетворять
требованиям установленным проектом здания согласно требованиям СНиП
03.11-85 и оговоренным в заказе на изготовление фундаментов.
3.1-2.3.4 (Измененная редакция№ 1).
3.6. Материалы применяемые для приготовления бетона должны
удовлетворять требованиям государственных стандартов или утвержденных в
установленном порядке технических условий и обеспечивать выполнение
технических требований к бетону установленных настоящим стандартом.
4. Арматурные изделия
4.1. Форма и размеры арматурных изделий и их положение в фундаментах
должны соответствовать указанным в рабочих чертежах.
4.2. Для армирования фундаментов следует применять горячекатаную
арматурную сталь класса А-III по ГОСТ 5781-82 или термомеханически
упрочненную арматурную сталь класса Ат-IIIС по ГОСТ 10884-81.
4.3. Для изготовления монтажных петель фундаментов следует применять
гладкую стержневую горячекатаную арматуру класса А-I марок ВСтЗпс2 и
ВСтЗсп2 или периодического профиля класса АсII марки 10ГТ по ГОСТ 5781-82.
Сталь марки ВСтЗпс2 не допускается применять для монтажных петель
предназначенных для подъема и монтажа фундаментов при температуре ниже
4.4. Сварные арматурные изделия должны соответствовать требованиям
4.5. Сварные соединения арматурных сеток следует осуществлять
контактной сваркой. Сварке подлежат все пересечения стержней.
5. Точность изготовления фундаментов
5.1. Отклонения фактических размеров фундаментов от номинальных
приведенных в рабочих чертежах не должны превышать мм:
по длине (ширине) ± 16
Отклонения от номинальных размеров стакана под колонну и выступов
фундамента не должны превышать ± 5 мм.
5.2. Отклонение от плоскостности подошвы фундаментов не должно
5.3. Отклонения от номинальной толщины защитного слоя бетона до
арматуры не должны превышать + 10; - 5 мм.
6. Качество поверхностей фундаментов
6.1. Требования к качеству поверхностей и внешнему виду фундаментов
(в том числе требования к допустимой ширине раскрытия технологических
трещин) - по ГОСТ 13015.0-83.
Устанавливается категория бетонных поверхностей фундамента А7.
1. Правила приемки фундаментов - по ГОСТ 13015.1-81 и настоящему
Число фундаментов в партии должно быть не более 200.
2. Фундаменты принимают:
по результатам периодических испытаний - по показателям морозостойкости
бетона а также по водонепроницаемости бетона фундаментов предназначенных
для эксплуатации в среде с агрессивной степенью воздействия на
железобетонные конструкции;
по результатам приемо-сдаточных испытаний - по показателям прочности
бетона (марке бетона по прочности на сжатие отпускной прочности)
соответствия арматурных изделий рабочим чертежам прочности сварных
соединений точности геометрических параметров толщины защитного слоя
бетона до арматуры ширины раскрытия технологических трещин и категории
бетонной поверхности.
3. При приемке фундаментов по показателям точности геометрических
параметров толщины защитного слоя бетона до арматуры ширины раскрытия
технологических трещин и категории бетонной поверхности следует применять
одноступенчатый выборочный контроль.
4. Приемку фундаментов по показателям проверяемым путем осмотра: по
наличию монтажных петель правильности нанесения маркировочных надписей и
знаков - следует производить путем сплошного контроля с отбраковкой
фундаментов имеющих дефекты по указанным показателям.
Разд. 3 (Измененная редакция№ 1).
Методы контроля и испытаний
2. Прочность бетона на сжатие следует определять по ГОСТ 10180-78 на
серии образцов изготовленных из бетонной смеси рабочего состава и
хранившихся в условиях установленных ГОСТ 18105-86.
Отпускную прочность бетона следует определять неразрушающими методами
по ГОСТ 17624-87 ГОСТ 21243-75 ГОСТ 22690.0-77 - ГОСТ 22690.4-77.
3. Морозостойкость бетона следует определять по ГОСТ 10060-87 на
серии образцов изготовленных из бетонной смеси рабочего состава.
4. Водонепроницаемость бетона (при необходимости) следует определять
на серии образцов изготовленных из бетонной смеси рабочего состава
согласно ГОСТ 12730.0-78 и ГОСТ 12730.5-84.
6. Методы контроля и испытаний сварных арматурных изделий по ГОСТ
7. Толщину защитного слоя и положение арматуры в бетоне фундаментов
следует определять неразрушающими методами по ГОСТ 17625-83 или ГОСТ 22904-
При отсутствии необходимых приборов допускается вырубка борозд и
обнажение арматуры фундамента с последующей заделкой борозд.
8. Размеры отклонение от плоскостности качество поверхностей
фундаментов положение монтажных петель толщину защитного слоя бетона до
арматуры следует проверять в соответствии с требованиями ГОСТ 13015-75 и
настоящего стандарта.
9. Методы контроля и испытаний исходных материалов для изготовления
фундаментов должны соответствовать установленным в стандартах или
технических условиях на эти материалы.
Маркировка хранение и транспортирование
1. Маркировка фундаментов - по ГОСТ 13015.2-81. Маркировочные надписи
и знаки следует наносить на боковой грани фундамента.
2. Требования к документу о качестве фундаментов поставляемых
потребителю - по ГОСТ 13015.3-81.
Дополнительно в документе о качестве фундаментов должна быть приведена
марка бетона по морозостойкости а для фундаментов предназначенных для
эксплуатации в агрессивной среде водонепроницаемость бетона (если эти
показатели оговорены в заказе на изготовление фундаментов).
3. Транспортировать и хранить фундаменты следует в рабочем положении
в соответствии с требованиями ГОСТ 13015.4-84 и настоящего стандарта.
1-5.3 (Измененная редакция№ 1).
4. Фундаменты следует хранить в штабелях рассортированными по маркам
и партиям. Высота штабеля фундаментов не должна превышать двух рядов.
5. При хранении каждый фундамент следует укладывать на деревянные
инвентарные прокладки и подкладки. Толщина прокладок должна быть не менее
0 мм подкладок - не менее 30 мм. Прокладки и подкладки в штабеле
необходимо располагать по одной вертикали.
Подкладки под нижний ряд фундаментов следует укладывать по плотному
тщательно выровненному основанию.
7. Транспортировка фундаментов должна производиться в один ряд на
деревянных подкладках с надежным закреплением предохраняющим от смещения

Таблицы!!!.doc

Расчет осадки фундаментов на естественном основании по осям
Расчет осадки фундамента на естественном основании по оси Е-Е:
Наименование грунта z м h cм b м =2zb α Pо кПа zp=α*Pо кПа
zg кПа 02*zg E кПа Si см Глина полутвердая 0 30 1 0 1
095 12910 3114 6228 11000 022 Песок пылеватый 113 30 1
Расчет осадки фундамента на естественном основании по оси Д-Д:
Наименование грунта z м h см b м =2zb α Pо кПа zp=α*Pо кПа
348 11375 3114 6228 11000 019 Песок пылеватый 113 30 1
Расчет осадки фундамента на естественном основании по оси 3-3:
zg кПа 02*zg E кПа Si см Суглинок полутвердый 0 30 06 0
119 70238 11000 005 Песок пылеватый 143 30 06 48 0192
Расчет осадки свайного фундамента
Расчет осадки свайного фундамента по оси Е-Е
zg кПа 02*zg E кПа Si см Глина твердая 0 50 127 0 1
44 6888 5536 11072 11000 015 Глина полутвердая 26 50
Расчет осадки свайного фундамента по оси Д-Д
684 596 5536 11072 11000 013 Глина полутвердая 26 50

ФБС.doc

html xmlns:v="urn:schemas-microsoft-com:vml
xmlns:o="urn:schemas-microsoft-com:office:office
xmlns:w="urn:schemas-microsoft-com:office:word
meta name=ProgId content=Word.Document>
meta name=Generator content="Microsoft Word 9">
meta name=Originator content="Microsoft Word 9">
link rel=File-List href="..filesfilelist.xml">
link rel=Edit-Time-Data href="..fileseditdata.mso">
title> 13579-78title>
!--[if gte mso 9]>xml>
o:DocumentProperties>
o:Author> ÷o:Author>
o:LastAuthor>Comp_11o:LastAuthor>
o:Revision>2o:Revision>
o:TotalTime>250o:TotalTime>
o:LastPrinted>2002-11-14T14:50:00Zo:LastPrinted>
o:Created>2005-05-24T05:37:00Zo:Created>
o:LastSaved>2005-05-24T05:37:00Zo:LastSaved>
o:Words>2722o:Words>
o:Characters>15517o:Characters>
o:Company>o:Company>
o:Paragraphs>31o:Paragraphs>
o:CharactersWithSpaces>19055o:CharactersWithSpaces>
o:Version>9.3821o:Version>
xml>![endif]-->!--[if gte mso 9]>xml>
w:Zoom>BestFitw:Zoom>
w:DrawingGridHorizontalSpacing>6 w:DrawingGridHorizontalSpacing>
w:DrawingGridVerticalSpacing>6 w:DrawingGridVerticalSpacing>
w:DisplayVerticalDrawingGridEvery>0w:DisplayVerticalDrawingGridEvery>
w:UseMarginsForDrawingGridOrigin>
w:BalanceSingleByteDoubleByteWidth>
w:DoNotLeaveBackslashAlone>
w:DoNotExpandShiftReturn>
w:UsePrinterMetrics>
w:FootnoteLayoutLikeWW8>
w:ShapeLayoutLikeWW8>
w:AlignTablesRowByRow>
w:ForgetLastTabAlignment>
w:AutoSpaceLikeWord95>
w:LayoutRawTableWidth>
w:LayoutTableRowsApart>
* Font Definitions *
panose-1:0 0 0 0 0 0 0 0 0 0;
panose-1:2 11 6 4 3 5 4 4 2 4;
* Style Definitions *
p.MsoNormal li.MsoNormal div.MsoNormal
mso-fareast-font-fam
page-break-after:avo
p.MsoCaption li.MsoCaption div.MsoCaption
mso-border-bottom-alt:solid windowte
p.MsoBodyText li.MsoBodyText div.MsoBodyText
p.MsoBodyTextIndent li.MsoBodyTextIndent div.MsoBodyTextIndent
p.MsoBodyTextIndent2 li.MsoBodyTextIndent2 div.MsoBodyTextIndent2
p.MsoBodyTextIndent3 li.MsoBodyTextIndent3 div.MsoBodyTextIndent3
a:link span.MsoHyperlink
a:visited span.MsoHyperlinkFollowed
p.MsoDocumentMap li.MsoDocumentMap div.MsoDocumentMap
p.Heading li.Heading div.Heading
p.Preformat li.Preformat div.Preformat
o:shapedefaults v:ext="edit" spidmax="1038">
o:shapelayout v:ext="edit">
o:idmap v:ext="edit" data="1">
o:shapelayout>xml>![endif]-->
body lang=RU link=blue vlink=purple style='tab-interval:36.0pt'>
p class=MsoNormal almarg
margmargtext-align:center'>span style='font-size:
0mso-bidi-font-size:10.0pt'>!--[if gte vml 1]>v:shapetype id="_x0000_t75
coordsize="2160021600" o:spt="75" o:preferrelative="t" path="m45l41191195xe
filled="f" stroked="f">
v:stroke joinstyle="miter">
v:f eqn="if lineDrawn pixelLineWidth 0">
v:f eqn="sum 0 1 0">
v:f eqn="sum 0 0 1">
v:f eqn="prod 2 1 2">
v:f eqn="prod 3 21600 pixelWidth">
v:f eqn="prod 3 21600 pixelHeight">
v:f eqn="prod 6 1 2">
v:f eqn="prod 7 21600 pixelWidth">
v:f eqn="sum 8 21600 0">
v:f eqn="prod 7 21600 pixelHeight">
v:f eqn="sum 10 21600 0">
v:path o:extrusionok="f" gradientshapeok="t" o:connecttype="rect">
o:lock v:ext="edit" aspectratio="t">
v:shapetype>v:shape id="_
v:imagedata src="..filesimage001.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img width=113 height=120
src="..filesimage002.jpg" v:shapes="_x0000_i1025">![endif]>o:p>o:p>span>p>
dborder-bottom:solid windowtepadding:0cm 0cm 1.0pt 0cm'>
p class=MsoCaption style='margin-top:6.0pt'> p>
margmargtext-align:center'>b style='mso-bidi-font-weight:
normal'>span style='font-smso-b![endif]>o:p>o:p>span>b>p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>
0mso-btemso-bidi-font-weight:
bold'>÷ o:p>o:p>span>p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 13579-78o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b style='mso-bidi-font-weight:
normal'> o:p>o:p>b>p>
normal'>o:p>o:p>b>p>
normal'>![![endif]>o:p>o:p>b>p>
p cmso-padding-alt:0cm 0cm 0cm 0cm'>
table border=1 cellspac
border-coborder:mso-border-top-alt:solid windowte
mso-padding-alt:0cm 5.4pt 0cm 5.4pt'>
border-bottom:solpadding:0cm 5.4pt 0cm 5.4pt'>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>÷span>b>b
style='mso-bmso-bidi-font-size:
0mso-ansi-language:EN-US'> span>b>b style='mso-bidi-font-weight:
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>span>b>b
mso-bmso-ansi-language:EN-US'>o:p>o:p>span>b>p>
margmargtext-align:center'>span lang=EN-US
style='font-smso-bmso-ansi-language:EN-US'>Concrete
blocks for basements. Technical conditionso:p>o:p>span>p>
td style='border-top:solborder-bottom:
solpadding:0cm 5.4pt 0cm 5.4pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b
0pt'>span>b>b style='mso-bidi-font-weight:normal'>span
lang=EN-US style='font-smso-bmso-ansi-language:
579-78span>b>span lang=EN-US style='font-smso-bidi-font-size:
0mso-ansi-language:EN-US'>o:p>o:p>span>p>
p class=MsoNormal alte
text-indent:14.2pt'>b style='mso-bidi-font-weight:normal'>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> u>01.01.79u>o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal style='tetext-indent:14.2pt'>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>
p class=MsoNormal style='tetext-indent:14.2pt'>b
0pt'>( . 1).o:p>o:p>span>b>p>
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.1.
style='font-smso-bo:p>o:p>span>p>
p class=MsoBodyTextIndent> - ø ÷
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> - (
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.2.
a href="#r1" title="÷ 1">÷. 1a> -
a href="#r3" title="÷ 3">3a> . 1.o:p>o:p>span>p>
margmargtetext-indent:14.2pt'>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 1o:p>o:p>span>p>
table border=0 cellspac
border-comso-padding-alt:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
td rowspan=2 valign=top style='border:solid windowtepadding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b> o:p>o:p>b>p>
td colspan=3 valign=top style='border:solid windowteborder-left:
mso-border-left-alt:solid windowtepadding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b>
td vaborder-bottom:solid windowte
border-right:solid windowtemso-border-left-alt:solid windowte
padding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b> b>b>i
style='mso-bidi-font-style:normal'>span lang=EN-US style='mso-ansi-language:
EN-US'>lspan>i>o:p>o:p>b>p>
EN-US'>bspan>i>o:p>o:p>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b>i
style='mso-bidi-font-style:normal'> i>b>b>i style='mso-bidi-font-style:
normal'>span lang=EN-US style='mso-ansi-language:EN-US'>hspan>i>o:p>o:p>b>p>
td rowspan=4 style='border:sol
mso-border-top-alt:solid windowtepadding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>p>
td styborder-border-bottom:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>2380p>
p class=MsoNormal align=center style='tep>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>600p>
td rowspan=2 styborder-border-bottom:solid windowte
border-right:solid windowtemso-border-top-alt:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>580p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>1180p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>280p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>880p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> o:p>o:p>span>b>p>
margmargtext-align:center'>i style='mso-bidi-font-style:
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>.
ø 300 span>o:p>o:p>i>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>a name=r1>span
style='font-family:"Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1026
type="#_height:174pt'>
v:imagedata src="..filesimage003.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=419 height=232
src="..filesimage004.gif" v:shapes="_x0000_i1026">![endif]>span>a>span
style='mso-bookmark:r1'>span style='font-smso-b
font-family:"Tms Rmn"'>o:p>o:p>span>span>p>
margmargtext-align:center'>span style='mso-bookmark:
mso-bidi-font-size:10.0pt'>. ø 400 500 600 o:p>o:p>span>i>span>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>span
style='mso-bookmark:r1'>span style='font-family:"Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape
id="_height:172.5pt'>
v:imagedata src="..filesimage005.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=417 height=230
src="..filesimage006.gif" v:shapes="_x0000_i1027">![endif]>span>span>span
span style='mso-bookmark:r1'>span>
0mso-bidi-font-size:10.0pt'>×. 1o:p>o:p>span>p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> span>o:p>o:p>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>a name=r2>span
style='font-family:"Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1028
type="#_height:273pt'>
v:imagedata src="..filesimage007.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=323 height=364
src="..filesimage008.gif" v:shapes="_x0000_i1028">![endif]>span>a>span
style='mso-bookmark:r2'>span>span style='font-smso-bidi-font-size:
0font-family:"Tms Rmn"'>o:p>o:p>span>p>
0mso-bidi-font-size:10.0pt'>×. 2o:p>o:p>span>p>
margmargtext-align:center'>b>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>a name=r3>span
style='font-family:"Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1029
type="#_height:207.75pt'>
v:imagedata src="..filesimage009.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=418 height=277
src="..filesimage010.gif" v:shapes="_x0000_i1029">![endif]>span>a>span
style='mso-bookmark:r3'>span>span style='font-smso-bidi-font-size:
0mso-bidi-font-size:10.0pt'>×. 3o:p>o:p>span>p>
p class=MsoNormal style='margtetext-indent:
2pt'>b>÷ b>b>span style='font-smso-bidi-font-size:
0pt'>(÷).span>b>span style='font-smso-bidi-font-size:
0pt'>o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.3.
÷ () :o:p>o:p>span>p>
margmargtext-align:center'>span style='font-family:
Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1030" type="#_x0000_t75
style='wheight:165.75pt'>
v:imagedata src="..filesimage011.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=363 height=221
src="..filesimage012.gif" v:shapes="_x0000_i1030">![endif]>span>span
style='font-smso-bfont-family:"Tms Rmn"'>o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bletter-spacing:2.0pt'>
÷span>span style='font-smso-bidi-font-size:
0pt'> 2380 ø 400 580
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>24.4.6-
579-78o:p>o:p>span>i>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 880
ø 400 580 :o:p>o:p>span>p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>9.4.6-
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 2380
ø 500 580 :o:p>o:p>span>p>
normal'>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>24.5.6 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.4.
a href="#t2" title=" 2">. 2a>
- a href="#t3" title=" 3">. 3a>
- a href="#t4" title=" 4">. 4a>.o:p>o:p>span>p>
p class=MsoBodyTextIndent>
a href="#t2" title=" 2">. 2a> - a href="#t4
title=" 4">4a>. ÷ ÷
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>35 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>125 -
p class=MsoBodyTemarg
margmargin-left:0cm'>b>÷.b> ÷
href="#t2" title=" 2">. 2a> - a href="#t4" title=" 4">4a>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.5.
title="÷ 1">÷. 1a> - a href="#r3" title="÷ 3">3a>.
title=>a>.o:p>o:p>span>p>
.b style='mso-bidi-font-weight:
normal'>o:p>o:p>b>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>1.3 - 1.5.b
style='mso-bidi-font-weight:normal'> ( . 1).o:p>o:p>b>span>p>
margmargtetext-indent:14.2pt'>a
name=t2>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 2o:p>o:p>span>a>p>
span style='mso-bookmark:t2'>span>
border-comso-padding-alt:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
td wborder:solid windowte
padding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b>span
border-mso-border-left-alt:solid windowtepadding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> ÷
td colspan=2 valign=top style='border:solid windowteborder-left:
td rowspan=2 valign=top style='border:solid windowteborder-left:
mso-border-left-alt:solid windowtepadding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> (÷)o:p>o:p>span>b>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>o:p>o:p>span>b>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>÷o:p>o:p>span>b>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> sup>3sup>o:p>o:p>span>b>p>
border-top:mso-border-top-alt:solid windowtepadding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>24.3.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>24.4.6-p>
td wborder:border-right:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='te![endif]>o:p>o:p>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>2p>
td valborder-right:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0406p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0543p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>146p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>097p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>130p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>24.5.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>24.6.6-p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>3p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0679p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0815p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>236p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>163p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>196p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.4.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.5.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.6.6-p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0265p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0331p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0398p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>064p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>079p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>096p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.4.3-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.5.3-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>12.6.3-p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>B75p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>4p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0127p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0159p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0191p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>074p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>031p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>038p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>046p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>9.3.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>9.4.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>9.5.6-p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>1p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0146p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0195p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0244p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>076p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>035p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>047p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>059p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>9.6.6-p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0293p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>070p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>B9.4.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>B9.5.6-p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>B9.6.6-p>
td wborder-top:border-left:
border-bottom:solid windowteborder-right:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0161p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0202p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0243p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>039p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>049p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>058p>
mso-border-top-alt:solid windowtemso-border-left-alt:solid windowte
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>125p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0439p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0526p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>0583p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>105p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>126p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>140p>
p class=MsoNormal style='margmargmarg
margtetext-indent:14.2pt'>b>÷.b>
margmargtext-align:right'>a name=t3>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> span>a>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3o:p>o:p>span>p>
border-mso-border-left-alt:solid windowtepadding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
style='font-smso-bletter-spacing:-.3pt'>
border-top:mso-border-top-alt:solid windowtepadding:0cm 1.4pt 0cm 1.4pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>073p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>098p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>122p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>75p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>147p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>048p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>060p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>072p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>023p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>029p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>026p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>044p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>053p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>037p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>095p>
p class=MsoNormal style='margtetext-indent:14.2pt'>b>÷.b>
margmargtext-align:right'>a name=t4>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> 4span>a>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> (÷) o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>081p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>109p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>136p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>066p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>080p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>025p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>032p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>15p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>040p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>088p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>117p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>a href="#t2
title=" 2">. 2a> - a href="#t4" title=" 4">4a> b
style='mso-bidi-font-weight:normal'>( . 1).b>o:p>o:p>span>p>
p class=MsoBodyTemso-bidi-font-size:
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2. ×
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.1.
p class=MsoNormal style='tetext-indent:14.2pt'>a name=p22>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.2span>a>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>. ÷ ÷
÷ a href="file:E:StroyConsultantTemp2472.htm
title=" 18105"> 18105a> ÷
÷ ÷ .o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.3.
href="file:E:StroyConsultantTemp905.htm" title=" 2.03.01">
href="file:E:StroyConsultantTemp906.htm" title=" 2.03.02">
03.02a> - .o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.4.
href="file:E:StroyConsultantTemp764.htm" title=" 2.03.11">
03.02a> .o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.5.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.6.
÷ (. a href="#p22" title=". 2.2">. 2.2a>).o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.7. ÷
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>50 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>70 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>80 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>100 -
÷ ( ÷ ):o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>70 - 125
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>90 - 10
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>÷
href="file:E:StroyConsultantTemp2198.htm" title=" 13015.0">
015.0a>.o:p>o:p>span>p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2472.htm" title=" 18105"> 18105a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.5 - 2.7. b
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.8.
0pt'>( . 1).span>b>span style='font-s
mso-bidi-font-size:10.0pt'>o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.9.
href="file:E:StroyConsultantTemp2820.htm" title=" 5781"> 5781a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.10.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> span
style='mso-tab-count:5'> span>span
style="mso-spacerun: yes">span>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1031
type="#_height:9.75pt'>
v:imagedata src="..filesimage013.wmz" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=12 height=13
src="..filesimage014.gif" v:shapes="_x0000_i1031">![endif]>13o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> ø span
style='mso-tab-count:3'> span>span
style="mso-spacerun: yes">span>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1032
src="..filesimage015.gif" v:shapes="_x0000_i1032">![endif]>8o:p>o:p>span>p>
style="mso-spacerun: yes">span>!--[if gte vml 1]>v:shape id="_x0000_i1033
src="..filesimage016.gif" v:shapes="_x0000_i1033">![endif]>5o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.11.
0pt'>( ).span>b>span style='font-s
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.12.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>6 -
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>7 -
- a href="file:E:StroyConsultantTemp2198.htm
title=" 13015.0"> 13015.0a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.13. b style='mso-bidi-font-weight:
normal'>(÷ . 1).b>o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.14.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>2.15.
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3. o:p>o:p>span>h1>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.1.
href="file:E:StroyConsultantTemp2199.htm" title=" 13015.1">
015.1a> .o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.2.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.3.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.4.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> ÷
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.5.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.6.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3.7.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>. 3. b
style='mso-bidi-font-weight:normal'>( . 1).o:p>o:p>b>span>p>
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.1. ÷
a href="file:E:StroyConsultantTemp2454.htm
title=" 10180"> 10180a>
a href="file:E:StroyConsultantTemp2471.htm
title=" 17624"> 17624a> ÷ a
href="file:E:StroyConsultantTemp2476.htm" title=" 22690"> 22690a>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.2. b style='mso-bidi-font-weight:
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.3.
a href="file:E:StroyConsultantTemp2449.htm
title=" 10060"> 10060a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.4.
a href="file:E:StroyConsultantTemp2460.htm
title=" 12730.0"> 12730.0a> a
href="file:E:StroyConsultantTemp2465.htm" title=" 12730.5">
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.4.1. b style='mso-bidi-font-weight:
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.5.
href="file:E:StroyConsultantTemp2460.htm" title=" 12730.0">
730.0a> a href="file:E:StroyConsultantTemp2463.htm
title=" 12730.3"> 12730.3a>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.6. b style='mso-bidi-font-weight:
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.7.
href="file:E:StroyConsultantTemp2462.htm" title=" 12730.2">
730.2a> .o:p>o:p>span>p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2474.htm" title=" 21718"> 21718a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>4.8.
href="file:E:StroyConsultantTemp2054.htm" title=" 26433.0">
433.0a> a href="file:E:StroyConsultantTemp2055.htm
title=" 26433.1"> 26433.1a>.o:p>o:p>span>p>
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.1. - a
href="file:E:StroyConsultantTemp2200.htm" title=" 13015.2">
015.2a>.o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.2.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> ø
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.3.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.4.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.5.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.6.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>5.7.
href="file:E:StroyConsultantTemp2201.htm" title=" 13015.3">
015.3a>.o:p>o:p>span>p>
h1>span style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>6.
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>6.1.
h1 almargtext-align:right'>a
name="_">a>i style='mso-bidi-font-style:normal'>span
style='font-smso-bmso-bidi-font-weight:bold'>o:p>o:p>span>i>h1>
p class=MsoNormal altext-align:right'>i>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>o:p>o:p>span>i>p>
style='font-smso-bfont-family:"Tms Rmn"'>!--[if gte vml 1]>v:shape
id="_height:160.5pt'>
v:imagedata src="..filesimage017.png" o:title=">
v:shape>![endif]-->![if !vml]>img border=0 width=419 height=214
src="..filesimage018.gif" v:shapes="_x0000_i1034">![endif]>o:p>o:p>span>p>
p class=MsoCaptmargmargin-bottom:
0margborder:mso-padding-alt:0cm 0cm 0cm 0cm'>span
style='letter-spacmso-bidi-font-weight:bold'>
border-bottom:border-right:solid windowtemso-border-left-alt:
solid windowtepadding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b>.o:p>o:p>b>p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>1p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>i
style='mso-bidi-font-style:normal'>1o:p>o:p>i>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>8Ip>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>970p>
td valborder-left:solid windowte
border-bottom:border-right:solid windowtepadding:0cm 1.1pt 0cm 1.1pt'>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>2 2p>
style='mso-bidi-font-style:normal'>2o:p>o:p>i>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>10Ip>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>3p>
style='mso-bidi-font-style:normal'>3o:p>o:p>i>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>12Ip>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>1330p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>118p>
p class=MsoNormal style='text-align:justify'>4p>
style='mso-bidi-font-style:normal'>4o:p>o:p>i>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>940p>
-14.2pt'>b style='mso-b
mso-bidi-font-size:10.0pt'>1. span>b>span
style='font-smso-bmso-bidi-font-weight:bold'>
0pt'>o:p>o:p>span>b>p>
margtetext-indent:14.2pt'>b style='mso-bidi-font-weight:
normal'>span style='font-smso-btext-transform:
uppercase'>÷:o:p>o:p>span>b>p>
margtext-align:justify'>b style='mso-bidi-font-weight:normal'>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>.. span>b>span
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'> . .
( ); b style='mso-b b
style='mso-b b style='mso-bidi-font-weight:
norma b style='mso-bidi-font-weight:normal'>..
mso-bidi-font-size:10.0pt'>2. span>b>span
12.77 234o:p>o:p>span>p>
style='font-smso-bidi-font-size:10.0pt'>3. 13579-68o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal style='margtext-align:justify'>b
0letter-spacing:-.4pt'>4. × -× o:p>o:p>span>b>p>
p class=MsoNormal align=center style='text-align:center'>b>÷
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>a
href="file:E:StroyConsultantTemp2820.htm" title=" 5781-82">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.9p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2449.htm" title=" 10060"> 10060a>-87p>
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.3p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2454.htm" title=" 10180-90">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.1p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2460.htm" title=" 12730.0-78">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.4 4.5
href="file:E:StroyConsultantTemp2462.htm" title=" 12730.2-78">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.7p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2463.htm" title=" 12730.3-78">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.5p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2465.htm" title=" 12730.5-84">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.4p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2198.htm" title=" 13015.0-83">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.7 2.12p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2199.htm" title=" 13015.1-81">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>3.1p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2200.htm" title=" 13015.2-81">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>5.1p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2201.htm" title=" 13015.3-81">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>5.7p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2471.htm" title=" 17624-87">
href="file:E:StroyConsultantTemp2472.htm" title=" 18105-86">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.2 2.7
href="file:E:StroyConsultantTemp2472.htm" title=" 21718-84">
href="file:E:StroyConsultantTemp2476.htm" title=" 22690-88">
href="file:E:StroyConsultantTemp2054.htm" title=" 26433.0-85">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>4.8p>
href="file:E:StroyConsultantTemp2055.htm" title=" 26433.1-89">
href="file:E:StroyConsultantTemp905.htm" title=" 2.03.01-84">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.3p>
href="file:E:StroyConsultantTemp906.htm" title=" 2.03.02-86">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.3 2.4p>
href="file:E:StroyConsultantTemp764.htm" title=" 2.03.11-85">
p class=MsoNormal style='tetext-indent:27.15pt'>2.4p>
p class=MsoBodyTextIndent3>5 ( 1990 .) 1

Записка по ОиФ.docx

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ..-3-
1. Краткая характеристика проектируемого объекта .-3-
ИНЖЕНЕРНО – ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ -5-
1. Определение физико-механических характеристик грунта .-5-
2. Построение геологического разреза и плана здания ..-6-
3. Заключение о площадки строительства ..-7-
РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТ .-8-
1. Сбор нагрузок на фундамент ..-9-
2. Вертикальные нагрузки .-10-
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА НА ЕСТЕСТВЕННОМ
1. Определение глубины заложения фундамента .-10-
2. Определение ширины подошвы фундамента .-11-
3. Определение расчетного сопротивления грунта -11-
4. Среднее давление под подошвой фундамента ..-13-
5. Определение ширины подошвы фундамента при наличии
слабого подстилающего слоя .-14-
6. Расчет осадки фундамента на естественном основании -15-
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА .-17-
1. Определение несущей способности одной сваи -17-
2. Проверка прочности грунта под нижним концом сваи ..-18-
3. Расчет осадки фундамента по методу послойного
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЛЕНТОЧНОГО
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СВАЙНОГО
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ -23-
Район строительстваг. Рязань
ДАННЫЕ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ИЗЫСКАНИЙ
Мощности слоев грунтов м
Толщина растительного слоя грунта 02 м.
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГРУНТОВ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ
1. Краткая характеристика проектируемого объекта
Проектируемый объект – общежитие на 200 человек. Высота здания 15 м с размерами в плане 6667×12 м количество этажей 4 безподвальное.
Конструктивная схема здания – бескаркасная по характеру опирания плит перекрытий на несущие стены здания – поперечно-стеновая плиты работают по балочной схеме с опиранием по двум сторонам.
Проектируемое здание выполнено из пустотелого силикатного кирпича толщиной наружной стены 510 мм внутренней несущей стены 380 мм перегородки – гипсолитовые толщиной 100 мм. Покрытие пола:
- в жилых помещениях – паркетное
- коридоров – износостойкий линолеум
- кухонь уборных и санузлов – керамическая плитка
Перекрытия – круглопустотные железобетонные плиты. Перекрытие первого этажа и межэтажные перекрытия проектируем с утеплителем из минераловатных плит. Перекрытие верхнего этажа утеплено керамзитобетоном.
Кровля – скатная не утепленная покрытие – асбестоцементные листы.
ИНЖЕНЕРНО – ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ
1. Определение физико – механических характеристик грунта
Плотность сухого грунтаρd=ρ1+W кН
Коэффициент пористости
Модуль деформации Е МПа
Удельное сцепление с кПа
Угол внутреннего трения φ
Расчетное сопротивление грунта R0 кПа
Удельный вес грунта с учетом взвешенного состояния воды
Число пластичности (для глинистых грунтов) Ip
Показатель консистенции
Удельный вес грунта γ=pg кНм3
Удельный вес твердых частиц: γd=pdg кНм3
Удельный вес сухого грунта: γs=psg кНм3
ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГРУНТОВ
Характеристика грунта
Плотность сухого грунта ρdкН
Коэффициент пористостиe
Степень влажности Sr
Угол внутреннего трения φ град
Удельный вес грунта с учетом взвешенного состояния воды γsb кНм3
Число пластичности Ip
Показатель консистенции IL
Удельный вес грунта γ кНм3
Удельный вес твердых частиц γd кНм3
Удельный вес сухого грунта γs кНм3
2. Построение геологического разреза
Hпл=Hin=1134+1133+1135+11404=11355 м
Рис.2. Ситуационный план
3. Заключение о площадки строительства
Рельеф местности – равнинный максимальный уклон 3%
Способ залегания грунтов – послойное с выдержанным залеганием грунтов
По ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация» и данных таблицы 1 можно выделить:
Первый слой – песок пылеватый насыщен водой средней плотности.
Второй слой – глина тяжелая твердая насыщена водой.
Третий слой – заторфованный грунт
Осложнение геологических условий вызвано тем что верхним слоем мощностью в среднем 265 м является слабый грунт: песок пылеватый со средней плотностью. И заторфованный грунт залегающий ниже уровня поверхностных вод что является агрессивным фактором.
Водоносный слой – песок пылеватый
Слой водоупора – глина максимальная отметка поверхностных вод 1112 м – скв. 4 минимальная 1107 м – скв. 1.
Поверхностные воды находятся в среднем на 26 м от поверхности земли это ниже глубины промерзания поэтому строительство данного объекта возможно без устройства водопонижения.
В целом данная площадка пригодна для строительства данного объекта. Осложнение вызывает песок пылеватый являющийся пучинистым основанием.
РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТ
1. Сбор нагрузок на фундамент
Сбор нагрузок осуществляется по трем характерным сечениям (Рис.2.)
Сечение 1: наружная несущая стена S1=306 м2
Сечение 2: внутренняя несущая стена S2=612 м2
Сечение 3: наружная самонесущая стена S3=0 м2
Расчет снеговой нагрузки: г. Рязань относится к III району снегового покрова. Полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:
s0=18 кПа - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для III района
=125086=108 - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие при двухскатной кровле при угле наклона 30о
СБОР НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТ
Нормативная нагрузка
Коэффициент надежности
Нагрузка от покрытия
Асбестоцементный лист
Обрешетка из брусьев 60×40 через 05 м
Стропила из брусьев 200×60 через 3 м
Снеговая нагрузка III район
Чердачное перекрытие
Теплоизоляция – гравий керамзитовый
слоя гидроизоляционного ковра (рубероид) =10мм γ=6кНм3
Железобетонная плита
Межэтажное перекрытие
Минераловатная плита
Цементно-песчанная стяжка
Перегородка гипсолитовая
Нагрузка от людей и оборудования
Перекрытие первого этажа
2. Вертикальные нагрузки
Нормативная нагрузка балконной плиты на 1 м2:
Gбалк=3tbγ=301125=75 кНм2
Gстена=γстVст=1513051=9945 кНм2
Nнорм.1=qнS1+Gстена+Gбалк=44418306+9945+75=24287 кНм2
Nрасч.1=qрS1+γfGстена+γfGбалк=5584306+129945+1275=29922 кНм2
Gстена=γстVст=1513038=7410 кНм2
Nнорм.2=44418612+7410+75=35344 кНм2
Nрасч.2=5584612+127410+1275=43967 кНм2
Gстена=γстVст=1515051=11475 кНм2
Nрасч.3=1211475=13770 кНм2
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ
1. Определение глубины заложения ленточного фундамента
Нормативная глубина промерзания грунта основания:
dfn=d0Mt=028377=172 м
Mt=377 – коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зимний период.
d0=028 - величина зависящая от вида грунта (для пылеватых песков)
Расчетная глубина сезонного промерзания:
df=kndfn=07172=121 м
kn=07 – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый: для наружных фундаментов отапливаемых сооружений (по утепленному цокольному перекрытию с температурой воздуха 180С)
Принимаем глубину заложения фундамента 16 м (11195 м)
2. Определение ширины подошвы фундамента
Требуемая площадь фундамента:
N0II - нормативная нагрузка приложения к обрезу фунтамента
R0 – расчетное сопротивление грунта основания
γsf=20 кНм2 - удельный вес материала фундамента
d - глубина заложения фундамента
Требуемая ширина фундамента:
Сечение 1: N0II=24287 кНм
A1=24287100-2016=358 м
Сечение 2: N0II=35344 кНм
A2=35344100-2016=52 м
Сечение 3: N0II=11475 кНм
A3=11475100-2016=169 м
3. Определение расчетного сопротивления грунта
Расчетное сопротивление основания грунта:
R=γc1γc2kMγkzbγII+Mqd1γII'+Mq-1dbγII'+MccII кПа
γc1γc2 - коэффициента зависящие от условия работы;
k=11 - коэффициент если прочностные характеристики грунта (φ и с) приняты по СНиПу;
Mγ Mq Mc – коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения под подошвой фундамента;
kz=1 - коэффициент принимаемый если b10 м;
γII – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3;
γII' - то же залегающих выше подошвы кНм3;
cII – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки;
db - глубина подвала (для бесподвального db=0)
γc1=11 - для пылеватых песков насыщенных водой
γc2=10 – для зданий с гибкой конструктивной схемой
γII=1862+9123+19139+186694=1639
Рис.3. Схема определения несущей способности ленточного фундамента
R1=1110110841241639+437161862+692=17703 кПа
R2=1110110841321639+437161862+692=18805 кПа
R3=1110110841161639+437161862+692=16602 кПа
4. Давление под подошвой фундамента
77410147955Среднее давление под подошвой фундамента
N0II - нагрузка на обрез фундамента
Gгр - удельный вес грунта действующий на подушку фундамента
Gф - удельный вес фундамента
Рис.4. Расчетная схема площади подошвы фундамента
Gгр=186224-0616=5363 кНм3
Gф=250524+20606=480 кНм3
P1=24125+5363+480241=14354 кПа
Gгр=186232-0416=8342 кНм3
Gф=250532+20406=520 кНм3
P2=35344+8342+520321=15277 кПа
Gгр=186216-0616=2979 кНм3
Gф=250520+160606=3800 кНм3
P3=11475+2979+380181=11409 кПа
Условие работы фундамента не естественном основании:
Сечение 1: P=14354 кПа≤R=17703 кПа - условие выполняется принимаем плиту марки ФЛ24.24-1
Сечение 2: P=15277 кПа≤R=18805 кПа - условие выполняется принимаем плиту марки ФЛ32.12-1
Сечение 3: P=11409 кПа≤R=16602 кПа - условие выполняется принимаем плиту марки ФЛ16.24-1
5. Определение ширины подошвы фундамента при наличии слабого подстилающего слоя
Слабым подстилающим слоем будет является заторфованный грунт т.к. модуль деформации этого слоя намного ниже вышележащего.
Условие прочности подстилающего слоя:
zg – напряжения возникающие от собственного веса
zp - напряжения возникающие от веса здания (дополнительные напряжения)
α – коэффициент рассеивания напряжений
P0 – дополнительное давление на уровне слабого слоя
P – среднее давление грунта под подошвой фундамента
γzp - удельный вес вышезалегающего грунта
Рассмотрим наиболее нагруженное сечение 2:
P0=15277-186216=12298 кНм2
=2zb=244632=279α=04212
z – высота от фундамента до рассматриваемого слоя (см. рис.3)
zp=0421212298=5180 кНм2
zg=186226+1914326=11081 кНм2
Расчетное сопротивление грунта по кровле слабого слоя:
Rz=γc1γc2kMγkzbyγII+Mqd+zγII' кПа
by – ширина условного фундамента (см. рис.5)
Aусл - площадь условного фундамента
Aусл=NIIzp=350205137=682 м2
γc1=125 - для глинистых грунтов с IL025
γII'=1862+191392=1888
Rz=125101104313931867+27316+4461888=39078 кПа
80+11081=16261 кНм2≤Rz=39078 кПа – условие выполняется
6. Расчет осадки фундамента на естественном основании.
Осадка рассчитывается методом послойного суммирования:
Осадка рассчитывается до тех пор пока внешние нагрузки не будут превышать 20 % от напряжений собственного веса т.е. zp02zg
Осадка ленточного фундамента (сечение 2)
Наименование слоя грунта
S=15431 ммSu=100 мм – условие выполняется
Su - предельно допустимая осадка
Рис.5. Схема определения осадки фундамента
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
В качестве грунта основание применяем второй слой а именно глина глина тяжелая с показателем консистенции IL=-0041. Глубину заложения свайного фундамента применяем 33 м.
Сваи применяем сплошного квадратного сечения с поперечным армированием ствола длиной 3 м размеры поперечного сечения 300×300 мм. Ростверк выполняется из монолитного бетона М200 высотой 600 мм ширина 500 мм.
1. Определение несущей способности одной сваи:
γc – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый γc=1;
R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа
A - площадь опирания на грунт сваи м2;
u - наружный периметр поперечного сечения сваи м;
γcRγcf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления.
h3=05 м; f3=4825 кПа
Fd=114500009+12215+03222+054825=44795 кН
Допускаемая нагрузка на одну сваю:
P=Fdγn=4479514=34140 кН
2. Проверка прочности грунта под нижним концом сваи
Определение минимального шага свай из условия их размещения в ростверке:
mp – число рядов свай
P - допускаемая нагрузка на одну сваю
N - расчетная нагрузка от здания с учетом веса ростверка на 1 п.м.
N0II – расчетная нагрузка на фундамент
bp - ширина ростверка
hp - высота ростверка
γp - удельный вес ростверка (γp=22 кНм3)
Средневзвешенный угол внутреннего трения слоев грунта на глубине забивки свай:
φII mt=φIIihihi=2626+18590526+05=2480°
Угол рассеивания напряжений:
α=φII mt4=24804=620°
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи:
R=γc1γc2kMγkzbyγII+MqγII'd1+lсв-+MccII кПа
by – ширина условного фундамента
Среднее давление на основание:
Gсв – удельный вес сваи (Gсв=28 кНм3)
Gгр' - удельный вес грунта действующий на сваю (см. рис.6)
Рис.5. Схема определения несущей способности сваи
N1=29922+050622=30582 кНм
by=03+2tg62002+26+05=102 м
R1=12511104711021891+289188805+30-02+5485113=53330 кНм2
p1=30582+28+3114102=33467 кНм2
p=33467 кНм2R=53330 кНм2 - условие выполняется
N2=43967+05+4030622=46211 кНм
by=032+2tg62002+26+05=173 м
R2=12511104711731891+289188805+30-02+5485113=52187 кНм2
p2=46211+28+5190173=299 89 кНм2
p=299 89 кНм2R=52187 кНм2 - условие выполняется
N3=13770+050622=14430 кНм
R3=12511104711021891+289188805+30-02+5485113=51470 кНм2
p3=14430+28+3114102=17631 кНм2
p=17631 кНм2R=51470 кНм2 - условие выполняется
3. Расчет осадки фундамента по методу послойного суммирования
Схема к расчету фундамента по методу линейно-деформатируемого полупространства: осадка определяется до тех пор пока zp02zg т.е. напряжения от внешней нагрузки не должны превышать 20% напряжений от собственного веса грунта.
Осадка свайного фундамента.
S=2197 ммSu=100 мм – условие выполняется
Для окончательного выбора фундамента необходимо сравнить ТЭП работ для устройства ленточного и свайного фундаментов на основании результатов выбрать наиболее экономичного варианта.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА
Затраты труда рабочих чел.-ч.
Стоимость общих затрат руб
Трудоемкость общих затрат
Разработка грунта экскаватором в отвал
то же с погрузкой в автомобили
Обратная засыпка бульдозером
Уплотнение грунта основания пневматическими трамбовками
Горизонтальная гидроизоляция
Итого по ленточным фундаментам:
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА
Стоимость общих затрат руб.
Забивка свай дизель молотком
Устройство монолитного ростверка
Сравнив полученные данные устройство ленточного фундамента обойдется дешевле поэтому в качестве фундамента под 4-х этажное общежитие принимаем ленточный фундамент.
ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ВОДОПОНИЖЕНИЕ
На строительной площадке граница уровня поверхностных вод залегает глубоко поэтому применение мероприятий по снижению УГВ не требуется. Так как грунтовые воды не доходят до фундамента то вертикальная гидроизоляция также не требуется. Горизонтальная гидроизоляция выполняется на 150-200 мм выше уровня планировки по всей площади стен рубероидом.
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика».
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
ГОСТ 13579-78 (1994) «Блоки бетонные для стен подвалов»
ГОСТ 13580-85 (1994) «Плиты железобетонные для ленточных фундаментов»
ГОСТ 19804.2-79 (1995) «Сваи забивные железобетонные»
ГОСТ 25100-95 «Грунты классификация»
СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений»
Справочник проектировщика. Основания фундаменты и подземные сооружения. Москва Стройиздат 1985г.
Федеральные единичные расценки на строительные работы.

ГОСТ 26434плита перекрытия.doc

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Типы и основные параметры
Reinforced concrete panels for floors in residential
buildings. Types and basic parameters
ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ
РАЗРАБОТАН Государственным комитетом по гражданскому строительству и
архитектуре при Госстрое СССР
Л.С.Экслер (руководитель темы); И.В.Гаврилова; А.А.Тучнин канд.техн.наук;
Д.К.Баулин; В.С.Зырянов канд.техн.наук; М.Ф.Евсеева; В.И.Деньщиков
ВНЕСЕН Государственным комитетом по гражданскому строительству и
Зам. председателя С.Г. Змеул
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета
СССР по делам строительства от 29 декабря 1984 г. N 235
ГОСТ 26434-85 заменен с 01.01.92 в части типов основных размеров и
параметров железобетонных многопустотных плит на #M12291 871001068ГОСТ 9561-
#S (ИУС N 2 1992г. стр.8)*.
* Примечание юридического бюро "Кодекс".
Настоящий стандарт распространяется на сборные железобетонные плиты
изготовляемые из конструкционных тяжелого и легкого бетонов и
предназначенные для несущей части перекрытий жилых зданий.
Стандарт устанавливает типы основные размеры и параметры плит которые
следует предусматривать в разрабатываемых новых и пересматриваемых
действующих стандартах (технических условиях) и типовой проектной
документации на плиты конкретных типов.
Плиты подразделяют на следующие типы:
П - сплошные однослойные плиты толщиной 120 мм;
П - то же толщиной 160 мм;
ПК - многопустотные плиты толщиной 220 мм с круглыми пустотами диаметром
ПК - то же с круглыми пустотами диаметром 140 мм;
ПБ - многопустотные плиты толщиной 220 мм безопалубочного формования.
Плиты типов 2П и 2ПК изготовляют только из тяжелого бетона.
Примечание. Форма и размеры пустот в плитах типа ПБ устанавливают
стандартами или техническими условиями на плиты этого типа.
1. Плиты всех типов могут быть предусмотрены для опирания по двум или
трем сторонам или по контуру.
2. В жилых зданиях с встроенными или пристроенными помещениями
общественного назначения для перекрытий этих помещений допускается
применять плиты типов и размерами установленными для перекрытий
общественных зданий.
Координационные длина и ширина плит должны соответствовать указанным в
+------------------------------------------------------------------+
¦Типоразмер ¦ Координационные размеры плиты мм ¦плиты ¦
¦ плиты +-----------------------------------¦ (справочная) ¦
¦ ¦ Длина [pic] ¦ Ширина [pic] ¦ т ¦
+-----------+------------------+----------------+------------------¦
+------------------------------------------------------------------¦
¦1П30.48 ¦ ¦ 4800 ¦ 43 ¦
¦1П30.54 ¦ 3000 ¦ 5400 ¦ 49 ¦
¦1П30.60 ¦ ¦ 6000 ¦ 54 ¦
¦1П30.66 ¦ ¦ 6600 ¦ 59 ¦
¦1П36.48 ¦ ¦ 4800 ¦ 52 ¦
¦1П36.54 ¦ 3600 ¦ 5400 ¦ 58 ¦
¦1П36.60 ¦ ¦ 6000 ¦ 65 ¦
¦1П36.66 ¦ ¦ 6600 ¦ 71 ¦
¦2П24.60 ¦ 2400 ¦ 6000 ¦ 58 ¦
¦2П30.48 ¦ ¦ 4800 ¦ 58 ¦
¦2П30.54 ¦ 3000 ¦ 5400 ¦ 65 ¦
¦2П30.60 ¦ ¦ 6000 ¦ 72 ¦
¦2П36.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 35 ¦
¦2П36.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 43 ¦
¦2П36.36 ¦ 3600 ¦ 3600 ¦ 52 ¦
¦2П36.48 ¦ ¦ 4800 ¦ 69 ¦
¦2П36.54 ¦ ¦ 5400 ¦ 78 ¦
¦2П36.60 ¦ ¦ 6000 ¦ 86 ¦
¦2П60.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 29 ¦
¦2П60.24 ¦ 6000 ¦ 2400 ¦ 58 ¦
¦2П60.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 72 ¦
¦2П60.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 87 ¦
¦ Плиты типов 1ПК и ПБ ¦
¦1ПК24.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 08 ¦
¦1ПК24.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 09 ¦
¦1ПК24.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 11 ¦
¦1ПК24.18 ¦ 2400 ¦ 1800 ¦ 13 ¦
¦1ПК24.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 18 ¦
¦1ПК24.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 22 ¦
¦1ПК24.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 27 ¦
¦1ПК30.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 09 ¦
¦1ПК30.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 11 ¦
¦1ПК30.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 14 ¦
¦1ПК30.18 ¦ 3000 ¦ 1800 ¦ 17 ¦
¦1ПК30.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 22 ¦
¦1ПК30.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 28 ¦
¦1ПК30.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 33 ¦
¦1ПК36.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 11 ¦
¦1ПК36.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 13 ¦
¦1ПК36.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 17 ¦
¦1ПК36.18 ¦ 3600 ¦ 1800 ¦ 20 ¦
¦1ПК36.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 27 ¦
¦1ПК36.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 33 ¦
¦1ПК36.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 40 ¦
¦1ПК42.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 13 ¦
¦1ПК42.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 16 ¦
¦1ПК42.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 20 ¦
¦1ПК42.18 ¦ 4200 ¦ 1800 ¦ 23 ¦
¦1ПК42.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 31 ¦
¦1ПК42.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 39 ¦
¦1ПК42.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 47 ¦
¦1ПК48.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 15 ¦
¦1ПК48.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 18 ¦
¦1ПК48.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 22 ¦
¦1ПК48.18 ¦ 4800 ¦ 1800 ¦ 27 ¦
¦1ПК48.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 36 ¦
¦1ПК48.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 45 ¦
¦1ПК48.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 54 ¦
¦1ПК51.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 16 ¦
¦1ПК51.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 19 ¦
¦1ПК51.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 24 ¦
¦1ПК51.18 ¦ 5100 ¦ 1800 ¦ 29 ¦
¦1ПК51.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 38 ¦
¦1ПК51.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 48 ¦
¦1ПК51.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 57 ¦
¦1ПК54.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 17 ¦
¦1ПК54.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 20 ¦
¦1ПК54.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 25 ¦
¦1ПК54.18 ¦ 5400 ¦ 1800 ¦ 30 ¦
¦1ПК54.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 40 ¦
¦1ПК54.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 50 ¦
¦1ПК54.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 60 ¦
¦1ПК60.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 19 ¦
¦1ПК60.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 22 ¦
¦1ПК60.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 28 ¦
¦1ПК60.18 ¦ 6000 ¦ 1800 ¦ 33 ¦
¦1ПК60.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 45 ¦
¦1ПК60.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 56 ¦
¦1ПК60.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 67 ¦
¦1ПК63.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 20 ¦
¦1ПК63.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 24 ¦
¦1ПК63.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 30 ¦
¦1ПК63.18 ¦ 6300 ¦ 1800 ¦ 35 ¦
¦1ПК63.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 47 ¦
¦1ПК63.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 59 ¦
¦1ПК63.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 71 ¦
¦1ПК66.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 21 ¦
¦1ПК66.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 25 ¦
¦1ПК66.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 31 ¦
¦1ПК66.18 ¦ 6600 ¦ 1800 ¦ 37 ¦
¦1ПК66.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 50 ¦
¦1ПК66.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 62 ¦
¦1ПК66.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 74 ¦
¦1ПК72.10 ¦ ¦ 1000 ¦ 23 ¦
¦1ПК72.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 27 ¦
¦1ПК72.15 ¦ ¦ 1500 ¦ 33 ¦
¦1ПК72.18 ¦ 7200 ¦ 1800 ¦ 40 ¦
¦1ПК72.24 ¦ ¦ 2400 ¦ 54 ¦
¦1ПК72.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 67 ¦
¦1ПК72.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 81 ¦
¦2ПK18.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 22 ¦
¦2ПK18.36 ¦ 1800 ¦ 3600 ¦ 26 ¦
¦2ПK18.60 ¦ ¦ 6000 ¦ 44 ¦
¦2ПК24.54 ¦ ¦ 5400 ¦ 52 ¦
¦2ПК24.60 ¦ 2400 ¦ 6000 ¦ 58 ¦
¦2ПК24.66 ¦ ¦ 6600 ¦ 63 ¦
¦2ПК30.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 43 ¦
¦2ПК30.48 ¦ ¦ 4800 ¦ 58 ¦
¦2ПК30.54 ¦ ¦ 5400 ¦ 65 ¦
¦2ПК30.60 ¦ 3000 ¦ 6000 ¦ 72 ¦
¦2ПК30.66 ¦ ¦ 6600 ¦ 79 ¦
¦2ПК30.72 ¦ ¦ 7200 ¦ 86 ¦
¦2ПК60.12 ¦ ¦ 1200 ¦ 29 ¦
¦2ПК60.24 ¦ 6000 ¦ 2400 ¦ 58 ¦
¦2ПК60.30 ¦ ¦ 3000 ¦ 72 ¦
¦2ПК60.36 ¦ ¦ 3600 ¦ 86 ¦
Для плит типа ПБ в обозначении типоразмера приведенном в таблице
следует заменить 1ПК на ПБ.
плит приведена для плит из тяжелого бетона средней плотности 2500
Направление расчетного пролета плит типа 1ПК устанавливают параллельным
длине или ширине плит.
1. Плиты в перекрытии здания следует располагать таким образом чтобы их
координационная длина равнялась соответствующему поперечному или
продольному шагу несущих конструкций здания (черт. 1).В случаях когда
согласно СТ СЭВ 1001- 78 во внутренних несущих стенах толщиной 300 мм и
более применяют парные координационные оси (заменяемые в проектной
документации одной разбивочной осью) координационная длина плиты должна
равняться расстоянию между разбивочными осями здания за вычетом
координационного размера вставки или его половины (черт. 2).
[p [pic] и [pic] - расстояние
между поперечными и продольными координационными осями здания
#G01 - координационные оси здания; 2 - разбивочная ось здания; [pic] -
координационная длина
плиты; [pic] и [pic] - расстояние соответственно между поперечными и
координационными осями здания; L’ и В’ - расстояние соответственно между
и продольными разбивочными осями здания; а - расстояние
между парными координационными осями
#G04. Конструктивную длину и ширину плит следует принимать равными
соответствующему координационному размеру (табл. 1) уменьшенному на размер
зазора между смежными плитами [pic] указанный в табл. 2.
При наличии в местах сопряжения плит разделяющих элементов геометрические
оси которых совмещены с координационными осями (например монолитные
антисейсмические пояса) конструктивную длину плит следует принимать равной
разделяющего элемента [pic] указанный в табл. 2.
+---------------------------------------------------------------------------
¦ ¦ ¦Дополнительный размер учитываемый
¦ ¦ ¦ при определении конструктивного
¦ Область применения плиты ¦ ¦ размера плиты мм
¦ ¦Тип плиты +-------------------------------------
¦ ¦ ¦ Длина ¦ Ширина
¦ ¦ +---------------------+---------------
¦ ¦ ¦ [pic] ¦ [pic] ¦ [pic] ¦
+--------------------------+----------+-----+------+--------+---------------
¦ Здания со стенами из ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кирпича камней и блоков ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦за исключением зданий с ¦ 1ПК ¦ 20 ¦ - ¦ - ¦10 - для плит
¦расчетной сейсмичностью ¦ ПБ ¦ ¦ ¦ ¦шириной менее
¦7 баллов и более ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2400
+--------------------------+----------+-----+------+--------¦20 - для плит
¦ Здания со стенами из ¦ ¦ ¦ ¦ ¦шириной 2400 и
¦кирпича камней и блоков с¦ ¦ ¦ ¦ ¦более
¦расчетной сейсмичностью ¦ 1ПК ¦ 20 ¦ 140 ¦ - ¦
¦7 баллов и более ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ Крупнопанельные здания ¦ 1П ¦ ¦ ¦ ¦
¦в том числе здания с ¦ 2П ¦ 20 ¦ - ¦ 60 ¦ 20
¦расчетной сейсмичностью ¦ 2ПК ¦ ¦ ¦ ¦
#G0Примечание. При определении конструктивной длины плиты перекрытия
следует учитывать один из дополнительных размеров указанных в таблице.
В случае необходимости перекрытия плитой пространства превышающего
расстояние между соседними координационными осями здания (например для
плит опираемых на всю толщину стены лестничной клетки крупнопанельных
зданий с поперечными несущими стенами) конструктивную длину следует
принимать равной соответствующему координационному размеру (табл. 1)
увеличенному на размер [pic] указанный в табл. 2.
Плиты в зависимости от их расположения в перекрытиях применяют под
расчетные равномерно распределенные нагрузки (без учета собственного веса
плит) равные 30; 45; 60 и 80 кПа (соответственно 300 450 600 и 800
Плиты должны обеспечивать предел огнестойкости предусмотренный СНиП II-
-80 в зависимости от требуемой степени огнестойкости здания.
Индексы изоляции воздушного шума плит и индексы приведенного уровня
ударного шума под плитой учитываемые при определении показателей
звукоизоляции перекрытия согласно #M12291 871001211СНиП II-12-77#S
приведены в табл. 3. Конструкции пола применяемые в перекрытиях в
зависимости от типа плиты приведены в рекомендуемом приложении.
¦ ¦ ¦ Значение индекса дБ
¦ ¦ Средняя плотность +--------------------------------------------
¦Тип плиты ¦ бетона плиты ¦ изоляции воздушного¦ приведенного уровня
¦ ¦ кгм[pic] ¦ шума плиты ¦ ударного шума
+----------+-------------------+--------------------+-----------------------
¦ 1П ¦ 1800-2500 ¦ 45-47 ¦ 88-84
¦ 2П ¦ 2200-2500 ¦ 49-50 ¦ 83-81
¦ ¦ 2200-2500 ¦ 50-51 ¦ 85-84
¦ 1ПК +-------------------+--------------------+-----------------------
¦ ¦ 1600-2000 ¦ 47-49 ¦ 87-86
¦ 2ПК ¦ 2200-2500 ¦ 51-52 ¦ 82-81
#G0Примечание. Для плит типа ПБ параметры звукоизоляции устанавливают в
зависимости от формы и размеров пустот.
Точность линейных размеров плит следует принимать по пятому или шестому
классу точности по #M12291 9054212ГОСТ 21779-82#S. Категория нижней
потолочной бетонной поверхности плит устанавливается А2 по #M12291
1001191ГОСТ 13015.0-83#S.
Плиты следует обозначать марками в соответствии с требованиями ГОСТ
Марка плиты состоит из буквенно-цифровых групп разделенных дефисами.
Первая группа содержит обозначение типа плиты и ее конструктивные длину и
ширину в дециметрах (значения которых округляют до целого числа).
Во второй группе указывают:
значение расчетной нагрузки в кПа;
класс напрягаемой арматуры для предварительно напряженных плит;
вид бетона для плит изготовляемых из легкого бетона (обозначаемый
прописной буквой Л).
В третью группу при необходимости включают дополнительные
характеристики отражающие особые условия применения плит и их стойкость к
сейсмическим и другим воздействиям а также обозначения конструктивных
особенностей плит (наличие размеры и расположение проемов вид и
расположение арматурных выпусков и закладных изделий и др.).Особые условия
применения плит обозначают прописными буквами а конструктивные особенности
плит - строчными буквами или арабскими цифрами.
Пример условного обозначения (марки) плиты типа 1ПК длиной 5980 мм
шириной 1490 мм под расчетную нагрузку 45 кПа (450 кгсм[pic])
изготовляемой из тяжелого бетона с напрягаемой арматурой класса Ат-V:
#G0ПРИМЕНЯЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОЛА
#G1+------------------------------------------------------------------------
¦ ¦ Конструкция пола
¦ Тип плиты +--------------------------------------------------------------
¦ перекрытия ¦ Наименование ¦ Характеристика
+------------+--------------+-----------------------------------------------
¦ 1П ¦ Пустотный пол¦ Пол состоящий из твердого покрытия по лагам
¦ ¦ ¦звукоизоляционных прокладок уложенных на
¦ +--------------+-----------------------------------------------
¦ ¦ Плавающий пол¦ Пол состоящий из покрытия жесткого
+------------+--------------¦в виде монолитной или сборной стяжки и
¦ 2П 1ПК ¦Пустотный пол¦звукоизоляционного слоя из упругомягких или
¦ ¦плавающий пол ¦сыпучих материаловуложенных на плиты
¦ ¦ Однослойный ¦ Пол состоящий из покрытия (линолеума на
¦ ¦пол по вырав- ¦и звукоизоляционной основе) уложенного на
¦ ¦нивающей стяж-¦выравнивающую стяжку
¦ ¦ Беспустотный ¦ Пол состоящий из твердого покрытия и тонкой
¦ ¦слоистый пол ¦звукоизоляционной прослойки уложенных
¦ ¦ ¦ственно на плиты перекрытия или на
¦ ¦ ¦выравнивающую стяжку
¦ 2ПК ¦ Однослойный ¦ Пол состоящий из покрытия (линолеума на
¦ ¦ пол ¦и звукоизоляционной основе)уложенного
#G0Текст документа сверен по:
М.: Издательство стандартов 1985

свая забив.doc

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ
СПЛОШНОГО КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНЫМ
АРМИРОВАНИЕМ СТВОЛА С НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ
Конструкция и размеры
ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ
СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ ГОСТ
СПЛОШНОГО КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНЫМ 19804.2-79*
АРМИРОВАНИЕМ СТВОЛА С НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ
Конструкция и размеры
Prestressed reinforced-concrete driven square piles.
Structure and dimensions
Постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 24
октября 1979 г. № 208 срок введения установлен
* Переиздание (май 1995 г.) с Изменением № 1 утвержденным в июне 1983 г.;
Пост. №54 от 31.03.83 (ИУС 9-83)
Настоящий стандарт распространяется на забивные железобетонные цельные
сваи сплошного квадратного сечения с поперечным армированием ствола с
напрягаемой арматурой и устанавливает конструкцию свай и арматурных изделий
Железобетонные сваи сплошного квадратного сечения с напрягаемой
продольной арматурой должны удовлетворять требованиям ГОСТ 19804-91 и
требованиям настоящего стандарта.
Форма марки номинальные размеры свай и проектные марки бетона по
прочности на сжатие должны соответствовать указанным на черт. 1 и в табл.
Сваи сплошного квадратного сечения с поперечным армированием ствола с
напрягаемой продольной арматурой
- подъемные петли; 2 - штырь для фиксации места строповки при подъеме на
Марка Номинальные размеры мм ПроектнОбъем Расход
сваи ая бетонасваи стали
СНпр3-303000 250 600 - 300 М300 028 070 107
СНпр35-3500 700 033 083 112
СНпр4-304000 800 037 093 118
СНпр45-4500 900 042 105 124
СНпр5-305000 1000 046 115 129
СНпр55-5500 1100 051 128 135
СНпр6-306000 1200 055 138 142
СНпр7-307000 1400 064 160 165
СНпр8-308000 1600 2400 073 183 176
СН9-30 9000 1800 2600 082 205 360
СН10-30 10000 2100 2900 091 228 396
СН11-30 11000 2300 3200 100 250 427
СН12-30 12000 2500 3500 М300 109 273 457
СН13-30 13000 2700 3800 М400 118 295 514
СН14-30 14000 2900 4100 127 318 556
СН15-30 15000 3100 4400 136 340 754
СНпр8-358000 300 1600 2400 350 М300 100 250 200
СНпр9-359000 1800 2600 112 280 271
СН10-35 10000 2100 2900 124 310 426
СН11-35 11000 2300 3200 350 М300 137 343 456
CH12-35 12000 2500 3500 М300 149 373 489
СН13-35 13000 2700 3800 М400 161 403 562
СН14-35 14000 2900 4100 173 433 752
СН15-35 15000 3100 4400 186 465 796
СН16-35 16000 3300 4700 198 495 1050
СН17-35 17000 3500 5000 212 530 1377
СН18-35 18000 3700 5300 223 558 1449
СН19-35 19000 3900 5600 235 580 1522
СН20-35 20000 4100 5900 247 618 1935
СН13-40 13000 350 2700 3800 400 210 526 762
СН14-40 14000 2900 4100 226 565 809
СН15-40 15000 3100 4400 242 605 1052
СН16-40 16000 3300 4700 250 645 1126
СН17-40 17000 3500 5000 274 685 1442
СН18-40 18000 3700 5300 290 725 1516
СН19-40 19000 3900 5600 306 765 1941
СН20-40 20000 4100 5900 322 805 2032
Примечание. Расход стали на одну сваю приведен при условии армирования
проволокой класса B-I.
(Измененная редакция№ 1).
Сваи длиной до 7 м включ. допускается изготовлять без фиксирующих
штырей при этом строповка свай при подъеме на копер должна осуществляться
у верхней подъемной петли.
При соответствующем технико-экономическом обосновании для восприятия
больших горизонтальных или вертикальных нагрузок допускается изготовлять
сваи сечением 350(350 и 400(400 мм длиной менее указанной в табл. 1. При
этом марка бетона свай по прочности на сжатие должна быть:
- для свай сечением 350(350 мм - М300 и М350 (при армировании свай
арматурой из канатов);
- для свай сечением 400(400 мм - М400.
В качестве крупного заполнителя для бетона свай должен применяться
фракционированный щебень из естественного камня и гравия по ГОСТ 26633-91
при этом размер фракции должен быть не более 40 мм.
По согласованию с заказчиком допускается применять в качестве крупного
заполнителя гравий по ГОСТ 26633-91 для свай длиной до 12 м включ.
Примечание. Возможность применения гравия в качестве крупного заполнителя
указывается в заказной спецификации устанавливается проектной организацией
для условий погружения свай в пески средней плотности и рыхлые супеси
пластичные и текучие суглинки и глины от текучих до тугопластичных илы и
торфы и опирания свай на все виды грунтов за исключением скальных и
В качестве продольной напрягаемой арматуры должна применяться:
а) высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II
б) горячекатаная арматурная сталь классов A-IV и A-V по ГОСТ 5781-82 и
классов A-IV и A-V по ГОСТ 10884-81. Для свай длиной до 12 м включ.
предпочтительно применять арматуру класса Ат-IVС.
в) арматурные канаты класса К-7 по ГОСТ 13840-68.
Натяжение арматуры классов Вр-II и К-7 следует осуществлять
механическим способом натяжение арматуры классов A-IV A-V Ат-V Ат-IVС -
электротермическим (для свай длиной до 12 м включ.) или механическим
способами. Допускается использовать электротермический способ для натяжения
проволочной арматуры класса Вр-II.
При натяжении электротермическим способом высокопрочной проволоки и
термически упрочненной стержневой арматуры дополнительно должны
производиться контрольные испытания арматуры на растяжение после
Образцы испытываются на растяжение в соответствии с требованиями ГОСТ
Температура нагрева напрягаемой арматуры при электротермическом способе
натяжения не должна превышать величин установленных нормативными
документами по технологии изготовления предварительно напряженных
Предельная величина предварительного напряжения арматуры (o принята:
а) при механическом способе натяжения (o = 095 RaII кгссм2;
б) при электротермическом способе натяжения
где RaII - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных
состояний второй группы кгссм2;
l - длина натягиваемого стержня м.
-9. (Измененная редакция№ 1).
При количестве продольных проволок и канатов 8 и более расстояние
между их осями должно быть не более 15 мм для проволок и 50 мм для канатов.
Прочность бетона в момент отпуска натяжения арматуры (передаточная
прочность) должна быть не ниже:
0 кгссм2 - при проектной марке бетона по прочности на сжатие М300;
0 кгссм2 - при проектных марках бетона по прочности на сжатие М350 и
После отпуска натяжения арматура должна быть срезана заподлицо с
Для поперечного армирования свай следует применять проволоку класса B-
I или Вр-I диаметром 5 мм по ГОСТ 6727-80.
Шаг спирали поперечной арматуры по обоим концам сваи на длине 1 м должен
быть равным 100 мм в средней части для свай длиной до 12 м включ. - 300 мм
и для свай длиной 13 м и более - 200 мм.
Поперечная арматура должна быть привязана вязальной проволокой к
продольной арматуре в каждом четвертом пересечении с тем чтобы шаг спирали
Голова сваи должна быть усилена сетками марок С30-С40.
Острие сваи должно быть усилено приставным каркасом марок КО30-КО-40.
Расположение арматуры (продольной и поперечной сеток головы свай
каркасов острия петель и штырей) в сваях должно соответствовать указанному
Спецификация арматурных изделий и выборка стали на сваю приведены в
Ведомость стержней выборка стали и усилия натяжения продольной
арматуры должны соответствовать табл. 6-8.
-18. (Измененная редакция№ 1).
Допускаются диаметры и классы продольной арматуры свай в соответствии
Ведомость стержней и выборка стали на спираль и сетки головы каркаса
острия петли и штырь приведена в табл. 9-11.
Сетки петли и каркас острия должны быть привязаны к продольной
арматуре вязальной проволокой. Штырь устанавливается после формования
Сваи с продольной арматурой предусмотренной настоящим стандартом
должны быть испытаны на трещиностойкость путем укладки их на две опоры
расположенные по схеме указанной на черт. 3.
Спецификация арматурных изделий на сваю
Марка сваиПродольная Спираль Сетки Петли (2Штырь (1Каркас
арматура (1 шт.) головы шт.) шт.) острия (1
СНпр3-30 4(5ВрII Сп3-30 С30 П3 - КО30
СНпр9-30 8(5ВрII Сп9-30 С30 П4 Ш1 КО30
СНпр10-30 8(5ВрII Сп10-30 С30 П5 Ш1 КО30
СНпр11-30 8(5ВрII Сп11-30 С30 П5 Ш1 КО30
СНпр12-30 12(5ВрII Сп12-30 С30 П5 Ш1 КО30
СНпр13-30 12(5ВрII Сп13-30 С30 П5 Ш1 КО30
СНпр14-30 16(5ВрII Сп14-30 С30 П6 Ш1 КО30
СНпр15-30 20(5ВрII Сп15-30 С30 П6 Ш1 КО30
СНпр8-35 4(5ВрII Сп8-35 С35 П7 Ш1 КО35
СНпр9-35 8(5ВрII Сп9-35
СНпр10-35 8(5ВрII Сп10-35 С35 П8
СHпр11-35 8(5ВрII Сп11-35 С35 П8 Ш1 КО35
СНпр12-35 12(5ВрII Сп12-35 С35 П8 Ш1 КО35
СНпр13-35 12(5ВрII Сп13-35 С35 П9 Ш1 КО35
СНпр14-35 16(5ВрII Сп14-35 С35 П9 Ш1 КО35
СНпр15-35 20(5ВрII Сп15-35 С35 П9 Ш1 КО35
СН16-35 4(14AV Сп16-35 С35 П9 Ш1 КО35
СН17-35 4(16AV Сп17-35 С35 П10 Ш1 КО35
СН18-35 4(16AV Сп18-35 С35 П10 Ш1 КО35
СН19-35 4(16AV Сп19-35 С35 П10 Ш1 КО35
СН20-35 4(18AV Сп20-35 С35 П10 Ш1 КО35
СНпр13-40 12(5ВрII Сп13-40 С40 П11 Ш1 КО40
СНпр14-40 16(5ВрII Сп14-40 С40 П11 Ш1 КО40
СНпр15-40 20(5ВрII Сп15-40 С40 П11 Ш1 КО40
СН16-40 4(14AV Сп16-40 С40 П12 Ш1 КО40
СН17-40 4(16AV Сп17-40 С40 П12 Ш1 КО40
СН18-40 4(16AV Сп18-40 С40 П12 Ш1 КО40
СН19-40 4(18AV Сп19-40 С40 П13 Ш1 КО40
СН20-40 4(18AV Сп20-40 С40 П13 Ш1 КО40
Выборка стали на сваи марок СНпр3-30(СНпр15-40
Марка Арматурная сталь Всего
по ГОСТ по ГОСТ по ГОСТ 5781-82 класс A-I
по ГОСТ 5781-82 по ГОСТ
Класс А-IV Класс A-V Класс A-I
по ГОСТ ПО ГОСТ по ГОСТ 5781-82 класс A-I
класс К-7 класс B-I
Кол. диаметрДлина мм кг
СНпр3-30 4(5 3250 20 96
СНпр9-30 8(5 9250 114 192
СНпр10-30 8(5 10250 126 192
СНпр11-30 8(5 11250 139 192
СНпр12-30 12(5 12250 226 288
СНпр13-30 12(5 13250 245 288
СНпр14-30 16(5 14250 351 384
СНпр15-30 20(5 15250 470 480
СНпр8-35 4(5 8300 51 96
СНпр9-35 8(5 9300 115 192
СНпр10-35 8(5 10300 127 192
СНпр11-35 8(5 11300 139 192
СНпр12-35 12(5 12300 227 288
СНпр13-35 12(5 13300 246 288
СНпр14-35 16(5 14300 352 384
СНпр15-35 20(5 15300 471 480
СНпр13-40 12(5 13350 247 288
СНпр14-40 16(5 14350 354 384
СНпр15-40 20(5 15350 473 480
Примечание. Усилие натяжения одной проволоки составляет 24 тс.
Ведомость стержней выборки стали и усилие натяжения продольной арматуры
свай марок СН9-30(СН20-40
Марка сваиАрматурная сталь по Усилие натяжения те
Кол. ДлинаМассаМеханический Электротермический
диаметмм кг способ способ
одноговсех одного всех
СН9-30 4(10AI9250 228 45 180 42 168
СН10-30 4(10AI10250 253 45 180 42 168
СН11-30 4(10AI11250 278 45 180 42 168
СН12-30 4(10AV12250 302 60 240 58 232
СН13-30 4(10AV13250 327 60 240 - -
СН14-30 4(10AV14250 352 60 240
СН15-30 4(12V 15250 542 86 344
СН10-35 4(10AI10300 254 45 180 42 168
СН11-35 4(10AI11300 279 45 180 42 168
СН12-35 4(10AV12300 304 60 240 58 232
СН13-35 4(10AV13300 328 60 240 - -
СН14-35 4(12AV14300 508 86 344
СН15-35 4(12AV15300 543 86 344
СН16-35 4(14AV16300 788 88 352
СН17-35 4(16AV17300 1092 153 612
СН18-35 4(16AV18300 1153 153 612
СН19-35 4(16AV19300 1218 153 612
СН20-35 4(18AV20300 1622 193 772
СН13-40 4(12AI13350 474 64 256
СН14-40 4(12AV14350 510 86 344
СН15-40 4(14AI15350 742 88 352
СН16-40 4(14AV16350 790 117 468
СН17-40 4(16AV17350 1095 153 612
СН18-40 4(16AV18350 1158 153 612
СН19-40 4(18AV19350 1546 193 772
СН20-40 4(18AV20350 1626 193 772
Ведомость стержней выборка стали и усилие натяжения продольной арматуры
свай марок СНк11-30(СНк20-40
Марка сваиАрматурная сталь по ГОСТ 13840-68 Усилие натяжения тс
класс К-7 (механический способ)
Кол. Длина мм кг одного всех
СНк11-30 4(9 11250 181 68 272
СНк12-30 4(9 12250 197 68 272
СНк13-30 4(9 13250 213 68 272
СНк14-30 4(9 14250 229 68 272
СНк15-30 4(12 15250 436 117 468
СНк10-35 4(9 10300 166 68 272
СНк11-35 4(9 11300 182 68 272
СНк12-35 4(9 12300 198 68 272
СНк13-35 4(9 13300 214 68 272
СНк14-35 4(9 14300 230 68 272
СНк15-35 4(12 15300 437 117 468
СНк16-35 4(15 16300 728 178 712
СНк17-35 4(15 17300 772 178 712
СНк18-35 8(12 18300 1045 117 936
СНк19-35 8(15 19300 1723 178 1424
СНк20-35 8(15 20300 1812 178 1424
СНк13-40 4(9 13350 215 68 272
СНк14-40 4(9 14350 231 68 272
СНк15-40 4(12 15350 438 117 468
СНк16-40 4(15 16350 730 178 712
СНк17-40 4(15 17350 775 178 712
СНк18-40 8(12 18350 1048 117 936
СНк19-40 8(15 19350 1728 178 1424
СНк20-40 8(15 20350 1817 178 1424
Ведомость стержней и выборка стали на спираль марок Сп3-30(Сп20-40
Марка Эскиз l3 ммКол. ДлинаМасса
элемент витковмм кг
Сп3-30 [pic] 1000 21 20800 32
Сп35-3 1500 22 21900 34
Сп4-30 2000 24 23900 37
Сп45-3 2500 26 26000 40
Сп5-30 3000 27 27000 42
Сп55-3 3500 29 29000 45
Сп6-30 4000 31 31100 48
Сп7-30 5000 34 34200 53
Сп8-30 6000 37 37200 57
Сп9-30 7000 41 41300 64
Сп10-30 8000 44 44400 68
Cп11-30 9000 47 47500 73
Сп12-30 10000 51 51600 79
Сп13-30[pic] 11000 72 71900 111
Сп14-30 12000 77 76900 118
Сп15-30 13000 82 81900 126
Сп8-35 [pic] 6000 37 44500 69
Сп9-35 7000 41 49300 76
Сп10-35 8000 44 53000 82
Сп11-35 9000 47 56600 87
Сп12-35 10000 51 61500 95
Сп13-35[pic] 11000 72 86000 132
Сп14-35 12000 77 91900 142
Сп15-35 13000 82 97900 151
Сп16-35 14000 87 103900160
Сп17-35 15000 92 109900169
Сп18-35 16000 97 115900178
Сп19-35 17000 102 121900188
Сп20-35 18000 107 127800197
Сп13-40[pic] 11000 72 100200154
Сп14-40 12000 77 107200165
Сп15-40 13000 82 114200176
Cп16-40 14000 87 121000186
Сп17-40 15000 92 128100197
Сп18-40 16000 97 135100208
Сп19-40 17000 102 142000219
Сп20-40 18000 107 149000230
Ведомость стержней на один элемент (сетки головы каркас острия петли
Марка ПозицЭскиз или сечение ДиаметДлинаКол.a1 a2l1l2
элемения р ммзагото
C30 1 [pic] 5BI 280 6 65- - -
КО30 2 [pic] 10AI 780 2 29 1934
КО35 2 10AI 840 2 32- 2237
КО40 2 10AI 990 2 41- 2843
П3 - [pic] 10AI 1250 - 3618- -
Ш1 - [pic] 10AI 250 - - - - -
Выборка стали на один элемент (сетки головы каркас острия петли штырь)
Марка Арматурная сталь Всего масса
по ГОСТ 5781-82 по ГОСТ 6727-80
класс A-I класс B-I
Диаметр кг Диаметр кг
ВАРИАНТ АРМИРОВАНИЯ СВАЙ
В табл. 1 и 2 приведены допускаемые варианты замены продольной
стержневой арматуры и арматурных канатов. Марка бетона по прочности на
сжатие должна соответствовать указанной в табл. 1 настоящего стандарта.
Варианты замены продольной стержневой арматуры
Марка сваи Кол. диаметрУсилие натяжения тс
Механический способ Электротермический
одного всех одного всех
СН12-30 4(12AIV 64 256 61 244
СН13-30 4(12AIV 64 256 - -
СН14-30 4(12AIV 64 256 - -
СН15-30 4(14AIV 88 352 - -
СН12-35 4(12AIV 64 256 61 244
СН13-35 4(12AIV 64 256 - -
СН14-35 4(14AIV 88 352 - -
СН15-35 4(14AIV 88 352 - -
СН16-35 4(16AIV 115 460 - -
СН17-35 4(18AIV 145 580 - -
СН18-35 4(18AIV 145 580 - -
СН19-35 4(18AIV 145 580 - -
СН20-35 4(20AIV 179 716 - -
СН14-40 4(14AIV 88 352 - -
СН16-40 4(16AIV 115 460 - -
СН17-40 4(18AIV 145 580 - -
СН18-40 4(18AIV 145 580 - -
СН19-40 4(20AIV 179 716 - -
СН20-40 4(20AIV 179 716 - -
Варианты замены продольной арматуры из канатов
Марка сваи Кол. диаметр ммУсилие натяжения тс
СНк15-30 8(9К7 68 544
СНк15-35 8(9К7 68 544
СНк16-35 8(9К7 68 544
СНк17-35 12(9К7 68 816
СНк18-35 12(9К7 68 816
СНк19-35 16(9К7 68 1088
СНк20-35 20(9К7 68 1360
СНк17-40 12(9К7 68 816
СНк18-40 12(9К7 68 816
СНк19-40 16(9К7 68 1088
СНк20-40 20(9К7 68 1360
Примечание. Замена арматуры в сваях не включенных в табл. 1 и 2
экономически нецелесообразна.
УСЛОВИЯ РАСЧЕТА И ПРИМЕНЕНИЯ СВАЙ
Сваи предусмотренные настоящим стандартом рассчитаны на изгиб от
усилий возникающих при подъеме на копер за одну точку расположенную от
торца на расстоянии равном 0294 длины призматической части сваи по
прочности и раскрытию (кратковременному) трещин до ат.кр = 03 мм при
армировании свай стержневой арматурой; по образованию трещин при
армировании свай проволокой и арматурными канатами.
Коэффициент перегрузки к собственной массе не учитывается. Коэффициент
динамичности принят равным:
- при расчете по прочности;
5 - при расчете по образованию и раскрытию трещин.
При проектировании свайных фундаментов сваи должны быть рассчитаны на
нагрузки передаваемые на сваи в строительный и эксплуатационный периоды
по прочности и трещиностойкости. При этом категории трещиностойкости свай в
зависимости от условий их работы и вида продольной арматуры а также
величина предельно допустимой ширины раскрытия трещин должны быть приняты
согласно главе СНиП II.21-75.
Допускается увеличивать поперечное сечение продольной арматуры если это
требуется по расчету. При этом в конце марки сваи добавляется буква «у»
(усиленная) и в заказной спецификации дополнительно указывается класс
диаметр и количество стержней продольной арматуры.
При проверке свай по прочности и образованию трещин для свай
армированных проволокой и канатами и по прочности и раскрытию трещин до
ат.кр = 02 мм для свай армированных стержневой арматурой на
внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок рекомендуется
пользоваться графиками.
Графики для проверки свай предусмотренных настоящим стандартом на
внецентренное сжатие от эксплуатационных нагрузок М и N приведены на черт.
На графиках приняты обозначения: N - нормальная сила тс; М - изгибающий
момент относительно оси сваи тс(м передаваемые на сваю при эксплуатации
здания и сооружения.
-4. (Измененная редакция№ 1).
Предполагается что свая по всей длине находится в грунте и продольный
изгиб сваи не учитывается.
После выбора длины и сечения сваи (по теологическим условиям)
устанавливается класс диаметр и количество стержней проволок или канатов
продольной арматуры в соответствии с табл. 2-11 настоящего стандарта.
Если точка с координатами М и N лежит ниже линии соответствующей
принятому армированию свай то выбранная свая удовлетворяет расчету по
прочности раскрытию или образованию трещин (для соответствующей продольной
арматуры) на эксплуатационные нагрузки М и N если точка лежит выше - не
Сваи сечением 30 ( 30 см. Бетон М300
Сваи сечением 30 ( 30 см. Бетон М400
Сваи сечением 35 ( 35 см. Бетон М300
Сваи сечением 35 ( 35 см. Бетон М400
Сваи сечением 40 ( 40 см. Бетон М400
Сваи сечением 30 ( 30 см. Бетон М350
Сваи сечением 35 ( 35 см. Бетон М350

ПРАКТИКА.doc

СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА:
На основе вариантного проектирования принять решение об оптимальном
для данного здания и грунтовых условий типе фундаментов
а) выполнить сбор нагрузок по основным разбивочным осям.
б) построить инженерно-геологические разрезы (продольный и поперечный) и
определить отметку планировки земли.
в) на основе классификационных характеристик дать полное наименование
грунтов в пределах разведанной толщи количественную и качественную оценку
их пригодности в качестве основания дать предложения по целесообразным
типам фундаментов в данных грунтовых условиях с указанием несущего слоя
г) определить "оптимальную" глубину заложения подошвы фундамента
на естественном или искусственно улучшенном основании высот
ростверка и длину свай при проектировании свайного ф-та.
д) определить основные геометрические размеры фундамента наиболее
типичного для здания или наиболее загруженного. е) определить стоимость
устройства фундамента (1 шт.; 1 п.м.)
трудозатраты расход основных строительных материалов объем
земляных работ. ж) рассмотреть не менее двух вариантов фундаментов по
минимуму приведенных затрат на устройство фундаментов следует выбрать
оптимальный вариант фундаментов.
Определить основные размеры указанных на плане фундаментов по др.
разбивочным осям здания (сооружения). Выполнить проверку неравномерностей
осадок фундаментов и при необходимости скорректировать принятые ранее
размеры подошвы фундаментов.
Решить вопросы связанные с гидроизоляцией фундаментов и подземной части
здания методами производства работ.
в графической части проекта выполнить:
- план фундаментов (Ml:100 1:200).
- развертки фундаментов по различным осям здания (Ml:100).
- рассмотренные в проекте варианты фундаментов (совмещенные с
геологическими разрезами ТЭП вариантов (м1:200 1:400).
- узлы сопряжения фундаментов с надземными конструкциями Ml:2
Исходные данные . . . ..3
Инженерно-геологические изыскания . .. .3
Сбор нагрузок . .. .6
Проектирование фундамента на естественном основании . . .. ..8
Проектирование свайного фундамента .. 13
Технико-экономическое сравнение вариантов фундамента ..17
Список литературы.. .20
1 Таблицы и район строительства.
Данные инженерно-геологических изысканий.
Номер Условная УПВ м Мощности слоев грунтов м
скважины отм. устья
Толщина растительного слоя грунта – 0.0 м
Данные по средним температурам на 12 месяцев.
[pi- масса пикнометра с водой и грунтом после кипячения при
c] температуре испытания г;
[pi- плотность воды при той же температуре гкуб.см.
[pic] где V – объем грунта Vd- объем сухого грунта Vw – объем воды
грунтаVg – объем газа в грунте.
[pic] где m – масса грунта md- масса скелета грунта mw – масса воды
грунтаmg – масса газа в грунте
Степень влажности – это отношение объема воды в порах к объему пор
SR=[p [pic]=1000 кгм3.
при Sr от 0 до 05 грунт маловлажный
от05 до 08 очень влажный
от 08 до 1 насыщенный водой – для него надо искать
Условное расчетное сопротивление слоя грунта R0 кПа ;
Модуль деформации E МПа ;
Коэффициенты R0 E определяем по СниП 2.02.01-83*
Коэффициент пластичности: IL = (W0-Wp)Ip
удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды [pic]
удельный вес твердых частиц грунта [pic]
Полученные значения сводим в таблицу:
Характеристики грунта Номер слоя
Наименование грунта песок заторфглина
Плотность природная ( кгм3 2069 1819 1939
Плотность твердых частиц (s кгм3 2656 2714 2737
Влажность W отн. ед. 0207 0311
Влажность на границе раскатывания WP отн. ед. - 0251 0257
Влажность на границе текучести WL отн. ед. - 0659 0561
Степень влажности SR 1 1 1
Удельное сцепление C кПа 1 32 22
Модуль деформации E МПа 40 65 14
Средняя мощность слоя грунта м 27 33 -
Условное расчетное сопротивление слоя грунта R0 500 - 280
Коэффициент пористости e 055 1092 085
Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды 107 0819 -
Угол внутреннего трения ( град. 40 11 22
Плотность скелета грунта (l кгкуб.м 1713 1297 1479
Число пластичности IL - 036 019
Удельный вес глины (=1902 тм3
ПОСТРОЕНИЕ ГЕОЛОГИЧЕСКОГО РАЗРЕЗА
На отдельном листе миллиметровки формата А4 вычерчиваем план расположения
скважин с планово-высотной привязкой (вычерчиваем контуры здания в плане с
обозначение черных и красных отметок скважин проектную отметку здания
горизонтали оси здания). На отдельной миллиметровке вычерчиваем два
разреза здания: по продольной оси здания по поперечной оси (указываем
масштаб вертикальный и горизонтальный толщину и обозначение каждого слоя
грунта контуры здания оси здания). Определяем отметку планировки земли
2. Заключение о площадке строительства.
Оценка пригодности площадки под строительство в целом.
Куда направлен уклон местности?
Способ залегание грунтов.
Каковы уклоны кровли слоев (в %).
Какой водоносный слой (по №)?
Проанализировать пригодность каждого слоя для использования в качестве
основания в природном состоянии.
Необходимо ли устройство водопонижения.
Рельеф местности равнинный. Подземные воды находятся на поверхности земли.
Так как уровень грунтовых вод достаточно высок проектируем глубинный
водоотлив сущность которого заключается в искусственном понижении уровня
грунтовых вод в районе котлована. Водопонижающие работы выполняют с
помощью иглофильтров ЛИ-8. Иглофильтры располагаются по периметру
котлована. Иглофильтры погружают в грунт под действием собственного веса
благодаря интенсивному подмыву водой. Отдельные иглофильтры водопонижающей
установки соединяют с коллектором из труб диаметром 200мм гибкими
шлангами. Коллектор соединяется с двумя насосными установками.
Сбор нагрузок на фундаменты
НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ
К постоянным нагрузкам следует относить:
а) вес частей сооружений в том числе вес несущих и ограждающих
строительных конструкций;
б) вес и давление грунтов (насыпей засыпок) горное давление.
К длительным нагрузкам следует относить:
а) вес временных перегородок подливок и подбетонок под оборудование;
б) вес стационарного оборудования: станков аппаратов моторов емкостей
трубопроводов с арматурой опорными частями и изоляцией ленточных
конвейеров постоянных подъемных машин с их канатами и направляющими а
также вес жидкостей и твердых тел заполняющих оборудование;
г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов и стеллажного
оборудования в складских помещениях холодильниках зернохранилищах
книгохранилищах архивах и подобных помещениях;
з) нагрузки от людей животных оборудования на перекрытия жилых
общественных и сельскохозяйственных зданий с пониженными нормативными
значениями приведенными в табл. 3;
и) вертикальные нагрузки от мостовых и подвесных кранов с пониженным
нормативным значением определяемым умножением полного нормативного
значения вертикальной нагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом
пролете здания на коэффициент: 05 - для групп режимов работы кранов 4К-6К;
- для группы режима работы кранов 7К; 07 - для группы режима работы
кранов 8К. Группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ 25546-82;
к) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением определяемым
умножением полного расчетного значения на коэффициент 05;
л) температурные климатические воздействия с пониженными нормативными
значениями определяемыми в соответствии с указаниями пп. 8.2-8.6 при
условии (1 = (2 = (3 = (4 = (5 = 0 (I = (VII = 0;
Примечание. В районах со средней температурой января минус 5 (С и выше
(по карте 5 приложения 5 к СНиП 2.01.07-85*) снеговые нагрузки с пониженным
расчетным значением не устанавливаются.
8. К кратковременным нагрузкам следует относить:
а) нагрузки от оборудования возникающие в пускоостановочном переходном
и испытательном режимах а также при его перестановке или замене;
б) вес людей ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта
в) нагрузки от людей животных оборудования на перекрытия жилых
общественных и сельскохозяйственных зданий с полными нормативными
значениями кроме нагрузок указанных в п. 1.7 а б г д;
г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования
(погрузчиков электрокаров кранов-штабелеров тельферов а также от
мостовых и подвесных кранов с полным нормативным значением);
д) снеговые нагрузки с полным расчетным значением;
Конструкции сооружений и вид грунтов Коэффициент надежности
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кгм3) 11
железобетонные каменные армокаменные деревянные
бетонные (со средней плотностью 1600 кгм3 и менее)
изоляционные выравнивающие и отделочные слои (плиты
материалы в рулонах засылки стяжки и т.п.)
в заводских условиях 12
на строительной площадке 13
в природном залегании 11
. Коэффициенты надежности по нагрузке (t для равномерно распределенных
нагрузок следует принимать:
- при полном нормативном значении менее 20 кПа (200 кгсм2);
- при полном нормативном значении 20 кПа (200 кгсм2) и более.
Здания и помещения Нормативные значения
Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских 15 (150) 03 (30)
дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые
помещения домов отдыха и пансионатов общежитий и
гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы
Служебные помещения административного 20 (200) 07 (70)
инженерно-технического научного персонала организаций
и учреждений; классные помещения учреждений
просвещения; бытовые помещения (гардеробные душевые
умывальные уборные) промышленных предприятий и
общественных зданий и сооружений
1. Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную
проекцию покрытия следует определять по формуле
где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной
поверхности земли принимаемое в соответствии с п. 5.2;
( - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой
нагрузке на покрытие принимаемый в соответствии с пп. 5.3 - 5.6.
(Измененная редакция.№ 2).
2. Расчетное значение веса снегового покрова Sg на 1 м2 горизонтальной
поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района
Российской Федерации по данным табл. 4.
Нагрузка от покрытия
Постоянные и длительные
гидроизоляционного ковра 015 13 0195
слой цементного р-ра ( =30 мм 054 13 0702
маты минераловатные на синтетическом 07 13 084
и битумном связующем t=200 мм Р=35
- жб ребристая плита покрытия 400 12 4 40
нагрузка от людей оборудования на 03 12 0
- снеговая Sп 23 07 3205
Чердачное перекрытие
- цементная стяжка 20 мм 036 13 0468
утеплитель URSA 200 мм Р=35 кНм3 07 13 084
Плита перекрытия ( = 220 мм 300 12 33
Итого gчп 376 - 461
Временная Vчп 100 12 091
Междуэтажное перекрытие
керамическая плитка 5мм 009 13 0099
- цементно-песчаный раствор 25 мм 045 13 0585
- керамзитобетон 50 мм
- жб плита 220 мм 300 12 330
Итого gмэ 414 - 4764
Временная 15 12 260
нагрузка от людей оборудования на
2 Под наружную несущую стену:
Грузовая площадь: Sгр=60002=3000 м2
Собственный вес стены: G11cт = ст * γст (Нст * Lст – Sпр)Lст
где Нст=760 м; Lст=3042 м; γст=185 кНм3; Sпр=51435 м2; ст=043 м.
G11cт =043*185* (76*3042 – 51435)3042 = 4701 кНм.
G1cт=4701*11=5171 кНм.
Нагрузка на 1 пог. метр: N 011=Gст+[pic]
N 011=4701+(659+446+614)*30=9858 кНм
N 01=5171+(8672+552+737)*30=116396 кНм.
3 Под внутреннюю несущую стену:
Грузовая площадь: Sгр=60002+60002=6000 м2
где Нст=760 м; Lст=2958 м; γст=185 кНм3; Sпр=32798 м2; ст=016 м.
G11cт =016*185* (76*2958 – 32798)2958 = 1921 кНм.
G1cт=1921*11=2114 кНм.
N 011=1921+(659+446+614)*60=12235 кНм
N 01=2114+(8672+552+737)*60=150512 кНм.
4 Под наружную поперечную стену.
где Нст=760 м; Lст=1242 м; γст=185 кНм3; Sпр=44 м2; ст=043 м.
G11cт =043*185* (76*1242 – 44)1242 = 5676 кНм.
G1cт=5676*11=6244 кНм.
Нагрузка на 1 пог. метр: N 011 =G11cт=5676 кНм
Проектирование фундамента на естественном основании
1 Определение глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом:
- назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения
нагрузок и воздействий на его фундаменты;
- глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений а также глубины
прокладки инженерных коммуникаций;
- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;
- инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-
механических свойств грунтов характера напластований наличия слоев
склонных к скольжению карманов выветривания карстовых полостей и пр.);
- гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе
строительства и эксплуатации сооружения;
- глубины сезонного промерзания грунтов.
Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn м при отсутствии
данных многолетних наблюдений следует определять на основе теплотехнических
расчетов. Для районов где глубина промерзания не превышает 25 м ее
нормативное значение допускается определять по формуле
где Mt - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном
районе принимаемых по СНиП по строительной климатологии и геофизике
а при отсутствии в них данных для конкретного пункта или района
строительства - по результатам наблюдений гидрометеорологической
станции находящейся в аналогичных условиях с районом строительства;
d0 - величина принимаемая равной м для:
суглинков и глин - 023;
супесей песков мелких и пылеватых - 028;
песков гравелистых крупных и средней крупности - 030;
крупнообломочных грунтов - 034.
Значение d0 для грунтов неоднородного сложения определяется как
средневзвешенное в пределах глубины промерзания.
28. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df м определяется
где dfn - нормативная глубина промерзания определяемая по пп. 2.26. и
kh - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения
принимаемый: для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по
табл.1; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых
сооружений - kh = 11 кроме районов с отрицательной среднегодовой
Особенности сооружения
Коэффициент kh при расчетной среднесуточной температуре воздуха в
помещении примыкающем к наружным фундаментам (С
Особенности сооружения Коэффициент kh при расчетной среднесуточной
температуре воздуха в помещении примыкающем
к наружным фундаментам (С
Без подвала с полами
по грунту 09 08 07 06 05
на лагах по грунту 10 09 08 07 06
по утепленному цокольному 10 10 09 08 07
С подвалом или техническим 08 07 06 05 04
kh – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения
Принимаем коэффициент kh=0.6 (здание без подвала).
Следовательно расчетная глубина сезонного промерзания равна:
df = 06(229см =137 см.
Окончательно принимаем глубину заложения ленточных фундаментов d =14
2 Определение ширины подошвы фундамента.
В первом приближении определяем площадь подошвы фундамента по формуле:
где N0II = 12235 кНм – нормативная нагрузка на 1м длины стены;
R0 = 500 кПа – условное расчетное сопротивление первого слоя;
(м – удельный вес материала фундамента. В практических расчетах
принимают (м = 22 кНм3.
d =14 м – глубина заложения фундамента.
проверить ФЛ6.12. Предварительно принимаем фундаментные подушки ФЛ10.12
шириной В=1000мм длиной l = 1180мм высотой h = 300мм и массой
5 т; стеновые блоки ФБС 24.3.6: В=300 мм l =2380 мм h = 580 мм m =
Среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать
расчетного сопротивления грунта основания R кПа определяемого по формуле:
где (с1 и (с2 - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3;
k - коэффициент принимаемый равным: k1 = 1 если прочностные
характеристики грунта (( и с) определены непосредственными
испытаниями и k1 = 11 если они приняты по табл. 1-3
рекомендуемого приложения 1;
М( Мq Mc - коэффициенты принимаемые по табл. 4;
kz - коэффициент принимаемый равным:
при b ( 10 м - kz = 1 при b ( 10 м - kz = z0b + 02 (здесь z0 =
b - ширина подошвы фундамента м;
(II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов
залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод
определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3
(II - то же залегающих выше подошвы;
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего
непосредственно под подошвой фундамента кПа (тсм2);
d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от
уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и
внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле
где hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf - толщина конструкции пола подвала м;
(cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3
db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола
подвала м (для сооружений с подвалом шириной B ( 20 м и глубиной
свыше 2 м принимается db = 2 м при ширине подвала B ( 20 м - db = 0).
. Формулу (7) допускается применять при любой форме фундаментов в плане.
Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника
площадью А принимается [pic]
Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала
входящие в формулу (7) допускается принимать равными их нормативным
Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может
быть увеличено если конструкция фундамента улучшает условия его совместной
работы с основанием.
Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление
грунта основания допускается увеличивать на 15 %.
Если d1 ( d (d - глубина заложения фундамента от уровня планировки) в
формуле (7) принимается d1 = d и db = 0.
Среднее реактивное давление по подошве фундамента:
где Gгр – вес грунта на свесах фундаментной плиты;
Gф – вес фундамента;
Основное условие [pic] выполняется.
Определение краевых давлений действующих по подошве фундамента:
Ea – активное давление на фундамент со стороны грунта засыпки
γ - удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды
d1 – глубина заложения фундаментов м
φ – угол внутреннего трения грунта
Eп – пассивное давление на фундамент со стороны выпора грунта
M= Еа·(d1-db)3- Еn·d13- Gгр·х=-13.919 кН·м;
d1 - глубина заложения фундаментов
db - глубина подвала
G – вес грунта на внешнем свесе ф-та
х – расстояние от середины свеса ф-та до его вертикальной оси
b – ширина подошвы фундамента; l – длина подошвы (l=1 для ленточных ф-тов)
Изгибающий момент приведенный к подошве фундамента составляет
При этом краевые давления на грунт по подошве фундамента составят:
максимальное давление Pmax=226+6х296(27х272)=316 кПа что больше чем
2хR=12х238=286 кПа что не допускается по нормам проектирования.
Увеличиваем длину подошвы фундамента до 30 м. Тогда среднее давление по
подошве фундамента составит 1140(27х30)+315х22=210 кПа. Максимальное
давление Pmax=210+6х296(27х302)=283 кПа что меньше чем
минимальное давление Pmin=2х210-283=137 кПа > 0. Отрыва подошвы фундамента
от грунта основания не происходит.
Краевые давления по подошве фундамента находятся в допустимых
пределах. Размеры подошвы фундамента подобраны оптимально.
Расчет оснований по несущей способности производится исходя из условия
где Pcp - расчетная нагрузка на основание определяемая по указаниям;
R - сила предельного сопротивления основания;
(с - коэффициент условий работы принимаемый:
для песков кроме пылеватых (с = 10
для песков пылеватых а также пылевато-глинистых грунтов
в стабилизированном состоянии (с = 09
для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии (с =
для скальных грунтов:
невыветрелых и слабовыветрелых (с = 10
сильновыветрелых (с = 08
(n - коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый
равным 12; 115 и 110 соответственно для зданий и сооружений I II и
3. Определение подошвы фундамента при наличии слабого подстилающего
При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы
фундамента слоя грунта меньшей прочности чем прочность грунта вышележащих
слоев размеры фундамента должны назначаться такими чтобы обеспечить
где szp и szg - вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы
фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на
фундамент и от собственного веса грунта кПа (тсм2);
Rz - расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на
глубине z кПа (тсм2) вычисленное по формуле (7) для условного
фундамента шириной bz м равной:
Az = N( a = (l - b)2
здесь N - вертикальная нагрузка на основание от фундамента;
l и b - соответственно длина и ширина фундамента.
Дополнительное давление на уровне подошвы:
При [pic] коэффициент ( = 0453. Тогда дополнительное вертикальное
напряжение на кровле слабого слоя от нагрузки на фундамент будет:
Ширина условного фундамента составит:
Для условного фундамента на глубине z =125 м при (с1 = (с2 = 1 k =
M(=021 Mq=183 Mc=429 расчётное сопротивление заторфованного
Вертикальное нормальное напряжение от собственного веса грунта на
(zp + (zg =5894 + 2835 = 8729 кПа Rz = 16412 кПа – условие
выполняется - в зоне слабого грунта не будут развиваться пластические
деформации (прочность грунта обеспечена).
4 Расчет осадки фундамента на естественном основании.
Осадка основания S c использованием расчетной схемы определяется методом
послойного суммирования по формуле: [pic]
где ( – безразмерный коэффициент равный 08;
(zp – среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения
в i-м слое грунта равное полусумме указанных напряжений на верхней z(i-1)
и нижней z(i) границах слоя по вертикали проходящей через центр подошвы
n – число слоев на которые разбита сжимаемая толща основания.
В связи с тем что дополнительные вертикальные напряжения в грунте (zp
основания убывают постепенно и равны нулю в бесконечности сжимаемую толщу
основания Hc ограничивают глубиной на которой вертикальные напряжения от
действия дополнительного давления не превышают 20% одноименных напряжений
от собственного веса грунта (zg:[pic] [pic] где n – количество слоев
hi – толщина пласта i-слоя грунта.
Для подсчёта осадок основание делится на слои высотой h1 = 04м
сжатие которых определяется от дополнительного вертикального давления
действующего по оси фундамента в середине рассматриваемого слоя в
вертикальном направлении [pic][pic]
α–коэффициент зависящий от формы подошвы фундамента и относительной
Найдем значение эпюры вертикальных напряжений от действия собственного
веса грунта и вспомогательной 02(zg:
на поверхности земли: [pic]
на уровне контакта 1-го и 2-го слоя: [pic]
на уровне контакта 2-го и 3-го слоя: [pic]
Напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента
Дополнительное давление на уровне подошвы фундамента
Дальнейший расчет сведем в таблицу.
Наименование слоя z м
Разработка грунта 1000 м3 01-01-000277 828276 1959
эксковатором 1 м3 в 3-12
Наименов. Кол-во Объемм3
КОР =106 - коэффициент остаточного разрыхления
Объем грунта при зачистке дна котлована
где: SФ=а·b=14·32=448 м2 площадь котлована по низу м2
hН =15 см величина недобора грунта при разработке грунта экскаваторами
Объем лишнего грунта подлежащего вывозке
VЛГ=67319-55971=11348 м3
VЛГ=27715-22852=4863 м3
Водопонижение и гидроизоляция фундаментов
Рекомендуется водопонижение в процессе строительства с помощью лёгких
иглофильтровых установок (либо открытый водоотлив) во время эксплуатации
здания – устройство дренажной системы. Тип иглофильтровых установок
установок их шаг и уровень водопонижения необходимо рассчитывать.
Устраивается вертикальная и горизонтальная гидроизоляция на стеновые
блоки подвала и монолитный ростверк
) СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.
) СНиП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия.
)СНиП 2.02.03 – 85. Свайные фундаменты.
)СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения основания и фундаменты).

сборник ФЕРов.doc

Распределение грунтов на группы в зависимости от трудности разработки
№ Наименование и Средняя Механизированная разработка грунтов
пкраткая плотность в
п характеристика естественно
грунтов м залегании
Экскаваторами Скреперами
Укладка блоков и плит ленточных фундаментов при глубине котлована до 4 м массой конструкций:
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 25 (15-3) м3
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 16 (125-16) м3
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 125 (14-15) м3
ТАБЛИЦА 01-01-003. Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью
Измеритель: 1000 м3 грунта
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 1 (1-12) м3
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3
Разработка грунта в отвал экскаваторами "драглайн" или "обратная лопата" с ковшом вместимостью 05 (05-063) м3
ТАБЛИЦА 01-01-012. Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 25;
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 25 (15-3) м3 группа
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 16 (125-16) м3
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 125 (125-15) м3
ТАБЛИЦА 01-01-013. Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 1;
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 1 (1-12) м3 группа
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 065 (05-1) м3 группа
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 05 (05-063) м3
ТАБЛИЦА 01-01-030. Разработка грунта бульдозерами мощностью 59 (80) кВт (л.с.); 79 (108) кВт (л.с.)
Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью 59 (80) кВт (л.с.) группа грунтов
Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью 79 (108) кВт (л.с.) группа грунтов
При перемещении грунта на каждые последующие 10 м добавлять к расценке
ТАБЛИЦА 01-01-033. Засыпка траншей и котлованов бульдозерами мощностью 59 (80) кВт (л.с.); 79 (108) кВт (л.с.)
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 59 (80) кВт (л.с.) группа
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 79 (80) кВт (л.с.) группа
При перемещении грунта на каждые последующие 5 м добавлять к расценке
ТАБЛИЦА 01-01-036. Планировка площадей бульдозерами
Измеритель: 1000 м2 спланированной поверхности за 1 проход бульдозера
Планировка площадей бульдозерами мощностью
-01-036-1 59 (80) кВт (л.с.) 2329 - 2329 402 - -
-01-036-2 79 (108) кВт (л.с.) 2000 - 2000 265 - -
-01-036-3 132 (180) кВт (л.с.) 2537 - 2537 201 - -
-01-036-4 243 (330) кВт (л.с.) 2936 - 2936 127 - -
ТАБЛИЦА 01-02-04. Уплотнение грунта грунтоуплотняющими машинами со свободно падающими плитами
Измеритель: 1000 м3 уплотненного грунта
Уплотнение грунта грунтоуплотняющими машинами со свободно падающими плитами при толщине уплотняемого слоя
-02-04-1 30 см 225759 - 225759 23064 - -
-02-04-2 40 см 207452 - 207452 21192 - -
-02-04-3 50 см 187946 - 187946 19203 - -
-02-04-4 60 см 168440 - 168440 17214 - -
-02-04-5 80 см 130845 - 130845 13373 - -
-02-04-6 100 см 92814 - 92814 9490 - -
ТАБЛИЦА 01-02-05. Уплотнение грунта пневматическими трамбовками
Измеритель: 100 м3 уплотненного грунта
Уплотнение грунта пневматическими трамбовками группа грунтов
ТАБЛИЦА 01-02-09. Уплотнение грунта под основание здания трамбующими плитами
Измеритель: 1000 м2 уплотненной поверхности основания
Уплотнение грунта под основание здания трамбующими плитами в котлованах с площадью дна свыше 100 м2 при
-02-09-1 6-9 ударах по одному следу 1040907 45488 853695 72854 141724 6065
диаметр трамбовки 15 м
-02-09-2 6-9 ударах по одному следу 734947 45105 548118 47134 141724 6014
диаметр трамбовки 2 м
-02-09-3 10-14 ударах по одному следу 1411722 45488 1224510 104065 141724 6065
-02-09-4 10-14 ударах по одному следу 958944 45105 772115 65987 141724 6014
Уплотнение грунта под основание здания трамбующими плитами в котлованах с площадью дна менее 100 м2 при
-02-09-5 6-9 ударах по одному следу 1137728 94920 901084 76843 141724 12656
-02-09-6 6-9 ударах по одному следу 812542 94920 575898 49472 141724 12656
-02-09-7 10-14 ударах по одному следу 1531923 94920 1295279 110021 141724 12656
-02-09-8 10-14 ударах по одному следу 1051874 94920 815230 69616 141724 12656
ТАБЛИЦА 01-02-10. Устройство грунтовых подушек на просадочных грунтах методом послойной укатки
Измеритель: 1000 м3 грунтовой подушки
-02-10-1 Устройство грунтовых подушек на810199 1501 807722 100616 976 202
просадочных грунтах методом
ТАБЛИЦА 01-02-11. Устройство непросадочного основания из грунтоцементной смеси с послойным трамбованием
-02-11-1 Устройство непросадочного 14319 1030 2321 254 10968 132
основания из грунтоцементной
смеси с послойным трамбованием
ТАБЛИЦА 01-02-17. Удаление растительно-корневого покрова и торфа
Удаление растительно-корневого покрова и торфа в
-02-17-1 траншеях на болотах 1 типа 1424857 504991 582859 52815 337007 65754
-02-17-2 траншеях на болотах 2 типа 1108183 77505 498026 42563 532652 9664
-02-17-3 продольных водоотводных канавах2637144 506704 862191 75605 1268249 63180
-02-17-4 канавах торфоприемников 1984491 79217 718673 61925 1186601 10156
ТАБЛИЦА 01-02-18. Устройство прорези на болотах
Измеритель: 1000 м прорези
-02-18-1 Устройство прорези на болотах 230100 - 230100 24345 - -
ТАБЛИЦА 01-02-68. Водоотлив
Измеритель: 100 м3 мокрого грунта
-02-68-1 Водоотлив из траншей 176748 - 176748 93495 - -
-02-68-2 Водоотлив из котлованов 210120 - 210120 111153 - -
ТАБЛИЦА 01-02-130. Гидравлическое погружение иглофильтров обсадных труб установка иглофильтров
Измеритель: 100 иглофильтров
Гидравлическое погружение и установка легких иглофильтров в грунтах 2 группы с устройством обсыпки длина
-02-130-1 4 м 1178325 237884 75469 7766 864972 26520
0-9618 Иглофильтры - - - - П -
-02-130-2 7 м 1540339 286394 262350 29952 991595 31928
Гидравлическое погружение и установка легких иглофильтров в грунтах 3 группы с устройством обсыпки длина
-02-130-3 4 м 1342990 318749 158947 17891 865294 35535
-02-130-4 7 м 1940702 358477 590354 69616 991871 39964
Гидравлическое погружение и установка легких иглофильтров в грунтах 2 группы без устройства обсыпки длина
-02-130-5 4 м 1130576 219227 70441 7237 840908 24440
-02-130-6 7 м 1428076 246280 250362 28682 931434 27456
Гидравлическое погружение и установка легких иглофильтров в грунтах 3 группы без устройства обсыпки длина
-02-130-7 4 м 1294502 299347 153919 17362 841236 33372
-02-130-8 7 м 1828825 318749 578366 68347 931710 35535
Гидропогружение обсадных труб с установкой в них иглофильтров с устройством обсыпки длина иглофильтров до
-02-130-9 4 м 4409294 697622 1998278 239404 1713394 75911
-02-130-10 7 м 6221215 109802 3662153 438795 2449260 11948
Установка иглофильтров в предварительно пробуренные скважины без устройства обсыпки длина иглофильтров до
-02-130-11 4 м 963971 203973 46304 5396 713694 22464
-02-130-12 7 м 1148638 233810 201134 24133 713694 25750
ТАБЛИЦА 01-02-131. Извлечение легких иглофильтров
Измеритель: иглофильтров
Извлечение легких иглофильтров длиной до
-02-131-1 4 м 1949 572 1377 169 - 067
-02-131-2 7 м 4027 998 3029 370 - 117
РАЗДЕЛ 01. БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ МОНОЛИТНЫЕ
ФУНДАМЕНТЫ ПОД ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
Номера расценокНаименование и характеристикаПрямые В том числе руб. Затраты
строительных работ и затраты труда
конструкций руб. рабочих
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе трактора железобетонных свай длиной до 6 м в грунты группы:
Погружение дизель-молотом на гусеничном копре железобетонных свай длиной до 6 м в грунты группы:
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных свай площадью сечения:
-01-010-1 до 01 м2 11158 1331 9776 644 051 140 5-01-010-2
свыше 01 м2 13105 1569 11458 755 078 165

Фер свая1.doc

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Утверждены и введены в действие с 7 августа 2003 г.
постановлением Госстроя России от 07.08.2003 г. № 142
НА СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ
Государственный комитет Российской Федерации
по строительству и жилищно-коммунальному комплексу
Предназначены для определения прямых затрат в сметной стоимости
строительных работ при выполнении свайных работ при строительстве зданий и
сооружений любого назначения на всех видах строительства в условиях
выполнения с земли по сооружению опускных колодцев на всех видах
строительства и закреплению грунтов.
РАЗРАБОТАНЫ ГУ Межрегиональный центр по ценообразованию в строительстве и
промышленности строительных материалов (МЦЦС) Госстроя России (В. П. Шуппо
информационных технологий ГРАНД» (В. А. Тюков).
РАССМОТРЕНЫ Управлением ценообразования и сметного нормирования Госстроя
России (Редакционная комиссия: В. А. Степанов - руководитель В. Г.
Козьмодемьянский Л. В. Голубева).
ВНЕСЕНЫ Управлением ценообразования и сметного нормирования Госстроя
УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ с 7 августа 2003 г. постановлением
Госстроя России от 07.08.2003 г.
ФЕДЕРАЛЬНЫЕ ЕДИНИЧНЫЕ РАСЦЕНКИ
Свайные работы. Опускные колодцы. Закрепление грунтов.
1. Настоящие федеральные расценки (далее расценки) разработаны на
основании государственных элементных сметных норм сборник ГЭСН 81-02-05-
01 с учетом дополнений и изменений к нему выпуск 1 и предназначены для
определения сметной стоимости выполнения свайных работ при строительстве
зданий и сооружений любого назначения на всех видах строительства и в
различных условиях (с земли и плавучих средств) для выполнения работ по
сооружению опускных колодцев на всех видах строительства и закреплению
грунтов способами цементации (цементными и цементно-песчаными растворами)
силикатизации смолизации с целью повышения их прочности устойчивости и
водонепроницаемости на всех видах строительства.
2. Сборник состоит из двух книг.
В книгу 1 входят разделы:
Свайные работы выполняемые с земли.
Свайные работы выполняемые в мерзлых и вечномерзлых грунтах.
Закрепление грунтов.
В книгу 2 входит раздел:
Свайные работы выполняемые в морских условиях с плавучих средств.
РАЗДЕЛ 01. СВАЙНЫЕ РАБОТЫ
(Свайные работы выполняемые с земли. Свайные работы выполняемые в мерзлых
и вечномерзлых грунтах)
1. В расценках раздела 01 настоящего сборника предусмотрено выполнение
полного комплекса основных работ перечень которых приведен в составах
работ а также вспомогательных и сопутствующих работ.
2. Классификация грунтов в разделе принята следующая:
2.1. Для случаев погружения свай молотами:
-я группа - пески рыхлые супеси пластичные суглинки и глины мягко- и
тугопластичные ил растительный грунт торф лесс мягкопластичный а также
перечисленные грунты с содержанием в них гравия и щебня крупностью фракций
не более 100 мм до 10 %;
-я группа - песок плотный гравий супеси твердые суглинки и глины
полутвердые и твердые лесс отвердевший песок пылеватый насыщенный водой
а также перечисленные грунты с содержанием в них до 30 % гравия и щебня
крупностью фракций не более 100 мм или крупностью более 100 мм до 10 % и
грунты 1-й группы с содержанием щебня и гравия от 10 до 30 %.
2.2. Для случаев погружения свай вибропогружателями:
- насыщенные водой несвязные грунты и связные грунты текучей и
текучепластичной консистенции.
2.3. Для случаев погружения свай - оболочек с извлечением грунта из
полости сваи-оболочки:
- связные грунты - суглинки и глины твердые полутвердые туго- и
- несвязные грунты - пески супеси и суглинки с содержанием глинистых
частиц до 15 % а также с содержанием в указанных грунтах мелкого гравия до
2.4. Для случаев устройства буронабивных свай и бурения скважин для
свай (таблицы 01-028 ÷ 01-060) классификация грунтов принимается по
сборнику ГЭСН-2001-04 «Скважины».
2.5. Для случаев устройства противофильтрационных завес:
а) с разработкой траншей плоским грейфером или экскаватором «обратная
лопата» (расценки табл. 01-064 ( 01-066) - по Сборнику ФЕР-2001-01
б) с разработкой траншей барражными машинами или широкозахватным
грейфером (расценки табл. 01-067 01-068 настоящего сборника) - по таблице
1 настоящей Технической части раздела 01.
№ Наименование и характеристика грунтов и пород Средняя Группа
п. плотность труднос
Разработка грунта барражной машиной
Галька и гравий: 1900 7
а) при наличии от 30 до 40 % объема песчаного
или глинистого заполнителя мягкопластичной
б) при наличии более 40 % объема песчаного или 1800 6
глинистого заполнителя мягкопластичной
а) твердая и полутвердая без примесей
б) тугопластичная и мягко пластичная без 1950 3
в) твердая и полутвердая с примесью гравия 1750 5
гальки и щебня от 10 до 20 % объема
г) тугопластичная и мягкопластичная с примесью 1900 4
гравия гальки и щебня от 10 до 20 % объема
д) моренная с содержанием гальки до 10 % объема1850 7
а) с примесью супесчано-глинистых частиц до 40
% объема твердой и полутвердой консистенции
б) с примесью супесчано-глинистых частиц до 40 1800 5
% объема тугопластичной консистенции
а) заторфованный текучий
б) супесчаный 1700 2
в) суглинистый и глинистый 1950 3
б) с включением гравия и гальки до 15 % объема 1700 2
в) с включением гравия и гальки до 30 % объема 1800 3
а) без примесей твердой и полутвердой
б) без примесей тугопластичной и 1550 1
мягкопластичной консистенции
в) твердой и полутвердой консистенции с 1800 3
включением обломочного материала до 10 % объема
г) твердой и полутвердой консистенции с 1900 4
включением обломочного материала до 30 % объема
д) тугопластичной и мягкопластичной 1950 2
консистенции с включением обломочного материала
е) тугопластичной и мягкопластичной 1950 3
ж) моренный с гравием и галькой до 10 % объема 1750 5
а) без примесей твердой консистенции
б) без примесей текучей консистенции 1500 1
в) твердая с включением обломочного материала 1800 3
г) твердая с включением обломочного материала 1700 4
д) моренная с гравием и галькой до 10 % объема 1850 3
Разработка грунта широкозахватным грейфером
Галька и гравий: 1900 4
а) при наличии от 40 до 60 % объема песчаного
б) при наличии более 60 % объема песчаного или 1850 3
а) твердая без примесей
б) полутвердая и тугопластичная без примесей 2050 3
в) мягкопластичная без примесей 1950 2
г) текучепластичная и текучая без примесей 1850 1
б) супесчано-суглинистый 1800 2
а) без примесей разнозернистый рыхлый и 1600-1960 1
б) без примесей разнозернистый плотный 2000 2
в) с включением гравия и гальки до 60 % объема 2200 4
а) без примесей твердый и полутвердый
б) без примесей тугопластичный и 1650 1
в) твердый и полутвердый с включением 1850 4
обломочного материала до 10 % объема
г) тугопластичный и мягкопластичный с 1800 3
а) без примесей твердая
б) без примесей пластичная и текучая 1550 1
в) твердая с включением обломочного материала 1800 4
г) пластичная и текучая с включением 1700 2
обломочного материала до 20 % объема
3. Для случаев погружения свай в грунты различных групп с послойным
залеганием в которых одна из групп составляет не менее 80 % от общей
глубины погружения свай нормы расхода ресурсов следует принимать по
основной группе грунта для всей глубины погружения свай. При другом
соотношении групп грунтов нормы расхода ресурсов должны определяться
суммарно для общей толщины слоев 1-й группы и общей толщины слоев 2-й
4. Расценки по погружению вертикальных свай предусматривают
производство работ без подмыва и в нестесненных условиях. Затраты на
выполнение работ по погружению свай в стесненных условиях - с отсыпанных
островков в котлованах со шпунтовым ограждением с подмостей на косогорах
и т.п. а также с подмывом или наклонных следует определять с применением
соответствующих коэффициентов приведенных в пп. 3.1 3.2 и 3.5 настоящей
Технической части раздела 01.
5. Расценки таблиц 01-001 ÷ 01-005 01-007 01-008 01-011 ÷ 01-013 01-
5 01-024 01-025 и 01-027 предусматривают условия погружения свай на 90-
0 % их проектной длины. Затраты на погружение свай на иную глубину
следует определять по указанным расценкам с применением коэффициентов
приведенных в п. 3.3 настоящей Технической части раздела 01.
6. Расход ресурсов на выполнение работ по погружению свай из стального
проката (двутавры швеллеры) следует определять по нормам расхода ресурсов
на выполнения работ по погружению стальных шпунтовых свай соответствующей
7. Расценки на выполнение работ по погружению стальных шпунтовых свай
предусматривают погружение свай любого назначения.
8. Если в проекте обосновано однократное погружение стальных шпунтовых
свай без последующего их извлечения расход шпунтовой стали следует
принимать в количестве 101 т на одну тонну намечаемых к погружению свай.
Если предусматривается извлечение стальных шпунтовых свай с последующим
их использованием расход шпунтовой стали в зависимости от числа оборотов
свай обоснованного в проекте принимается в следующих размерах (в т на 1 т
погружаемых стальных шпунтовых свай):
5 - при 2-х оборотах;
0 - при 3-х оборотах;
5 - при 4-х - 5-ти оборотах;
2 - при количестве оборотов более 5.
Рекомендуемые нормы расхода стальных шпунтовых свай учитывают износ
потери и затраты на восстановление после их извлечения в зависимости от
Если по условиям организации строительства или производства работ на
одном объекте (месте) производится однократная забивка или извлечение
шпунта количество его оборотов устанавливается проектом исходя из глубины
погружения сложности инженерно-геологических условий параметров шпунта и
В расценках на выполнение работ по погружению свай предусмотрена доставка
материалов и конструкций от приобъектного склада до места производства
9. При определении затрат на выполнение свайных работ в мостостроении
по расценкам табл. 01-001 ÷ 01-005 следует дополнительно учитывать доставку
материалов и конструкций от приобъектного склада до рабочей зоны в
соответствии с Технической частью сборника ФЕР-2001-30 «Мосты и трубы». При
этом из указанных расценок следует исключать затраты на внутрипостроечный
транспорт (время работы кранов-трубоукладчиков и затраты труда рабочих-
строителей по затратам времени кранов-трубоукладчиков).
10. Затраты на выполнение работ по погружению железобетонных шпунтовых
свай шириной до 05 м следует определять по расценкам на выполнение работ
по погружению одиночных железобетонных свай соответствующей длины и способа
11. В расценках табл. 01-007 01-008 стоимость электродов болтов
фланцев металлических и битума приведены на одно наращивание в свае. При
увеличении числа наращиваний в свае стоимость электродов болтов фланцев
металлических и битума следует учитывать пропорционально числу наращивания.
К оплате труда рабочих-строителей стоимости эксплуатации машин и к оплате
труда машинистов добавлять на одно дополнительное наращивание согласно
№ Наименование элементов затрат Ед. 01-007 01-007 01-008
пп измеррасценкирасценкирасценки
Оплата труда рабочих-строителей руб. 6533 6228 11534
Стоимость эксплуатации руб. 35624 35559 74090
в том числе оплата труда руб. 2013 2013 4228
12. Устройство рельсовых подкрановых путей расценками табл. 01-007 01-
8 01-010 (расценка 5) 01-014 01-047 не учтено и следует определять
13. Затраты на выполнение работ по погружению железобетонных свай
вибропогружателем на строительстве воздушных линий электропередач следует
определять по расценкам 1 2 табл. 01-005 с применением коэффициентов
приведенных в п. 3.5 настоящей Технической части раздела 01.
14. Расценки на выполнение работ по погружению свай с земли
предусматривают использование сваебойных агрегатов и кранового
оборудования а также устройство рельсовых путей для копров на устойчивом
В случае когда согласно проектным данным в связи с наличием слабонесущих
грунтов необходимо устройство специального основания для перемещения
сваебойных агрегатов или кранового оборудования эти затраты следует
определять по расценкам соответствующих сборников ФЕР.
15. В расценках на выполнение работ по погружению свай с использованием
рельсового копра предусмотрены затраты по устройству ходовых путей под
копер на выровненной площадке. Для случаев необходимости производства
земляных работ (подсыпка или выемка грунта) затраты на эти цели следует
определять по расценкам сборника ФЕР-2001-01 «Земляные работы».
16. В расценках таблиц 01-028 и 01-029 затраты на установку и
извлечение обсадных труб не учтены и их следует определять дополнительно по
сборнику ФЕР 2001-04 «Скважины».
17. Затраты на выполнение работ по погружению железобетонных свай с
круглой полостью следует определять по расценкам на выполнение работ по
погружению сплошных железобетонных свай.
18. Класс (марку) бетона раствора марку железобетонных изделий тип
стального шпунта и сорт бентонитовой глины а также диаметр и толщину
стальных обсадных труб следует принимать по проекту.
19. В расценках таблиц 01-030 ÷ 01-033 предусмотрено выполнение
обязательного комплекса работ при устройстве буронабивных железобетонных
свай без уширенного основания с использованием комплекта оборудования
ударно-канатного бурения.
В расценках таблиц 01-048 ÷ 01-059 предусмотрено выполнение работ по
бурению лидерных скважин для установки и погружения свай а также
направляющих скважин для устройства противофильтрационных завес.
20. В расценках таблиц 01-030 ÷ 01-033 предусмотрено выполнение работ
по устройству буронабивных железобетонных свай с креплением скважин
извлекаемыми обсадными трубами. Для случаев бурения скважин без извлечения
обсадных труб затраты определяются по этим же расценкам с применением
коэффициентов приведенных в п. 3.7 а для случаев бурения скважин без
крепления трубами - с применением коэффициентов приведенных в п. 3.8
настоящей Технической части раздела 01.
21. Расценки таблицы 01-027 следует использовать для определения затрат
на выполнение работ с составными железобетонными сваями в случае когда это
предусмотрено в проекте.
22. В расценках таблиц 01-028 ÷ 01-034 01-046 01-048 ÷ 01-060 не
учтен расход бурового инструмента который следует принимать по таблице 1.3
с применением коэффициентов приведенных в п. 3.10 настоящей Технической
Расход бурового инструмента на 100 м проходки скважины
Наименование ЕдиницаГруппа грунтов и пород
бурового инструментаизмерен
Вращательное Ударно-канатное бурение
нормам стоимостстоимос
труда иэксплуатматериа
стесненных условиях -
шпунтовым ограждением
а) свай длиной до 6 м 01-001 (1 2); 145 165 -
б) то же до 8 м 01-001 (3 4); 125 13 -
в) то же св. 8 м 01-002 (5-8) 11 11 -
г) устройство 01-028 ÷ 01-060 113 113 -
Погружение наклонных 01-001 ÷ 01-004; 111 12 -
свай: с земли 01-011; 01-015;
Погружение с земли 01-001 ÷ 01-005; 097 095 -
одиночных 01-007; 01-008;
железобетонных и 01-011 ÷ 01-013;
стальных шпунтовых 01-015; 01-027
свай на глубину менее
извлечение стальных
указанной глубины на
каждые 10 % уменьшения
глубины погружения или
Погружение свай в 01-001 (2 4); 09 075 -
фунты группы 2 с 01-002 (2 4 6
подмывами - к нормам 8); 01-003 (2 4
эксплуатации машин 6 8); 01-004 (2
следует добавлять 4); 01-018 (8)
время использования 01-019 (8); 01-020
насосов (2 4 6 8 10
(производительностью и12); 01-021 (2 4
напором по проекту) по6 8 10 12);
количеству 01-022 (2 4 6 8
машино-часов 10 12 14); 01-023
сваебойных агрегатов (2 4 6 8 10
пересчитанных с учетом12 14); 01-024 (2
поправочных 4 6 8); 01-025
коэффициентов (2 4 6 8);
Погружение 01-005 (1 2) 115 115 -
железобетонных свай
вибропогружателями под
опоры воздушных линий
Бурение скальных 01-047
грунтов под основания
- 4 группы 053 053 -
- 6 группы 166 166 -
- 7 группы 265 265 -
Устройство 01-030 ÷ 01-033; 09 09 05
буронабивных 01-074 (1 ÷ 3); (вода)
железобетонных свай с 01-075 (1 ÷ 3);
креплением скважин 01-076 (1 ÷ 3);
обсадными трубами без 01-077 (1 ÷ 3);
извлечения обсадных 01-078 (1 ÷ 3);
труб 01-079 (1 ÷ 3)
-074 (4 ÷ 7); 095 095 05
-075 (4 ÷ 7); (вода)
Устройство 01-030 ÷ 01-033 075 075 05
буронабивных (вода)
без крепления скважин
Бурение скважин для 01-060 08 - -
уширения основания в
устойчивых грунтах без
глинистого раствора
- буровые агрегаты 01-060 - 12 -
принятый по табл. 1.3:
более 800 01-032 01-033 - - 363
- вращательное бурение
скважин диаметром мм:
более 800 01-059 - - 35
Установка в скважину 01-061 01 006 -
каркасов не требующих
Разработка траншей с 01-064 ÷ 01-066 09 - -
ограничителей захваток
- краны на гусеничном 01-064 ÷ 01-066 - 073 -
Разработка траншей без01-064 ÷ 01-066 08 - -
применения стальных
- кран на гусеничном 01-064 ÷ 01-066 - 015 -
- машины (конвейеры 01-064 ÷ 01-066 - 074 -
- материалы (кислород01-064 ÷ 01-066 - - 084
Разработка траншей с 01-064 ÷ 01-066 094 - -
глинистым раствором в
устойчивых грунтах:
- комплект машин 01-064 ÷ 01-066 - 083 -
глино-растворного узла
При устройстве завес 01-070 01-071 009
длиной менее 10 м на
каждый метр уменьшения
длины панелей или свай
следует дополнительно
- краны на гусеничном 01-070 01-071 _ 015 -
- машины (аппарат для 01-070 01-071 - 008 -
- материалы (кислород01-070 01-071 - - 008
сталь толстолистовая)
Заполнение траншей 01-069 (1-6) 084 084 -
противофильтрационными01-069 (7-9) 083 083 -
РАЗДЕЛ 02. ОПУСКНЫЕ КОЛОДЦЫ
1. В расценках раздела 02 настоящего Сборника предусмотрено выполнение
работ а также вспомогательных и сопутствующих работ включая планировку
площадок гидроизоляцию стен колодцев битумом удаление наплывающего
грунта спуск в колодцы и подъем из них экскаваторов и бульдозеров.
2. В расценках на выполнение работ по возведению стен монолитных
железобетонных опускных колодцев площадью до 300 м2 средняя толщина стен
колодцев принята равной 07 м а площадью более 300 м2 - 14 м.
Для случаев когда средняя толщина стен отличается от указанных значений
к расценкам 1 - 3 табл. 02-001 следует применять поправочные коэффициенты
приведенные в п.п. 3.1-3.4 настоящей Технической части раздела 02.
Средняя толщина стен определяется как частное от деления общей площади
сечения всех ярусов стены колодца включая нож на высоту этого сечения
считая от нижней кромки ножа до верхней отметки стены.
3. Расценки на выполнение работ по возведению конструкций сборных
железобетонных опускных колодцев рассчитаны для условий применения
железобетонных панелей шириной 14 м и толщиной 045 м. Для случаев когда
размеры панелей отличаются от указанных к расценкам табл. 02-004 следует
применять поправочные коэффициенты приведенные в пп. 3.5-3.8 настоящей
Технической части раздела 02.
4. Коэффициенты приведенные в графе 6 пп. 3.1-3.8 настоящей
Технической части не распространяются на расход бетона железобетонных
панелей а также материалов расход которых принимается по проектным
5. При использовании расценок настоящего раздела классификацию грунтов
следует принимать по Сборникам ФЕР-2001-01 «Земляные работы» и ФЕР-2001-03
«Буровзрывные работы» В расценках на выполнение работ гидромеханизированным
способом разработки грунтов нормы расхода ресурсов рассчитаны как
усредненные независимо от группы грунтов.
6. В расценках на выполнение работ по опусканию колодцев с разработкой
грунта грейфером (таблица 02-007 расценки 3-6) учтены условия разработки
грунта из-под воды слоем до 02 м. Для случаев выполнения работ при большем
слое воды затраты следует определять по этим же расценкам с применением
коэффициентов приведенных в п.п. 3.9 и 3.10 настоящей Технической части.
7. При определении затрат на выполнение работ по опусканию колодцев с
разработкой экскаватором вязких или мокрых грунтов сильно налипающих на
ковш экскаватора и днища бадьи а также в случае работы экскаватора на
мокрой подошве с применением щитов к расценкам таблицы 02-006 следует
применять соответствующие коэффициенты приведенные в Технической части
сборника ФЕР-2001-01 «Земляные работы».
8. В расценках таблиц 02-006 и 02-007 предусмотрены работы по опусканию
колодцев без внутренних распорных перегородок (балок). Затраты на
выполнение работ по опусканию колодцев с перегородками следует определять
по расценкам соответствующим площади каждого отсека колодца в отдельности.
Затраты на выполнение работ по разборке перегородок (балок) следует
определять дополнительно.
9. Расценки на выполнение работ по опусканию колодцев учитывают выдачу
грунта в бункер или отвал. Затраты по отвозке грунта со строительной
площадки следует определять дополнительно.
10. В расценках на выполнение работ по опусканию колодцев учтены
технологические перерывы в работе машин во время ручной разработки грунта
под ножом а также машин и рабочих во время взрывания грунтов 5-10 групп и
проветривания колодцев после взрыва.
11. При определении затрат на выполнение работ по опусканию колодцев с
разработкой грунта экскаватором стоимость работ по предварительному
рыхлению грунтов 4-й группы (гипс мел глина сланцеватая или коренная с
валунами) в соответствии с проектными данными следует учитывать
дополнительно и определять по расценкам Сборника ФЕР-2001-03 «Буровзрывные
работы». В этом случае стоимость работ по опусканию колодцев следует
определять по расценкам таблицы 02-006 настоящего раздела как в грунтах 3-й
12. Стоимость работ по устройству днища сборных колодцев следует
определять по таблице 02-003.
13. Дополнительно должны учитываться следующие работы если они
предусмотрены проектом или выполняются при опускании колодцев:
- удаление случайных предметов из-под ножа колодца (валунов топляков и
- подмыв грунта и пригрузка колодцев;
- укладка и разборка внешних трубопроводов;
- водопонижение и водоотлив;
- вентиляция колодцев;
- заполнение застенного пространства колодцев после их опускания в
тиксотропной рубашке.
Затраты на выполнение указанных работ следует определять на основании
проекта по Сборникам на соответствующие работы.
Правила исчисления объемов работ
1. Объем работ на сооружение и опускание колодцев принимается по
2. Объем грунта извлекаемого при выполнении работ по опусканию колодца
определяется как произведение площади колодца по наружной кромке ножа на
глубину опускания измеряемую как разность между проектными отметками
нижней кромки ножа до и после опускания колодца.
3. Объем железобетона монолитных колодцев в опалубке из плит-оболочек
определяется без учета объема плит-оболочек.
4. Объем железобетона днища колодца (табл. 02-003) определяется без
учета бетонной подготовки под днище объем которой в норме учтен.
Коэффициенты к расценкам
№ Условия применения Номер Коэффициенты
Грунт растительный без корней лесс влажный и рыхлый. Песок без
примесей. Суглинок легкий и лессовидный. Супесь плотная без
Глина жирная мягкая. Глина насыпная слежавшаяся с примесью
гравия гальки или строительного мусора. Грунт растительный с
корнями или с примесью строительного мусора щебня и гравия.
Лесс рыхлый слежавшийся с гравием и галькой. Песок суглинок и
супесь с примесью щебня или гравия до 40 % по объему. Супесь
слежавшаяся с примесью строительного мусора.
Глина тяжелая твердая глина сланцеватая глина мягкая с
примесью щебня и гальки лесс плотный и отвердевший. Песок
суглинок и супесь с примесью щебня или гравия более 40 % по
объему строительный мусор.
11. При производстве работ с лесов подмостей или подвесных люлек к
расценкам применять коэффициенты приведенные в п. 3 Технической части
12. В случаях когда проектом закрепления грунтов предусмотрено
производство работ в шахтах штольнях тоннелях смотровых галереях
потернах и других подземных сооружениях следует применять поправочные
коэффициенты приведенные в п. 3 Технической части раздела 03.
1. Объемы работ по закреплению грунтов в измерителях принятых в
настоящих нормах определяются проектом.
2. Расход материалов на 1 м цементируемой части скважины следует
принимать исходя из количества поглощаемого материала определяемого
проектом по данным опытных нагнетаний и инженерно-геологических изысканий с
учетом норм приведенных в таблице 2.1.
3. Заливка цементируемой части скважины определяется на 1 м скважины.
4. Расход и состав реактивов для силикатизации и смолизации грунтов
определяется проектом.
Среднее удельное водопоглощение в Среднее поглощение сухого
закрепляемом объекте лмин. м2 материала кг на 1 м
до цементируемой части скважины
труда и оплате стоимости
рабочих-строитеции машин
При цементации двумя 03-001 - 185
последовательно расположенными
цементационными установками с
перекачкой раствора
При производстве работ с лесов 03-001 125 125
подмостей или подвесных люлек ÷
При производстве работ в 03-001
подземных сооружениях (шахтах 03-002
штольнях тоннелях смотровых
галереях потернах и др.):
а) в сухих условиях или при слое 115 115
воды не более 100 мм
б) при фильтрации прерывающимися 126 126
струями или слоем воды до 200 мм
в) при фильтрации сплошными 144 144
струями или слое воды более 200
СВАЙНЫЕ РАБОТЫ ВЫПОЛНЯЕМЫЕ С ЗЕМЛИ
Номера Наименование и ПрямыеВ том числе руб. Затрат
расценокхарактеристика затрат ы
строительных ы труда
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе трактора
железобетонных свай длиной до 6 м в грунты группы:
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе экскаватора
Погружение дизель-молотом на гусеничном копре железобетонных свай
длиной до 6 м в грунты группы:
Погружение рельсовым копром железобетонных свай длиной до 12 м в
Погружение вибропогружателем железобетонных свай сплошных длиной:
Погружение вибропогружателем железобетонных свай-оболочек длиной до 12
м с извлечением грунта из полости сваи-оболочки диаметром до 2 м в
Погружение вибропогружателем железобетонных свай-оболочек с
извлечением грунта из полости сваи-оболочки диаметром до 3 м в грунты:
Заполнение бетоном свай-оболочек диаметром:
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных свай площадью
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе трактора стальных
свай шпунтового ряда массой 1 м до 50 кг длиной до 8 м в грунты
Погружение вибропогружателем стальных свай шпунтового ряда массой 1 м
до 50 кг на глубину:
Извлечение стальных свай шпунтового ряда массой 1 м до 50 кг длиной
до 10 м из грунтов группы:
Крепление шпунтового ряда ограждения котлованов под опоры мостов:
Устройство и разборка подмостей под копер под опоры мостов:
Погружение агрегатами копровыми железобетонных свай-колонн длиной до 6
м на глубину до 3 м в грунты группы:
Погружение копрами гусеничными железобетонных свай-колонн длиной до 6
Погружение агрегатами копровыми железобетонных свай-колонн длиной до
м на глубину до 6 м в грунты группы:
Погружение копрами гусеничными железобетонных свай-колонн длиной до 10
м на глубину до 8 м в грунты группы:
Погружение копрами гусеничными железобетонных свай-колонн длиной до 14
Погружение агрегатами копровыми безростверковых железобетонных свай
Погружение копрами гусеничными безростверковых железобетонных свай
Погружение одиночных составных железобетонных свай длиной до 20 м в
Устройство буронабивных свай диаметром до 1000 мм в сухих устойчивых
грунтах группы 1-3 с бурением скважин вращательным (ковшевым)
способом длина свай:
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 600 мм с
бурением скважин вращательным (шнековым) способом в грунтах 1 группы
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 630 мм с
бурением скважин ударно-канатным способом в грунтах группы:
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 720 мм с
бурением скважин ударно-канатным способом в грунтах группы
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 820 мм с
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром до 1020 мм с
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 500-600 мм в
устойчивых грунтах 2 группы установкой СБУ длиной:
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 700-800 мм в
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 900-1000 мм в
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 500-600 мм с
уширением до 1400 мм в устойчивых грунтах 1-2 группы установкой СБУ
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 700-800 мм с
уширением до 1800 мм в устойчивых грунтах 1-2 группы установкой СБУ
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 900-1000 мм с
Устройство с подачей глинистого раствора железобетонных буронабивных
свай диаметром 600 мм вращательным (роторным) способом бурения скважин
в неустойчивых грунтах группы:
неустойчивых водонасыщенных грунтах 2 группы установкой СБУ длиной:
уширением до 400 мм в неустойчивых водонасыщенных грунтах 2 группы
установкой СБУ длиной:
уширением до 1800 им в неустойчивых водонасыщенных грунтах 2 группы
Бурение ударно-канатным способом скважин диаметром 250 мм в грунтах
Бурение ударно-канатным способом скважин диаметром 350 мм в грунтах
Бурение ударно-канатным способом скважин диаметром 500 мм в грунтах
Бурение ударно-канатным способом скважин диаметром 650 мм в грунтах
Бурение скважин диаметром 250 мм вращательным (роторным) способом в
грунтах и породах группы:
Бурение скважин диаметром 300 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин диаметром 350 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин диаметром 450 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин диаметром 500 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин диаметром 600 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин диаметром 700 мм вращательным (роторным) способом в
Бурение скважин вращательным (ковшовым) способом диаметром 1000 мм в
Бурение уширения основания скважины для буронабивных железобетонных
свай в грунтах группы:
Разработка траншей глубиной до 10 м установкой с плоским грейфером
при ширине траншеи 400 мм в грунтах группы:
Разработка траншей глубиной до 15 м установкой с плоским грейфером
Разработка траншей глубиной до 7 м экскаватором «обратная лопата» при
ширине траншеи 400 мм в грунтах группы:
Устройство траншей под глинистым раствором шириной 05 м глубиной 20
м широкозахватными грейферами на базе экскаватора в грунтах группы:
Устройство траншей под глинистым раствором шириной 05 м глубиной 50
м барражными машинами в грунтах группы:
Укладка в траншею противофильтрационных материалов из бетона при
Устройство завес из железобетонных свай толщина завес:
Наращивание железобетонных свай при толщине завесы:
Установка и извлечение железобетонных ограничителей захваток при
Установка в скважину свай массой:
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 800 мм глубиной
до 30 метров агрегатами типа «Bauer BG25» «Junttan PM26» в грунтах
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1000 мм глубиной
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1200 мм глубиной
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1500 мм глубиной
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 1700 мм глубиной
Устройство железобетонных буронабивных свай диаметром 2000 мм глубиной
до 70 метров агрегатом типа «Liebherr HS 883 HDVRM» в грунтах группы:
ТАБЛИЦА 5-01-095. УСТАНОВКА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И СТАЛЬНЫХ СВАЙ В СКВАЖИНЫ
Измеритель: 1 м3 свай
Установка в скважины железобетонных свай объемом:
Установка в готовые скважины деревометаллических свай объемом:
Погружение (с предварительным оттаиванием грунта паровыми иглами)
железобетонных свай объемом:
деревометаллических свай объемом:
Погружение в оттаянный грунт железобетонных свай объемом:
ТАБЛИЦА 5-02-001. ВОЗВЕДЕНИЕ КОНСТРУКЦИЙ СТЕН И НОЖА МОНОЛИТНЫХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПУСКНЫХ КОЛОДЦЕВ
Измеритель: 10 м3 железобетона
Возведение в щитовой опалубке конструкций стен и ножа монолитных
железобетонных опускных колодцев площадью:
Опускание железобетонных колодцев площадью до 500 м2 с разработкой
грунта экскаватором и выдачей грунта башенным краном в бункер группа
Опускание колодцев площадью свыше 300 м2 с разработкой грунта способом
гидромеханизации глубиной:
ТАБЛИЦА 5-03-001. ЦЕМЕНТАЦИЯ ГРУНТОВ
Измеритель: 100 м цементируемой части скважины
Цементация грунтов нисходящим способом при поглощении цемента и песка:
Забивка и извлечение инъекторов в грунтах 1 группы при глубине:
Силикатизация однорастворная:
-03-004без предварительной активизации 12211 3828
1-0063Ацетилен растворенный технический марки АТ 3283000
1-0072Битумы нефтяные строительные изоляционныеТ 141250
БНИ-IV-3 БНИ-IV БНИ-V
1-0073Битумы нефтяные строительные марки Т 138310
1-0114Веревка техническая из пенькового волокнаТ 3840000
1-0253Известь строительная негашеная комовая Т 73450
1-0311Каболка Т 3003000
1-0324Кислород технический газообразный М3 622
1-0388Краски масляные земляные МА-0115: мумия Т 1511900
1-0585Масло дизельное моторное М-10ДМ Т 399750
1-0589Масла креозотовые Т 246000
1-0782Поковки из квадратных заготовок массой Т 598900
1-0797Катанка горячекатаная в мотках диаметром Т 445520
1-0849Пластина резиновая рулонная КГ 1356
1-0850Резина листовая вулканизованная цветная КГ 2486
1-0852Рубероид кровельный с крупнозернистой М2 746
1-0872Сетка плетеная с квадратными ячейками № М2 1808
1-1014Балки двутавровые № 60 сталь марки Ст6псТ 564300
1-1129Толстолистовой горячекатаный прокат с Т 549979
обрезными кромками толщиной 9-12 мм
улучшенной плоскостности и повышенной
точности прокатки из углеродистой стали
обыкновенного качества марки Ст3сп
1-1134Тонколистовой прокат из стали Т 724956
углеродистой обыкновенного качества и
качественной с обрезными кромками
толщиной 39 мм холоднокатаный
1-1145Профили фасонные горячекатаные для Т 678936
шпунтовых свай Л4 и Л5 массой свыше 50 до
0 кг включительно сталь марки 16ХГ
1-1305Портландцемент общестроительного Т 41200
назначения бездобавочный марки 400
1-1324Шлакопортландцемент общестроительного и Т 33900
специального назначения марки 400
1-1513Электроды диаметром 4 мм Э42 Т 975000
1-1521Электроды диаметром 5 мм Э42 Т 1036200
1-1522Электроды диаметром 5 мм Э42А Т 1036200
1-1602Ацетилен газообразный технический М3 3851
1-1668Рогожа М2 1020
1-1705Пакля пропитанная КГ 904
1-1714Болты строительные с гайками и шайбами Т 904000
1-1733Сталь листовая горячекатаная углеродистаяТ 539199
обыкновенного качества общего назначения
полуспокойная Ст3пс толщиной 9-12 мм
1-1734Сталь листовая горячекатаная углеродистаяТ 530130
полуспокойная Ст3пс толщиной 13-20 мм
1-1742Толь с крупнозернистой посыпкой М2 571
гидроизоляционный марки ТГ-350
1-1782Ткань мешочная 10 М2 8475
1-1802Швеллеры сталь полуспокойная 18пс № Т 579820
1-1805Гвозди строительные Т 1197800
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 4 м ШТ 12160
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 5м ШТ 13376
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 6 м ШТ 14714
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 7 м ШТ 16185
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 10 м ШТ 20230
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 15 м ШТ 23266
1-9163Инъектор диаметром 32×3 мм длина 30 м ШТ 29082
1-9416Балки двутавровые сталь полуспокойная Т 400400
2-0001Лесоматериалы круглые хвойных пород для М3 70352
свай гидротехнических сооружений и
элементов мостов диаметром 22-34 см
2-0002Лесоматериалы круглые хвойных пород для М3 78317
2-0008Лесоматериалы круглые хвойных пород для М3 55833
строительства длиной 3-65 м диаметром
2-0011Лесоматериалы круглые хвойных пород для М3 55000
выработки пиломатериалов и заготовок
(пластины) толщиной 20-24 см III сорта
2-0024Пиломатериалы хвойных пород. Бруски М3 160100
обрезные длиной 4-65 м шириной 75-150
мм толщиной 40-75 мм II сорта
2-0025Пиломатериалы хвойных пород. Бруски М3 128700
мм толщиной 40-75 мм III сорта
2-0029Пиломатериалы хвойных пород. Брусья М3 155300
мм толщиной 100 125 мм III сорта
2-0032Пиломатериалы хвойных пород. Брусья М3 215600
мм толщиной 150 мм и более II сорта
2-0041Пиломатериалы хвойных пород. Брусья М3 113635
необрезные длиной 4-65 м все ширины
толщиной 150 мм и более III сорта
2-0056Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 143000
мм толщиной 32-40 мм II сорта
2-0057Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 115500
мм толщиной 32-40 мм III сорта
2-0059Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 157200
мм толщиной 44 мм и более I сорта
2-0061Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 105600
мм толщиной 44 мм и более III сорта
2-0062Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 77000
мм толщиной 44 мм и более IV сорта
2-0073Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 79200
толщиной 25 мм III сорта
2-0077Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 83270
толщиной 32-40 мм III сорта
2-0081Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 68400
толщиной 44 мм и более III сорта
2-0082Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 55000
толщиной 44 мм и более IV сорта
2-0084Пиломатериалы хвойных пород. Бруски М3 143620
обрезные длиной 2-375 м шириной 75-150
2-0089Пиломатериалы хвойных пород. Брусья М3 113264
мм толщиной 100-125 мм III сорта
2-0121Пиломатериалы хвойных пород. Доски М3 96800
2-0158Пиломатериалы березовые и мягких М3 98319
лиственных пород: береза липа. Доски
обрезные длиной 4-65 м все ширины
толщиной 25 32 40 мм III сорта
2-9095Доски дубовые II сорта М3 141000
2-9210Клинья деревянные 50×100×400 мм М3 90549
3-0007Трубы стальные сварные водогазопроводные М 4051
с резьбой черные легкие (неоцинкованные)
диаметр условного прохода 65 мм толщина
3-0134Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 1874
со снятой фаской диаметром от 20 до 377
мм из стали марок БСт2кп-БСт4кп и
БСт2пс-БСт4пс наружный диаметр 40 мм
толщина стенки 3 мм
3-0192Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 29950
БСт2пс-БСт4пс наружный диаметр 219 мм
толщина стенки 8 мм
3-0230Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 92190
и спирально-шовные больших диаметров
группы А и Б с сопротивлением по разрыву
кгсмм2 наружный диаметр 530 мм
толщина стенки 10 мм
3-0238Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 128240
кгсмм2 наружный диаметр 630 мм
3-0246Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 127850
кгсмм2 наружный диаметр 720 мм
3-0254Трубы стальные электросварные и М 146000
спирально-шовные больших диаметром группы
А и Б наружный диаметром 820 мм толщина
3-0269Трубы стальные электросварные прямошовныеМ 189840
кгсмм2 наружный диаметр 1020 мм
3-0352Трубы стальные бесшовные М 3560
горячедеформированные со снятой фаской из
стали марок 15 20 25 наружный диаметр
мм толщина стенки 35 мм
3-0411Трубы стальные бесшовные М 10673
4 мм толщина стенки 45 мм
3-0439Трубы стальные бесшовные М 12995
3 мм толщина стенки 5 мм
3-0537Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 42730
Д и Б с короткой треугольной резьбой
наружный диаметр 219 мм толщина стенки
3-0550Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 67751
наружный диаметр 273 мм толщина стенки
3-0560Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 85129
наружный диаметр 324 мм толщина стенки 11
3-0570Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 79663
наружный диаметр 351 мм толщина стенки 10
3-0576Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 100130
наружный диаметр 377 мм толщина стенки 12
3-0580Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 100498
наружный диаметр 426 мм толщина стенки 10
3-0583Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 121798
наружный диаметр 473 мм толщина стенки
3-0584Трубы бесшовные обсадные из стали группы М 130618
наружный диаметр 508 мм толщина стенки
3-0585Трубы бесшовные обсадные под сварку М 27262
(бурильные) утяжеленные наружный диаметр
мм толщина стенки 16 мм
3-0589Трубы бурильные из стали группы Д с М 15682
высаженными внутрь концами и муфты к ним
наружный диаметр 73 мм толщина стенки 7
3-0626Трубы бурильные геологоразведочные из М 9736
стали группы Д и муфты к ним наружный
диаметр 42 мм толщина стенки 5 мм
3-9040Трубы стальные бетонолитные инвентарные М 23072
-1 наружный диаметр 273 мм толщина стенки 5
3-9040Трубы стальные бетонолитные инвентарные М 28440
-2 наружный диаметр 325 мм толщина стенки 5
3-9040Трубы стальные бетонолитные инвентарные М 44349
-3 наружный диаметр 426 мм толщина стенки 5
3-9040Трубы стальные бетонолитные инвентарные М 56535
-4 наружный диаметр 530 мм толщина стенки 6
3-9040Трубы стальные бетонолитные инвентарные М 70566
-5 наружный диаметр 630 мм толщина стенки 6
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 150211
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 180253
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 207291
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 238385
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 274142
3-9081Трубы стальные обсадные инвентарные М 315263
5-0001Болты путевые с гайками для скрепления Т 974343
рельсов диам. 22 мм
5-0029Костыли для железных дорог широкой колеи Т 547015
сечением 16716 мм длиной 165 мм
5-0032Накладки двухголовые стыковые для рельсовТ 491180
Р-75 Р-65 Р-50 Р-43
5-0037Подкладки для железных дорог широкой Т 355847
колеи костыльного скрепления для рельсов
5-0072Шпалы непропитанные для железных дорог 2 ШТ 13830
5-0118Шпалы пропитанные для железных дорог ШТ 27617
широкой колеи обрезные и необрезные
лиственничные тип 2
5-0210Рельсы железнодорожные марки стали НБ-61 М 21791
5-0214Втулки изолирующие текстолитовые 1000 ШТ346864
5-0219Рельсы старогодные 3 группы Т 251024
9-0001Буры ложковые типа БИ119-97А.000 ШТ 67687
9-0144Штанга буровая типа 01-07 диаметром 25 ШТ 61568
9-9042Шнек SB диаметром 880 мм ШТ 336000
9-9042Шнек SBF-K диаметром 880 мм ШТ 336000
9-9042Шнек SBF-KR диаметром 880 мм ШТ 336000
9-9042Шнек SB диаметром 1000 мм ШТ 386400
9-9042Шнек SBF-K диаметром 1000 мм ШТ 386400
9-9042Шнек SBF-KR диаметром 1000 ШТ 386400
9-9042Шнек SB диаметром 1200 мм ШТ 425040
9-9042Шнек SBF-K диаметром 1200 мм ШТ 425040
9-9042Шнек SBF-KR диаметром 1200 мм ШТ 425040
9-9042Шнек SB диаметром 1500 мм ШТ 488750
9-9042Шнек SBF-K диаметром 1500 мм ШТ 488750
9-9042Шнек SBF-KR диаметром 1500 мм ШТ 488750
9-9042Шнек SB диаметром 1700 мм ШТ 562063
9-9042Шнек SBF-K диаметром 1700 мм ШТ 562063
9-9042Шнек SBF-KR диаметром 1700 мм ШТ 562063
9-9044Коронки твердосплавные для обсадных труб ШТ 86606
-1 диаметром 880 мм
9-9044Коронки твердосплавные для обсадных труб ШТ 95267
-2 диаметром 1000 мм
9-9044Коронки твердосплавные для обсадных труб ШТ 106699
-3 диаметром 1200 мм
9-9044Коронки твердосплавные для обсадных труб ШТ 119503
-4 диаметром 1500 мм
9-9044Коронки твердосплавные для обсадных труб ШТ 133843
-5 диаметром 1700 мм
9-9046Зубцы коронок обсадных труб ШТ 4610
9-9047Зубцы шнека твердосплавные ШТ 6570
9-9048Режущая кромка грейфера твердосплавная ШТ 27690
9-9049Режущая кромка долота твердосплавная ШТ 34600
1-0774Конструктивные элементы вспомогательного Т 1125500
назначения (детали крепления рельсов
элементы крепления подвесных потолков
трубопроводов воздуховодов закладные
детали детаок и т.д.) массой не более 50
1-0783Конструкции стальные приспособлений для Т 744100
1-9029Конструкции подвесных подмостей Т 892915
1-9090Каркасы металлические Т 960000
1-9306Башмаки круглые и бугели КГ 358
1-9370Кондуктор инвентарный металлический ШТ 34600
3-0500Щиты опалубки ЩД 12×04 размером М2 19000
3-0511Щиты из досок толщиной 25 мм М2 3553
3-0513Щиты из досок толщиной 50 мм М2 5763
4-0003Горячекатаная арматурная сталь гладкая Т 672618
класса A-I диаметром 10 мм
4-0007Горячекатаная арматурная сталь гладкая Т 552000
класса A-I диаметром 20-22 мм
4-0022Горячекатаная арматурная сталь Т 696464
периодического профиля класса A-III
4-0059Анкерные детали из прямых или гнутых Т 1010000
стержней с резьбой (в комплекте с шайбами
и гайками или без них) поставляемые
0-0606Рукава резинотканевые напорно-всасывающиеМ 3718
для воды давлением 1 МПа (10 кгссм2)
0-0609Рукава резинотканевые напорно-всасывающиеМ 6710
0-0972Фланцы стальные плоские приварные из ШТ 10000
стали ВСт3сп2 ВСт3сп3; давлением 10 МПа
(10 кгссм2) диаметром: 200 мм
0-1180Задвижки параллельные фланцевые с ШТ 124600
выдвижным шпинделем для воды и пара
давлением 1 МПа (10 кгссм2) 30Ч6БР
0-1223Манометры общего назначения с трехходовымКОМПЛ 5600
0-1224Крепления для трубопроводов: кронштейны КГ 1198
0-9362Компенсатор давления КГ 6190
0-9619Головка нагнетателя КГ 7240
1-0006Бетон тяжелый класс В 15 (М200) М3 59276
1-0008Бетон тяжелый класс В 225 (М300) М3 70000
2-0006Раствор готовый кладочный цементный М3 60000
2-9003Раствор глинистый М3 17600
2-9010Раствор грунтовый (шлам) М3 25400
7-0003Глина комовая М3 5138
7-0005Глина бентонитовая Т 72820
8-0051Щебень из гравия для строительных работ М3 11413
марка Др. 16 фракция 20-40 мм
8-0141Песок для строительных работ природный М3 5999
8-9190Балласт песчаный М3 7430
8-9393Песок для строительных работ: природный М3 5495
-1 50 %; обогащенный 50 %
0-9301Ниппель диаметром 42 мм КГ 17610
0-9302Ниппель диаметром 57 мм КГ 20780
4-9012Штуцер длиной 200 мм М 4430
2-0034Смазка солидол синтетический марка «С» Т 1285375
ТАБЛИЦА ЗАМЕНЫ РЕСУРСОВ
Номера Ресурсы по ГЭСН Ресурсы по ФЕР

О и Ф МОЙ2.doc

Характеристика здания 2
Инженерно-геологические изыскания 2
Определение физико-механических характеристик грунтов площадки
Построение геологического разреза и плана здания 3
Заключение о площадке строительства . 4
Выбор глубины заложения подошвы фундамента 4
Сбор нагрузок на фундамент . 5
Расчет фундамента на естественном основании . 6
Определение ширины подошвы фундамента по оси Е – Е 6
Определение ширины подошвы фундамента по оси Д – Д 8
Определение ширины подошвы фундамента по оси 3 – 3 9
Расчет осадок ленточного фундамента по методу послойного суммирования
Расчет свайного фундамента .. 13
Проверка прочности грунта под нижним концом сваи 14
Расчет осадок свайного фундамента по методу послойного
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов 17
Водопонижение и гидроизоляция фундаментов 18
Список литературы .. . 19
Приложение 1 приложение 2 . 20
Место строительства – г. Орел.
Таблица 1. Данные инженерно-геологических изысканий.
Таблица 2. Средняя по месяцам температура наружного воздуха.
Наименование грунта ГлинаПесокГлинаГлинаПесок
Плотность природная [pic] Тм3 17691885205318692004
Плотность сухого грунта [pic] Тм3 135 153 165 139 161
Удельный вес ( кНм3 173 185 201 183 196
Удельный вес сухого грунта (d кНм3 1323150 167 13621578
Удельный вес частиц грунта (S кНм3 264 261 269826272613
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего 662 638 615 655 627
действия воды (SB кНм3
Число пластичности IP 0315- 02410349-
Показатель текучести IL 0006- -0040 -
Коэффициент пористости е 099 074 067 093 065
Степень влажности Sr 086 084 099 1 178
Модуль деформации Е МПа 15 11 24 15 30
Удельное сцепление cn=cII кПа; 41 2 68 41 1
Угол внутреннего трения (n=(II град 16 26 20 16 35
Расчетное сопротивление грунтов оснований 250 150 500 300 500
Построение геологического разреза и плана здания.
Ситуационный план здания:
Геологический разрез:
Заключение о площадке строительства.
Строительная площадка в целом пригодна для возведения данного
жилого дома. Рельеф площадки ровный с уклоном с западной на восточную
сторону. Данные слои имеют слоистое напластование с выдержанным
залеганием пластов. Водоносным слоем является слой 2 (Песок пылеватый).
Водоупорный слой – третий слой (твердая глина). По результатам определения
физико-механических свойств грунта видно что все слои грунта водонасыщены
(по показателю Sr – степень влажности). Это возможно из за обильных
Выбор глубины заложения подошвы фундамента
Нормативная глубина промерзания:
[pic]=29 – сумма среднемесячных отрицательных температур за зимний
период(ПО СНИПУ КЛИМАТОЛОГИЯ);
[pic]= 023 м – величина принимаемая в зависимости от типа грунта
определяется по СНиП 2.02.01-83*
Получаем [pic]=124 м.
Расчетная глубина промерзания:
kh – коэффициент учитывающий тепловое влияние здания; в данном случае
без подвала с tB = 20(C ( по таблице 1 СНиП 2.02.01 - 83(
Принимаем глубину заложения фундамента d = 09 м.
Сбор нагрузок на фундамент
№ Вид нагрузки Норм. Знач.К-нт надежности Расч. Нагрузка
Нагрузка от покрытий
Постоянная нагрузка:
) Плита жб пустотная типа 306 12 367
) Маты минераловатные [pic]07
) Цементная стяжка [pic] 054 13 07
) Четырехслойный гидроизол.
ковер (рубероид); 015 12 018
Временная нагрузка:
Снеговая нагрузка 168 07 24
Нагрузка от межэтажных
) Утеплитель пенополистерол
) Цементная стяжка [pic]
) Слой Линолеума ПВХ на 009 12 011
тканевой подоснове [pic]
Временная нагрузка: 15 12 18
. Межэтажное перекрытие 1-го
) Битум нефтяной 007 13 009
[pic][pic] 15 12 18
Нагрузка на погонный метр фундамента по оси Е – Е:
n – количество этажей;
Sгр – грузовая площадка;
Нагрузка на погонный метр фундамента по оси Д– Д:
kпроем – понижающий коэффициент учитывающий наличие проемов в стене.
Нагрузка на погонный метр фундамента по оси 2 – 2(самонесущая
Расчет фундамента на естественном основании
1. Определение ширины подошвы фундамента по оси Е – Е
В первом приближении определяем площадь подошвы фундамента по формуле:
где N0II= 22495 кНп.м. – нормативная нагрузка на 1м длины стены;
R0=250 кПа – условное расчетное сопротивление первого слоя;
(sf – удельный вес материала фундамента. В практических расчетах
принимают (sf=20кНм3.
d=09 м – глубина заложения фундамента.
Предварительно принимаем фундаментные подушки ФЛ10.24-4 шириной
В=1000мм длиной l=2380мм высотой h=300мм. Бетонные блоки ФБС24.4.6-Т и
#G0Среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать
расчетного сопротивления грунта основания R кПа определяемого по формуле:
где (с1=1.25 из табл. №3 СНиП 2.02.01-83* и методом интерполяции
(с2=1.04 – #G0 коэффициенты условий работы табл. №3 СНиП 2.02.01-83*;
k=1.1 – #G0коэффициент принимается из условия что прочностные
характеристики грунта (( и с) приняты по табл. 1-2 рекомендуемого
приложения 1 СНиП 2.02.01-83*;
M(=036; Mq=243; Mc=499 – #G0коэффициенты принимаемые по табл. 4
kz=1 – #G0коэффициент так как b10м;
b=10 м – ширина подошвы фундамента;
(II– #G0осредненное расчетное значение
удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии
подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды);
cII=41 кПа – #G0расчетное значение удельного сцепления грунта
залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
db=0м – #G0глубина подвала;
d1 – #G0#G0глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений
принимаем равной d=09 м.
Среднее реактивное давление по подошве фундамента:
где Gгр=753кНп.м. – вес грунта на свесах фундаментной плиты;
Gф=1404 кНп.м. – вес фундамента;
Основное условие [pic] выполняется.
Запас прочности по нагрузке [pic]
2. Определение ширины подошвы фундамента по оси Д – Д
где N0II= 19748 кНп.м. – нормативная нагрузка на 1м длины стены;
3. Определение ширины подошвы фундамента по оси 3 – 3
где N0II= 448 кНп.м. – нормативная нагрузка на 1м длины стены;
Предварительно принимаем фундаментные подушки ФЛ6.24-4 шириной В=600мм
длиной l=2380мм высотой h=300мм. Бетонные блоки ФБС24.4.6-Т и ФСБ12.4.3-Т
b=06 м – ширина подошвы фундамента;
где Gгр=727кНп.м. – вес грунта на свесах фундаментной плиты;
Gф=1296 кНп.м. – вес фундамента;
Расчет осадок ленточного фундамента по методу послойного
Осадка определяется по следующей формуле:
Е0i – модуль деформации i – го слоя.
Схема к расчету фундамента по методу линейно-деформируемого
Осадку определяем до тех пор пока [pic]т.е. напряжения от внешней
нагрузки не должны превышать 20% напряжений от собственного веса грунта.
Рисунок 5. Схема к расчету осадки ленточного фундамента по методу
послойного суммирования
Суммарная осадка по оси E – E: [pic]
где Su – предельно допустимая осадка определяется по СНиП 2.02.01 -
Условие выполняется.
Суммарная осадка по оси Д – Д: [pic]
Суммарная осадка по оси 3 – 3: [pic]
Расчет свайного фундамента
За грунт основания свайного фундамента принимаем твердую глину с IL0
(3-й слой). Сваи забивают без выемки грунта на 05 м глубже кровли слоя
Считаем длину сваи: [pic].
Принимаем висячую сваю сплошного квадратного сечения с поперечным
армированием ствола с напрягаемой продольной арматурой:
– подъемные петли; 2 – штырь для фиксации места строповки при
Марка сваи: СНпр 45-30; L=45 м; b=03 м масса
Марка используемого бетона по прочности на сжатие М300.
Так как мы имеем жилой дом с несущими стенами то принимаем свайные
фундаменты с монолитным железобетонным ростверком устраиваемый с выпуском
над уровнем планировочных отметок на 01м. Марка бетона для ростверка М300.
Габаритные размеры принимаем: ширина ростверка – на 20 см больше ширины
сваи т.е. ширина ростверка =05м. Размеры ростверка по высоте принимаем
Определяем несущую способность одной висячей сваи по формуле:
где (с – коэффициент условия работы для забивных свай (с = 1;
(CR = 1– коэффициент условия работы грунта под нижним концом сваи
определяется по табл. 3 СНиП 2.02.03-85;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи
определяется по табл. 1 СНиП 2.02.03-85 R= 8550 кНм2
А – площадь поперечного сечения ствола сваи А = а2 = 009 м2;
(сfi – коэффициент условия работы грунта по боковой поверхности
для забивных свай принимаемый по табл. 3 СНиП 2.02.03-85 (сf
fi – удельная сила трения по боковой поверхности сваи в
зависимости от расстояния природной отметки рельефа до середины слоя
принимается по табл. 2 СНиП 2.02.03-85;
По таблице определяем: f1 = 35кПа; f2 = 25кПа; f3 = 53 кПа;
Допускаемая нагрузка на одну сваю:
Где [pic]=14 - коэффициент по нагружению.
Требуемое количество свай по оси Е-Е:
Определим шаг свай: a – шаг свай
где NII = 27509 кНм ;
m0=1 – количество рядов свай;
Принимаем шаг свай S = 24 м. Количество свай под стеной по оси Е – Е
Требуемое количество свай по оси Д-Д:
где NII = 24009 кНм ;
Принимаем шаг свай S = 27 м. Количество свай под стеной по оси Д–Д
Проверка прочности грунта под нижним концом сваи
Проверка проводится по самому нагруженному сечению Е-Е.
Свайный фундамент приводится к эквивалентному по воздействию на грунт
фундаменту на естественном основании.
Средневзвешенный угол внутреннего трения слоев грунта на глубине
Угол рассеивания напряжений: [pic](.
Ширина условного фундамента: [pic]
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи:
где (с1=125из табл. №3 СНиП 2.02.01-83* и (с2=104 – #G0
коэффициенты условий работы табл. №3 СНиП 2.02.01-83*;
характеристики грунта (( и с) приняты по табл. 1-3 рекомендуемого
M( = 072; Mq = 387; MC = 645;
Среднее давление на основание:
Условие [pic] выполняется.
Расчет осадок свайного фундамента по методу послойного суммирования
Схема устройства висячей сваи и ростверка в грунте:
Осадку определяем в табличной форме:
Суммарная осадка по оси E-E: [pic]
[pic] условие выполняется.
Суммарная осадка по оси Д-Д: [pic]
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
Наименование работ Единица КоличествЗатраты наОбщие
измерения о единицу затраты
Ленточные фундаменты на естественном основании
Срезка грунта 1000 м2 288 2679 7716
Разработка грунта с
погрузкой на автомобили 1000 м3 183 24166 442238
самосвалы экскаваторами и вывоз
Разработка грунта 1000 м3 037 189854 70246
экскаваторами в отвал
Засыпка котлована 1000 м3 038 33153 12598
Уплотнение грунта 1000 м3 038 74206 28198
вибрационными катками за 2
Укладка блоков и плит 100 981 ---5813553
Гидроизоляция 100 м2 306 36826 112687
Итого общие затраты по ленточным фундаментам
Срезка грунта 1000 м2 243 2679 651
погрузкой на автомобили 1000 м3 084 24166 20299
Разработка грунта 1000 м3 0024 189854 4556
Засыпка котлована 1000 м3 0024 33153 80
Уплотнение грунта 1000 м3 0024 74206 178
вибрационными катками
Гидроизоляция 100 м2 39 36826 143621
Забивка свай 1 м3 7434 46440 345235
Устройство монолитного 100 м3 19 5778779 1097968
Итого общие затраты по свайным фундаментам
Вывод: Свайный фундамент из технико-экономического сравнения получился
дороже поэтому принимаем ленточный.
Водопонижение и гидроизоляция фундаментов
Уровень грунтовых вод на строительной площадке располагается на
глубине 45-5 м от уровня земли. Фундамент закладываем на глубину 09 м от
уровня планировки грунта. В связи с этим котлован в защите от поступления
грунтовых вод не нуждается. Размеры котлована в плане приняты 677х133 м с
учетом выступов фундаментных плит и минимального зазора между фундаментом и
откосом котлована (05 м). Стенки котлована выполняются без крепления.
Глубина котлована принимается равной глубине заложения подошвы фундамента.
От поверхностных и подземных вод стены защищают путем устройства
отмосток укладки горизонтальной гидроизоляции на уровне не ниже 5 см от
поверхности отмостки. В качестве вертикальной гидроизоляции используется 2
слоя рубероида на битумной мастике.
Далматов Б. И. «Механика грунтов основания и фундаменты». Москва
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика».
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
Справочник проектировщика. Основания фундаменты и подземные
сооружения. Москва Стройиздат 1985г.
ФЕР 81-02-07-2001 «Бетонные и железобетонные конструкции сборные».
ФЕР 81-02-06-2001 «Бетонные и железобетонные конструкции
ФЕР 81-02-01-2001 «Земляные работы».
ФЕР 81-02-05-2001 «Свайные работы опускные колодцы закрепление

Записка.doc

1. Конструктивно-планировочные особенности объекта.
Здание: котельная оборудованная тремя паровыми котлами;
Конструктивная система: каркас с навесными стеновыми панелями;
Колонны: железобетонные квадратного сечения 400х400 мм;
Стены наружные: навесные железобетонные панели из легкого бетона
Кровля: профилированные листы по металлическим фермам типа
Полы: асфальтобетонные по грунту (подвал отсутствует);
Размеры в осях: 18х36 м шаг колонн 6 м;
Объект: пароотводящая труба;
Конструктивная система: стеновая;
Стены: кирпичные толщина у основания 800 мм;
Внутренний диаметр у основания: 3 м;
Наружный диаметр у основания: 46 м;
Котельная и пароотводящая труба соединяются каналами проходящими на
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства.
Таблица 4. Физико-механические свойства грунта.
Удельный вес сухого грунта (d кНм3
Удельный вес частиц грунта (S кНм3
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды (SB кНм3
Число пластичности IP
Показатель текучести IL
Коэффициент пористости е
Степень влажности Sr
Модуль деформации Е МПа
Удельное сцепление cn=cII кПа;
Угол внутреннего трения (n=(II град
слой-песок средней крупности
[pic]=1000 кгм3 (плотность воды)
Водоносным является первый слой – суглинок: уровень грунтовых вод
проходит в его толще.
В качестве несущего принимаем первый слой грунта – суглинок с
коэффициентом пористости е=096 что
удовлетворяет условию.
Изм. Кол.Лист № докПодпись
Выбор глубины заложения подошвы фундамента
1 Нормативная глубина промерзания:
[pic]– сумма среднемесячных отрицательных температур за зимний период: [pic]=
[pic]- параметр зависящий от вида грунта: [pic] =023 м.
Средняя по месяцам температура наружного воздуха
2 Расчетная глубина промерзания:
kh – коэффициент учитывающий тепловое влияние здания( табл. 2 СНиП 2.02.01 - 83(
«Основания зданий и сооружений»): kh = 05 (для здания без подвала и температурой
внутреннего воздуха tB > 30(C ).
Принимаем глубину заложения фундамента d = 15 м.
Глубина заложения фундамента под пароотводящую трубу d=36 м (обусловлено
конструктивными особенностями).
Расчет фундамента на естественном основании.
Определение размеров подошвы 1 фундамента:
Требуемая площадь подошвы фундамента:
R0= 207 кНм2 – условное расчетное сопротивление первого слоя (суглинка);
(m= 22 кНм3- средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах;
d=15 м – глубина заложения фундамента.
Среднее давление под подошвой фундамента p не должно превышать расчетного
сопротивления грунта основания R кПа определяемого по формуле:
где (с1=1.25 и (с2=1.08– #G0 коэффициенты условий работы;
k=1.1 – #G0коэффициент надежности по грунту(принимается из условия что
прочностные характеристики грунта (( и с) приняты по табл. 1-3 рекомендуемого
M(= 036 Mq= 243 Mc= 499 – #G0коэффициенты зависящие от угла внутреннего
под подошвой фундамента (принимаемые по табл. 4 [1]);
kz=1 – #G0коэффициент так как b10м;
b=27 м – ширина подошвы фундамента;
(II=180 кНм3 – #G0осредненное расчетное значение удельного веса грунтов
залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с
учетом взвешивающего действия воды);
(’II=180 кНм3 – #G0то же залегающих выше подошвы;
cII=17 кПа – #G0расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего
под подошвой фундамента;
Среднее давление по подошве фундамента от внешних нагрузок собственного веса
фундамента и грунта на его уступах:
где Gгр – вес грунта на свесах фундаментной плиты;
Gф – вес фундамента;
Основное условие [pic] выполняется.
2. Определение краевых давлений действующих на подошву фундамента
Напряжение от грунта с внешней и внутренней стороны фундамента определяется по
–условие выполняется.
3 Расчет осадок ленточного фундамента по методу послойного суммирования
Осадка определяется по следующей формуле:
Е0i – модуль деформации i – го слоя.
Схема к расчету фундамента по методу линейно-деформируемого полупространства:
Осадку определяем до тех пор пока [pic]т.е. напряжения от внешней нагрузки не
должны превышать 20% напряжений от собственного веса грунта.
Осадку определяем в табличной форме:
Суммарная осадка по оси Б – Б: [pic]
где Su – предельно допустимая осадка определяется по СНиП 2.02.01 - 83(.
Условие выполняется.
Расчет свайного фундамента(на примере 1 фундамента).
1 Определение размеров свайного фундамента
Определяем несущую способность одной висячей сваи по формуле:
где (с – коэффициент условия работы для забивных свай (с = 1;
(CR = – коэффициент условия работы грунта под нижним концом сваи;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи определяется по СНиП
А – площадь поперечного сечения ствола сваи А = а2 = 009 м2;
(сfi – коэффициент условия работы грунта по боковой поверхности для забивных
fi – удельная сила трения по боковой поверхности сваи в зависимости от расстояния
от NL до середины слоя;
По таблице СНиП определяем: f1 = 4095кНм2; f2 = 4800кНм2; f3 =
40кНм2;f4=57.6 kHм2 ; f5=625 кНм2
Допускаемая нагрузка на одну сваю:
Требуемое количество свай: [pic]
где N0I = 1600кНм ;
Максимально допустимый шаг свай в ростверке: [pic]
Принимаем шаг свай S = 09 м. Количество свай - n = 4 штуки.
Определение усилий в сваях:
Проверка прочности грунта под нижним концом сваи
Свайный фундамент приводится к эквивалентному по воздействию на грунт фундаменту
на естественном основании.
Средневзвешенный угол внутреннего трения слоев грунта на глубине забивки сваи:
Угол рассеивания напряжений: [pic](.
Ширина условного фундамента: [pic]
Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи:
M( = 168; Mq = 771; MC = 958;
Среднее давление на основание:
Расчет 2 фундамента
1 Определение размеров подошвы 2 фундамента:
Предварительно принимаем фундамент 24х33 м А= 792 м2.
#G0Среднее давление под подошвой фундамента R кПа:
(с1=1.25 и (с2=1.08– #G0 коэффициенты условий работы;
трения грунта под под подошвой фундамента (принимаемые по табл. 4 [1]);
b=24 м – ширина подошвы фундамента;
непосредственно под подошвой фундамента;
–условие выполняется
Суммарная осадка: [pic]
Условие выполняется
Расчет 5 фундамента
Определение размеров подошвы5 фундамента:
Предварительно принимаем фундамент 18х24м А= 432 м2.
b=18 м – ширина подошвы фундамента;
фундамента и грунта на его уступах
2 Определение краевых давлений действующих на подошву фундамента
Расчет 4 фундамента.
Определение размеров подошвы 4 фундамента:
Предварительно принимаем фундамент 30х50м А= 180 м2.
b=30 м – ширина подошвы фундамента;
Основное условие [pic] выполняется(большая величина недогруза определяется
2 Расчет осадок ленточного фундамента по методу послойного суммирования
Расчет объединенных фундаментов 1и3.
Определение размеров подошвы объединенных 1 и 3 фундаментов :
Предварительно принимаем фундамент 33х39м А= 1287 м2.
b= м – ширина подошвы фундамента;
Расчет 6 фундамента
1 Определение размеров подошвы6 фундамента:
d=36 м – глубина заложения фундамента.
Предварительно принимаем фундамент 51х51м А= 2601 м2.
b=51 м – ширина подошвы фундамента;
(II=1808 кНм3 – #G0осредненное расчетное значение удельного веса грунтов
(’II=182 кНм3 – #G0то же залегающих выше подошвы;
1 Расчет осадок ленточного фундамента по методу послойного суммирования
Расчет 3 фундамента.
1 Определение размеров подошвы 3 фундамента:
Предварительно принимаем фундамент 19х19м А= 361 м2.
Суммарная осадка по: [pic]
Водопонижение и гидроизоляция фундаментов
Уровень грунтовых вод на строительной площадке располагается на поверхности
земли выше подошвы фундамента. Поэтому необходимы мероприятия по защите
котлована от поступления грунтовых вод во время устройства фундаментов и защите
фундамента во время эксплуатации здания.
Фундамент располагается в текучих суглинках обладающих значительным притоком
грунтовых вод поэтому открытый водоотлив устраивать не рационально. Рекомендуется
водопонижение с помощью лёгких иглофильтровых установок. Тип установок их шаг и
уровень водопонижения необходимо рассчитывать.
Здание бесподвальное поэтому для защиты помещений от сырости устраивают рулонную
гидроизоляцию на уровне пола первого этажа из двух слоев рубероида на битумной
Веселов В.А. «Проектирование оснований и фундаментов. Основы теории и примеры
расчета». Москва Стройиздат 1990г.
Ухов С.Б. «Механика грунтов основания и фундаменты». Москва Высшая школа 2002г.
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика».
СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия».
СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений».
СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
Справочник проектировщика. Основания фундаменты и подземные сооружения. Москва
Изм. Кол.Лист № докПодпись КП-08-0242708
Конструктивно-планировочные особенности .4;
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства ..4;
Выбор глубины заложения фундамента 5;
Расчет фундамента на естественном основании ..5;
Расчет свайного фундамента ..7;
Расчет 2 фундамента 9;
Расчет 5 фундамента ..10;
Расчет 4 фундамента ..11;
Расчет объединенных 1и3 фундаментов ..12;
Расчет 6 фундамента .13;
Расчет 3 фундамента .15;
Водопонижение и гидроизоляция фундаментов 16;
Список литературы 17.
Министерство образования РФ.
Ижевский Государственный Технический Университет.
Пояснительная записка
к курсовому проекту на тему
«Основания зданий и сооружений».

свайный ф-т.doc

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
РАЗРАБОТАНЫ НИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР (канд. техн. наук Б.В.
Бахолдин - руководитель темы; доктора техн.наук В.А. Ильичев и Е.А.
Сорочан; кандидаты техн.наук Ю.А. Багдасаров В.М. Мамонов Л.Г.
Мариупольский В. Г. Федоровский и Н.Б. Экимян; Х.А. Джантимпров)
Ю.Г. Трофименков и В.М. Шаевич; Г.М. Лешин и Р.Е. Ханин) и ЦНИИС
Минтрансстроя (кандидаты техн. наук Н.М. Глотов Е.А. Тюленев и И.Е.
Школьников) с участием ДальНИИС Донецкого Промстройниипроекта и
Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР Гипрогора Госстроя РСФСР
ВНИМИ Минуглепрома СССР НИИпромстроя Минпромстроя СССР ЦНИИЭПсельстроя
Энергосетьпроект Минэнерго СССР Саратовского и Пермского политехнического
ВНИИГС Минмонтажспецстроя СССР Киевского и Днепропетровского инженерно-
ВНЕСЕНЫ НИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (О.Н.
С введением в действие СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» с 1 января
87 г. утрачивают силу:
глава СНиП II-17-77 «Свайные фундаменты»;
изменения и дополнения главы СНиП II-17-77 утвержденные постановлением
Госстроя СССР от 16 января 1981 г. № 4 от 17 июля 1981 г. № 122 от 25
октября 1982 г. № 264 и от 6 декабря 1983 г. № 313.
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные
изменения строительных норм и правил и государственных стандартов
публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники» и информационном
указателе «Государственные стандарты».
Госстрой СССР Строительные нормы и правила СНиП 2.02.03-85
Свайные фундаменты Взамен
Настоящие нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов
вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений.
Настоящие нормы не распространяются на проектирование свайных фундаментов
зданий и сооружений возводимых на вечномерзлых грунтах свайных
фундаментов машин с динамическими нагрузками а также опор морских
нефтепромысловых и других сооружений возводимых на континентальном шельфе
при глубине погружения опор более 35 м.
Свайные фундаменты зданий и сооружений возводимых в районах с наличием
или возможностью развития опасных геологических процессов (карстов
оползней и т.п.) следует проектировать с учетом дополнительных требований
соответствующих нормативных документов утвержденных или согласованных
Внесены Утверждены Срок
НИИОСП им. Герсеванова постановлением введения в действие
Госстроя СССР Госстроя СССР 1 января 1987 г.
от 20 декабря 1985 г. №
1. Выбор конструкции фундамента (свайного на естественном или
искусственном основании) а также вида свай и типа свайного фундамента
(например свайных кустов лент полей) следует производить исходя из
конкретных условий строительной площадки характеризуемых материалами
инженерных изысканий расчетных нагрузок действующих на фундамент на
основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов
проектных решений фундаментов (с оценкой по приведенным затратам)
выполненного с учетом требований по экономному расходованию основных
строительных материалов и обеспечивающего наиболее полное использование
прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических
свойств материалов фундаментов.
2. Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов
инженерно-геодезических инженерно-геологических инженерно-
гидрометеорологических изысканий строительной площадки а также на основе
данных характеризующих назначение конструктивные и технологические
особенности проектируемых зданий и сооружений и условия их эксплуатации
нагрузки действующие на фундаменты с учетом местных условий
строительства. Проектирование свайных фундаментов без соответствующего и
достаточного инженерно-геологического обоснования не допускается.
3. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные необходимые
для выбора типа фундамента в том числе свайного для определения вида свай
и их габаритов (размеров поперечного сечения и длины сваи расчетной
нагрузки допускаемой на сваю) с учетом прогноза возможных изменений (в
процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и
гидрогеологических условий площадки строительства а также вида и объема
инженерных мероприятий по ее освоению.
В материалах изысканий должны быть приведены данные полевых и
лабораторных исследований грунтов а в необходимых случаях устанавливаемых
проектной организацией проектирующей свайные фундаменты - результаты
испытаний натурных свай статической и динамической нагрузками.
Должны быть также приведены геологические разрезы с данными о
напластованиях грунтов расчетных значениях их физико-механических
характеристик используемых в расчетах по двум группам предельных
состояний с указанием положения установленного и прогнозируемого уровней
подземных вод а при наличии результатов зондирования - графики
Примечание. Испытания свай производимые в процессе строительства в
соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-83 являются только контрольными
для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту.
4. В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение
натурных измерений деформаций оснований и фундаментов в случаях применения
новых или недостаточно изученных конструкций зданий и сооружений или их
фундаментов возведения ответственных зданий и сооружений в сложных
инженерно-геологических условиях а также при наличии в задании на
проектирование специальных требований по измерению деформаций.
5. Свайные фундаменты предназначенные для эксплуатации в условиях
агрессивной среды следует проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11-
а деревянные конструкции свайных фундаментов - также с учетом
требований по защите их от гниения разрушения и поражения древоточцами.
1. По способу заглубления в грунт надлежит различать следующие виды
а) забивные железобетонные деревянные и стальные погружаемые в грунт
без его выемки с помощью молотов вибропогружателей вибровдавливающих и
вдавливающих устройств а также железобетонные сваи-оболочки заглубляемые
вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта и не
заполняемые бетонной смесью;
б) сваи-оболочки железобетонные заглубляемые вибропогружателями с
выемкой грунта и заполняемые частично или полностью бетонной смесью;
в) набивные бетонные и железобетонные устраиваемые в грунте путем
укладки бетонной смеси в скважины образованные в результате
принудительного отжатия (вытеснения) грунта;
г) буровые железобетонные устраиваемые в грунте путем заполнения
пробуренных скважин бетонной смесью или установки в них железобетонных
2. По условиям взаимодействия с грунтом сваи следует подразделять на
сваи-стойки и висячие.
К сваям-стойкам надлежит относить сваи всех видов опирающиеся на
скальные грунты а забивные сваи кроме того на малосжимаемые грунты.
Примечание. К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные грунты с
песчаным заполнителем средней плотности и плотным а также глины твердой
консистенции в водонасыщенном состоянии с модулем деформации Е > 50000 кПа
Силы сопротивления грунтов за исключением отрицательных (негативных) сил
трения на боковой поверхности свай-стоек в расчетах их несущей способности
по грунту основания на сжимающую нагрузку не должны учитываться.
К висячим сваям следует относить сваи всех видов опирающиеся на
сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты основания боковой
поверхностью и нижним концом.
Примечание. Отрицательными (негативными) силами трения называются силы
возникающие на боковой поверхности сваи при осадке околосвайного грунта и
направленные вертикально вниз.
3. Забивные железобетонные сваи размером поперечного сечения до 08 м
включ. и сваи-оболочки диаметром 1 м и более следует подразделять:
а) по способу армирования - на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой
продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно
напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из
высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и
б) по форме поперечного сечения - на сваи квадратные прямоугольные
таврового и двутаврового сечений квадратные с круглой полостью полые
в) по форме продольного сечения - на призматические цилиндрические и с
наклонными боковыми гранями (пирамидальные трапецеидальные ромбовидные);
г) по конструктивным особенностям - на сваи цельные и составные (из
д) по конструкции нижнего конца - на сваи с заостренным или плоским
нижним концом с плоским или объемным уширением (булавовидные) и на полые
сваи с закрытым или открытым нижним концом или с камуфлетной пятой.
Примечание. Сваи забивные с камуфлетной пятой устраивают путем забивки
полых свай круглого сечения в нижней части с закрытым стальным полым
наконечником с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной
смесью и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах
наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с
камуфлетной пятой следует предусматривать указания о соблюдении требований
правил производства буровзрывных работ в том числе при определении
допускаемых расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.
4. Набивные сваи по способу устройства разделяются на:
а) набивные устраиваемые путем погружения инвентарных труб нижний конец
которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой с
последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважин бетонной
б) набивные виброштампованные устраиваемые в пробитых скважинах путем
заполнения скважин жесткой бетонной смесью уплотняемой виброштампом в виде
трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;
в) набивные в выштампованном ложе устраиваемые путем выштамповки в
грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением
5. Буровые сваи по способу устройства разделяются на:
а) буронабивные сплошного сечения с уширениями и без них бетонируемые в
скважинах пробуренных в пылевато-глинистых грунтах выше уровня подземных
вод без крепления стенок скважин а в любых грунтах ниже уровня подземных
вод - с закреплением стенок скважин глинистым раствором или инвентарными
извлекаемыми обсадными трубами;
б) буронабивные полые круглого сечения устраиваемые с применением
многосекционного вибросердечника;
в) буронабивные с уплотненным забоем устраиваемым путем втрамбовывания в
забой скважины щебня;
г) буронабивные с камуфлетной пятой устраиваемые путем бурения скважин с
последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной
д) буроинъекционные диаметром 015-025 м устраиваемые путем нагнетания
(инъекции) мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора в
пробуренные скважины;
е) сваи-столбы устраиваемые путем бурения скважин с уширением или без
него укладки в них омоноличивающего цементно-песчаного раствора и
опускания в скважины цилиндрических или призматических элементов сплошного
сечения со сторонами или диаметром 08 м и более;
ж) буроопускные сваи с камуфлетной пятой отличающиеся от буронабивных
свай с камуфлетной пятой (см. подл. «г») тем что после образования
камуфлетного уширения в скважину опускают железобетонную сваю.
Примечания: 1. Обсадные трубы допускается оставлять в грунте только в
случаях когда исключена возможность применения других решений конструкции
фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах грунтов со
скоростью фильтрационного потока более 200 мсут. при применении
буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов и в других
обоснованных случаях).
При устройстве буронабивных свай в пылевато-глинистых грунтах для
крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды.
6. Железобетонные и бетонные сваи следует проектировать из тяжелого
Для забивных железобетонных свай с ненапрягаемой продольной арматурой на
которые отсутствуют государственные стандарты а также для набивных и
буровых свай необходимо предусматривать бетон класса не ниже В15 для
забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой - не ниже В225.
Для коротких набивных и буровых свай (длиной менее 35 м) в обоснованных
случаях допускается предусматривать применение тяжелого бетона класса не
7. Железобетонные ростверки свайных фундаментов для всех зданий и
сооружений кроме опор мостов гидротехнических сооружений и больших
переходов воздушных линий электропередачи следует проектировать из
тяжелого бетона класса не ниже:
для сборных ростверков - В15
« монолитных « - В125.
Для опор больших переходов воздушных линий электропередачи класс бетона
сборных и монолитных ростверков следует принимать В225 и В15
Для опор мостов класс бетона свай и свайных ростверков следует назначать
в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84 для гидротехнических
сооружений - СНиП 2.06.06-85.
8. Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных
ростверков а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует
предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84
предъявляемыми к бетону для заделки стыков сборных конструкций но не ниже
Примечание. При проектировании мостов и гидротехнических сооружений класс
бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должен
быть на ступень выше по сравнению с классом бетона соединяемых сборных
9. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости свай и свайных
ростверков следует назначать руководствуясь требованиями ГОСТ 19804.0-78
СНиП 2.03.01-84 для мостов и гидротехнических сооружений - соответственно
СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85.
10. Деревянные сваи должны быть изготовлены из бревен хвойных пород
(сосны ели лиственницы пихты) диаметром 22-34 см и длиной 65 и 85 м
соответствующих требованиям ГОСТ 9463-72.
Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры наростов и
сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры
поперечного сечения длина и конструкция пакетных свай принимаются по
результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого
Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной
более 85 м допускается только по согласованию с предприятием -
11. Стыки бревен или брусьев в стыкованных по длине деревянных сваях и
в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими
накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны быть расположены
вразбежку на расстоянии один от другого не менее 15 м.
ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
1. Расчет свайных фундаментов и их оснований должен быть выполнен по
предельным состояниям:
по прочности материала свай и свайных ростверков (см. п.3.6);
по несущей способности грунта основания свай (см. п.3.10);
по несущей способности оснований свайных фундаментов если на них
передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены
фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены
откосами или сложены крутопадающими слоями грунта и т.п. (см. п. 3.13);
по осадкам оснований свай и свайных фундаментов от вертикальных нагрузок
по перемещениям свай (горизонтальным up углам поворота головы свай (p)
совместно с грунтом оснований от действия горизонтальных нагрузок и
моментов (см. рекомендуемое приложение 1);
по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных
конструкций свайных фундаментов (см. п.3.6).
2. Нагрузки и воздействия учитываемые в расчетах свайных фундаментов
коэффициенты надежности по нагрузке а также возможные сочетания нагрузок
следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 с учетом
указаний СНиП 2.02.01-83.
Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по
назначению принимаемые согласно «Правилам учета степени ответственности
зданий и сооружений при проектировании конструкций» утвержденным Госстроем
3. Расчет свай свайных фундаментов и их оснований по несущей
способности необходимо выполнять на основные и особые сочетания нагрузок
по деформациям - на основные сочетания.
4. Нагрузки воздействия их сочетания и коэффициенты надежности по
нагрузке при расчете свайных фундаментов мостов и гидротехнических
сооружений следует принимать согласно требованиям СНиП 2.03.05-84 и СНиП
5. Все расчеты свай свайных фундаментов и их оснований следует
выполнять с использованием расчетных значений характеристик материалов и
Расчетные значения характеристик материалов свай и свайных ростверков
следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 СНиП II-23-
СНиП II-25-80 СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85.
Расчетные значения характеристик грунтов следует определять по указаниям
СНиП 2.02.01-83 а расчетные значения коэффициентов постели грунта сz
окружающего сваю следует принимать по указаниям рекомендуемого приложения
Расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи R и на боковой
поверхности сваи fi следует определять по указаниям разд. 4.
При наличии результатов полевых исследований проведенных в соответствии
с требованиями разд. 5 несущую способность грунта основания свай следует
определять с учетом данных статического зондирования грунтов испытаний
грунтов эталонными сваями или по данным динамических испытаний свай. В
случае проведения испытаний свай статической нагрузкой несущую способность
грунта основания сваи следует принимать по результатам этих испытаний.
6. Расчет по прочности материала свай и свайных ростверков должен
производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 СНиП II-23-81
СНиП II-25-80 для мостов и гидротехнических сооружений - СНиП 2.05.03-84 и
СНиП 2.06.06-85 с учетом дополнительных требований изложенных в пп.3.5
7 и 3.8 и в рекомендуемом приложении 1.
Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по
образованию и раскрытию трещин следует производить в соответствии с
требованиями СНиП 2.03.01-84 для мостов и гидротехнических сооружений -
также с учетом требований СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85 соответственно.
7. При расчете свай всех видов по прочности материала сваю следует
рассматривать как стержень жестко защемленный в грунте в сечении
расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1 определяемом по
где lо - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня
планировки грунта м;
a( - коэффициент деформации 1м определяемый по рекомендуемому
Если для буровых свай и свай-оболочек заглубленных сквозь толщу
нескального грунта и заделанных в скальный грунт отношение [pic] > h то
следует принимать [pic] (где h - глубина погружения сваи или сваи-оболочки
отсчитываемая от ее нижнего конца до уровня планировки грунта при высоком
ростверке подошва которого расположена над грунтом и до подошвы ростверка
при низком ростверке подошва которого опирается или заглублена в
нескальные грунты за исключением сильносжимаемых м).
При расчете по прочности материала буро-инъекционных свай прорезающих
сильносжимаемые грунты с модулем деформации Е = 5000 кПа (50 кгссм2) и
менее расчетную длину свай на продольный изгиб ld в зависимости от
диаметра свай d следует принимать равной:
при Е = 500-2000 кПа (5-20 кгссм2)
при Е = 2000-5000 кПа (20-50 кгссм2) ld = 15 d.
В случае если ld превышает толщину слоя сильносжимаемого грунта hg
расчетную длину следует принимать равной 2hg.
8. При расчете набивных и буровых свай (кроме свай-столбов и
буроопускных свай) по прочности материала расчетное сопротивление бетона
следует принимать с учетом коэффициента условий работы (cb = 085 согласно
указаниям СНиП 2.03.01-84 и коэффициента условий работы учитывающего
влияние способа производства свайных работ:
а) в пылевато-глинистых грунтах если возможны бурение скважин и
бетонирование их насухо без крепления стенок при положении уровня подземных
вод в период строительства ниже пяты свай (cb = 10;
б) в грунтах бурение скважин и бетонирование в которых производятся
насухо с применением извлекаемых обсадных труб (cb = 09;
в) в грунтах бурение скважин и бетонирование в которых осуществляются
при наличии в них воды с применением извлекаемых обсадных труб (cb = 08;
г) в грунтах бурение скважин и бетонирование в которых выполняются под
глинистым раствором или под избыточным давлением воды (без обсадных труб)
Примечание. Бетонирование под водой или под глинистым раствором следует
производить только методом вертикально перемещаемой трубы (ВПТ) или с
помощью бетононасосов.
9. Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на
воздействие нагрузок передаваемых на них от здания или сооружения а
забивных свай кроме того на усилия возникающие в них от собственного
веса при изготовлении складировании транспортировании свай а также при
подъеме их на копер за одну точку удаленную от головы свай на 03l (где l
Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса следует
определять с учетом коэффициента динамичности равного:
- при расчете по прочности;
5 - при расчете по образованию и раскрытию трещин.
В этих случаях коэффициент надежности по нагрузке к собственному весу
сваи принимается равным единице.
10. Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей
способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия
где N - расчетная нагрузка передаваемая на сваю (продольное усилие
возникающее в ней от расчетных нагрузок действующих на фундамент при
наиболее невыгодном их сочетании) определяемая в соответствии с
Fd - расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи
называемая в дальнейшем несущей способностью сваи и определяемая в
соответствии с указаниями разд. 4 и 5.
Коэффициент надежности принимается равным:
- если несущая способность свай определена по результатам полевых
испытаний статической нагрузкой;
5 - если несущая способность сваи определена расчетом по результатам
статического зондирования грунта по результатам динамических испытаний
сваи выполненных с учетом упругих деформаций грунта а также по
результатам полевых испытаний грунтов эталонной сваей или сваей-зондом;
- если несущая способность сваи определена расчетом в том числе по
результатам динамических испытаний свай выполненных без учета упругих
(125)* - для фундаментов опор мостов при низком ростверке висячих
сваях и сваях-стойках при высоком ростверке - только при сваях-стойках
воспринимающих сжимающую нагрузку независимо от числа свай в фундаменте;
* В скобках даны значения в случае когда несущая способность сваи
определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой или
расчетом по результатам статического зондирования грунтов.
при высоком или низком ростверке подошва которого опирается на
сильносжимаемый грунт и висячих сваях воспринимающих сжимающую нагрузку
а также при любом виде ростверка и висячих сваях и сваях-стойках
воспринимающих выдергивающую нагрузку (k принимается в зависимости от
числа свай в фундаменте:
при 21 свае и более 14 (125)
от 11 до 20 свай 155 (14)
для фундаментов из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную
сваю квадратного сечения более 600 кН (60 тс) и набивную сваю - более 2500
кН (250 тс) значение коэффициента (k следует принимать равным 14 если
несущая способность сваи определена по результатам испытаний статической
нагрузкой и 16 если несущая способность сваи определена другими
(k = 1 - для сплошных свайных полей жестких сооружений с предельной
осадкой 30 см и более (при числе свай более 100) если несущая способность
сваи определена по результатам статических испытаний.
Примечания: 1. При расчете свай всех видов как на вдавливающие так и на
выдергивающие нагрузки продольное усилие возникающее в свае от расчетной
нагрузки N следует определять с учетом собственного веса сваи
принимаемого с коэффициентом надежности по нагрузке увеличивающим
Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и
крановых нагрузок то воспринимаемую крайними сваями расчетную нагрузку
допускается повышать на 20 % (кроме фундаментов опор линий
Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок
образуют один или несколько рядов то при учете (совместном или раздельном)
нагрузок от торможения давления ветра льда и навала судов воспринимаемых
наиболее нагруженной сваей расчетную нагрузку допускается повышать на 10 %
при четырех сваях в ряду и на 20 % при восьми сваях и более. При
промежуточном числе свай процент повышения расчетной нагрузки определяется
11. Расчетную нагрузку на сваю N кН (тс) следует определять
рассматривая фундамент как рамную конструкцию воспринимающую вертикальные
и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.
Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю
допускается определять по формуле
где Nd - расчетная сжимающая сила кН (тc);
Mx My - расчетные изгибающие моменты кН(м (тc(м) относительно главных
центральных осей х и у плана свай в плоскости подошвы ростверка;
n - число свай в фундаменте;
х у - расстояния от главных осей до оси каждой сваи для которой
вычисляется расчетная нагрузка м.
12. Горизонтальную нагрузку действующую на фундамент с вертикальными
сваями одинакового поперечного сечения допускается принимать равномерно
распределенной между всеми сваями.
13. Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания должна
производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 с учетом
действия дополнительных горизонтальных реакций от свай приложенных к
сдвигаемой части грунта.
14. Сваи и свайные фундаменты следует рассчитывать по прочности
материала и производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил
морозного пучения если основание сложено пучинистыми грунтами.
15. Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям следует
производить исходя из условия
где s - совместная деформация сваи свайного фундамента и сооружения
(осадка перемещение относительная разность осадок свай свайных
фундаментов и т.п.) определяемая расчетом по указаниям пп. 3.3 3.4
разд. 6 и рекомендуемого приложения 1;
su - предельное значение совместной деформации основания сваи свайного
фундамента и сооружения устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83
а для мостов - СНиП 2.05.03-84.
РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ
1. Несущую способность Fd кН (тc) забивной сваи сваи-оболочки
набивной и буровой свай опирающихся на скальный грунт а также забивной
сваи опирающейся на малосжимаемый грунт (см. примечание к п.2.2) следует
определять по формуле
где (c - коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый (c = 1;
A - площадь опирания на грунт сваи м2 принимаемая для свай сплошного
сечения равной площади поперечного сечения а для свай полых круглого
сечения и свай-оболочек - равной площади поперечного сечения нетто при
отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного
сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее
Расчетное сопротивление грунта R под нижним концом сваи-стойки кПа
(тсм2) следует принимать:
а) для всех видов забивных свай опирающихся на скальные и малосжимаемые
грунты R = 20 000 кПа (2000 тсм2);
б) для набивных и буровых свай и свай-оболочек заполняемых бетоном и
заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем
на 05 м - по формуле
где Rсп - нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие
скального грунта в водонасыщенном состоянии кПа (тсм2);
(g - коэффициент надежности по грунту принимаемый (g = 14;
ld - расчетная глубина заделки набивной и буровой свай и сваи-оболочки
df - наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и
буровой свай и сваи-оболочки м;
в) для свай-оболочек равномерно опираемых на поверхность невыветрелого
скального грунта прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов
толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки - по формуле
где Rсп (g то же что в формуле (6).
Примечание. При наличии в основании набивных буровых свай и свай-
оболочек выветрелых а также размягчаемых скальных грунтов их предел
прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний
штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической
ВИСЯЧИЕ ЗАБИВНЫЕ СВАИ ВСЕХ ВИДОВ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ ПОГРУЖАЕМЫЕ БЕЗ ВЫЕМКИ
2. Несущую способность Fd кН (тс) висячей забивной сваи и сваи-
оболочки погружаемой без выемки грунта работающих на сжимающую нагрузку
следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания
под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа (тсм2)
принимаемое по табл.1;
A - площадь опирания на грунт сваи м2 принимаемая по площади
поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения
камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру или по площади сваи-
u - наружный периметр поперечного сечения сваи м;
fi - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой
поверхности сваи кПа (тсм2) принимаемое по табл.2;
hi - толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью
(cR (cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним
концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа
погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по
В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям
грунта пройденным сваей за исключением случаев когда проектом
предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта.
В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта
расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема
после его местного размыва при расчетном паводке.
ГлубинаРасчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и
погружесвай-оболочек погружаемых без выемки грунта R кПа (тсм2)
песчаных грунтов средней плотности
гравелискрупных - средней мелких пылеват-
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести lL равном
Примечания: 1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов под
чертой - для пылевато-глинистых.
В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю
глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой
подсыпкой намывом до 3 м следует принимать от уровня природного
рельефа а при срезке подсыпке намыве от 3 до 10 м - от условной
отметки расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на
м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения
слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего
размыва расчетным паводком на болотах - от уровня дна болота. При
проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай
забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин
глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует
принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента.
Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует
принимать как для выемок глубиной 6 м.
Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений
показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в
табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.
Для плотных песчаных грунтов степень плотности которых определена
по данным статического зондирования значения R по табл. 1 для свай
погруженных без использования подмыва или лидерных скважин следует
увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным
других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического
зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует
увеличить на 60 % но не более чем до 20 000 кПа (2000 тсм2).
Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается
использовать при условии если заглубление свай в неразмываемый и
несрезаемый грунт составляет не менее м:
- для мостов и гидротехнических сооружений;
- для зданий и прочих сооружений;
Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай
сечением 015(015 м и менее используемых в качестве фундаментов под
внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий
допускается увеличивать на 20 %.
Для супесей при числе пластичности lp ( 4и коэффициенте пористости
е 08 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для
пылеватых песков средней плотности.
Средняя Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай
глубина и свай-оболочек fi кПа (тсм2)
крупных и средней крупности
Способы погружения забивных свай и Коэффициенты условий
свай-оболочек погружаемых без выемки грунтаработы грунта при
и виды грунтов расчете несущей
под нижним на боковой
концом (cR поверхности
Погружение сплошных и полых с закрытым 10 10
нижним концом свай механическими
(подвесными) паровоздушными и дизельными
Погружение забивкой и вдавливанием в
предварительно пробуренные лидерные скважины
с заглублением концов свай не менее 1 м ниже
забоя скважины при ее диаметре:
а) равном стороне квадратной сваи 10 05
б) на 005 м менее стороны квадратной сваи 10 06
в) на 015м менее стороны квадратной или 10 10
диаметра сваи круглого сечения (для опор
линий электропередачи)
Погружение с подмывом в песчаные грунты 10 09
при условии добивки свай на последнем этапе
погружения без применения подмыва на 1 м и
Вибропогружение свай-оболочек
вибропогружение и вибровдавливание свай в
а) песчаные средней плотности:
крупные и средней крупности 12 10
б) пылевато-глинистые с показателем текучести
в) пылевато-глинистые с показателем текучести10 10
Погружение молотами любой конструкции
полых железобетонных свай с открытым нижним
а) при диаметре полости сваи 04 м и менее 10 10
б) то же от 04 до 08 м 07 10
Погружение любым способом полых свай
круглого сечения с закрытым нижним концом на
глубину 10 м и более с последующим
устройством в нижнем конце свай камуфлетного
уширения в песчаных грунтах средней плотности
и в пылевато-глинистых грунтах с показателем
текучести IL ( 05 при диаметре уширения
а) 10 м независимо от указанных видов грунта09 10
б) 15 м в песках и супесях 08 10
в) 15 м в суглинках и глинах 07 10
Погружение вдавливанием свай:
а) в пески средней плотности крупные средней11 10
б) в пески пылеватые 11 08
в) в пылевато-глинистые грунты с показателем 11 10
г) то же IL > 05 10 10
Примечание. Коэффициенты (cR и (cf по поз. 4 табл. 3 для
пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 05 > IL > 0
определяются интерполяцией.
Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует
определять по формуле (8) при этом за периметр и на участке ствола следует
принимать периметр поперечного сечения ствола сваи на участке уширения -
периметр поперечного сечения уширения.
Расчетное сопротивление fi грунта на боковой поверхности таких свай на
участке уширения а в песчаных грунтах - и на участке ствола следует
принимать таким же как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах
сопротивление fi на участке ствола расположенного в створе уширения
следует принимать равным нулю.
Расчетные сопротивления грунтов R и fi в формуле (8) для лессовых
пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует
принимать по значениям указанным в табл. 1 и 2 для глубины 5 м.
Кроме того для этих грунтов в случае возможности их замачивания
расчетные сопротивления R и fi указанные в табл. 1 и 2 следует принимать
при показателе текучести соответствующем полному водонасыщению грунта.
3. Для забивных свай опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные
грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 06
несущую способность следует определять по результатам статических испытаний
4. Несущую способность пирамидальной трапецеидальной и ромбовидной
свай прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты Fd кН (тс) с
наклоном боковых граней iр ( 0025 следует определять по формуле
u0i - сумма размеров сторон i-го поперечного сечения сваи м которые
имеют наклон к оси сваи;
Ei - модуль деформации i-го слоя грунта окружающего боковую поверхность
сваи кПа (тсм2) определяемый по результатам компрессионных
(r - реологический коэффициент принимаемый (r = 08.
Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на
боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не
Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 0025
допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого
приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний а при их
отсутствии - по формуле (9) принимая значение ip равным 0025.
Грунты Коэффициент ki
Примечание. Для глин с числом пластичности 18 Ip 25 значения
коэффициента ki определяются интерполяцией.
5. Несущую способность Fdu кН (тс) висячей забивной сваи и сваи-
оболочки погружаемой без выемки грунта работающих на выдергивающую
нагрузку следует определять по формуле
(c - коэффициент условий работы; для свай погружаемых в грунт на глубину
менее 4 м (c = 06 на глубину 4 м и более (c = 08 - для всех
зданий и сооружений кроме опор воздушных линий электропередачи для
которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12.
Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на
выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.
ВИСЯЧИЕ НАБИВНЫЕ И БУРОВЫЕ СВАИ И СВАИ-ОБОЛОЧКИ ЗАПОЛНЯЕМЫЕ БЕТОНОМ
6. Несущую способность Fd кН (тс) набивной и буровой свай с уширением
и без уширения а также сваи-оболочки погружаемой с выемкой грунта и
заполняемой бетоном работающих на сжимающую нагрузку следует определять
где (c - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-
глинистые грунты со степенью влажности Sp 09 и на лессовые грунты
(c = 08 в остальных случаях (c = 1;
(cR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; (cR = 1
во всех случаях за исключением свай с камуфлетными уширениями для
которых этот коэффициент следует принимать (cR = 13 и свай с
уширением бетонируемым подводным способом для которых (cR = 09 а
также опор воздушных линий электропередачи для которых коэффициент
принимается по указаниям разд. 12;
принимаемое по указаниям п. 4.7 а для набивной изготовляемой по
технологии указанной в п. 2.4 а б - по табл. 1;
A - площадь опирания на грунт сваи м2 принимаемая равной: для набивных
и буровых свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для
набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения
уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек
заполняемых бетоном - площади поперечного сечения оболочки брутто;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи м;
(cf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи
зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и
принимаемый по табл. 5;
fi - расчетное сопротивление i-гo слоя грунта на боковой поверхности
ствола сваи кПа (тсм2) принимаемое по табл. 2;
hi - то же что в формуле (8).
Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с
уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня
пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса имеющего в
качестве образующей линию касающуюся поверхности уширения под углом (I2 к
оси сваи где ( - осредненное (по слоям) расчетное значение угла
внутреннего трения грунта залегающего в пределах указанного конуса
определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-
глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.
7. Расчетное сопротивление R кПа (тсм2) грунта под нижним концом
сваи следует принимать:
а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных
грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения
сваи-оболочки погружаемой с полным удалением грунтового ядра - по формуле
(12) а сваи-оболочки погружаемой с сохранением грунтового ядра из
указанных грунтов на высоту 05 м и более - по формуле (13):
R = 075(4((1 ((I d + (2 (3 (I h); (12)
R = (4((1 ((I d + (2 (3 (I h); (13)
где (1 (2 (3 (4 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл. 6 в
зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта
основания определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;
((I - расчетное значение удельного веса грунта кНм3 (тсм3) в
основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего
(I - осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов
кНм3 (тсм3) расположенных выше нижнего конца сваи (при
водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
d - диаметр м набивной и буровой свай диаметр уширения (для сваи с
уширением) сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба
омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;
h - глубина заложения м нижнего конца сваи или ее уширения
отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при
планировке срезкой) для опор мостов - от дна водоема после его общего
размыва при расчетном паводке;
б) для пылевато-глинистых грунтов в основании - по табл. 7.
Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям когда обеспечивается
заглубление свай в грунт принятый за основание их нижних концов не менее
чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением) но не менее чем на
Сваи и способы их устройства Коэффициент условий работы
пескахсупесяхсуглинкаглинах
Набивные по п. 2.5 а при забивке 08 08 08 07
инвентарной трубы с наконечником
Набивные виброштампованные 09 09 09 09
Буровые в том числе с уширением
а) при отсутствии воды в скважине 07 07 07 06
(сухим способом) а также при
использовании обсадных инвентарных труб
б) под водой или под глинистым 06 06 06 06
в) жесткими бетонными смесями 08 08 08 07
укладываемыми с помощью глубинной
вибрации (сухим способом)
Буронабивные полые круглые 08 08 08 07
устраиваемые при отсутствии воды в
скважине с помощью вибросердечника
Сваи-оболочки погружаемые 10 09 07 06
вибрированием с выемкой грунта
Сваи-столбы 07 07 07 06
Буроинъекционные изготовляемые под 09 08 08 08
защитой обсадных труб или бентонитового
раствора с опрессовкой давлением
0-400 кПа (2-4 атм)
Коэффициенты Расчетные значения угла внутреннего трения грунта (I град.
Глубина заложения нижнего конца сваи h м Расчетное сопротивление R кПа (тсм2) под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и
свай-оболочек погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах за исключением
лессовых с показателем текучести Il равным
Примечание. Для свайных фундаментов опор мостов значения приведенные в табл. 7 следует:
а) повышать (при pасположении опор в водоеме) на величину равную 15(whw где (w - удельный вес воды - 10 кНм3 (1 тсм3); hw - глубина слоя воды в водоеме от ее уровня при расчетном
паводке до уровня дна водоема а при возможности размыва - до уровня дна после общего размыва;
б) понижать при коэффициенте пористости грунта е > 06 и m = 06 при е = 11.
8. Расчетное сопротивление R кПа (тсм2) грунта под нижним концом
сваи-оболочки погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового
ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее
погружения и не заполняемой бетоном (при условии что грунтовое ядро
образовано из грунта имеющего те же характеристики что и грунт принятый
за основание конца сваи-оболочки) следует принимать по табл. 1 с
коэффициентом условий работы учитывающим способ погружения свай-оболочек в
соответствии с поз. 4 табл. 3 причем расчетное сопротивление в указанном
случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.
9. Несущую способность Fdu кН (тc) набивной и буровой свай и сваи-
оболочки работающих на выдергивающие нагрузки следует определять по
где (c - то же что в формуле (10);
u (cf fi hi - то же что в формуле (11).
10. Несущую способность Fd кН (тc) винтовой сваи диаметром лопасти d (
м и длиной l 10 м работающей на сжимающую или выдергивающую
нагрузку следует определять по формуле (15) а при диаметре лопасти d >
м и длине сваи l > 10 м - только по данным испытаний винтовой сваи
статической нагрузкой:
Fd = (c (((1 c1 + (2 (1 h1)A + u fi (h - d)( (15)
где (c - коэффициент условий работы зависящий от вида нагрузки
действующей на сваю и грунтовых условий и определяемый по табл. 8;
(1 (2 - безразмерные коэффициенты принимаемые по табл. 9 в зависимости от
расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне
(( (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта
c1 - расчетное значение удельного сцепления пылевато-глинистого или
параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне кПа (тсм2);
(1 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих
выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего
h1 - глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа а при
планировке территории срезкой - от уровня планировки м;
A - проекция площади лопасти м2 считая по наружному диаметру при
работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку и проекция рабочей
площади лопасти т.е. за вычетом площади сечения ствола при работе
винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;
fi - расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола
винтовой сваи кПа (тсм2) принимаемое по табл. 2 (осредненное
значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);
u - периметр ствола сваи м;
h - длина ствола сваи погруженной в грунт м;
d - диаметр лопасти сваи м.
Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай при
действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в табл. 9 относятся к
грунтам залегающим под лопастью а при работе на выдергивающие нагрузки -
Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5d
при пылевато-глинистых грунтах и не менее 6d - при песчаных грунтах (где d
Расчетные значения угла внутреннего трения (( и сцепления грунта c1
основания при расчетах по формуле (15) должны определяться в соответствии с
требованиями п. 3.5.
Грунты Коэффициент условий работы винтовых свай при нагрузках
сжимающих выдергивающизнакоперемен
а) твердые полутвердые и 08 07 07
б) мягкопластичные 08 07 06
в) текучепластичные 07 06 04
а) пески маловлажные и супеси08 07 05
б) пески влажные и супеси 07 06 04
в) пески водонасыщенные и 06 05 03
Расчетное значение Коэффициенты Расчетное значениеКоэффициенты
угла внутреннего угла внутреннего
трения грунта в трения грунта в
рабочей зоне (( рабочей зоне ((
УЧЕТ ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ (НЕГАТИВНЫХ) СИЛ ТРЕНИЯ ГРУНТА НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ
11. Отрицательные (негативные) силы трения возникающие на боковой
поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленные вертикально
вниз следует учитывать в случаях:
планировки территории подсыпкой толщиной более 10 м;
загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 кНм2 (2 тсм2);
загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более
увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего
действия воды при понижении уровня подземных вод;
незавершенной консолидации грунтов современных и техногенных отложений;
уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях;
просадки грунтов при замачивании.
Примечание. Учет отрицательных сил трения возникающих в просадочных
грунтах следует производить в соответствии с требованиями разд. 3.
12. Отрицательные силы трения учитываются до глубины на которой
значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного
фундамента превышает половину предельного значения осадки фундамента.
Расчетные сопротивления грунта fi принимаются по табл. 2 со знаком «минус»
а для торфа ила сапропеля - минус 5 кПа (05 тсм2).
Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа
толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее
загрузка эквивалентная подсыпке то расчетное сопротивление грунта fi
расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части
сваи) слоя торфа следует принимать:
а) при подсыпках высотой менее 2 м - для грунтовой подсыпки и слоев торфа
- равным нулю для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения -
положительным значениям по табл.2;
б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м - для грунтов включая подсыпку -
равным 04 значений указанных в табл. 2 но со знаком «минус» а для торфа
- минус 5 кПа (05 тсм2) (отрицательные силы трения);
в) при подсыпках высотой более 5 м - для грунтов включая подсыпку -
равным значениям указанным в табл. 2 но со знаком «минус» а для торфа -
минус 5 кПа (05 тсм2).
В пределах нижней части свай где осадка околосвайного грунта после
возведения и загрузки свайного фундамента менее половины предельного
значения осадки свайного фундамента расчетные сопротивления грунта fi
следует принимать положительными по. табл. 2 а для торфа ила сапропеля -
равными 5 кПа (05 тсм2).
13. В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки
территории к моменту начала возведения надземной части зданий или
сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение
осадки грунта окружающего сваи после указанного момента в результате
остаточной консолидации не будет превышать половины предельного значения
осадки для проектируемого здания или сооружения сопротивление грунта на
боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне
зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа
значение fi следует принимать равным 5 кПа (05 тсм2).
Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации
торфов залегающих в пределах длины погруженной части сваи и возможно
определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории
для каждого слоя грунта то при определении несущей способности сваи
допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком
(отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа а
начиная от верхнего уровня слоя грунта значение дополнительной осадки
которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента передачи
на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки
для проектируемого здания или сооружения.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
1. Испытания свай статической и динамической нагрузками следует
производить соблюдая требования ГОСТ 5686-78 а испытания грунтов
статическим зондированием и эталонной сваей - ГОСТ 20069-81 и ГОСТ 24942-
Примечание. Для забивных висячих свай длиной более 12 м вместо испытаний
грунтов эталонной сваей допускается производить испытания статической
нагрузкой с помощью металлической сваи-зонда диаметром 127 мм конструкция
которой обеспечивает раздельные измерения сопротивления грунта под нижним
концом и на участке боковой поверхности (муфте трения) площадью 025 м2.
Испытания грунтов сваей-зондом следует производить в соответствии с
требованиями ГОСТ 24942-81 применительно к эталонной свае типа II.
2. Для определения несущей способности свай по результатам полевых
исследований для каждого здания или сооружения должно быть проведено не
статических испытаний свай и свай-штампов 2
динамических испытаний свай 6
испытаний грунтов эталонной сваей 6
испытаний свай-зондов 6
испытаний статическим зондированием 6
3. Несущую способность Fd кН (тc) свай по результатам их испытаний
вдавливающей выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками и по
результатам их динамических испытаний следует определять по формуле
где (c - коэффициент условий работы; в случае вдавливающих или
горизонтальных нагрузок (c = 1; в случае выдергивающих нагрузок
принимается по указаниям п. 4.5;
Fup - нормативное значение предельного сопротивления сваи кН (тc)
определяемое в соответствии с указаниями пп. 5.4 - 5.7;
(g - коэффициент надежности по грунту принимаемый по указаниям п. 5.4.
Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные
нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения
расчетной нагрузки допускаемой на сваю если условия испытаний
соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или
4. В случае если число свай испытанных в одинаковых грунтовых
условиях составляет менее шести нормативное значение предельного
сопротивления сваи в формуле (16) следует принимать равным наименьшему
предельному сопротивлению полученному из результатов испытаний т.е. Fup
= Fumin а коэффициент надежности по грунту (g = 1.
В случае если число свай испытанных в одинаковых условиях составляет
шесть и более Fup и (g следует определять на основании результатов
статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Fu
полученных по данным испытаний руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75
применительно к методике приведенной в нем для определения временного
сопротивления. При этом для определения частных значений предельных
сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 5.5 при
вдавливающих п. 5.6 - при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п.
7 - при динамических испытаниях.
5. Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена
до нагрузки вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения
нагрузки (при s ( 20 мм) то эта нагрузка принимается за частное значение
предельного сопротивления Fu испытываемой сваи.
Во всех остальных случаях для фундаментов здании и сооружений (кроме
мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного
сопротивления сваи Fu вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку под
воздействием которой испытываемая свая получит осадку равную s и
определяемую по формуле
где sumt - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого
здания или сооружения устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83;
( - коэффициент перехода от предельного значения средней осадки
фундамента здания или сооружения sumt к осадке сваи полученной при
статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.
Значение коэффициента ( следует принимать равным 02 в случаях когда
испытание свай производится при условной стабилизации равной 01 мм за 1
ч если под их нижними концами залегают песчаные или пылевато-глинистые
грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной а также за 2 ч если
под их нижними концами залегают пылевато-глинистые грунты от
мягкопластичной до текучей консистенции. Значение коэффициента (
допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий
построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.
Если осадка определенная по формуле (17) окажется более 40 мм то за
частное значение предельного сопротивления сваи Fu следует принимать
нагрузку соответствующую s = 40 мм.
Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи
Fu при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень
менее нагрузки при которой вызываются:
а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении
осадки более 40 мм) превышающее в 5 раз и более приращение осадки
полученное за предшествующую ступень загружения;
б) осадка не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее
Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке которая
окажется равной или более 15Fd [где Fd - несущая способность сваи
подсчитанная по формулам (5) (8) (9) (11) и (15)] осадка сваи s при
испытаниях окажется менее значения определенного по формуле (17) а для
мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 мм то в этом случае за
частное значение предельного сопротивления сваи Fu допускается принимать
максимальную нагрузку полученную при испытаниях.
Примечания: 1. В отдельных случаях при соответствующем обосновании
допускается принимать максимальную нагрузку достигнутую при испытаниях
Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей
нагрузкой должны назначаться равными 110 - 115 предполагаемого
предельного сопротивления сваи Fu.
6. При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной
нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Fu (см. п. 5.4) по
графикам зависимости перемещений от нагрузок принимается нагрузка на одну
ступень менее нагрузки без увеличения которой перемещения сваи непрерывно
расчетных параметров системы «свая - грунт» используемых в расчетах по
рекомендуемому приложению 1.
7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение
предельного сопротивления Fu кН (тc) (см. п. 5.4) по данным их погружения
при фактических (измеренных) остаточных отказах sa ( 0002 м следует
Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa 0002 м то в проекте
свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай
молота с большей энергией удара при которой остаточный отказ будет sa (
02 м а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при
наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Fu кН
(тc) следует определять по формуле
В формулах (18) и (19):
( - коэффициент принимаемый по табл. 10 в зависимости от материала
A - площадь ограниченная наружным контуром сплошного или полого
поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия
M - коэффициент принимаемый при забивке свай молотами ударного действия
равным единице а при вибропогружении свай - по табл. 11 в зависимости
от вида грунта под их нижними концами;
Ed - расчетная энергия удара молота кДж (тc(м) принимаемая по табл. 12
или расчетная энергия вибропогружателей - по табл. 13;
sa - фактический остаточный отказ равный значению погружения сваи от
одного удара молота а при применении вибропогружателей - от их работы
sel - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи)
определяемый с помощью отказомера м;
m1 - масса молота или вибропогружателя т;
m2 - масса сваи и наголовника т;
m3 - масса подбабка (при вибропогружении свай m3 = 0) т;
m4 - масса ударной части молота т;
( - коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай
молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным
вкладышем (2 = 02 а при вибропогружателе (2 = 0;
( - коэффициент 1кН (1тc) определяемый по формуле
здесь A m4 m2 - то же что в формулах (18) и (19);
np nf - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое
сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта принимаемые
соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи np = 000025
с(мкН (00025 с(мтc) и для грунта на боковой поверхности сваи nf =
25 с(мкН (025 с(мтc);
Af - площадь боковой поверхности сваи соприкасающейся с грунтом м2;
g - ускорение свободного падения равное 981 мс2;
H - фактическая высота падения ударной части молота м;
h - высота первого отскока ударной части дизель-молота принимаемая
согласно табл. 12 для других видов молотов h = 0.
Примечания: 1. При забивке свай в грунт подлежащий удалению при
разработке котлована или в грунт дна водотока значение расчетного отказа
следует определять исходя из несущей способности свай вычисленной с учетом
неудаленного или подверженного возможному размыву грунта а в местах
вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.
В случае расхождения более чем в 14 раза значений несущей способности
свай определенных по формулам (18) - (20) с несущей способностью
определенной расчетом в соответствии с требованиями разд. 4 (по результатам
лабораторных определений физико-механических свойств грунтов) необходимо
дополнительно проверить несущую способность свай по результатам
статического зондирования или статических испытаний свай.
Случай расчета Коэффициент ( кНм
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в
случае определения отказов) при видах свай:
железобетонных с наголовником 1500 (150)
деревянных без подбабка 1000 (100)
деревянных с подбабком 800 (80)
Контроль несущей способности свай по
результатам производственной забивки при
значении Edsa кНтс:
00 (100) и менее 2500 (250)
00 (800) и более 700 (70)
Грунты под нижним концом сваи Коэффициент М
Крупнообломочные с песчаным заполнителем 13
Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси 12
Пески мелкие средней плотности 11
Пески пылеватые средней плотности 10
Супеси пластичные суглинки и глины твердые 09
Суглинки и глины полутвердые 08
Суглинки и глины тугопластичные 07
Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2-4 табл. 11 следует повышать на 60 % при
наличии материалов статического зондирования - на 100 %.
Молот Расчетная энергия удара молота Ed
Подвесной или одиночного действия GH
Трубчатый дизель-молот 09GH
Штанговый дизель-молот 04GH
Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи G(H - h)
Примечания: 1. G - вес ударной части молота кН (тс).
В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки определяемая по
мерной рейке м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 06 м для
трубчатых молотов h = 04 м.
Возмущающая сила Эквивалентная расчетная энергия удара
вибропогружателя кН (тc) вибропогружателя кДж (тc(м)
8. Несущую способность Fd кН (тc) забивной висячей сваи работающей на
сжимающую нагрузку по результатам испытаний грунтов эталонной сваей
испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по
где (c - коэффициент условий работы; (c = 1;
n - число испытаний грунтов эталонной сваей испытаний сваи-зонда или
Fu - частное значение предельного сопротивления сваи кН (тc) в месте
испытания грунтов эталонной сваей испытания сваи-зонда или в точке
зондирования определенное в соответствии с требованиями пп. 5.9 5.10
(g - коэффициент надежности по грунту устанавливаемый в зависимости от
изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления
сваи Fu в местах испытаний грунтов эталонной сваей испытаний сваи-
зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при
значении доверительной вероятности ( = 095 в соответствии с
требованиями ГОСТ 20522-75.
9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи а месте
испытания грунтов эталонной сваей Fu кН (тc) следует определять:
а) при испытании грунтов эталонной сваей типа 1 (ГОСТ 24942-81) - по
где (sp - коэффициент; (sp = 125 при заглублении сваи в плотные пески
независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и (sp = 1 для
и иsp - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;
Fusp - частное значение предельного сопротивления эталонной сваи кН
(тc) определяемое по результатам испытания статической нагрузкой
б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 24942-81)
где (cR - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи
принимаемый по табл. 14 в зависимости от предельного сопротивления
грунта под нижним концом эталонной сваи
Rsp - предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи
A - площадь поперечного сечения натурной сваи м;
(cf - коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи
принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения
предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной
fsp - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой
поверхности эталонной сваи кПа (тсм2);
h - глубина погружения натурной сваи м;
u - периметр поперечного сечения ствола сваи м.
Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить
соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на
боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если
разница между ними превышает ± 20 % то расчет предельного сопротивления
натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.
10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте
испытаний сваи-зонда Fu кН (тc) следует определять по формуле
где (cR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи
принимаемый равным 08;
Rps - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда кПа
(cf - коэффициент условий работы i-го слоя грунта на боковой поверхности
сваи принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения
предельного удельного сопротивления i-го слоя грунта на боковой
поверхности сваи-зонда
fpsi - среднее значение предельного сопротивления i-го слоя грунта на
боковой поверхности сваи-зонда кПа (тсм2);
h - толщина i-го слоя грунта м.
Rsp кПа (тсм2) Коэффициент (cR в fsp Коэффициент (cf в зависимости отКоэффициент
зависимости от Rsp fpsi кПаfsp для эталонных свай типов II (cf в
(тсм2) и III зависимости
для эталонных для при песчаных грунтахпри
свай типа II эталонны пылевато-г
Примечания: 1. Для промежуточных значений Rsp и fsp значения (cR и (cf определяются интерполяцией.
В случае если по боковой поверхности сваи залегают песчаные и пылевато-глинистые грунты коэффициент (cf определяется по формуле
((cf ((cf - коэффициенты условий работы эталонных свай и свай-зондов соответственно в песчаных и пылевато-глинистых грунтах.
11. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке
зондирования Fu кН (тc) следует определять по формуле
Fu = Rs A + f h u (25)
где Rs - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным
зондирования в рассматриваемой точке кПа (тсм2);
f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой
поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке кПа
h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи м;
Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи Rs кПа
(тсм2) по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять
где (1 - коэффициент перехода от qs к Rs принимаемый по табл. 15
независимо от типа зонда (по ГОСТ 20069-81);
qs - среднее значение сопротивления грунта кПа (тсм2) под наконечником
зонда полученное из опыта на участке расположенном в пределах
одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия
проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного
или большая сторона прямоугольного сечения сваи м).
Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности
забивной сваи f кПа (тсм2) по данным зондирования грунта в
рассматриваемой точке следует определять:
а) при применении зондов типа I - по формуле
б) при применении зондов типа II или III - по формуле
В формулах (27) и (28):
fs - среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности
зонда кПа (тсм2) определяемое как частное от деления измеренного
общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь
его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке
зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном
fsi - среднее сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности
hi - толщина i-го слоя грунта м.
qs кПа (тсм2) (1 - коэффициент перехода от qs к Rs fs fsi(2 - коэффициент (i - коэффициент
кПа перехода от fs к f перехода от fsi к f
(тсм2) для зонда типа I для зонда типа II или
для забивных свай для винтовых свай при
12. Несущую способность винтовой сваи работающей на сжимающую и
выдергивающую нагрузки по результатам статического зондирования следует
определять по формуле (21) а частное значение предельного сопротивления
сваи в точке зондирования - по формуле (25) где глубина принимается
уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта
под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой
точке следует определять по формуле (26). В этом случае (1 - коэффициент
принимаемый по табл. 15 в зависимости от среднего значения сопротивления
грунта под наконечником зонда в рабочей зоне принимаемой равной диаметру
лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой
поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в
рассматриваемой точке следует определять по формуле (27) или (28).
РАСЧЕТ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ИХ ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
1. Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям
следует как правило производить как для условного фундамента на
естественном основании в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.
Границы условного фундамента (см. чертеж) определяются следующим образом:
снизу - плоскостью АБ проходящей через нижние концы свай;
с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ отстоящими от наружных
граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии htg((IImt4) (см.
чертеж а) но не более 2d в случаях когда под нижними концами свай
залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL > 06 (d -
диаметр или сторона поперечного сечения сваи) а при наличии наклонных свай
- проходящими через нижние концы этих свай (см. чертеж б);
сверху - поверхностью планировки грунта ВГ здесь (IImt - осредненное
расчетное значение угла внутреннего трения грунта определяемое по формуле
где (IIi - расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных
пройденных сваями слоев грунта толщиной
h - глубина погружения свай в грунт.
Определение границ условного фундамента при расчете осадок свайных
При расчете по деформациям в собственный вес условного фундамента
включают вес свай и ростверка а также вес грунта в объеме условного
фундамента. Дополнительное вертикальное давление на уровне подошвы
условного фундамента определяют всегда за вычетом вертикального напряжения
от собственного веса грунта на уровне этой подошвы независимо от ее ширины.
Полученные по расчету значения деформаций (осадок) свайного фундамента и
его основания не должны превышать предельных значений в соответствии с
Поправка от 01.09.2003 г.
2. Если при строительстве предусматриваются планировка территории
подсыпкой (намывом) высотой более 2 м и другая постоянная (долговременная)
загрузка территории эквивалентная подсыпке а в пределах глубины
погружения свай залегают слои торфа или ила толщиной более 30 см то
значение осадки свайного фундамента из висячих свай следует определять с
учетом уменьшения габаритов условного фундамента который в этом случае как
при вертикальных так и при наклонных сваях принимается ограниченным с
боков вертикальными плоскостями отстоящими от наружных граней крайних
рядов вертикальных свай на расстоянии hmttg((IImt4) где hmt - расстояние
от нижнего конца сваи до подошвы слоя торфа или ила толщиной более 30 см.
3. Свайные фундаменты из свай работающих как сваи-стойки висячие
одиночные сваи воспринимающие вне кустов выдергивающие нагрузки а также
свайные кусты работающие на действие выдергивающих нагрузок рассчитывать
по деформациям не требуется.
4. Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и
горизонтальной сил и момента следует выполнять по указаниям рекомендуемого
приложения 1 а расчет осадок малонагруженных ленточных свайных фундаментов
и одиночных свай допускается выполнять по указаниям рекомендуемых
КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1. Свайные фундаменты в зависимости от размещения свай в плане следует
проектировать в виде:
а) одиночных свай - под отдельно стоящие опоры;
б) свайных лент - под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент
распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один два ряда и
в) свайных кустов - под колонны с расположением свай в плане на участке
квадратной прямоугольной трапецеидальной и другой формы;
г) сплошного свайного поля - под тяжелые сооружения со сваями равномерно
расположенными подвеем сооружением и объединенными сплошным ростверком
подошва которого опирается на грунт.
2. При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать
следующие данные: конструктивную схему проектируемого здания или
сооружения; размеры несущих конструкций и материал из которого они
проектируются; наличие и габариты приближения заглубленных помещений к
строительным осям здания или сооружения и их фундаментам; конструкции полов
и технологические нагрузки на них; нагрузки на фундамент от строительных
конструкций; размещение технологического оборудования нагрузки
передаваемые от него на строительные конструкции а также требования к
предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под
3. Число свай в фундаменте следует назначать из условия максимального
использования прочностных свойств их материала при расчетной нагрузке
допускаемой на сваю с учетом допустимых перегрузок крайних свай в
фундаменте в соответствии с требованиями п. 3.10.
Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений
и направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе технологических
нагрузок) а также технологии строительства здания и сооружения.
4. Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать
как свободно опирающимся так и жестким.
Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах
условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно
выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 5-10 см.
Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в
а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках пылевато-
глинистых грунтах текучей консистенции илах торфах и т.п.);
б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка передаваемая на сваю приложена
к ней с эксцентриситетом выходящим за пределы ее ядра сечения;
в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки значения перемещений от
которых при свободном опирании (определенные расчетом в соответствии с
требованиями рекомендуемого приложения 1) оказываются более предельных для
проектируемого здания или сооружения;
г) в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи;
д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.
5. Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным
ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на
глубину соответствующую длине анкеровки арматуры или с заделкой в
ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с
требованиями СНиП 2.03.01-85. В последнем случае в голове предварительно
напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас
используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры.
Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных
элементов при условии обеспечения требуемой прочности.
Примечания: 1. Анкеровка в ростверк свай работающих на выдергивающие
нагрузки (см. п. 7.4 д) должна предусматриваться с заделкой арматуры свай
в ростверк на глубину определяемую расчетом на выдергивание.
При усилении оснований существующих фундаментов с помощью
буроинъекционных свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по
расчету в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 или назначаться
конструктивно равной пяти диаметрам сваи; при невозможности выполнения
этого условия следует предусматривать создание уширения ствола сваи в месте
ее примыкания к ростверку.
6. Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться
колоколообразными оголовками. При сборном ростверке допускается также
замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.
Примечание. При небольших вдавливающих нагрузках [до 400 кН (40 тc)]
допускается свободное опирание ростверка на выровненную цементным раствором
поверхность головы сваи.
7. Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать
таким образом чтобы равнодействующая постоянных нагрузок действующих на
фундамент проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.
8. Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов а также
горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления)
допускается предусматривать вертикальные наклонные и козловые сваи.
Наклон свай не должен превышать значений указанных в табл. 16.
Наклон забивных Наклон буровых свай и свай-оболочек диаметром м
9. Расстояние между осями забивных висячих свай без уширений в
плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d - или диаметр
круглого или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного
поперечного сечения ствола сваи) а свай-стоек - не менее 15d.
Расстояние в свету между стволами буровых набивных свай и свай-оболочек
а также скважинами свай-столбов должно быть не менее 10 м; расстояние в
свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых пылевато-
глинистых грунтах - 05 м в других нескальных грунтах - 10 м.
Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в
уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных
особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт
армирования и бетонирования ростверка.
10. Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых
условий строительной площадки уровня расположения подошвы ростверка с
учетом возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных
фундаментов. Нижний конец свай как правило следует заглублять в прочные
грунты прорезая более слабые напластования грунтов при этом заглубление
забивных свай в грунты принятые за основание под их нижние концы должно
быть: в крупнообломочные гравелистые крупные и средней крупности
песчаные пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL ( 01 - не
менее 05 м а в прочие нескальные грунты - не менее 10 м.
Примечание. Для фундаментов зданий и сооружений III класса1 нижние концы
свай допускается опирать в песчаных и пылевато-глинистых грунтах с
относительным содержанием органического вещества Iom ( 025. В этом случае
несущая способность свай должна определяться по результатам их испытаний
статической нагрузкой. При наличии слоя погребенного торфа нижний конец
свай должен быть заглублен не менее чем на 2 м ниже подошвы этого слоя.
Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно
«Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при
проектировании конструкций» утвержденным Госстроем СССР.
11. Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в
зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения
(наличия подвала технического подполья) и проекта планировки территории
(срезкой или подсыпкой) а также высоты ростверка определяемой расчетом.
Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже
поверхности акватории ее дна или поверхности грунта при условии
обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов
исходя из местных климатических условий особенностей конструкции
фундаментов обеспечения требований судоходства и лесосплава надежности
подлежащих осуществлению мер по эффективной защите свай от неблагоприятного
воздействия знакопеременных температур среды ледохода истирающего
воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.
При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры
предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на
12. В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной
пятидневки ниже минус 40 (С для фундаментов мостов в зоне воздействия
знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного
сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее
см. В районах с температурой воздуха выше минус 40 (С допускается вне
акватории использовать сваи сплошного сечения полые сваи и сваи-оболочки с
защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по
предотвращению образования в них трещин. В зоне переменного уровня
постоянных водотоков не следует как правило применять буронабивные сваи и
заполненные бетоном сваи-оболочки.
Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть
В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 05 м ниже
уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно
применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости
13. При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать
возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай который
как правило может происходить в случаях когда:
а) площадка строительства сложена пылевато-глинистыми грунтами
мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными
пылеватыми и мелкими песками;
б) погружение свай производится со дна котлована;
в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или
свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м.
Среднее значение подъема поверхности грунта h м следует определять по
где k - коэффициент принимаемый равным 05-07 в зависимости от степени
влажности грунта соответственно равной 09-10;
Vp - объем всех свай погружаемых в грунт м;
Ae - площадь забивки свай или площадь дна котлована м.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ
1. Применение свайных фундаментов в условиях просадочных грунтов должно
быть обосновано технико-экономическим сравнением возможных вариантов
проектных решений свайных фундаментов и фундаментов на естественном
Проектирование свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по
просадочности должно выполняться специализированными организациями.
2. При инженерно-геологических изысканиях на строительных площадках
сложенных просадочными грунтами следует определять тип грунтовых условий с
указанием частных и максимальных возможных значений просадки грунтов от
собственного веса (при подсыпках - с учетом веса подсыпки) и выделять слои
грунта в которых могут быть заглублены сваи в соответствии с требованиями
Для исследования грунтов должны быть выполнены бурение скважин и проходка
шурфов. Расстояние между выработками назначается в зависимости от сложности
инженерно-геологических условий площадки и должно быть не более 50 м. В
пределах контура отдельно стоящего здания или сооружения должно быть не
менее 4 скважин а для зданий с площадью застройки менее 1300 м2 - 3
На застраиваемой территории должен быть тщательно изучен
гидрогеологический режим подземных вод и дан прогноз возможного его
изменения при эксплуатации проектируемых и существующих зданий и
Физико-механические в том числе прочностные и деформационные
характеристики просадочных и других видов грунтов изменяющих свои свойства
при замачивании должны определяться для состояния природной влажности при
полном водонасыщении.
3. При проектировании свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа
по просадочности с возможной просадкой грунтов от собственного веса свыше
см следует как правило предусматривать мероприятия по переводу
грунтовых условий II типа в I путем срезки грунта или уплотнения
предварительным замачиванием замачиванием со взрывом грунтовыми сваями и
другими методами. При соответствующем технико-экономическом обосновании
указанные способы должны обеспечивать устранение просадки грунтовой толщи
от ее собственного веса в пределах площади занимаемой зданием или
сооружением и на расстоянии равном половине просадочной толщи вокруг
4. Свайные фундаменты на территориях с просадочными грунтами при
возможности замачивания грунтов следует применять в случаях когда возможна
прорезка сваями всех слоев просадочных и других видов грунтов прочностные
и деформационные характеристики которых снижаются при замачивании. Нижние
концы свай должны быть заглублены как правило в скальные грунты песчаные
плотные и средней плотности пылевато-глинистые грунты с показателем
текучести в водонасыщенном состоянии IL 06 для всех видов свай в
грунтовых условиях I типа IL 04 для забивных свай и IL 02 для
буронабивных свай при sslg ( su в грунтовых условиях II типа IL 02 для
забивных свай и IL ( 0 для буронабивных свай при sslg ( su в грунтовых
условиях II типа (где sslg - просадка от собственного веса грунта с учетом
подсыпки или другой пригрузки его поверхности). Заглубление свай в
указанные грунты должно назначаться по расчету как наибольшее из условия
что осадка сваи не превысит предельную осадку su и из условия обеспечения
требуемой несущей способности сваи.
Примечания: 1. Если прорезка указанных грунтов в конкретных случаях
экономически нецелесообразна то в грунтовых условиях I типа по
просадочности для зданий и сооружений III класса допускается устройство
свай (кроме свай-оболочек) с заглублением нижних концов не менее чем на 1 м
в слой грунта с относительной просадочностью ssl 002 [при давлении не
менее 300 кПа (3 кгссм2) и не менее давления соответствующего давлению от
собственного веса грунта и нагрузки на его поверхности] при условии что в
этом случае обеспечивается несущая способность свай а суммарные значения
возможных просадок и осадок основания не превышают предельных значений для
здания и сооружения при неравномерном замачивании грунтов.
Сваи-колонны одноэтажных зданий III класса в грунтовых условиях I типа
допускается опирать нижними концами на грунты с ssl ( 002 если несущая
способность свай подтверждена испытаниями.
5. В случае если по результатам инженерных изысканий установлено что
погружение забивных свай в просадочные грунты может быть затруднено в
проекте должно быть предусмотрено устройство лидерных скважин диаметр
которых в грунтовых условиях I типа следует назначать менее размера сечения
сваи (до 50 мм) а в грунтовых условиях II типа - равным ему или менее (до
мм). В последнем случае лидерные скважины не должны выходить за пределы
6. Расчет свай применяемых в грунтовых условиях I типа следует
производить в соответствии с указаниями разд. 4 6 и рекомендуемого
приложения 1 с учетом того что сопротивления грунтов под нижними концами R
и на боковой поверхности fi сваи (см. табл. 1 2 и 7) коэффициенты
пропорциональности К и а (см. рекомендуемое приложение 1) модуль
деформации Е угол внутреннего трения ( и удельное сцепление с должны
определяться при условиях:
а) если возможно замачивание грунта - то при полном водонасыщении грунта
при этом расчетные табличные характеристики следует принимать при
показателе текучести определяемом по формуле
где e - коэффициент пористости грунта природной плотности;
(w - удельный вес воды; (w = 10 кНм3 (1 тсм3);
(s - удельный вес твердых частиц кНм3 (тсмЗ);
Wp WL - влажность грунта на границе раскатывания и на границе текучести в
если по формуле (31) IL 04 следует принимать IL = 04;
б) если замачивание грунта невозможно - то при влажности W и показателе
текучести IL грунта в природном состоянии (когда W Wp принимается Wp).
7. Несущая способность свай в выштампованном ложе применяемых в
грунтовых условиях I типа должна назначаться в соответствии с требованиями
п. 4.4 как для забивных свай с наклонными гранями при соблюдении
дополнительных требований изложенных в п. 8.6.
8. Несущую способность свай применяемых в грунтовых условиях I типа
по результатам их статических испытаний проведенных с локальным
замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно ГОСТ 5686-78
следует определять в соответствии с требованиями разд. 5.
В грунтовых условиях I типа при наличии опыта строительства на
застраиваемой территории и результатов ранее выполненных статических
испытаний свай в аналогичных условиях испытания свай допускается не
Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек
устраиваемых в просадочных грунтах по данным результатов их динамических
испытаний а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов
под нижним концом R и на боковой поверхности сваи fi по данным результатов
полевых испытаний этих грунтов зондированием. Статическое зондирование
допускается применять ниже границы просадочной толщи при выборе слоев
грунта для опирания свай в соответствии с п. 8.4.
9. В грунтовых условиях I типа помимо свай указанных в разд. 2
следует также применять набивные бетонные и железобетонные сваи
устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем уплотненным втрамбовыванием
щебня на глубину не менее 3d (где d - диаметр скважины).
В грунтовых условиях II типа рекомендуется применять сваи с
антифрикционными покрытиями нанесенными на часть ствола находящуюся в
пределах проседающей толщи.
10. Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях
II типа следует рассчитывать исходя из условия
где N - расчетная нагрузка кН (тc) на одну сваю определяемая при
проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений;
Fd - несущая способность кН (тc) определяемая в соответствии с п.
(k - коэффициент надежности принимаемый по указаниям п. 3.10;
(c - коэффициент условий работы значение которого зависит от
возможного значения просадки грунта ssl: при ssl = 5 см (c = 0 при
ssl ( 2su (c = 08 для промежуточных значений su (c определяется
Рn - отрицательная сила трения определяемая в соответствии с п. 8.11.
Примечания: 1. Значение Рn следует определять как правило для полностью
водонасыщенного грунта (при возможном замачивании грунтов сверху). В случае
замачивания грунтов снизу (при подъеме уровня подземных вод) отрицательная
сила трения Р(n определяется для грунтов природной влажности.
По прочности материала сваи должны быть рассчитаны на нагрузку N + Рn
(при замачивании грунтов сверху) или N + Р(n (при замачивании грунтов
снизу) действующую на глубине hsl (см. п. 8.11).
11. Отрицательная сила трения Рn в водонасыщенных грунтах и Р(n в
грунтах природной влажности действующая на боковой поверхности сваи кН
(тc) принимается равной наибольшему предельному сопротивлению сваи длиной
hsl по испытаниям выдергивающей нагрузкой согласно ГОСТ 5686-78*
соответственно в водонасыщенных грунтах и грунтах природной влажности.
До проведения испытаний на выдергивание значение Рn допускается
где и - периметр м участка ствола сваи;
hsl - расчетная глубина м до которой производится суммирование сил
бокового трения проседающих слоев грунта принимаемая равной глубине
где значение просадки грунта от действия собственного веса равно 005
м; значение просадки грунта основания должно определяться в
соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83;
(i - расчетное сопротивление кПа (тсм2) определяемое до глубины h = 6
(i = ( (zg tg(I + cI
здесь ( - коэффициент бокового давления принимаемый равным 07;
(I cI - расчетные значения угла внутреннего трения и удельного
сцепления осредненные по глубине hsl и определяемые в соответствии
с ГОСТ 12248-78 по методу консолидированного дренированного среза:
при глубине 6 м h ( hsl значение т принимается постоянным и
(zg - вертикальное напряжение от собственного веса водонасыщенного
hi - толщина м i-го слоя просадочного грунта оседающего при
замачивании и соприкасающегося с боковой поверхностью сваи.
12. Несущую способность Fd кН (тc) свай работающих на сжимающую
нагрузку следует определять:
а) по результатам статических испытаний свай с локальным замачиванием -
как разность между несущей способностью свай длиной l на вдавливающую
нагрузку и несущей способностью свай длиной hs
б) расчетом в соответствии с указаниями п. 8.6 в условиях полного
водонасыщения грунтов в пределах слоев грунта ниже глубины hsl.
13. Проведение статических испытаний свай в грунтах II типа по
просадочности является обязательным.
14. Для особо ответственных сооружений и при массовой застройке в
районах с неизученными грунтовыми условиями следует производить испытания с
длительным замачиванием основания до полного проявления просадок по
программе разработанной для конкретных условий с привлечением
специализированной научно-исследовательской организации.
15. Если на боковой поверхности свай возможно появление отрицательных
сил трения то осадку свайного фундамента из висячих свай следует
определять как для условного фундамента который принимается ограниченным с
от нижнего конца сваи до глубины ((IImt - то же что в формуле (29)
определяемое в пределах слоев на глубину hmt.
При подсчете нагрузок к собственному весу условного фундамента должны
быть добавлены отрицательные (негативные) силы трения определенные по
формуле (33) при периметре и м равном периметру ростверка в пределах его
высоты и периметру куста по наружным граням свай.
16. Определение неравномерности осадок свайных фундаментов в
просадочных грунтах для расчета конструкций зданий и сооружений должно
производиться с учетом прогнозируемых изменений гидрогеологических условий
площади застройки и возможного наиболее неблагоприятного вида и
расположения источника замачивания по отношению к рассчитываемому
фундаменту или сооружению в целом.
17. В грунтовых условиях II типа в случае когда возможна просадка
грунта от собственного веса применение свайных фундаментов не исключает
необходимости выполнения водозащитных мероприятий. При этом должна быть
также предусмотрена разрезка зданий осадочными швами на блоки простой
конфигурации. В производственных зданиях промышленных предприятий
оборудованных кранами кроме того должны быть предусмотрены конструктивные
мероприятия обеспечивающие возможность рихтовки подкрановых путей на
удвоенное значение расчетной осадки свайных фундаментов но не менее
половины просадки грунта от собственного веса.
18. При просадках грунта от собственного веса более 30 см следует
учитывать возможность горизонтальных перемещений свайных фундаментов
попадающих в пределы криволинейной части просадочной воронки.
19. В грунтовых условиях II типа при определении нагрузок действующих
на свайный фундамент следует учитывать отрицательные силы трения которые
могут появляться на расположенных выше подошвы свайного ростверка боковых
поверхностях заглубленных в грунт частей здания или сооружения.
20. При применении свайных фундаментов планировочные подсыпки грунтов
более 1 м на территориях сложенных просадочными грунтами допускаются
только при специальном обосновании.
21. При проектировании свайных фундаментов устраиваемых в грунтовых
условиях II типа коэффициент надежности по назначению не учитывается.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В НАБУХАЮЩИХ ГРУНТАХ
1. При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах
допускается предусматривать как полную прорезку сваями всей толщи
набухающих грунтов (с опиранием нижних концов на ненабухающие грунты) так
и частичную прорезку (с опиранием нижних концов непосредственно в толще
набухающих грунтов).
2. Расчет свайных фундаментов в набухающих грунтах следует производить
по предельным состояниям в соответствии с требованиями приведенными в
разд. 3-6. При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по
деформациям должен также выполняться дополнительный расчет по определению
подъема свай при набухании грунта в соответствии с требованиями пп. 9.4-
3. При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по несущей
способности значения расчетных сопротивлений набухающих грунтов под нижним
концом R и на боковой поверхности fi сваи или сваи-оболочки должны
приниматься на основании результатов статических испытаний свай и свай-
штампов в набухающих грунтах с замачиванием на строительной площадке или
прилегающих к ней территориях имеющих аналогичные грунты. При отсутствии
ко времени проектирования свайных фундаментов результатов указанных
статических испытаний расчетное сопротивление набухающих грунтов под нижним
концом R и на боковой поверхности fi свай и свай-оболочек диаметром менее 1
м допускается принимать по табл. 1 2 и 7 как для ненабухающих грунтов с
введением дополнительного коэффициента условий работы грунта (c = 05
учитываемого независимо от других коэффициентов условий работы приведенных
4. Подъем hswp м забивных свай погруженных в предварительно
пробуренные лидерные скважины набивных свай без уширения а также свай-
оболочек не прорезающих набухающую зону грунтов следует определять по
где hsw - подъем поверхности набухающего грунта м;
h(swp - подъем слоя грунта в уровне заложения нижнего конца свай (в
случае прорезки набухающего грунта h(swp = 0) м;
( ( - коэффициенты определяемые по табл. 17 при этом ( зависит от
показателя а который характеризует уменьшение деформации по глубине
массива при набухании грунта и принимается для набухающих глин:
сарматских - 031 м-1 аральских- 036 м-1 и хвалынских - 042 м-1;
u - периметр сваи м;
N - расчетная нагрузка на сваю кН (тc) определенная с коэффициентом
надежности по нагрузке (f = 1.
Предельные значения подъема сооружений а также значение подъема
поверхности набухающего грунта hsw и подъема слоя грунта в уровне
расположения нижних концов свай hswp следует определять в соответствии с
требованиями СНиП 2.02.01-83.
Глубина Коэффициент ( при значениях а м-1 Коэффициент (
погружения м2кН (м2тс)
5. При прорезке сваями набухающих слоев грунта и заглублении их в
ненабухающие грунты подъем свайного фундамента будет практически исключен
при соблюдении условия
где Fsw - равнодействующая расчетных сил подъема кН (тc) действующих на
боковой поверхности сваи определяемая по результатам их полевых
испытаний в набухающих грунтах или определяемая с использованием
данных табл. 2 с учетом коэффициента надежности по нагрузке для сил
набухания грунта (f = 12;
Fdu - несущая способность кН (тс) участка сваи расположенного в
ненабухающем грунте при действии выдергивающих нагрузок;
(k - то же что в формуле (2).
6. Подъем свай диаметром более 1 м не прорезающих набухающие слои
грунта должен определяться как для фундамента на естественном основании в
соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. При этом подъем сваи с
уширением должен определяться при действии нагрузки Fu равной:
Fu = N + (II Vg - Fsw (37)
где N Fsw - то же что в формуле (36);
(II - расчетное значение удельного веса грунта кНм3 (тсм3);
Vg - объем грунта препятствующий подъему сваи м3 и принимаемый
равным объему грунта в пределах расширяющегося усеченного конуса
высотой h с нижним (меньшим) диаметром равным диаметру уширения
d а верхним диаметром d( = h + d (здесь h - расстояние от
природной поверхности грунта до середины уширения сваи).
7. При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах между
поверхностью грунта и нижней плоскостью ростверка должен быть предусмотрен
зазор размером равным или более максимального значения подъема грунта при
При толщине слоя набухающего грунта менее 12 м допускается устраивать
ростверк опирающийся непосредственно на грунт при соблюдении расчетного
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ
1 При проектировании свайных фундаментов на подрабатываемых
территориях кроме требований настоящих норм должны соблюдаться также
требования СНиП 2.01.09-91: при этом наряду с данными инженерных изысканий
для проектирования свайных фундаментов должны также использоваться данные
горно-геологических изысканий и сведения об ожидаемых деформациях земной
2. В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых
территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского
расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на
участке строительства в том числе оседание наклон относительные
горизонтальные деформации растяжения или сжатия радиус кривизны земной
поверхности высота уступа.
3. Расчет свайных фундаментов зданий и сооружений возводимых на
подрабатываемых территориях должен производиться по предельным состояниям
на особое сочетание нагрузок назначаемых с учетом воздействий со стороны
деформируемого при подработке основания.
4. В зависимости от характера сопряжения голов свай с ростверком и
взаимодействия фундаментов с грунтом основания в процессе развития в нем
горизонтальных деформаций от подработки территории различаются следующие
схемы свайных фундаментов:
а) жесткие - при жесткой заделке голов свай в ростверк путем
заанкеривания в нем выпусков арматуры свай или непосредственной заделки в
нем головы сваи в соответствии с требованиями изложенными в п. 7.5;
б) податливые - при условно-шарнирном сопряжении сваи с ростверком
выполненном путем заделки ее головы в ростверк на 5 - 10 см или сопряжения
через шов скольжения.
5. Расчет свайных фундаментов и их оснований на подрабатываемых
территориях должен производиться с учетом:
а) изменений физико-механических свойств грунтов вызванных подработкой
территории в соответствии с требованиями п. 10.6;
б) перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи вызванного
наклоном искривлением и уступообразованием земной поверхности в
соответствии с требованиями п. 10.7;
в) дополнительных нагрузок в горизонтальной плоскости вызванных
относительными горизонтальными деформациями грунтов основания в
соответствии с требованиями п. 10.8;
6. Несущую способность по грунту основания Fcr кН (тс) свай всех
видов работающих на сжимающую нагрузку при подработке территории следует
где (cr - коэффициент условий работы учитывающий изменение физико-
механических свойств грунтов и перераспределение вертикальных
нагрузок при подработке территории: для свай-стоек в фундаментах
любых зданий и сооружений (cr = 1; для висячих свай в фундаментах
податливых зданий и сооружений (например одноэтажных каркасных с
шарнирными опорами) (cr = 09: для висячих свай в фундаментах жестких
зданий и сооружений (например бескаркасных многоэтажных зданий с
жесткими узлами силосных корпусов) (cr = 11;
Fd - несущая способность сваи кН (тс) определенная расчетом в
соответствии с требованиями разд. 4 или определенная по результатам
полевых исследований испытаний свай динамической и статической
нагрузками и зондирования грунта в соответствии с требованиями разд.
Примечание. В случае крутопадающих пластов кроме того следует учитывать
зависящий от значения относительной горизонтальной деформации (h ммм
дополнительный коэффициент (cr = 1(1 + 100 (h).
7. Дополнительные вертикальные нагрузки ± (N на сваи или сваи-оболочки
зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой следует определять в
зависимости от расчетных значений вертикальных перемещений свай вызванных
наклоном искривлением уступообразованием земной поверхности а также
горизонтальными деформациями грунтов основания при условиях:
а) свайные фундаменты из висячих свай и их основания заменяются в
соответствии с п.6.1 условным фундаментом на естественном основании;
б) основание условного фундамента принимается линейно деформируемым с
постоянными [по длине здания (сооружения) или выделенного в нем отсека]
модулем деформации и коэффициентом постели грунта.
Определение дополнительных вертикальных нагрузок производится
относительно продольной и поперечной осей здания.
8. В расчетах свайных фундаментов возводимых на подрабатываемых
территориях следует учитывать дополнительные усилия возникающие в сваях
вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений
грунта основания при подработке территории по отношению к проектному
9. Расчетное горизонтальное перемещение usr мм грунта при подработке
территории следует определять по формуле
usr = (f (c (h x (39)
где (f (c - соответственно коэффициенты надежности по нагрузке и условий
работы для относительных горизонтальных деформаций принимаемые
согласно СНиП 2.01.09.-91;
(h - ожидаемое значение относительной горизонтальной деформации
определяемое по результатам маркшейдерского расчета ммм;
x - расстояние от оси рассматриваемой сваи до центральной оси здания
(сооружения) с ростверком устраиваемым на всю длину здания
(отсека) или до блока жесткости каркасного здания (отсека) с
ростверком устраиваемым под отдельные колонны м.
10. Свайные фундаменты зданий и сооружений возводимых на
подрабатываемых территориях следует проектировать исходя из условий
необходимости передачи на ростверк минимальных усилий от свай возникающих
в результате деформации земной поверхности.
Для выполнения этого требования необходимо в проектах предусматривать:
а) разрезку здания или сооружения на отсеки для уменьшения влияния
горизонтальных перемещений грунта основания;
б) преимущественно висячие сваи для зданий и сооружений с жесткой
конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в
вертикальной плоскости от искривления основания;
в) сваи возможно меньшей жесткости например призматические квадратного
или прямоугольного поперечного сечения причем сваи прямоугольного сечения
следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека
г) преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком
указанные в п. 10.4;
д) выравнивание зданий с помощью домкратов или других выравнивающих
При разрезке здания или сооружения на отсеки между ними в ростверке
следует предусматривать зазоры (деформационные швы) размеры которых
определяются как для нижних конструкций зданий и сооружений в соответствии
с требованиями СНиП 2.01.09-91.
11. Свайные фундаменты следует применять как правило на
подрабатываемых территориях I - IV групп в том числе:
а) с висячими сваями - на территориях I - IV групп для любых видов и
конструкций зданий и сооружений;
б) со сваями-стойками - на территориях III и IV групп для зданий и
сооружений проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при
искривлении основания а для IV группы - также и для зданий и сооружений
проектируемых с жесткой конструктивной схемой.
Примечания: 1. Деление подрабатываемых территорий на группы принято
согласно СНиП 2.01.09-91.
Сваи-оболочки набивные и буровые сваи диаметром более 600 мм и другие
виды жестких свай допускается применять как правило только в свайных
фундаментах с податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов
скольжения (см. п. 10.4.).
Заглубление в грунт свай на подрабатываемых территориях должно быть не
менее 4 м за исключением случаев опирания свай на скальные грунты.
12. На подрабатываемых территориях Iк - IVк групп с возможным
образованием уступов а также на площадках с геологическими нарушениями
применение свайных фундаментов допускается только при наличии специального
13. Конструкция сопряжения свай с ростверком должна назначаться в
зависимости от значения ожидаемого горизонтального перемещения грунта
основания причем предельные значения горизонтального перемещения для свай
не должны превышать при сопряжении с ростверком (см. п. 10.4) см:
- податливом условно-шарнирном;
- то же через шов скольжения.
Примечание. Для снижения значений усилий возникающих в сваях и ростверке
от воздействия горизонтальных перемещений грунта основания а также для
обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов здания
(сооружения) в целом сваи свайного поля в зоне действия небольших
перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением
а остальные - с податливым (шарнирным или сопряжением через шов
14. Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное
растяжение и сжатие а также на кручение при воздействии на них
горизонтальных опорных реакций от свай (поперечной силы и изгибающего
момента) вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта
15. При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных
полах или других жестких конструкциях устраиваемых на поверхности грунта
следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см
на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или
упругими материалами не образующими жесткой опоры для свай при воздействии
горизонтальных перемещений грунта основания.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ
1. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме
требований настоящих норм следует соблюдать также требования СНиП 11-7-81
*; при этом в дополнение к материалам инженерных изысканий для
проектирования свайных фундаментов должны быть использованы данные
сейсмического микрорайонирования площадки строительства.
2. Свайные фундаменты зданий и сооружений с учетом сейсмических
воздействий должны рассчитываться на особое сочетание нагрузок по
предельным состояниям первой группы. При этом необходимо предусматривать:
а) определение несущей способности сваи на сжимающую и выдергивающую
нагрузки в соответствии с требованиями разд. 4;
б) проверку устойчивости грунта по условию ограничения давления
передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай в соответствии с
требованиями рекомендуемого приложения 1;
в) расчет свай по прочности материала на совместное действие расчетных
усилий (продольной силы изгибающего момента и поперечной силы) значения
которых определяются по указаниям рекомендуемого приложения 1 в зависимости
от расчетных значений сейсмических нагрузок.
При указанных в подпунктах «а» - «в» расчетах должны выполняться также
требования приведенные в пп. 11.3 - 11.8.
Примечание. При определении расчетных значений сейсмических нагрузок
действующих на здание или сооружение высокий свайный ростверк следует
рассматривать как каркасный нижний этаж.
3. При расчете несущей способности свай на сжимающую или выдергивающую
нагрузку Feq значения R и fi следует умножить на понижающие коэффициенты
условий работы грунта основания (eq1 и (eq2 приведенные в табл. 18.
Значения R следует также умножить на коэффициент условий работы (eq3
принимаемый: (eq3 = 1 при [pic] ( 3 и (eq3 = 09 при [pic] 3 где [pic]
приведенная длина сваи определяемая по указаниям рекомендуемого приложения
Кроме того сопротивление грунта fi на боковой поверхности сваи до
расчетной глубины hd (см. п. 11.4) следует принимать равным нулю.
4. Расчетная глубина hd до которой не учитывается сопротивление грунта
на боковой поверхности сваи определяется по формуле (40) но принимается
где а1 a2 a3 - безразмерные коэффициенты равные соответственно 15; 08
и 06 при высоком ростверке и для отдельно стоящей сваи и 12;
и 0 - при жесткой заделке сваи в низкий ростверк;
H M - расчетные значения соответственно горизонтальной силы кН
(тс) и изгибающего момента кН(м (тc(м) приложенных к свае в
уровне поверхности грунта при особом сочетании нагрузок с учетом
сейсмических воздействий;
(( - коэффициент деформации 1м определяемый по рекомендуемому
bp - условная ширина сваи м определяемая по рекомендуемому
(I - расчетное значение удельного веса грунта кНм3 (тсм3)
определяемое в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего
(I cI - расчетные значения соответственно угла внутреннего трения
грунта град и удельного сцепления грунта кНм2 (тсм2)
принимаемые в соответствии с указаниями пп.3.5 и 11.5.
5. Определение расчетной глубины hd при воздействии сейсмических
нагрузок следует производить принимая значения расчетного угла внутреннего
трения (I уменьшенными для расчетной сейсмичности 7 баллов - на 2( 8
баллов - на 4( 9 баллов - на 7(.
6. При расчете свайных фундаментов мостов влияние сейсмического
воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках в
пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL > 05 следует
учитывать путем понижения на 30 % значений коэффициентов пропорциональности
К приведенных для этих грунтов в рекомендуемом приложении 1.
В расчетах несущей способности свай при действии горизонтальной нагрузки
следует учитывать кратковременный характер воздействия сейсмической
нагрузки путем повышения коэффициента (2 в формуле (24) рекомендуемого
приложения 1. При расчетах однорядных фундаментов на нагрузки действующие
в плоскости перпендикулярной ряду значение коэффициента (2 увеличивается
на 10 % в остальных случаях - на 30 %.
Расчетная сейсмичность зданий и сооружений баллы Коэффициент условий работы (eq1 для корректировки значений R при грунтах Коэффициент условий работы (eq2 для корректировки значений
песчаных плотных песчаных средней пылевато-глинистпесчаных плотных и средней пылевато-глинистых при
плотности ых при плотности показателе текучести
7. Несущая способность сваи Feq кН (тс) работающей на вертикальную
сжимающую и выдергивающую нагрузки по результатам полевых испытаний должна
определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле
где keq - коэффициент учитывающий снижение несущей способности сваи при
сейсмических воздействиях определяемый расчетом как отношение
значения несущей способности сваи вычисленного в соответствии с
указаниями пп. 11.2-11.4 с учетом сейсмических воздействий и
значения несущей способности сваи определенной согласно требованиям
разд. 4 без учета сейсмических воздействий;
Fd - несущая способность сваи кН (тс) определенная по результатам
статических или динамических испытаний либо по данным статического
зондирования грунта в соответствии с указаниями разд. 5 (без учета
сейсмических воздействий).
8. Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание
нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен производиться при
природной влажности если замачивание грунта невозможно и при полностью
водонасыщенном грунте имеющем показатель текучести определяемый по
формуле (31) если замачивание грунта возможно; при этом определение
несущей способности свай в грунтовых условиях II типа по просадочности
производится без учета возможности развития отрицательных сил трения
Примечание. Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает
необходимости выполнения их расчета в соответствии с разд. 8-10.
9. Для свайных фундаментов в сейсмических районах следует применять
сваи всех видов кроме свай без поперечного армирования и булавовидных.
Применение буронабивных свай допускается только в устойчивых грунтах не
требующих закрепления стенок скважин при этом диаметр свай должен быть не
менее 40 см а отношение длины сваи к ее диаметру - не более 25.
Примечание. Как исключение допускается прорезка водонасыщенных грунтов
набивными и буровыми сваями с применением извлекаемых обсадных труб.
10. При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах
опирание конца свай следует предусматривать на скальные крупнообломочные
плотные и средней плотности песчаные и пылевато-глинистые грунты с
показателем текучести IL ( 05.
Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески пылевато-
глинистые грунты с показателем текучести IL > 05 не допускается.
11. Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не
менее 4 м а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных
песчаных грунтов средней плотности - не менее 8 м. Допускается уменьшение
заглубления свай при соответствующем обосновании полученном в результате
полевых испытаний свай имитированными сейсмическими воздействиями.
Для одноэтажных сельскохозяйственных зданий не содержащих ценного
оборудования и в случае опирания свай на скальные грунты их заглубление в
грунт принимается таким же как в несейсмических районах.
12. Ростверк свайного фундамента под несущими стенами здания в
пределах отсека должен быть непрерывным и расположенным в одном уровне.
Верхние концы свай должны быть заделаны в ростверк на глубину определяемую
расчетом учитывающим сейсмические нагрузки.
Устройство безростверковых свайных фундаментов зданий и сооружений не
13. При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается
применять свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов
(щебня гравия песка крупного и средней крупности). Такие фундаменты не
следует применять в биогенных грунтах просадочных грунтах II типа на
подрабатываемых территориях геологически неустойчивых площадках (на
которых имеются или могут возникать оползни сели карсты и т.п.) и на
площадках сложенных нестабилизированными грунтами.
Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие
же виды свай как и в несейсмических районах.
14. Расчет свай входящих в состав свайного фундамента с промежуточной
подушкой на горизонтальные нагрузки не производится. Несущую способность
таких свай работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических
воздействий следует определять в соответствии с требованиями п. 11.3; при
этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой
поверхности сваи т.е. hd = 0 а коэффициент условий работы нижнего конца
сваи при сейсмических воздействиях (eq1 = 12.
15. При расчете свайных фундаментов с промежуточной подушкой по
деформациям осадку фундамента следует вычислять как сумму осадки условного
фундамента определяемой в соответствии с требованиями разд. 6 и осадки
промежуточной подушки.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ
1. Свайные фундаменты опор воздушных линий электропередачи (ЛЭП) и
открытых распределительных устройств (ОРУ) подстанций допускается применять
во всех видах грунтов в которых обеспечиваются возможность их погружения и
экономическая целесообразность.
2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не
допускается применение булавовидных пирамидальных и ромбовидных свай.
3. Глубина погружения свай в грунт воспринимающих выдергивающие или
горизонтальные нагрузки должна быть не менее 40 м а для фундаментов
деревянных опор - не менее 30 м.
4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий
электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения
уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо
предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай работающих на
сжимающую нагрузку следует определять соответственно по формулам (8) и
(11) с учетом указаний приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент
условий работы ( в формулах (8) и (11) следует принимать:
для нормальных промежуточных опор 12
в остальных случаях 10
6. Несущую способность забивных и набивных свай работающих на
выдергивание следует определять по формулам (10) и (14) с учетом
дополнительных указаний приведенных в пп. 12.7-12.9; при этом коэффициент
условий работы ( в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
нормальных и промежуточных 12
анкерных и угловых 10
если удерживающая сила веса свай и
ростверка равна расчетной
выдергивающей нагрузке 10
если удерживающая сила составляет
выдергивающей нагрузки 06
в остальных случаях по интерполяции
7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и
расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай fi в
фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и
причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения fi для пылевато-
глинистых грунтов при их показателе текучести IL ( 03 следует повышать на
8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай
fi вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7 должны быть умножены
на дополнительные коэффициенты условий работы приведенные в табл. 19.
Вид фундамента характеристика грунта и нагрузки Дополнительные коэффициенты условий работы ( при длине сваи
l ( 25d l 25 d и отношении
[pic] ( 01 [pic] ( [pic] (
Фундамент под нормальную промежуточную опору при расчете:
а) одиночных свай на выдергивающие нагрузки:
в песчаных грунтах и супесях 09 09 08 055
в глинах и суглинках при IL 06 115 115 105 07
то же при IL > 06 15 15 135 09
б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и свай в составе куста на
выдергивающие нагрузки:
в песчаных грунтах и супесях 09 09 09 09
в глинах и суглинках при IL 06 115 115 115 115
то же при IL > 06 15 15 15 15
Фундамент под анкерную угловую концевую опоры под опоры больших
переходов при расчете:
в песчаных грунтах и супесях 08 08 07 06
в глинах и суглинках 10 10 09 06
б) свай в составе куста на выдергивающие нагрузки:
в песчаных грунтах и супесях 08 08 08 08
в глинах и суглинках 10 10 10 10
в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах 10 10 10 10
В табл. 19 приняты обозначения:
d - диаметр круглого сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи;
Н - горизонтальная составляющая расчетной нагрузки;
N - вертикальная составляющая расчетной нагрузки
Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к вертикали более 10(
дополнительный коэффициент условий работы следует принимать как для вертикальной сваи работающей в составе куста (по поз. 1 б или 2 б).
9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи работающей в свайном
кусте из четырех свай и менее расчетную несущую способность сваи следует
10. Для свай воспринимающих выдергивающие нагрузки допускается
предусматривать погружение их в лидерные скважины при этом разница между
поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ МАЛОЭТАЖНЫХ СЕЛЬСКИХ
1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на
следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа
животноводческие и птицеводческие склады сельскохозяйственных продуктов и
сельскохозяйственной техники навесы различного назначения и т.п. с
расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кНм (15 тсм) а
на колонну - до 400 кН (40 тс).
2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий
следует применять преимущественно сваи-колонны короткие пирамидальные сваи
с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования буровые
сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи
устраиваемые в пробивных скважинах предусмотренных п. 2.4 б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять
сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий
возводимых в сейсмических районах допускается при глубине погружения свай-
колонн в грунт не менее 2 м.
Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м
должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не
В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на
просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см
допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи
если надземные конструкции зданий проектируются с применением
конструктивных мероприятий обеспечивающих возможность их нормальной
эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках
3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные
сопротивления грунта R кПа (тсм2) под нижним концом забивных свай при
глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20 а на боковой
поверхности fi кПа (тсм2) - по табл. 21.
4. Расчетные сопротивления грунта R кПа (тсм2) под нижним концом
набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от
до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных
грунтов табличные значения следует увеличить в 13 раза. Расчетные
сопротивления fi кПа (тсм2) на боковой поверхности набивных и буровых
свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом
условий работы равным 09.
ГКРасчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R кПа (тсм2)
песчаных пылевато-глинистых при показателе текучести IL равном
СКРасчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай в том числе таврового и двутаврового сечений
песчанпылевато-глинистого при показателе текучести IL равном
Грунты Коэффициент Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R кПа
пористости е (тсм2) при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под
консолями свай-колонн Rсоп кПа (тсм2)
крупных средней мелких пылеватых
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном
Пески средней055-08 2000 (200) 1500 (150)800 (80) 500 (50)
Супеси и 05 800 (80) 650 (65) 550 (55) 450 (45)
Глины 05 1400 (140) 1100 (110)900 (90) 700 (70)
5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт
железобетонными консолями работающей на сжимающую нагрузку следует
определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом под
консолями и на боковой поверхности по формуле
песчаных грунтов и [p
[pic] - расчетное сопротивление грунта под консолями кПа (тсм2) при
погружении их в грунт на глубину 05-10 м принимаемое по табл. 22;
[pic] - площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость м2.
6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при
действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле
(8) принимая в ней значения fi на боковой поверхности полки и стенки по
Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового
сечений используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам
допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на
расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий
необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил
морозного пучения грунтов.
8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей
способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее
неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и
эксплуатации здания.
РАСЧЕТ СВАЙ НА СОВМЕСТНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЕРТИКАЛЬНОЙ И ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СИЛ И
При расчете свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной
сил и момента в соответствии со схемой приведенной на чертеже следует
различать две стадии напряженно-деформированного состояния системы «свая -
Схема нагрузок на сваю
В первой стадии грунт окружающий сваю рассматривается как упругая
линейно-деформируемая среда характеризуемая коэффициентом постели сz
Расчетные значения коэффициента постели сz грунта на боковой поверхности
сваи допускается определять по формуле
где К - коэффициент пропорциональности кНм4 (тcм4) принимаемый в
зависимости от вида грунта окружающего сваю по табл. 1;
z - глубина расположения сечения сваи в грунте м для которой
определяется коэффициент постели по отношению к поверхности грунта
при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;
(с - коэффициент условий работы.
Во второй стадии в верхней части грунта окружающего сваю образуется
зона предельного равновесия (пластическая зона) характеризуемая
прочностным коэффициентом пропорциональности а.
Расчет свай в случае многорядного их расположения в фундаменте с
ростверком опирающимся на грунт при отсутствии сейсмических воздействий
допускается производить с учетом возможности последовательного развития
первой и второй стадий напряженно-деформированного состояния грунта. В
этом случае производится двухстадийный расчет свай а коэффициент условий
работы (с в формуле (1) принимается (с = 1. Во всех остальных случаях
следует производить одностадийный расчет свай применительно к условиям
возможного развития только первой стадии напряженно-деформированного
состояния системы «свая - грунт» принимая коэффициент условий работы (с в
формуле (1) равным 3.
Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и
момента должен включать:
а) расчет несущей способности свай в случае возможности развития второй
стадии напряженно-деформированного состояния грунта в соответствии с
где Н - расчетное значение поперечной силы кН (тс) действующей на одну
Fd - несущая способность сваи определяемая в соответствии с требованиями
(k - коэффициент надежности принимаемый равным 14;
б) проверку устойчивости грунта согласно п.13 в случае когда расчет
ведется с допущением развития только первой стадии напряженно-
деформированного состояния грунта;
в) расчет свай по деформациям включающий проверку соблюдения условий
допустимости расчетных значений горизонтального перемещения головы сваи иp
и угла ее поворота (p:
где uр (p - расчетные значения соответственно горизонтального перемещения
головы сваи м и угла ее поворота рад определяемые согласно
иu (u - предельные значения соответственно горизонтального
перемещения головы сваи м и угла ее поворота рад
устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;
Грунты окружающие сваи и их характеристики Коэффициент Прочностный коэффициент
пропорциональности К пропорциональности a
кНм4 (тсм4) кНм3 (тсм3)
Пески крупные (055 ( е ( 07); глины и суглинки твердые (IL 0) 18 000-30 000 71-92 (71-92)
Пески мелкие (06 ( е ( 075); пески средней крупности (055 ( е ( 12 000-18 000 60-71 (60-71)
) супеси твердые (IL 0); глины и суглинки тугопластичные и (1200-1800)
полутвердые (0 ( IL ( 075)
Пески пылеватые (06 ( e ( 08); супеси пластичные (0 ( IL ( 075); 7000-12 000 (700-1200) 44-60 (44-60)
глины и суглинки мягкопластичные (05 ( IL ( 075)
Глины и суглинки текучепластичные (075 ( il ( 1) 4000-7000 (400 - 700) 26-44 (26-44)
Пески гравелистые (055 ( е ( 07); крупнообломочные грунты с песчаным50 000-100000 (5000-10 100-120 (10-12)
Примечания: 1. Меньшие значения коэффициента соответствуют более высоким значениям показателя текучести IL глинистых
и коэффициентов пористости е песчаных грунтов указанным в скобках а большие значения коэффициента К -
соответственно более низким значениям IL и е. Для грунтов с промежуточными значениями характеристик IL и е значения
коэффициента определяются интерполяцией.
Коэффициент К для плотных песков должен приниматься на 30 % выше чем наибольшие значения указанных в табл. 1
коэффициентов К для заданного вида грунта.
г) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным
состояниям первой и второй групп (по прочности по образованию и раскрытию
трещин) на совместное действие расчетных усилий - вертикальной силы
изгибающего момента и поперечной силы; указанный расчет выполняется в
зависимости от материала сваи согласно требованиям п.3.6; расчетные
значения изгибающих моментов и поперечных сил действующих в различных
сечениях сваи должны определяться согласно требованиям пп.8 и 9 в случае
возможности допущения развития второй стадии напряженно-деформированного
состояния грунта а в остальных случаях - согласно требованиям пп.14 и 15.
При расчете с допущением развития второй стадии напряженно-
деформируемого состояния грунта за предельное состояние системы «свая -
грунт» принимается образование на глубине zz (в пределах или на границе
пластической зоны) пластического шарнира в котором возникает момент Мu
кН(м(тс(м) равный предельному изгибающему моменту воспринимаемому
поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно
образуются два пластических шарнира: первый - в месте заделки сваи в
ростверк второй - в пределах или на границе пластической зоны. За
предельное состояние системы принимается момент образования второго
пластического шарнира.
Расчет свай по предельным состояниям двух групп выполняется с
использованием следующих параметров: приведенной глубины расположения
сечения сваи в грунте [pic] приведенной глубины погружения сваи в грунт
[pic] а в случае учета возможности развития второй стадии напряженно-
деформированного состояния грунта кроме того приведенной глубины
пластической зоны [pic] приведенных расчетных значений поперечной силы
[pic] и изгибающего момента [pic] действующих со стороны ростверка на
голову сваи приведенного значения граничной поперечной силы [pic]
соответствующего границе упругой работы системы «свая - грунт» при [pic] =
приведенных значений граничного горизонтального перемещения [pic] и
граничного угла поворота [pic] при низком ростверке в уровне его подошвы
при [pic] = 0 приведенных значений перемещений [pic] и угла поворота [pic]
сваи которые определяются по формулам:
где z zi l - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте
действительная глубина пластической зоны и действительная глубина
погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт м;
(( - коэффициент деформации 1м определяемый по формуле
где К - то же что в формуле (1);
Е - модуль упругости материала сваи кПа (тсм2);
I - момент инерции поперечного сечения сваи м4;
bp - условная ширина сваи м принимаемая равной: для свай с диаметром
стволов 08 м и более bp = d + 1 а для остальных размеров сечений
свай bp = 15d + 05 м;
(c - коэффициент условий работы принимаемый согласно п. 1;
d - наружный диаметр круглого или сторона квадратного или сторона
прямоугольного сечения свай в плоскости перпендикулярной действию
а - прочностный коэффициент пропорциональности кНм3 (тсм3)
определяемый по табл. 1: значения [pic] и определяются по табл. 2 и 3
Расчетные значения горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы
ростверка иp м и угол ее поворота (p рад следует определять по
где Н М - расчетные значения поперечной силы кН (тс) и изгибающего
момента кН(м (тс(м) действующие на голову сваи (см. черт);
l0 - длина участка сваи м равная расстоянию от подошвы ростверка до
E I - то же что в формуле (11);
u0 (0 - горизонтальное перемещение м и угол поворота поперечного
сечения сваи рад в уровне поверхности грунта при высоком
ростверке а при низком ростверке - в уровне его подошвы
определяемые по указаниям п. 7 при двухстадийном расчете и по
указаниям п. 12 при одностадийном расчете свай.
Примечание. В настоящем приложении считаются положительными:
момент и горизонтальная сила приложенные к голове сваи если момент и
сила направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;
изгибающий момент и поперечная сила в сечении сваи если момент и сила
передающиеся от верхней условно отсеченной части сваи на нижнюю направлены
соответственно по часовой стрелке и вправо;
горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот если они направлены
соответственно вправо и по часовой стрелке.
Горизонтальная сила Н кН (тс) соответствующая границе упругой работы
системы «свая - грунт» при двухстадийном расчете определяются по формуле
Горизонтальное перемещение u0 м и угол поворота (0 рад при
двухстадийном расчете следует определять по формулам:
где Н - расчетное значение поперечной силы кН (тс) прикладываемой к
Hel - граничное значение поперечной силы определяемой по формуле (14)
где [pic] определяется по табл. 2 и 3 в зависимости от значения [pic]
[pic] [pic] - определяются по табл. 2 и 3 в зависимости от значения силы
[pic] рассчитываемой по формуле (8).
Примечание. При приведенной длине сваи [pic] 26 следует пользоваться
табл. 2 и 3 для [pic] = 26 при этом значение допускаемого перемещения
сваи в уровне поверхности грунта не должно превышать 2 см.
Расчетный изгибающий момент Мz кН(м (тc(м) поперечную силу Нz кН
(тс) действующие на глубине z в сечении сваи следует определять при
допущении двух стадий работы системы «свая - грунт» в пределах упругой зоны
где [pic] [pic] [pic] [pic] - приведенные значения фиктивных начальных
параметров определяемые в зависимости от значений Н
[pic] - коэффициенты значения которых принимаются по табл. 4 в
зависимости от глубины [pic].
ПриведеннаяПараметры для расчета свай при шарнирном их сопряжении с ростверком

Фер ж.б. сбор.doc

СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
СМЕТНЫЕ НОРМАТИВЫ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Утверждены и введены в действие с 20 октября 2002 г.
постановлением Госстроя России от 15.10.2002 г. № 129
ФЕДЕРАЛЬНЫЕ ЕДИНИЧНЫЕ РАСЦЕНКИ
НА СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАБОТЫ
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ
Государственный комитет Российской Федерации
по строительству и жилищно-коммунальному комплексу
Федеральные единичные расценки на строительные работы ФЕР-2001-07.
Бетонные и железобетонные конструкции сборные Госстрой России. - М.:
Предназначены для определения прямых затрат в сметной стоимости
строительных работ при выполнении работ по возведению сборных бетонных и
железобетонных конструкций в промышленном и жилищно-гражданском
РАЗРАБОТАНЫ ГУ Межрегиональный центр по ценообразованию в строительстве и
промышленности строительных материалов (МЦЦС) Госстроя России (В.П. Шуппо
Е.Б. Дзюбанов Н.В. Малютина) ГУ «Мособлгосэкспертиза» (И.Е. Горячев Л.Ф.
технологий ГРАНД» (В.А. Тюков).
РАССМОТРЕНЫ Управлением ценообразования и сметного нормирования Госстроя
России (Редакционная комиссия: В.А. Степанов - руководитель И.Ю. Носенко
ВНЕСЕНЫ Управлением ценообразования и сметного нормирования Госстроя
УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ с 20 октября 2002 г. постановлением
Госстроя России от 15.10.2002 г. №
Бетонные и железобетонные конструкции сборные
1. В настоящем сборнике содержатся федеральные единичные расценки
(далее расценки) предназначенные для определения сметной стоимости на
выполнение работ по установке сборных бетонных и железобетонных конструкций
в промышленном и жилищно-гражданском строительстве.
2. Настоящие федеральные единичные расценки (ФЕР) разработаны на
- государственных элементных сметных норм по установке сборных бетонных и
строительстве (ГЭСН 81-02-07-2001) утвержденных постановлением Госстроя
России от 26.04.2000 № 36 с учетом дополнений и изменений к ним выпуск 1;
- данных об уровне оплаты труда рабочих-строителей и рабочих управляющих
машинами федеральных сметных цен на материалы изделия и конструкции и
федеральных сметных расценок на эксплуатацию строительных машин и
механизмов принятых для первого территориального района по состоянию на
01.2000 (приложение 1 2 3).
3. Расценки отражают среднеотраслевые затраты на эксплуатацию
строительных машин и механизмов технологию и организацию по видам
4. Настоящий сборник состоит из следующих разделов:
Производственные здания и сооружения;
Сооружения водопровода и канализации;
Сооружения предприятий по хранению и переработке зерна;
Главные корпуса тепловых электростанций;
Жилые и общественные здания и административно-бытовые здания
промышленных предприятий;
Конструкции инженерных тепловых сетей;
Асбестоцементные конструкции;
Конструкции с применением цементно-стружечных плит.
В случае если в одном из разделов отсутствуют расценки на монтаж каких
либо конструкций то для определения затрат на их установку допускается
применять расценки на монтаж соответствующих конструкций других разделов
сборника. Так например затраты на выполнение работ по установке колонн
балок и перекрытий в сооружениях водопровода и канализации блоков и плит
ленточных фундаментов в жилых и общественных зданиях следует определять по
расценкам раздела 01; установку блоков стен подвалов многопустотных плит
перемычек массой до 03 т и плит типа «ТТ» - по расценкам разд. 05 и т.д.
5. В расценках учтено выполнение полного комплекса основных работ по
установке конструкций включающего: разгрузку необходимую сортировку и
транспортировку материалов и изделий от приобъектного склада в зону
действия монтажного крана подъем установку выверку и закрепление
В расценках также учтены сопутствующие работы:
- установка перестановка и уборка (снятие) подмостей люлек лестниц
кондукторов и монтажных приспособлений;
- транспортирование бетона раствора и других материалов к месту укладки;
- устройство постели из раствора или бетона;
- срезка и загибание петель;
- очистка устанавливаемых конструкций мест установки и сопряжений;
- устройство ограждений и других средств защиты предусматриваемых
правилами техники безопасности производства работ;
- другие вспомогательные работы необходимые при производстве работ.
Перечисленные работы как второстепенные операции в кратком перечне
состава работ не упоминаются но расценками учитываются. В ряде расценок
учтены работы по установке монтажных изделий (накладок прокладок и др.)
опорных консолей и арматуры замоноличиванию стыков и сопряжений
установке разборке и смазке опалубки и другие работы составы которых
приведены в таблицах. При этом если в составах работы приводятся указания
о бетонировании замоноличивании или заливке швов то это предполагает что
учтены работы по уплотнению бетона укрытие его доливка водой а если
приводятся указания об устройстве опалубки то учтены работы по смазке и
разборке ее а также по выравниванию и затирке (при необходимости) открытых
поверхностей после снятия опалубки. Контроль качества сварных соединений
расценками не учтен. В случаях предусмотренных проектом затраты на этот
вид работ следует учитывать по расценкам сборника ФЕР-2001-09
«Металлические конструкции».
6. В расценках предусмотрена установка конструкций в одноэтажных
производственных зданиях и сооружениях высотой до 35 м; в многоэтажных
производственных зданиях и сооружениях - до 57 м; в главных корпусах
тепловых электростанций до 85 м; в зданиях жилого и общественного
назначения в административно-бытовых зданиях промышленных предприятий - до
7. При определении затрат на установку конструкций одноэтажных
производственных зданий и сооружений высотой более 35 м и многоэтажных -
высотой более 57 м расценки следует корректировать применением
коэффициентов приведенных в разд. 3 технической части. При этом необходимо
заменять характеристики монтажных кранов предусмотренных в расценках на
краны по проекту организации строительства.
При определении затрат на установку конструкций жилых и общественных
зданий и административно-бытовых зданий промышленных предприятий высотой
более 40 м расценки также следует корректировать коэффициентами
приведенными в разд. 3 технической части.
8. В расценках учтены краны с усредненными характеристиками. Изменение
их на характеристики по проекту организации строительства (за исключением
случаев приведенных в п. 1.7 технической части) не производится.
9. При установке конструкций стреловыми кранами на гусеничном и
пневмоколесном ходу их работа учитывается расценками в затратах по
эксплуатации кранов на гусеничном ходу.
10. При монтаже конструкций промышленных зданий башенными кранами
наибольшая масса элементов должна приниматься без учета массы колонн
устанавливаемых в стаканы фундаментов.
11. Приведенные в расценках марки растворов предназначенные для
заделки стыков усреднены.
Класс бетона (марка) крупность фракции заполнителя учтенные в расценках
для заделки стыков и швов а также для укладки бетона по перекрытиям
приведены в табл. 1 настоящей технической части. Если по проектным данным
класс бетона (марка) и крупность фракции заполнителя отличается от учтенной
расценками при составлении сметной документации следует учесть надбавку
(скидку) на марку применяемого бетона без корректировки нормативного
12. При применении сварки ванным способом предусмотрено выполнение
работ как с использованием инвентарных форм так и скоб-подкладок
13. В расценках учтены затраты электродов приведенные к указанным
14. В расценках на установку стеновых панелей производственных зданий
не учтена стоимость материалов на заделку горизонтальных швов.
При составлении сметной документации стоимость указанных материалов
следует учитывать дополнительно с учетом условий:
- при заделке горизонтальных швов раствором следует на 100 м шва
добавлять стоимость цементного раствора марки 50 (код 402-0002) - 19436
руб. в ценах по состоянию на 01.01.2000 г.;
- при заделке горизонтальных швов уплотнительными прокладками на 100 м
шва добавлять стоимость уплотнительных прокладок (код 101-1975) - 2625 руб.
в ценах по состоянию на 01.01.2000 г.
Затраты на устройство вертикальных швов и герметизацию швов мастикой
следует определять по расценкам табл. 7-01-037.
15. Затраты по работам связанным с усилением конструкций при
строительстве производственных зданий и сооружений на грунтах II типа
просадочности горных выработках и в районах с сейсмичностью 7 - 9 баллов
следует учитывать дополнительно по расценкам табл. 7-01-058 ( 7-01-061
настоящего сборника. Затраты по установке конструкций жилых и общественных
зданий в перечисленных выше условиях строительства следует определять по
соответствующим расценкам раздела 05 настоящего сборника.
16. Расценки на устройство емкостных сооружений водопровода и
канализации следует применять также и при определении затрат на аналогичные
по техническим требованиям и условиям сооружения для нефти мазута и т.д.
17. На основании проектных данных затраты на расшивку швов плит
перекрытий и покрытий снизу (за исключением расценок табл. 7-05-011 раздела
) следует определять по расценке 7-05-039-15 затраты на чеканку и
расшивку швов цокольных панелей с внутренней стороны определяются по
расценке 7-05-039-14. Затраты на расшивку швов панелей перегородок и
внутренних швов панелей наружных стен (если эти работы предусмотрены
проектом) следует определять по расценкам сборника ФЕР-2001-15 «Отделочные
18. Затраты на эксплуатацию грузопассажирских подъемников при
строительстве производственных жилых и общественных зданий и главных
корпусов тепловых электростанций высотой 15 м и более следует определять по
расценкам табл. 7-05-043.
В случае если в одноэтажных производственных зданиях высотой 25 м и
более проектом предусматриваются встроенные помещения с отметкой верха
междуэтажного перекрытия более 20 м затраты по эксплуатации
грузопассажирских подъемников должны определяться как для многоэтажных
производственных зданий исходя из площади застройки встроенных помещений.
Если проектом предусматриваются галереи на высоте 25 м затраты по
эксплуатации грузопассажирских подъемников следует определять как для
одноэтажных производственных зданий исходя из площади горизонтальной
19. Затраты на устройство бетонных оснований во всех необходимых
случаях следует определять по расценке 6-01-001-1 сборника ФЕР-2001-06
«Бетонные и железобетонные конструкции монолитные».
20. Расценки с 7-01-001-01 по 7-01-001-14 учитывают укладку фундаментов
на готовое песчаное гравийное и щебеночное основание. При укладке их на
бетонное основание следует учитывать дополнительные затраты на устройство
прослойки из раствора под подошвы фундаментов по расценке 7-01-002-01.
Затраты на устройство оснований определять по соответствующим расценкам
21. В расценках табл. 7-01-012 учтен расход бетона для колонн
устанавливаемых в общем стакане для обеих ветвей. В тех случаях когда
предусматривается устройство раздельных стаканов под каждую ветвь расход
бетона следует принимать по проекту с коэффициентом 104. Затраты на
установку колонн двутаврового сечения следует определять по расценкам табл.
-01-012 принимая расход бетона по проекту с коэффициентом 102.
22. Затраты на установку опорных консолей при монтаже обвязочных балок
и стеновых панелей производственных зданий следует определять по расценкам
-01-044-03 и 7-01-044-04.
23. При укладке перемычек пакетами массу конструкций следует
определять исходя из массы пакета.
24. Затраты на установку в пределах пролета стропильных и
подстропильных конструкций отличающихся по массе следует определять по
расценкам соответствующим наибольшей массе этих конструкций.
25. В расценках табл. 7-01-029 предусмотрена укладка плит площадью
более 2 м2. Затраты на укладку плит меньшей площади следует определять по
расценкам табл. 7-01-028.
26. Затраты на установку укрупненных стеновых панелей (с угловыми
блоками или карнизными панелями) следует определять исходя из их суммарной
площади по расценкам табл. 7-01-034.
27. В расценках с 7-01-054-01 по 7-01-054-03 учтены затраты на
устройство оград в непучинистых грунтах с заложением фундаментов на глубину
до 06 м. При устройстве оград в пучинистых грунтах следует дополнительно
учитывать затраты на устройство песчаной подушки по расценке 7-01-054-14.
28. В расценке 7-02-003-03 учтены затраты на установку колонн в
стальной обойме заполненных бетоном в заводских условиях.
29. Расценки 7-05-045-04 7-05-045-05 на установку панелей перекрытий с
опиранием на две стороны в зданиях предназначенных для строительства в
районах с сейсмичностью 7 - 9 баллов предусматривают монтаж панелей в
30. Расценки 7-05-014-03 7-05-014-05 на установку лестничных маршей
массой до 1 т предусматривают монтаж маршей цокольных этажей.
31. Расценки табл. 7-05-046 на установку стеновых панелей при
строительстве в районах с сейсмичностью 7 - 9 баллов не предусматривают
установку цокольных панелей и диафрагм жесткости. Затраты на их установку
следует определять по расценкам 7-05-022-01 7-05-022-02 - для цокольных
панелей и по расценкам с 7-05-023-05 по 7-05-023-09 - для диафрагм
32. Расценками табл. 7-05-024 предусмотрена установка одинарных
крупнопанельных перегородок. При установке двойных перегородок к расценкам
следует применять коэффициент приведенный в разд. 3 технической части.
33. Расценки табл. 7-05-038 на устройство деформационных вертикальных
швов в зданиях предназначены для условий строительства в районах с
сейсмичностью 7 - 9 баллов над горными выработками с радиусами кривизны 1
- 12 км и на просадочных грунтах II типа просадочности.
34. Расценкой 7-05-039-01 предусмотрено утепление стыков прокладками в
один ряд при утеплении в два ряда к данной расценке следует применять
коэффициент приведенный в разд. 3 технической части.
35. При устройстве двухстороннего дренажа расценки табл. 7-06-003
следует корректировать коэффициентом приведенным в разд. 3 технической
В расценках табл. 7-06-001 не учтена стоимость цементного раствора для
заполнения стыков между лотковыми элементами. При составлении сметной
документации стоимость цементного раствора следует учитывать дополнительно
по проектным данным.
36. Устройство каркасов стен расценками табл. 7-07-001 не учтено.
37. Монтаж элементов фахверка расценками табл. 7-07-003 не учтен.
В расценке 7-07-007-01 учтены листы асбестоцементные плоские для
оросителей градирен прессованные толщиной 6 мм (код 101-0057). В случае
применения асбестоцементных листов отличающихся по своим характеристикам от
учтенных расценкой при составлении сметной документации следует учесть
разницу в стоимости применяемых и учтенных в расценке листов.
38. При герметизации и уплотнении межпанельных швов устройстве
деформационных швов взамен цементных заполнителей гермитовых шнуров или
пакли могут применяться пенополиуретановая (ППУ) монтажная пена типа
«Макрофлекс» «Сиакфоам» и другие материалы. При замене указанных в
расценках материалов на другие расход последних определяется по проектно-
технологическим данным при этом затраты труда не корректируются. При
составлении смет должен приниматься только один из взаимозаменяемых
39. Стоимость не учтенных в расценках материалов изделий и
конструкций коды которых приведены в таблицах ФЕР следует учитывать в
сметной документации отдельной строкой.
40. Указанный в настоящем сборнике размер «до» включает в себя этот
Правила исчисления объемов работ
1. Объем сборных железобетонных конструкций с единицей измерения 1 м3
следует определять по спецификациям к проекту.
2. Площадь сборных конструкций с единицей измерения 1 м2 следует
определять по наружному обводу без вычета проемов.
3. Объем конструкций конденсационных и зольных полов в зданиях главных
корпусов тепловых электростанций опор сооружений водопровода и канализации
следует исчислять как сумму объемов отдельных сборных конструктивных
элементов (колонн балок стен плит и т.п.).
4. Массу стальных накладных изделий устанавливаемых на стыках колонн
многоэтажных производственных зданий опорных консолей для панелей наружных
стен изделий для подвески конструкций подвесного транспорта воздуховодов
и др. следует определять по спецификации к проекту.
5. Высота здания должна определяться как разность между отметками верха
плит покрытий и отметками площадки на которой работает кран (при кранах на
гусеничном и пневмоколесном ходу) или головки рельсов крановых путей (при
башенных кранах). Высота исчисляется с точностью до 1 м (неполные 05 м не
Возвышающиеся над кровлей конструктивные элементы (отдельные
вентиляционные шахты надстройки для выхода на кровлю брандмауэры
парапеты и др.) при определении высоты зданий не учитываются.
Отметка площадки для работы кранов и головки рельсов крановых путей
должны приниматься по проекту организации строительства. При отсутствии
этих данных для кранов на гусеничном и пневмоколесном ходу принимаются
отметки планировки а для башенных кранов - отметки планировки с
6. Затраты на работы по установке конструкций в зданиях с перепадами
высот следует определять:
В одноэтажных зданиях:
а) площадью застройки более 5 тыс. м2:
- при площади застройки низкой части менее 2 тыс. м2 - по расценкам для
- при площади застройки низкой части более 2 тыс. м2 - раздельно для
низкой и высокой частей;
б) площадью застройки до 5 тыс. м2 - по расценкам для высокой части.
В многоэтажных зданиях:
а) при длине низкой части более 20 м - раздельно для высокой и низкой
б) при длине низкой части до 20 м - по расценкам для низкой части с
заменой характеристики крана на кран для высокой части.
7. Объем работ по устройству стен камер инженерных тепловых сетей
следует определят без вычета отверстий для трубопроводов.
Коэффициенты к расценкам
Условия применения Номер таблицКоэффициенты
к нормам затрат труда и оплате трудак затратам на к
рабочих-строителей эксплуатацию материальны
машин (в т.ч. м ресурсам
На одноэтажных 7-01019 115 115 -
производственных 7-01022
зданиях высотой 7-01027
На многоэтажных 7-01014 12 12 -
производственных 7-01020
зданиях высотой 7-01021
На жилых и 7-05001 116 116 -
общественных зданиях7-05004
административно-быто7-05011
вых зданиях 7-05014
промышленных 7-05021 (
предприятий высотой 7-05023
При установке 7-05024 2 2 2
При утеплении 7-05039 (01)2 2 2
стыков прокладками в
При устройстве 7-06003 2 2 2
№ Номер таблиц (расценок) Код Наименование и
пп бетона характеристика
7-01-001 (15 16) 7-01-006 7-01-019 401-0086Бетон тяжелый
(01 ( 09 16 ( 18) крупность
-01-020 (01 ( 06 08 ( 13 15 ( 20) заполнителя 10 мм
-01-027 (13 ( 20) класс В15 (М200)
7-01-007 7-01-011 7-01-012 7-01-013401-0088Бетон тяжелый
-01-027 (21 ( 25) 7-01-029 (01 02 заполнителя 10 мм
09 12 15 16 19) класс В225 (М300)
7-01-027 (01 ( 12) 7-01-029 (25 26 401-0085Бетон тяжелый
31 35 36) крупность
-01-036 (01 02 ( 06) 7-04-004 (01) заполнителя 10 мм
-04-008 7-05-001 класс В125 (М150)
7-01-054 (04 ( 13) 7-01-055 (01 02 401-0083Бетон тяжелый
-05-021 (04 05 06 10 11 12) заполнителя 10 мм
7-04-002 401-0093Бетон тяжелый
7-04-003 401-0091Бетон тяжелый
7-05-034 401-0613Бетон легкий на
РАЗДЕЛ 01. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ
ФУНДАМЕНТЫ И ФУНДАМЕНТНЫЕ БАЛКИ
Номера расценок Наименование и Прямые В том числе руб. Затраты
характеристика затраты труда
строительных руб. рабочих
оплата труда рабочих эксплуатация машин материа
Коды неучтенных материалов
Укладка блоков и плит ленточных фундаментов при глубине котлована до 4 м массой конструкций:
Укладка ригелей массой до 5 т при наибольшей массе монтажных элементов в здании:
Укладка бетона по перекрытиям:
Установка колонн прямоугольного сечения в стаканы фундаментов зданий при глубине заделки колонн до 07 м масса колон:
Установка колонн двухветвевых цельных оканчивающихся двумя ветвями в стаканы фундаментов при базе колонн до 11 м глубине заделки до 095 м и массе колонн:
Установка колонн двухветвевых составных в стаканы фундаментов при отметке верха фундамента - 015 м общей массе колонн до 30 т и наибольшей массе составных частей
Установка колонн на нижестоящие колонны при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т масса колонн:
Укладка в одноэтажных зданиях и сооружениях балок перекрытий (при свободном опирании) массой до 1 т и высоте здания:
Укладка в многоэтажных зданиях ригелей перекрытий и покрытий при жестких узлах и наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т прямоугольных длиной:
Укладка перемычек при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т массой:
Установка в одноэтажных зданиях стропильных балок при длине плит покрытий до 6 м пролетом до 6 м массой до 3 т и высоте зданий:
Укладка плит покрытий одноэтажных зданий и сооружений длиной до 6 м площадью до 10 м2 при массе стропильных и подстропильных конструкций до 10 т и высоте зданий:
Укладка плит покрытий площадью до 1 м2 при массе стропильных и подстропильных конструкций до 10 т и высоте зданий:
Укладка в многоэтажных зданиях плит безбалочных перекрытий при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т:
Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий длиной до 7 м площадью до 10 м2 при высоте здания:
Установка панелей наружных стен многоэтажных зданий длиной до 6 м рядовых при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т площадь панелей:
Установка панелей перегородок одноэтажных зданий при горизонтальных стыках и заполнении швов раствором площадь панелей:
Заполнение вертикальных швов стеновых панелей:
Монтаж сборных железобетонных арочных панелей (полуарок) пролетом:
Заделка деформационных швов плит-оболочек цементным раствором 1:
Установка лестничных площадок при наибольшей массе монтажных элементов в здании до 5 т с опиранием:
Установка (при диаметре банок силосов 3 м):
Установка железобетонных оград из панелей длиной:
Устройство ворот распашных с установкой столбов:
Усиление сборных железобетонных конструкций:
Укладка резиновых прокладок толщиной:
Установка панелей стен при вертикальных стыках замоноличиваемых бетоном панели площадью:
Установка опор из плит и колец диаметром:
Установка колонн железобетонных:
Монтаж стен силосов из блоков объемных с соединением:
Установка конструкций конденсационных и зольных полов машинного отделения в зданиях с подвалами в грунтах:
Сборка и установка колонн при массе блока:
Установка ригелей массой:
Установка стеновых панелей:
Установка бункеров:
Установка блоков стен подвалов массой:
Установка колонн в стаканы фундаментов массой:
Укладка балок ростверка массой:
Установка панелей перекрытий с опиранием по контуру площадью:
Установка площадок массой:
Устройство лестниц по готовому основанию из отдельных ступеней:
Устройство металлических ограждений с поручнями:
Установка блоков цокольных массой:
Установка в цокольных зданиях панелей стеновых наружных площадью:
Установка стеновых панелей внутренних площадью:
Установка перегородок крупнопанельных железобетонных площадью:
Установка в панельных зданиях плит лоджий площадью:
Установка блоков для зданий при числе этажей до 5:
Устройство деформационных вертикальных швов в зданиях:
Эксплуатация грузопассажирских подъемников в жилых общественных и административно- бытовых зданиях промышленных предприятий:
Установка в бескаркасно-панельных зданиях (с разрезкой на этаж) панелей стеновых наружных площадью:
Устройство непроходных каналов одноячейковых:
Устройство камер со стенками:
Устройство попутного одностороннего дренажа непроходных каналов с фильтрующей обсыпкой вдоль труб:
Устройство из асбестоцементных панелей в производственных зданиях с легкими несущими конструкциями стен:
Устройство перегородок асбестоцементных панельных трехслойных в зданиях промышленных и сельскохозяйственных предприятий при площади панелей:
Монтаж блоков оросителя из асбестоцементных листов в градирнях с башнями высотой:
Устройство в жилых зданиях межкомнатных перегородок с однослойной обшивкой:
Устройство перегородок с алюминиевыми нащельниками без изоляции в зданиях промышленных предприятий при высоте этажа:
-08-межкомнатных 330492778725816
012Краны башенные при работе на маш-ч8640 1350
других видах строительства (кроме
монтажа технологического
013Краны башенные при работе на маш-ч9080 1350
013Краны башенные при работе на маш-ч332741644
014Краны башенные при строительстве маш-ч332741644
элеваторов высотой подъема крюка
043Краны козловые при работе на маш-ч196092510
строительстве тепловых и атомных
электростанций 50 т
114Краны из автомобильном ходу при маш-ч111991350
работе на других видах
114Краны на автомобильном ходу при маш-ч115401350
строительства (кроме магистральных
трубопроводов) 16 т
124Краны на гусеничном ходу при маш-ч9689 1350
трубопроводов) до 16 т
124Краны на гусеничном ходу при маш-ч120041350
трубопроводов) 25 т
124Краны на гусеничном ходу при маш-ч175561440
трубопроводов) 40 т
124Краны на гусеничном ходу при маш-ч290502559
трубопроводов) 50 - 63 т
124Краны на гусеничном ходу при маш-ч533272790
трубопроводов) 100 т
180Краны стреловые на рельсовом ходу маш-ч695831784
010Автопогрузчики 5 т маш-ч8999 1006
105Вышки телескопические на маш-ч10100-
автомобиле высота до 30 - 35 м
грузоподъемность 350 кг
110Подъемники строительные маш-ч5180 -
грузоподъемность до 08 т
112Подъемники мачтовые строительные маш-ч2000 -
191Люльки маш-ч5387 -
020Агрегаты сварочные передвижные с маш-ч1400
номинальным сварочным током 250 -
0 А с бензиновым двигателем
050Установки для сварки ручной маш-ч810 -
дуговой (постоянного тока)
050Аппараты для газовой сварки и маш-ч120 -
290Установки для гидравлических маш-ч2967
испытаний трубопроводов давление
нагнетания мПа (кгссм2) низкое
(1) высокое 10 (100)
010Компрессоры передвижные с маш-ч9000 1001
двигателем внутреннего сгорания
давлением до 686 кПа (7 ат) 5
033Экскаваторы одноковшовые дизельныемаш-ч7001 1161
на пневмоколесном ходу при работе
на других видах строительства
(кроме водохозяйственного) 025 м3
150Ямокопатели маш-ч651 -
110Вибраторы глубинные маш-ч190 -
130Вибраторы поверхностные маш-ч050 -
101Котлы битумные передвижные 400 л маш-ч3000 -
300Растворонагреватели маш-ч425 -
020Дрели электрические маш-ч195 -
020Шуруповерты строительно-монтажные маш-ч140 -
030Машины шлифовальные электрические маш-ч513 -
080Молотки отбойные пневматические маш-ч3133 -
110Трамбовки пневматические маш-ч491 -
141Аппараты пескоструйные маш-ч646 -
153Пилы дисковые электрические маш-ч095 -
155Шприцы пневматические для заделки маш-ч241 -
000Автомобили бортовые маш-ч7540 -
грузоподъемностью до 5 т
010тягачи седельные 15 т маш-ч10586-
013Полуприцепы-тяжеловозы 40 т маш-ч2865 -
СМЕТНЫЕ ЦЕНЫ НА МАТЕРИАЛЫ ИЗДЕЛИЯ И КОНСТРУКЦИИ
в базисных ценах по состоянию на 01.01.2000
Код Наименование Ед. Сметная
1-0035Листы асбестоцементные волнистые м2 1322
унифицированного профиля 54200 толщиной 6 мм
1-0044Листы асбестоцементные плоские с гладкой м2 3830
поверхностью прессованные толщиной 10 мм
1-0057Листы асбестоцементные плоские для оросителей м2 2290
градирен прессованные толщиной 6 мм
1-0063Ацетилен растворенный технический марки А т 328300
1-0072Битумы нефтяные строительные изоляционные т 141250
БНИ-IV-3 БНИ-IV БНИ-V 1
1-0076Битумы нефтяные строительные кровельные марки т 141250
1-0091Болты с шестигранной головкой диаметром резьбы т 126060
1-0196Герметик марки 5Ф-13К кг 7184
1-0219Гипсовые вяжущие Г-3 т 72998
1-0311Каболка т 300300
1-0324Кислород технический газообразный м3 622
1-0409Краска для наружных работ коричневая т 177969
1-0485Краска ХВ-161 перхлорвиниловая фасадная марок т 159890
1-0512Лаки поливинилацетатные ВЛ-51 т 197600
1-0603Мастика герметизирующая нетвердеющая т 171830
1-0605Мастика герметизирующая нетвердеющая «Гэлан» т 171830
1-0616Мастика клеящая сланцевая уплотняющая кг 983
неотверждающаяся МСУ
1-0617Мастика тиоколовая строительного назначения кг 7458
1-0699Плиты древесностружечные многослойные и 100 383400
трехслойные марки П-1 толщиной 18 - 20 мм м2
1-0780Плиты цементно-стружечные нешлифованные м2 5380
1-0782Поковки из квадратных заготовок массой 18 кг т 598900
1-0783Поковки из квадратных заготовок массой 2825 кгт 598900
1-0788Поковки оцинкованные массой 2825 кг т 797700
1-0797Катанка горячекатаная в мотках диаметром 63 - т 445520
1-0798Проволока колючая одноосновная рифленая 28 ( т 969000
1-0802Проволока порошковая для дуговой сварки т 152000
1-0804Проволока наплавочная диаметром 3 мм марка т 203000
1-0807Проволока сварочная легированная диаметром 4 ммт 135600
1-0810Проволока стальная низкоуглеродистая разного т 167000
назначения оцинкованная диаметром 055 мм 0
1-0816Проволока светлая диаметром 11 мм т 102000
1-0822Проволока черная диаметром 16 мм т 784000
1-0823Проволока черная диаметром 3 мм т 667000
1-0825Поручень поливинилхлоридный м 1890
1-0848Резинотехнические изделия пластина губчатая из кг 5198
1-0849Пластина резиновая рулонная вулканизированная кг 1356
1-0851Пергамин кровельный П-350 м2 325
1-0852Рубероид кровельный с крупнозернистой посыпкой м2 746
1-0857Рубероид подкладочный с пылевидной посыпкой м2 678
1-0871Сетка проволочная крученая с шестиугольными м2 340
ячейками № 50 светлая
1-0873Сетка стальная плетеная с квадратными ячейками м2 1887
1-0956Петля накладная 1200
1-0962Смазка солидол жировой «Ж» т 966150
1-0965Сортовой и фасонный горячекатаный прокат из т 453000
стали углеродистой обыкновенного качества
круглый и квадратный размером 52 - 70 мм сталь
1-0987Сортовой и фасонный горячекатаный прокат из т 459000
угловой равнополочный толщиной 11 - 30 мм при
ширине полки 180 - 200 мм сталь марки Ст3кп
1-1299Топливо дизельное из малосернистых нефтей т 625000
1-1305Портландцемент общестроительного назначения т 41200
бездобавочный марки 400
1-1356Цемент для приготовления раствора в построечныхт 30000
условиях и в других подобных случаях
1-1373Шнуры резиновые прямоугольного сечения с кг 2240
площадью сечения свыше 100 мм2
1-1387Шпильки оцинкованные стяжные диаметром 10 м т 104000
длиной 700 - 1050 мм 0
1-1460Шпильки черные стяжные диаметром 22 мм длиной т 739600
1-1480Шурупы с полукруглой головкой 35 ( 35 мм т 169740
1-1482Шурупы с полукруглой головкой 5 ( 70 мм т 124300
1-1490Шурупы с шестигранной головкой 20 ( 80 мм т 828000
1-1495Панели для перегородок толщиной 60 мм м2 23980
1-1517Электроды диаметром 4 мм Э50 т 103620
1-1529Электроды диаметром 6 мм Э42 т 942400
1-1586Сетка из оцинкованной проволоки диаметром 2 мм м2 1360
1-1668Рогожа м2 1020
1-1701Гермит (шнур диаметром 40 мм) кг 1782
1-1702Пенополиуретан эластичный трудносгораемый маркит 531000
1-1703Прокладки резиновые (пластина техническая кг 2309
1-1705Пакля пропитанная кг 904
1-1706Сталь оцинкованная листовая толщина листа 050 т 112000
1-1707Сталь оцинкованная листовая толщина листа 10 т 105000
1-1709Швеллеры металлические 80 ( 50 ( 4 мм т 504000
1-1710Прокладки дистанционные для градирен т. шт50220
1-1711Сопла разбрызгивающие пластмассовые диаметром т. шт279100
1-1712Шпатлевка клеевая т 429400
1-1714Болты строительные с гайками и шайбами т 904000
1-1770Толь с крупнозернистой посыпкой марки ТВК-350 м2 622
1-1777Паста антисептическая т 152550
1-1782Ткань мешочная 10 м28475
1-1805Гвозди строительные т 119780
1-1931Водоотводящий фартук кг 2707
1-1975Прокладки ПРП уплотнительные диаметром 30 мм 100 м250000
1-2109Карборунд кг 571
1-2189Крошка мраморная т 54340
1-9086Сетка сварная с ячейкой 10 из арматурной стали т 869000
-1 А1 диаметром 6 мм
1-9183Поковки строительные для ванной сварки т 561500
1-9266Проволока вязальная кг 950
1-9441Водо-отбойный экран из полиэтилена толщиной 12кг 5380
1-9442Водо-отбойный экран из полиэтилена толщиной 16кг 5680
1-9443Водо-отбойная лента кг 628
1-9785Ткань для проклейки швов м2 1350
1-9912Детали фасонные к листам асбестоцементным м2 3750
2-0011Лесоматериалы круглые хвойных пород для м3 55000
выработки пиломатериалов и заготовок (пластины)
толщиной 20 - 24 см III сорта
2-0024Пиломатериалы хвойных пород. Бруски обрезные м3 160100
длиной 4 - 65 м шириной 75 - 150 мм толщиной
2-0025Пиломатериалы хвойных пород. Бруски обрезные м3 128700
2-0028Пиломатериалы хвойных пород. Брусья обрезные м3 198000
2-0029Пиломатериалы хвойных пород. Брусья обрезные м3 155300
2-0042Пиломатериалы хвойных пород. Брусья необрезные м3 89000
длиной 4 - 65 м все ширины толщиной 150 мм и
2-0049Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 124220
2-0053Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 110000
2-0054Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 83270
2-0056Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 143000
2-0057Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 115500
2-0058Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 101000
2-0060Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 132000
мм и более II сорта
2-0061Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 105600
мм и более III сорта
2-0062Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 77000
мм и более IV сорта
2-0081Пиломатериалы хвойных пород. Доски необрезные м3 68400
длиной 4 - 65 м все ширины толщиной 44 мм и
2-0084Пиломатериалы хвойных пород. Бруски обрезные м3 143620
длиной 2 - 375 м шириной 75 - 150 мм
толщиной 40 - 75 мм II сорта
2-0108Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 135500
толщиной 19 - 22 мм II сорта
2-0112Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 124300
толщиной 25 мм II сорта
2-0120Пиломатериалы хвойных пород. Доски обрезные м3 124700
толщиной 44 мм и более II сорта
2-0134Пиломатериалы хвойных пород. Доски необрезные м3 62150
длиной 2 - 375 м все ширины толщиной 25 мм
2-0301Пластины 4 сорта м3 60200
2-9094Доски обрезные дубовые длиной 2 - 65 м м3 520000
-1 толщиной 35 мм и более I сорта
3-0753Люк чугунный легкий 37500
4-0002Вата минеральная м3 20000
4-0004Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на м3 53000
синтетическом связующем М-125
4-0011Маты минераловатные прошивные без обкладок м3 54200
М-125 толщина 80 мм
4-0101Маты минераловатные вертикально-слоистые из м3 83900
плит мягких на синтетическом связующем с
покрытием из рубероида марки 75 толщиной 50 мм
4-0102Пакеты минераловатные прошивные в оболочке из м3 97040
сетки проволочной тканой с квадратными ячейками
общего назначения № 12-12 № 10-10 (марки
0 толщина слоя минеральной ваты 120 мм)
4-0103Плиты теплоизоляционные из пенопласта м3 99440
полистирольного ПСБС-40
5-9090Опалубка металлическая т 106000
3-0302Мастика клеящая кумаронокаучуковая КН-3 т 245530
3-0303Лента герметизирующая самоклеящая Герлен-Д 100 249050
шириной 100 мм Ом 0
3-0304Клей резиновый № 88-Н кг 4500
3-0378Полимерцементный состав м3 33936
1-0634Балки поддерживающие и подвески для путей т 609400
подвесного транспорта из прокатных профилей
1-0650Ограждение лестничных проемов лестничные т 757100
марши пожарные лестницы
1-0727Лестницы шахтные т 124700
1-0755Отдельные конструктивные элементы зданий и т 806000
сооружений с преобладанием горячекатаных
профилей средняя масса сборочной единицы до
1-0760Отдельные конструктивные элементы зданий и т 830000
сооружений с преобладанием гнутых профилей
средняя масса сборочной единицы до 01 т
1-0775Конструктивные элементы вспомогательного т 798000
назначения с преобладанием профильного проката
без отверстий и сборосварочных операций
1-0777Конструктивные элементы вспомогательного т 100450
1-0782Щиты опалубки металлические (опорная площадка т 109990
1-9282Щиты опалубки металлические инвентарные м2 25000
1-9401Панели металлические сетчатые м2 4200
3-0359Наличники из древесины типы Н-1 Н-2 размером м 393
3-0360Наличники из древесины тип Н-1 размером 13 ( м 494
3-0362Поручни из древесины тип П-1 размером: 26 ( 75 м 2130
3-0511Щиты из досок толщиной 25 мм м2 3553
3-0512Щиты из досок толщиной 40 мм м2 5763
3-0514Щиты настила м2 3522
3-0525Поручень дубовый м 4560
4-0005Горячекатаная арматурная сталь гладкая класса т 621000
А-I диаметром 14 мм
4-0006Горячекатаная арматурная сталь гладкая класса т 565000
А-I диаметром 16 - 18 мм
4-0007Горячекатаная арматурная сталь гладкая класса т 552000
А-I диаметром 20 - 22 мм
4-0017Горячекатаная арматурная сталь периодического т 543500
профиля класса А-II диаметром 32 - 40 мм
4-0018Горячекатаная арматурная сталь периодического т 532400
профиля класса А-II диаметром более 45 мм
4-0023Горячекатаная арматурная сталь периодического т 813200
профиля класса А-III диаметром 14 мм
4-0024Горячекатаная арматурная сталь периодического т 805400
профиля класса А-III диаметром 16 - 18 мм
4-0025Горячекатаная арматурная сталь периодического т 791700
профиля класса А-III диаметром 20 - 22 мм
4-0027Горячекатаная арматурная сталь периодического т 766400
профиля класса А-III диаметром 32 - 40 мм
4-0029Проволока арматурная из низкоуглеродистой сталит 883000
Вр-I диаметром 4 мм
4-0066Арматура-сетка из стали класса А-1 диаметром 12т 565000
4-0100Горячекатанная арматурная сталь класса А-1 т 565000
4-9120Каркасы арматурные класса А-1 диаметром 10 мм т 737000
4-9184Сетка из проволоки холоднотянутой т 880000
6-1312Профили холодногнутые из алюминиевых сплавов м 1640
для ограждающих строительных конструкций
6-1329Нащельники для заделки горизонтальных стыков 5940
каркасных навесных панелей НН01
1-0003Бетон тяжелый класс В75 (М100) м3 56000
1-0008Бетон тяжелый класс В225 (М300) м3 70000
1-0081Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 54646
1-0083Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 60000
1-0085Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 60000
1-0086Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 66500
1-0088Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 73856
1-0091Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 90035
1-0093Бетон тяжелый крупность заполнителя 10 мм м3 107723
1-0246Бетон песчаный класс В15 (М200) м3 49000
1-0613Бетон легкий на пористых заполнителях объемнаям3 70895
масса 1000 кгм3 крупность заполнителя 10 мм
2-0001Раствор готовый кладочный цементный марка 25 м3 46330
2-0002Раствор готовый кладочный цементный марка 50 м3 48590
2-0003Раствор готовый кладочный цементный марка 75 м3 49640
2-0004Раствор готовый кладочный цементный марка 100 м3 51980
2-0005Раствор готовый кладочный цементный марка 150 м3 54830
2-0006Раствор готовый кладочный цементный марка 200 м3 60000
2-0008Раствор готовый кладочный цементный марка 300 м3 71150
2-0013Раствор готовый кладочный цементно-известковыйм3 51980
2-0078Раствор готовый отделочный тяжелый цементный м3 49700
2-0079Раствор готовый отделочный тяжелый цементный м3 51980
2-0083Раствор готовый отделочный тяжелый м3 51790
цементно-известковый 1:1:6
2-0086Раствор готовый отделочный тяжелый известковыйм3 51040
4-0005Кирпич керамический одинарный размером 250 ( т. шт175260
0 ( 65 мм марка 100
8-0029Щебень из природного камня для строительных м3 13760
работ марка 200 фракция 5(3) - 10 мм
8-0106Гравий для строительных работ марка Др. 12 фр. м3 11650
8-0121Песок для строительных работ природный: м3 5999
повышенной крупности и крупный
8-0122Песок природный для строительных работ: среднийм3 5526
Показатели часовой оплаты труда рабочих-строителей в зависимости от
среднего разряда работ
Разряд Стоимость Разряд Стоимость Разряд Стоимость
работы чел.-ч в работы чел.-ч в работы чел.-ч в
Оплата труда рабочих-строителей принята с учетом разрядности работ при
оплате труда рабочего-строителя четвертого разряда по состоянию на
01.2000 в размере 1600 руб. при среднемесячном количестве рабочих часов
625 согласно постановлению Минтруда РФ от 30.12.99 № 56
зарегистрированному Минюстом России 07.02.2000 № 9092 и разъяснению
Минтруда от 30.12.99 № 6.
ТАБЛИЦА ЗАМЕНЫ РЕСУРСОВ
Номера Ресурсы по ГЭСН Ресурсы по ФЕР
код ед. изм расход код ед. изм расход
-01-001-0408-9040 м3 96 408-0122 м3 96
-01-001-0408-9040 м3 22 408-0122 м3 22
-01-001-0408-9040 м3 334 408-0122 м3 334
-01-001-0408-9040 м3 395 408-0122 м3 395
-01-001-1408-9040 м3 334 408-0122 м3 334
-01-001-1408-9040 м3 395 408-0122 м3 395
-01-001-1408-9040 м3 22 408-0122 м3 22
-01-001-1401-9021 м3 305 401-0086 м3 305
-01-001-1401-9021 м3 284 401-0086 м3 284
-01-006-0401-9021 м3 173 401-0086 м3 173
-01-006-0401-9021 м3 262 401-0086 м3 262
-01-006-0401-9021 м3 157 401-0086 м3 157
-01-006-0401-9021 м3 21 401-0086 м3 21
-01-006-0401-9021 м3 219 401-0086 м3 219
-01-006-1401-9021 м3 303 401-0086 м3 303
-01-007-0204-9120 т 018 204-9120-3 т 018
4-9184 т 028 204-9184-1 т 028
1-9021 м3 609 401-0088 м3 609
-01-007-0401-9021 м3 102 401-0088 м3 102
-01-011-0401-9021 м3 66 401-0088 м3 66
-01-011-0401-9021 м3 86 401-0088 м3 86
-01-011-0401-9021 м3 97 401-0088 м3 97
-01-011-0401-9021 м3 108 401-0088 м3 108
-01-011-0401-9021 м3 8 401-0088 м3 8
-01-011-0401-9021 м3 105 401-0088 м3 105
-01-011-1401-9021 м3 118 401-0088 м3 118
-01-011-1401-9021 м3 126 401-0088 м3 126
-01-011-1401-9021 м3 138 401-0088 м3 138
-01-011-1401-9021 м3 148 401-0088 м3 148
-01-011-1401-9021 м3 172 401-0088 м3 172
-01-011-1401-9021 м3 18 401-0088 м3 18
-01-011-1401-9021 м3 187 401-0088 м3 187
-01-011-1401-9021 м3 134 401-0088 м3 134
-01-011-2401-9021 м3 15 401-0088 м3 15
-01-011-2401-9021 м3 161 401-0088 м3 161
-01-011-2401-9021 м3 18 401-0088 м3 18
-01-011-2401-9021 м3 207 401-0088 м3 207
-01-011-2401-9021 м3 216 401-0088 м3 216
-01-012-0401-9021 м3 362 401-0088 м3 362
-01-012-0401-9021 м3 581 401-0088 м3 581
-01-012-0401-9021 м3 56 401-0088 м3 56
-01-012-0401-9021 м3 578 401-0088 м3 578
-01-012-0401-9021 м3 729 401-0088 м3 729
-01-012-0401-9021 м3 826 401-0088 м3 826
-01-012-1401-9021 м3 131 401-0038 м3 131
-01-012-1401-9021 м3 57 401-0088 м3 57
-01-012-1401-9021 м3 95 401-0088 м3 95
-01-013-0101-9183 т 0197 101-9183-1 т 0197
1-9021 м3 68 401-0088 м3 68
1-9021 м3 76 401-0088 м3 76
1-9021 м3 109 401-0088 м3 109
1-9021 м3 133 401-0088 м3 133
1-9021 м3 146 401-0088 м3 146
-01-014-0101-9851 т 001 101-0409 т 001
4-9184 т 018 204-9184-1 т 018
1-9021 м3 363 401-0088 м3 363
4-9184 т 02 204-9184-1 т 02
1-9021 м3 418 401-0088 м3 418
-01-014-0101-9851 т 00112 101-0409 т 00112
4-9184 т 021 204-9184-1 т 021
1-9021 м3 432 401-0088 м3 432
-01-014-0101-9851 т 00097 101-0409 т 00097
1-9021 м3 22 401-0088 м3 22
-01-014-0101-9851 т 00102 101-0409 т 00102
-01-014-1101-9851 т 00112 101-0409 т 00112
-01-019-0101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
1-9021 м3 07 401-0086 м3 07
-01-019-0101-9851 т 00054 101-0409 т 00054
1-9021 м3 14 401-0086 м3 14
-01-019-0101-9851 т 0006 101-0409 т 0006
1-9021 м3 19 401-0086 м3 19
-01-019-0101-9851 т 00063 101-0409 т 00063
1-9021 м3 29 401-0086 м3 29
-01-019-1101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
-01-019-1101-9851 т 0002 101-0409 т 0002
1-9021 м3 074 401-0086 м3 074
-01-020-0101-9183 т 0441 101-9183-1 т 0441
1-9851 т 0003 101-0409 т 0003
1-9021 м3 632 401-0086 м3 632
-01-020-0101-9183 т 0449 101-9183-1 т 0449
1-9851 т 00035 101-0409 т 00035
1-9021 м3 925 401-0086 м3 925
-01-020-0101-9183 т 0401 101-9183-1 т 0401
1-9021 м3 96 401-0086 м3 96
-01-020-0101-9183 т 105 101-9183-1 т 105
1-9021 м3 133 401-0086 м3 133
-01-020-0101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
1-9021 м3 059 401-0086 м3 059
1-9021 м3 066 401-0086 м3 066
-01-020-1101-9183 т 0401 101-9183-1 т 0401
-01-020-1101-9183 т 105 101-9183-1 т 105
-01-020-1101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
1-9021 м3 061 401-0086 м3 061
-01-020-1101-9851 т 00033 101-0409 т 00033
-01-020-1101-9183 т 0441 101-9183-1 т 0441
-01-020-1101-9183 т 0449 101-9183-1 т 0449
-01-020-2101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
-01-020-2101-9851 т 00033 101-0409 т 00033
-01-022-0101-9851 т 00033 101-0409 т 00033
-01-022-0101-9851 т 00035 101-0409 т 00035
-01-022-0101-9851 т 0004 101-0409 т 0004
-01-022-1101-9851 т 0004 101-0409 т 0004
-01-022-2101-9851 т 0004 101-0409 т 0004
-01-022-2101-9851 т 00043 101-0409 т 00043
-01-022-3101-9851 т 00043 101-0409 т 00043
-01-022-3101-9851 т 00045 101-0409 т 00045
-01-022-3101-9851 т 00035 101-0409 т 00035
-01-022-3101-9851 т 0004 101-0409 т 0004
-01-027-0101-9851 т 001 101-0409 т 001
1-9021 м3 66 401-0085 м3 66
1-9021 м3 85 401-0085 м3 85
-01-027-1101-9851 т 001 101-0409 т 001
1-9021 м3 13 401-0086 м3 13
-01-027-2101-9851 т 001 101-0409 т 001
-01-027-2101-9851 т 00087 101-0409 т 00087
1-9021 м3 25 401-0088 м3 25
1-9021 м3 103 401-0088 м3 103
-01-028-1101-9851 т 00003 101-0409 т 00003
-01-029-0101-9086 т 006 101-9086-1 т 006
1-9851 т 0005 101-0409 т 0005
1-9021 м3 13 401-0088 м3 13
-01-029-0101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
1-9021 м3 135 401-0088 м3 135
-01-029-0101-9086 т 004 101-9086-1 т 004
1-9851 т 00112 101-0409 т 00112
1-9021 м3 262 401-0086 м3 262
-01-029-0101-9086 т 008 101-9086-1 т 008
1-9851 т 0008 101-0409 т 0008
1-9021 м3 34 401-0086 м3 34
-01-029-0101-9086 т 015 101-9086-1 т 015
1-9851 т 0007 101-0409 т 0007
1-9021 м3 358 401-0086 м3 358
-01-029-0101-9086 т 011 101-9086-1 т 011
1-9021 м3 233 401-0086 м3 233
-01-029-0101-9086 т 019 101-9086-1 т 019
-01-029-1101-9086 т 004 101-9086-1 т 004
-01-029-1101-9086 т 008 101-9086-1 т 008
-01-029-1101-9086 т 015 101-9086-1 т 015
1-9021 м3 358 401-0088 м3 358
-01-029-1101-9086 т 011 101-9086-1 т 011
-01-029-1101-9086 т 019 101-9086-1 т 019
-01-029-1101-9086 т 006 101-9086-1 т 006
-01-029-1101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
-01-029-2101-9086 т 011 101-9086-1 т 011
-01-029-2101-9086 т 019 101-9086-1 т 019
-01-029-2101-9086 т 003 101-9086-1 т 003
1-9851 т 00106 101-0409 т 00106
1-9021 м3 298 401-0086 м3 298
-01-029-2101-9086 т 01 101-9086-1 т 01
1-9851 т 00074 101-0409 т 00074
1-9021 м3 335 401-0086 м3 335
-01-029-2101-9851 т 00058 101-0409 т 00058
1-9021 м3 98 401-0086 м3 98
-01-029-2101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
1-9021 м3 53 401-0085 м3 53
1-9021 м3 652 401-0085 м3 652
-01-029-3101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
-01-029-3101-9086 т 003 101-9086-1 т 003
-01-029-3101-9086 т 01 101-9086-1 т 01
-01-029-3101-9851 т 00058 101-0409 т 00058
-01-036-0401-9021 м3 036 401-0085 м3 036
-01-036-0401-9021 м3 054 401-0085 м3 054
-01-036-0401-9021 м3 044 401-0085 м3 044
-01-036-0401-9021 м3 089 401-0085 м3 089
-01-047-0401-9021 м3 047 401-0086 м3 047
-01-047-0101-9851 т 00032 101-0409 т 00032
1-9021 м3 052 401-0086 м3 052
-01-047-1401-9021 м3 047 401-0086 м3 047
-01-047-1101-9851 т 00032 101-0409 т 00032
-01-050-0401-9021 м3 48 401-0088 м3 48
-01-051-0101-9851 т 00025 101-0409 т 00025
1-9021 м3 3 401-0086 м3 3
-01-051-0101-9851 т 00036 101-0409 т 00036
1-9021 м3 576 401-0086 м3 576
-01-051-0101-9851 т 00045 101-0409 т 00045
-01-051-0101-9851 т 00054 101-0409 т 00054
1-9021 м3 120 401-0088 м3 120
-01-054-0401-9021 м3 078 401-0086 м3 078
-01-054-0401-9021 м3 045 401-0086 м3 045
-01-054-0401-9021 м3 056 401-0086 м3 056
-01-054-0101-9070 м2 150 101-0873 м2 150
1-9021 м3 346 401-0083 м3 346
2-9050 м3 0009 402-0002 м3 0009
4-9025 т. 0021 404-0005 т. 0021
-01-054-0401-9021 м3 346 401-0083 м3 346
-01-054-0101-9070 м2 100 101-0873 м2 100
1-9021 м3 123 401-0083 м3 123
2-9050 м3 0007 402-0002 м3 0007
4-9025 т. 0016 404-0005 т. 0016
-01-054-0101-9070 м2 200 101-0873 м2 200
1-9021 м3 157 401-0083 м3 157
-01-054-1401-9021 м3 138 401-0083 м3 138
-01-054-1408-9040 м3 71 408-0122 м3 71
-01-055-0401-9021 м3 291 401-0083 м3 291
4-9025 т. 0106 404-0005 т. 0106
-01-055-0401-9021 м3 173 401-0083 м3 173
4-9025 т. 0146 404-0005 т. 0146
4-9025 т. 011 404-0005 т. 011
-01-055-0401-9021 м3 541 401-0086 м3 541
-01-055-0401-9021 м3 5 401-0083 м3 5
4-9025 т. 0037 404-0005 т. 0037
-01-059-0401-9021 м3 102 401-0088 м3 102
-02-001-0401-9021 м3 28 401-0088 м3 28
8-9040 м3 20 408-0121 м3 20
-02-001-0401-9021 м3 239 401-0088 м3 239
8-9040 м3 12 408-0121 м3 12
-02-001-0401-9021 м3 193 401-0088 м3 193
8-9040 м3 11 408-0121 м3 11
-02-001-0401-9021 м3 176 401-0088 м3 176
8-9040 м3 92 408-0121 м3 92
-02-001-0401-9021 м3 168 401-0088 м3 168
8-9040 м3 83 408-0121 м3 83
-02-001-0401-9021 м3 163 401-0088 м3 163
8-9040 м3 189 408-0121 м3 189
-02-001-0401-9021 м3 154 401-0088 м3 154
-02-001-0401-9021 м3 108 401-0088 м3 108
-02-001-0401-9021 м3 83 401-0088 м3 83
8-9040 м3 9 408-0121 м3 9
-02-001-1401-9021 м3 75 401-0088 м3 75
8-9040 м3 8 408-0121 м3 8
-02-001-1401-9021 м3 06 401-0088 м3 06
8-9040 м3 37 408-0121 м3 37
-02-001-1401-9021 м3 07 401-0088 м3 07
8-9040 м3 3 408-0121 м3 3
-02-001-1401-9021 м3 09 401-0088 м3 09
8-9040 м3 31 408-0121 м3 31
-02-001-1401-9021 м3 89 401-0088 м3 89
8-9040 м3 227 408-0121 м3 227
-02-002-0101-9086 т 058 101-9086-1 т 058
1-9021 м3 214 401-0088 м3 214
8-9040 м3 99 408-0121 м3 99
-02-002-0101-9086 т 035 101-9086-1 т 035
1-9021 м3 186 401-0088 м3 186
8-9040 м3 73 408-0121 м3 73
-02-002-0401-9021 м3 18 401-0088 м3 18
8-9040 м3 19 408-0121 м3 19
-02-002-0408-9040 м3 15 408-0121 м3 15
-02-002-0401-9021 м3 101 401-0088 м3 101
-02-002-0401-9021 м3 1 401-0088 м3 1
-02-003-0401-9021 м3 406 401-0088 м3 406
-02-003-0401-9021 м3 35 401-0088 м3 35
-02-003-0401-9021 м3 115 401-0088 м3 115
-02-003-0401-9021 м3 043 401-00-88 м3 043
-02-003-0401-9021 м3 432 401-0088 м3 432
-02-003-0401-9021 м3 15 401-0088 м3 15
-02-003-0401-9021 м3 172 401-0088 м3 172
-02-003-0401-9021 м3 101 401-0088 м3 101
-03-001-0101-9851 т 00093 101-0409 т 00093
-03-001-0101-9441 кг 296 101-9441-1 кг 296
1-9851 т 00093 101-0409 т 00093
1-9021 м3 182 401-0086 м3 182
-03-001-0101-9442 кг 401 101-9442-1 кг 401
1-9021 м3 229 401-0088 м3 229
-03-001-0101-9851 т 00096 101-0409 т 00096
1-9021 м3 044 401-0088 м3 044
-03-001-0101-9851 т 00094 101-0409 т 00094
1-9021 м3 041 401-0088 м3 041
-03-001-0102-9094 м3 059 102-9094-1 м3 059
1-9021 м3 69 401-0086 м3 69
-03-001-0401-9021 м3 25 401-0086 м3 25
-04-001-0101-9851 т 0021 101-0409 т 0021
1-9009 т 031 201-0775 т 031
1-9021 м3 911 401-0086 м3 911
-04-001-0101-9851 т 0018 101-0409 т 0018
1-9009 т 048 201-0775 т 048
1-9021 м3 324 401-0086 м3 324
1-9021 м3 967 401-0086 м3 967
-04-001-0101-9851 т 0016 101-0409 т 0016
1-9021 м3 416 401-0086 м3 416
1-9021 м3 101 401-0086 м3 101
1-9021 м3 31 401-0086 м3 31
1-9021 м3 102 401-0086 м3 102
1-9021 м3 439 401-0086 м3 439
-04-001-0101-9851 т 0019 101-0409 т 0019
1-9021 м3 086 401-0086 м3 086
-04-001-1101-9851 т 0015 101-0409 т 0015
1-9021 м3 046 401-0086 м3 046
-04-002-0101-9086 т 029 101-9086-1 т 029
1-9183 т 0156 101-9183-1 т 0156
1-9851 т 0031 101-0409 т 0031
1-9021 м3 329 401-0093 м3 329
-04-002-0101-9183 т 0179 101-9183-1 т 0179
1-9851 т 003 101-0409 т 003
1-9021 м3 169 401-0093 м3 169
-04-002-0101-9086 т 021 101-9086-1 т 021
1-9183 т 0308 101-9183-1 т 0308
1-9851 т 0033 101-0409 т 0033
1-9021 м3 263 401-0093 м3 263
1-9183 т 0249 101-9183-1 т 0249
1-9851 т 0034 101-0409 т 0034
1-9021 м3 25 401-0093 м3 25
-04-002-0101-9086 т 017 101-9086-1 т 017
1-9183 т 0289 101-9183-1 т 0289
1-9851 т 0032 101-0409 т 0032
1-9021 м3 229 401-0093 м3 229
-04-003-0101-9183 т 0692 101-9183-1 т 0692
1-9851 т 0021 101-0409 т 0021
1-9021 м3 572 401-0091 м3 572
-04-003-0101-9183 т 0479 101-9183-1 т 0479
1-9851 т 002 101-0409 т 002
1-9021 м3 55 401-0091 м3 55
-04-003-0204-9086 т 02 204-0066 т 02
1-9021 м3 1114 401-0091 м3 1114
-04-003-0101-9183 т 03 101-9183-1 т 03
1-9021 м3 265 401-0091 м3 265
-04-004-0204-9086 т 024 204-0066 т 024
1-9021 м3 71 401-0085 м3 71
-04-004-0401-9021 м3 071 401-0086 м3 071
-04-006-0101-9851 т 0032 101-0409 т 0032
1-9021 м3 277 401-0088 м3 277
-04-007-0101-9851 т 0029 101-0409 т 0029
1-9282 м2 946 201-9282-1 м2 946
1-9021 м3 633 401-0088 м3 633
1-9282 м2 1628 201-9282-1 м2 1623
1-9021 м3 407 401-0088 м3 407
-04-008-0101-9851 т 0026 101-0409 т 0026
4-9086 т 035 204-0066 т 035
1-9021 м3 493 401-0085 м3 493
-05-001-0401-9021 м3 041 401-0085 м3 041
-05-001-0401-9021 м3 071 401-0085 м3 071
-05-001-0401-9021 м3 047 401-0085 м3 047
-05-004-0401-9021 м3 642 401-0088 м3 642
-05-004-0101-9267 т 03 101-0807 т 03
1-9851 т 001 101-0409 т 001
1-9281 т 0012 201-0782 т 0012
1-9021 м3 081 401-0086 м3 081
-05-004-0101-9267 т 012 101-0807 т 012
1-9281 т 00135 201-0782 т 00135
1-9851 т 0011 101-0409 т 0011
1-9281 т 0016 201-0782 т 0016
-05-007-0101-9851 т 00138 101-0409 т 00138
-05-007-0101-9851 т 00162 101-0409 т 00162
-05-011-0101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
-05-011-0101-9851 т 0006 101-0409 т 0006
-05-011-0101-9851 т 0008 101-0409 т 0008
-05-011-0101-9851 т 0009 101-0409 т 0009
-05-011-0101-9851 т 00087 101-0409 т 00087
-05-011-1101-9785 м2 629 101-9785-1 м2 629
-05-011-1101-9785 м2 1258 101-9785-1 м2 1258
-05-014-0101-9851 т 00023 101-0409 т 00023
-05-014-0101-9851 т 0003 101-0409 т 0003
-05-015-0101-9130 кг 024 101-2109 кг 024
2-9007 т 001 101-2189 т 001
-05-016-0101-9272 м 102 203-0525 м 102
1-9680 т 00003 101-1480 т 00003
-05-016-0101-9272 м 102 203-0362 м 102
-05-016-0101-9272 м 102 101-0825 м 102
-05-016-0 201-0650 т 209
-05-021-0401-9021 м3 055 401-0083 м3 055
-05-021-1401-9021 м3 0 91 401-0083 м3 091
-05-021-1401-9021 м3 091 401-0083 м3 091
-05-022-0401-9021 м3 5 401-0086 м3 5
-05-022-0401-9021 м3 546 401-0086 м3 546
-05-022-0401-9021 м3 724 401-0086 м3 724
-05-022-0401-9021 м3 777 401-0086 м3 777
-05-022-0401-9021 м3 96 401-0086 м3 96
-05-022-0105-9090 т 001 105-9090-1 т 001
-05-022-1105-9090 т 001 105-9090-1 т 001
-05-023-0101-9183 т 0007 101-9183-1 т 0007
1-9021 м3 147 401-0088 м3 147
-05-023-0401-9021 м3 211 401-0088 м3 211
-05-023-0401-9021 м3 131 401-0088 м3 131
-05-023-0401-9021 м3 18 401-0088 м3 18
-05-023-0401-9021 м3 201 401-0088 м3 201
-05-024-0101-9851 т 00052 101-0409 т 00052
-05-024-0101-9851 т 0006 101-0409 т 0006
-05-024-0101-9183 т 0108 101-9183-1 т 0108
1-9851 т 00052 101-0409 т 00052
1-9851 т 0006 101-0409 т 0006
-05-034-0401-9021 м3 13 401-0613 м3 13
-05-034-0401-9021 м3 744 401-0613 м3 744
-05-035-0408-9040 м3 89 408-0122 м3 89
-05-039-1101-9444 кг 005 101-1931 кг 005
-05-039-1113-9052 м3 007 113-0378 м3 007
-05-039-1402-0004 м3 002 402-0004 м3 02
-05-039-1203-9054 м 112 203-0359 м 112
-05-039-1101-9891 100 м 21 101-1975 100 м 21
3-9054 м 112 203-0359 м 112
-05-039-1101-9891 100 м 105 101-1975 100 м 105
-05-045-0101-9851 т 0005 101-0409 т 0005
1-9021 м3 103 401-0086 м3 103
-05-045-0101-9851 т 0006 101-0409 т 0006
1-9021 м3 111 401-0086 м3 111
1-9021 м3 143 401-0086 м3 143
-05-045-0101-9851 т 0008 101-0409 т 0008
1-9021 м3 413 401-0088 м3 413
-05-045-0101-9851 т 0009 101-0409 т 0009
1-9021 м3 65 401-0088 м3 65
-05-045-0101-9851 т 00087 101-0409 т 00087
-05-046-0401-9021 м3 874 401-0081 м3 874
-05-046-0401-9021 м3 936 401-0081 м3 936
-05-046-0401-9021 м3 988 401-0081 м3 988
-05-046-0401-9021 м3 139 401-0081 м3 139
-05-046-0401-9021 м3 057 401-0081 м3 057
-05-046-0401-9021 м3 197 401-0086 м3 197
-05-046-0401-9021 м3 309 401-0086 м3 309
-06-001-0408-9040 м3 133 408-0122 м3 133
4-9171 т 95 204-0100 т 95
1-9021 м3 518 401-0088 м3 518
2-9050 м3 29 402-0002 м3 29
4-9171 т 198 204-0100 т 198
1-9021 м3 906 401-0088 м3 906
2-9050 м3 19 402-0002 м3 19
-06-002-0204-9171 т 85 204-0100 т 85
1-9021 м3 914 401-0088 м3 914
-06-002-0401-9021 м3 163 401-0088 м3 163
2-9050 м3 147 402-0002 м3 147
-06-003-0408-9040 м3 83 408-0121 м3 83
-06-003-0408-9040 м3 67 408-0121 м3 67
-06-003-0408-9040 м3 160 408-0121 м3 160
-07-001-0101-9912 м2 152 101-9912-1 м2 152
-07-007-0101-9871 м2 107 101-0057 м2 107
ТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 2
Правила исчисления объемов работ 6
Коэффициенты к расценкам 7
Раздел 01. Производственные здания и сооружения 8
Фундаменты и фундаментные балки 8
Таблица 7-01-001. Укладка фундаментов и фундаментных балок 8
Таблица 7-01-002. Устройство прослойки из раствора под подошвы
Конструкции подземных помещений 9
Таблица 7-01-006. Укладка ригелей плит перекрытий установка стеновых
Таблица 7-01-007. Укладка бетона по перекрытиям 11
Колонны и капители 11
Таблица 7-01-011. Установка колонн прямоугольного сечения в стаканы
Таблица 7-01-012. Установка колонн двухветвевых цельных в стаканы
Таблица 7-01-013. Установка колонн двухветвевых составных в стаканы
Таблица 7-01-014. Установка колонн на нижестоящие колонны установка
Балки ригели и перемычки 17
Таблица 7-01-019. Укладка балок в одноэтажных зданиях и сооружениях 17
Таблица 7-01-020. Укладка в многоэтажных зданиях ригелей перекрытий и
покрытий балок стропильных конструкций 19
Таблица 7-01-021. Укладка перемычек 21
Таблица 7-01-022. Установка в одноэтажных зданиях стропильных и
подстропильных балок и ферм 22
Плиты покрытий и перекрытий 27
Таблица 7-01-027. Укладка плит покрытий одноэтажных зданий и сооружений
панелей оболочек плит типа «п» 27
Таблица 7-01-028. Укладка плит покрытий установка опорных стаканов для
вентиляционных устройств 29
Таблица 7-01-029. Укладка плит перекрытий и покрытий многоэтажных зданий
Стены и перегородки 35
Таблица 7-01-034. Установка панелей наружных стен одноэтажных зданий 35
Таблица 7-01-035. Установка панелей наружных стен многоэтажных зданий
карнизных панелей 37
Таблица 7-01-036. Установка панелей перегородок одноэтажных зданий 39
Таблица 7-01-037. Герметизация швов стеновых панелей 40
Таблица 7-01-038. Монтаж сборных железобетонных арочных панелей
Таблица 7-01-039. Заделка деформационных швов плит-оболочек цементным
Установка стальных крепежных элементов 40
Таблица 7-01-044. Установка стальных крепежных элементов 40
Лестничные марши и площадки 41
Таблица 7-01-047. Установка лестничных маршей и площадок 41
Закрома сборно-монолитные и силосы для хранения сыпучих материалов 42
Таблица 7-01-050. Установка закромов сборно-монолитных ячеек 42
Таблица 7-01-051. Установка конструкций силосов для хранения сыпучих
Ограды ворота и калитки 43
Таблица 7-01-054. Установка оград 43
Таблица 7-01-055. Устройство ворот и калиток 44
Дополнительные работы в районах с сейсмичностью 7 - 9 баллов 46
Таблица 7-01-058. Усиление сборных железобетонных конструкций 46
Таблица 7-01-059. Замоноличивание ригелей 46
Таблица 7-01-060. Укладка резиновых прокладок 46
Таблица 7-01-061. Устройство антисейсмических швов 46
Раздел 02. Сооружения водопровода и канализации 46
Таблица 7-02-001. Установка панелей стен и перегородок емкостных
Таблица 7-02-002. Установка опор лотков емкостных сооружений 48
Таблица 7-02-003. Установка конструкций секционных вентиляторных
Раздел 03. Сооружение предприятий по хранению и переработке зерна 49
Таблица 7-03-001. Монтаж конструкций сооружений предприятий по хранению
и переработке зерна 49
Раздел 04. Главные корпуса тепловых электростанций 50
Таблица 7-04-001. Установка конструкций конденсационных и зольных полов
Таблица 7-04-002. Сборка и установка колонн 52
Таблица 7-04-003. Установка ригелей балок распорок 52
Таблица 7-04-004. Укладка плит 52
Таблица 7-04-005. Установка стеновых панелей 53
Таблица 7-04-006. Сборка и установка лестниц 53
Таблица 7-04-007. Установка бункеров 53
Таблица 7-04-008. Монтаж конструкций распределительных устройств 53
Раздел 05. Жилые общественные и административно-бытовые здания
промышленных предприятий 54
Блоки стен подвалов 54
Таблица 7-05-001. Установка блоков стен подвалов 54
Таблица 7-05-004. Установка колонн 54
Балки ригели перемычки 55
Таблица 7-05-007. Укладка балок ригелей и перемычек 55
Панели перекрытий и покрытий 56
Таблица 7-05-011. Установка панелей 56
Лестничные площадки марши и ограждения 57
Таблица 7-05-014. Установка лестничных площадок и маршей 57
Таблица 7-05-015. Устройство лестниц по готовому основанию из отдельных
Таблица 7-05-016. Устройство металлических ограждений 58
Блоки и панели внутренних и наружных стен диафрагмы жесткости
Таблица 7-05-021. Установка блоков 58
Таблица 7-05-022. Установка панелей наружных стен 60
Таблица 7-05-023. Установка стеновых панелей внутренних диафрагм
Таблица 7-05-024. Установка крупнопанельных перегородок 61
Плиты лоджий балконов козырьков парапетов стенок ограждений и
мелкие конструкции 62
Таблица 7-05-030. Установка плит лоджий балконов и козырьков
разделительных стенок экранов ограждений плит парапета и мелких
Объемные блоки сантехкабины шахты лифта и вентиляционные блоки 63
Таблица 7-05-034. Установка объемных блоков 63
Таблица 7-05-035. Установка сантехкабин сантехнических поддонов шахт
лифта вентиляционных блоков присоединение и испытание трубопроводов и
электропроводок сантехкабин 64
Деформационные швы и герметизация стыков 65
Таблица 7-05-038. Устройство деформационных вертикальных швов в здании
Таблица 7-05-039. Устройство герметизации стыков наружных стеновых
панелей и расшивка швов стеновых панелей и панелей перекрытий 65
Грузопассажирские подъемники 66
Таблица 7-05-043. Эксплуатация грузопассажирских подъемников 66
Панели перекрытий и покрытий панели наружных стен для строительства
в районах с сейсмичностью 7 - 9 баллов 66
Таблица 7-05-045. Установка панелей перекрытий и покрытий 66
Таблица 7-05-046. Установка стеновых панелей 67
Раздел 06. Конструкции инженерных тепловых сетей 68
Таблица 7-06-001. Устройство непроходных каналов 68
Таблица 7-06-002. Устройство камер со стенками неподвижных щитовых опор
и плит перекрытий каналов 68
Таблица 7-06-003. Устройство попутного одностороннего дренажа
непроходных каналов 69
Раздел 07. Асбестоцементные конструкции 70
Таблица 7-07-001. Устройство стен 70
Таблица 7-07-002. Устройство покрытий из плит асбестоцементных в
промышленных производственных зданиях 70
Таблица 7-07-003. Устройство перегородок 70
Таблица 7-07-004. Устройство перегородок высотой 3 м из асбестоцементных
экструзионных панелей в зданиях промышленных предприятий серии
Таблица 7-07-005. Обрамление дверных проемов в перегородках из
асбестоцементных экструзионных панелей металлическими швеллерами 71
Таблица 7-07-006. Заделка пространств над дверными проемами в
перегородках из асбестоцементных экструзионных панелей 71
Таблица 7-07-007. Изготовление блоков оросителя градирен из
асбестоцементных листов 71
Таблица 7-07-008. Монтаж блоков оросителя из асбестоцементных листов 71
Таблица 7-07-009. Установка пластмассовых разбрызгивающих сопел
оросительных систем градирен 72
Раздел 08. Конструкции с применением цементно-стружечных плит 72
Перегородки на деревянном каркасе 72
Таблица 7-08-001. Устройство перегородок в жилых зданиях 72
Таблица 7-08-002. Устройство перегородок с алюминиевыми нащельниками в
зданиях промышленных предприятий 72
Таблица 7-08-003. Устройство перегородок без алюминиевых нащельников в
зданиях промышленных предприятий 73
Перегородки на металлическом каркасе 74
Таблица 7-08-006. Устройство перегородок в жилых зданиях 74
Приложение 1 Сметные расценки на эксплуатацию строительных машин и
Приложение 2 Сметные цены на материалы изделия и конструкции 76
Приложение 3 Показатели часовой оплаты труда рабочих-строителей в
зависимости от среднего разряда работ 80
Таблица замены ресурсов 81

Чертежи по ОиФ.dwg

План первого этажа М 1:200
Геологический разрез
Уровень поверхностных вод
Плодородный слой грунта
Песок пылеватый nγ=1862 кНм³ne=0784 кНnφ=26°nc=2 кПаnE=11 МПа
Глина твердаяnγ=1914 кНм³nIL=-0041nIP=0293nφ=19°nc=4694 кПаnE=1977 МПа
Заторфованный грунтnγ=1867 кНм³nIL=0148nIP=0317nE=500 МПа
КП-974-0402106-2008-ОиФ
Район строительства г. Рязань
План фундаментов развертка по оси "Ж" ситуационный план геологический разрез разрез 1-1 разрез 2-2
Проектирование фундамента под 4-этажное общежитие
План фундаментов М 1:200
Плиты железобетонные
Развертка фундамента по оси "Ж" М 1:100
Паркетная доска - 15 мм
Минераловатная плита - 80 мм
Цем.-песч. стяжка - 15 мм
слоя гидроизола - 10 мм

Чертежи.dwg

СНиП Основания зданий.doc

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
РАЗРАБОТАНЫ НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР (руководитель темы
- д-р техн. наук проф. Е.А. Сорочан ответственный исполнитель - канд.
СССР (исполнители - канд. техн. наук Ю.Г. Трофименков и инж. М.Л. Моргулис)
с участием ПНИИИС Госстроя СССР производственного объединения
ЦНИИС Минтрансстроя.
ВНЕСЕНЫ НИИОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главным управлением технического нормирования
и стандартизации Госстроя СССР (исполнитель - инж. О.Н. Сильницкая).
СНиП 2.02.01-83* является переизданием СНиП 2.02.01-83 с изменением № 1
утвержденным постановлением Госстроя России от 9 декабря 1985 г. № 211.
Внесено изменение № 2 утвержденное постановлением Госстроя СССР от 1
Номера пунктов и приложений в которые внесено изменение отмечены
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные
изменения строительных норм и правил и государственных стандартов
публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники» и информационном
указателе «Государственные стандарты».
Государственный комитет Строительные нормы и СНиП 2.02.01-83*
по делам строительства
Основания зданий и Взамен
сооружений СНиП II-15-74 и
Настоящие нормы должны соблюдаться при проектировании оснований зданий и
Далее для краткости где это возможно вместо термина «здания и
сооружения» используется термин «сооружения».
Настоящие нормы не распространяются на проектирование оснований
гидротехнических сооружений дорог аэродромных покрытий сооружений
возводимых на вечномерзлых грунтах а также оснований свайных фундаментов
глубоких опор и фундаментов под машины с динамическими нагрузками.
*Положения данных норм соответствуют СТ СЭВ 5507-86.
1. Основания сооружений должны проектироваться на основе:
а) результатов инженерно-геодезических инженерно-геологических и
инженерно-гидрометеорологических изысканий для строительства;
б) данных характеризующих назначение конструктивные и технологические
особенности сооружения нагрузки действующие на фундаменты и условия его
в) технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений
(с оценкой по приведенным затратам) для принятия варианта обеспечивающего
наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик
грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов или других
подземных конструкций.
При проектировании оснований и фундаментов следует учитывать местные
условия строительства а также имеющийся опыт проектирования строительства
и эксплуатации сооружений в аналогичных инженерно-геологических и
гидрогеологических условиях.
2. Инженерные изыскания для строительства должны проводиться в
соответствии с требованиями СНиП государственных стандартов и других
нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для
Внесены НИИОСП Утверждены Срок
им. Н.М. Герсеванова постановлением введения
Госстроя СССР Государственного комитета СССР в действие
по делам строительства 1 января
от 5 декабря 1983 г. № 311 1985 г.
В районах со сложными инженерно-геологическими условиями: при наличии
грунтов с особыми свойствами (просадочные набухающие и др.) или
возможности развития опасных геологических процессов (карст оползни и
т.п.) а также на подрабатываемых территориях инженерные изыскания должны
выполняться специализированными организациями.
3. Грунты оснований должны именоваться в описаниях результатов
изысканий проектах оснований фундаментов и других подземных конструкций
сооружений согласно ГОСТ 25100-82*.
4. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные необходимые
для выбора типа оснований и фундаментов определения глубины заложения и
размеров фундаментов с учетом прогноза возможных изменений (в процессе
строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и гидрогеологических
условий площадки строительства а также вида и объема инженерных
мероприятий по ее освоению.
Проектирование оснований без соответствующего инженерно-геологического
обоснования или при его недостаточности не допускается.
5. Проектом оснований и фундаментов должна быть предусмотрена срезка
плодородного слоя почвы для последующего использования в целях
восстановления (рекультивации) нарушенных или малопродуктивных
сельскохозяйственных земель озеленения района застройки и т.п.
6. В проектах оснований и фундаментов ответственных сооружений
возводимых в сложных инженерно-геологических условиях следует
предусматривать проведение натурных измерений деформаций основания.
Натурные измерения деформаций основания должны предусматриваться в случае
применения новых или недостаточно изученных конструкций сооружений или их
фундаментов а также если в задании на проектирование имеются специальные
требования по измерению деформаций основания.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОСНОВАНИЙ
1. Проектирование оснований включает обоснованный расчетом выбор:
типа основания (естественное или искусственное);
типа конструкции материала и размеров фундаментов (мелкого или
глубокого заложения; ленточные столбчатые плитные и др.; железобетонные
бетонные буробетонные и др.);
мероприятий указанных в пп. 2.67-2.71 применяемых при необходимости
уменьшения влияния деформаций оснований на эксплуатационную пригодность
2. Основания должны рассчитываться по двум группам предельных
состояний: первой - по несущей способности и второй - по деформациям.
Основания рассчитываются по деформациям во всех случаях и по несущей
способности - в случаях указанных в п. 2.3.
В расчетах оснований следует учитывать совместное действие силовых
факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (например влияние
поверхностных или подземных вод на физико-механические свойства грунтов).
3. Расчет оснований по несущей способности должен производиться в
а) на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки
(подпорные стены) фундаменты распорных конструкций и т.п.) в том числе
б) сооружение расположено на откосе или вблизи откоса;
в) основание сложено грунтами указанными в п. 2.61;
г) основание сложено скальными грунтами.
Расчет оснований по несущей способности в случаях перечисленных в
подпунктах «а» и «б» допускается не производить если конструктивными
мероприятиями обеспечена невозможность смещения проектируемого фундамента.
Если проектом предусматривается возможность возведения сооружения
непосредственно после устройства фундаментов до обратной засыпки грунтом
пазух котлованов следует производить проверку несущей способности
основания учитывая нагрузки действующие в процессе строительства.
4. Расчетная схема системы сооружение - основание - или фундамент -
основание должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов
определяющих напряженное состояние и деформации основания и конструкций
сооружения (статической схемы сооружения особенностей его возведения
характера грунтовых напластований свойств грунтов основания возможности
их изменения в процессе строительства и эксплуатации сооружения и т.д.).
Рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций геометрическую
и физическую нелинейность анизотропность пластические и реологические
свойства материалов и грунтов.
Допускается использовать вероятностные методы расчета учитывающие
статистическую неоднородность оснований случайную природу нагрузок
воздействий и свойств материалов конструкций.
НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ УЧИТЫВАЕМЫЕ В РАСЧЕТАХ ОСНОВАНИЙ
5. Нагрузки и воздействия на основания передаваемые фундаментами
сооружений должны устанавливаться расчетом как правило исходя из
рассмотрения совместной работы сооружения и основания.
Учитываемые при этом нагрузки и воздействия на сооружение или отдельные
его элементы коэффициенты надежности по нагрузке а также возможные
сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СНиП по
нагрузкам и воздействиям.
Нагрузки на основание допускается определять без учета их
перераспределения надфундаментной конструкцией при расчете:
а) оснований зданий и сооружений III класса1;
б) общей устойчивости массива грунта основания совместно с сооружением;
в) средних значений деформаций основания;
г) деформаций основания в стадии привязки типового проекта к местным
Здесь и далее класс ответственности зданий и сооружений принят согласно
«Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при
проектировании конструкций» утвержденными Госстроем СССР.
6. Расчет оснований по деформациям должен производиться на основное
сочетание нагрузок; по несущей способности - на основное сочетание а при
наличии особых нагрузок и воздействий - на основное и особое сочетание.
При этом нагрузки на перекрытия и снеговые нагрузки которые согласно
СНиП по нагрузкам и воздействиям могут относиться как к длительным так и к
кратковременным при расчете оснований по несущей способности считаются
кратковременными а при расчете по деформациям - длительными. Нагрузки от
подвижного подъемно-транспортного оборудования в обоих случаях считаются
7. В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого
материала и оборудования размещаемых вблизи фундаментов.
8. Усилия в конструкциях вызываемые климатическими температурными
воздействиями при расчете оснований по деформациям не должны учитываться
если расстояние между температурно-усадочными швами не превышает значений
указанных в СНиП по проектированию соответствующих конструкций.
9. Нагрузки воздействия их сочетания и коэффициенты надежности по
нагрузке при расчете опор мостов и труб под насыпями должны приниматься в
соответствии с требованиями СНиП по проектированию мостов и труб.
НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ
10. Основными параметрами механических свойств грунтов определяющими
несущую способность оснований и их деформации являются прочностные и
деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения ( удельное
сцепление с модуль деформации грунтов Е предел прочности на одноосное
сжатие скальных грунтов Rc и т.п.). Допускается применять другие параметры
характеризующие взаимодействие фундаментов с грунтом основания и
установленные опытным путем (удельные силы пучения при промерзании
коэффициенты жесткости основания и пр.).
Примечание. Далее за исключением специально оговоренных случаев под
термином «характеристики грунтов» понимаются не только механические но и
физические характеристики грунтов а также упомянутые в настоящем пункте
11. Характеристики грунтов природного сложения а также искусственного
происхождения должны определяться как правило на основе их
непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом
возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и
эксплуатации сооружений.
12. Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов
устанавливаются на основе статистической обработки результатов испытаний по
методике изложенной в ГОСТ 20522-75.
13. Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных
значений характеристик грунтов Х определяемых по формуле
где Хn - нормативное значение данной характеристики;
(g - коэффициент надежности по грунту.
Коэффициент надежности по грунту (g при вычислении расчетных значений
прочностных характеристик (удельного сцепления с угла внутреннего трения (
нескальных грунтов и предела прочности на одноосное сжатие скальных грунтов
Rc а также плотности грунта () устанавливается в зависимости от
изменчивости этих характеристик числа определений и значения доверительной
вероятности (. Для прочих характеристик грунта допускается принимать (g =
Примечание. Расчетное значение удельного веса грунта ( определяется
умножением расчетного значения плотности грунта на ускорение свободного
14. Доверительная вероятность ( расчетных значений характеристик
грунтов принимается при расчетах оснований по несущей способности ( = 095
по деформациям ( = 085.
Доверительная вероятность ( для расчета оснований опор мостов и труб под
насыпями принимается согласно указаниям п. 12.4. При соответствующем
обосновании для зданий и сооружений I класса допускается принимать большую
доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов но не
Примечания: 1. Расчетные значения характеристик грунтов соответствующие
различным значениям доверительной вероятности должны приводиться в отчетах
по инженерно-геологическим изысканиям.
Расчетные значения характеристик грунтов с ( и ( для расчетов по
несущей способности обозначаются сI (I и (I а по деформациям сII (II и
15. Количество определений характеристик грунтов необходимое для
вычисления их нормативных и расчетных значений должно устанавливаться в
зависимости от степени неоднородности грунтов основания требуемой точности
вычисления характеристики и класса здания или сооружения и указываться в
программе исследований.
Количество одноименных частных определений для каждого выделенного на
площадке инженерно-геологического элемента должно быть не менее шести. При
определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых
условиях штампом допускается ограничиваться результатами трех испытаний
(или двух если они отклоняются от среднего не более чем на 25 %).
16. Для предварительных расчетов оснований а также для окончательных
расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов и опор воздушных
линий электропередачи и связи независимо от их класса допускается
определять нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных
характеристик грунтов по их физическим характеристикам.
Примечания: 1. Нормативные значения угла внутреннего трения (n удельного
сцепления сn и модуля деформации Е допускается принимать по табл. 1-3
рекомендуемого приложения 1. Расчетные значения характеристик в этом случае
принимаются при следующих значениях коэффициента надежности по грунту:
в расчетах оснований по деформациям (g = 1;
в расчетах оснований по несущей
для удельного сцепления (g(с) = 15;
для угла внутреннего трения
песчаных грунтов (g(() = 11;
то же пылевато-глинистых (g(() = 115.
Для отдельных районов допускается вместо таблиц рекомендуемого
приложения 1 пользоваться согласованными с Госстроем СССР таблицами
характеристик грунтов специфических для этих районов.
17. При проектировании оснований должна учитываться возможность
изменения гидрогеологических условий площадки в процессе строительства и
эксплуатации сооружения а именно:
наличие или возможность образования верховодки;
естественные сезонные и многолетние колебания уровня подземных вод;
возможное техногенное изменение уровня подземных вод;
степень агрессивности подземных вод по отношению к материалам подземных
конструкций и коррозионную активность грунтов на основе данных инженерных
изысканий с учетом технологических особенностей производства.
18. Оценка возможных изменений уровня подземных вод на площадке
строительства должна выполняться при инженерных изысканиях для зданий и
сооружений I и II классов соответственно на срок 25 и 15 лет с учетом
возможных естественных сезонных и многолетних колебаний этого уровня (п.
19) а также степени потенциальной подтопляемости территории (п. 2.20).
Для зданий и сооружений III класса указанную оценку допускается не
19. Оценка возможных естественных сезонных и многолетних колебаний
уровня подземных вод производится на основе данных многолетних режимных
наблюдений по государственной стационарной сети Мингео СССР с
использованием результатов краткосрочных наблюдений в том числе разовых
замеров уровня подземных вод выполняемых при инженерных изысканиях на
площадке строительства.
20. Степень потенциальной подтопляемости территории должна оцениваться
с учетом инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки
строительства и прилегающих территорий конструктивных и технологических
особенностей проектируемых и эксплуатируемых сооружений в том числе
21. Для ответственных сооружений при соответствующем обосновании
выполняется количественный прогноз изменения уровня подземных вод с учетом
техногенных факторов на основе специальных комплексных исследований
включающих как минимум годовой цикл стационарных наблюдений за режимом
подземных вод. В случае необходимости для выполнения указанных исследований
помимо изыскательской организации должны привлекаться в качестве
соисполнителей специализированные проектные или научно-исследовательские
22. Если при прогнозируемом уровне подземных вод (пп. 2.18 - 2.21)
возможны недопустимое ухудшение физико-механических свойств грунтов
основания развитие неблагоприятных физико-геологических процессов
нарушение условий нормальной эксплуатации заглубленных помещений и т.п. в
проекте должны предусматриваться соответствующие защитные мероприятия в
гидроизоляция подземных конструкций;
мероприятия ограничивающие подъем уровня подземных вод исключающие
утечки из водонесущих коммуникаций и т.п. (дренаж противофильтрационные
завесы устройство специальных каналов для коммуникаций и т.д.);
мероприятия препятствующие механической или химической суффозии грунтов
(дренаж шпунт закрепление грунтов);
устройство стационарной сети наблюдательных скважин для контроля развития
процесса подтопления своевременного устранения утечек из водонесущих
Выбор одного или комплекса указанных мероприятий должен производиться на
основе технико-экономического анализа с учетом прогнозируемого уровня
подземных вод конструктивных и технологических особенностей
ответственности и расчетного срока эксплуатации проектируемого сооружения
надежности и стоимости водозащитных мероприятий и т.п.
23. Если подземные воды или промышленные стоки агрессивны по отношению
к материалам заглубленных конструкций или могут повысить коррозийную
активность грунтов должны предусматриваться антикоррозийные мероприятия в
соответствии с требованиями СНиП по проектированию защиты строительных
конструкций от коррозии.
24. При проектировании оснований фундаментов и других подземных
конструкций ниже пьезометрического уровня напорных подземных вод необходимо
учитывать давление подземных вод и предусматривать мероприятия
предупреждающие прорыв подземных вод в котлованы вспучивание дна котлована
и всплытие сооружения.
ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
25. Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом:
назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения
нагрузок и воздействий на его фундаменты;
глубина заложения фундаментов примыкающих сооружений а также глубины
прокладки инженерных коммуникаций;
существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;
инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-
механических свойств грунтов характера напластований наличия слоев
склонных к скольжению карманов выветривания карстовых полостей и пр.);
гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе
строительства и эксплуатации сооружения (пп. 2.17-2.24);
возможного размыва грунта у опор сооружений возводимых в руслах рек
(мостов переходов трубопроводов и т.п.);
глубины сезонного промерзания.
26. Нормативная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной
средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по
данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой оголенной от
снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод расположенном ниже
глубины сезонного промерзания грунтов.
27. Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn м при
отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять на основе
теплотехнических расчетов. Для районов где глубина промерзания не
превышает 25 м ее нормативное значение допускается определять по формуле
где Mt - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном
районе принимаемых по СНиП по строительной климатологии и геофизике
а при отсутствии в них данных для конкретного пункта или района
строительства - по результатам наблюдений гидрометеорологической
станции находящейся в аналогичных условиях с районом строительства;
d0 - величина принимаемая равной м для:
суглинков и глин - 023;
супесей песков мелких и пылеватых - 028;
песков гравелистых крупных и средней крупности - 030;
крупнообломочных грунтов - 034.
Значение d0 для грунтов неоднородного сложения определяется как
средневзвешенное в пределах глубины промерзания.
28. Расчетная глубина сезонного промерзания грунта df м определяется
где dfn - нормативная глубина промерзания определяемая по пп. 2.26. и
kh - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения
принимаемый: для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по
табл.1; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых
сооружений - kh = 11 кроме районов с отрицательной среднегодовой
Примечание. В районах с отрицательной среднегодовой температурой
расчетная глубина промерзания грунта для неотапливаемых сооружений должна
определяться теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СНиП
по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах.
Расчетная глубина промерзания должна определяться теплотехническим
расчетом и в случае применения постоянной теплозащиты основания а также
если тепловой режим проектируемого сооружения может существенно влиять на
температуру грунтов (холодильники котельные и т.п.).
Особенности сооружения Коэффициент kh при расчетной
среднесуточной температуре воздуха в
помещении примыкающем к наружным
Без подвала с полами
по грунту 09 08 07 06 05
на лагах по грунту 10 09 08 07 06
по утепленному цокольному 10 10 09 08 07
С подвалом или техническим 08 07 06 05 04
Примечания: 1. Приведенные в табл.1 значения коэффициента kh относятся к
фундаментам у которых расстояние от внешней грани стены до края фундамента
аf ( 05 м; если аf ( 15 м значения коэффициента kh повышаются на 01 но
не более чем до значения kh = 1; при промежуточном размере аf значения kh
определяются по интерполяции.
К помещениям примыкающим к наружным фундаментам относятся подвалы и
технические подполья а при их отсутствии - помещения первого этажа.
При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент kh
принимается с округлением до ближайшего меньшего значения указанного в
29. Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям
недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться:
а) для наружных фундаментов (от уровня планировки) по табл. 2;
б) для внутренних фундаментов - независимо от расчетной глубины
промерзания грунтов.
Глубину заложения наружных фундаментов допускается назначать независимо
от расчетной глубины промерзания если:
фундаменты опираются на пески мелкими и специальными исследованиями на
данной площадке установлено что они не имеют пучинистых свойств а также в
случаях когда специальными исследованиями и расчетами установлено что
деформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушают
эксплуатационную пригодность сооружения;
предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия исключающие
промерзание грунтов.
30. Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых
сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими
отрицательную температуру в зимний период) следует принимать по табл. 2
считая от пола до подвала или технического подполья.
Грунты под подошвой фундамента Глубина заложения фундаментов в
зависимости от глубины расположения
уровня подземных вод dw м при
dw ( df + 2 dw ( df + 2
Скальные крупнообломочные с Не зависит от df Не зависит от df
песчаным заполнителем пески
гравелистые крупные и средней
Пески мелкие и пылеватые Не менее df Не зависит от df
Супеси с показателем текучести Не менее df Не зависит от df
Cуглинки глины а также Не менее df
крупно-обломочные грунты с
пылевато-глинистым заполнителем
при показателе текучести грунта
Cуглинки глины а также Не менее df Не менее 05 df
Примечания. 1. В случаях когда глубина заложения фундаментов не зависит
от расчетной глубины промерзания df соответствующие грунты указанные в
настоящей таблице должны залегать до глубины не менее нормативной глубины
Положение уровня подземных вод должно приниматься с учетом указаний
31. Глубина заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых
сооружений должна назначаться по табл. 2 при этом глубина исчисляется: при
отсутствии подвала или технического подполья - от уровня планировки а при
наличии - от пола подвала или технического подполья.
32. В проекте оснований и фундаментов должны предусматриваться
мероприятия не допускающие увлажнения грунтов основания а также
промораживания их в период строительства.
33. Фундаменты сооружения или его отсека должны закладываться на одном
уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов на разных отметках
их допустимая разность определяется исходя их условия
(h ( a(tg(I + cI p) (4)
где a - расстояние между фундаментами в свету;
(I и сI - расчетные значения соответственно угла внутреннего трения и
удельного сцепления грунта (пп. 2.12 - 2.14);
p - среднее давление под подошвой вышерасположенного фундамента от
расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способности).
РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
34. Целью расчета оснований по деформациям является ограничение
абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных
конструкций такими пределами при которых гарантируется нормальная
эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие
появления недопустимых осадок подъемов кренов изменений проектных
уровней и положений конструкций расстройств их соединений и т.п.). При
этом имеется в виду что прочность и трещиностойкость фундаментов и
надфундаментных конструкций проверены расчетом учитывающим усилия которые
возникают при взаимодействии сооружения с основанием.
Примечание. При проектировании сооружений расположенных в
непосредственной близости от существующих необходимо учитывать
дополнительные деформации оснований существующих сооружений от нагрузок
проектируемых сооружений.
35*. Деформации основания подразделяются на:
осадки - деформации происходящие в результате уплотнения грунта под
воздействием внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса
грунта не сопровождающиеся коренным изменением его структуры;
просадки - деформации происходящие в результате уплотнения грунта под
воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта так и
дополнительных факторов таких как например замачивание просадочного
грунта оттаивание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.;
подъемы и осадки - деформации связанные с изменением объема некоторых
грунтов при изменении их влажности или воздействии химических веществ
(набухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда в порах грунта
(морозное пучение и оттаивание грунта);
оседания - деформации земной поверхности вызываемые разработкой полезных
ископаемых изменением гидрогеологических условий понижением уровня
подземных вод карстово-суффозионными процессами и т.п.;
горизонтальные перемещения - деформации связанные с действием
горизонтальных нагрузок на основание (фундаменты распорных систем
подпорные стены и т.д.) или со значительными вертикальными перемещениями
поверхности при оседаниях просадках грунтов от собственного веса и т.п.
провалы - деформации земной поверхности с нарушением сплошности грунтов
образующиеся вследствие обрушения толщи грунтов над карстовыми полостями
или горными выработками.
36. Деформация основания в зависимости от причин возникновения
подразделяются на два вида:
первый - деформации от внешней нагрузки на основание (осадки просадки
горизонтальные перемещения);
второй - деформации не связанные с внешней нагрузкой на основание и
проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности
основания (оседания просадки грунтов от собственного веса подъемы и
37. Расчет оснований по деформациям должен производиться из условия
совместной работы сооружения и основания.
Деформации основания допускается определять без учета совместной работы
сооружения и основания в случаях оговоренных в п. 2.5.
38. Совместная деформация основания и сооружения может
абсолютной осадкой основания s отдельного фундамента;
средней осадкой основания сооружения [p
относительной неравномерностью осадок двух фундаментов (
креном фундамента (сооружения) i;
относительным прогибом или выгибом
кривизной изгибаемого участка сооружения p;
относительным углом закручивания сооружения (;
горизонтальным перемещением фундамента (сооружения) u.
Примечание. Аналогичные характеристики деформаций могут устанавливаться
также для других деформаций указанных в п. 2.35.
39. Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия
где s - совместная деформация основания и сооружения определяемая расчетом
в соответствии с указаниями обязательного приложения 2;
su - предельное значение совместной деформации основания и сооружения
устанавливаемое в соответствии с указаниями пп. 2.51-2.55.
Примечания. 1. В необходимых случаях для оценки напряженно-
деформированного состояния конструкций сооружений с учетом длительных
процессов и прогноза времени консолидации основания следует производить
расчет осадок во времени.
Осадки основания происходящие в процессе строительства (например
осадки от веса насыпей до устройства фундаментов осадки до омоноличивания
стыков строительных конструкций) допускается не учитывать если они не
влияют на эксплуатационную пригодность сооружений.
При расчете оснований по деформациям необходимо учитывать возможность
изменения как расчетных так и предельных значений деформаций основания за
счет применения мероприятий указанных в пп. 2.67-2.71.
40. Расчетная схема основания используемая для определения совместной
деформации основания и сооружения должна выбираться в соответствии с
Расчет деформаций основания следует как правило выполнять применяя
расчетную схему основания в виде:
линейно деформируемого полупространства с условным ограничением глубины
сжимаемой толщи Hc (п. 6 обязательного приложения 2);
линейно деформируемого слоя если:
а) в пределах сжимаемой толщи основания Hc определенной как для линейно
деформируемого полупространства залегает слой грунта с модулем деформации
E1 ( 100 МПа (1000 кгссм2) и толщиной h1 удовлетворяющей условию
где Е2 - модуль деформации грунта подстилающего слой грунта с модулем
б) ширина (диаметр) фундамента b ( 10 м и модуль деформации грунтов
основания E ( 10 МПа (100 кгссм2).
Толщина линейно деформируемого слоя H в случае «а» принимается до кровли
малосжимаемого грунта в случае «б» вычисляется в соответствии с указаниями
п. 8 обязательного приложения 2.
Примечание. Схему линейно деформируемого слоя допускается применять для
фундаментов шириной b ( 10 м при наличии в пределах сжимаемой толщи слоев
грунта с модулем деформации E ( 10 МПа (100 кгссм2) если их суммарная
толщина не превышает 02 H.
41. При расчете деформаций основания с использованием расчетных схем
указанных в п. 2.40 среднее давление под подошвой фундамента p не должно
превышать расчетного сопротивления грунта основания R кПа (тсм2)
определяемого по формуле
где (с1 и (с2 - коэффициенты условий работы принимаемые по табл. 3;
k - коэффициент принимаемый равным: k1 = 1 если прочностные
характеристики грунта (( и с) определены непосредственными
испытаниями и k1 = 11 если они приняты по табл. 1-3
рекомендуемого приложения 1;
М( Мq Mc - коэффициенты принимаемые по табл. 4;
kz - коэффициент принимаемый равным:
при b ( 10 м - kz = 1 при b ( 10 м - kz = z0b + 02 (здесь z0 =
b - ширина подошвы фундамента м;
(II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов
залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод
определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3
(II - то же залегающих выше подошвы;
сII - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего
непосредственно под подошвой фундамента кПа (тсм2);
d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от
уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и
внутренних фундаментов от пола подвала определяемая по формуле
где hs - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;
hcf - толщина конструкции пола подвала м;
(cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3
db - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала м
(для сооружений с подвалом шириной B ( 20 м и глубиной свыше 2 м
принимается db = 2 м при ширине подвала B ( 20 м - db = 0).
Примечания: 1. Формулу (7) допускается применять при любой форме
фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или
правильного многоугольника площадью А принимается [pic]
Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала
входящие в формулу (7) допускается принимать равными их нормативным
Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может
быть увеличено если конструкция фундамента улучшает условия его совместной
работы с основанием.
Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление
грунта основания допускается увеличивать на 15 %.
Если d1 ( d (d - глубина заложения фундамента от уровня планировки) в
формуле (7) принимается d1 = d и db = 0.
Грунты КоэффициеКоэффициент (с2 для
нт (с1 сооружений с жесткой
конструктивной схемой при
сооружения или его отсека
Крупнообломочные с песчаным 14 12 14
заполнителем и песчаные кроме
Пески мелкие 13 11 13
маловлажные и влажные 125 10 12
насыщенные водой 11 10 12
Пылевато-глинистые а также 125 10 12
пылевато-глинистым заполнителем с
показателем текучести грунта или
заполнителя IL ( 025
Пылевато-глинистые а также 12 10 11
заполнителя 025 ( IL ( 05
Пылевато-глинистые а также 10 10 10
заполнителя IL ( 05
Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся
сооружения конструкции которых специально приспособлены к восприятию
усилий от деформации оснований в том числе за счет мероприятий указанных
Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента (с2
принимается равным единице.
При промежуточных значений LH коэффициент (с2 определяется по
Угол Коэффициенты Угол Коэффициенты
внутреннего внутреннего
трения (II трения (II
e ( 05; e = 06; e ( 07;
IL ( 0 IL = 025 IL ( 05
Прямоугольные 13 115 10
С угловыми 13 115 115
Примечания: 1. При промежуточных значениях е и IL коэффициент kd
принимается по интерполяции.
Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учитывает повышение R в
соответствии с прим. 4 к п. 2.41.
46. При увеличении нагрузок на основании существующих сооружений
(например при реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основания
должно приниматься в соответствии с данными об их физико-механических
свойствах с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных
конструкций сооружения продолжительностью его эксплуатации ожидаемых
дополнительных нагрузок на фундаменты и их влияния на примыкающие
47. Расчетное сопротивление грунта основания R вычисленное по формуле
(7) может быть повышено в 12 раза если расчетные деформации основания
(при давлении равном R) не превосходят 40 % предельных значений (пп. 2.51-
55). При этом повышенное давление не должно вызывать деформации основания
свыше 50 % предельных и превышать значения давления из условия расчета
оснований по несущей способности в соответствии с требованиями пп. 2.57-
48. При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от
подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности чем прочность грунта
вышележащих слоев размеры фундамента должны назначаться такими чтобы
где szp и szg - вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы
фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на
фундамент и от собственного веса грунта кПа (тсм2);
Rz - расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине
z кПа (тсм2) вычисленное по формуле (7) для условного
фундамента шириной bz м равной:
Az = N( a = (l - b)2
здесь N - вертикальная нагрузка на основание от фундамента;
l и b - соответственно длина и ширина фундамента.
49. Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного
фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления
под подошвой фундамента при нагрузках принимаемых для расчета оснований по
деформациям) как правило должно определяться с учетом заглубления
фундамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое
давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не
должно превышать 12R и в угловой точке - 15R (здесь R - расчетное
сопротивление грунта основания определяемое в соответствии с требованиями
Примечание: При расчете оснований фундаментов мостов на внецентренную
нагрузку следует руководствоваться требованиями СНиП по проектированию
50. Крен отдельных фундаментов или сооружений в целом должен
вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента влияния соседних
фундаментов нагрузок на прилегающие площади и неравномерности сжимаемого
При определении кренов фундаментов кроме того как правило необходимо
учитывать заглубление фундамента жесткость надфундаментной конструкции а
также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона
фундамента (сооружения).
51. Предельные значения совместной деформации основания и сооружения
устанавливаются исходя из необходимости соблюдения:
а) технологических или архитектурных требований к деформации сооружения
(изменение проектных уровней и положений сооружения в целом отдельных его
элементов и оборудования включая требования к нормальной работе лифтов
кранового оборудования подъемных устройств элеваторов и т.п.) -
б) требований к прочности устойчивости и трещиностойкости конструкций
включая общую устойчивость сооружения - suf.
52. Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по
технологическим или архитектурным требованиям sus должны устанавливаться
соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений правилами
технической эксплуатации оборудования или заданием на проектирование с
учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.
Проверка соблюдения условия s = sus производится при разработке типовых
и индивидуальных проектов в составе расчетов сооружения во взаимодействии с
основанием после соответствующих расчетов конструкций сооружения по
прочности устойчивости и трещиностойкости.
53. Предельные значения совместной деформации основания и сооружения по
условиям прочности устойчивости и трещиностойкости конструкций suf
должны устанавливаться при проектировании на основе расчета сооружения во
взаимодействии с основанием.
Значение suf допускается не устанавливать для сооружений значительной
жесткости и прочности (например зданий башенного типа домен) а также для
сооружений в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных
осадок основания (например различного рода шарнирных систем).
54. При разработке типовых проектов сооружений на основе значений sus
и suf следует как правило устанавливать следующие критерии допустимости
применения этих проектов упрощающие расчет оснований по деформациям при их
привязке к местным грунтовым условиям:
а) предельные значения изменчивости сжимаемости грунтов основания (Е
соответствующие различным значениям среднего модуля деформации грунтов в
пределах плана сооружения [p
б) предельную неравномерность деформаций основания [pic] соответствующую
нулевой жесткости сооружения;
в) перечень грунтов с указанием их простейших характеристик свойств а
также характера напластований при наличии которых не требуется выполнять
расчет оснований по деформациям.
Примечания: 1. Степень изменчивости сжимаемости основания (Е определяется
отношением наибольшего значения приведенного по глубине модуля деформации
грунтов основания в пределах плана сооружения к наименьшему значению.
Среднее значение модуля деформации грунтов основания [pic] в пределах
плана сооружения определяется как средневзвешенное (с учетом изменения
сжимаемости грунтов по глубине и в плане сооружения).
55. Предельные значения деформаций оснований допускается принимать
согласно рекомендуемому приложению 4 если конструкции сооружения не
рассчитаны на усилия возникающие в них при взаимодействии с основанием и
в задании на проектирование не установлены значения sus (пп. 2.51 2.52).
56. Расчет деформаций основания допускается не выполнять если среднее
давление под фундаментами проектируемого сооружения не превышает расчетного
сопротивления грунтов основания (пп. 2.41-2.48) и выполняется одно из
а) степень изменчивости сжимаемости основания меньше предельной по п.
б) инженерно-геологические условия площадки строительства соответствуют
области применения типового проекта (см. п. 2.54 в);
в) грунтовые условия площадки строительства сооружений перечисленных в
табл. 6 относятся к одному из вариантов указанных в этой таблице.
Сооружения Варианты грунтовых условий
Производственные здания
Одноэтажные с несущими 1. Крупнообломочные грунты при
конструкциями малочувствительными содержании заполнителя менее 40 %
к неравномерным осадкам (например 2. Пески любой крупности кроме
стальной или железобетонный каркас пылеватых плотные и средней
на отдельных фундаментах при плотности
шарнирном опирании ферм ригелей) 3. Пески любой крупности только
и с мостовыми кранами плотные
грузоподъемностью до 50 т 4. Пески любой крупности только
включительно средней плотности при коэффициенте
Многоэтажные до 6 этажей пористости е ( 065
включительно с сеткой колонн не 5. Супеси при е ( 065 суглинки
более 6(9 м при е ( 085 и глины при е ( 095
если диапазон изменения
коэффициента пористости этих
грунтов на площадке не превышает
Пески кроме пылеватых при е (
пылевато-глинистыми грунтами
моренного происхождения при е (
и IL ( 05 независимо от
порядка их залегания
Жилые и общественные здания
Прямоугольной формы в плане без
перепадов по высоте с полным
каркасом и бескаркасные с несущими
стенами из кирпича крупных блоков
а) протяженные многосекционные
высотой до 9 этажей включительно;
б) несблокированные башенного типа
высотой до 14 этажей включительно
РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
57. Целью расчета оснований по несущей способности являются обеспечение
прочности и устойчивости оснований а также недопущение сдвига фундамента
по подошве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете схема разрушения
основания (при достижении им предельного состояния) должна быть как
статически так и кинематически возможна для данного воздействия и
конструкции фундамента или сооружения.
58. Расчет оснований по несущей способности производится исходя из
где F - расчетная нагрузка на основание определяемая по указаниям пп. 2.5-
Fu - сила предельного сопротивления основания;
(с - коэффициент условий работы принимаемый:
для песков кроме пылеватых (с = 10
для песков пылеватых а также пылевато-глинистых грунтов
в стабилизированном состоянии (с = 09
для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии (с =
для скальных грунтов:
невыветрелых и слабовыветрелых (с = 10
сильновыветрелых (с = 08
(n - коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый равным
; 115 и 110 соответственно для зданий и сооружений I II и III
59. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания
сложенного скальными грунтами Nu кН (тс) независимо от глубины заложения
фундамента вычисляется по формуле
где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального
[pic] и [pic] - соответственно приведенные ширина и длина фундамента м
вычисляемые по формулам:
здесь eb и el - соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей
нагрузок в направлении поперечной и продольной осей фундамента
60. Сила предельного сопротивления основания сложенного нескальными
грунтами в стабилизированном состоянии должна определяться исходя из
условия что соотношение между нормальными ( и касательными напряжениями (
по всем поверхностям скольжения соответствующее предельному состоянию
основания подчиняется зависимости
где (I и cI - соответственно расчетные значения угла внутреннего трения и
удельного сцепления грунта (пп. 2.12-2.14).
61. Сила предельного сопротивления основания сложенного медленно
уплотняющимися водонасыщенными пылевато-глинистыми и биогенными грунтами
(при степени влажности Sr ( 085 и коэффициенте консолидации с( ( 107
см2год) должна определяться с учетом возможного нестабилизированного
состояния грунтов основания за счет избыточного давления в поровой воде u.
При этом соотношение между нормальными ( и касательными напряжениями (
принимается по зависимости
где (I и сI - соответствуют стабилизированному состоянию грунтов основания.
Избыточное давление в поровой воде допускается определять методами
фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения нагрузки
на основание. При соответствующем обосновании (высокие темпы возведения
сооружения или нагружения его эксплуатационными нагрузками отсутствие в
основании дренирующих слоев грунта или дренирующих устройств) допускается в
запас надежности принимать избыточное давление в поровой воде равным
нормальному напряжению по площадкам скольжения (u = () или принимать
значения (I и сI соответствующими нестабилизированному состоянию грунтов
62. Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu
основания сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии
допускается определять по формуле (16) если фундамент имеет плоскую
подошву и грунты основания ниже подошвы однородны до глубины не менее ее
ширины а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон
фундамента интенсивность большей из них не превышает 05R (R - расчетное
сопротивление грунта основания определяемое в соответствии с пп.2.41.-
где [pic] и [pic] - обозначения те же что в формуле (12) причем символом
b обозначена сторона фундамента в направлении которой
предполагается потеря устойчивости основания;
Nг Nq Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности определяемые
по табл.7 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего
трения грунта цI и угла наклона к вертикали д равнодействующей
внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундамента;
[pic] и [pic] - расчетные значения удельного веса грунтов кНм3 (тсм3)
находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно
ниже и выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод
определяются с учетом взвешивающего действия воды);
с1 - расчетное значение удельного сцепления грунта кПа (тсм2 );
d - глубина заложения фундамента м (в случае неодинаковой
вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимается
значение d соответствующее наименьшей пригрузке например со
(( (q (c - коэффициенты формы фундамента определяемые по формулам:
(( = 1 - 025(; (q = 1 + 15(; (c = 1 + 03( (17)
l и b - соответственно длина и ширина подошвы фундамента принимаемые в
случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными
приведенным значениям определяемым по формулам (13).
Если ( = lb 1 в формулах (17) следует принимать ( = 1.
Угол наклона к вертикали ( равнодействующей внешней нагрузки на
основание определяется из условия
где Fh и Fv - соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие
внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундамента.
Расчет по формуле (16) допускается выполнять если соблюдается условие
Примечания: 1. При использовании формулы (16) в случае неодинаковой
пригрузки с разных сторон фундамента в составе горизонтальных нагрузок
следует учитывать активное давление грунта.
Если условие (19) не выполняется следует производить расчет
фундамента на сдвиг по подошве (п.2.63).
Угол ОбозначениКоэффициенты несущей способности N( Nq Nc при
внутренне углах наклона к вертикали равнодействующей внешней
его коэффициеннагрузки ( град равных
LH ( 4 4 ( LH ( 25 ( LH LH (
Крупнообломочные с песчаным 14 17 21 25
Пески мелкие 13 16 19 22
Пески пылеватые 11 13 17 20
Крупнообломочные с 10 10 11 12
пылеватоглинистым заполнителем
и пылевато-глинистые с
показателем текучести IL ( 05
Крупнообломочные с 10 10 10 10
4. Краевое давление на грунт под подошвой фундаментов в том числе
плитных должно определяться с учетом дополнительных моментов вызываемых
деформацией земной поверхности при подработке.
Краевое давление не должно превышать 14R и в угловой точке - 15R а
равнодействующая нагрузок не должна выходить за пределы ядра сечения
5. Расчет деформаций оснований допускается не производить в случаях
указанных в табл. 6 а также если конструкции сооружений проектируются с
учетом неравномерного оседания земной поверхности.
На площадках сложенных просадочными грунтами конструкции сооружений
должны проектироваться с учетом возможного совместного воздействия на них
деформаций от подработок и просадок грунтов.
6. Для сооружений возводимых на подрабатываемых территориях должны
применяться фундаменты следующих конструктивных схем:
жесткой (плитные ленточные с железобетонными поясами столбчатые со
связями-распорками между ними и т.п.);
податливой (фундаменты с горизонтальными швами скольжения между
отдельными элементами фундаменты с вертикальными элементами имеющими
возможность наклоняться при горизонтальных перемещениях грунта);
комбинированной (жесткие фундаменты имеющие шов скольжения ниже уровня
планировки или пола подвала).
Конструктивная схема фундамента должна приниматься в зависимости от
расчетных деформаций земной поверхности жесткости надфундаментных
конструкций деформативности грунтов оснований и пр.
Примечание. Для зданий повышенной этажности и башенного типа применение
наклоняющихся фундаментов не допускается.
7. На площадках сложенных грунтами с модулем деформации Е ( 10 МПа
(100 кгссм2) а также при возможности резкого ухудшения строительных
свойств грунтов основания вследствие изменения гидрогеологических условий
площадки при подработке рекомендуется принимать свайные или плитные
Если в верхней зоне основания залегают слои ограниченной толщины
насыпных биогенных и просадочных грунтов следует предусматривать прорезку
этих слоев фундаментами.
8. К основным мероприятиям снижающим неблагоприятное воздействие
деформаций земной поверхности на фундаменты и конструкции сооружений
а) уменьшение поверхности фундаментов имеющей контакт с грунтом;
б) заложение фундаментного пояса на одном уровне в пределах отсека
в) устройство грунтовых подушек на основаниях сложенных практически
несжимаемыми грунтами;
г) размещение подвалов и технических подполий под всей площадью отсека
д) засыпка грунтом пазух котлованов и выполнение грунтовых подушек из
материалов обладающих малым сцеплением и трением на контакте с
поверхностью фундаментов;
е) отрывка перед подработкой временных компенсационных траншей по
периметру сооружения.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ ВОЗВОДИМЫХ В
СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ
1. Основания сооружений возводимых в районах с сейсмичностью 78 и 9
баллов должны проектироваться с учетом требований СНиП по проектированию
зданий и сооружений в сейсмических районах.
В районах с сейсмичностью менее 7 баллов основания следует проектировать
без учета сейсмических воздействий.
2. Проектирование оснований с учетом сейсмических воздействий должно
выполняться на основе расчета по несущей способности на особое сочетание
нагрузок определяемых в соответствии с требованиями СНиП по нагрузкам и
воздействиям а также по проектированию зданий и сооружений в сейсмических
Предварительные размеры фундаментов допускается определять расчетом
основания по деформациям на основное сочетание нагрузок (без учета
сейсмических воздействий) согласно требованиям разд. 2.
3. Расчет оснований по несущей способности выполняется на действие
вертикальной составляющей внецентренной нагрузки передаваемой фундаментом
Nа ( (сеq Nueq(n (24)
где Nа - вертикальная составляющая расчетной внецентренной нагрузки в
Nueq - вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания
при сейсмических воздействиях;
(сeq - сейсмический коэффициент условий работы принимаемый равным 10;
; 06 соответственно для грунтов I II и III категорий по
сейсмическим свойствам причем для сооружений возводимых в районах с
повторяемостью землетрясений 1 2 и 3 значение (сeq следует
умножать на 085; 10 и 115 соответственно (категории грунтов по
сейсмическим свойствам и повторяемость землетрясений определяются в
соответствии со СНиП по проектированию и строительству в сейсмических
(n - коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый по
Горизонтальная составляющая нагрузки учитывается при расчете фундамента
на сдвиг по подошве.
4. При действии моментных нагрузок в двух направлениях расчет
основания по несущей способности должен выполняться раздельно на действие
сил и моментов в каждом направлении независимо друг от друга.
5. При расчете оснований и фундаментов на особое сочетание нагрузок с
учетом сейсмических воздействий допускается частичный отрыв подошвы
фундамента от грунта при выполнении следующих условий:
эксцентриситет еа расчетной нагрузки не превышает одной трети ширины
фундамента в плоскости момента;
сила предельного сопротивления основания определяется для условного
фундамента размер подошвы которого в направлении действия момента равен
максимальное краевое давление под подошвой фундамента вычисленное с
учетом его неполного опирания на грунт не превышает краевой ординаты эпюры
предельного сопротивления основания.
6. Глубина заложения фундаментов в грунтах относимых по их
сейсмическим свойствам согласно СНиП по проектированию зданий и сооружений
в сейсмических районах к I и II категориям принимается как правило такой
же как для фундаментов в несейсмических районах.
На площадках сложенных грунтами III категории по сейсмическим свойствам
рекомендуется предусматривать устройство искусственных оснований (п. 2.69).
7. При невозможности заглубления фундаментов здания или отсека на
одном уровне в нескальных грунтах должно выполняться условие (4) в котором
расчетное значение угла внутреннего трения грунта должно быть уменьшено при
сейсмичности: 7 баллов - на 2( 8 баллов - на 4( и 9 баллов - на 7(.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ
1. Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании
оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых
распределительных подстанций напряжением от 1 кВ и выше.
Примечание. По характеру нагружения опоры подразделяются на
промежуточные анкерные и угловые. Опоры применяемые в единичных случаях
а также на больших переходах называются специальными.
2. Расчетные характеристики грунтов должны устанавливаться в
соответствии с требованиями пп. 2.12 - 2.14.
При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по
грунту (g допускается принимать равным единице. Для массовых опор
нормативные значения характеристик допускается принимать по таблицам
рекомендуемого приложения 1 причем значения сn(n и Е приведенные для
пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 05 ( IL ( 075
допускается принимать до диапазона 05 ( IL ( 10.
При расчете оснований по несущей способности значение коэффициента
надежности по грунту следует принимать по табл. 9.
Грунты Коэффициент надежности по грунту (g
для определения расчетных значений
плотности рIугла удельного
внутреннего сцепления сI
Супеси при показателе текучести 10 11 24
IL ( 025 суглинки и глины IL (
Супеси при показателе текучести 10 11 33
3. Расчет оснований по деформациям и несущей способности должен
проводиться для всех режимов работы опор. Динамическое действие порывов
ветра на конструкцию опоры учитывается лишь при расчете оснований по
несущей способности.
Предельные значения осадок и крена отдельных блоков фундаментов при их
загружении сжимающими нагрузками следует принимать по рекомендуемому
4. Расчет оснований сложенных пучинистыми грунтами по несущей
способности должен выполняться с учетом одновременного действия сил
морозного пучения постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет
оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и
кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.
5. Расчет деформаций оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных
плит по деформациям может не выполняться если выдергивающая сила
центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается
где Fn - нормативное значение выдергивающей силы кН (кгс);
Gn - нормативное значение веса фундамента или плиты кН (кгс);
( - угол наклона выдергивающей силы к вертикали град;
(с - коэффициент условий работы определяемый в соответствии с
[pic] - расчетное сопротивление грунта обратной засыпки кПа (кгссм2)
принимаемое по табл. 6 рекомендуемого приложения 3;
А0 - площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость
перпендикулярную линии действия выдергивающей силы м2 (см2).
6. Коэффициент условий работы (с в формуле (25) принимается равным:
где (1 = 12; 10 и 08 - для опор с базой В (расстояние между осями
отдельных фундаментов) равной 5; 25 и 15 м; при промежуточных
значениях В значение (1 определяется по интерполяции;
(2 = 10 для нормального и (2 = 12 - для аварийного и монтажного
(3 = 10; 08 и 07 - соответственно для опор: промежуточных прямых;
промежуточных угловых анкерных и анкерно-угловых концевых и
порталов распределительных устройств; специальных;
(4 = 10 и 115 - соответственно для: грибовидных фундаментов и
анкерных плит опор с оттяжками стойки которых защемлены в грунте;
анкерных плит опор стойки которых шарнирно оперты на фундаменты.
7. Расчетное сопротивление грунта основания R под подошвой сжато-
опрокидываемых фундаментов определяется по формуле (7) при коэффициенте (с2
Наибольшее давление на грунт под краем подошвы фундамента при действии
вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном или в двух
направлениях не должно превышать 12R.
8. Расчет оснований по несущей способности при действии на фундамент
(анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производится исходя из условия
где F - расчетное значение выдергивающей силы кН (кгс);
(f - коэффициент надежности по нагрузке принимаемый равным 09;
Gn - нормативное значение веса фундамента (плиты) кН (кгс);
( - угол наклона выдергивающей силы к вертикали град.;
(с - коэффициент условий работы принимаемый равным единице;
Fua - сила предельного сопротивления основания выдергиваемого
фундамента кН (кгс) определяемая в соответствии с указаниями п.
(n - коэффициент надежности по назначению принимаемый равным для опор:
промежуточных прямых - 10;
анкерных прямых без разности тяжений - 12;
угловых (промежуточных и аркерных) анкерных (прямых и концевых) -
с разностью тяжений порталов открытых распределительных устройств
9. Силу предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента
Fua следует определять по формуле
Fuа = (bf (Vbf - Vf) cos( + c0[A1cos ((0 - (2) + A2cos ((0 + (2) +
где (bf - расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки кНм3
Vbf - объем м3 (см3) тела выпирания в форме усеченной пирамиды
образуемой плоскостями проходящими через кромки верхней поверхности
фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали под углами (i равными:
у нижней кромки (1 = (0 + в2;
у верхней кромки (2 = (0 - в2;
у боковых кромок (3 = (4 = (0;
Vf - объем части фундамента находящейся в пределах тела выпирания м3
(см3); для анкерных плит принимается Vf = 0;
А1 А2 - площади граней тела выпирания имеющих в основании
соответственно нижнюю верхнюю и боковые кромки верхней поверхности
с0 и (0 - расчетные значения удельного сцепления кПа (кгссм2) и угла
внутреннего трения грунта обратной засыпки град принимаемые равными:
с0 = (сI; (0 = ((I; (28)
здесь сI и (I - расчетные значения соответственно удельного сцепления и
угла внутреннего трения грунта природного сложения определяемые
в соответствии с указаниями п. 11.2;
( - коэффициент принимаемый по табл. 10.
Грунты обратной засыпки Коэффициент ( при плотности грунта
Пески кроме пылеватых влажных и05 08
Пылевато-глинистые при 04 06
показателе текучести IL ( 05
Примечание: Значение коэффициента ( для пылеватых песков влажных глин и
суглинков при показателе текучести 05 ( IL ( 075 и супесей 05 ( IL ( 1
должно быть понижено на 15 %.
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР МОСТОВ И ТРУБ ПОД НАСЫПЯМИ
1. Основания опор мостов и труб под насыпями следует проектировать с
учетом особенностей конструкций этих сооружений действующих на них
нагрузок и условий эксплуатации инженерно-геологических
гидрогеологических и гидрологических условий.
2. Основания опор мостов и труб под насыпями должны быть рассчитаны по
несущей способности и по деформациям.
Расчет оснований опор мостов и труб под насыпями по несущей способности
следует производить согласно указаниям СНиП по проектированию мостов и
Расчет оснований опор мостов по деформациям должен включать определение
осадок и кренов фундаментов а для оснований труб под насыпями -
определение осадок фундаментов и производится в соответствии с требованиями
обязательного приложения 2.
Расчет по деформациям оснований опор мостов внешне статически
неопределимых систем следует производить с учетом взаимодействия оснований
фундаментов надфундаментной части опор и пролетных строений.
Расчет осадок фундаментов допускается не производить в случаях
предусмотренных СНиП по проектированию мостов и труб.
3. В местах залегания пылевато-глинистых грунтов с IL ( 06 биогенных
грунтов и илов а также на неустойчивых склонах решение о конструкции
трубы и ее фундамента должно приниматься исходя из необходимости
обеспечения устойчивости не только трубы но и примыкающих к ней участков
4. Доверительная вероятность ( расчетных значений характеристик
грунтов определяемых в соответствии с требованиями пп. 2.12-2.14 должна
приниматься для грунтов оснований опор мостов и труб под насыпями при
расчетах оснований по несущей способности ( = 098 по деформациям ( = 09.
5. Глубина заложения фундаментов опор и фундаментов или грунтовых
подушек труб под насыпями должна назначаться в соответствии с требованиями
пп. 2.25-2.33 с учетом следующих указаний.
Если возможен размыв грунта для водотока фундаменты опор мостов должны
быть заглублены не менее чем на 25 м от наинизшей отметки дна водотока в
месте расположения опоры после его общего и местного размыва расчетным
паводком и не менее чем на 20 м - при размыве наибольшим паводком.
При отсутствии возможности размыва грунта фундаменты опор мостов в
нескальных грунтах должны быть заглублены от поверхности грунта или дна
водотока не менее чем на 1 м.
В скальные грунты с пределом прочности на одноосное сжатие в
водонасыщенном состоянии Rc ( 50 МПа (500 кгссм2) фундаменты следует
заглублять не менее чем на 01 м а при Rc ( 50 МПа (500 кгссм2) - не
Примечание. Глубина размыва дна водотока должна определяться в
соответствии с указаниями нормативных документов по проектированию мостов и
труб утвержденных Госстроем СССР или согласованных с ним.
6. Глубину заложения фундаментов опор мостов и труб под насыпями
следует принимать по табл. 2 при расположении уровня подземных вод на
глубине dw ( df + 2 м. Если по требованиям табл.2 глубина заложения
фундаментов должна быть не менее расчетной глубины промерзания грунта все
фундаменты за исключением фундаментов или грунтовых подушек для средних
звеньев одноочковых труб отверстием до 2 м следует заглублять не менее чем
на 025 м ниже расчетной глубины промерзания грунта. При этом за расчетную
глубину промерзания принимается ее нормативное значение.
Фундаменты или грунтовые подушки средних звеньев одноочковых труб
отверстием до 2 м допускается закладывать без учета глубины промерзания
В случаях когда глубина заложения фундаментов не зависит от расчетной
глубины промерзания грунта соответствующие грунты указанные в табл. 2
должны залегать не менее чем на 1 м ниже нормативной глубины промерзания
Примечание. Глубину заложения фундаментов и грунтовых подушек под средние
звенья труб диаметром 2 м и более следует назначать с учетом уменьшения
глубины промерзания грунта в направлении к оси насыпи.
7. Трубы под насыпями следует укладывать на фундаменты или на
уплотненные грунтовые подушки. Фундаменты обязательны для звеньев и
оголовков труб незамкнутого поперечного сечения и рекомендуются для
оголовков труб любой конструкции.
В случаях заложения оголовков труб на грунтовых подушках должны
предусматриваться противофильтрационные экраны.
8. Основанию труб (в целях сохранения в процессе эксплуатации
необходимого уклона для стока воды по трубам и предупреждения их
подтопления снизу) должен придаваться строительный подъем в зависимости от
высоты насыпи и физико-механических свойств грунтов основания.
*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ ВОЗВОДИМЫХ НА
ЗАКАРСТВОВАННЫХ ТЕРРИТОРИЯХ
1. Основания сооружений возводимых на закарствованных территориях
должны проектироваться с учетом возможности образования карстовых
деформаций - провалов и оседаний (п. 2.35.) и особенностей развития
карстовых процессов.
2. Карстовые деформации характеризуются следующими параметрами:
интенсивностью их проявления т.е. среднегодовым количеством карстовых
деформаций на единицу площади территории;
средними и максимальными диаметрами провалов и оседаний их средней
глубиной а для оседаний кроме того кривизной земной поверхности и
наклоном краевых участков зоны оседания.
Параметры карстовых деформаций определяются расчетом с использованием
вероятностно-статистических и (или) аналитических методов на основе анализа
инженерно-геологических и гидрогеологических условий с учетом их возможных
изменений за время эксплуатации сооружений закономерностей образования
деформаций конструктивных особенностей сооружения степени его
ответственности и срока эксплуатации.
3. При проектировании сооружений на закарстованных территориях следует
предусматривать мероприятия исключающие возможность образования карстовых
деформаций или снижающие их неблагоприятное воздействие на сооружения к
заполнение карстовых полостей;
прорезка закарствованных пород глубокими фундаментами;
закрепление закарствованных пород и (или) вышележащих грунтов;
водозащитные мероприятия;
исключение или ограничение неблагоприятных техногенных воздействий.
4. Если применением мероприятий указанных в п. 13.3 возможность
образования карстовых деформаций полностью не исключена а также в случае
технической невозможности или нецелесообразности их применения должны
предусматриваться конструктивные мероприятия назначаемые исходя из расчета
фундаментов и конструкций сооружения с учетом образования карстовых
5. Выбор одного или комплекса мероприятий должен производиться с
учетом видов возможных карстовых деформаций и их параметров степени
значимости сооружения его конструктивных и эксплутационных особенностей в
соответствии с требованиями п. 1.1.
Принятые мероприятия не должны приводить к активизации карстовых
процессов на примыкающих территориях.
В обоснованных случаях следует предусматривать контроль за развитием
карстовых процессов в зоне сооружения во время его эксплуатации.
6. Расчет оснований сооружений возводимых на закарстованных
территориях должен производиться в соответствии с требованиями разд. 2.
При наличии в основании сооружений грунтов с особыми свойствами
(просадочных набухающих и др.) залегающих над закарстованными грунтами
следует учитывать требования соответствующих разделов настоящих норм.
7. При проектировании сооружений на закарстованных территориях с
возможностью образования провалов следует применять фундаменты с
консольными выступами: неразрезные ленточные пространственно-рамные
плоские и ребристые плитные.
8. При необходимости усиления оснований и фундаментов существующих
сооружений следует предусматривать:
объединение отдельных фундаментов в пространственно-рамные конструкции;
устройство консольных выступов поясов жесткости и т.п.;
закрепление грунтов основания;
заполнение образовавшихся провалов (песком щебнем цементным раствором и
1. Основания сложенные пучинистыми грунтами должны проектироваться с
учетом способности таких грунтов при сезонном промерзании увеличиваться в
объеме что сопровождается подъемом поверхности грунта и возникновением сил
морозного пучения грунта действующих на фундамент. При оттаивании
происходит осадка пучинистого грунта.
2. К пучинистым грунтам относятся пылевато-глинистые грунты пески
пылеватые и мелкие а также крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым
заполнителем имеющие к началу промерзания влажность выше определенного
При проектировании следует учитывать возможность повышения влажности
грунта за счет подъема уровня подземных вод и экранирования поверхности.
3. Пучинистые грунты характеризуются:
относительной деформацией морозного пучения (fh - отношением подъема
ненагруженной поверхности грунта к толщине промерзающего слоя;
давлением морозного пучения рfh нормальным к подошве фундамента;
удельным значением (fh касательной силы морозного пучения действующей
вдоль боковой поверхности фундамента.
Указанные характеристики как правило должны устанавливаться на основе
опытных данных с учетом возможного изменения гидрогеологических условий.
При отсутствии опытных данных характеристики допускается определять по
физическим характеристикам грунтов.
4. Расчет оснований сложенных пучинистыми грунтами должен
выполняться в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом сил морозного
5. При заложении фундаментов ниже расчетной глубины промерзания должен
выполняться расчет устойчивости фундаментов на действие касательных сил
6. При заложении фундаментов выше расчетной глубины промерзания
(малозаглубленные фундаменты) необходимо производить расчет деформаций
морозного пучения грунтов основания с учетом касательных и нормальных сил
Примечание. Малозаглубленные фундаменты допускается применять для
сооружений III класса а также для одно- и двухэтажных зданий
сельскохозяйственного назначения при нормативной глубине промерзания не
7. Расчетные деформации морозного пучения грунтов основания
определяемые с учетом нагрузки от сооружения не должны превышать
предельных значений рекомендуемого приложения 4 для набухающих грунтов.
8. Если расчетные деформации морозного пучения основания
малозаглубленных фундаментов больше предельных или устойчивость фундаментов
на действие сил морозного пучения недостаточна кроме возможности изменения
глубины заложения фундаментов следует рассмотреть необходимость применения
мероприятий уменьшающих силы и деформации морозного пучения а также
глубину промерзания в соответствии с указаниями пп. 2.67-2.71 -
водозащитные теплозащитные или физико-химические.
Если при применении указанных мероприятий деформации морозного пучения не
исключены следует предусматривать конструктивные мероприятия назначаемые
исходя из расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом возможных
деформаций морозного пучения.
1. Основания сложенные намывными грунтами должны проектироваться с
учетом их неоднородности (многослойности изменчивости состава и свойств в
плане и по глубине) способности изменять физико-механические свойства со
временем в том числе за счет колебаний уровня подземных вод
чувствительности к вибрационным воздействиям а также возможных осадок
Для намыва как правило следует использовать песчаные грунты.
Примечание. Намыв грунтов на просадочные (в грунтовых условиях I типа)
набухающие и засоленные грунты допускается при соответствующем обосновании.
2. Прочностные и деформационные характеристики намывных грунтов как
правило должны устанавливаться по результатам полевых и лабораторных
исследований грунтов не нарушенного сложения с учетом возраста намывного
грунта т.е. времени прошедшего после окончания намыва а также разницы во
времени между периодом инженерно-геологических изысканий и началом
3. Для предварительных расчетов оснований а также окончательных
расчетов оснований зданий и сооружений III класса допускается пользоваться
значениями прочностных и деформационнных характеристик грунтов полученными
по их физическим характеристикам в зависимости от возраста намывных
4. Расчет оснований сложенных намывными грунтами должен
производиться в соответствии с требованиями разд. 2.
Если толщина намывных грунтов подстилается биогенными грунтами или илами
в расчетах оснований следует дополнительно учитывать требования разд. 5. В
указанном случае применение столбчатых фундаментов не допускается.
5. Расчетное сопротивление R намывных грунтов определяется в
соответствии с требованиями пп. 2.41-2.48. При этом значения прочностных
характеристик намывного грунта ((II и сII) следует принимать
соответствующими началу строительства.
6. Полная деформация основания сложенного намывными грунтами должна
определяться суммированием осадок основания от внешней нагрузки
самоуплотнения толщи намывных грунтов и дополнительных осадок за счет
незавершившейся консолидации загруженных намывом подстилающих слоев грунта.
7. При расчетных деформациях основания сложенного намывными грунтами
больше предельных или недостаточной несущей способности основания в
соответствии с указаниями пп. 2.67-2.71 должны предусматриваться:
уплотнение намывных грунтов (вибрационными машинами и катками глубинным
гидровиброуплотнением использованием энергии взрыва трамбованием
избыточным намывом грунта на площади застройки и др.);
закрепление или армирование намывного грунта;
конструктивные мероприятия.
*. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ
1. Закрепление грунтов производится в целях повышения их прочности и
водонепроницаемости в основании проектируемых или существующих сооружений.
Массивы из закрепленного грунта (закрепленные массивы) могут быть
использованы в качестве фундаментов и других заглубленных конструкций.
Примечание. Возможность и способ закрепления грунтов основания
существующих сооружений должны устанавливаться с учетом характера
деформаций их оснований и состояния их конструкций.
2. Для устройства закрепленных массивов в зависимости от их назначения
и грунтовых условий применяются следующие способы:
инъекционный осуществляемый путем нагнетания в грунт химических
цементационных растворов с помощью инъекторов или в скважины (смолизация
силикатизация цементация);
буросмесительный (путем разработки и перемешивания грунта с цементом или
цементными растворами в скважинах);
термический (путем нагнетания в скважины высокотемпературных газов или с
помощью электронагрева грунта).
Способ закрепления и рецептура растворов должны обеспечивать расчетные
физико-механические характеристики закрепленного грунта и удовлетворять
требованиям по охране окружающей среды.
3. Инъекционные способы закрепления грунтов следует применять в
следующих грунтовых условиях:
силикатизацию и смолизацию - в песчаных грунтах с коэффициентом
фильтрации k от 05 до 80 мсут в просадочных грунтах при k = 0 2 мсут и
степени влажности Sr = 07;
цементацию - в трещиноватых скальных грунтах с удельным водопоглощением
не менее 001 лмин м2; в крупнообломочных грунтах при k ( 40 мсут а
также для заполнения карстовых полостей и закрепления закарстованных пород.
4. Буросмесительный способ следует применять для закрепления
независимо от коэффициента фильтрации илов (в том числе со слоями глин и
суглинков с показателем текучести JL = 05 или слоями песков рыхлых и
средней плотности) а также лессовых просадочных грунтов с числом
пластичности от 002 до 015 в грунтовых условиях I типа.
Примечание. Применение буросмесительного способа закрепления грунтов
допускается для зданий и сооружений III класса.
5. Термический способ следует применять для закрепления лессовых
просадочных грунтов со степенью влажности Sr = 05.
6. Для силикатизации и смолизации используют в качестве крепителей -
водные растворы силиката натрия карбамидные и другие синтетические смолы
в качестве отвердителей - неорганические или органические кислоты и соли а
также газы. Для регулирования процессов гелеобразования или предварительной
обработки закрепленного грунта применяются рецептурные добавки.
7. Для цементации грунтов следует применять цементационные растворы
(цементные цементно-песчаные цементо-глинистые цементно-песчано-
глинистые и др.) а также поризованные и вспененные растворы при
необходимости с химическими добавками.
При наличии агрессивных подземных вод надлежит применять стойкие по
отношению к ним цементы.
8. Рецептуры растворов для инъекционных и буросмесительных способов
закрепления грунтов и физико-механические характеристики закрепленных
грунтов должны уточняться по результатам их закрепления в лабораторных или
9. Форму и размеры закрепленных массивов а также физико-механические
характеристики закрепленных грунтов следует устанавливать исходя из
инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки принятого
способа и технологии работ по закреплению грунтов а также расчета
оснований в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом взаимодействия
закрепленного массива с окружающим грунтом.
При наличии в основании грунтов с особыми свойствами (например
просадочных) следует учитывать дополнительно требования соответствующих
разделов настоящих норм.
10. Основания усиленные отдельными закрепленными массивами диаметром
от 06 до 10 м в том числе илоцементными сваями должны проектироваться в
соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85.
11. Расположение инъекторов и скважин и порядок заходок должны
обеспечить создание закрепленного массива требуемой формы и размера.
Последовательность создания закрепленного массива должна исключить
возможность возникновения неравномерных осадок возводимого или существующих
12. В проекте следует предусматривать на первоначальном этапе
производства работ контрольные работы по оценке соответствия физических
параметров закрепленного грунта проектным.
13. Предельное давление нагнетания при закреплении грунтов
инъекционными способами должно назначаться из условия исключения
возможности разрывов сплошности закрепляемого грунта.
14. Количество и тип бурового и инъекционного оборудования должны
назначаться при выполнении работ при проектных давлениях расходах
инъецируемых растворов и в заданные сроки.
*. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ИСКУССТВЕННОГО ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТОВ
1. Искусственное замораживание грунтов следует предусматривать для
устройства временных ледогрунтовых ограждений котлованов при строительстве
заглубленных сооружений и фундаментов в водонасыщенных неустойчивых и
трещиноватых скальных грунтах.
2. Для искусственного замораживания грунтов следует применять
холодильные установки с использованием в качестве хладоагента аммиака. В
обоснованных случаях допускается использовать фреон и жидкий азот.
Искусственное замораживание грунтов производят холодоносителем
(рассолом) циркулирующим в рассолопроводах и замораживающих колонках.
Вид концентрация и температура холодоносителя должны определяться в
зависимости от температуры засоленности и скорости движения подземных вод.
Как правило в качестве холодоносителя следует использовать водный раствор
Нагнетательные линии рассолопроводов должны иметь уклон 1-2 % в сторону
конденсатора а всасывающие линии - 05 % в сторону испарителей.
3. Материалы инженерно-геологических изысканий для проектирования
искусственного замораживания грунтов должны содержать следующие данные:
предел прочности грунтов на одноосное сжатие в естественном и
замороженном состояниях;
коэффициенты теплопроводности и теплоемкости в естественном и
распределение температуры грунта по глубине;
коэффициент фильтрации грунтов;
направление и скорость движения подземных вод пьезометрические напоры по
каждому водоносному горизонту характеристику гидравлической связи между
горизонтами и с открытыми водоемами;
химический состав подземных вод а также температуру их замерзания;
глубину залегания и характеристики водоупора.
4. Толщину стен и объем ледогрунтового ограждения а также мощность
холодильной установки следует определять статическими и теплотехническими
расчетами в зависимости от размеров и очертания котлована и физико-
механических характеристик замороженного грунта.
5. Нормативные значения физико-механических характеристик замороженных
грунтов как правило следует определять путем испытания образцов
отобранных при бурении скважин по методике установленной ГОСТ 24586-81.
6. Расчетное значение предела прочности замороженного грунта на
одноосное сжатие следует принимать равным 035 от нормативного значения для
вертикальных круглых выработок диаметром до 10 м и 020- -025 - для
выработок больших размеров и сложной конфигурации.
7. Среднюю температуру ледогрунтового ограждения следует принимать 30-
% температуры холодоносителя циркулирующего в замораживающих колонках.
8. Скважины для замораживающих колонок должны располагаться по контуру
котлована с шагом 10-15 м. Расстояние между рядами скважин при их
многорядном расположении следует принимать равным 2-3 м.
Расстояние от оси скважины до внутренней грани ледогрунтового ограждения
следует принимать равным 06 расчетной толщины ледогрунтового ограждения.
9. Скважины должны быть заглублены в водоупорный слой грунта не менее
При отсутствии водоупорного слоя следует образовывать искусственный
водоупорный слой специальными способами (например цементацией или
замораживанием грунта по всей площади котлована).
Толщина водоупорного слоя должна быть определена расчетом на возможный
прорыв подземных вод.
10. В проекте следует предусмотреть бурение дополнительных (резервных)
скважин для замораживающих колонок в количестве:
не более 10 % от их общего числа при глубине замораживания до 100 м;
не более 20 % при глубине замораживания свыше 100 м;
для наклонных скважин - соответственно 20 % и 25 %.
11. Для наблюдения за процессом замораживания следует устраивать
контрольные скважины - гидрогеологические и термометрические. Количество и
места их расположения определяются в зависимости от инженерно-геологических
12. Работа замораживающей станции и подача холодоносителя в
замораживающие колонки должна быть непрерывной в течение всего периода
активного замораживания грунта.
После создания ледогрунтового ограждения работа замораживающей станции
должна обеспечить его сохранение до окончания возведения заглубленных
сооружений и фундаментов.
13. Способ оттаивания ледогрунтового ограждения (естественное или
искусственное оттаивание) следует назначать с учетом фактического
расположения скважин и состояния ледогрунтового ограждения.
14. В проекте должна быть предусмотрена защита существующих сооружений
и коммуникаций (теплоизоляция перекладка коммуникаций и пр.) попадающих в
зону влияния ледогрунтового ограждения.
*. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВОДОПОНИЖЕНИЯ
искусственного понижения уровня подземных вод (водопонижения) для защиты
заглубленных и подземных сооружений и котлованов в периоды строительства и
(или) эксплуатации с применением водоотлива дренажа водопонизительных
скважин и иглофильтров.
2. При проектировании водопонижения кроме требований п. 1.1
необходимо учитывать возможное изменение режима подземных вод условий
поверхностного стока в строительный и эксплуатационный периоды отведенные
места сброса подземных вод химический состав подземных вод и влияние
понижения их уровня на окружающую среду и существующие сооружения сроки и
технологию строительных работ.
При водопонижении должны предусматриваться меры препятствующие ухудшению
строительных свойств грунтов в основании сооружения и нарушению
устойчивости откосов выработки.
3. При проектировании дренажа водопонизительных скважин и
иглофильтров а также при расчетах водопонижения определении необходимости
опытного (пробного) водопонижения требуемых наблюдений и устройств для них
и мероприятий по охране окружающей среды следует кроме требований
настоящего раздела учитывать требования СНиП 2.06.14-85.
4. Требуемое понижение уровня подземных вод следует определять:
в водоносных слоях содержащих безнапорные воды в зависимости от
допустимого повышения уровня воды за время аварийного отключения
водопонизительной системы;
в напорных водоносных слоях залегающих ниже дна котлована или пола
заглубленного сооружения из условия исключения возможности прорывов воды и
необходимости обеспечения устойчивости грунтов в основании сооружения.
При пересечении сооружением (котлованом) водоупорных слоев следует
исходить из практически достижимого понижения уровня подземных вод
предусматривая при необходимости дополнительные мероприятия для защиты
сооружения (котлована).
5. при проектировании строительного водопонижения следует
предусматривать максимально возможное использование устройств
водопонизительных систем предназначенных для эксплуатационного периода.
6. Водоотлив из котлованов и траншей следует применять в системах
строительного водопонижения.
В проекте должны быть предусмотрены канавки и лотки для сбора поступающих
в выработки подземных и поверхностных вод и отвода их к зумпфам
(водоприемникам) с последующей их откачкой на поверхность. Канавки и
зумпфы как правило следует располагать за пределами основания сооружения.
При необходимости их расположения в пределах основания они должны быть
укреплены и защищены от размыва.
7. В насосных станциях для водоотлива следует предусматривать резерв
насосов в размере 100 % (по производительности) при одном работающем насосе
и 50 % - при двух и более.
8. Траншейный дренаж допускается устраивать на свободных от застройки
9. Закрытый беструбчатый дренаж (траншеи заполненные фильтрующим
материалом) следует предусматривать как правило для кратковременной
эксплуатации (на оползневых склонах в период осуществления мероприятий по
их стабилизации в котловане в период строительства сооружения и т.п.)
10. Трубчатый дренаж следует предусматривать в грунтах с коэффициентом
фильтрации К ( 2 мсут. Допускается его применение и при К 2 мсут в
строительном водопонижении и в сопутствующих дренажах тоннелей каналов и
других устройств для коммуникаций если опытным путем доказана его
11. Устройство дренажей в виде подземных галерей (проходных и
полупроходных) допускается:
при возможности выполнить дренаж только подземным способом;
при их использовании для периода эксплуатации сооружения (в особенности в
случаях когда переустройство или ремонт дренажа невозможны или
в инженерно-геологических условиях где их применение экономически
12. Для обеспечения фильтрационной способности дренажных галерей
следует предусматривать обсыпку как для трубчатых дренажей или специальную
обделку (крепь) с применением пористого бетона с устройством «фильтровых
13. Вакуумный дренаж следует применять в гранулах с коэффициентом
фильтрации менее 2 мсут.
14. Водопонизительные скважины (открытые и герметические
оборудованные насосами сквозные фильтры самоизливающиеся и
водопоглащающие) следует предусматривать как для водопонижения
эксплуатационного периода так и для строительного водопонижения.
15. Иглофильтры следует применять как правило в системах
16. Электроосушение следует применять в слабопроницаемых грунтах
имеющих коэффициенты фильтрации менее 01 мсут.
17. Воды от водопонизительных систем при невозможности их
использования следует отводить как правило самотеком в существующие
водостоки или к отведенным местам сброса.
Максимальные допустимые скорости течения воды в водоотводящих устройствах
следует принимать в зависимости от материала их конструкции и
продолжительности работы с учетом требований СНиП 2.06.03-85.
18. В случае невозможности отвода воды самотеком необходимо
предусматривать специальные насосные станции с резервуарами при
проектировании которых следует руководствоваться требованиями СНиП 2.04.03-
а при использовании откачиваемой воды для водоснабжения - СНиП 2.04.02-
НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ
Характеристики грунтов приведенные в табл. 1-3 допускается
использовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с указаниями п.
Нормативные значения удельного сцепления сn кПа (кгссм2) угла
внутреннего трения (n град. и модуля деформации Е МПа (кгссм2)
песчанных грунтов четвертичных отложений
Песчаные грунты Обозначения Характеристика грунтов при
характеристик коэффициенте пористости е равном
Гравелистые и cn 2(002) 1(001) - -
E 50(500) 40(400) 30(300) -
Средней cn 3(003) 2(002) 1(001) -
Мелкие cn 6(006) 4(004) 2(002) -
E 48(480) 38(380) 28(280) 18(180)
Пылеватые cn 8(008) 6(006) 4(004) 2(002)
E 39(390) 28(280) 18(180) 11(110)
внутреннего трения (n град. и модуля деформации Е МПа (кгссм2) пылевато-
глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений
Наименование ОбозначенХарактеристики грунтов при коэффициенте
грунтов и ия пористости е равном
значений их грунтов
круглых прямоугольных с соотношением сторон (ленточн
Среднее значение модуля Значения коэффициента km при ширине
деформации грунта фундамента b м равной
основания Е МПа (кгссм2)
b ( 10 10 ( b ( 15 b ( 15
E ( 10 (100) 1 135 15
( = 2zb Коэффициент k для фундаментов
круглых прямоугольных с соотношением сторон ( ленточн
Нижняя граница зоны набухания Hsw (рис. 5):
а) при инфильтрации влаги принимается на глубине где суммарное
вертикальное напряжение (ztot (п. 21) равно давлению набухания
б) при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима -
определяется опытным путем (при отсутствии опытных данных принимается Hsw =
Рис. 5. Схема к расчету подъема основания при набухании грунта
Осадка основания в результате высыхания набухшего грунта ssh
определяется по формуле
где (shi - относительная линейная усадка грунта i-го слоя определяемая в
соответствии с указаниями п. 24;
ksh - коэффициент принимаемый равным 13;
n - число слоев на которое разбита зона усадки грунта принимаемая в
соответствии с указаниями п. 25.
Относительная линейная усадка грунта при его высыхании определяется
где hn - высота образца грунта возможной наибольшей влажности при обжатии
его суммарным вертикальным напряжением без возможности бокового
hd - высота образца в тех же условиях после уменьшения влажности в
результате высыхания.
Нижняя граница зоны усадки Hsh определяется экспериментальным путем
а при отсутствии опытных данных принимается равной 5 м.
При высыхании грунта в результате теплового воздействия технологических
установок нижняя граница зоны усадки Hsh определяется опытным путем или
соответствующим расчетом.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУФФОЗИОННОЙ ОСАДКИ
Суффозионная осадка ssf основания сложенного засоленными грунтами
где (sfi - относительное суффозионное сжатие грунта i-го слоя при давлении
р равном суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой
глубине от внешней нагрузки (zp и собственного веса грунта (zg
определяемое по указаниям п. 27;
n - число слоев на которое разбита зона суффозионной осадки
Относительное суффозионное сжатие (sf определяется:
а) при полевых испытаниях статической нагрузкой с длительным замачиванием
где ssfp - суффозионная осадка штампа при давлении;
dp - зона суффозионной осадки основания под штампом;
б) при компрессионно-фильтрационных испытаниях по формуле
где hsatp - высота образца после замачивания (полного водонасыщения) при
давлении p = (zp + (
hsfp - высота того же образца грунта после длительной фильтрации воды и
выщелачивания солей при давлении p.
hng - высота того же образца природной влажности при давлении pi = уzg.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЙ
Расчетные сопротивления грунтов основания R0 приведенные в табл. 1-5
предназначены для предварительного определения размеров фундаментов.
Область применения значений R0 и R0 для окончательного определения
размеров фундаментов указана в п. 2.42 для табл. 4 в п. 8.4 для табл. 5 и
в п. 11.5 для табл. 6.
Для грунтов с промежуточными значениями e и IL (табл. 1-3) pd и Sr
(табл. 4) Sr (табл. 5) а также для фундаментов с промежуточными
значениями ( (табл. 6) значения R0 и R0 определяются по интерполяции.
Значения R0 (табл. 1-5) относятся к фундаментам имеющим ширину b0 = 1
м и глубину заложения d0 = 2 м.
При использовании значений R0 для окончательного назначения размеров
фундаментов (пп. 2.42 3.10 и 8.4) расчетное сопротивление грунта основания
R кПа (кгссм2) определяется по формулам:
при d ( 2 м (200 см)
R = R0[1 + k1(b - b0)b0] ( (d + d0)2 (1)
при d > 2 м (200 см)
R = R0[1 + k1(b - b0)b0] + k2( II(d - d0) (2)
где b и d - соответственно ширина и глубина заложения проектируемого
(II - расчетное значение удельного веса грунта расположенного выше
подошвы фундамента кНм3 (кгссм3);
k1 - коэффициент принимаемый для оснований сложенных крупнообломочными
и песчаными грунтами кроме пылеватых песков k1 = 0125 пылеватыми
песками супесями суглинками и глинами k1 = 005;
k2 - коэффициент принимаемый для оснований сложенных крупнообломочными
и песчаными грунтами k2 = 025 супесями и суглинками k2 = 02 и
Примечание. Для сооружений с подвалом шириной В = 20 м и глубиной db ( 2
м учитываемая в расчете глубина заложения наружных и внутренних фундаментов
принимается равной: d = d1 + 2 м [здесь d1 - приведенная глубина заложения
фундамента определяемая по формуле (8) настоящих норм]. При В > 20 м
Расчетные сопротивления R0 крупнообломочных грунтов
Крупнообломочные грунты Значение RO кПа (кгссм2)
Галечниковые (щебенистые) с заполнителем:
пылевато-глинистым при показателе
Гравийные (дресвяные) с заполнителем:
( IL ( 075 350 (35)
Расчетные сопротивления R0 песчаных грунтов
Пески Значения RO кПа (кгссм2) в
зависимости от плотности сложения
плотные средней плотности
Крупные 600 (6) 500 (5)
Средней крупности 500 (5) 400 (4)
маловлажные 400 (4) 300 (3)
влажные и насыщенные водой 300 (3) 200 (20)
маловлажные 300 (3) 250 (25)
влажные 200 (2) 150 (15)
насыщенные водой 150 (15) 100 (1)
Расчетные сопротивления R0 пылевато-глинистых (непросадочных) грунтов
Пылевато-глинистыКоэффициент Значения RO кПа (кгссм2) при
е грунты пористости е показателе текучести грунта
Супеси 05 300 (3) 300 (3)
Суглинки 05 300 (3) 250 (25)
Глины 05 600 (6) 400 (4)
Расчетные сопротивления R0 просадочных грунтов
Грунты RO кПа (кгссм2) грунтов
природного сложения с уплотненных с плотностью
плотностью в сухом в сухом состоянии pd
состоянии pd тм3 тм3
Супеси 300 (3) 350 (35) 200 (2) 250 (25)
Суглинки 350 (35) 400 (4) 250 (25) 300 (3)
Примечание: В числителе приведены значения Rо относящейся к незамоченным
просадочным грунтам со степенью влажности Sr ( 05; в знаменателе -
значения Rо относящиеся к таким же грунтам с Sr ( 08 а также к
Расчетные сопротивления R0 насыпных грунтов
Характеристики RO кПа (кгссм2)
Пески крупные средней Пески пылеватые супеси
крупности и мелкие суглинки глины золы и
шлаки и т.п. при степенит.п. при степени
влажности Sr влажности Sr
Sr ( 05 Sr ( 08 Sr ( 05 Sr ( 08
Насыпи планомерно 250 (25) 200 (20) 180 (18) 150 (15)
отходов производств:
с уплотнением 250 (25) 200 (20) 180 (18) 150 (15)
без уплотнения 180 (18) 150 (15) 120 (12) 100 (10)
с уплотнением 150 (15) 120 (12) 120 (12) 100 (10)
без уплотнения 120 (120) 100 (10) 100 (10) 80 (08)
Примечание: 1. Значения Rо в настоящей таблице относятся к насыпным
грунтам с содержанием органических веществ Iom ( 01.
Для неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств
значения Rо принимаются с коэффициентом 08.
Расчетные сопротивления грунтов обратной засыпки R0 для выдергиваемых
фундаментов опор воздушных линий электропередачи
ОтносительноеЗначения [pic] кПа (кгссм2)
Пылевато-глинистые грунты Пески средней крупности и
при показателе текучести IL мелкие маловлажные и влажные
( 05 и плотности грунта при плотности грунта
обратной засыпки тм3 обратной засыпки тм3
Примечания: 1. Значения Rо для глин и суглинков с показателем текучести
( IL ( 075 и супесей при 05 ( IL ( 10 принимаются по графе «пылевато-
глинистые грунты» с введением понижающих коэффициентов соответственно 085
Значения Rо для пылеватых песков принимаются как для песков средней
крупности и мелких с коэффициентом 085.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЯ
Сооружения Предельные деформации
относителкрен iu средняя
Производственные и гражданские
одноэтажные и многоэтажные здания с
железобетонным 0002 - (8)
стальным 0004 - (12)
Здания и сооружения в конструкциях 0006 - (15)
которых не возникают усилия от
неравномерных осадок
Многоэтажные бескаркасные здания с
несущими стенами из:
крупных панелей 00016 0005 10
крупных блоков или кирпичной кладки без 00020 0005 10
то же с армированием в том числе с 00024 0005 15
устройством железобетонных поясов
Сооружение элеваторов их
железобетонных конструкций:
рабочее здание и силосный корпус - 0003 40
монолитной конструкции на одной
то же сборной конструкции - 0003 30
отдельно стоящий силосный корпус - 0004 40
монолитной конструкции
то же сборной конструкции - 0004 30
отдельно стоящее рабочее здание - 0004 25
Дымовые трубы высотой Н м:
0 ( Н ( 200 - 1(2H) 30
0 ( Н ( 300 - 1(2H) 20
Жесткие сооружения высотой до 100 м - 0004 20
кроме указанных в поз. 4 и 5
Антенные сооружения связи:
стволы мачт заземленные - 0002 20
то же электрически изолированные - 0001 10
башни радио 0002 - -
башни коротковолновых радиостанций 00025 - -
башни (отдельные блоки) 0001 - -
Опоры воздушных линий электропередачи:
промежуточные прямые 0003 0003 -
анкерные и анкерно-угловые промежуточные00025 00025 -
угловые концевые порталы открытых
распределительных устройств
специальные переходные 0002 0002 -
Примечания: 1. Предельные значения относительного прогиба (выгиба)
зданий указанных в поз. 3 настоящего приложения принимаются равными 05
При определении относительной разности осадок ((sL) в поз. 8
настоящего приложения за L принимается расстояние между осями блоков
фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок а в опорах с оттяжками -
расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.
Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 01)
выдержанными по толщине слоями грунтов предельные значения максимальных и
средних осадок допускается увеличивать на 20 %.
Предельные значения подъема основания сложенного набухающими
грунтами допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25
% и относительную неравномерность осадок (относительный выгиб) здания в
размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций приведенных в
настоящем приложении.
Для сооружений причисленных в поз. 1-3 настоящего приложения с
фундаментами в виде сплошных плит предельные значения средних осадок
допускается увеличивать в 15 раза.
На основе обобщения опыта проектирования строительства и эксплуатации
отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения
деформаций основания отличающиеся от указанных в настоящем приложении.
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ
(n - по назначению сооружения;
(с - коэффициент условий работы.
ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ
Xn - нормативное значение;
Х - расчетное значение;
( - доверительная вероятность (обеспеченность) расчетных значений;
рd - плотность в сухом состоянии;
рbf - плотность обратной засыпки;
е - коэффициент плотности;
w - влажность природная;
wp - влажность на границе пластичности (раскатывания);
wL - влажность на границе текучести;
weq - конечная (установившаяся) влажность;
wsat - влажность соответствующая полному водонасыщению;
wsw - влажность набухания;
wsh - влажность на пределе усадки;
Sr - степень влажности;
IL - показатель текучести;
(sb - удельный вес с учетом взвешивающего действия воды;
psw - давление набухания;
(sw - относительное набухание;
(sh - относительная линейная усадка;
(sf - относительное суффозионное сжатие;
Iот - относительное содержание органического вещества;
Dpd - степень разложения органического вещества;
с - удельное сцепление;
( - угол внутреннего трения;
Е - модуль деформации;
v - коэффициент Пуассона;
Rc - предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов;
сv - коэффициент консолидации.
НАГРУЗКИ НАПРЯЖЕНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ
F - сила расчетное значение силы;
f - сила на единицу длины;
Fv Fh - вертикальная и горизонтальная составляющие силы;
Fsa Fsr - силы действующие по плоскости скольжения соответственно
сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);
N - сила нормальная к подошве фундамента;
n - то же на единицу длины;
G - собственный вес фундамента;
q - равномерно распределенная вертикальная пригрузка;
р - среднее давление под подошвой фундамента;
( - нормальное напряжение;
( - касательное напряжение;
и - избыточное давление в поровой воде;
(z - вертикальное нормальное напряжение полное;
(zg - то же от собственного веса грунта;
(zp - то же дополнительное от внешней нагрузки (давления фундамента);
R - расчетное сопротивление грунта основания (предел линейной зависимости
R0 - расчетное сопротивление грунта (для предварительного назначения
размеров фундаментов) принимаемое в соответствии с рекомендуемым
Fи - сила предельного сопротивления основания соответствующая исчерпанию
его несущей способности.
ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
s - осадка основания;
hsw - подъем основания при набухании грунта;
ssh - осадка основания в результате высыхания набухшего грунта;
ssf - суффозионная осадка;
(s - разность осадок (просадок);
( - относительный угол закручивания;
и - горизонтальное перемещение;
sи - предельное значение деформации основания;
sиs - то же по технологическим требованиям;
sиf - то же по условиям прочности устойчивости и трещиностойкости
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b - ширина подошвы фундамента;
Bw- ширина источника замачивания (замачиваемой площади);
А - площадь подошвы фундамента;
d dn d1 - глубина заложения фундамента соответственно от уровня
планировки от поверхности природного рельефа и приведенная от пола
db - глубина подвала от уровня планировки;
df dfn - глубина сезонного промерзания грунта соответственно расчетная и
dw - глубина расположения уровня подземных вод;
( = db - относительное заглубление фундамента;
h - толщина слоя грунта;
Нс - глубина сжимаемой толщи;
Н - толщина линейно-деформируемого слоя;
Hsw - толщина зоны набухания;
z - глубина (расстояние) от подошвы фундамента;
( = 2zb - относительная глубина;
DL - отметка планировки;
NL - отметка поверхности природного рельефа;
FL - отметка подошвы фундамента;
В С - нижняя граница сжимаемой толщи;
B SL - то же просадочной толщи;
B SW - нижняя граница зоны набухания;
B SH - то же зоны усадки;
WL - уровень подземных вод.
Проектирование оснований 2
Нагрузки и воздействия учитываемые в расчетах оснований 3
Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов 4
Глубина заложения фундаментов 6
Расчет оснований по деформациям 8
Расчет оснований по несущей способности 14
Мероприятия по уменьшению деформаций оснований и влияния их на
Особенности проектирования оснований сооружений возводимых на
просадочных грунтах 18
набухающих грунтах 21
водонасыщенных биогенных грунтах и илах 21
элювиальных грунтах 22
засоленных грунтах 23
насыпных грунтах 24
подрабатываемых территориях 25
Особенности проектирования оснований сооружений возводимых в
сейсмических районах 26
Особенности проектирования оснований опор воздушных линий
Особенности проектирования оснований опор мостов и труб под насыпями
*. Особенности проектирования оснований сооружений возводимых на
закарствованных территориях 30
пучинистых грунтах 31
намывных грунтах 32
*. Проектирование закрепления грунтов 33
*. Проектирование искусственного замораживания грунтов 34
*. Проектирование водопонижения 35
Приложение 1. Нормативные значения прочностных и деформационных
характеристик грунтов 37
Приложение 2. Расчет деформаций оснований 40
Приложение 3. Расчетные сопротивления грунтов оснований 50
Приложение 4. Предельные деформации основания 52
Приложение 5. Основные буквенные обозначения 53