Кондиционирование воздуха и холодоснабжение зданий

СП ОВК.pdf

Приказом Министерства
регионального развития
Российской Федерации
от 30 июня 2012 г. N 279
ОТОПЛЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ
Heating ventilation and conditioning
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены
Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании" а
правила разработки - Постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября
08 г. N 858 "О порядке разработки и утверждения сводов правил".
Сведения о своде правил
Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство".
Подготовлен к утверждению Департаментом архитектуры строительства и
градостроительной политики.
Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской
Федерации (Минрегион России) от 30.06.2012 N 279 и введен в действие с 1 января 2013 г.
Зарегистрирован Федеральным агентством по техническому регулированию и
метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 60.13330.2010 "СНиП 41-01-2003 Отопление
вентиляция и кондиционирование".
Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно
издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты" а текст изменений и
поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные
стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил
соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом
информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация
уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего
пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.
В настоящем своде правил приведены требования соответствующие целям
технических регламентов: Федерального закона "О техническом регулировании" [1]
Федерального закона "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" [2]
Федерального закона "Об энергосбережении и о повышении энергетической
эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской
Федерации" [3] и Федерального закона "Технический регламент о безопасности зданий и
(А.Я. Шарипов Т.И. Садовская А.С. Богаченкова С.С. Амирджанов); АВОК (Ю.А.
МНИИТЭП" (В.Л. Грановский С.И. Пржижецкий).
1. Настоящий свод правил устанавливает нормы проектирования и
распространяется на системы внутреннего теплоснабжения отопления вентиляции и
кондиционирования воздуха в помещениях зданий и сооружений (далее - зданий).
2. Настоящий свод правил не распространяется на системы:
а) отопления вентиляции и кондиционирования воздуха защитных сооружений
гражданской обороны; сооружений предназначенных для работ с радиоактивными
веществами источниками ионизирующих излучений; объектов подземных горных работ и
помещений в которых производятся хранятся или применяются взрывчатые вещества;
б) специальных нагревающих охлаждающих и обеспыливающих установок и
устройств для технологического и электротехнического оборудования; аспирации
пневмотранспорта и пылегазоудаления от технологического оборудования и пылесосных
1. В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие
нормативные документы:
СП 44.13330.2011 "СНиП 2.09.04-87* Административные и бытовые здания
СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий
СП 51.13330.2011 "СНиП 23-03-2003 Защита от шума
СП 54.13330.2011 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные
СП 56.13330.2011 "СНиП 31-03-2010 Производственные здания
СП 61.13330.2012 "СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и
СП 62.13330.2012 "СНиП 42-01-2002 Газораспределительные системы
СП 118.13330.2012 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения
СП 124.13330.2012 "СНиП 41-02-2003 Тепловые сети
СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология
СП 2.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости
СП 7.13130.2011 Отопление вентиляция и кондиционирование. Требования
пожарной безопасности
СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений зданий и наружных установок
по взрывопожарной и пожарной опасности
ГОСТ 12.1.003-83 Шум. Общие требования безопасности
ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху
ГОСТ 15150-69* Машины приборы и другие технические изделия. Исполнения для
различных климатических районов. Категории условия эксплуатации хранения и
транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды
ГОСТ 30494-2011 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в
ГОСТ Р 52134-2003* Трубы напорные из термопластов и соединительные детали к
ним для систем водоснабжения и отопления. Общие технические условия
ГОСТ Р 52539-2006 Чистота воздуха в лечебных учреждениях. Общие требования
ГОСТ Р 53306-2009 Узлы пересечения ограждающих строительных конструкций
трубопроводами из полимерных материалов. Метод испытаний на огнестойкость
ГОСТ Р ЕН 13779-2007 Вентиляция в нежилых зданиях. Технические требования к
системам вентиляции и кондиционирования
СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных
СанПиН 2.1.2.2645-10 Санитарно-эпидемиологические требования к условиям
проживания в жилых зданиях и помещениях
СанПиН 2.1.3.2630-10 Санитарно-эпидемиологические требования к организациям
осуществляющим медицинскую деятельность
СанПиН 2.1.4.1074-01 Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды
центральных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества
СанПиН 2.4.1.1249-03 Санитарно-эпидемиологические требования к устройству
содержанию и организации режима работы дошкольных образовательных учреждений
Примечание. В отношении опасных производственных объектов наряду с
соответствующими требованиями национальных стандартов и сводов правил
включенных в настоящий перечень применяются требования нормативных правовых
актов Российской Федерации и нормативных технических документов в области
промышленной безопасности.
Примечание. При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить
действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего
пользования - на официальном сайте национальных органов Российской Федерации по
стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному
указателю "Национальные стандарты" который опубликован по состоянию на 1 января
текущего года и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным
указателям опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен
(изменен) то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться
замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены
то положение в котором дана ссылка на него применяется в части не затрагивающей эту
Термины и определения
В настоящем своде правил приняты термины приведенные в ГОСТ 30494 СП
13130 СП 7.13130 СП 12.13130 и следующие термины с соответствующими
1. Аварийная вентиляция: регулируемый (управляемый) воздухообмен в
помещении обеспечивающий предотвращение увеличения до опасных значений
концентраций горючих газов паров и пыли при их внезапном поступлении в защищаемое
2. Вентиляция: обмен воздуха в помещениях для удаления избытков теплоты
влаги вредных и других веществ с целью обеспечения допустимого микроклимата и
качества воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне при средней необеспеченности 400
чгод - при круглосуточной работе и 300 чгод - при односменной работе в дневное время;
3. Верхняя зона помещения: зона помещения расположенная выше обслуживаемой
4. Взрывоопасная смесь: смесь воздуха или окислителя с горючими газами парами
легковоспламеняющихся жидкостей горючими пылями или волокнами которая при
определенной концентрации и возникновении источника инициирования взрыва способна
[СП 12.13130 пункт 3.5]
Примечание. Взрывоопасность веществ выделяющихся при технологических
процессах следует принимать по заданию на проектирование;
5. Вредные вещества: вещества для которых органом санитарноэпидемиологического надзора установлена предельно допустимая концентрация (ПДК)
6. Высота здания: высота здания определяется высотой расположения верхнего
этажа не считая верхнего технического этажа а высота расположения этажа определяется
разностью отметок поверхности проезда для пожарных машин и нижней границы
открывающегося проема (окна) в наружной стене;
[СП 2.13130 пункт 1.4]
7. Газовый инфракрасный излучатель светлый: газовый излучатель с открытой
атмосферной горелкой не имеющей организованного отвода продуктов горения и
температурой излучающей поверхности более 600 °C;
8. Газовый инфракрасный излучатель темный: газовый излучатель с
вентиляторным газогорелочным блоком с организованным отводом продуктов горения за
пределы помещения и температурой излучающей поверхности менее 600 °C;
9. Гидравлическая и тепловая устойчивость систем отопления теплоснабжения:
способность системы сохранять или пропорционально изменять расход циркулирующего
в ней теплоносителя и теплоотдачу по всем ее участкам отопительным приборам и
другим элементам системы;
10. Дисбаланс: разность расходов воздуха подаваемого в помещение (здание) и
удаляемого из него системами вентиляции кондиционирования и воздушного отопления с
механическим побуждением;
11. Зона дыхания: пространство радиусом 05 м от лица работающего;
12. Защищаемое помещение: помещение при входе в которое для предотвращения
перетекания воздуха имеется тамбур-шлюз или создается повышенное или пониженное
давление воздуха по отношению к смежным помещениям;
13. Избытки явной теплоты: разность тепловых потоков поступающих в
помещение и уходящих из него при расчетных параметрах наружного воздуха (после
осуществления технологических и строительных мероприятий по уменьшению
теплопоступлений от оборудования трубопроводов и солнечной радиации) и
ассимилируемых воздухом систем вентиляции и кондиционирования;
14. Индивидуальная система теплоснабжения: система теплоснабжения
одноквартирных и блокированных жилых домов складских производственных
помещений и помещений общественного назначения сельских и городских поселений с
расчетной тепловой нагрузкой не более 360 кВт;
15. Качество воздуха: состав воздуха в помещении при котором при длительном
воздействии на человека обеспечивается оптимальное или допустимое состояние
[ГОСТ 30494 пункт 2.3]
Оптимальное качество воздуха: состав воздуха в помещении при котором при
длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивается комфортное
(оптимальное) состояние организма человека.
Допустимое качество воздуха: состав воздуха в помещении при котором при
длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивается допустимое
состояние организма человека;
16. Когенерационные установки: газотурбинные или газопоршневые установки для
выработки электрической и тепловой энергии;
17. Коллектор: участок воздуховода к которому присоединяются воздуховоды из
двух или большего числа этажей;
18. Кондиционирование воздуха: автоматическое поддержание в закрытых
помещениях всех или отдельных параметров воздуха (температуры относительной
влажности чистоты скорости движения и качества) с целью обеспечения как правило
оптимальных метеорологических условий наиболее благоприятных для самочувствия
людей ведения технологического процесса обеспечения сохранности ценностей;
19. Кладовая: склад в жилом или общественном здании без постоянного
20. Местный отсос: устройство для улавливания вредных и взрывоопасных газов
пыли аэрозолей и паров (зонт бортовой отсос вытяжной шкаф кожух-воздухоприемник
и т.п.) у мест их образования (станок аппарат ванна рабочий стол камера шкаф и т.п.)
присоединяемое к воздуховодам систем местных отсосов и являющееся как правило
составной частью технологического оборудования;
21. Обслуживаемая зона помещения (зона обитания): пространство в помещении
ограниченное плоскостями параллельными полу и стенам: на высоте 01 и 20 м над
уровнем пола для людей стоящих или двигающихся и высотой 15 м над уровнем пола для
сидящих людей (но не ближе чем 1 м от потолка при потолочном отоплении) на
расстоянии 05 м от внутренних поверхностей наружных и внутренних стен окон и
отопительных приборов;
22. Отопление: искусственное нагревание помещения в холодный период года для
компенсации тепловых потерь и поддержания нормируемой температуры со средней
необеспеченностью 50 чгод;
23. Поквартирное теплоснабжение: обеспечение теплом систем отопления
вентиляции и горячего водоснабжения квартиры в жилом многоквартирном здании.
Система состоит из индивидуального источника теплоты - теплогенератора
трубопроводов горячего водоснабжения с водоразборной арматурой трубопроводов
отопления с отопительными приборами и теплообменников систем вентиляции;
24. Помещение без естественного проветривания: помещение без открываемых
окон или проемов в наружных стенах или помещение с открываемыми окнами (проемами)
в наружных стенах расположенных на расстоянии от внутренних стен превышающем
пятикратную высоту помещения;
25. Помещение не имеющее выделений вредных веществ: помещение в котором
из технологического и другого оборудования частично выделяются в воздух вредные
вещества в количествах не создающих (в течение смены) концентраций превышающих
ПДК в воздухе рабочей зоны;
26. Помещение с постоянным пребыванием людей: помещение в котором люди
находятся не менее 2 ч непрерывно или 6 ч суммарно в течение суток;
[ГОСТ 30494 пункт 2.1.6]
27. Постоянное рабочее место: место где люди работают более 2 ч непрерывно или
более 50% рабочего времени;
28. Прямое испарительное охлаждение: охлаждение воздуха рециркулирующей
29. Рабочая зона: пространство над уровнем пола или рабочей площадки высотой 2
м при выполнении работ стоя или 15 м - при выполнении работы сидя на которых
находятся места постоянного (более 50% времени или более 2 ч непрерывно) или
временного (непостоянного) пребывания работающих;
30. Рециркуляция воздуха: подмешивание воздуха помещения к наружному
воздуху и подача этой смеси в данное или другие помещения (после очистки или
тепловлажностной обработки); рециркуляцией не является перемешивание воздуха в
пределах одного помещения в том числе сопровождаемое нагреванием (охлаждением)
отопительными агрегатами вентиляторными и эжекционными доводчиками
вентиляторами-веерами и др.;
31. Сборный воздуховод: участок воздуховода к которому присоединяются
воздуховоды проложенные на одном этаже;
32. Системы внутреннего теплоснабжения здания: системы теплоснабжения
отопления водонагревателей систем горячего водоснабжения воздухонагревателей
приточных установок кондиционеров воздушно-отопительных агрегатов воздушнотепловых завес и др.;
33. Система местных отсосов: система местной вытяжной вентиляции к
воздуховодам которой присоединяются местные отсосы;
34. Стабилизатор сильфона: устройство обеспечивающее осевое перемещение (при
сжатии или растяжении) сильфона и предотвращающее его изгиб;
35. Схема непосредственного охлаждения: схема охлаждения в которой
испарительные аппараты размещаются внутри охлаждаемых камер и помещений или
встраиваются в коммуникации охлаждаемого воздуха;
36. Схема промежуточного охлаждения: схема охлаждения в которой перенос
теплоты от охлаждаемых сред к испарителям осуществляется с помощью хладоносителей;
37. Тепловой насос: устройство для переноса тепловой энергии от источника
низкопотенциальной тепловой энергии (с низкой температурой) к потребителю
(теплоносителю) с более высокой температурой;
38. Теплогенератор (котел): источник теплоты в котором для нагрева
теплоносителя направляемого потребителю используется теплота выделяющаяся при
сгорании топлива или образующаяся за счет преобразования электрической энергии;
39. Теплопроизводительность теплогенератора: количество теплоты передаваемое
теплоносителем в единицу времени;
40. Теплый период года: период года характеризуемый среднесуточной
температурой наружного воздуха выше 10 °C;
41. Техногенные воздействия: опасные воздействия являющиеся следствием
аварий в зданиях сооружениях пожаров взрывов или высвобождения различных видов
42. Транзитный воздуховод: участок воздуховода прокладываемый за пределами
обслуживаемого им помещения или группы помещений;
43. Холодный период года: период года характеризуемый среднесуточной
температурой наружного воздуха равной 10 °C и ниже;
44. Чистое помещение: помещение в котором контролируется концентрация
взвешенных в воздухе частиц построенное и используемое так чтобы свести к минимуму
поступление выделение и удержание частиц внутри помещения и позволяющее по мере
необходимости контролировать другие параметры например температуру влажность и
1. Настоящий свод правил устанавливает минимально необходимые требования к
системам внутреннего теплоснабжения отопления вентиляции и кондиционирования для
обеспечения комплексной безопасности зданий согласно [1] [2] [3] и [4]:
безопасности механической пожарной для защиты и обеспечения необходимого
уровня сохранности зданий при различных природных и техногенных воздействиях и
явлениях жизни и здоровья человека при неблагоприятных воздействиях внешней среды
(в том числе необходимых условий для людей в процессе эксплуатации зданий);
для охраны окружающей среды;
для повышения энергетической энергоэффективности зданий и сокращения расхода
невозобновляемых природных ресурсов при строительстве и эксплуатации.
2. В зданиях следует предусматривать технические решения обеспечивающие:
а) взрывопожаробезопасность систем внутреннего теплоснабжения отопления
вентиляции и кондиционирования;
б) нормируемые параметры микроклимата и концентрацию вредных веществ в
воздухе обслуживаемой зоны помещений жилых общественных зданий и сооружений и
общественных зданий административного назначения (далее - общественных зданий) а
также административных и бытовых зданий предприятий согласно СП 44.13330 (далее административно-бытовых зданий) ГОСТ 30494 СанПиН 2.1.2.2645 СанПиН 2.1.3.2630
СанПиН 2.4.1.1249 и требованиям настоящего свода правил;
в) нормируемые параметры микроклимата и концентрацию вредных веществ в
воздухе рабочей зоны производственных лабораторных и складских (далее производственных) помещений в зданиях любого назначения согласно ГОСТ 12.1.005
СанПиН 2.2.4.548 и требованиям настоящего свода правил;
г) нормируемые уровни шума и вибраций в здании при работе оборудования и
систем теплоснабжения отопления вентиляции и кондиционирования (далее отопительно-вентиляционного оборудования) согласно СП 51.13330. Для систем
аварийной вентиляции при работе или опробовании в помещениях где установлено это
оборудование допускается согласно ГОСТ 12.1.003 шум не более 110 дБА а импульсный
шум - не более 125 дБА;
д) нормируемое качество воздуха;
е) нормируемую чистоту воздуха в чистых помещениях;
ж) охрану атмосферного воздуха от вентиляционных выбросов вредных веществ;
и) ремонтопригодность систем внутреннего теплоснабжения отопления вентиляции
и кондиционирования.
3. Отопительно-вентиляционное оборудование воздуховоды трубопроводы
теплоизоляционные конструкции и другие изделия и материалы используемые в системах
внутреннего теплоснабжения отопления вентиляции и кондиционирования подлежащие
обязательной сертификации в том числе гигиенической или пожарной оценке должны
иметь подтверждение на их применение в строительстве.
4. При реконструкции и техническом перевооружении производственных
предприятий жилых общественных и административно-бытовых зданий допускается
использовать по заданию на проектирование или при технико-экономическом
обосновании существующие системы отопления вентиляции кондиционирования и
противодымной вентиляции если они отвечают требованиям настоящего свода правил и
5. Системы отопления вентиляции и кондиционирования следует выбирать с
учетом требований безопасности изложенных в нормативных документах органов
государственного надзора а также инструкций предприятий - изготовителей
оборудования арматуры и материалов если они не противоречат требованиям настоящего
отопительно-вентиляционного
трубопроводов внутренних систем теплохолодоснабжения воздуховодов дымоотводов и
дымоходов следует предусматривать для:
предупреждения ожогов;
обеспечения потерь теплоты (холода) менее допустимых;
исключения конденсации влаги;
исключения замерзания теплоносителя в трубопроводах прокладываемых в
неотапливаемых помещениях или в искусственно охлаждаемых помещениях;
обеспечения взрывопожаробезопасности.
Температура поверхности тепловой изоляции не должна превышать 40 °C.
Горячие поверхности отопительно-вентиляционного оборудования трубопроводов
воздуховодов дымоотводов и дымоходов размещаемых в помещениях в которых они
создают опасность воспламенения газов паров аэрозолей или пыли следует изолировать
предусматривая температуру на поверхности теплоизоляционной конструкции не менее
чем на 20 °C ниже температуры их самовоспламенения.
Отопительно-вентиляционное оборудование трубопроводы и воздуховоды не
следует размещать в указанных помещениях если отсутствует техническая возможность
снижения температуры поверхности тепловой изоляции до указанного уровня.
Теплоизоляционные конструкции следует предусматривать согласно СП 61.13330.
7. Применение газоиспользующего оборудования (инфракрасных газовых
излучателей теплогенераторов и др.) в системах теплоснабжения зданий различного
назначения должно соответствовать требованиям СП 62.13330.
8. Отопительно-вентиляционное оборудование трубопроводы и воздуховоды в
помещениях с коррозионно-активной средой а также предназначенные для удаления
воздуха с коррозионно-активной средой следует предусматривать из антикоррозионных
материалов или с защитными покрытиями от коррозии. Для антикоррозийной защиты
воздуховодов (кроме воздуховодов с нормируемыми пределами огнестойкости)
допускается применять окраску из горючих материалов толщиной не более 02 мм.
Параметры внутреннего и наружного воздуха
1. Параметры микроклимата при отоплении и вентиляции помещений (кроме
помещений для которых параметры микроклимата установлены другими нормативными
документами) следует принимать как правило по ГОСТ 30494 ГОСТ 12.1.005 СанПиН
1.2.2645 и СанПиН 2.2.4.548 для обеспечения параметров воздуха в пределах
допустимых норм в обслуживаемой или рабочей зоне помещений (на постоянных и
непостоянных рабочих местах):
а) в холодный период года в обслуживаемой зоне жилых помещений температуру
воздуха - минимальную из оптимальных температур по ГОСТ 30494;
б) в холодный период года в обслуживаемой зоне жилых зданий (кроме жилых
помещений) а также общественных и административно-бытовых зданий или в рабочей
зоне производственных помещений температуру воздуха - минимальную из допустимых
температур при отсутствии избытков явной теплоты (далее - теплоты) в помещениях;
экономически целесообразную температуру воздуха - в пределах допустимых норм в
помещениях с избытками теплоты. В производственных помещениях площадью более 50
м2 на одного работающего допускается обеспечивать расчетную температуру воздуха
только на постоянных рабочих местах и более низкую (но не ниже 10 °C) температуру
воздуха - на непостоянных рабочих местах;
в) в теплый период года в обслуживаемой или рабочей зоне помещений при наличии
избытков теплоты температуру воздуха - в пределах допустимых температур но не более
чем на 3 °C для общественных и административно-бытовых помещений и не более чем на
°C для производственных помещений выше расчетной температуры наружного воздуха
(параметры А) и не более максимально допустимой температуры по Приложению А а при
отсутствии избытков теплоты температуру воздуха - в пределах допустимых температур;
г) скорость движения воздуха - в пределах допустимых норм;
д) относительную влажность воздуха - в пределах допустимых норм (при отсутствии
специальных требований) по заданию на проектирование.
Параметры микроклимата или один из параметров допускается принимать в
пределах оптимальных норм вместо допустимых если это экономически обосновано или
по заданию на проектирование.
Если допустимые нормы микроклимата невозможно обеспечить в рабочей или
обслуживаемой зоне по производственным или экономическим условиям то на
постоянных рабочих местах следует предусматривать душирование воздухом с учетом
8 7.1.12 и Приложения Г охлаждающие или нагревающие панели местные
кондиционеры передвижные установки и др.
2. В холодный период года в помещениях отапливаемых зданий кроме помещений
для которых параметры воздуха установлены другими нормативными документами когда
они не используются и в нерабочее время можно принимать температуру воздуха ниже
нормируемой но не ниже °C:
- в жилых помещениях;
- в помещениях общественных и административно-бытовых зданий;
- в производственных помещениях.
Нормируемую температуру следует обеспечить к началу использования помещения
или к началу работы.
В теплый период года параметры микроклимата не нормируются в помещениях:
общественных административно-бытовых и производственных - в периоды когда
они не используются и в нерабочее время при отсутствии технологических требований к
температурному режиму помещений.
3. Параметры микроклимата при кондиционировании помещений (кроме
документами или заданием на проектирование) следует предусматривать для обеспечения
параметров воздуха в пределах оптимальных норм:
а) в обслуживаемой зоне жилых общественных и административно-бытовых
помещений - по ГОСТ 30494 (раздел 3) и СанПиН 2.1.2.2645;
б) в рабочей зоне производственных помещений или отдельных их участков а также
на рабочих местах производственных помещений на которых выполняются работы
операторского типа связанные с нервно-эмоциональным напряжением - по ГОСТ
1.005 и СанПиН 2.2.4.548.
Относительную влажность воздуха в кондиционируемых помещениях допускается
не обеспечивать по заданию на проектирование.
В местностях с расчетной температурой наружного воздуха в теплый период года (по
параметрам Б) 30 °C и более температуру воздуха в кондиционируемых помещениях
следует принимать на 04 °C выше указанной в ГОСТ 30494 и ГОСТ 12.1.005 на каждый
градус превышения температуры наружного воздуха сверх температуры 30 °C
увеличивая также соответственно скорость движения воздуха на 01 мс на каждый градус
превышения температуры наружного воздуха. При этом скорость движения воздуха в
помещениях в указанных условиях должна быть не более 05 мс.
Один из параметров микроклимата допускается принимать в пределах допустимых
норм вместо оптимальных при согласовании с органом санитарно-эпидемиологического
надзора и по заданию на проектирование.
4. Качество воздуха в помещениях жилых и общественных зданий следует
обеспечивать согласно ГОСТ 30494 и ГОСТ Р ЕН 13779 необходимой величиной
воздухообмена в помещениях.
Для детских учреждений больниц и поликлиник следует принимать оптимальные
показатели качества воздуха.
Для жилых и общественных зданий следует принимать как правило допустимые
показатели качества воздуха. Оптимальные показатели воздуха для указанных зданий
допускается принимать по заданию на проектирование.
5. Для производственных помещений с полностью автоматизированным
технологическим оборудованием функционирующим без присутствия людей (кроме
дежурного персонала находящегося в специальном помещении и выходящего в
производственное помещение периодически для осмотра и наладки оборудования не
более двух часов непрерывно) при отсутствии технологических требований к
температурному режиму помещений температуру воздуха в рабочей зоне следует
а) в холодный период года и переходные условия при отсутствии избытков теплоты 10°C а при наличии избытков теплоты - экономически целесообразную температуру;
б) в теплый период года при отсутствии избытков теплоты - равную температуре
наружного воздуха (параметры А) а при наличии избытков теплоты - на 4 °C выше
температуры наружного воздуха (параметры А) но не ниже 29 °C если при этом не
потребуется подогрев наружного воздуха.
В местах производства ремонтных (кроме аварийных) работ (продолжительностью 2
ч и более непрерывно) следует обеспечивать передвижными установками параметры
минимально допустимые в холодный период года согласно 5.1 "б";
максимально допустимые в теплый период года согласно 5.1 "в" и Приложению А.
Относительная влажность и скорость движения воздуха в производственных
помещениях с полностью автоматизированным технологическим оборудованием при
отсутствии специальных требований не нормируются.
6. В животноводческих звероводческих и птицеводческих зданиях сооружениях
для выращивания растений зданиях для хранения сельскохозяйственной продукции
параметры микроклимата следует принимать в соответствии с нормами технологического
и строительного проектирования этих зданий.
7. Максимальную скорость движения и температуру воздуха в струе приточного
воздуха при входе в обслуживаемую или рабочую зону (на рабочих местах) помещения
следует принимать с учетом допустимых отклонений их от нормируемых значений по
При размещении воздухораспределителей в пределах обслуживаемой или рабочей
зоны помещения скорость движения и температура воздуха не нормируются на
расстоянии 1 м от воздухораспределителя.
8. В помещениях при лучистом отоплении и нагревании (в том числе с газовыми и
электрическими инфракрасными излучателями) или охлаждении постоянных рабочих
мест температуру воздуха следует принимать по расчету обеспечивая температурные
условия (результирующую температуру помещения) эквивалентные нормируемой
температуре воздуха в обслуживаемой (рабочей) зоне помещения.
Температура воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне должна быть не менее чем
на 1 °C ниже максимально допустимой температуры в холодный период года и не должна
быть ниже минимально допустимой температуры в холодный период года более чем на 3
°C для общественных и на 4 °C для производственных помещений.
При тепловом облучении работающих температура воздуха на рабочих местах не
должна превышать °C:
- при категории работ Iа;
При лучистом отоплении и нагревании плотность теплового облучения в
обслуживаемой или рабочей зоне (на рабочих местах) помещения не должна превышать
Втм2 при 50% и более облучаемой поверхности тела а также должна быть не выше
величин указанных в СанПиН 2.2.4.548:
Втм2 на поверхности незащищенных участков головы - при температуре воздуха
соответствующей нижней границе допустимых величин;
Втм2 на поверхности туловища рук и ног человека - при температуре воздуха
соответствующей нижней границе оптимальных величин;
соответствующей нижней границе допустимых величин.
При понижении температуры воздуха начиная от нижней границы соответствующих
нормативных величин приведенных в СанПиН 2.2.4.548 интенсивность теплового
облучения должна увеличиваться на:
Втм2 на поверхности незащищенных участков головы - на каждый градус
снижения температуры;
Втм2 на поверхности туловища рук и ног - на каждый градус снижения
При этом максимальная интенсивность инфракрасного облучения поверхности
туловища рук и ног не должна превышать 150 Втм2 на постоянных и 250 Втм2 на
непостоянных рабочих местах.
9. В производственных помещениях горячих цехов при облучении с поверхностной
плотностью лучистого теплового потока 140 Втм2 и более следует предусматривать
охлаждающие панели или душирование рабочих мест воздухом; температуру и скорость
движения воздуха на рабочем месте следует принимать по Приложению Г. В помещениях
для отдыха рабочих горячих цехов следует принимать температуру воздуха 20 °C в
холодный период года и 23 °C - в теплый период года.
10. Концентрацию вредных веществ в воздухе рабочей зоны на рабочих местах в
производственных помещениях при расчете систем лучистого отопления и нагревания
вентиляции и кондиционирования следует принимать не более предельно допустимой
концентрации (ПДК) в воздухе рабочей зоны установленной ГОСТ 12.1.005 а также
нормативными документами органа санитарно-эпидемиологического надзора.
11. Концентрацию вредных веществ в приточном воздухе при выходе из
воздухораспределителей и других приточных отверстий следует принимать по расчету с
учетом фоновых концентраций этих веществ в местах размещения воздухоприемных
устройств но не более:
а) 30% ПДК в воздухе рабочей зоны - для производственных и административнобытовых
воздухораспределителей кабины крановщика допускается принимать более 30% ПДК при
условии обеспечения требований 5.9;
б) ПДК в воздухе населенных мест - для жилых и общественных помещений.
12. Параметры микроклимата при кондиционировании чистых помещений следует
предусматривать для обеспечения в рабочей или обслуживаемой зоне:
чистоты воздуха соответствующего класса принятого по заданию на проектирование
параметров воздуха в пределах оптимальных норм по 5.3 или по заданию на
13. Заданные параметры микроклимата в помещениях жилых общественных
административно-бытовых и производственных зданий следует обеспечивать в пределах
расчетных параметров наружного воздуха для соответствующих районов строительства
принятых как правило по СП 131.13330:
параметров А - для систем вентиляции и воздушного душирования в теплый период
параметров Б - для систем отопления вентиляции и воздушного душирования в
холодный период года а также для систем кондиционирования в теплый и холодный
Параметры наружного воздуха для переходных условий года следует принимать:
температуру 10 °C и удельную энтальпию 265 кДжкг или параметры наружного воздуха
при которых изменяются режимы работы оборудования потребляющего теплоту и холод.
14. Параметры наружного воздуха для зданий сельскохозяйственного назначения
если они не установлены специальными строительными или технологическими нормами
параметры А - для систем вентиляции и кондиционирования в теплый и холодный
параметры Б - для систем отопления в холодный период года.
15. По заданию на проектирование допускается принимать параметры наружного
воздуха более низкие в холодный период года и более высокие в теплый период года чем
расчетные параметры наружного воздуха по 5.13 5.14.
16. Взрывопожаробезопасные концентрации веществ в воздухе помещений следует
принимать при параметрах наружного воздуха установленных для расчета систем
вентиляции воздушного отопления и кондиционирования.
Внутреннее теплоснабжение и отопление
1. Системы внутреннего теплоснабжения
1.1. Теплоснабжение зданий может осуществляться:
по тепловым сетям централизованной системы теплоснабжения от источника
теплоты теплоэлектроцентрали (ТЭЦ) по тепловым сетям от источника теплоты
населенного пункта квартала микрорайона районной тепловой станции (РТС) и
квартальной тепловой станции (КТС);
от автономного источника теплоты обслуживающего одно здание или группу зданий
(встроенная пристроенная или крышная котельная когенерационная или теплонасосная
от индивидуальных теплогенераторов.
1.2. Системы внутреннего теплоснабжения зданий различного назначения следует
присоединять согласно СП 124.13330 к тепловым сетям централизованного
теплоснабжения или автономного источника теплоты через автоматизированные
центральные или индивидуальные тепловые пункты обеспечивающие гидравлический и
тепловой режимы систем внутреннего теплоснабжения а также автоматическое
регулирование потребления теплоты в системах отопления и вентиляции в зависимости от
изменения температуры наружного воздуха и поддержание заданной температуры горячей
воды в системах горячего водоснабжения. Тепловой пункт для жилых и общественных
зданий как правило следует размещать в обслуживаемом здании; устройство
пристроенных или отдельно стоящих тепловых пунктов допускается предусматривать при
При централизованном теплоснабжении системы отопления и внутреннего
теплоснабжения жилых и общественных зданий следует как правило присоединять к
тепловым сетям по независимой схеме.
Присоединение систем внутреннего теплоснабжения зданий к тепловым сетям по
зависимой схеме а также систем отопления строящихся или реконструируемых
отдельных зданий (внутри сложившейся застройки с общим для группы зданий тепловым
пунктом) допускается предусматривать через автоматизированный насосный узел
смешения для каждого здания обеспечивая защиту от повышения давления а также
регулирование температуры теплоносителя в зависимости от изменения температуры
наружного воздуха. Присоединение систем внутреннего теплоснабжения через
автоматизированный элеваторный узел допускается по заданию на проектирование при
1.3. В общественных и производственных зданиях следует предусматривать
коммерческий учет расхода теплоты в системах внутреннего теплоснабжения на здание.
В одном здании для групп помещений разного назначения или групп помещений
предназначенных для разных арендаторов (владельцев) по заданию на проектирование
могут предусматриваться индивидуальные узлы учета расхода теплоты для отдельных
В жилых многоквартирных зданиях следует предусматривать коммерческий учет
расхода теплоты в системах внутреннего теплоснабжения на здание а также учет и
регулирование расхода теплоты для каждой квартиры; в зданиях с вертикальной
разводкой системы отопления следует предусматривать организацию поквартирного учета
расхода теплоты (установка радиаторных распределителей тепла и других аналогичных
устройств). Расчетные методы коммерческого учета потребления теплоты не
В системах центрального отопления следует предусматривать как правило
автоматическое регулирование теплоотдачи отопительных приборов с учетом 6.4.9. При
этом автоматическое регулирующее устройство должно иметь ограничение диапазона
регулирования температуры воздуха в помещении согласно 5.2.
1.4. Для систем внутреннего теплоснабжения в качестве теплоносителя следует
применять как правило воду. Допускается применять водяной пар а также другие
теплоносители (кроме систем нагрева воды в бассейне и др.) если они отвечают
требованиям санитарно-гигиеническим и взрывопожаробезопасности.
Для зданий в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °C и
ниже (параметры Б) допускается применять воду с добавками предотвращающими ее
замерзание; в качестве добавок не следует использовать вредные вещества 1-го и 2-го
классов опасности по ГОСТ 12.1.005 а также взрывопожароопасные вещества в
количествах превышающих при аварии в системе внутреннего теплоснабжения ПДК или
нижний концентрационный предел распространения пламени (НКПРП) этих веществ в
воздухе помещения. В качестве добавок допускается использовать вещества 3-го и 4-го
классов опасности разрешенные к применению в системах внутреннего теплоснабжения
органом санитарно-эпидемиологического надзора с учетом 11.4.6. Не допускается в
качестве добавок к воде использовать вещества к которым материал труб не является
В зданиях детских дошкольных учреждений не допускается использовать
теплоноситель с добавками вредных веществ 1-го - 4-го классов опасности.
1.5. Использование электроэнергии с непосредственной трансформацией ее в
тепловую энергию для отопления нагрева воздуха в воздухонагревателях или в воздушнотепловых завесах а также для приводов теплонасосных систем теплохолодоснабжения
допускается по заданию на проектирование и техническим условиям на присоединение
согласованным с энергоснабжающей организацией.
1.6. Температуру теплоносителя °C для систем внутреннего теплоснабжения в
производственном здании следует принимать не менее чем на 20 °C ниже температуры
самовоспламенения веществ находящихся в помещении и не более максимально
допустимой по Приложению Д или указанной в технической документации на
оборудование арматуру и трубопроводы.
Температуру теплоносителя для систем внутреннего теплоснабжения в жилых и
общественных зданиях следует принимать как правило не более 95 °C.
Для систем внутреннего теплоснабжения с температурой воды 100 °C и выше
следует предусматривать:
мероприятия предотвращающие вскипание воды в многоэтажных зданиях;
прокладку трубопроводов в специальных шахтах.
В системах водяного отопления с трубопроводами из полимерных материалов
параметры теплоносителя (температура давление) не должны превышать 90 °C и 10
МПа а также допустимых значений для установленного класса эксплуатации труб и
фитингов по ГОСТ Р 52134 или рабочего давления и температурных режимов указанных
в документации предприятий-изготовителей.
1.7. Температура поверхности доступных частей отопительных приборов
воздухонагревателей а также трубопроводов систем отопления и внутреннего
теплоснабжения не должна превышать максимально допустимую по Приложению Д с
учетом назначения помещений в жилых общественных или административных зданиях
или категории производственных помещений в которых они размещаются.
Для отопительных приборов и трубопроводов в детских дошкольных помещениях
лестничных клетках и вестибюлях детских дошкольных учреждений следует
предусматривать защитные ограждения для отопительных приборов и тепловую
изоляцию трубопроводов.
1.8. Системы внутреннего теплоснабжения зданий следует предусматривать
обеспечивая их гидравлическую и тепловую устойчивость.
1.9. На трубопроводах систем внутреннего теплоснабжения из металлических труб
необходимо предусматривать компенсацию тепловых удлинений. В зданиях высотой
более 25 м следует предусматривать сильфонные компенсаторы.
1.10. При гидравлическом расчете эквивалентную шероховатость внутренней
поверхности трубопроводов из стальных труб систем внутреннего теплоснабжения
следует принимать не менее мм: 02 - для воды пара и других теплоносителей и 05 - для
При зависимом присоединении систем внутреннего теплоснабжения к тепловой сети
а также при реконструкции их с использованием существующих трубопроводов из
стальных труб эквивалентную шероховатость следует принимать не менее мм: 05 - для
воды пара и других теплоносителей и 10 - для конденсата.
Эквивалентную шероховатость внутренней поверхности труб из полимерных
материалов а также медных и латунных труб следует принимать не менее 001 и 011 мм
1.11. Заполнение и гидравлические испытания водяных систем внутреннего
теплоснабжения должны производиться при положительной температуре в помещениях
здания; при отрицательной температуре наружного воздуха допускается проводить
пневматические испытания водяных систем отопления.
Величина пробного давления при гидравлическом испытании систем не должна
превышать предельного (допустимого) пробного давления для установленных в системах
отопительных приборов оборудования арматуры трубопроводов и др.
Системы внутреннего теплоснабжения должны выдерживать без разрушения и
потери герметичности пробное давление воды превышающее рабочее давление в системе
в 15 раза но не менее 06 МПа.
1.12. Для жилых многоквартирных общественных административно-бытовых и
производственных зданий срок службы отопительных приборов и оборудования должен
быть не менее 15 лет трубопроводов - не менее 25 лет.
2. Системы отопления
2.1. Отопление должно обеспечивать в отапливаемых помещениях нормируемую
температуру воздуха согласно разделу 5 в течение отопительного периода в пределах
расчетных параметров наружного воздуха.
В помещениях первых этажей жилых зданий а также в общественных
производственных и административно-бытовых помещениях с постоянными рабочими
местами расположенных в I климатическом районе с температурой наружного воздуха
минус 40 °C (параметры Б) и ниже следует предусматривать системы отопления для
равномерного прогрева поверхности пола.
2.2. Системы отопления должны обеспечивать нормируемую температуру воздуха
в помещениях учитывая:
а) потери теплоты через ограждающие конструкции;
б) расход теплоты на нагревание наружного воздуха проникающего в помещения за
счет инфильтрации или путем организованного притока через оконные клапаны
форточки фрамуги и другие устройства для вентиляции помещений;
в) расход теплоты на нагревание материалов оборудования и транспортных средств;
г) тепловой поток регулярно поступающий от электрических приборов освещения
технологического оборудования трубопроводов людей и других источников тепла.
Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений
допускается не учитывать если разность температур воздуха в этих помещениях равна 3
2.3. В неотапливаемых зданиях для поддержания температуры воздуха
соответствующей технологическим требованиям в отдельных помещениях и зонах а
также на временных рабочих местах при наладке и ремонте оборудования следует
предусматривать местное отопление.
2.4. Отопление лестничных клеток допускается не предусматривать:
в зданиях оборудуемых поквартирными системами теплоснабжения с
теплогенераторами по заданию на проектирование;
в зданиях с любыми системами отопления в районах с расчетной температурой
наружного воздуха для холодного периода года минус 5 °C и выше (параметры Б);
в незадымляемых лестничных клетках типа H1 (при условии предотвращения
образования наледи на ступенях лестничных маршей и (или) площадок лестничных
Сопротивление теплопередаче внутренних стен отделяющих неотапливаемую
лестничную клетку от жилых и других помещений следует принимать по СП 50.13330.
2.5. Выбор системы отопления системы теплоснабжения воздухонагревателей
приточных установок кондиционеров воздушно-тепловых завес и др. вид теплоносителя
максимально допустимую температуру теплоносителя тип отопительных приборов и
воздухонагревателей следует предусматривать с учетом назначения отапливаемых
помещений в жилых общественных и административно-бытовых зданиях или категории
производственных помещений по Приложению Д.
2.6. В помещениях категорий по взрывопожарной и пожарной опасности согласно
СП 12.13130 (далее - в помещениях категорий А и Б) следует предусматривать как
правило воздушное отопление. Допускается применять другие системы отопления по
Приложению Д за исключением систем водяного отопления для помещений в которых
хранятся или применяются вещества образующие при контакте с водой или водяными
парами взрывоопасные смеси или вещества способные к самовозгоранию или взрыву при
взаимодействии с водой.
2.7. Потери давления в системах водяного отопления должны составлять:
в стояках однотрубных систем - не менее 70% общих потерь давления в
циркуляционных кольцах без учета потерь давления в общих участках;
в стояках однотрубных систем отопления с нижней разводкой подающей и верхней
разводкой обратной магистрали - не менее 300 Па на каждый метр высоты стояка;
в циркуляционных кольцах через верхние приборы (ветки) двухтрубных
вертикальных систем а также через приборы однотрубных горизонтальных систем - не
менее естественного давления в них при расчетных параметрах теплоносителя.
В системах отопления многоэтажных зданий для гидравлической балансировки и
обеспечения работы автоматических терморегуляторов в оптимальном режиме на стояках
(как правило двухтрубных систем) или в узлах ввода систем поквартирного отопления
следует предусматривать установку автоматических балансировочных клапанов. В
системах отопления без автоматических терморегуляторов у отопительных приборов
согласно 6.4.9 допускается устанавливать ручные балансировочные клапаны.
2.8. Номинальный тепловой поток отопительного прибора не следует принимать
меньше чем на 5% или на 60 Вт требуемого по расчету. Номинальный тепловой поток
отопительного прибора допускается принимать больше требуемого по расчету но не
более 15% для приборов с автоматическими терморегуляторами.
При расчете отопительных приборов следует учитывать 90% теплового потока
поступающего при открытой прокладке от трубопроводов системы отопления в
Дополнительные потери теплоты через участки наружных ограждений
прокладываемыми в неотапливаемых помещениях не должны превышать 7% теплового
потока системы отопления здания.
2.9. Системы лучистого отопления и нагревания с темными и светлыми газовыми и
электрическими инфракрасными излучателями допускается применять:
а) на открытых площадках;
б) в производственных помещениях категорий В2 В3 В4 (без выделения горючей
пыли и аэрозолей или с выделением негорючей пыли) класса функциональной пожарной
опасности Ф5.1 согласно СП 2.13130 (далее - класса Ф5.1);
в) в помещениях складов (без выделения горючей пыли и аэрозолей или с
выделением негорючей пыли) категорий В2 В3 В4 класса Ф5.2 (кроме стоянок
автомобилей книгохранилищ архивов высокостеллажных складов) а также темные
инфракрасные излучатели в автомобильных стоянках категорий В2 В3 - по заданию на
проектирование и в соответствии со статьей 6 п. 8 [4];
г) в производственных помещениях и на складах категорий Г и Д;
д) в помещениях сельскохозяйственных зданий класса Ф5.3 (кроме светлых
инфракрасных излучателей);
е) в помещениях зрелищных и культурно-просветительных учреждений класса Ф2.3
(театры кинотеатры концертные залы спортивные сооружения с трибунами) класса
Ф2.4 (музеи выставки танцевальные залы) с расчетным числом посадочных мест для
посетителей и расположенных на открытом воздухе;
ж) в помещениях залов не имеющих горючих материалов физкультурнооздоровительных комплексов и спортивно-тренировочных учреждений (без трибун для
зрителей) класса Ф3.6.
Газовые и электрические инфракрасные излучатели не допускается размещать во
взрывоопасных зонах производственных помещений и складов.
2.10. Системы отопления и нагревания с газовыми и электрическими
инфракрасными излучателями не следует применять:
в помещениях подвальных и цокольных этажей;
в зданиях V степени огнестойкости;
в зданиях любой степени огнестойкости классов конструктивной пожарной
опасности С1 С2 и С3.
2.11. Печное отопление следует предусматривать в соответствии с СП 7.13130.
3.1. Трубопроводы систем внутреннего теплоснабжения следует предусматривать
из стальных медных латунных полимерных (в том числе металлополимерных) труб
разрешенных к применению в строительстве. В системах с полимерными трубами
рекомендуется применять как правило соединительные детали и изделия одного
производителя. Трубопроводы из полимерных труб следует выбирать с учетом
изменяющихся в течение отопительного периода параметров теплоносителя
(температуры давления) и соответствующего им срока службы согласно ГОСТ Р 52134.
В зданиях высотой более 25 м в системах отопления с трубопроводами из стальных
медных и латунных труб для компенсации тепловых удлинений на стояках следует
предусматривать сильфонные компенсаторы с многослойными сильфонами
оснащенными стабилизаторами. Применение однослойных сильфонов не допускается.
Полимерные трубы применяемые в системах отопления совместно с
металлическими трубами или с приборами и оборудованием имеющими ограничения по
кислородопроницаемость не более 01 г(м3 x сут).
3.2. Прокладка трубопроводов систем внутреннего теплоснабжения не
а) на чердаках зданий (кроме теплых чердаков) и в проветриваемых подпольях в
районах с расчетной температурой минус 40 °C и ниже (параметры Б);
б) транзитных - через помещения защитных сооружений гражданской обороны и
шахт с электрокабелями; допускается прокладка транзитных трубопроводов без
разъемных соединений в защитном кожухе через электротехнические помещения
пешеходные галереи и тоннели;
в) в одной шахте (канале) с трубопроводами горючих жидкостей паров и газов с
температурой вспышки паров 170 °C и менее;
г) в одной шахте (канале) с трубопроводами коррозионно-активных паров и газов;
д) в одной шахте с воздуховодами по которым перемещаются взрывоопасные смеси.
3.3. Способ прокладки трубопроводов систем отопления должен обеспечивать
легкую замену их при ремонте. В наружных ограждающих конструкциях замоноличивать
трубопроводы систем отопления не следует; допускается прокладка изолированных
трубопроводов в штрабах ограждений. Замоноличивание труб (кроме полимерных) без
защитного кожуха в строительных конструкциях (кроме наружных) допускается:
в зданиях со сроком службы менее 20 лет;
при расчетном сроке службы труб 40 лет и более.
При скрытой прокладке трубопроводов следует предусматривать люки в местах
расположения разборных соединений и арматуры. Прокладку трубопроводов из
полимерных труб следует предусматривать скрытой: в полу (в гофротрубе) за
плинтусами и экранами в штрабах шахтах и каналах; допускается открытая прокладка их
в местах где исключаются механическое и термическое повреждение труб а также
прямое воздействие на них ультрафиолетового излучения.
3.4. В поквартирных системах отопления приборы учета расхода теплоты
регулирующую и запорную арматуру для каждой квартиры следует размещать в
специальных шкафах на обслуживаемых этажах обеспечивая свободный доступ к ним
технического персонала.
3.5. Трубопроводы в местах пересечения перекрытий внутренних стен и
перегородок следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов.
Заделку зазоров и отверстий в местах пересечений трубопроводами ограждающих
конструкций следует предусматривать негорючими материалами обеспечивая
нормируемый предел огнестойкости пересекаемых конструкций.
трубопроводами из полимерных материалов следует определять по ГОСТ Р 53306.
3.6. Расстояние (в свету) от поверхности трубопроводов отопительных приборов и
воздухонагревателей с теплоносителем температурой выше 100 °C до поверхности
конструкции из горючих материалов следует принимать не менее 100 мм. При меньшем
расстоянии следует предусматривать тепловую изоляцию поверхности этой конструкции
из негорючих материалов.
3.7. Скорость движения теплоносителя в трубопроводах систем внутреннего
теплоснабжения следует принимать в зависимости от допустимого эквивалентного уровня
а) выше 40 дБА - не более 15 мс в общественных зданиях и помещениях; не более 2
мс в административно-бытовых зданиях и помещениях; не более 3 мс в
производственных зданиях и помещениях;
б) 40 дБА и ниже - по Приложению Е.
3.8. Скорость движения пара в трубопроводах систем внутреннего теплоснабжения
а) в системах низкого давления (до 70 кПа на вводе) при попутном движении пара и
конденсата - 30 мс при встречном - 20 мс;
б) в системах высокого давления (от 70 до 170 кПа на вводе) при попутном движении
пара и конденсата - 80 мс при встречном - 60 мс.
3.9. Уклоны трубопроводов воды пара и конденсата следует принимать не менее
02 а уклон паропроводов против движения пара - не менее 0006.
Трубопроводы воды допускается прокладывать без уклона при скорости движения
воды в них 025 мс и более. В горизонтальных поквартирных системах отопления
допускается прокладка трубопроводов без уклона.
4. Отопительные приборы и арматура
4.1. В помещениях с выделением пыли горючих материалов (далее - горючая пыль)
категорий А Б В1 - В3 отопительные приборы систем водяного и парового отопления
следует предусматривать с гладкой поверхностью допускающей легкую очистку:
а) радиаторы секционные или панельные одинарные;
б) отопительные приборы из гладких стальных труб.
4.2. Отопительные приборы в помещениях категорий А Б В1 В2 следует
размещать на расстоянии (в свету) более 100 мм от поверхности стен; не допускается
размещать отопительные приборы в нишах.
4.3. В помещениях для наполнения и хранения баллонов со сжатым или
сжиженным газом а также в помещениях складов категорий А Б В1 В2 В3 и кладовых
горючих материалов или в местах отведенных в цехах для складирования горючих
материалов отопительные приборы следует ограждать экранами из негорючих
материалов на расстоянии не менее 100 мм (в свету) от приборов отопления
предусматривая доступ к ним для очистки.
4.4. Отопительные приборы следует размещать под световыми проемами в местах
доступных для осмотра ремонта и очистки.
Длину отопительного прибора следует определять расчетом и принимать не менее
% длины светового проема (окна) в больницах детских дошкольных учреждениях
школах домах для престарелых и инвалидов и 50% - в жилых и общественных зданиях.
Отопительные приборы в производственных помещениях с постоянными рабочими
местами расположенными на расстоянии 2 м или менее от окон в районах с расчетной
температурой наружного воздуха в холодный период года минус 15 °C и ниже (параметры
Б) следует размещать под окнами.
4.5. Отопительные приборы на лестничных клетках следует как правило
размещать на первом этаже а на лестничных клетках разделенных на отсеки - в нижней
части каждого отсека.
Отопительные приборы не следует размещать:
а) в отсеках тамбуров имеющих наружные двери;
б) в лестничных клетках в том числе незадымляемых если отопительные приборы
выступают от плоскости стен на высоте менее 22 м от поверхности проступей и
площадок лестницы; допускается установка отопительных приборов на площадках
лестничных клеток при выходе из здания при условии обеспечения нормируемой ширины
эвакуационных проходов.
4.6. При применении декоративных экранов (решеток) у отопительных приборов
следует обеспечивать доступ к отопительным приборам для их очистки.
4.7. Встроенные нагревательные элементы не допускается размещать в
однослойных наружных или внутренних стенах и перегородках.
Встроенные нагревательные элементы водяного или электрического отопления
допускается предусматривать в наружных многослойных стенах а также в перекрытиях и
4.8. Среднюю температуру поверхности строительных конструкций со
встроенными нагревательными элементами в расчетных условиях следует принимать не
- для полов помещений с постоянным пребыванием людей;
- для полов детских учреждений согласно СП 118.13330;
- для полов помещений с временным пребыванием людей а также для обходных
дорожек скамей крытых плавательных бассейнов;
по расчету - для потолков согласно 5.8.
Температура поверхности пола по оси нагревательного элемента в детских
учреждениях жилых зданиях и плавательных бассейнах не должна превышать 35 °C.
Ограничения температуры поверхности пола не распространяются на встроенные в
перекрытие или пол одиночные трубы систем отопления.
4.9. У отопительных приборов следует устанавливать регулирующую арматуру. В
жилых и общественных зданиях у отопительных приборов следует как правило
устанавливать автоматические терморегуляторы. Автоматические терморегуляторы
допускается не устанавливать при техническом обосновании. При применении
декоративных экранов по 6.4.6 терморегуляторы должны иметь термоголовку с выносным
В помещениях где имеется опасность замерзания теплоносителя регулирующая
арматура у отопительных приборов должна быть защищена от ее несанкционированного
4.10. В системах отопления следует предусматривать устройства для удаления
воздуха и их опорожнения. На каждом стояке следует предусматривать запорную
арматуру со штуцерами для присоединения шлангов (для спуска воды или удаления
воздуха). В горизонтальных системах отопления следует предусматривать устройства для
их опорожнения на каждом этаже независимо от этажности здания; в системах с
трубопроводами из полимерных труб допускается использовать продувку системы
4.11. Приборы систем лучистого отопления (в том числе газовые и электрические
инфракрасные излучатели) с температурой поверхности выше 150 °C следует размещать в
верхней зоне помещения или на строительных конструкциях класса пожарной опасности
4.12. Газовые излучатели допускается применять при условии удаления продуктов
сгорания обеспечивая ПДК вредных веществ в воздухе рабочей или обслуживаемой зоны
ниже допустимых величин а также при условии установки сигнализаторов
загазованности по метану и окиси углерода в соответствии с 6.5.7.
4.13. Температуру поверхности низкотемпературных панелей радиационного
обогрева рабочих мест не следует принимать выше 60 °C а панелей радиационного
охлаждения - ниже 2 °C.
4.14. В электрических системах отопления допускается применять электрические
отопительные приборы имеющие уровень защиты от поражения током класса 0 и
температуру теплоотдающей поверхности ниже допустимой для помещений по
Приложению Д с автоматическим регулированием тепловой мощности нагревательного
элемента в зависимости от температуры воздуха в помещении.
5. Системы поквартирного теплоснабжения
5.1. Системы поквартирного теплоснабжения применяются для отопления
вентиляции и горячего водоснабжения квартир в многоквартирных жилых зданиях
высотой до 28 м а также в помещениях общественного назначения встроенных в эти
здания. Для жилых зданий высотой более 28 м применение поквартирного
теплоснабжения допускается по заданию на проектирование и в соответствии со статьей
5.2. В качестве источника теплоты для систем поквартирного теплоснабжения
следует применять индивидуальные теплогенераторы (автоматизированные котлы
оборудованные автоматикой безопасности согласно 12.23) полной заводской готовности
на газообразном топливе с параметрами теплоносителя (температура давление) не более
°C и 03 МПа соответственно.
Автоматическая система регулирования должна обеспечивать поддержание заданной
температуры теплоносителя для системы теплоснабжения и температуры горячей воды
для горячего водоснабжения.
При строительстве новых а также реконструкции жилых многоквартирных зданий и
встроенных в них помещений общественного назначения следует применять
теплогенераторы с закрытой (герметичной) камерой сгорания.
При обосновании в квартирах жилых зданий высотой не более 15 м допускается
применять теплогенераторы с открытой камерой сгорания.
Производительность теплогенератора следует определять по наибольшей расчетной
нагрузке на отопление и вентиляцию или на горячее водоснабжение. При установке
емкостного водонагревателя допускается учитывать среднечасовую нагрузку на горячее
5.3. Индивидуальные теплогенераторы общей теплопроизводительностью 50 кВт и
меньше следует устанавливать:
в квартирах - в кухнях коридорах и нежилых помещениях (кроме ванных);
во встроенных помещениях общественного назначения - в специальных помещениях
без постоянного пребывания людей (теплогенераторных).
Теплогенераторы для квартир общей теплопроизводительностью более 50 кВт
следует размещать в отдельном помещении; при этом общая теплопроизводительность
установленных в этом помещении теплогенераторов не должна превышать 100 кВт.
Размещение и установка теплогенераторов должны производиться в соответствии с
инструкциями по монтажу и эксплуатации завода - изготовителя котлов.
5.4. Подачу наружного воздуха необходимого для горения следует
для индивидуального теплогенератора с закрытой камерой сгорания - отдельным
воздуховодом снаружи здания;
для индивидуального теплогенератора с открытой камерой сгорания - из помещения
в котором установлен теплогенератор при условии постоянной подачи наружного воздуха
в объеме необходимом для горения в это помещение.
5.5. Выбросы дымовых газов следует предусматривать через коллективные
дымовые каналы (трубы) выше кровли здания. Устройство дымоотводов от каждого
теплогенератора через наружные стены (в том числе через окна под балконами и
лоджиями) в жилых многоквартирных зданиях не допускается. Дымовые каналы (трубы)
не допускается прокладывать через жилые помещения. Пределы огнестойкости
конструкций дымовых каналов (труб) должны быть не менее установленных СП 7.13130.
5.6. Дымоотводы соединительные трубы и дымовые каналы (трубы) следует
выполнять из негорючих материалов с эквивалентной шероховатостью внутренней
поверхности не более 10 мм плотными класса герметичности B согласно 7.11.8 не
допуская подсосов воздуха в местах соединений и присоединения к коллективному
5.7. В помещениях в которых устанавливаются газовые теплогенераторы и другое
газовое оборудование следует предусматривать сигнализаторы загазованности по метану
и оксиду углерода срабатывающие при достижении загазованности помещения равной
% НКПРП или ПДК природного газа. Сигнализаторы загазованности должны быть
сблокированы с быстродействующими запорными клапанами установленными на вводе
газа в помещение и отключающими подачу газа по сигналу загазованности.
5.8. Для помещений в которых размещается газовое оборудование следует
предусматривать механическую вытяжную вентиляцию и естественную или
механическую приточную вентиляцию согласно 6.6.4 и 7.8.8.
6. Системы индивидуального теплоснабжения
6.1. Систему индивидуального теплоснабжения допускается предусматривать в
жилых общественных и производственных зданиях высотой до трех этажей
включительно указанных в Приложении Ж.
6.2. Для индивидуального теплоснабжения зданий следует применять
теплогенераторы (автоматизированные котлы в соответствии с 6.5.2 и оборудованные
автоматикой безопасности согласно 12.23) полной заводской готовности на газообразном
жидком и твердом топливе общей теплопроизводительностью до 360 кВт с параметрами
теплоносителя (температура давление) не более 95 °C и 06 МПа соответственно.
6.3. Теплогенераторы на газообразном топливе теплопроизводительностью до 50
кВт следует устанавливать в соответствии с 6.5.3. Теплогенераторы на газообразном
жидком и твердом топливе общей теплопроизводительностью до 360 кВт следует
размещать в отдельном помещении (теплогенераторной) на любом надземном этаже а
также в цокольном и подвальном этажах отапливаемого здания.
6.4. В помещении теплогенераторной следует предусматривать:
а) легкосбрасываемые ограждающие конструкции (в том числе остекленные оконные
проемы) и (или) специальные каналы;
б) подачу наружного воздуха необходимого для горения топлива согласно 6.5.4;
в) общеобменную вентиляцию согласно 6.5.8;
г) сигнализаторы загазованности по метану и оксиду углерода согласно 6.5.7.
6.5. Дымоотводы соединительные трубы и дымовые каналы (трубы) необходимо
выполнять из негорючих материалов (нержавеющей стали или керамических материалов)
согласно 4.6 и 6.5.5.
Вентиляция кондиционирование и воздушное отопление
1.1. Вентиляцию следует применять для обеспечения параметров микроклимата и
качества воздуха в пределах допустимых норм.
1.2. Кондиционирование воздуха следует принимать:
для обеспечения параметров микроклимата и качества воздуха требуемых для
технологического процесса по заданию на проектирование; при экономическом
обосновании или в соответствии с требованиями нормативных документов;
для обеспечения параметров микроклимата и качества воздуха в пределах
оптимальных норм (всех или отдельных параметров) по заданию на проектирование;
для обеспечения необходимых параметров микроклимата и качества воздуха в
пределах допустимых норм если они не могут быть обеспечены вентиляцией в теплый
период года без применения искусственного охлаждения воздуха.
При кондиционировании скорость движения воздуха по заданию на проектирование
допускается принимать в обслуживаемой или рабочей зоне помещений (на постоянных и
непостоянных рабочих местах) в пределах допустимых норм.
1.3. Вентиляцию с механическим побуждением (далее - механическую
вентиляцию) следует предусматривать:
а) если параметры микроклимата и качество воздуха не могут быть обеспечены
вентиляцией с естественным побуждением (далее - естественную вентиляцию) в течение
б) для помещений и зон без естественного проветривания.
1.4. Механическую вентиляцию с частичным использованием систем естественной
вентиляции для притока или удаления воздуха (далее - смешанную вентиляцию) следует
предусматривать в периоды года когда параметры микроклимата и качество воздуха не
могут быть обеспечены естественной вентиляцией.
1.5. Механическую вентиляцию следует предусматривать для общественных и
административно-бытовых помещений в районах с расчетной температурой наружного
воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б).
1.6. Механическую вентиляцию или кондиционирование следует предусматривать
для кабин кранов в помещениях с избытком теплоты более 23 Втм3 или при облучении
крановщика тепловым потоком интенсивностью теплового облучения более 140 Втм2.
Если в воздухе окружающем кабину крановщика концентрация вредных веществ
превышает ПДК согласно 5.10 то вентиляцию следует предусматривать наружным или
1.7. Механическую приточную вентиляцию с подачей наружного воздуха
(круглосуточно и круглогодично) следует предусматривать обеспечивая подпор воздуха
в помещениях машинных отделений лифтов зданий категорий А и Б а также в тамбуршлюзах:
помещений категорий А и Б;
помещений с выделением вредных газов паров или аэрозолей 1-го и 2-го классов
Устройство общего тамбур-шлюза для двух помещений и более категорий А и Б не
1.8. Приточно-вытяжную или вытяжную механическую вентиляцию следует
предусматривать для приямков глубиной 05 м и более а также для смотровых каналов
требующих ежедневного обслуживания и расположенных в помещениях категорий А и Б
или в помещениях в которых выделяются вредные газы пары или аэрозоли плотностью
более плотности воздуха.
1.9. В помещениях с естественным освещением их световыми проемами в
наружных ограждениях с объемом на каждого работающего 40 или 30 м3 (для
общественных или производственных помещений соответственно) допускается при
обосновании использовать периодическое проветривание через фрамуги и форточки.
1.10. Естественную вытяжную вентиляцию для жилых общественных
административных и бытовых помещений следует рассчитывать на разность плотностей
наружного воздуха при температуре 5 °C и внутреннего воздуха при температуре в
холодный период года. Поступление наружного воздуха в помещения следует
предусматривать через специальные приточные устройства в наружных стенах или окнах.
Для квартир и помещений в которых при температуре наружного воздуха 5 °C не
обеспечивается удаление нормируемого расхода воздуха следует предусматривать
механическую вытяжную вентиляцию.
Естественную вентиляцию для производственных помещений следует рассчитывать:
а) на разность плотностей наружного и внутреннего воздуха при расчетных
параметрах переходного периода года - для отапливаемых помещений без избытков
теплоты; при расчетных параметрах теплого периода года - для помещений с избытками
б) на действие ветра при скорости равной 1 мс в теплый период года - для
помещений без избытка теплоты.
1.11. Потолочные вентиляторы и вентиляторы-вееры (кроме применяемых для
воздушного душирования рабочих мест) следует предусматривать дополнительно к
системам приточной вентиляции для периодического увеличения скорости движения
воздуха в теплый период года выше допустимой по ГОСТ 30494 но не более чем на 03
мс на рабочих местах или отдельных участках помещений в зданиях общественных
административно-бытовых и производственных расположенных в IV климатическом
районе а также по заданию на проектирование в других климатических районах.
1.12. Воздушное душирование наружным воздухом или смесью наружного и
рециркуляционного воздуха или охлажденным воздухом постоянных рабочих мест
следует предусматривать при облучении лучистым тепловым потоком с плотностью более
0 Втм2 в соответствии с 5.9.
В плавильных литейных прокатных и других горячих цехах допускается
душирование рабочих мест внутренним воздухом аэрируемых пролетов этих цехов с
охлаждением или без охлаждения воздуха.
1.13. Отсекающие воздушные завесы следует предусматривать для
предотвращения распространения вредных веществ:
на постоянные рабочие места при открытых технологических процессах
сопровождающихся выделением вредных веществ и невозможности устройства укрытия
или местной вытяжной вентиляции;
между помещениями в одном из которых выделяются вредные вещества.
1.14. Воздушное отопление в помещениях следует предусматривать с учетом
требований Приложения Д. В системе воздушного отопления расход воздуха следует
определять по Приложению И температуру приточного воздуха - с учетом 7.1.15.
1.15. В системах воздушного отопления температуру воздуха при выходе из
воздухораспределителей следует рассчитывать с учетом 5.7 но принимать не выше 70 °C
и не менее чем на 20 °C ниже температуры самовоспламенения газов паров аэрозолей и
пыли выделяющихся в помещении.
Температуру воздуха подаваемого воздушно-тепловыми завесами следует
принимать не выше 50 °C у наружных дверей и не выше 70 °C у наружных ворот и
1.16. При нагревании воздуха в приточных и рециркуляционных установках
размещаемых в обслуживаемом помещении температуру теплоносителя (вода пар и др.)
для воздухонагревателей а также температуру теплоотдающих поверхностей
электровоздухонагревателей и газовых воздухонагревателей следует принимать ниже
максимально допустимой по Приложению Д с учетом категории и назначения помещений.
1.17. Очистка воздуха от пыли в системах механической вентиляции и
кондиционирования должна обеспечивать содержание пыли в подаваемом воздухе не
а) ПДК в атмосферном воздухе населенных пунктов - при подаче его в помещения
жилых и общественных зданий;
б) 30% ПДК в воздухе рабочей зоны - при подаче его в помещения
производственных и административно-бытовых зданий;
в) 30% ПДК в воздухе рабочей зоны для частиц пыли размером не более 10 мкм - при
подаче его в кабины крановщиков пульты управления зону дыхания работающих а
также при воздушном душировании;
г) допустимых концентраций по техническим условиям на вентиляционное
оборудование и воздуховоды.
1.18. В системах местных отсосов концентрация удаляемых горючих газов паров
аэрозолей и пыли в воздухе не должна превышать 50% НКПРП при температуре
2.1. Внутренние системы общеобменной вентиляции местных отсосов воздушного
отопления и кондиционирования (далее - системы вентиляции) следует предусматривать
обеспечивая минимально необходимые требования безопасности зданий согласно 4.1
учитывая функциональное назначение помещений класс функциональной пожарной
опасности помещений жилых общественных и административно-бытовых зданий
категорию по взрывопожарной и пожарной опасности производственных помещений
заданные параметры микроклимата возможность применения рециркуляции воздуха
режим и одновременность работы систем а также требования других нормативных
2.2. Системы вентиляции согласно СП 7.13130 не допускается предусматривать
общими для помещений расположенных в разных пожарных отсеках.
2.3. Системы вентиляции следует предусматривать общими для размещенных в
пределах одного пожарного отсека следующих групп помещений:
б) общественных административно-бытовых и производственных категории Д (в
в) производственных одной из категории А или Б размещенных не более чем на трех
(раздельно или последовательно расположенных) этажах;
г) производственных одной из категорий В1 В2 В3 В4 Г Д или складов категории
д) производственных категорий В1 В2 и В3 в любых сочетаниях;
е) складов и кладовых одной из категорий А Б В1 В2 или В3 размещенных не
более чем на трех (раздельно или последовательно расположенных) этажах;
ж) производственных категорий А Б В1 В2 В3 и В4 в любых сочетаниях или
складов категорий А Б В1 В2 В3 и В4 в любых сочетаниях общей площадью не более
00 м2 размещенных в отдельном одноэтажном здании с дверями из каждого помещения
и) одной категории пожарной опасности в подземных или надземных закрытых
стоянках автомобилей при условии установки противопожарных нормально открытых
клапанов на воздуховодах согласно СП 7.13130;
к) производственных категорий В4 Г и Д и складов категорий В4 и Д (в любых
сочетаниях) при условии установки противопожарных нормально открытых клапанов на
воздуховодах обслуживающих помещения и склады категории В4.
2.4. В одну систему вентиляции в одном пожарном отсеке допускается объединять
следующие группы помещений присоединяя к основной группе помещений другие
а) к жилым - административно-бытовые и общественные (с учетом требований
других нормативных документов);
б) к общественным (кроме помещений с массовым пребыванием людей) административно-бытовые или производственные категорий В4 Г и Д;
в) к производственным категорий В1 В2 В3 В4 Г и Д - административно-бытовые
и общественные (кроме помещений с массовым пребыванием людей);
г) к производственным категорий А Б (кроме систем указанных в 7.2.13) а также
категорий В1 В2 или В3 - производственные (в том числе склады и кладовые) любых
категорий кроме Г или помещения административно-бытовые и общественные (кроме
помещений с массовым пребыванием людей).
Группы помещений по "а" "б" "в" или "г" допускается объединять в одну систему
при условии установки противопожарного нормально открытого клапана на сборном
воздуховоде присоединяемой группы помещений.
К основной группе помещений следует относить группы помещений общая площадь
которых больше общей площади присоединяемых помещений. Общая площадь
присоединяемых помещений должна быть не более 300 м2.
2.5. Общие приточные системы допускается предусматривать для групп
лабораторных помещений научно-исследовательского и производственного назначения
расположенных в пределах одного пожарного отсека не более чем на 11 этажах (включая
технические и подвальные) категорий В1 - В4 Г и Д и для групп административнобытовых помещений в любых сочетаниях а также с присоединением к ним не более двух
(на разных этажах) кладовых категории А (каждая площадью не более 36 м2) для
хранения оперативного запаса исследуемых веществ согласно 7.2.4.
2.6. Общие системы приточной вентиляции с рециркуляцией воздуха следует
предусматривать для групп помещений с учетом 7.2.3 - 7.2.5 в которых согласно 7.4.5
допускается рециркуляция воздуха.
В одну систему не следует объединять группы помещений в которых допускается
рециркуляция воздуха с помещениями в которых не допускается рециркуляция воздуха.
2.7. Для систем воздушного отопления и систем приточной вентиляции
совмещенных с воздушным отоплением следует предусматривать:
резервные циркуляционные насосы для воздухонагревателей и резервные
вентиляторы (или электродвигатели для вентиляторов);
не менее двух отопительных агрегатов (или двух систем). При выходе из строя
вентилятора одного из двух агрегатов (систем) допускается снижение температуры
воздуха в помещении на период проведения ремонтных работ ниже нормируемой но не
ниже допустимой температуры воздуха в нерабочее время согласно 5.2.
2.8. Системы кондиционирования и общеобменной вентиляции для
производственных административно-бытовых и общественных помещений без
естественного проветривания и с постоянным пребыванием людей следует
предусматривать с резервными вентиляторами (или резервными электродвигателями
вентиляторов) для приточных и вытяжных установок или не менее чем с двумя
приточными и двумя вытяжными установками с расходом воздуха каждой не менее 50%
требуемого воздухообмена.
Допускается предусматривать одну приточную и одну вытяжную установку с
резервными вентиляторами (или с резервными электродвигателями для вентиляторов).
Для производственных помещений соединенных открывающимися проемами со
смежными помещениями одинаковой категории взрывопожарной и пожарной опасности и
с выделением аналогичных вредностей допускается предусматривать приточную систему
без резервного вентилятора а вытяжную - с резервным вентилятором или
Примечание. Резервные электродвигатели не допускается предусматривать в
с вентиляторами с непосредственным электродвигателем;
с вентиляторами двухстороннего всасывания.
2.9. Системы кондиционирования а также системы приточной общеобменной
вентиляции предназначенные для круглосуточного и круглогодичного обеспечения
требуемых параметров воздуха в общественных и производственных помещениях
следует предусматривать не менее чем с двумя установками. При выходе из строя одной
из установок необходимо обеспечить не менее 50% требуемого расхода воздуха (но не
менее расхода воздуха необходимого для обеспечения санитарных норм или норм
взрывопожаробезопасности). При этом допускается снижение температуры воздуха в
помещении (но не менее 12 °C) в холодный период года. При наличии технологических
требований или по заданию на проектирование для поддержания требуемых параметров
воздуха допускается предусматривать установку резервных кондиционеров или
вентиляторов или электродвигателей с учетом примечания к 7.2.8 насосов и др.
2.10. Системы местных отсосов вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности
следует предусматривать с одним резервным вентилятором (для каждой системы или для
двух систем) обеспечивающим расход воздуха необходимый для поддержания в
помещении концентрации вредных веществ ниже ПДК если при остановке вентилятора
не может быть остановлено технологическое оборудование или концентрация вредных
веществ в помещении может превысить ПДК в течение рабочей смены.
Резервный вентилятор допускается не предусматривать если снижение
концентрации вредных веществ до ПДК может быть достигнуто предусмотренной
аварийной вентиляцией автоматически включаемой в соответствии с 12.15 "е".
2.11. Системы механической вытяжной общеобменной вентиляции для помещений
категорий А и Б следует предусматривать с одним резервным вентилятором для каждой
системы или одним резервным вентилятором для нескольких систем обеспечивающим
расход воздуха необходимый для поддержания в помещениях концентрации горючих
газов паров или пыли не превышающей 10% НКПРП газо- паро- и пылевоздушных
Резервный вентилятор допускается не предусматривать:
а) если при остановке системы общеобменной вентиляции может быть остановлено
связанное с ней технологическое оборудование и прекращено выделение горючих газов
б) если в помещении предусмотрена аварийная вентиляция с расходом воздуха не
менее необходимого для обеспечения концентрации горючих газов паров или пыли не
превышающей 10% НКПРП газо- паро- и пылевоздушных смесей.
Если резервный вентилятор в соответствии с 7.2.11 "а" и "б" не установлен то
следует предусматривать включение аварийной сигнализации.
Системы местных отсосов взрывоопасных смесей следует предусматривать с одним
резервным вентилятором (в том числе для эжекторных установок) для каждой системы
или для двух систем если при остановке вентилятора не может быть остановлено
технологическое оборудование и концентрация горючих газов паров и пыли может
превысить 10% НКПРП. Резервный вентилятор допускается не предусматривать если
снижение концентрации горючих веществ в воздухе помещения до 10% НКПРП может
быть обеспечено системой аварийной вентиляции автоматически включаемой в
соответствии с 12.15 "е".
2.12. Системы местных отсосов вредных веществ или взрывопожароопасных
смесей следует предусматривать отдельными от систем общеобменной вентиляции.
К круглосуточно работающей системе общеобменной вытяжной вентиляции
оборудованной резервным вентилятором допускается присоединять местные отсосы
вредных веществ если не требуется очистка воздуха от них.
Общую вытяжную систему общеобменной вентиляции и местных отсосов
допускается предусматривать:
научно-исследовательского
производственного назначения категорий В1 - В4 Г и Д если в оборудовании
снабженном местными отсосами не образуются взрывоопасные смеси;
для кладовой категории А оперативного хранения исследуемых веществ при условии
установки противопожарного нормально открытого клапана согласно 7.8.3 и СП 7.13130.
2.13. Системы общеобменной вытяжной вентиляции для помещений категорий В1 В4 Г Д удаляющие воздух из 5-метровой зоны вокруг оборудования содержащего
горючие вещества которые могут образовывать в этой зоне взрывопожароопасные смеси
следует предусматривать отдельными от других систем этих помещений.
2.14. Системы местных отсосов от технологического оборудования следует
предусматривать отдельными для веществ соединение которых может образовать
взрывоопасную смесь или создать более опасные вредные вещества. Объединение
местных отсосов горючих или вредных веществ в общие системы допускается по заданию
на проектирование и данным технологической части проекта.
2.15. Системы местных отсосов горючих веществ осаждающихся или
конденсирующихся в воздуховодах или вентиляционном оборудовании следует
предусматривать отдельными для каждой единицы оборудования в помещении;
допускается объединять в одну систему несколько единиц оборудования шкафов в одном
помещении по заданию на проектирование и данным технологической части проекта.
2.16. Системы воздушного душирования для подачи воздуха на рабочие места
должны быть как правило отдельными от систем другого назначения.
2.17. Системы подачи наружного воздуха в один тамбур-шлюз или группу тамбуршлюзов помещений категорий А или Б или в машинные отделения лифтов зданий
категорий А или Б или в тамбур-шлюзы помещений для вентиляционного оборудования
категорий А или Б следует предусматривать отдельными от других систем с резервным
вентилятором для каждой системы.
Подачу наружного воздуха в указанные тамбур-шлюзы (кроме машинных отделений
лифтов) допускается предусматривать от общей приточной системы обслуживающей
защищаемые помещения категорий А и Б или от приточной системы (без рециркуляции)
обслуживающей помещения категорий В4 и Д предусматривая резервный вентилятор на
требуемый воздухообмен для тамбур-шлюзов а также установку противопожарных
нормально открытых клапанов для отключения при пожаре подачи воздуха в защищаемые
помещения категорий А и Б или в помещения категорий В4 и Д.
Системы для подачи воздуха в тамбур-шлюзы помещений других категорий и
другого назначения следует как правило предусматривать общими с системами
помещений защищаемых этими тамбур-шлюзами.
2.18. Системы механической общеобменной вентиляции следует предусматривать
для помещений складов категорий А Б и В1 - В4 с выделениями горючих газов и паров.
Для помещений складов категорий А и Б вместимостью более 10 т необходимо
предусматривать резервную систему механической вытяжной вентиляции на требуемый
воздухообмен размещая местное управление системами при входе.
Допускается предусматривать удаление воздуха только из верхней зоны системами с
естественным побуждением если в указанных помещениях выделяемые газы и пары легче
воздуха и требуемый воздухообмен не превышает двукратного в 1 ч.
2.19. Системы механической общеобменной вытяжной вентиляции следует
предусматривать для помещений складов с выделением вредных газов и паров
предусматривая резервную систему механической вытяжной вентиляции на требуемый
воздухообмен и размещая местное управление системами при входе. Допускается
предусматривать системы общеобменной вентиляции с естественным побуждением при
выделении вредных газов и паров 3-го и 4-го классов опасности если они легче воздуха.
2.20. Системы механической общеобменной вытяжной вентиляции следует
предусматривать для помещений категорий А и Б. Допускается для этих помещений
предусматривать системы с естественным побуждением если взрывопожароопасные
вещества легче воздуха и работоспособность систем обеспечивается при безветрии в
2.21. Для вентиляции приямков глубиной 05 м и более и смотровых каналов
или в помещениях в которых выделяются вредные газы пары или аэрозоли с плотностью
более плотности воздуха допускается использовать системы общеобменной
механической вентиляции этих помещений.
3. Приемные устройства наружного воздуха
3.1. Приемные устройства наружного воздуха а также открываемые окна и
проемы используемые для приточной или вытяжной вентиляции с естественным
побуждением следует размещать учитывая требования 5.11 и 13.1.
3.2. Приемные устройства наружного воздуха не допускается размещать:
на расстоянии менее 8 м по горизонтали от мест сбора мусора интенсивно
используемых мест парковки для трех автомобилей и более дорог с интенсивным
движением погрузо-разгрузочных зон систем испарительного охлаждения верхних
частей дымовых труб мест выброса вытяжного воздуха и мест с выделениями других
загрязнений или запахов.
Приемные устройства наружного воздуха расположенные:
в верхней части здания при одинаковой концентрации загрязнений с обеих сторон
здания следует размещать с наветренной стороны;
на открытых местах вблизи крыш или стен следует защищать от перегрева воздуха
в теплый период года.
3.3. Низ отверстия для приемного устройства наружного воздуха следует
размещать на высоте более 1 м от уровня устойчивого снегового покрова определяемого
по данным гидрометеостанций или расчетом но не ниже 2 м от уровня земли.
В районах песчаных бурь и интенсивного переноса пыли и песка за приемным
отверстием следует предусматривать камеры для осаждения крупных частиц пыли и песка
и размещать низ отверстия не ниже 3 м от уровня земли.
Защиту приемных устройств от загрязнения взвешенными примесями растительного
происхождения следует предусматривать по заданию на проектирование.
3.4. В пределах одного пожарного отсека общие приемные устройства наружного
воздуха предусматривать не следует для приточных систем общеобменной вентиляции:
а) оборудование которых не допускается размещать в одном помещении для
вентиляционного оборудования согласно 7.9.11 - 7.9.14 7.9.18
б) и для систем приточной противодымной вентиляции.
В пределах одного пожарного отсека общие приемные устройства наружного
воздуха допускается предусматривать для систем приточной общеобменной вентиляции
(кроме систем обслуживающих помещения категорий А Б и В1 склады категорий А Б
В1 и В2 а также помещения с оборудованием систем местных отсосов взрывоопасных
смесей и систем по 7.2.13) и для систем приточной противодымной вентиляции при
условии установки противопожарных нормально открытых клапанов на воздуховодах
приточных систем общеобменной вентиляции в местах пересечения ими ограждающих
конструкций помещения для вентиляционного оборудования с пределом огнестойкости не
3.5. Общие приемные устройства наружного воздуха не следует предусматривать
для приточных систем общеобменной вентиляции обслуживающих разные пожарные
отсеки. Расстояние по горизонтали и по вертикали между приемными устройствами
расположенными в смежных пожарных отсеках должно быть не менее 3 м.
Общие приемные устройства для систем обслуживающих разные пожарные отсеки
допускается предусматривать по заданию на проектирование для систем общеобменной
вентиляции (кроме систем обслуживающих помещения категорий А Б и В1 склады
категорий А Б В1 и В2 а также помещения с оборудованием систем местных отсосов
взрывоопасных смесей и систем по 7.2.13) при условии установки противопожарных
клапанов с пределом огнестойкости согласно СП 7.13130:
а) нормально открытых - на воздуховодах приточных систем общеобменной
вентиляции в местах пересечения ими ограждений помещения для вентиляционного
оборудования если установки указанных систем размещаются в общем помещении;
б) нормально открытых - перед клапанами наружного воздуха всех приточных
установок размещаемых в разных помещениях для вентиляционного оборудования.
Общие приемные устройства для систем противодымной вентиляции
обслуживающих разные пожарные отсеки допускается предусматривать при выполнении
требований СП 7.13130.
4. Расход приточного воздуха
4.1. Требуемый расход приточного воздуха (наружного или смеси наружного и
рециркуляционного) следует определять по расчету в соответствии с Приложением И и
из величин необходимую для обеспечения санитарногигиенических норм или норм взрывопожаробезопасности.
4.2. Расход наружного воздуха в помещении следует принимать не менее:
а) минимального расхода наружного воздуха рассчитанного по Приложениям И и К;
б) расхода воздуха удаляемого системами местных отсосов вытяжной
общеобменной вентиляции технологическим оборудованием с учетом нормируемого
4.3. Расход воздуха подаваемого в тамбур-шлюзы а также в машинные отделения
лифтов зданий категорий А и Б в соответствии с 7.1.7 и 7.2.17 следует принимать по
расчету согласно Приложению И и СП 7.13130 при условии создания и поддержания в
них при закрытых дверях избыточного давления не менее 20 Па (по отношению к
давлению в помещении для которого предназначен тамбур-шлюз) но не менее 250 м3ч
на каждый тамбур-шлюз.
Расход воздуха подаваемого в помещения машинных отделений лифтов в зданиях
категорий А и Б следует определять из расчета создания давления не менее чем на 20 Па
выше давления в примыкающей части лифтовой шахты.
Разность давления воздуха в тамбур-шлюзах или в помещениях машинных
отделений лифтов и примыкающих к ним помещениях не должна превышать 50 Па.
4.4. Рециркуляция воздуха не допускается:
а) из помещений в которых расход наружного воздуха определяется массой
выделяемых вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности;
б) из помещений в воздухе которых имеются болезнетворные бактерии и грибки в
концентрациях превышающих установленные органом санитарно-эпидемиологического
надзора или резко выраженные неприятные запахи;
в) из помещений в которых имеются вредные вещества возгоняемые при
соприкосновении с нагретыми поверхностями воздухонагревателя если перед
воздухонагревателем не предусмотрена очистка воздуха;
г) из помещений категорий А и Б (кроме воздушных и воздушно-тепловых завес у
наружных ворот и дверей);
д) из лабораторных помещений научно-исследовательского и производственного
назначения в которых могут производиться работы с вредными или горючими газами
парами и аэрозолями;
е) из помещений категорий В1 - В4 в которых выделяются горючие пыли и
ж) из 5-метровых зон вокруг оборудования расположенного в помещениях
категорий В1 - В4 Г и Д если в этих зонах могут образовываться взрывоопасные смеси из
горючих газов паров аэрозолей с воздухом;
и) из систем местных отсосов вредных веществ и взрывоопасных смесей с воздухом;
к) из тамбур-шлюзов.
4.5. Рециркуляция воздуха допускается:
а) в производственных зданиях - из систем местных отсосов пылевоздушных смесей
(кроме взрывоопасных пылевоздушных смесей) после их очистки от пыли;
б) в общественных зданиях для группы помещений одного класса функциональной
пожарной опасности а также одного функционального назначения (административные
или офисные или номера гостиниц и др.) при условии установки в системе вентиляции
устройства обеззараживания воздуха обеспечивающего постоянное обеззараживание
приточного или рециркуляционного воздуха поступающего в помещения по медикотехническому заданию на проектирование и при согласовании с местными органами
государственного эпидемиологического надзора.
4.6. Рециркуляция воздуха ограничивается:
а) пределами одной квартиры номера в гостинице или одноквартирного дома;
б) пределами одного помещения в общественных зданиях;
в) пределами группы помещений общественного назначения одного класса
функциональной опасности (в пределах одного пожарного отсека) имеющих общие
проемы (внутренние открытые лестницы эскалаторы и др.) общей площадью более 2 м2;
г) пределами одного или нескольких помещений в которых выделяются одинаковые
вредные вещества 1-го 2-го 3-го или 4-го классов опасности кроме помещений
приведенных в 7.4.4 и 7.4.5.
5. Организация воздухообмена
5.1. В общественных административно-бытовых и производственных зданиях
оборудованных механическими системами вентиляции в холодный период года следует
обеспечивать баланс между расходом приточного и вытяжного воздуха.
В общественных и административно-бытовых зданиях (кроме зданий с влажным и
мокрым режимами) в районах с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °C
и ниже (параметры Б) в холодный период года следует обеспечивать положительный
дисбаланс в объеме не более 05 воздухообмена в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее и
не более 3 м3ч на 1 м2 пола в помещениях высотой более 6 м.
В общественных и административно-бытовых зданиях часть приточного воздуха (в
объеме не более 50% требуемого воздуха для обслуживаемых помещений) допускается
подавать в коридоры или смежные помещения.
В общественных и административно-бытовых зданиях часть вытяжного воздуха в
объеме не более одного воздухообмена в 1 ч допускается удалять через переточные
решетки из коридоров или смежных помещений при условии установки в них нормально
открытых противопожарных клапанов согласно СП 7.13130.
5.2. В производственных зданиях в холодный период года допускается
предусматривать при техническом обосновании отрицательный дисбаланс в объеме не
более 05 воздухообмена в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее и не более 3 м3ч на 1
м2 пола в помещениях высотой более 6 м.
Для помещений категорий А и Б а также для производственных помещений в
которых выделяются вредные вещества или резко выраженные неприятные запахи
следует как правило предусматривать отрицательный дисбаланс. Допускается принимать
баланс между расходом приточного и вытяжного воздуха для помещений категорий А и Б
при удалении воздуха системами с естественным побуждением согласно 7.2.20 если в
указанных помещениях выделяются газы и пары легче воздуха.
5.3. Для чистых помещений и помещений с кондиционированием следует
предусматривать положительный дисбаланс если в них отсутствуют выделения вредных
и взрывоопасных газов паров и аэрозолей или резко выраженные неприятные запахи.
5.4. Расход воздуха для обеспечения дисбаланса в помещениях следует принимать:
а) при отсутствии тамбур-шлюза - из расчета создания разности давления не менее
Па по отношению к давлению в защищаемом помещении (при закрытых дверях) но не
менее 100 м3ч на каждую дверь защищаемого помещения;
б) при наличии тамбур-шлюза - равным расходу подаваемому в тамбур-шлюз.
5.5. В помещениях жилых общественных административно-бытовых и
производственных зданий приточный воздух следует подавать таким образом чтобы
обеспечить требуемые параметры микроклимата в пределах обслуживаемой или рабочей
5.6. В помещениях жилых зданий приточный воздух следует подавать из
воздухораспределителей расположенных в верхней зоне (смесительная вентиляция). В
помещениях общественного назначения (с избытком или недостатком теплоты) возможно
применение как смесительной так и вытесняющей вентиляции (подача приточного
воздуха через специальные воздухораспределители непосредственно в обслуживаемую
зону и удаление воздуха из верхней зоны помещения).
5.7. В помещениях со значительными влаговыделениями при тепловлажностном
отношении 4000 кДжкг и менее следует подавать часть приточного воздуха с
температурой выше температуры точки росы внутреннего воздуха в зоны возможной
конденсации влаги на ограждающих конструкциях здания.
5.8. В производственные помещения приточный воздух следует подавать в
рабочую зону из воздухораспределителей:
а) горизонтальными струями выпускаемыми в пределах или выше рабочей зоны в
том числе при вихревой воздухораздаче;
б) наклонными (вниз) струями выпускаемыми на высоте 3 м и более от пола;
в) вертикальными струями выпускаемыми на высоте 4 м и более от пола.
При незначительных избытках теплоты приточный воздух допускается подавать из
воздухораспределителей (в том числе перфорированных) расположенных в верхней зоне
производственных помещений.
В помещениях с выделениями пыли приточный воздух следует как правило
подавать струями направленными сверху вниз из воздухораспределителей
расположенных в верхней зоне.
5.9. Приточный воздух следует направлять так чтобы воздух не поступал через
загрязнением в зоны с меньшим загрязнением и не нарушал работы
местных отсосов. Приточный воздух следует подавать на постоянные рабочие места если
они находятся вблизи источников вредных выделений у которых невозможно устройство
5.10. Удаление воздуха из помещений системами вентиляции следует
предусматривать из зон в которых воздух наиболее загрязнен или имеет наиболее
высокую температуру или энтальпию. При выделении пыли и аэрозолей в помещениях
без тепловыделений удаление воздуха системами общеобменной вентиляции следует
предусматривать из нижней зоны.
В производственных помещениях с тепловыделениями и выделениями вредных или
горючих газов или паров загрязненный воздух следует удалять из верхней зоны в объеме
не менее однократного воздухообмена в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее; не менее
м3ч на 1 м2 в помещениях высотой более 6 м.
5.11. Приемные отверстия для удаления воздуха системами общеобменной
вытяжной вентиляции из верхней зоны помещения следует размещать:
а) под потолком или покрытием но не ниже 2 м от пола до низа отверстий - для
удаления избытков теплоты влаги и вредных газов;
б) не ниже 04 м от плоскости потолка или покрытия до верха отверстий - для
удаления взрывоопасных смесей газов паров и аэрозолей (кроме смеси водорода с
в) не ниже 01 м от плоскости потолка или покрытия до верха отверстий в
помещениях высотой 4 м и менее или не ниже 0025 высоты помещения (но не более 04
м) в помещениях высотой более 4 м - для удаления смеси водорода с воздухом.
5.12. Приемные отверстия для удаления воздуха системами общеобменной
вентиляции из нижней зоны следует размещать на уровне до 03 м от пола до низа
Расход воздуха через местные отсосы размещенные в пределах рабочей зоны
следует учитывать как удаление воздуха из этой зоны.
6. Аварийная вентиляция
6.1. Аварийную вентиляцию для помещений в которых возможно внезапное
поступление большого количества вредных или горючих газов паров или аэрозолей
следует предусматривать в соответствии с требованиями технологической части проекта
учитывая несовместимость по времени аварии технологического и вентиляционного
Расход воздуха для аварийной вентиляции следует принимать по данным
технологической части проекта.
6.2. Аварийную вентиляцию в помещениях категорий А и Б следует
предусматривать с механическим побуждением.
Если температура категория и группа взрывоопасной смеси горючих газов паров и
аэрозолей не соответствуют техническим условиям на взрывозащищенные вентиляторы
то системы вытяжной аварийной вентиляции следует предусматривать с эжекторными
установками согласно 7.8.3 для зданий любой этажности. Для одноэтажных зданий в
которые при аварии поступают горючие газы или пары плотностью меньше плотности
воздуха допускается принимать приточную вентиляцию с механическим побуждением
согласно 7.8.4 для вытеснения газов и паров через аэрационные фонари шахты и
6.3. Аварийную вентиляцию помещений категорий В1 - В4 Г и Д следует
предусматривать с механическим побуждением; допускается предусматривать аварийную
вентиляцию с естественным побуждением при условии обеспечения требуемого расхода
воздуха при расчетных параметрах Б в теплый период года.
6.4. Для аварийной вентиляции следует использовать:
а) основные системы общеобменной вентиляции с резервными вентиляторами а
также системы местных отсосов с резервными вентиляторами обеспечивающими расход
воздуха необходимый для аварийной вентиляции;
б) системы указанные в 7.6.4 "а" и дополнительно системы аварийной вентиляции
на недостающий расход воздуха;
в) только системы аварийной вентиляции если использование основных систем
невозможно или нецелесообразно.
6.5. Вытяжные устройства (решетки или патрубки) для удаления поступающих в
помещение газов и паров системами аварийной вентиляции необходимо как правило
размещать с учетом требований 7.5.10 в следующих зонах:
а) в рабочей - при поступлении газов и паров с плотностью больше плотности
воздуха в рабочей зоне;
б) в верхней - при поступлении газов и паров с плотностью меньше плотности
воздуха в рабочей зоне.
6.6. Для возмещения расхода воздуха удаляемого аварийной вентиляцией следует
а) системы общеобменной приточной вентиляции с резервными вентиляторами
обеспечивающими необходимый расход воздуха;
б) системы указанные в 7.6.6 "а" и дополнительно системы специальной приточной
вентиляции на недостающий расход воздуха;
в) специальные приточные системы с механическим или естественным побуждением
на необходимый расход воздуха;
г) приток наружного воздуха через автоматически открываемые проемы.
7.1. Воздушные и воздушно-тепловые завесы следует предусматривать:
а) у постоянно открытых проемов в наружных стенах помещений а также у ворот и
проемов в наружных стенах не имеющих тамбуров и открывающихся более пяти раз или
не менее чем на 40 мин в смену в районах с расчетной температурой наружного воздуха
минус 15 °C и ниже (параметры Б);
б) у наружных дверей вестибюлей общественных и административно-бытовых
зданий - в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха (параметры Б) и
численности людей проходящих через двери в течение 1 ч:
от минус 15 °C до минус 25 °C - 400 чел. и более;
от минус 26 °C до минус 40 °C - 250 чел. и более;
ниже минус 40 °C - 100 чел. и более;
в) при обосновании - у наружных дверей зданий если к вестибюлю примыкают
помещения без тамбура оборудованные системами кондиционирования;
г) у наружных дверей ворот и проемов помещений с мокрым режимом;
д) при обосновании - у проемов во внутренних стенах и перегородках
производственных помещений для предотвращения перетекания воздуха из одного
е) у ворот дверей и проемов помещений с кондиционированием по заданию на
проектирование или по специальным технологическим требованиям.
Расход воздуха и теплоты воздушных и воздушно-тепловых завес периодического
действия не следует учитывать в воздушном и тепловом балансах здания.
7.2. Воздушные и воздушно-тепловые завесы у наружных проемов ворот и дверей
следует рассчитывать с учетом ветрового давления. Расход воздуха следует определять
принимая температуру наружного воздуха и скорость ветра при параметрах Б но не более
мс. Если скорость ветра при параметрах Б меньше чем при параметрах А то подбор
воздухонагревателей следует осуществлять по большему из расходов теплоты на нагрев
воздуха рассчитанных при параметрах А и Б. Скорость выпуска воздуха из щелей или
отверстий воздушно-тепловых завес следует принимать не более мс:
- у наружных дверей;
- у ворот и технологических проемов.
7.3. Расчетную температуру смеси воздуха поступающего в помещение через
наружные двери ворота и проемы следует принимать не менее °C:
- для вестибюлей зданий общественного назначения;
- для производственных помещений при легкой работе и работе средней тяжести
и для вестибюлей жилых и административно-бытовых зданий;
- для производственных помещений при тяжелой работе и отсутствии постоянных
рабочих мест на расстоянии 6 м и менее от дверей ворот и проемов.
8.1. Вентиляторы (в том числе канального типа) кондиционеры приточные
камеры воздухонагреватели теплоутилизаторы пылеуловители фильтры клапаны
шумоглушители и др. (далее - оборудование) следует выбирать по расчетному расходу
воздуха с учетом подсосов и потерь через неплотности:
в оборудовании - по данным завода-изготовителя или по расчету (по классу
герметичности A согласно 7.11.8);
в воздуховодах вытяжных систем и приточных систем - в соответствии с
требованиями 7.11.8. Подсосы и утечки воздуха через неплотности противопожарных
клапанов и вентиляционных каналов вытяжной и приточной противодымной вентиляции
должны приниматься в соответствии с требованиями СП 7.13130.
8.2. Для защиты от замерзания воды в трубках воздухонагревателей следует:
воздухонагревателей для подмешивания обратной воды из воздухонагревателя;
б) при отсутствии циркуляционных насосов в контуре воздухонагревателей скорость
движения воды в трубках обосновывать расчетом или принимать не менее 012 мс при
расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) и при 0 °C; запас поверхности
нагрева выбранного воздухонагревателя не должен превышать расчетный более чем на
в) при теплоносителе паре конденсатоотводчики размещать не менее чем на 300 мм
ниже патрубков воздухонагревателей из которых стекает конденсат и удаление
конденсата от конденсатоотводчиков предусматривать самотеком до сборных баков.
8.3. Оборудование во взрывозащищенном исполнении следует предусматривать:
а) при его размещении в помещениях категорий А и Б или в воздуховодах систем
обслуживающих эти помещения;
б) для систем общеобменной вентиляции кондиционирования и воздушного
отопления (в том числе с воздухо-воздушными теплоутилизаторами) и противодымной
вентиляции помещений категорий А и Б;
в) для систем вытяжной вентиляции указанных в 7.2.13;
г) для систем местных отсосов взрывоопасных смесей.
Если температура категория и группа взрывоопасной смеси горючих газов паров
аэрозолей пыли с воздухом не соответствуют техническим условиям на
взрывозащищенные вентиляторы то в системах вытяжной общеобменной вентиляции или
в системах местных отсосов следует предусматривать эжекторные установки. В системах
с эжекторными установками следует предусматривать вентиляторы воздуходувки или
компрессоры в обычном исполнении если они работают на наружном воздухе.
Оборудование в обычном исполнении следует предусматривать для систем местных
отсосов размещенных в помещениях категорий В1 - В4 Г и Д удаляющих паро-
газовоздушные смеси если в соответствии с нормами технологического проектирования
исключена возможность образования указанной смеси взрывоопасной концентрации при
нормальной работе или при аварии технологического оборудования.
8.4. Оборудование приточных систем вентиляции кондиционирования и
воздушного отопления для помещений категорий А и Б а также воздухо-воздушные
теплоутилизаторы для этих помещений с использованием теплоты воздуха из помещений
других категорий (кроме категорий А Б В1 В2) размещаемые в помещениях для
вентиляционного оборудования допускается принимать в обычном исполнении при
условии установки взрывозащищенных обратных клапанов согласно 7.9.11.
8.5. Очистку воздуха следует предусматривать для обеспечения требуемого
качества воздуха в помещениях. Секции фильтров следует выбирать с учетом срока
службы и пылеемкости фильтров требований к качеству воздуха для теплообменного
оборудования. Для увеличения срока службы теплообменного оборудования
(воздухонагревателей воздухоохладителей и рекуператоров) в промышленных и
городских районах следует как правило предусматривать двухступенчатую очистку
8.6. Для очистки взрывоопасной пылевоздушной смеси от горючих веществ
следует применять пылеуловители и фильтры (далее - пылеуловители):
а) при сухой очистке - во взрывозащищенном исполнении с устройствами для
непрерывного удаления уловленной пыли;
б) при мокрой очистке (в том числе пенной) - во взрывозащищенном исполнении;
при техническом обосновании допускается применять в обычном исполнении.
8.7. Воздухораспределители приточного воздуха следует принимать:
а) при воздушном отоплении вентиляции и кондиционировании - с устройствами
для регулирования направления и расхода воздуха;
б) для душирования рабочих мест - с устройствами для регулирования расхода и
направления струи воздуха в горизонтальной плоскости на угол до 180° и в вертикальной
плоскости - на угол до 30°.
8.8. В системах приточной и вытяжной вентиляции помещений в которых
размещаются газовые приборы следует применять решетки и клапаны у вентиляторов с
устройствами для регулирования расхода воздуха исключающими возможность их
8.9. Воздухораспределители приточного воздуха и вытяжные устройства
допускается применять из горючих материалов.
8.10. Теплоутилизаторы и шумоглушители следует применять из негорючих
материалов; для теплообменных (внутренних) поверхностей теплоутилизаторов
допускается применять материалы группы горючести Г1.
9. Размещение оборудования
9.1. Оборудование следует размещать в помещении для вентиляционного
оборудования. По заданию на проектирование допускается устанавливать оборудование:
а) в обслуживаемом помещении с учетом 7.9.2;
б) на кровле и снаружи здания соответствующего климатического исполнения (при
расчетных параметрах Б) и категории размещения оборудования по ГОСТ 15150; при
расчетной температуре наружного воздуха минус 40 °C и ниже требуется согласование
эксплуатации оборудования на открытом воздухе заводом-изготовителем.
При установке оборудования на кровле необходимо предусмотреть ограждения для
защиты от доступа посторонних лиц.
9.2. Оборудование (кроме оборудования воздушных и воздушно-тепловых завес с
рециркуляцией и без рециркуляции воздуха) не допускается размещать в обслуживаемых
помещениях складов категорий А Б В1 - В4.
Допускается размещать оборудование в помещениях складов категорий В2 В3 и В4
электрооборудование имеет степень защиты IP-54;
помещения складов оборудованы автоматической пожарной сигнализацией
отключающей при пожаре вентиляционное оборудование.
9.3. Оборудование с расходом воздуха 5 тыс. м3ч и менее допускается
устанавливать с учетом требований 7.9.2 в подшивных потолках обслуживаемых
помещений а также в подшивных потолках коридоров при условии установки (кроме
помещений в пределах одной квартиры) противопожарных нормально открытых клапанов
в местах пересечения воздуховодами стены разделяющей коридор и обслуживаемое
помещение. Установка указанных клапанов не требуется для помещений с дверями
предел огнестойкости которых не нормируется.
9.4. Оборудование систем помещений категорий А и Б а также оборудование
систем местных отсосов взрывоопасных смесей не допускается размещать в помещениях
9.5. Оборудование систем аварийной вентиляции и местных отсосов допускается
размещать в обслуживаемых ими помещениях.
9.6. Пылеуловители и фильтры (далее - пылеуловители) для сухой очистки
взрывоопасной пылевоздушной смеси рекомендуется размещать перед вентиляторами.
9.7. Пылеуловители для сухой очистки взрывоопасной пылевоздушной смеси
следует размещать вне производственных зданий открыто на расстоянии не менее 10 м от
стен или в отдельных зданиях вместе с вентиляторами.
Пылеуловители для сухой очистки взрывоопасной пылевоздушной смеси без
устройств для непрерывного удаления уловленной пыли при расходе воздуха 15 тыс. м3ч
и менее и массе пыли в бункерах и емкостях вместимостью 60 кг и менее а также с
устройством для непрерывного удаления уловленной пыли допускается размещать вместе
с вентиляторами в отдельных помещениях для вентиляционного оборудования
производственных зданий (кроме подвалов).
9.8. Пылеуловители для сухой очистки пожароопасной пылевоздушной смеси
а) вне зданий I и II степеней огнестойкости непосредственно у стен если по всей
высоте здания на расстоянии не менее 2 м по горизонтали от пылеуловителей отсутствуют
оконные проемы или если имеются неоткрывающиеся окна с двойными рамами в
металлических переплетах с остеклением из армированного стекла или заполнением из
стеклоблоков; при наличии открывающихся окон пылеуловители следует размещать на
расстоянии не менее 10 м от стен здания;
б) вне зданий III и IV степеней огнестойкости на расстоянии не менее 10 м от стен;
в) внутри зданий в отдельных помещениях для вентиляционного оборудования
вместе с вентилятором и другими пылеуловителями пожароопасных пылевоздушных
смесей; установка таких пылеуловителей допускается в помещениях подвалов при
условии механизированного непрерывного удаления горючей пыли или при ручном
удалении ее если масса накапливаемой пыли в бункерах или других закрытых емкостях в
подвальном помещении не превышает 200 кг а также внутри производственных
помещений (кроме помещений категорий А и Б) при расходе воздуха не более 15 тыс.
м3ч если пылеуловители сблокированы с технологическим оборудованием.
В производственных помещениях допускается установка фильтров для очистки
пожароопасной пылевоздушной смеси от горючей пыли если концентрация пыли в
очищенном воздухе поступающем непосредственно в помещение где установлен фильтр
не превышает 30% ПДК вредных веществ в воздухе рабочей зоны.
9.9. Пылеотстойные камеры для взрыво- и пожароопасной пылевоздушной смеси
применять не допускается.
9.10. Пылеуловители для мокрой очистки пылевоздушной смеси следует
размещать в отапливаемых помещениях вместе с вентиляторами или отдельно от них.
Допускается размещать пылеуловители в неотапливаемых помещениях или вне зданий.
При размещении пылеуловителей (для сухой или мокрой очистки пылевоздушной
смеси) в неотапливаемых помещениях или вне зданий необходимо предусматривать меры
по защите от замерзания воды или конденсации влаги в пылеуловителях.
9.11. Оборудование систем приточной вентиляции кондиционирования и
воздушного отопления (далее - оборудование приточных систем) обслуживающих
помещения категорий А и Б не допускается размещать в общем помещении для
вентиляционного оборудования вместе с оборудованием вытяжных систем а также
приточно-вытяжных систем с рециркуляцией воздуха или воздухо-воздушными
На воздуховодах приточных систем с оборудованием в обычном исполнении
обслуживающих помещения категорий А и Б включая комнаты администрации отдыха и
обогрева работающих расположенные в этих помещениях следует предусматривать
взрывозащищенные обратные клапаны в местах пересечения воздуховодами ограждений
помещения для вентиляционного оборудования.
9.12. Оборудование приточных систем с рециркуляцией воздуха обслуживающих
помещения категорий В1 В2 В3 и В4 не допускается размещать в общих помещениях
для вентиляционного оборудования вместе с оборудованием систем для помещений
других категорий взрывопожарной опасности.
9.13. Оборудование приточных систем обслуживающих жилые помещения не
допускается размещать в общем помещении для вентиляционного оборудования вместе с
оборудованием приточных систем обслуживающих производственные помещения
помещения для бытового обслуживания населения а также с оборудованием любых
9.14. Оборудование вытяжных систем удаляющих воздух с резким или
неприятным запахом (из уборных курительных комнат и др.) не допускается размещать в
общем помещении для вентиляционного оборудования вместе с оборудованием для
9.15. Оборудование вытяжных систем общеобменной вентиляции обслуживающих
помещения категорий А и Б не следует размещать в общем помещении для
вентиляционного оборудования вместе с оборудованием для других систем.
Оборудование вытяжных систем общеобменной вентиляции для помещений
категорий А и Б допускается размещать в общем помещении для вентиляционного
оборудования вместе с оборудованием систем местных отсосов взрывоопасных смесей без
пылеуловителей или с мокрыми пылеуловителями если в воздуховодах исключены
отложения горючих веществ.
9.16. Оборудование вытяжных систем из помещений категорий В1 В2 и В3 не
следует размещать в общем помещении с оборудованием вытяжных систем из помещений
9.17. Оборудование систем местных отсосов взрывоопасных смесей не следует
размещать вместе с оборудованием других систем в общем помещении для
вентиляционного оборудования кроме случаев указанных в 7.9.15.
9.18. Оборудование вытяжных систем теплота (холод) которых используется в
воздухо-воздушных теплоутилизаторах а также оборудование рециркуляционных систем
следует размещать с учетом требований 7.9.12 - 7.9.17.
Воздухо-воздушные теплоутилизаторы а также оборудование вытяжных систем
воздух которых используется для нагревания (охлаждения) приточного воздуха
допускается размещать в помещениях для вентиляционного оборудования приточных
систем согласно 7.9.12 - 7.9.17.
10. Помещения для оборудования
10.1. Для помещений (в том числе на чердаках и технических этажах) в жилых
общественных административно-бытовых и производственных зданиях в которых
размещается вентиляционное оборудование следует соблюдать требования СП 7.13130
СП 44.13330 СП 54.13330 СП 56.13330 СП 117.13330 СП 118.13330.
10.2. Помещения для оборудования вытяжных и приточных систем следует
относить к категориям по взрывопожарной и пожарной опасности согласно требованиям
10.3. В помещениях для оборудования вытяжных систем обслуживающих
помещения категорий А и Б и систем указанных в 7.2.13 а также в помещениях для
оборудования систем местных отсосов взрывоопасных смесей не допускается размещать
тепловые пункты водяные насосы проводить ремонтные работы регенерацию масла и
использовать для других целей.
10.4. Помещения для вентиляционного оборудования следует размещать как
правило в пределах обслуживаемого пожарного отсека. Помещения для вентиляционного
оборудования допускается размещать за пределами обслуживаемого (защищаемого)
отсека согласно требованиям СП 7.13130.
10.5. Помещения для вентиляционного оборудования по заданию на
проектирование согласно СП 7.13130 допускается размещать за пределами
обслуживаемого пожарного отсека в зданиях I и II степеней огнестойкости. В указанных
помещениях допускается размещать оборудование одного пожарного отсека или разных
пожарных отсеков приточных и вытяжных систем (с учетом 7.9.11 - 7.9.18) при условии
установки противопожарных нормально открытых клапанов в местах пересечения
воздуховодами всех систем ограждений с нормируемым пределом огнестойкости
помещения для вентиляционного оборудования. Оборудование обслуживающее
помещения категорий А Б и В1 склады категорий А Б В1 и В2 а также оборудование
системы местных отсосов взрывоопасных смесей и систем по 7.2.13 за пределами
обслуживаемого пожарного отсека размещать не допускается.
10.6. Помещения с пылеуловителями для сухой очистки взрывоопасных смесей не
допускается размещать под помещениями с массовым (кроме аварийных ситуаций)
10.7. Через помещение для вентиляционного оборудования не допускается
прокладывать трубопроводы:
а) с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями и газами;
б) канализационные с прочистками и ревизиями (кроме трубопроводов ливневой
канализации и водоотведения из вышележащих помещений для вентиляционного
оборудования в том числе от вентиляционного оборудования); допускается прокладка
канализационных трубопроводов на хомутовых безраструбных соединениях.
10.8. Для обеспечения ремонта оборудования (вентиляторов электродвигателей)
массой единицы оборудования или части его более 100 кг следует предусматривать
грузоподъемные машины (если не могут быть использованы механизмы предназначенные
для технологических нужд).
11.1. На воздуховодах систем общеобменной вентиляции воздушного отопления и
кондиционирования (далее - системы вентиляции) в целях предотвращения проникания в
помещения продуктов горения (дыма) во время пожара необходимо предусматривать
дополнительные устройства (воздушные затворы коллекторы противопожарные клапаны
и др.) с учетом функционального назначения помещений класса функциональной
пожарной опасности и категорий по взрывопожарной и пожарной опасности помещений
согласно требованиям СП 7.13130.
Объединение теплым чердаком воздуховодов общеобменной вытяжной вентиляции
допускается предусматривать в жилых общественных (кроме зданий здравоохранения) и
административно-бытовых зданиях.
11.2. Установку обратных клапанов следует предусматривать для защиты (при
неработающей вентиляции) от перетекания вредных веществ 1-го и 2-го классов
опасности из одних помещений в другие размещенных на разных этажах если расход
наружного воздуха в этих помещениях определен из условия ассимиляции вредных
административно-бытовые или производственные помещения (кроме складов) категорий
В4 Г и Д от коридоров согласно СП 7.13130 допускается устройство отверстий для
перетекания воздуха при условии установки в отверстиях противопожарных нормально
открытых клапанов; противопожарные клапаны допускается не устанавливать в
помещениях для дверей которых предел огнестойкости не нормируется.
11.4. Воздуховоды с нормируемым пределом огнестойкости а также
теплозащитные и огнезащитные покрытия этих воздуховодов следует предусматривать из
негорючих материалов согласно требованиям СП 7.13130.
11.5. Воздуховоды из негорючих материалов следует предусматривать:
а) для систем местных отсосов взрыво- и пожароопасных смесей аварийной
вентиляции и транспортирующих воздух температурой 80 °C и выше;
б) для участков воздуховодов с нормируемым пределом огнестойкости;
в) для транзитных участков или коллекторов систем вентиляции жилых
общественных административно-бытовых и производственных зданий;
г) для участков воздуховодов в пределах помещений для вентиляционного
оборудования а также в технических этажах чердаках подвалах и подпольях.
11.6. Воздуховоды из горючих материалов (группа горючести не ниже Г1) согласно
СП 7.13130 допускается предусматривать в пределах обслуживаемых помещений кроме
воздуховодов указанных в 7.11.5. Гибкие вставки у вентиляторов из горючих материалов
допускается предусматривать для систем указанных в 7.11.5 "в".
11.7. Воздуховоды из хризотилцементных (асбестоцементных) конструкций не
допускается применять в системах приточной вентиляции. Воздуховоды должны иметь
покрытие стойкое к транспортируемой и окружающей среде. Воздуховоды с
нормируемыми пределами огнестойкости следует предусматривать в соответствии с СП
11.8. Транзитные участки воздуховодов (в том числе коллекторы шахты и другие
вентиляционные каналы) систем общеобменной вентиляции воздушного отопления
систем местных отсосов кондиционирования аварийной вентиляции любых систем с
нормируемым пределом огнестойкости дымоотводов и дымовых труб следует
предусматривать согласно ГОСТ Р ЕН 13779 плотными класса герметичности B. В
остальных случаях участки воздуховодов допускается принимать плотными класса
Утечки и подсос воздуха в приточных и вытяжных установках элементах систем
вентиляции не должны превышать значений утечек по классу герметичности A.
Воздуховоды могут предусматриваться более плотными по заданию на
класса герметичности C - если перепад между давлением воздуха в воздуховоде и
давлением воздуха в помещении очень высок или утечка может привести к невыполнению
требований по параметрам микроклимата и к качеству воздуха в помещении;
класса герметичности D - по специальному заданию на проектирование.
Критерием выбора класса герметичности является допустимый процент утечки
воздуха в системе в условиях эксплуатации (подсос воздуха в оборудовании и
воздуховодах работающих при пониженном давлении или потери воздуха в
оборудовании и воздуховодах работающих при повышенном давлении).
Общие потери и подсосы воздуха L м3ч через неплотности транзитных участков
воздуховодов каждой системы (или расчетной части системы) не должны превышать
согласно ГОСТ Р ЕН 13779 расхода воздуха рассчитанного по формуле
где Ai - общая развернутая площадь всех транзитных участков воздуховодов одной
системы (или расчетной части системы) вентиляции м2;
f - удельные потери или подсосы м3ч на 1 м2 развернутой площади воздуховодов
рассчитываются по формулам:
для класса герметичности A f A 0097ρ065 ; (2)
для класса герметичности B f B 0032ρ065 ; (3)
для класса герметичности C fC 0011ρ065 ; (4)
для класса герметичности D f D 0004ρ065 (5)
где ρ065 - среднее статическое давление расчетной (испытываемой) части системы
Разные части системы могут иметь разные классы герметичности; каждая часть
должна испытываться отдельно под давлением предусмотренным в проекте для этой
Для предотвращения излишних потерь энергии и поддержания необходимого
расхода воздуха допустимая утечка в системе не должна превышать 6%.
11.9. Условия прокладки и требуемые пределы огнестойкости транзитных
воздуховодов и коллекторов систем вентиляции различного назначения прокладываемых
в пределах одного пожарного отсека или за пределами обслуживаемого (защищаемого)
пожарного отсека следует проектировать согласно СП 7.13130.
11.10. Через жилые комнаты кухни а также через квартиры жилых
многоквартирных зданий не допускается прокладывать транзитные воздуховоды систем
обслуживающих помещения другого назначения.
11.11. Не допускается прокладывать воздуховоды:
а) транзитные - через лестничные клетки тамбур-шлюзы лифтовые холлы (за
исключением воздуховодов систем противодымной вентиляции обслуживающих эти
лестничные клетки тамбур-шлюзы и лифтовые холлы) через помещения защитных
сооружений гражданской обороны;
б) систем обслуживающих помещения категорий А и Б и систем местных отсосов
взрывоопасных смесей - в подвалах и в подпольных каналах;
в) напорных участков систем местных отсосов взрывоопасных смесей а также
вредных веществ 1-го и 2-го классов опасности или неприятно пахнущих веществ - через
другие помещения. Допускается прокладывать указанные воздуховоды классов
герметичности B C и D сварными без разъемных соединений.
Воздуховоды по которым перемещаются взрывоопасные смеси не допускается
пересекать трубопроводами с теплоносителем.
11.12. Внутри воздуховодов а также снаружи на расстоянии менее 100 мм от их
стенок не допускается размещать газопроводы и трубопроводы с горючими веществами
кабели электропроводку токоотводы и канализационные трубопроводы; не допускается
также пересечение воздуховодов этими коммуникациями. В шахтах с воздуховодами
систем вентиляции не допускается прокладывать трубопроводы бытовой и
производственной канализации.
11.13. Воздуховоды общеобменных вытяжных систем и систем местных отсосов
смеси воздуха с горючими газами легче воздуха следует предусматривать с подъемом не
менее 0005 в направлении движения газовоздушной смеси.
11.14. Воздуховоды в которых возможны оседание или конденсация влаги или
других жидкостей следует выполнять с уклоном не менее 0005 в сторону движения
воздуха и предусматривать дренирование.
Противодымная защита при пожаре
1. Противодымную защиту зданий и сооружений при пожаре обеспечивающую
предотвращение опасности задымления здания и воздействия на людей и имущество при
возникновении пожара в одном из его помещений (на одном этаже одного из пожарных
отсеков) следует предусматривать согласно СП 7.13130.
2. Противопожарные нормально открытые клапаны устанавливаемые в проемах
противопожарных преград или ограждающих строительных конструкций с нормируемым
пределом огнестойкости а также в воздуховодах систем вентиляции кондиционирования
и воздушного отопления в указанных в 7.2.3 - 7.2.5 7.2.12 7.2.17 7.3.4 7.3.5 7.5.1 7.9.3
10.5 7.11.1 7.11.4 следует предусматривать с пределами огнестойкости согласно СП
13130 а также с учетом требований 12.4 и 12.5.
1. Систему холодоснабжения для охлаждения воздуха и воды следует
проектировать используя естественные и искусственные источники холода.
В качестве естественного источника холода следует применять наружный воздух:
а) в теплый период года в районах с сухим и жарким климатом в установках прямого
и косвенного (двухступенчатого) испарительного охлаждения;
б) в переходный и холодный периоды года для ассимиляции теплоизбытков в
помещениях а также для охлаждения хладоносителя (вода водный раствор
этиленгликоля и др.) в поверхностных воздухоохладителях.
Использование в качестве источника холода артезианской воды допускается только
по заданию на проектирование согласованному природоохранными органами.
В качестве искусственных источников холода могут применяться холодильные
машины и установки работающие по схеме:
а) промежуточного охлаждения - компрессионные холодильные машины с
роторными спиральными винтовыми и центробежными компрессорами; поршневые
компрессоры рекомендуется применять при реконструкции и расширении существующих
холодильных центров с поршневыми компрессорами а также в схемах с
низкотемпературным холодом (двухступенчатые компрессоры); бромисто-литиевые
абсорбционные холодильные машины;
б) непосредственного охлаждения - холодильные установки раздельного типа
(мультизональные моноблоки и др.).
2. Правила устройства и безопасной эксплуатации холодильных машин с
холодильными агентами (нетоксичными и невзрывоопасными) первой группы
(хлорфторуглеводороды) приведены в приложении 1 [5].
В системах холодоснабжения следует использовать компрессионные холодильные
машины работающие на экологически безопасных хладагентах:
R123. При увеличении мощности или реконструкции существующих холодильных машин
с хладагентом R22 по заданию на проектирование допускается применять оборудование
работающее на хладагенте R22.
3. Для систем холодоснабжения следует предусматривать как правило не менее
двух холодильных машин или одной машины с двумя и более компрессорами и
испарительными контурами обеспечивающими не менее 50% холодопроизводительности.
Допускается предусматривать одну холодильную машину мощностью до 500 кВт с
регулируемой холодопроизводительностью до 25% и менее.
4. Резервные холодильные машины следует предусматривать для систем
кондиционирования работающих круглосуточно или по заданию на проектирование.
Для систем холодоснабжения обеспечивающих круглосуточное сезонное или
круглогодичное поддержание заданных параметров воздуха в кондиционируемых
помещениях с повышенными требованиями надежности работы оборудования
(аппаратные серверные вычислительные центры и др.) допускается предусматривать
0%-ное резервирование источников холода.
5. Потери холода в оборудовании и трубопроводах систем холодоснабжения не
должны превышать 7% холодопроизводительности холодильной установки.
6. Максимальную и минимальную температуру и качество воды (раствора)
подаваемой в испарительные и конденсаторные контуры холодильных машин следует
принимать в соответствии с техническими условиями на машины.
Температуру кипения хладагента в кожухотрубных испарителях (при кипении агента
в межтрубным пространстве) следует принимать не ниже 1 °C температуру холодной
воды - не ниже 5 °C. Для получения более низкой температуры следует применять
незамерзающие растворы.
7. В системах холодоснабжения воздухоохладителей приточных установок
кондиционеров вентиляторных доводчиков (эжекционных канальных и др.) в качестве
холодоносителя следует применять как правило воду; допускается применять
незамерзающие растворы с учетом 6.1.4 и 11.4.7.
Подача незамерзающего раствора (кроме хладагентов согласно 9.2) в местные
вентиляторные доводчики в жилых общественных и административно-бытовых зданиях
При использовании незамерзающего раствора необходимо предусматривать
установку бака открытого типа для приготовления раствора заполнения системы и слива
раствора при аварии из отдельных контуров (оборудования трубопроводов) систем
холодоснабжения разделенных запорной арматурой. Объем бака должен быть не менее
максимального объема раствора сливаемого из каждой части общего контура.
8. Оборудование арматуру трубопроводы контрольно-измерительные приборы и
уплотнительные прокладки непосредственно соприкасающиеся с холодильными
агентами растворами хладагентов и смазочными маслами следует использовать из
материалов химически устойчивых к их воздействию.
Для монтажа трубопроводов жидких холодильных агентов должны использоваться
стальные бесшовные трубы.
9. Холодильные установки компрессионного типа с поверхностными
воздухоохладителями (прямого испарения хладона) контактными воздухоохладителями
кондиционеры автономные моноблочные кондиционеры раздельного типа и с
регулируемым объемом хладона допускается применять:
а) для помещений в которых не используется открытый огонь;
б) для помещений в которых не допускается рециркуляция воздуха кроме
в) если масса хладона при аварийном выбросе его из контура циркуляции в каждом
из обслуживаемых помещений не превысит допустимой аварийной концентрации (ДАК)
на 1 м3 расхода наружного воздуха подаваемого в помещение системой приточной
вентиляции или на 1 м3 объема помещения при отсутствии в нем общеобменной
приточно-вытяжной вентиляции. Значение ДАК составляет: для хладона типов R22 R123
R407A R134A - 360 гм3 для хладона типа R410A - 410 гм3. При наличии
гигиенического сертификата допускается принимать ДАК по данным производителя
В помещениях масса хладона при аварийном выбросе в которых может превысить
ДАК а также при отсутствии общеобменной вентиляции в помещениях с постоянным
пребыванием людей следует устанавливать датчики концентрации хладона с аварийной
10. Компрессорные и абсорбционные холодильные машины следует применять для
работы по циклу теплового насоса с утилизацией "сбросной" теплоты конденсаторов при
технико-экономическом обосновании или по заданию на проектирование.
11. Холодильные центры с парокомпрессионными машинами единичной
мощностью более 1500 кВт должны быть оборудованы ресиверами для удаления хладона.
12. Для холодоснабжения вентиляторных доводчиков следует применять
холодильные машины с регулируемой холодопроизводительностью обеспечивающей
расчетную температуру холодной воды на выходе из испарителя.
13. При проектировании систем холодоснабжения с использованием в холодный
период года сухих охладителей следует предусматривать их совместную
последовательную работу с холодильными машинами в интервале температур наружного
воздуха от 5 °C до минус 5 °C.
14. Водяные системы холодоснабжения следует проектировать как правило с
баком-аккумулятором обеспечивающим включение и выключение компрессора не более
четырех раз в течение одного часа.
15. Для систем оборотного водоснабжения следует как правило применять
закрытые вентиляторные градирни и поверхностные вентиляторные градирни. Открытые
вентиляторные градирни допускается применять для работы в теплый период года.
16. Расчет закрытых вентиляторных градирен следует выполнять на максимальную
тепловую нагрузку в теплый период года и на нагрузку при температуре наружного
воздуха 6 °C - 8 °C при отключенной системе орошения теплообменника (сухой режим).
17. Параметры наружного воздуха для расчета конденсаторов с воздушным
охлаждением и вентиляторных градирен следует принимать с учетом места их
размещения (в тени на солнце на плоской кровле вблизи крыш или стен и др.) но не
менее расчетных параметров наружного воздуха для обслуживаемых систем.
18. Холодильные машины следует размещать как правило в помещениях для
холодильного оборудования. Оперативный запас масла для холодильных машин
компрессионного типа не допускается размещать в помещениях жилых общественных
административно-бытовых и производственных зданий если над их перекрытием или под
полом имеются помещения с массовым постоянным или временным (кроме аварийных
ситуаций) пребыванием людей.
В жилых зданиях зданиях здравоохранения и социального обслуживания населения
(стационарах) детских учреждениях и гостиницах не допускается размещать холодильные
установки с хладагентом хладон производительностью по холоду одной единицы
оборудования более 200 кВт в помещениях если над их перекрытием или под полом
имеются помещения с массовым постоянным или временным (кроме аварийных
Автономные моноблочные кондиционеры а также внутренние блоки кондиционеров
раздельного типа допускается размещать в зданиях и помещениях различного назначения
19. Бромисто-литиевые холодильные машины следует размещать на открытых
площадках; допускается размещать бромисто-литиевые холодильные машины в
отдельных зданиях или в отдельных помещениях зданий различного назначения.
20. Помещения холодильных и теплонасосных установок с хладагентом первой
группы по 9.2 а также пароэжекторные холодильные машины следует относить по
пожарной опасности к категории Д согласно СП 12.13130.
Помещения в которых размещаются бромисто-литиевые и пароэжекторные
холодильные машины и тепловые насосы с хладагентом хладон следует относить по
пожарной опасности к категории Д. Хранение масла следует предусматривать в
отдельном помещении.
21. Холодильные машины вентиляторные градирни допускается размещать на
кровле зданий с учетом 9.17 исключая возможность попадания выбрасываемого воздуха в
приемные устройства наружного воздуха.
Наружные блоки кондиционеров раздельного типа мощностью по холоду до 12 кВт
допускается размещать на незастекленных лоджиях и в открытых лестничных клетках при
условии обеспечения нормируемых эвакуационных проходов а также на покрытиях
переходов. При этом необходимо обеспечивать шумозащиту а также отвод конденсата.
22. В помещении холодильных установок следует предусматривать общеобменную
вентиляцию рассчитанную на удаление избытков теплоты.
При этом следует предусматривать системы вытяжной вентиляции с механическим
побуждением обеспечивающие при применении:
а) хладонов - не менее 3 воздухообменов в 1 ч а при аварии - 5 воздухообменов в 1
б) аммиака - 4 воздухообменов в 1 ч а при аварии - 11 воздухообменов в 1 ч.
23. Устье выхлопных труб для выброса хладона вверх из предохранительных
клапанов следует предусматривать не менее чем на 2 м выше окон дверей и
воздухоприемных отверстий и не менее чем на 5 м выше уровня земли.
Выбросы воздуха в атмосферу
1. Воздух выбрасываемый в атмосферу из систем местных отсосов и
общеобменной вентиляции производственных помещений содержащий загрязняющие
вредные вещества (далее - пылегазовоздушная смесь) следует очищать. Кроме того
необходимо рассеивать в атмосфере остаточные количества вредных веществ. Методика
расчета концентраций вредных веществ в атмосфере приведена в [6]. Концентрации
вредных веществ в атмосфере от вентиляционных выбросов данного объекта с учетом
фоновых концентраций от других выбросов не должны превышать:
а) предельно допустимых максимальных разовых концентраций вредных веществ в
атмосферном воздухе населенных мест (далее - ПДК п ) установленных органом
санитарно-эпидемиологического надзора или 08ПДКп в зонах санитарно-защитной
охраны курортов крупных санаториев домов отдыха и в зонах отдыха городов или
меньших величин установленных для данного объекта. Для вредных веществ с
неустановленными максимально разовыми концентрациями в качестве ПДК п следует
принимать среднесуточные предельно допустимые концентрации вредных веществ в
атмосферном воздухе населенных мест;
б) 03 предельно допустимых концентраций вредных веществ для рабочей зоны
производственных помещений (далее - ПДК и; z ) в воздухе поступающем в помещение
производственных и административно-бытовых зданий через приемные устройства
открываемые окна и проемы используемые для притока воздуха.
2. Допускается не предусматривать очистку выбросов пылегазовоздушной смеси
из систем с естественным побуждением а также из систем источников малой мощности с
механическим побуждением при соблюдении требований 10.1 или если очистка выбросов
не требуется в соответствии с разделом проекта "Охрана атмосферного воздуха от
3. Рассеивание в атмосфере вредных веществ из систем аварийной вентиляции
следует предусматривать используя данные технологической части проекта.
4. Выбросы пылегазовоздушной смеси из систем вентиляции производственных
помещений с механическим побуждением следует предусматривать через трубы и шахты
не имеющие зонтов вертикально вверх из систем:
а) общеобменной вентиляции из помещений категорий А и Б или из систем
удаляющих вредные вещества 1-го 2-го классов опасности;
б) местных отсосов вредных и неприятно пахнущих веществ и взрывоопасных
5. Выбросы пылегазовоздушной смеси в атмосферу из систем вентиляции
производственных помещений следует размещать по расчету или на расстоянии от
приемных устройств для наружного воздуха не менее 10 м по горизонтали или на 6 м по
вертикали при горизонтальном расстоянии менее 10 м. Кроме того выбросы из систем
местных отсосов вредных веществ следует размещать на высоте не менее 2 м над кровлей
более высокой части здания если расстояние до ее выступа менее 10 м.
Выбросы из системы аварийной вентиляции следует размещать на высоте не менее 3
м от земли до нижнего края отверстия.
6. Расстояние от источников выброса систем местных отсосов взрывоопасной
парогазовоздушной смеси до ближайшей точки возможных источников воспламенения
(искры газы с высокой температурой и др.) lz м следует принимать не менее
где D - диаметр устья источника м;
q - концентрация горючих газов паров пыли в устье выброса мгм3;
qz - концентрация горючих газов паров и пыли равная 10% их нижнего
концентрационного предела распространения пламени мгм3.
7. Выбросы от систем вытяжной вентиляции следует устраивать отдельными если
хотя бы в одной из труб или шахт возможно отложение горючих веществ или если при
смешении выбросов возможно образование взрывоопасных смесей.
Допускается соединение в одну трубу или шахту таких выбросов предусматривая
вертикальные разделки с пределом огнестойкости EI 30 от места присоединения каждого
воздуховода до устья.
8. Выброс воздуха из систем вентиляции в жилых общественных и
административных зданиях согласно ГОСТ Р ЕН 13779 следует размещать на расстоянии:
не менее 8 м от соседних зданий;
не менее 2 м до приемного устройства наружного воздуха расположенного на той
же стене; приемное устройство наружного воздуха должно быть как правило ниже
устройства для выброса воздуха.
9. Общие устройства для выброса воздуха вытяжных систем общеобменной
вентиляции и продуктов горения систем противодымной вентиляции обслуживающих
разные пожарные отсеки предусматривать не следует. Общие выбросные устройства для
систем обслуживающих разные пожарные отсеки допускается предусматривать для
систем общеобменной вентиляции (кроме систем обслуживающих помещения категорий
А Б и В1 склады категорий А Б В1 и В2 а также помещения с оборудованием систем
местных отсосов взрывоопасных смесей и систем по 7.2.13) при условии установки
противопожарных клапанов с пределом огнестойкости согласно СП 7.13130.
10. Расстояние между проемами для выброса расположенными в разных
пожарных отсеках должно быть:
а) согласно разделу 10 но не менее 3 м по горизонтали и вертикали - для систем
общеобменной вентиляции;
б) в соответствии с требованиями СП 7.13130 - для систем противодымной
Энергоэффективность систем отопления
вентиляции и кондиционирования
энергоэффективность зданий) должны соблюдаться при проектировании экспертизе
строительстве приемке и эксплуатации новых реконструируемых капитально
ремонтируемых отапливаемых жилых зданий и зданий общественного назначения
согласно [3] [7] [8] [9].
2. Энергоэффективность зданий характеризуется показателями годовых удельных
величин расхода энергетических ресурсов в здании в том числе:
нормируемых показателей суммарных удельных годовых расходов тепловой энергии
на отопление вентиляцию и кондиционирование внутреннее тепло- и холодоснабжение
горячее водоснабжение и др.;
показателей удельного годового расхода электрической энергии указанными
Класс энергетической эффективности для жилых и общественных зданий и
соответственно нормируемые удельные показатели тепловой энергетической
эффективности согласно СП 50.13330 следует устанавливать в задании на
3. Энергоэффективность систем отопления вентиляции и кондиционирования
следует обеспечивать за счет выбора энергоэффективных схемных решений оптимизации
управления системами:
применение в жилых зданиях двухтрубных поквартирных систем отопления с
индивидуальным учетом теплоты;
установка термостатов и радиаторных измерителей теплоты на отопительных
приборах для вертикальных систем отопления;
применение приточно-вытяжных вентиляционных систем с механическим
побуждением с утилизацией теплоты удаляемого воздуха;
применение при централизованном кондиционировании воздуха в многоквартирных
жилых домах хладоновых мультизональных систем.
В общественных и промышленных зданиях снижение потребления электроэнергии а
также сокращение расходов теплоты холода и электроэнергии на тепловлажностную
обработку воздуха достигаются за счет применения:
рециркуляции воздуха;
отдельных систем для помещений разного функционального назначения и разных
систем с регулируемым переменным расходом воздуха;
снижения аэродинамического сопротивления систем применения воздуховодов
круглого сечения и более высокого класса плотности;
энергоэффективных схем обработки воздуха включая схемы косвенного и
двухступенчатого испарительного охлаждения воздуха аппаратов для утилизации
теплоты и холода удаляемого из помещений воздуха;
энергоэффективного оборудования для увлажнения нагревания и охлаждения
(вентиляторов насосов градирен холодильного оборудования и др.);
аккумуляторов теплоты и холода для сокращения пиковых нагрузок потребления
4. Использование теплоты вторичных энергетических ресурсов
4.1. В системах теплохолодоснабжения отопления вентиляции и
кондиционирования зданий рекомендуется использовать теплоту:
а) систем оборотного водоснабжения и теплоты обратной воды систем
централизованного теплоснабжения а также тепловых насосов;
б) вторичных энергетических ресурсов (ВЭР):
воздуха удаляемого системами общеобменной вентиляции и местных отсосов;
технологических процессов и установок работающих постоянно или не менее 50%
серых" канализационных стоков и др.;
в) возобновляемых источников энергии (ВИЭ):
окружающего воздуха;
поверхностных и более глубоких слоев грунта;
грунтовых и геотермальных вод;
теплоту водоемов и природных водных потоков;
солнечной энергии и др.
4.2. Использование НВИЭ и ВЭР для отопления вентиляции и
кондиционирования выбор схем утилизации теплоты (холода) теплоутилизационного
оборудования теплонасосных установок и др. следует предусматривать с учетом
неравномерности поступления теплоты НВИЭ и ВЭР а также графиков теплопотребления
4.3. Концентрация вредных веществ в приточном воздухе при использовании
теплоты (холода) ВЭР не должна превышать указанной в 5.11.
4.4. В воздухо-воздушных и газовоздушных теплоутилизаторах в местах
присоединения воздуховодов следует обеспечивать давление приточного воздуха больше
давления удаляемого воздуха или газа. При этом максимальная разность давлений не
должна превышать величины допустимой по техническим условиям на
теплоутилизационное оборудование.
В воздухо-воздушных или газовоздушных теплоутилизаторах следует учитывать
перенос вредных веществ за счет конструктивных особенностей аппарата.
Воздухо-воздушные теплоутилизаторы роторного типа следует предусматривать с
учетом требований 7.4.4 и 7.4.5.
4.5. При использовании теплоты (холода) вентиляционного воздуха содержащего
осаждающиеся пыли и аэрозоли следует предусматривать очистку воздуха до
концентраций допустимых по техническим условиям на теплоутилизационное
оборудование а также очистку теплообменных поверхностей от загрязнений.
4.6. В системах утилизации теплоты ВЭР следует предусматривать мероприятия
по защите промежуточного теплоносителя от замерзания и образования наледи на
теплообменной поверхности теплоутилизаторов.
4.7. Расчетный расход теплоты (холода) в зданиях следует определять с учетом
теплоты (холода) получаемых за счет энергосберегающих мероприятий с учетом 11.4.3
при расчетных параметрах наружного и внутреннего воздуха.
4.8. Нецелесообразность использования предусмотренных в задании на
проектирование мероприятий по внедрению энергосберегающих технологий и
повышению энергетической эффективности здания должна быть обоснована расчетом.
Электроснабжение и автоматизация
1. Электроустановки систем отопления вентиляции кондиционирования и
противодымной вентиляции должны отвечать требованиям государственных стандартов
на электроустановки зданий учитывать требования настоящего раздела и [10].
2. Обеспечение надежности электроснабжения электроприемников систем
внутреннего теплохолодоснабжения вентиляции и кондиционирования следует
предусматривать той же категории которая устанавливается для электроприемников
технологического или инженерного оборудования здания.
Электроснабжение систем аварийной и противодымной вентиляции кроме систем
для удаления газов и дыма после пожара следует предусматривать первой категории.
Электроснабжение систем для удаления газов и дыма после пожара допускается
предусматривать первой категории по заданию на проектирование. При невозможности по
местным условиям осуществлять питание электроприемников по первой категории
обеспечения надежности от двух независимых источников допускается осуществлять
питание их от одного источника от разных трансформаторов двухтрансформаторной
подстанции или от двух близлежащих однотрансформаторных подстанций. При этом
подстанции должны быть подключены к разным питающим линиям проложенным по
разным трассам и иметь устройства автоматического ввода резерва на стороне низкого
Для приточных систем вентиляции электропитание цепей управления защиты от
замораживания следует выполнять обеспечивая как правило первую категорию
надежности. Допускается обеспечивать вторую категорию надежности электропитания
при организации раздельного питания электропривода вентилятора и щита автоматизации
В целях управления электроприемников систем противодымной вентиляции
тепловую и максимальную защиту предусматривать не следует.
Обеспечение надежности электроснабжения электроприемников систем внутреннего
теплохолодоснабжения вентиляции кондиционирования и других систем инженерного
обеспечения следует предусматривать по заданию на проектирование.
3. Для зданий и помещений оборудованных автоматическими установками
пожаротушения или автоматической пожарной сигнализацией следует предусматривать
автоматическое блокирование электроприемников систем воздушного отопления
вентиляции кондиционирования автономных и оконных кондиционеров вентиляторных
доводчиков воздушно-тепловых завес и внутренних блоков кондиционеров (далее системы вентиляции) а также электроприемников систем противодымной вентиляции с
этими установками (или пожарной сигнализацией) для:
а) отключения при пожаре систем вентиляции кроме систем подачи воздуха в
тамбур-шлюзы помещений категорий А и Б а также в машинные отделения лифтов
зданий категорий А и Б. Отключение может производиться:
централизованно прекращая подачу электропитания на распределительные щиты
индивидуально для каждой системы.
При использовании оборудования и средств автоматизации комплектно
поставляемых с оборудованием систем вентиляции отключение приточных систем при
пожаре следует производить индивидуально для каждой системы с сохранением
электропитания цепей защиты от замораживания. При невозможности сохранения
питания цепей защиты от замораживания допускается отключение только вентилятора
подачей сигнала от системы пожарной сигнализации в цепь дистанционного управления
вентилятором приточной системы. При организации отключения при пожаре с
использованием автомата с независимым расцепителем должна проводиться проверка
линии передачи сигнала на отключение;
б) включения при пожаре систем (кроме систем для удаления газа и дыма после
пожара) аварийной противодымной вентиляции;
в) открывания противопожарных нормально закрытых и дымовых клапанов систем
противодымной вентиляции в помещении или дымовой зоне где произошел пожар или в
коридоре на этаже пожара и закрывания противопожарных нормально открытых клапанов
систем общеобменной вентиляции.
4. Дымовые и противопожарные клапаны дымовые люки фонари фрамуги и
окна а также противодымные экраны с опускающимися полотнами предназначенные для
противодымной защиты должны иметь автоматическое дистанционное и ручное (в
местах установки) управление.
5. Управление исполнительными элементами оборудования противодымной
вентиляции должно осуществляться в автоматическом (от автоматической пожарной
сигнализации или автоматических установок пожаротушения) и дистанционном (с пульта
дежурной смены диспетчерского персонала и от кнопок установленных у эвакуационных
выходов с этажей или в пожарных шкафах) режимах. Управляемое совместное действие
систем регламентируется в зависимости от реальных пожароопасных ситуаций
определяемых местом возникновения пожара в здании - расположением горящего
помещения на любом из его этажей. Заданная последовательность действия систем
должна обеспечивать опережающее включение вытяжной противодымной вентиляции от
до 30 с относительно момента запуска приточной противодымной вентиляции.
Необходимое сочетание совместно действующих систем и их суммарную установленную
мощность максимальное значение которой должно соответствовать одному из таких
сочетаний следует определять в зависимости от алгоритма управления противодымной
вентиляцией подлежащего обязательной разработке при проведении расчетов ее
требуемых параметров согласно СП 7.13130.
6. Помещения имеющие автоматическую пожарную сигнализацию должны быть
оборудованы дистанционными устройствами для отключения вентиляции при пожаре
размещенными вне обслуживаемых ими помещений.
При наличии требований одновременного отключения всех систем вентиляции в
помещениях категорий А и Б дистанционные устройства следует предусматривать
Для помещений категорий В1 - В4 допускается предусматривать дистанционное
отключение систем вентиляции для отдельных зон площадью не менее 3000 м2 при
обосновании и согласно расчетным режимам действия систем приточно-вытяжной
противодымной вентиляции.
7. Для оборудования металлических трубопроводов и воздуховодов систем
отопления и вентиляции помещений категорий А и Б а также систем местных отсосов
удаляющих взрывоопасные смеси следует предусматривать заземление правила
устройства которого приведены в [9].
8. Уровень автоматизации и контроля систем следует выбирать в зависимости от
технологических требований экономической целесообразности и задания на
9. Параметры теплоносителя (холодоносителя) и воздуха необходимо
контролировать в следующих системах:
а) внутреннего теплоснабжения - температуру и давление теплоносителя в общих
подающем и обратном трубопроводах в помещении для приточного вентиляционного
оборудования; температуру и давление на выходе из теплообменных устройств;
б) отопления с местными отопительными приборами - температуру воздуха в
контрольных помещениях (по заданию на проектирование);
в) воздушного отопления и приточной вентиляции - температуру приточного воздуха
и температуру воздуха в контрольном помещении (по заданию на проектирование);
г) воздушного душирования - температуру подаваемого воздуха;
д) кондиционирования - температуру воздуха наружного рециркуляционного
приточного после камеры орошения или поверхностного воздухоохладителя и в
помещениях; относительную влажность воздуха в помещениях (при ее регулировании);
е) холодоснабжения - температуру и давление холодоносителя до и после каждого
теплообменного или смесительного устройства давление холодоносителя в общем
ж) вентиляции и кондиционирования с фильтрами камерами статического давления
теплоутилизаторами - давление и разность давления воздуха (по заданию на
10. Приборы дистанционного контроля следует предусматривать для измерения
основных параметров; для измерения остальных параметров надлежит предусматривать
местные приборы (переносные или стационарные).
Для нескольких систем оборудование которых расположено в одном помещении
рекомендуется предусматривать один общий прибор для измерения температуры и
давления в подающем трубопроводе и индивидуальные приборы на обратных
трубопроводах оборудования.
При использовании контроллеров с аналоговыми датчиками допускается не
производить установку контрольно-измерительных приборов визуального наблюдения.
11. Сигнализацию о работе оборудования ("Включено" "Авария") следует
предусматривать для систем:
а) вентиляции помещений без естественного проветривания (кроме санузлов
курительных гардеробных и др.) производственных административно-бытовых и
общественных зданий;
б) местных отсосов удаляющих вредные вещества 1-го и 2-го классов опасности или
взрывоопасные смеси;
в) общеобменной вытяжной вентиляции помещений категорий А и Б;
г) вытяжной вентиляции помещений складов категорий А и Б в которых отклонение
контролируемых параметров от нормы может привести к аварии.
12. Дистанционный контроль и регистрацию основных параметров в системах
отопления вентиляции и кондиционирования следует предусматривать по
технологическим требованиям и по заданию на проектирование.
Объем информации передаваемой с локального щита автоматизации на
диспетчерский щит (пульт) определяется по заданию на проектирование с учетом
условий эксплуатации систем.
13. Автоматическое регулирование параметров следует предусматривать для
отопления выполняемого в соответствии с 6.1.2;
воздушного отопления и душирования;
приточной и вытяжной вентиляции работающих с переменным расходом воздуха а
также с переменной смесью наружного и рециркуляционного воздуха;
приточной вентиляции (при обосновании);
местного доувлажнения воздуха в помещениях;
обогрева полов зданий.
Для общественных административно-бытовых и производственных зданий
обеспечивающее снижение расхода теплоты.
14. Датчики контроля и регулирования параметров воздуха следует размещать в
характерных точках в обслуживаемой или рабочей зоне помещения в местах где они не
подвергаются влиянию нагретых или охлажденных поверхностей и струй приточного
воздуха. Допускается размещать датчики в рециркуляционных (или вытяжных)
воздуховодах если параметры воздуха в них не отличаются от параметров воздуха в
помещении или отличаются на постоянную величину.
15. Автоматическое блокирование следует предусматривать для:
а) открывания и закрывания клапанов наружного воздуха при включении и
отключении вентиляторов;
б) открывания и закрывания клапанов систем вентиляции соединенных
воздуховодами для полной или частичной взаимозаменяемости при выходе из строя одной
в) закрывания противопожарных клапанов на воздуховодах систем для удаления
газов и дыма после пожара для помещений защищаемых установками газового
аэрозольного или порошкового пожаротушения при отключении вентиляторов систем
вентиляции этих помещений;
г) включения резервного оборудования при выходе из строя основного по заданию
д) включения и отключения подачи теплоносителя при включении и отключении
воздухонагревателей и отопительных агрегатов;
е) включения систем аварийной вентиляции при образовании в воздухе рабочей зоны
помещения концентраций вредных веществ превышающих ПДК или ДАК а также
концентраций горючих веществ в воздухе помещения превышающих 10% НКПР газо-
паро- пылевоздушной смеси.
16. Автоматическое блокирование вентиляторов систем местных отсосов и
общеобменной вентиляции указанных в 7.2.10 и 7.2.11 не имеющих резервных
вентиляторов с технологическим оборудованием должно обеспечивать остановку
оборудования при выходе из строя вентилятора а при невозможности остановки
технологического оборудования - включение аварийной сигнализации.
17. Для систем с переменным расходом наружного или приточного воздуха
следует предусматривать блокировочные устройства для обеспечения минимального
расхода наружного воздуха.
18. Для вытяжной вентиляции с очисткой воздуха в мокрых пылеуловителях
следует предусматривать автоматическое блокирование вентилятора с устройством для
подачи воды в пылеуловители обеспечивая:
а) включение подачи воды при включении вентилятора;
б) остановку вентилятора при прекращении подачи воды или падении уровня воды в
в) невозможность включения вентилятора при отсутствии воды или понижении
уровня воды в пылеуловителе ниже заданного.
19. Включение воздушной завесы следует блокировать с открыванием ворот
дверей и технологических проемов или предусматривать включение завесы при
понижении заданной температуры воздуха в помещении у ворот дверей и
технологических проемов. Автоматическое отключение завесы следует предусматривать
после закрытия ворот дверей или технологических проемов и восстановления
нормируемой температуры воздуха помещения предусматривая сокращение расхода
теплоносителя до минимального обеспечивающего незамерзание воды.
При использовании систем с электровоздухонагревателями следует предусматривать
защиту от перегрева воздухонагревателей.
20. Автоматическую защиту от замерзания воды в воздухонагревателях следует
предусматривать в районах с расчетной температурой наружного воздуха для холодного
периода года минус 5 °C и ниже (параметры Б).
21. Диспетчеризацию систем следует предусматривать для производственных
жилых общественных и административно-бытовых зданий в которых предусмотрена
диспетчеризация технологических процессов или работы инженерного оборудования.
22. Точность поддержания метеорологических условий при кондиционировании
(если отсутствуют специальные требования) следует принимать в точках установки
+- 1 °C - по температуре и +- 7% - по относительной влажности.
23. Контроль за безопасной работой газовых теплогенераторов и другого газового
оборудования необходимо организовывать через общую систему обеспечения
безопасности здания. Автоматика оборудования должна обеспечивать прекращение
прекращении подачи электроэнергии;
неисправности цепей защиты;
погасании пламени горелки розжига;
падении давления теплоносителя ниже предельно допустимого значения;
достижении предельно допустимой температуры теплоносителя;
нарушении дымоудаления;
превышении предельно допустимого значения давления газа;
образовании в воздухе помещения концентрации вредных веществ превышающих
ПДК а также концентрации горючих веществ превышающих 10% НКПР газо- паро-
пылевоздушной смеси (метан оксид углерода).
Требования к объемно-планировочным
и конструктивным решениям
1. Открываемые проемы или окна производственных помещений
предназначенные для естественного притока воздуха в теплый период года следует
размещать на высоте не более 18 м от пола или рабочей площадки до низа проема а для
притока воздуха в холодный период года - на высоте не менее 32 м.
В жилых общественных и административно-бытовых зданиях следует
предусматривать открываемые форточки фрамуги или другие устройства для
естественного притока наружного воздуха.
2. Для створок фрамуг или жалюзи в световых проемах производственных и
общественных зданий размещаемых на высоте 22 м и более от уровня пола или рабочей
площадки следует предусматривать дистанционные и ручные устройства для открывания
размещаемые в пределах рабочей или обслуживаемой зоны помещения.
3. Стационарные лестницы и площадки следует предусматривать для
обслуживания оборудования арматуры и приборов размещаемых выше 18 м и более от
пола или уровня земли в соответствии с правилами техники безопасности.
Арматуру приборы вентиляционные и отопительные агрегаты а также автономные
кондиционеры допускается ремонтировать и обслуживать с передвижных устройств при
соблюдении установленных правил техники безопасности.
4. Постоянные рабочие места расположенные на расстоянии менее 3 м от
наружных дверей и 6 м от ворот следует защищать перегородками или экранами от
обдувания холодным воздухом.
5. Пределы огнестойкости ограждающих конструкций помещения для
вентиляционного оборудования (кроме систем противодымной вентиляции)
размещенного в пределах обслуживаемого пожарного отсека следует принимать с учетом
категории взрывопожарной и пожарной опасности этого помещения и степени
огнестойкости здания согласно СП 7.13130.
6. Строительные конструкции помещений для вентиляционного оборудования
следует предусматривать с учетом использования в них грузоподъемных машин согласно
10.8. При этом высота помещений от отметки чистого пола до низа выступающих
конструкций перекрытий должна быть не менее 3 м. В помещениях и на рабочих
площадках ширину прохода между выступающими частями оборудования а также между
оборудованием и строительными конструкциями следует предусматривать с учетом
выполнения монтажных и ремонтных работ но не менее 07 м. Расстояние между
оборудованием следует предусматривать обеспечивая возможность демонтажа и
последующего монтажа отдельных элементов оборудования с максимальными
7. Для монтажа и демонтажа вентиляционного или холодильного оборудования
(или замены его частей) следует предусматривать монтажные проемы.
Водоснабжение и канализация систем отопления
1. Водоснабжение камер орошения увлажнителей и доувлажнителей и других
устройств используемых для обработки приточного и рециркуляционного воздуха
следует предусматривать водой питьевого качества согласно СанПиН 2.1.4.1074. Если
вода подаваемая на подпитку в паровые или водяные увлажнители не соответствует
требованиям производителя оборудования по показателям pH и жесткости необходимо
предусмотреть предварительную обработку воды.
2. Воду технического качества следует предусматривать для мокрых
пылеуловителей вытяжных систем (кроме рециркуляционных) а также для промывки
приточного и теплоутилизационного оборудования.
3. Отвод воды в канализацию следует предусматривать для опорожнения
оборудования и систем отопления тепло- и холодоснабжения и для отвода конденсата от
4. Качество воды охлаждающей аппаратуру холодильных установок следует
принимать по техническим условиям на холодильные машины.
ДОПУСТИМЫЕ НОРМЫ ТЕМПЕРАТУРЫ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ
ВЛАЖНОСТИ И СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ
ИЛИ РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ОБЩЕСТВЕННЫХ АДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫХ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА
обслуживаемой тоянныхнепос-
или рабочей рабочихтоянных рабочих местах
ПроизводственноеЛегкаяНа 4 °C выше
*> Но не более 28 °C для общественных и административно-бытовых
помещений с постоянным пребыванием людей и не более 33 °C для указанных
помещений расположенных в районах с расчетной температурой наружного
воздуха (параметры А) 25 °C и выше.
**> Допускается принимать до 75% в районах с расчетной относительной
влажностью воздуха более 75% (параметры А).
Нормы установлены для людей находящихся в помещении более 2 ч
В таблице в графах 4 и 5 допустимые нормы внутреннего воздуха
приведены в виде дроби:
в числителе - для районов с расчетной температурой наружного воздуха
(параметры А) ниже 25 °C;
в знаменателе - для районов с расчетной температурой наружного
Для помещений расположенных в районах с расчетной температурой
наружного воздуха (параметры А) ниже 25 °C температуру на рабочих местах
следует принимать не более указанной в числителе граф 4 и 5 с расчетной
температурой 25 °C и выше - не более указанной в знаменателе граф 4 и 5.
Для районов с расчетной температурой наружного воздуха (параметры
А) 18 °C и ниже вместо 4 °C указанных в графе 3 допускается принимать
Нормативная разность температур между температурой на рабочих
местах и температурой наружного воздуха (параметры А) 4 °C или 6 °C может
быть увеличена при обосновании расчетом в соответствии с 5.4.
В районах с расчетной температурой наружного воздуха (параметры А)
t °C на постоянных и непостоянных рабочих местах превышающей:
а) 28 °C - на каждый градус разности температур (t - 28) °C следует
увеличивать скорость движения воздуха на 01 мс но не более чем на
мс выше скорости указанной в графе 6;
б) 24 °C - на каждый
разности температур (t - 24) °C
относительную влажность воздуха на 5% ниже
относительной влажности указанной в графе 7.
В климатических зонах с высокой относительной влажностью воздуха
(вблизи морей озер и др.) а также при применении адиабатного увлажнения
на рабочих местах температур
допускается принимать
влажность воздуха на 10% выше относительной влажности определенной в
соответствии с примечанием 6 "б".
ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ В СТРУЕ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Б.1. В струе приточного воздуха при входе в обслуживаемую или рабочую зону (на
рабочих местах) максимальную скорость движения воздуха vx мс следует определять
где K п - коэффициент перехода от нормируемой скорости движения воздуха в
помещении к максимальной скорости в струе воздуха определяемый по таблице Б.1;
vн - нормируемая скорость движения воздуха мс.
Допустимые В зоне прямого воздействия приточной
струи воздуха в пределах участка:
начального и при воздушном
Вне зоны прямого воздействия
приточной струи воздуха
В зоне обратного потока воздуха
Оптимальные В зоне прямого воздействия приточной
приточной струи или в зоне обратного
Примечание. Зона прямого воздействия струи определяется площадью
поперечного сечения струи в пределах которой скорость воздуха изменяется
ДОПУСТИМАЯ ТЕМПЕРАТУРА В СТРУЕ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
В.1. Температуру воздуха в струе приточного воздуха при входе в обслуживаемую
или рабочую зону (на рабочих местах) следует принимать:
а) максимальную температуру t x °C при восполнении недостатков теплоты в
помещении по формуле
б) минимальную температуру t x °C при ассимиляции избытков теплоты в
В формулах (В.1) и (В.2):
tн - нормируемая температура воздуха °C в обслуживаемой зоне или на рабочих
местах в рабочей зоне помещения;
t1 t2 - допустимые отклонения температуры воздуха °C в струе приточного
воздуха от нормируемой температуры воздуха в обслуживаемой или рабочей зоне
определяемые по таблице В.1.
Допустимые отклонения температуры
при восполнении при ассимиляции
прямого прямого прямогозоны
воздей- воздей- воздей-прямого
ствия и ствия и ствия воздей-
обратногообратногоприточ-ствия
приточнойприточнойструи ной
административно-ДЕЛЬТА t
ПроизводственныеДЕЛЬТА t
Любые за исклю-ДЕЛЬТА t
ний к которым ДЕЛЬТА t
ТЕМПЕРАТУРА И СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА
ПРИ ВОЗДУШНОМ ДУШИРОВАНИИ
Категория Температура Средняя на
Температура смеси воздуха
в душирующей струе °C на рабочем
струи °C скорость месте при поверхностной плотности
воздуха в лучистого теплового потока Втм2
Легкая - Iа Принимать по
При температуре воздуха вне струи отличающейся от указанной в
таблице температуру смеси воздуха в душирующей струе на рабочем месте
следует повышать или понижать на 04 °C на каждый градус разности
значения приведенного в таблице но принимать не ниже 16 °C.
Поверхностную плотность лучистого
принимать равной средней за время облучения.
воздействия лучистого теплового потока менее
или более 30 мин непрерывной работы температуру смеси воздуха в
душирующей струе допускается принимать соответственно на 2 °C выше или
ниже значений приведенных в таблице.
значений поверхностной плотности лучистого
теплового потока температуру смеси воздуха в душирующей струе следует
определять интерполяцией.
СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ (ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ)
Наименование помещения Система отопления (теплоснабжения) отопительные
приборы теплоноситель максимально допустимая
температура теплоносителя или теплоотдающей
Поквартирная водяная с радиаторами или
конвекторами при температуре теплоносителя не
административно-бытовыеболее 95 °C
Водяная с радиаторами панелями и конвекторами
строках с Д.2 по Д.10 при температуре теплоносителя для двухтрубных
систем - не более 95 °C; для однотрубных - не
более 105 °C (в соответствии с 6.1.6)
Водяная с нагревательными элементами встроенными
в наружные стены перекрытия и полы (в
соответствии с 6.3.3 6.4.7 и 6.4.8)
Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Электрическая и газовая с температурой на
теплоотдающей поверхности не более 95 °C
(в соответствии с 4.6 6.4.12 и 6.4.14)
Д.2. Детские дошкольныеВодяная с радиаторами панелями и конвекторами
учреждения лестничные при температуре теплоносителя не более 95 °C
клетки и вестибюли в
(в соответствии с 6.1.6 и 6.1.7)
в наружные стены перекрытия и полы
(в соответствии с 6.3.3 6.4.7 6.4.8)
Электрическая с температурой на теплоотдающей
поверхности не более 90 °C (в соответствии с 4.6
Водяная с радиаторами и панелями при температуре
операционные и другие теплоносителя не более 85 °C (в соответствии с
назначения в больницах Водяная с нагревательными элементами встроенными
(кроме психиатрических в наружные стены перекрытия и полы
(в соответствии с 6.3.3 6.4.7 и 6.4.8)
теплоносителя не более 95 °C (в соответствии с
Водяная с нагревательными элементами и стояками
встроенными в наружные стены перекрытия и полы
поверхности не более 95 °C (в соответствии с 4.6
Д.5. Спортивные залы
Водяная с радиаторами панелями и конвекторами и
гладкими трубами при температуре теплоносителя не
теплоотдающей поверхности не более 150 °C
Электрическая и газовая с высокотемпературными
излучателями (в соответствии с 5.8 6.2.9 6.4.11
Д.6. Бани прачечные и Водяная с радиаторами конвекторами и гладкими
трубами при температуре теплоносителя не более
°C для помещений бань и душевых не более
0 °C - для прачечных
Воздушная (в соответствии с 7.1.14 - 7.1.16)
Водяная с радиаторами панелями конвекторами и
ресторанов) и торговые более 150 °C
залы (кроме указанных вВодяная с нагревательными элементами и стояками
Д.8. Торговые залы и
Принимать по строке Д.11 "а" или Д.11 "б
помещения для обработкинастоящей таблицы
и хранения материалов
содержащих легковоспла-
Д.9. Пассажирские залы Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Водяная с радиаторами и конвекторами при
температуре теплоносителя не более 150 °C
Д.10. Залы зрительные иВодяная с радиаторами и конвекторами при
температуре теплоносителя не более 115 °C
поверхности не более 115 °C (в соответствии с
Д.11. Производственные Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
а) категорий А Б В1 Водяная и паровая (в соответствии с 6.1.6) при
температуре теплоносителя: воды не более 150 °C
пыли и аэрозолей или спара не более 130 °C (в соответствии с 4.6)
выделением негорючей Электрическая и газовая для помещений категорий
В1 - В4 (кроме складов категорий В1 - В4) при
температуре на теплоотдающей поверхности не более
0 °C (в соответствии с 4.6 6.4.12 и 6.4.14)
излучателями для помещений категорий В2 В3 В4
а также складов категорий В2 В3 В4
(в соответствии с 5.8 6.2.9 6.4.11 и 6.4.12)
Электрическая для помещений категорий А и Б
(кроме складов категорий А и Б) во взрывозащищен-
ном исполнении в соответствии с ПУЭ [9] при
б) категорий А Б В1 Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
горючей пыли и аэрозо-Водяная и паровая (в соответствии с 6.1.6 6.2.7)
при температуре теплоносителя: воды не более
0 °C в помещениях категорий А и Б и не более
0 °C в помещениях категорий В1 - В4 (в
соответствии с 6.1.6)
Электрическая и газовая для помещений категорий
ном исполнении в соответствии с [9] при
в) категорий Г и Д безВоздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Водяная и паровая с ребристыми трубами
радиаторами и конвекторами при температуре
теплоносителя: воды не более 150 °C пара не
более 130 °C (в соответствии с 6.1.6)
г) категорий Г и Д с Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Водяная с радиаторами (без оребрения) панелями и
более 150 °C (в соответствии с 6.1.6)
д) категорий Г и Д с Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
выделением негорючих 7.1.16)
Водяная и паровая с радиаторами при температуре
е) категорий Г и Д с Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Водяная и паровая с радиаторами и гладкими
трубами при температуре теплоносителя: воды не
более 130 °C пара не более 110 °C
(в соответствии с 6.1.6)
ж) категорий Г и Д со Воздушная (в соответствии с 7.1.14 7.1.15 и
Водяная и паровая с радиаторами конвекторами и
ребристыми трубами при температуре теплоносителя:
воды не более 150 °C пара не более 130 °C
Газовая с температурой на теплоотдающей
поверхности 150 °C (в соответствии с 4.6 6.4.12
По нормативным документам
возгоняемых ядовитых
калориферами при температуре теплоносителя: воды
переходы и вестибюли
не более 150 °C пара не более 130 °C (в
Д.13. Тепловые пункты Водяная и паровая с радиаторами и гладкими
более 150 °C пара не более 130 °C
поверхности не более 150 °C (в соответствии с
Для помещений указанных в строках Д.1 (кроме жилых) и Д.10
0 °C - при использовании в качестве
отопительных приборов конвекторов с кожухом и соединении трубопроводов
в пределах обслуживаемых помещений на сварке; температурой до 105 °C при
скрытой прокладке или изоляции стояков и подводок с теплоносителем - для
помещений указанных в строке Д.1 и до 115 °C - для помещений указанных
расчете систем воздушного отопления
совмещенного с приточной вентиляцией или кондиционированием следует
определять в соответствии с требованиями 7.1.15.
Для помещений общественного назначения (кроме помещений указанных
в строках Д.2 и Д.3) размещаемых на первом этаже жилого многоэтажного
здания допускается предусматривать двухтрубные системы отопления с
теплоносителем температурой принятой для однотрубных систем отопления
ДОПУСТИМАЯ СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОДЫ В ТРУБОПРОВОДАХ
Допустимый Допустимая скорость движения воды мс в трубопроводах
эквивалентныйпри коэффициентах местных сопротивлений узла отопительного
уровень шума прибора или стояка с арматурой приведенных к скорости
теплоносителя в трубах
приведена допустимая скорость теплоносителя при
применении кранов пробочных трехходовых и
двойной регулировки в
знаменателе - при применении вентилей.
Скорость движения воды в трубах прокладываемых через несколько
помещений следует определять принимая в расчет:
а) помещение с наименьшим допустимым эквивалентным уровнем шума;
наибольшим коэффициентом местного сопротивления
устанавливаемую на любом участке трубопровода прокладываемого через это
помещение при длине участка 30 м в обе стороны от помещения.
При применении арматуры с большим гидравлическим сопротивлением
(терморегуляторы балансировочные клапаны регуляторы давления прохода и
др.) во избежание шумообразования рабочий перепад давления на арматуре
следует принимать согласно рекомендациям изготовителя.
СИСТЕМЫ ИНДИВИДУАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ В ЗДАНИЯХ
Жилые административные производственные (малого и
Общежития учебных заведений; сооружения здания и
помещения санитарно-бытового назначения; гостиницы
Амбулаторно-поликлинические учреждения спортивные
предприятия бытового обслуживания населения
предприятия розничной и мелкооптовой торговли
объекты связи предприятия питания а также
производственные помещения категорий Г и Д площадью
Клубные и досугово-развлекательные учреждения
Общеобразовательные учреждения
Дошкольные образовательные учреждения с дневным
пребыванием детей и учреждения транспорта
Примечание. Этажность зданий следует принимать без учета цокольного
РАСЧЕТ РАСХОДА И ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
В ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМАХ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
И.1. Расход приточного воздуха L м3ч для системы вентиляции и
кондиционирования следует определять расчетом и принимать больший из расходов
требуемых для обеспечения:
а) санитарно-гигиенических норм в соответствии с (И.1);
б) норм взрывопожарной безопасности в соответствии с (И.2);
в) условий исключающих образование конденсата в соответствии с (И.3).
И.2. Расход воздуха следует определять отдельно для теплого и холодного периодов
года и переходных условий из условия ассимиляции тепло- и влаговыделений и по массе
выделяющихся вредных или взрывоопасных веществ принимая большую
полученных по формулам (И.1) - (И.7) (при плотности приточного и удаляемого воздуха
а) по избыткам явной теплоты при значении углового коэффициента луча процесса в
помещении 40000 кДжкг
Для помещений с тепло- и влаговыделениями при значении углового коэффициента
луча процесса в помещении 40000 кДжкг расход воздуха следует определять по
формуле (И.3) или (И.4).
Тепловой поток поступающий в помещение от прямой и рассеянной солнечной
радиации следует учитывать при устройстве:
вентиляции в том числе с испарительным охлаждением воздуха - для теплого
кондиционирования - для теплого и холодного периодов года и для переходных
б) по массе выделяющихся вредных или взрывоопасных веществ
При одновременном выделении в помещение нескольких вредных веществ
обладающих эффектом суммации действия воздухообмен следует определять суммируя
расходы воздуха рассчитанные по каждому из этих веществ:
а) по избыткам влаги (водяного пара)
W 1 2 Lw z d w z din
Для помещений с избытком влаги следует проверять достаточность воздухообмена
для предупреждения образования конденсата на внутренней поверхности наружных
ограждающих конструкций при расчетных параметрах Б наружного воздуха в холодный
б) по избыткам полной теплоты
6Qh f 1 2 Lw z I w z I in
в) по нормируемой кратности воздухообмена
г) по нормируемому удельному расходу приточного воздуха:
В формулах (И.1) - (И.7):
Lw z - расход воздуха удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны помещения
системами местных отсосов и на технологические нужды м3ч;
Q Qh f - избыточный явный и полный тепловой потоки в помещении
ассимилируемые воздухом центральных систем вентиляции и кондиционирования Вт;
c - теплоемкость воздуха равная 1006 кДж(кг
tw z - температура воздуха удаляемого системами местных отсосов в обслуживаемой
или рабочей зоне помещения и на технологические нужды °C;
t1 - температура воздуха удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой
или рабочей зоны °C;
W - избытки влаги в помещении ассимилируемые воздухом центральных систем
вентиляции и кондиционирования гч;
d w z - влагосодержание воздуха удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны
помещения системами местных отсосов и на технологические нужды гкг;
d1 - влагосодержание воздуха удаляемого из помещения за пределами
обслуживаемой или рабочей зоны гкг;
I w z - удельная энтальпия воздуха удаляемого из обслуживаемой или рабочей зоны
помещения системами местных отсосов и на технологические нужды кДжкг;
I l - удельная энтальпия воздуха удаляемого из помещения за пределами
обслуживаемой или рабочей зоны кДжкг;
I in - удельная энтальпия воздуха подаваемого в помещение кДжкг определяемая с
учетом повышения температуры в соответствии с (И.6);
m po - расход каждого из вредных или взрывоопасных веществ поступающих в
воздух помещения мгч;
qw z ql - концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе удаляемом
соответственно из обслуживаемой или рабочей зоны помещения и за их пределами мгм3;
qin - концентрация вредного или взрывоопасного вещества в воздухе подаваемом в
V p - объем помещения м3; для помещений высотой 6 м и более следует принимать
где A - площадь помещения м2;
N - число людей (посетителей) рабочих мест единиц оборудования;
n - нормируемая кратность воздухообмена ч 1 ;
k - нормируемый расход приточного воздуха на 1 м2 пола помещения м3(ч
m - нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 чел. м3ч на одно
рабочее место на одного посетителя или единицу оборудования.
Параметры воздуха tw z d w z I w z следует принимать равными расчетным
параметрам в обслуживаемой или рабочей зоне помещения по разделу 5 настоящего свода
правил а qw z - равным ПДК в рабочей зоне помещения.
И.3. Расход воздуха для обеспечения норм взрывопожарной безопасности следует
определять по формуле (И.2).
При этом в формуле (И.2) qw z и ql следует заменить на 01qg мгм3 (где qg нижний концентрационный предел распространения пламени по газо- паро- и
пылевоздушной смесям).
И.4. Расход воздуха Lhe м3 ч для воздушного отопления не совмещенного с
вентиляцией следует определять по формуле
где Qhe - тепловой поток для воздушного отопления помещения Вт;
the - температура подогретого воздуха °C подаваемого в помещение определяется
И.5. Расход воздуха Lmt от периодически работающих вентиляционных систем с
номинальной производительностью Ld м3 ч приводится исходя из n мин прерываемой
работой системы в течение 1 ч по формуле
И.6. Температуру приточного воздуха подаваемого системами вентиляции с
искусственным побуждением и кондиционирования воздуха tin °C следует определять
а) при необработанном наружном воздухе
б) при наружном воздухе охлажденном циркулирующей водой по адиабатному
циклу снижающей его температуру на t1 °C
в) при необработанном наружном воздухе (см. И.6 "а") и местном доувлажнении
воздуха в помещении снижающем его температуру на t2 °C
г) при наружном воздухе охлажденном циркулирующей водой (см. И.6 "б") и
местном доувлажнении (см. И.6 "в")
д) при наружном воздухе нагретом в воздухонагревателе повышающем его
температуру на t3 °C
tin text t3 0001 p (И.14)
где р - полное давление вентилятора Па;
text - температура наружного воздуха °C.
МИНИМАЛЬНЫЙ РАСХОД м3ч НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
К.1. В таблице К.1 установлены нормы для людей находящихся в помещении более
Расход воздуха в помещениях м3ч
Жилые при общей площади
м3ч на 1 м2 жилой площади
*> Норма наружного воздуха приведена для помещений кабинетов офисов
общественных зданий административного назначения. В других помещениях
общественного назначения норму наружного воздуха следует принимать по
требованиям соответствующих нормативных документов.
**> Для помещений в которых люди находятся не более 2 ч непрерывно
(кинотеатры театры и др.).
***> Не менее 035 воздухообмена в час определяемого по общему
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ВОЗДУХОВОДЫ
(ДОПУСТИМЫЕ СЕЧЕНИЯ И ТОЛЩИНА МЕТАЛЛА)
Л.1. Соотношение сторон для воздуховодов прямоугольных сечений не должно
превышать 63. Размеры воздуховодов следует уточнять по данным заводовизготовителей.
Л.2. Толщину листовой стали для воздуховодов по которым перемещается воздух
температурой не выше 80 °C следует принимать мм не более:
для воздуховодов круглого сечения - диаметром мм:
для воздуховодов прямоугольного сечения - размером большей стороны мм:
для воздуховодов прямоугольного сечения имеющих одну из сторон свыше 2000 мм
и воздуховодов сечением 2000 x 2000 мм толщину стали следует обосновывать расчетом.
Для сварных воздуховодов толщина стали определяется по условиям производства
Л.3. Для воздуховодов по которым предусматривается перемещение воздуха
температурой более 80 °C или воздуха с механическими примесями или абразивной
пылью толщину стали следует обосновывать расчетом.
Л.4. Для воздуховодов с нормируемыми пределами огнестойкости толщину стали
следует принимать согласно требованиям СП 7.13130.
[1] Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом
[2] Федеральный закон от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о
требованиях пожарной безопасности
[3] Федеральный закон от 23 ноября 2009 г. N 261-ФЗ "Об энергосбережении и о
повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные
законодательные акты Российской Федерации
[4] Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о
безопасности зданий и сооружений
[5] ПБ 09-592 Правила устройства и безопасной эксплуатации холодильных машин
[6] ОНД-86 Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных
веществ содержащихся в выбросах предприятийГоскомгидромет СССР
[7] Приказ Министерства регионального развития РФ от 28 мая 2010 г. N 262 "О
требованиях энергетической эффективности зданий строений сооружений
[8] Постановление Правительства РФ от 25 января 2011 г. N 18 "Об утверждении
Правил установления требований энергетической эффективности для зданий строений
сооружений и требований к правилам определения класса энергетической эффективности
многоквартирных домов
[9] Приказ Министерства регионального развития РФ от 17 мая 2010 г. N 224 "Об
утверждении требований энергетической эффективности зданий строений сооружений
[10] ПУЭ Правила устройства электроустановок

КЦКП каталог.pdf

Грубой и тонкой очистки
Блок воздухоохладителя
с сепаратором и поддоном
Блок воздухонагревателя
Технические характеристики
(ненужное зачеркнуть)
Производительность кВт
Аналогично блокам воздухоохладителя
и воздухонагревателя
Коэффициент адиабатической
Сторона обслуживания
Дополнительные сведения
Схема кондиционера (приточной камеры)
————————————————————————————————————————°—— —
Типоразмерный ряд кондиционеров (приточных камер). . . . . . . . . . . . . . . . 2
1. Диапазоны работы 3
2. Характерные компоновки кондиционеров КЦКП 4
3. Основное оборудование и технологические функции блок-секций 6
. Функциональные блоки . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1. Блоки воздухоприемные и смесительные 7
1.1. Передние панели с клапаном . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1.2. Блоки с вертикальным клапаном . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
1.3. Блоки с горизонтальным клапаном . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
1.4. Блоки с двумя клапанами . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
1.5. Блоки спаренные (с тремя клапанами) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
2. Блоки фильтров . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
2.1. Блоки ячейковых фильтров . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
2.2. Блоки карманных фильтров . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
3. Блоки воздухонагревателей 15
3.1. Блоки воздухонагревателей водяные 16
3.2. Блоки воздухонагревателей паровые 18
3.3. Блоки воздухонагревателей электрические. 20
4. Блоки воздухоохладителя 21
5. Блоки воздухоохладителя (с непосредственным испарением). 23
6. Блоки теплоутилизации 24
6.1. Блоки с промежуточным теплоносителем . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
6.2. Блоки с пластинчатым теплоутилизатором . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24
6.3. Блоки с вращающимся теплоутилизатором . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25
7. Блок-камеры увлажнительные 26
7.1. Блок-камеры форсуночного орошения 26
7.2. Блок-камеры сотового увлажнения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
7.3. Блок-камеры парового увлажнения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
8. Блоки вентиляторные 34
9. Блоки шумоглушения 35
10. Камеры промежуточные 36
72. Дополнительное оборудование. 37
13. Корпуса блоков 37
Аэродинамическое сопротивление функциональных блоков 38
. Автоматика и управление . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3 9
Выпуск 2. Редакция 5 от 29.03.2001 г.
ТМПОРАЗМЕРНЫЙ РЯД КОНДИЦИОНЕРОВ
Тепловая и звуковая изоляция функциональных блоков и герметизация их внутренних
объемов позволяет размещать кондиционеры
непосредственно в производственных помещениях возможна поставка модификаций кондиционеров для установки вне здания.
Кондиционеры (приточные камеры) предназначены для горизонтального течения воздуха
работе под разрежением (до 1500 Па max.) и
изготавливаются правого и левого исполнения (по
Кондиционеры (до КЦКП-40 включительно)
поставляются в собранном виде либо посекционно. Возможна также сборка кондиционера на
Процесс компоновки кондиционеров (приточных камер) подбора теплообменников и вентиляторов компьютеризирован (программы
прилагаются к настоящему каталогу). Вместе с
тем приведенные в каталоге данные позволяют
выполнить компоновку и подбор оборудования
традиционным "ручным" способом. С этой целью
каталог содержит несколько частей призванных
способствовать подбору оборудования при
отсутствии возможности использования упомянутых компьютерных программ.
Разработчик оставляет за собой право
вносить изменения без предварительного
Существует специальное " у л и ч н о е "
исполнение кондиционеров информация на
которое высылается по дополнительному
Кондиционеры центральные (приточные камеры) каркасно-панельные КЦКП (ТУ 486340149153-98 Сертификат Соответствия РОСС
Ри.АЯ45.В00926 Гигиенический Сертификат
№ 77.95.3.515.П.181.01.99) предназначены для
применения в системах воздушного отопления
кондиционирования воздуха и вентиляции промышленных и гражданских зданий. Кондиционеры
имеют модульную структуру и набираются из
функциональных блоков различного назначения
имеющих унифицированные присоединительные
размеры. Набор секций позволяв! осуществлять
все процессы обработки воздуха - фильтрацию
нагрев охлаждение увлажнение осушку рекуперацию и регенерацию тепла и холода и пол дер живать в обслуживаемом помещении искусственный климатсзаданными параметрами.
Широкий диапазон размеров секций
(блоков) и большое разнообразие предлагаемых
способов обработки воздуха в кондиционерах
КЦКП позволяет находить приемлемое решение
для любых заданных параметров расхода воздуха
(от 15 тыс. до 100 тыс.м'Уч) производительности
по теплу (до 2200 кВт) и холоду (до 800 кВт) с
учетом особенностей конкретных объектов.
Принятая !ехнология обработки воздуха
обеспечивает (в сочетании с надлежащей
автоматикой) высокую точность регулирования
параметров расширяет диапазон применения
кондиционеров вплоть до уровня требований
чистых производств" и дает возможность в
каждом конкретном случае обеспечить
оптимальные энергетические и др. затраты.
КОНДИЦИОНЕРОВ (приточных
Типоразмерный ряд кондиционеров построен с частотой принятой в мировой практике. В
основу построения ряда положено использование различных сочетаний модуля 610x610 мм воздушных фильтров его половины (305x610 мм) на
базе которых установлены фрошальные размеры
воздухопроточной части блоков кондиционеров.
Предусмотрена возможность использования
размера составляющего четвертую часть модуля(1525х610мм).
В отдельных случаях возможна иная компоновка воздухопроточной части блоков кондиционеров при сохранении размеров исходных
КЦКП-5 КЦКП-6.3 КЦКП-8-1 КЦКП-8-2
КЦКП-12.5 КЦКП-16 КЦКП-20
ную производительность кондиционера по воздуху в 1ЫС.М"Ч.
Выше приводятся номинальные значения
расходов воздуха кондиционеров (приточых
камер) иуказаны ихобозначения.
Для индексации принята следующая
структура обозначения кондиционеров:
Кондиционеры центральные каркаснопанельные КЦКП - N
где N - число характеризующее номиналь-
проходных сечениях блоков имеющимися
площадями для их размещения уровнем шума и
др. частными факторами.
Рабочие диапазоны расходов воздуха для
различ! !ыхтипоразмсров кондиционеров определяются допустимыми значениями скорости в
Производительность по воздуху в тысячах м ч
ограниченных скоростях
Область оптимальноАщботы
Средняя скорость воздуха в кондиционере в мс
ХАРАКТЕРНЫЕ КОМПОНОВКИ КОНДИЦИОНЕРОВ КЦКП
2. Характерные компоновки
резервным вентилятором
(промежуточные камеры и
резервный вентилятор
также в горизонтальной
воздухоохладителем и
сотовым увлажнительным
Кондиционер со вторым
^для компоновок 12 - скорость воздуха
в кондиционере до 5 мс;
Фдля компоновок 3 10 - скорость воздуха в кондиционере до 3 мс;
Фдяя компоновок с использованием
охладителя скорость воздуха в кондиционере до 45 мс;
производимыми фирмой "ВЕЗА" но
могут быть расчитаны при подробном
техническом задании.
ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ФУНКЦИИ БЛОК-СЕКЦИЙ
3. Основное оборудование и технологические функции
Наименование и условное обозначение
Перемещение воздуха в
кондиционере и подача в обслуживаемые помещения
Передняя панель с одним
вертикальным клапаном
Для приема и регулирова! !ия объема наружного
Устанавливается на любой блок расположенный
первым в наборе кондиционера
объема и распределение
кондиционера наружного
с 1-м горизонтальным
Грубой очистки ячейковый и карманный до G4
Возможна их последовательная совмещенная
Теплоносительторячая вода
Охлаждение и осушение воздуха сепарация и удаление
Хладоноситель: холодная
Блок воздухоохладителя с непосредственным испарением
(с сепаратором и поддоном)
Хладоноситель: фреон
^ На теплообменниках
Промежуточный теплоноситель
Повысительный насос монтируется вне кондиционера
Парогенератор монтируется вне кондиционера
Циркуляционный насос
смонтирован внутри блока
Снижение аэродинамического шума
Формирование потока воздуха
в тч. его поворота (при необходимости) и техническое обслуживание соседних секций
Устанавливаются как на выходе воздуха из кондиционера
ПЕРЕДНИЕ ПАНЕЛИ С КЛАПАНОМ
ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ БЛОКИ
1. Блоки воздухоприемные и
Служат для приема иили смешения воздуха поступающего в кондиционер. Все клапаны
выполнены по единой конструктивной схеме и
состоят из корпуса и поворотных лопаток единых
по сечению для клапанов всех типоразмеров
опорных подшипников уплотнений и привода.
Корпус лопатки и уплотнения изготавливаются из
специальных фасонных профилей в пазухах их
боковых профилей размещаются пластмассовые
шестерни подшипниковые втулки и другие
кинематические элементы.
Уплотнения лопаток по стыковым соединениям обеспечиваются резиновым профилем
заделанным в лопатки. Предусмотрено также уплотнение горцев лопаток с корпусом - лабиринтным упором. Таким образом nycioiejioe исполнение лопаток выполнение их примыкания
между собой и с корпусом достаточно плотным и
через неметаллические материалы позволяют
отнести конструкцию клапана к незамерзающим и
не требующим обогрова по край! юй мере в условиях средней iюлосы России. При использовании
кондиционеров в более холодных районах
предусмотрена установка клапанов с электрообогревом.
Выходная ось механизма регулирования
(квадратного сечения размером 12x12 мм) может
быть расположена на любой из лопаток на любой
Клапаны могут оснащаться ручным или
электрическим приводом для режимов плавного
(пропорционального) или двухпозиционного
регулирования а также приводом с пружинным
возвратом. Клапан размещается снаружи первого
по ходу воздуха блока и должен подсоединяться к
воздухозаборной шахте или заменяющего его
устройства через жесткую или мягкую вставку
(стандартным комплектом поставки кондиционера не предусмотрены и должны заказываться
Для кондиционеров большой производительности лопатки клапана разделяются импос] ом а приводы устанавливаются с двух его сторон.
По специальному заказу изготавливаются
клапаны КВУ с электроподогревом лопаток.
1.1. Передние панели с клапаном
БЛОКИ С ВЕРТИКАЛЬНЫМ КЛАПАНОМ
1.2. Блоки с вертикальным
БЛОКИ С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМ КЛАПАНОМ
1.3. Блоки с горизонтальным
Примечание: В качеств примера смотри компоновку № 10 (стр. 5).
БЛОКИ С ДВУМЯ КЛАПАНАМИ
Примечание: В качестве примера смотри компоновки № 67 (стр. 4 5).
БЛОКИ СПАРЕННЫЕ (С ТРЕМЯ КЛАПАНАМИ)
1.5. Блоки спаренные (с тремя
Примечание: В качестве примера смотри компоновки № 2 8 10 (стр. 4 5).
Масса кг 28 70 80 85
БЛОКИ ЯЧЕЙКОВЫХ ФИЛЬТРОВ
Кондиционеры (приточные камеры) комплектуются блоками ячейковых фильтров (грубой
очистки) или карманных фильтров (грубой или тонкой очистки). Возможно применение двухступенчатой очистки воздуха совмещенной или разнесенной.
Ячейковые филыры предназначены для
очистки атмосферного или рециркуляционного
воздуха при запыленности более 1 мгмл дисперсности частиц более 10 мкм и требуемой
эффективности очистки i ie выше 80%.
Карманные фильтры имеют более развитую
фильтрующую поверхность и служат для очистки
атмосферного или рециркуляционного воздуха
при запыленности в пределах 05 10 мгм3 (блоки грубой очистки) или менее 05 мгм'1 (блоки тонкой очистки). Карманы этих фильтров изготавливаются из различных материалов в двух исполнениях- нормальной иувеличеннойдлины.
Фильтрующие элементы р а з м е р о м
соответствующим модульной схеме 610x610 мм
устанавливаются в монтажные рамки составляющие фильтрующую панель. В кондиционерах
до КЦКП-40 фильтрующая панель устанавливается в корпус блока сбоку по направляющим. В
кондиционерах большей производительности
фильтрующая панель собирается внутри корпуса
для чего фильтры вставляются в монтажные рамки
и крепятся при помощи специальных пружин. С
этой целью перед блоком фильтров предусматривается промежуточная камера для возможности
проведения монтажных работ.
Кондиционеры КЦКП предусматривают
очистку атмосферного воздуха до класса F9.
Необходимость более высокой степени очистки
воздуха обеспечивается вне кондиционера
специальными средствами и соответствующими
2.1. Блоки ячейковых фильтров
БЛОКИ КАРМАННЫХ ФИЛЬТРОВ
Начальное аэродинамическое
сопротивление Па (кгс м ) не более
Конечное аэродинамическое
сопротивление Па (кгсм ) не более
Эффективность очистки % не более
Пропускная способность м ч (при удельной j:SS
воздушной нагрузке 7000 м ч на 1 м )
Пылеемкость фильтра г м
Фильтрующий материал
2.2. Блоки карманных фильтров
Размерь приведен для фильтров с длиной кармана 360 мм (в скобках* -с длиной кармана 635 мм)
кондиционер марка фильтра
-Фильтры G3 G4n F5 выполнены с длиной карманов 360 мм прочие-635 мм.
-ФильтрыФМ 36 выполнены с тремя карманами ФМ 66-сшес1ью карманами
-Рамки всех карманных фильтров выполняются шириной 25 мм.
Эффективность очистки по весу* Am (%)
Начальное сопротивление (Па)
Рекомендуемое конечное сопротивление (Па)
^^М^!Шя№Ш1т5ШШЁХМяШКз:№1У&ШВ^в1&
* для классов F5 F9- по пятнам aTf
БЛОКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ ВОДЯНЫЕ
3. Блоки воздухонагревателей
Предназначены для нагревания воздуха в
секциях кондиционера первого и второго подогрева за счет вынужденной конвекции в поверхностных теплообменных аппаратах. В качестве теплообменников применяются медно-алюминиевые пластинчатые воздухонагреватели ВНВ 243.1
заключенные в каркас из оцинкованной стали.
Теплообменная поверхность образована
пучком медных трубок оребренных гофрированными пластинами из алюминиевой фольги.
В качестве теплоносителя используется
горячая и перегретая вода с температурой не более 180 °С и давлением до 16 МПа или другие
теплоносители (пар).
Блок предназначен для горизонтального
течения воздуха. Воздухонагреватель установлен
вертикально на специальных направляющих
позволяющих выдвигать его для осмотра очистки
Конструкция блока позволяет обеспечить
как прямоточную так и противоточную схему движения теплообменивающихся сред.
Подвод теплоносителя рекомендуется осуществлять к нижнему патрубку.
При фланцевом соединении контр-фланцы
при необходимости заказывают дополнительно.
3.1. Блоки воздухонагревателей
симметрично L в зависимости от количества рядов трубок
Исполнение с обводным каналом
Без обводного канала
BHB243.1-043-030-c-dd-ff-e
ВНВ243.1 -043-065-c-dd-ff-e
BHB243.1-073-065-c-dd-ff-e
BHB243.1-103-065-c-dd-ff~e
BHB243.1-133-065-odd~ff-e
BHB243.1-103-080-c-dd-ff-e
BHB243.1-103-090-c-dd-ff-e
BHB243.1-103-120-c-dd-ff-e
BHB243.1-133-120-c-dd-ff-e
BHB243.1-163-120-c-dd-ff-e
ВНВ243.1-163-150-c-dd-ff-e
ВНВ243.1-163-180-c-dd-ff-e
ВНВ243.1-193-180-c-dd-f f-e
BHB243.1-193-200-c-dd-ff-e
ВНВ243.1 -228-200-c-dd-ff-e
ВНВ243.1 -288-200-c-dd-ff-e
xBHB243.1-163-200-c-dd-ff-e
ВНВ243. 1 -043-250-c-dd-ff-e
ВНВ243. 1 -043-045-c-dd-ff-e
ВНВ243. 1 -073-045-c-dd-ff-e
ВНВ243. 1 -1 03-045-c-dd-ff-e
BHB243.1-133-045-c-dd-ff-e
BHB243. 1 - 1 03-060-c-dd-ff-e
BHB243.1-103-060-c-dd-ff-e
BHB243.1-133-090-c-dd-ff-e
BHB243.1-163-090-c-dd-ff-e
BHB243. 1 - 1 63- 1 20-c-dd-ff-e
BHB243.1 -163-1 50-c-dd-ff-e
BHB243.1-193-150-c-dd-ff-e
BHB243.1-193-160-c-dd-ff-e
BHB243.1-223-160-c-dd-ff-e
BHB243. 1 -283- 1 60-c-dd-ff-e
xBHB243. 1 - 1 63- 1 60-c-dd-ff-e 1630x2
с - число рядов трубок;
d d - шаграсположения пластин;
ff-приведенное число ходов-определяется расчетом;
е - исполнение (прав. лев.) - задается заказчиком.
** Рассчитаны при номинальной воздухопроизводительности температуре теплоносителя 150° С и
БЛОКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ ПАРОВЫЕ
3.2. Блоки воздухонагревателей
Их конструктивное отличие от предыдущих
заключается в горизонтальном расположении
коллекторов и соответственно вертикальном
трубок и горизонтальном-пластин.
ВНП243.1 -050-055-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -050-085-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -050-115-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -050-145-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -075-115-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -078-115-c-dd-ff-e
ВНП243.1-110-115-c-dd-ff-e
BHn243.1-110-145-c-dd-ff-e
ВНП243.1-110-175-c-dd-ff-e
BHn243.1-140-175-c-dd-ff-e
BHn243.1-170-175-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -170-205-c-dd-ff-e
ВНП243.1 -180-205-c-dd-ff-e
BHn243.1-180-230-c-dd-ff-e
хВНП243.1-180-150-c-dd-ff-e
ft-при веденное число ходов-определяется расчетом;
е-исполнение (прав. лев.(-задается заказчиком.
** Рассчитаны при номинальной воздухопроизводительности температуре теплоносителя 150° С и воздуха -26° С
Воздухонагреватели паровые с обводным каналом
шаг тРУбок кВт не обводплас- nox°W более ном
ВНП243. 1 -030-055-c-dd-l-e
BHn243.1-030-085-c-dd-l-e
ВНП243. 1-030-1 15-c-dd-l-e
BHn243.1-030-145-c-dd-l-e
ВНП243. 1 -045-1 1 5-c-dd-l-e
ВНП243. 1-048-1 15-c-dd-l-e
ВНП243.1 -080-1 15-c-dd-l-e
ВНП243. 1 -080-145-c-dd-l-e
BHn243.1-080-175-c-dd-l-e
BHn243.1-100-175-c-dd-l-e
ВНП243. 1-1 30-1 75-c-dd-l-e
ВНП243. 1 -1 30-205-c-dd-l-e
BHn243.1-140-205-c-dd-l-e
BHn243.1-140-230-c-dd-l-e
xBHn243.1-140-150-c-dd-l-e
xBHn243.1-140-175-c-dd-l-e
Максимальная мстщнооть пассчитана пои номинальной в оздухопооизводительности. т емпеоатуое теплоносителя 15СГС
начальной температуре воздуха-26°С.
В обозначении теплонагревателя - с - число рядовтруб;
-dd - шаграсположения пластин;
БЛОКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ
3.3. Блоки воздухонагревателей
Применяются электронагреватели трубчатые оребренные ТЭНР49А130220 соединенные между собой "звездой" в группы в количестве
как правило по 3 которые могут включаться
ступенями с мощностью 33; 665; 100% от
установленной мощности. Электронагреватели
внутри секции соединены параллельно. Температура на поверхности оребрения нагревателей
не должна превышать 190° С. Для защиты от перегрева может быть использовано реле температуры ТРМ-11 или аналогичное (поставка предус-
матривается совместно с приборами автоматики
Корпус электрокалорифера
изготавливается из оцинкованной стали.
Степень защиты от поражения электрическим током должна соответствовать классу 1 по
ГОСТ 12.2.007.0. На корпусе электрокалорифера
предусмотрена клемма "земля". Сопротивление
изоляции электрокалорифера должно быть не
Масса кг 242 517 663 858
однорядных 675 135 23 324 416 378 432 594 762
трехрядных 2025 405 69
Q ( ределяек;я ИСХОД! 1ЫМИ
БЛОКИ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
4. Блоки воздухоохладителей
Предназначены для охлаждения (осушения)
воздуха за счет вынужденной его конвекции в упомянутых медно-алюминиевых пластинчатых теплообменниках. Оснащаются поддоном и дрена-
жем (с водяным затвором) а при работе на скоростях более 25 мсек. - и каплеуловителем.
Обозначаются ВОВ 243.1 (см. след стр.)
Устройство дренажа (поставкой не предусматривается)
Р - давление воздушного потока
В зависимости от количества рядов трубок
воздухоохладителей *
ВОВ243. 1 -043-030-c-dd-ff-e
BOB243.1-043-065-c-dd-ff-e
ВОВ243. 1 -073-065-c-dd-ff-e
BOB243.1-103-065-c-dd-ff-e
BOB243.1-133-065-c-dd-ff-e
BOB243. 1 -1 03-080-c-dd-ff-e
BOB243.1-103-090-c-dd-ff-e
BOB243.M03-120-c-dd-ff-e
BOB243.1-133-120-c-dd-ff-e
BOB243.1-163-120-c-dd-ff-e
BOB243.1 -163-1 50-c-dd-ff-e
BOB243.1 -163-1 80-c-dd-ff-e
BOB243. 1-1 93-1 80-c-dd-ff-e
BOB243.1-193-200-c-dd-ff-e
BOB243. 1 -228-200-c-dd-ff-e
BOB243.1-288-200-c-dd-ff-e
x BOB243. 1 - 1 63-200-c-dd-ff-e
d d - шаг расположения пластин;
ff - приведенное число ходов - определяется расчетом;
** Рассчитаны при номинальной воздухопроизводительности начальных температурах
тепло! юсителя +6° С воз;iyxa^ 28° С.
БЛОКИ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ (С НЕПОСРЕДСТВЕННЫМ ИСПАРЕНИЕМ)
5. Блоки воздухоохладителей
(с непосредственным испарением)
Предназначены для непосредственного
испарения хладоагента(фреона).
Применяются упомянутые ранее медноалюминиевые теплообменники работающие в
целом в нормальном режиме (как одна из секций
кондиционера) однако оснащаемые на входе дополнительным специальным распределительным
узлом соответствующего сечения ("пауком").
Испаритель как и воздухоохладитель оснащается поддоном и при работе на скоростях более 25 мсек каплеуловителем. Поддон оснащается водяным затвором (см. предыдущую блоккамеру).
Коллекторы испарителя изготавливаются из
БЛОКИ С ПЛАСТИНЧАТЫМ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОМ
6. Блоки теплоутилизации
6.1. Блоки с промежуточным
Предназначены для утилизации низкопотенциальной тепловой энергии вентиляционных выбросов за счет конвекции в блоках теплоутилизаторов использующих в качестве теплоносителя водные растворы гликоля и этиленгликоля различных концентраций. Применяются
упомянутые медно-алюминевые теплообменники:
блок воздухонагревателя и блок воздухоохладителя монтируемые соответственно в приточной и вытяжной вентиляционных системах. При
необходимости как воздухонагреватели так и
воздухоохладители могут выполняться с обводными каналами. Блок не накладывает ограничений
на количество и взаимное расположение вентиляционных систем притока и выброса воздуха.
По дополнительному заказу комплектуются
промежуточным баком циркуляционным насосом
и трехходовым клапаном с электроприводом.
6.2. Блоки с пластинчатым
Предназначены для утилизации тепла
вентиляционных выбросов за счеттеплопереноса
через стенки пластинчатого теплообменника.
Применимы при непосредственной компоновке приточной и вытяжной установок. В ряде
блоков конструктивно предусмотрены меры про-
тив их обмерзания например путем устройства
обводных каналов разделения поверхности теплообмена на участки периодически работающие
или находящиеся в процессе оттаивания применения специальных средств автоматизации.
кцкп- 1.6 3.15 5 6.3 8-1 8-2 10 12.5 16 20 25 31.5 40 50 63 80 100
определяется исходными данными
БЛОКИ С ВРАЩАЮЩИМСЯ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОМ
6.3. Блоки с вращающимся
Предназначены для утилизации тепла вентиляционных выбросов за счет теплопереноса
стенками пластинчатого вращающегося теплообменника. Применимы при непосредственной
компоновке приточной и вытяжной установок и
допустимом некотором смешении приточного
воздуха с выбросным.
Возможно устройство обводных каналов
вне вращающегося блока либо прямой рециркуляции в качестве меры снижения его обмерзания.
Перед и после вращающегося теплоутилизатора необходимо предусмотреть промежуточные секции для его обслуживания.
варианты сочетания блоков
с промежуточными секциями
Расположение привода
и регулятора скорости вращения
блока теплоутилизатора
Номинальная произ-ть
Определяются исходными данными заказчика
БЛОК-КАМЕРЫ ФОРСУНОЧНОГО ОРОШЕНИЯ
7. Блок-камеры увлажнительные
7.1. Блок-камеры форсуночного
Предназначены для испарительного охлаждения и увлажнения обрабатываемого воздуха и
имеют три исполнения по коэффициенту адиабатической эффективности - 65 85 и 95 % - при номинальной производительности по воздуху что
обеспечивается соответствующим фиксированным расходом воды через форсунки. Направление распыла воды из форсунок встречное.
Требуемые расход воды и давление перед
форсунками обеспечивают установкой дросселя
или иным способом при проектировании или наладке сети водоснабжения.
Бак вынесен за габариты камеры (по высоте). Панель со стороны обслуживания снабжена
смотровым окном для контроля работы оросительной системы.
По дополнительному заказу блок-камера
орошения может быть укомплектована насосом
или насосом итрубной внешней обвязкой.
Подвод воды 5(У ^D - ———Cf °°
-©)- к- форсункам Dy2
Соединения Dy1 Dy2 и Dy3 выполнены под соответствующие стандартные фланцы
Указанные насосы могут быть заменены на
аналогичные по параметрам. Насосы располагают по высоте "подзалив".
Объем обвязочных фубомроводон предназначенных для обеспечения работы оросительной камеры системы (с учетом фактического
объема воды в баке) не должен превышать следующихзначений для кондиционеров:
-25 01м 3 для КЦКП 10
-50 02м' 3 для КЦКП 315
-100 06м"для КЦКП 63
Зависимость коэффициентов
адиабатической эффективности (Еа)
Q' = ОФQH - относительный расход воздуха
Q-фактический расход воздуха м-'ч
Q - номинальная производительность кондиционера по воздуху м 'ч
БЛОК-КАМЕРЫ СОТОВОГО УВЛАЖНЕНИЯ
7.2. Блок-камеры сотового
солей и минералов в баке.
В кондиционерах до КЦКП - 25 сотовый
увлажнитель устанавливается на направляющих и
выдвигается из секции для осмотра и обслуживания; в кондиционерах до КЦКП - 50 монтаж сотового увлажнителя производится при сборке секции а обслуживание через сам блок и промежуточную камеру перед ним; в кондиционерах больших размеров (от КЦКП - 63) сотовые увлажнители
поставляются в разобранном виде и собираются
на месте монтажа кондиционера (также при наличии промежуточной камеры).
Предназначены для испарительного охлаждения и увлажнения воздуха в адиабатическом режиме с коэффициентами 65 85и95%.
Для защиты сотовых кассет от засорения
воздух поступающий в увлажнитель должен быть
отфильтрован до степени не ниже EU3. Если ввоздухе содержатся органические примеси необходимо использовать фильтры более тонкой очистки. Вода поступающая в блок из водопроводной
сети также должна быть дополнительно отфильтрована.
Организованный слив воды позволяет поддерживать на допустимом уровне концентрацию
Подвод воды в бак оросительного блока (поставкой не предусматривается)
Фильтр сетчатый (500 мкм)
Кран регулирующий с электроприводом
Устройство дренажа - см. блок воздухоохладителя (диаметр дренажной системы 32 мм)
00х 1500х 1800х 1800х 1800х 2100х
*В кондиционерах КЦКП-3.15 (при коэффициенте орошения 65 и 85% ) и в кондиционере КЦКП-5
—————————————————————————————————————————————————————— —————
' ность g. а ность S. ш
Обозначения: С - длина блока (без каплеуловителя)
D - длина сотового ороси!еля
Расход воды на орошение и
сечение подводящего трубопровода
Расход воды при влажности %
БЛОК-КАМЕРЫ ПАРОВОГО УВЛАЖНЕНИЯ
7.3. Блок-камеры парового
Предназначены для увлажнения обрабатываемого воздуха. Парогенератор полностью автономен поставляется в комплекте со шлангами паропроводов и конденсатоотвода датчиком влажности шкафомуправления.
Парогенераторы могут вырабатывать 30
75 и 100% пара от номинальной величины (при
настройке останавливаются на 75 %)
Камеру парового увлажнения рекомендуется размещать последней по ходу воздуха.
-при расходе пара до 13 кгчас
-при расходе пара до 42 кгчас
-при расходе пара до 84 кгчас
Габаритные размеры парогенераторов
Количество секций шт
Питьевого качества ГОСТ 2874-84
Отвод конденсата лмин
Схематическое устройство
односекционного парогенератора
Е - паровой генератор
А - указатель уровня воды
Паропроводы парогенераторов
(включая возврат конденсата)
Монтаж паро- и конденсатопроводов в
камере пароувлажнения
Элементы настенного монтажа
(размещать не далее 1 - 1.5 м от камеры
8. Блоки вентиляторные
Используются вентиляторы двустороннего
всасывания нескольких серий каждая из которых
в свою очередь имеет две модификации - с загну-
тыми вперед и назад лопатками колеса при
одинаковых спиральных корпусах и одинаковых
квадратныхсечениях выходных отверстий.
Исполнение с выхлопом в сторону
Исполнение с выхлопом вверх
в зависимости от вентилятора
* Уточняется по фактически установленному вентилятору
Аэродинамические характеристики вентиляторов и комплектация электродвигателями приведены
катало! е "Вентиляторные блоки каркас! ю-панельные".
9. Блоки шумоглушения
Используются для глушения аэродинамического и механическою шума от работающего
оборудования кондиционера (приточной камеры) содержат продольные элементы шумоглушителей нормативного устройства ("Типовая серия 5.904- 17") заданной длины.
Шумоглушители применяются как на входе
воздуха в конди! ионер так и на выходе из него. В
этом последнем случае перед шумоглушителем
располагается промежуточная секция для распределения потока воздуха из выхлопного патрубка вентилятора а также для размещения обтекателей шумопоглащающих пластин.
Выходную секцию (после шумоглушителя)
предусматривать при необходимости и заказывать дополнительно.
Снижение уровней звуковой мощности
блоками шумоглушения
Снижение уровня звуковой мощности дБ в октавных полосах со
среднегеометрическими частотами Гц
Дальнейший расчет шумовых характеристик-согласно стандартной методике
КАМЕРЫ ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ
чаях для обслуживания соседнего оборудования в
секциях кондиционеров (приточных камер).
Используются при необходимости переформирования воздушного потока изменения
его направления а также в обоснованных слу-
По отдельному заказу камеры могут быть изготовлены другой длины.
Предназначены для установки блоков кондиционеров (приточных камер). Ширина рамы
определяется шириной блоков длина - конкретным их набором. При длине кондиционеров
КЦКП-1.6. ..8.2 более 2 м кондиционеры могут собираться из отдельных моноблоков (групп блоков) объединенных на рамах соответствующей
длины. При особых требованиях заказчика кондиционеры могут поставляться в виде отдельных
секций на единой или раздельных рамах.
При заказе кондиционера с блоком-камерой орошения (форсуночной) следует учитывать
высоту бака камеры орошения и дополнительно
заказывать соответствующую раму (для выравнивания уровня дна бака и рам остальных блоков).
Высота опорных рам кондиционеров
(дополнительно к указанной высоте секций)
По специальному заказу может быть изготовлена рама кондиционера с винтовыми опорами.
Кроме перечисленного возможна поставка
следующего оборудования для комплектации
кондиционеров или приточных камер(подополнительному заказу):
- мягкой или^ жесткой вставки и обратного
фланца для воздушного клапана предназначенные для присоединения кондиционера к воздухозаборной шахте;
- трубопроводной обвязки запорной арматуры и повысительного насоса для форсуночной
- приборов автоматического контроля и регулирования работы кондиционера электроаппаратуры управления и щитов (раздельных или
- холодильных машин в комплекте.
Корпуса функциональных блоков-секций
выполнены в виде каркасной конструкции из ригелей и стоек специального профиля соединенных между собой угловыми элементами. В качестве наружного ограждения служат несъемные
съемные или открывающиеся на петлях со стороны обслуживания теплоизоляционные панели
соответствующей толщины.
Возможно изготовление кондиционеров
(приточных камер) с теплозвукоизоляционными
панелями большей (против указанной) толщины (с
целью повышения теплозвукоизоляции размещения внездания ит.п.).
Панели выполнены в виде "сэндвичей" из
металлических оцинкованных листов с отбортовками образующими короб который внутри заполнен трудновозгораемой (до 1000 °С) минеральной (базальтовой) ватой с малой гидрофобностью
(не более 15% от объема) низким коэффициентом теплопроводности (02 003 Втм.град.) с
высокими звукоизоляционными качествами (снижение шума до 30 дБА) с безусадочными
Предусмотрены варианты исполнения корпуса по применяемым материалам: нормальнооцинкованная листовая сталь нержавеющая
сталь алюминиевые сплавы. Для ряда отраслей
(микробиология ит.п.) возможно применение специальной оцинкованной стали. По дополнительному требованию заказчика панели могут быть
Между собой блоки кондиционера соединяются болтами что обеспечивает изделию достаточную жесткость а установка панелей и соединение блоков между собой через уплотняющие
прокладки позволяет добиться надлежащей степени герметичности внутреннего объема. Размещение секций на раме также улучшает их прочностные транспортные и монтажные характеристики.
Гладкие внутренние поверхности корпуса
снижают аэродинамическое сопротивление
облегчают очистку и обслуживание блоков.
АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ БЛОКОВ
сопротивление функциональных
с одним вертикальным
Грубой очистки ячейковый G3
Сопротивление одного
ряда с влаговыделением
Первый и второй когпуры
Общее аэродин амическое сопротивление АР проточной части кондиционера опредеьШ
ляется суммированием оопрогивлений АР; функ'^^.дД циональных блоков:
Давление вентилятора (вентиляторного
Первый и вюрой контуры
Исходное сопротивление
блока) Pv равно сумме аэродинамического сопротивления АР кондиционера и свободного давления Рс необходимого для преодаления сопротивления воздуховодов и воздухораспределительных устройств в которые встраивается
ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА УПРАВЛЕНИЯ
Принципиальная схема управления
Может монтироваться как
на напорной так и обратной
подводках теплоносителя
Дистанционное управление сигнализация
АВТОМАТИКА И УПРАВЛЕНИЕ
Кондиционеры (приточные камеры) по требованию заказчика комплектуются приборами
автоматики и управления обеспечивающими его
работу по заданным технологии и параметрам.
Управление кондиционером осуществляется со
щита автоматики и управления который как правило устанавливается в венткамере либо ином
доступном для обслуживания месте. По дополнительному заказу щитавтоматики и управления может содержать элементы связи с противопожарными системами а также дистанционное управление. Для каждого конкретного кондиционера
необходима техническая характеристика метода
При значительном количестве установок
подготовки воздуха вытяжных и др. вентиляционных систем на одном объекте целесообразно и
возможно объединение их централизованным
управлением (при сохранении местных щитов) в
специальном диспетчерском пункте с любой степенью компьютеризации процесса управления.
Приборы автоматики применяемые для
кондиционеров (приточных камер) стандартной
комплектации предусматривают следующие возможности:
^обеспечение воздухозабора (атмосферного или смешанного рециркуляционного).
Осуществляется путем управления соответствующим клапаном с помощью электропривода (двухпозиционного пропорционального с пружинным возвратом возможнотакже ручное управление);
^поддержание постоянной температуры
приточного воздуха. Производится при
помощи электронного микропроцессорного
контроллера. Температура контролируется
по датчику установленному как правило в
воздуховоде на выходе из приточной
установки. Исполнительным механизмом
является регулирующий клапан по теплоносителю;
^защита водяного воздухонагревателя от
замораживания. Производится по температуре воды и по температуре воздуха. Термостат защиты от замораживания по воде (в
качестве которого используется термостат
контроля температуры обратной воды) устанавливается на обратном трубопроводе
вблизи выхода из воздухонагревателя. При
падении температуры ниже установленной
(~ +25 °С) поступает сигнал на отключение
кондиционера. Термостат защиты от замораживания по воздуху устанавливается за водяным воздухонагревателем. При падении температуры воздуха за воздухонагревателем
ниже установленной (~ +6 °С) поступаетсигнал на отключение кондиционера.
При этом происходит следующее:
-выключается электродвигатель вентилятора;
-включается электродвигатель циркуляционного насоса;
-открывается на 100% регулирующий клапан потеплоносителю;
-закрывается клапан наружного воздуха;
-загорается индикаторная лампа "угроза
После прогрева системы и размыкания
контакта термостата закрывается клапан на
теплоносителе и система переходит в режим
^защита электрокалорифера от перегрева (при комплектации им установки вместо
водяного или наряду с ним). Защита осуществляется с помощью термо-реле
аварийного перегрева. Для обеспечения
электропожарной безопасности предусмотрена защита от перегрузки (К.З.) перегрева и б л о к и р о в к и при о с т а н о в к е
электродвигателя вентилятора;
Урегулирование воздухоохлаждения
Воздухоохладитель комплектуется трехходовым клапаном управление которым
осуществляется контроллером встроенным
в щит автоматики и управления кондиционером;
виндикация запыленности воздушного
фильтра. При увеличении запыленности
воздушного фильтра происходит изменение
разности давления вследствие чего
срабатывает датчик реле давления фильтра
зажигается индикаторная лампа "засор
фильтра" без остановки работы системы;
виндикация остановки или неисправности вентилятора. При остановке или
неисправности вентилятора (обрыв ремня и
т.д.) происходит падение разности давления
вследствие чего срабатывает датчик реле
давления вентилятора зажигается индикаторная лампа "нет потока" и отключается
Фзащита от коротких замыканий и перегрузок в электрических цепях Защита
реализована стандартным образом с
помощью автоматических выключателей и
тепловых реле магнитных пускателей.
Ниже в качестве примера приведена
функциональная схемауправления.
Приборы поставляются заказчику в заводской упаковке (для их установки на кондиционере или приточной камере предусмотрены соответствующие штуцера) щит поставляется
в скоммутированном виде под заданную технологию обработки воздуха и со схемой коммутации.
Просим выслать компьютерную
П расчета центральных кондиционеров
I расчета медно-алюминиевых
теплообменников "CuAl
Россия 105203 г.Москва ул.16-я Парковая д. 5
гея: (095)461-25-14 факс: (095)461-65-61
Скопируйте эту страницу заполните и вышлите нам
Дополнительно по договоренности высылаем программы расчета:
> насосов и трубопроводов;
> сотовых увлажнителей;
> вентиляторов двустороннего всасывания;
> фреоновых конденсаторов.
Информационная служба
5203 Москва ул. 16-я Парковая д. 5

Теплообменники.pdf

MAKING MODERN LIVING POSSIBLE
Техническое описание
Теплообменник типа «труба в трубе»
Теплообменники типа HE предназначены для
обеспечения теплообмена между
жидкостной линией и линией всасывания
холодильной установки.
Целью теплообмена является использование
охлаждающей способности пара в линии
всасывания которая при отсутствии
теплообменника теряется за счет поглощения
теплоты из окружающего воздуха через
поверхность неизолированных
трубопроводов линии всасывания.
В теплообменнике вышеупомянутая
охлаждающая способность пара используется
для переохлаждения жидкого хладагента.
yy Обеспечивают высокую
холодопроизводительность испарителя
yy Обеспечивают поступление жидкого
хладагента в терморегулирующий вентиль
yy HE 0.5-1.5: совместим со стандартом HACCP
DKRCC.PD.FD0.A8.50 520H9971
yy Способствуют максимальному использованию
производительности испарителя при
настройке терморегулируемого
расширительного клапана на минимальный
перегрев хладагента на выходе из испарителя
yy Предотвращают запотевание и обмерзание
всасывающего трубопровода
Сертификат соответствия ГОСТ AN30
© Danfoss AS (RC-MCDP jmn) 2015-04
Теплообменник типа «труба в трубе» типа HE
HE 0.5 - 1.5: ГХФУ ГФУ и углеводороды
HE 4.0 - 8.0: ГХФУ и негорючие ГФУ
Диапазон рабочих температур
HE 0.5 HE 1.0 HE 1.5 HE 4.0: PSMWP = 28 бар
Максимальное рабочее давление
HE 8.0: PSMWP = 215 бар
HE 0.5 HE 1.0 HE 1.5 HE 4.0: Pe = 40 бар
Максимальное испытательное давление
Присоединение под пайку ODF
Как правило размеры теплообменника типа
HE определяются присоединительными
размерами трубопроводов холодильной
Конструкция теплообменника обеспечивает
оптимальную скорость потока пара во
всасывающем трубопроводе и небольшой
перепад давления. Следовательно
производительность теплообменника будет
соответствовать производительности
Наряду с этим обеспечивается возврат масла в
Если основной целью применения
теплообменника HE является предотвращение
запотевания и обмерзания трубопроводов
линии всасывания можно использовать
теплообменник на размер больше по сравнению
с требуемой производительностью.
Теплообменник используемый как
конденсатор всегда следует выбирать по
присоединительным размерам
Для точного подбора размера теплообменника
можно использовать номограммы зависимости
производительности холодильной установки
(Qe) от температуры кипения (te) для
хладагентов R22 R134a и R404A .
Производительность установки Qe = 45 кВт
Температура кипения te
Из номограммы для хладагента R22 следует
что оптимальным теплообменником в нашем
случае является теплообменник HE 4.0. Кривая
для HE 4.0 лежит сразу над точкой пересечения
через точку Qe = 45 кВт и te = -25 °C.
Тепловой поток Q проходящий через
теплообменник рассчитывается по формуле:
коэффициент теплопередачи Втм2 °C
площадь поверхности теплообмена м2
tm среднелогарифмическая разность
рассчитываемая по формуле:
определена экспериментальным путем
Сухой всасываемый пар жидкий хладагент 1)
(для холодильных установок работающих на фторсодержащих хладагентах) Вт °C
Приведенные значения справедливы только для сухого
пара. Даже при использовании терморегулируемого
расширительного клапана всасываемый пар будет
переносить небольшое количество капель жидкости
Эти капли будут задерживаться на ребрах теплообменника
с последующим испарением. Это может привести к
меньшему перегреву пара по сравнению с расчетным
Конструкция и принцип
Расположенные под углом оребренные секции
встроены во внутреннюю камеру (3) для
обеспечения турбулентного режима потока с
минимальным сопротивлением.
Поток пара проходит через камеру по прямой
без изменения направления и образования
Жидкий хладагент проходит в обратном пару
направлении через внешнюю камеру (4).
В качестве направляющей потока используется
встроенный проволочный змеевик
обеспечивающий максимальную теплопередачу.
Поток горячего хладагента проходящий через
внешнюю камеру в нормальных условиях
эксплуатации предотвращает запотевание
Размеры (мм) и масса (кг)
DKRCC.PD.FD0.A6.50 520H7987

i d diagr.dwg

Влагосодержание d гкг сухого воздуха
-удельныый вес воздуха кгм

СП климатология.pdf

МИНИСТЕРСТВО РЕГИОНАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ
Актуализированная версия
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены
Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-Ф3 «О техническом регулировании» а
правила применения национальных стандартов Российской Федерации – ГОСТ Р 1.0-2004
«Стандартизация а Российской Федерации. Основные положения»
Сведения о своде правил
ИСПОЛНИТЕЛЬ — федеральное государственное бюджетное учреждение
архитектуры и строительных наук» (НИИСФ РААСН) при участии Федерального
государственного бюджетного учреждения главной геофизической обсерваторией им. А.И
Воейкова (ФГБУ ГГО) Росгидромета ФБУ НИЦ «Строительство».
ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»
ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры строительства и
градостроительной политики
УТВЕРЖДЕН Приказом приказом Министерства регионального развития Российской
Федерации (Минрегион России) от 2012 г. № и введен в действие с 2013 г.
ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и
метрологии (Росстандарт) Пересмотр СП 131.13330.2011 «СНиП 23-01-2003 Строительная
Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно
издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты» а текст изменений и
поправок – в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные
стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил
информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация
уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования –
на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.
© Минрегион России 2012
Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен
тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской
Федерации без разрешения Минрегиона России.
Область применения ..1
Основные положения .1
Климатические параметры холодного периода года ..2
Климатические параметры теплого периода года 29
Средняя месячная и годовая температура воздуха °С 51
Максимальная суточная амплитуда температуры воздуха в июле °С 66
Среднее месячное и годовое парциальное давление водяного пара гПа ..67
Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на горизонтальную
поверхность при безоблачном небе кВт.чм2 ..82
Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на вертикальную
поверхность при безоблачном небе кВт.чм2 ..83
Климатические параметры для проектирования отопления вентиляции и
кондциониорования 85
Средняя и максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха .86
Суточный ход рассеяной (числитель) и суммарной (знаменатель) освещенности
горизонтальной поверхности в клк 94
Высота солнца над горизонтов градусы 98
Приложение А (рекомендуемое) Схематические карты 99
Приложение Б (справочное) Методы расчета климатических параметров .105
Настоящий свод правил составлен с целью повышения уровня
безопасности людей в зданиях и сооружениях и сохранности материальных
ценностей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. № 384ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений»
повышения уровня гармонизации нормативных требований с европейскими
и международными нормативными документами применения единых
методов определения эксплуатационных характеристик и методов оценки.
Учитывались также требования Федерального закона от 27 декабря 2002 г.
№ 184-ФЗ «О техническом регулировании» и Федерального закона от 22 июля
08 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной
Работа выполнена авторским коллективом: Рук. темы д-р техн. наук
проф. член-корр. В.К.Савин. канд. техн. наук Н.П. Умнякова канд. техн. наук
Н.Г Волкова. (НИИСФ ФБУ) д-р геогр. наук проф. Кобышева Н.В. канд.
геогр. наук Клюева М.В. (ФГБУ ГГО)
BUILDING CLIMATOLOGY
Дата введения 2013-01-01
Настоящий свод правил устанавливает климатические параметры которые применяют
при проектировании зданий и сооружений систем отопления вентиляции
кондиционирования водоснабжения при планировке и застройке городских и сельских
1 Климатические параметры представлены в виде таблиц и схематических карт. В
случае отсутствия в таблицах данных для района строительства значения климатических
параметров следует принимать равными значениям климатических параметров
ближайшего к нему пункта приведенного в таблице и расположенного в местности с
аналогичными условиями. Для пунктов не указанных в таблицах расположенных в
прибрежных районах морей и крупных водохранилищ и в местности с абсолютной
отметкой более 500 м а также удаленных от метеостанции более чем на 100 км
климатические параметры следует определять по запросам в НИИСФ РААСН в Главную
геофизическую обсерваторию им. А.И. Воейкова или в территориальные управления по
гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды Росгидромета.
2 Расчетные параметры наружного воздуха для проектирования отопления
вентиляции и кондиционирования следует принимать в соответствии с 10.1.
КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ХОЛОДНОГО ПЕРИОДА ГОДА
1 Климатические параметры холодного периода года приведены в таблице 3.1.
Продолжительность сут и средняя
температура воздуха °С периода со средней
Абсосуточной температурой воздуха
Коли- Преобла- мальная
осадков направ- средних
обеспечентемпевоздуха в
обеспеченвоздуха продол- средняя продол- средняя продол- средняя воздуха
ноябрь ветра за ветра по
наиболее житель- темпе- житель- темпе- житель- темпе- наиболее
- март декабрь - румбам
холодного ность ратура ность ратура ность ратура холодного
мм февраль за январь
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
для станций отмеченных «*» климатические параметры рассчитаны за период наблюдений до 2010 гг.
Усть- Ордынский Усть-Ордынский
ПетропавловскКамчатский*
Ессей *- Эвенкийский
АлександровскСахалинский*
Северная Осетия Алания
Ханты- Мансийск* Ханты- Мансийский
ЕкатериноНикольское*
Комсомольск- наАмуре
Николаевск- наАмуре*
КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ТЕПЛОГО ПЕРИОДА ГОДА
1 Климатические параметры теплого периода года приведены в таблице 4.1
Температура Температура максимальная
Абсолютная амплитуда относительная относительная
Суточный Преобладающее из средних
воздуха °С воздуха °С температура
максимальная температуры влажность
максимум направление
осадков ветра за июнь ветра по
Тарко-Сале *Ямало- Ненецкий
. СРЕДНЯЯ МЕСЯЧНАЯ И ГОДОВАЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА °С
1 Средняя месячная и годовая температуры воздуха приведены в таблице 5.1.
Республика край область пункт
Архангельская область
Астраханская область
Республика Башкортостан
Белгородская область
Владимирская область
Волгоградская область
Кабардино-Балкарская Республика
Калининградская область
Петропавловск- Камчатский*
Карачаево-Черкесская Республика
Ленинградская область
Магадан (Нагаева бухта)*
Нижегородская область
Новгородская область
Новосибирская область
Оренбургская область
Александровск- Сахалинский*
Свердловская область
Республика Северная Осетия
Республика Татарстан
Удмуртская Республика
Екатерино- Никольское*
Комсомольск-на-Амуре
Николаевск- на-Амуре*
Чеченская Республика
Александровский Завод
Чувашская Республика
Республика Саха (Якутия)
для станций отмеченных «*» климатические параметры рассчитаны за период наблюдений 1966-2010 гг.
Максимальная суточная амплитуда температуры воздуха в июле °С
1 Максимальная суточная амплитуда температуры воздуха в июле приведена в таблице 6.1
Александров Гай (Саратовская область)
Армавир (Краснодарский край)
Архара (Амурская область)
Бикин (Хабаровский край)
Благовещенск (Амурская область)
Гигант (Ростовская область)
Екатерино-Никольское (Хабаровский край)
Рубцовск (Алтайский край)
Октябрьский Городок (Саратовская область)
Приморско-Ахтарск (Краснодарский край)
Славгород (Алтайский край)
Цимлянск (Ростовская область)
амплитуда температуры
П р и м е ч а н и е . Максимальная амплитуда температуры воздуха - разность между максимальным и минимальным значениями температуры воздуха в течение суток
за многолетний период. Приведены данные для пунктов со средней суточной температурой воздуха в июле ≥ 21 °С.
Среднее месячное и годовое парциальное давление водяного пара гПа
1 Среднее месячное и годовое парциальное давление водяного пара приведено в таблице 7.1.
Петропавловск-Камчатский
Магадан (Нагаева бухта)
Александровск-Сахалинский
Республика Северная Осетия - Алания
Екатерино-Никольское
П р и м е ч а н и е . При расчетах сопротивления паропроницанию ограждающих конструкций используются: максимальное парциальное давление водяного пара
определяемое по эмпирическим формулам и среднее месячное парциальное давление водяного пара определяемое с помощью психрометра.
Из-за использования разных методов возможно незначительное превышение среднего месячного значения парциального давления над максимальным. В этом случае
рекомендуется принимать максимальное парциальное давление определяемое эмпирическим методом.
. СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ
БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ кВт.чм2
1 Значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на горизонтальную поверхность при безоблачном небе приведено в
Географическая широта град. с.ш.
. СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ
1 Значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) на вертикальную поверхность при безоблачном небе приведено в
Географическая широта град. с. ш.
КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОТОПЛЕНИЯ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
1 Климатические параметры для проектирования отопления вентиляции и кондиционирования приведены в таблице 10.1.
Период Барометрическое
удельная энтальпия кДжкг
скорость ветра температура
графа 13 но не 4.1 графа 4
Таблица3.1 По расчету или графически по l-d- Таблица 3.1
Таблица По расчету или графически по l-d- Таблица
графа 6 диаграмме принимая температуру графа 19 но не 3.1 графа 5 диаграмме принимая температуру 3.1 графа
воздуха параметра А и
воздуха параметра Б и
относительную влажность воздуха
относительную влажность воздуха менее 1 мс
по таблице 3.1 графа 16
СРЕДНЯЯ И МАКСИМАЛЬНАЯ СУТОЧНАЯ АМПЛИТУДА ТЕМПЕРАТУРЫ
1 Значения средней и максимальной суточной амплитуды температуры наружного воздуха
приведены в таблице 11.1.
Амплитуда температуры средняя по месяцам (числитель) максимальная по месяцам(знаменатель) оС
Амплитуда температуры средняя по месяцам (числитель) максимальная по месяцам (знаменатель) оС
ПетропавловскКамчатский
АлександровскСахалинский
СУТОЧНЫЙ ХОД РАССЕЯННОЙ (ЧИСЛИТЕЛЬ) И СУММАРНОЙ (ЗНАМЕНАТЕЛЬ)
ОСВЕЩЕННОСТИ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ В КЛК
1 Суточный ход рассеянной и суммарной освещенности горизонтальной поверхности в КЛК
приведен в таблице 12.1.
ВЫСОТА СОЛНЦА НАД ГОРИЗОНТОМ ГРАДУСЫ
1 Значения высоты солнца над горизонтом приведены в таблице 13.1.
Рисунок А1- Схематическая карта климатического районирования для строительства (рекомендуемая)
Рисунок А 2 - Схематическая карта районирования северной строительно-климатической зоны (рекомендуемая)
- наименее суровые условия 2 - суровые условия 3 - наиболее суровые условия
Рисунок А 3- Схематическая карта распределения среднего за год числа дней с переходом температуры воздуха через 0 °С.
Рисунок А 4 - Схематическая карта районирования по величине удельной энтальпии I Джкг наружного воздуха в теплый период года
(параметры А): I – I 40; II - I = 40 - 436; III - I = 436 - 484; IV - I = 484 - 526; V - I = 526 - 568; VI - I = 568 - 61; VII - I = 61 – 65
Рисунок А 5 - Схематическая карта районирования по величине удельной энтальпии I кДжкг наружного воздуха в теплый период года
(параметры Б): I - I 44; II - I = 44 - 484; III - I = 484 - 526; IV - I = 526 - 568; V - I = 568 - 61; VI - I = 61 - 65; VII - I = 65 – 69
Методы расчета климатических параметров
Основой для разработки климатических параметров послужили Научно-прикладной
справочник по климату СССР вып. 1 - 34 части 1 - 6 (Гидрометеоиздат 1987 - 1998) и
данные наблюдений на метеорологических станциях.
Средние значения климатических параметров (средняя месячная температура и
влажность воздуха среднее за месяц количество осадков) представляют собой сумму
среднемесячных значений членов ряда (лет) наблюдений деленную на их общее число.
Крайние значения климатических параметров (абсолютная минимальная и абсолютная
максимальная температура воздуха суточный максимум осадков) характеризуют те
пределы в которых заключены значения климатических параметров. Эти характеристики
выбирались из экстремальных за сутки наблюдений.
Температура воздуха наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки
рассчитана как значение соответствующее обеспеченности 098 и 092 из ранжированного
ряда температуры воздуха наиболее холодных суток (пятидневок) и соответствующих им
обеспеченностей за период с 1966 по 2010 гг. Хронологический ряд данных ранжировался
в порядке убывания значений метеорологической величины. Каждому значению
присваивался номер а его обеспеченность определялась по формуле
где т - порядковый номер;
п - число членов ранжированного ряда.
Значения температуры воздуха наиболее холодных суток (пятидневок) заданной
обеспеченности определялись методом интерполяции по интегральной кривой
распределения температуры наиболее холодных суток (пятидневок) построенной на
вероятностной сетчатке. Использовалась сетчатка двойного экспоненциального
Температура воздуха различной обеспеченности рассчитана по данным наблюдений за
восемь сроков в целом за год за период 1966 - 2010 гг. Все значения температуры воздуха
распределялись по градациям через 2 °С и частота значений в каждой градации
выражалась через повторяемость от общего числа случаев Обеспеченность
рассчитывалась путем суммирования повторяемости. Обеспеченность относится не к
серединам а к границам градаций если они считаются по распределению.
Температура воздуха обеспеченностью 094 соответствует температуре воздуха
наиболее холодного периода. Необеспеченность температуры воздуха превышающая
расчетное значение равна 528 чгод.
Для теплого периода принята расчетная температура обеспеченностью 095 и 099. В
этом случае необеспеченность температуры воздуха превышающая расчетные значения
соответственно равна 440 и 88 чгод.
Средняя максимальная температура воздуха рассчитана как среднемесячная величина
из ежедневных максимальных значений температуры воздуха.
Средняя суточная амплитуда температуры воздуха рассчитана независимо от состояния
облачности как разность между средней максимальной и средней минимальной
температурой воздуха.
Продолжительность и средняя температура воздуха периодов со средней суточной
температурой воздуха равной и меньше 0 °С 8 °С и 10 °С характеризуют период с
устойчивыми значениями этих температур отдельные дни со средней суточной
температурой воздуха равной и меньше 0 °С 8 °С и 10 °С не учитываются.
Относительная влажность воздуха вычислена по рядам средних месячных значений.
Средняя месячная относительная влажность днем рассчитана по наблюдениям в дневное
время (в основном в 15 ч).
Количество осадков рассчитано за холодный (ноябрь - март) и теплый (апрель октябрь) периоды (без поправки на ветровой недоучет) как сумма среднемесячных
значений; характеризует высоту слоя воды образовавшегося на горизонтальной
поверхности от выпавшего дождя мороси обильной росы и тумана растаявшего снега
града и снежной крупы при отсутствии стока просачивания и испарения.
Суточный максимум осадков выбирается из ежедневных наблюдений и характеризует
наибольшую сумму осадков выпавших в течение метеорологических суток.
Повторяемость направлений ветра рассчитана в процентах общего числа случаев
наблюдений без учета штилей.
Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь и минимальная из
средних скоростей ветра по румбам за июль рассчитаны как наибольшая из средних
скоростей ветра по румбам за январь повторяемость которых составляет 16 % и более и
как наименьшая из средних скоростей ветра по румбам за июль повторяемость которых
составляет 16 % и более.
Прямая и рассеянная солнечная радиация на поверхности различной ориентации при
безоблачном небе рассчитана по методике разработанной в лаборатории строительной
климатологии НИИСФ. При этом использованы фактические наблюдения прямой и
рассеянной радиации при безоблачном небе с учетом суточного хода высоты солнца над
горизонтом и действительного распределения прозрачности атмосферы.
Климатические параметры для станций Российской Федерации отмеченных «*»
рассчитаны за период наблюдений 1966 - 2010 гг.
* При разработке территориальных строительных норм (ТСН) уточнение
климатических параметров должно производиться с учетом метеорологических
наблюдений за период после 1980 г.
Климатическое районирование разработано на основе комплексного сочетания средней
месячной температуры воздуха в январе и июле средней скорости ветра за три зимних
месяца средней месячной относительной влажности воздуха в июле (см. таблицуБ1).
Климатические Климатические
ветра за три температура воздуха
П р и м е ч а н и е - Климатический подрайон IД характеризуется продолжительностью холодного
периода года (со средней суточной температурой воздуха ниже 0 °С) 190 дней в году и более
Карта зон влажности составлена НИИСФ на основе значений комплексного показателя
К который рассчитывают по соотношению среднего за месяц для безморозного периода
количества осадков на горизонтальную поверхность относительной влажности воздуха в
ч самого теплого месяца среднегодовой суммарной солнечной радиации на
горизонтальную поверхность годовой амплитуды среднемесячных (января и июля)
В соответствии с комплексным показателем К территория делится на зоны по степени
влажности: сухая (К менее 5) нормальная (К = 5 - 9) и влажная (К более 9).
Районирование северной строительно-климатической зоны (НИИСФ) основано на
следующих показателях: абсолютная минимальная температура воздуха температура
наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 098 и 092
сумма средних суточных температур за отопительный период. По суровости климата на
территории северной строительно-климатической зоны выделены районы суровые
наименее суровые и наиболее суровые (см. таблицуБ.2).
Карта распределения среднего за год числа переходов температуры воздуха через 0°С
разработана ГГО на основе числа переходов через 0 °С средней суточной температуры
воздуха просуммированных за каждый год и осредненных за период 1961 - 1990 гг.
Наименее суровые условия
Наиболее суровые условия
Температура воздуха °С
наиболее холодных наиболее холодной суточных температур
за период со средней
температурой воздуха
П р и м е ч а н и е - Первая строка - максимальные значения вторая строка - минимальные значения
УДК [69+697.1;551.5] (08374)
Ключевые слова: климатические параметры температура воздуха солнечная
радиация влажность воздуха направление и скорость ветра осадки барометрическое
давление климатическое районирование

МУ к КП .pdf

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ ДОНЕЦКОЙ НАРОДНОЙ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО
ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ДОНБАССКАЯ НАЦИОНАЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА И
КАФЕДРА «ТЕПЛОТЕХНИКА ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЕ И
УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ
К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
по дисциплине «Кондиционирование воздуха и холодоснабжение
Направление подготовки - 08.03.01 «Строительство»
Профиль - «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Квалификация (степень) – бакалавр
Кафедра «Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция»
по дисциплине «Кондиционирование воздуха и холодоснабжение зданий»
На заседании кафедры
«Теплотехника теплогазоснабжение и
На заседании УМК факультета
«Инженерные и экологические
системы в строительстве»
Содержание курсового проекта
Выбор метеорологических условий в помещениях и характеристик
Определение вредных выделений .. 10
1 Теплопоступления.
1.1 Теплопоступления от людей .
1.2Теплопоступления от источников искусственного освещения .
1.3 Теплопоступления от солнечной радиации . 13
1.4 Теплопоступления от охлаждения продуктов . 13
1.5 Теплопоступления от технологического оборудования 13
1.6 Теплопоступления от поверхности воды . 13
1.7 Тепловой баланс . 14
2 Влаговыделения в помещении .
2.1 Влаговыделения от людей 14
2.2. Влаговыделения от горячей пищи ..
2.3. Влаговыделения с поверхности воды .
3 Поступление в помещение диоксида углерода ..
Выбор принципиальной схемы и расчет процессов обработки воздуха 16
1 Построение на I-d диаграмме и расчет процессов тепловлажностной
обработки воздуха 16
1.1. Построение на I-d диаграмме и расчет процессов обработки воздуха
для прямоточной схемы 16
1.2 Построение на I-d диаграмме и расчет процессов обработки воздуха
для схемы с первой рециркуляцией .. 22
Расчет функциональных блоков центрального кондиционера 28
1. Типоразмерный ряд кондиционеров 28
2. Описание функциональных блоков КЦКП 30
3 Расчет оборудования КЦКП ..
3.1 Расчет воздухонагревателей .. 35
3.2 Расчет камеры орошения 38
3.3 Вентиляционный агрегат
Тепло- и холодоснабжение центрального кондиционера. Расчет и подбор
холодильного оборудования баков насосов . 43
2.1 Температурный режим работы холодильной машины ..
2.2.Подбор холодильной машины 45
2.3 Подбор вспомогательного оборудования парокомпрессионной
холодильной машины .. 49
Выбор и расчет системы оборотного водоснабжения .
Размещение кондиционера и холодильной машины 53
Графическая часть курсового проекта 54
Под термином кондиционирование воздуха подразумевается создание и
автоматическое поддержание необходимых параметров воздушной среды в
помещении – температуры относительной влажности скорости движения
чистоты газового и ионного состава воздуха.
Кондиционирование воздуха обеспечивается применением специальных
подразумевается комплекс устройств предназначенных для создания и
автоматического поддержания в обслуживаемых помещениях заданных
параметров воздушной среды. Указанный комплекс может включать шесть
) установку кондиционирования воздуха (УКВ) обеспечивающую
необходимые параметры воздушной среды по тепловлажностному состоянию
чистоте газовому составу и наличию запахов;
) средства автоматического регулирования и контроля за приготовлением
воздуха необходимых параметров в УКВ а также поддержания в обслуживаемом
помещении или сооружении постоянства заданных величин параметров воздуха;
) устройства для транспортирования и распределения воздуха;
) устройства для транспортирования и удаления избытков внутреннего
) устройства для глушения шума вызываемого работой элементов СКВ;
) устройства для приготовления и транспортирования источников
энергии (электрического тока холодной и теплой сред) необходимых для
работы аппаратов систем кондиционирования воздуха.
Классификацию СКВ можно представить по следующим признакам:
назначению характеру способам снабжения холодом схеме обработки воздуха
в УКВ и величине давления развиваемого вентиляторами.
По назначению СКВ подразделяются на три вида: комфортные
комфортно-технологические.
характерно выполнение требований по обеспечению в обслуживаемых
помещениях воздушной среды наиболее благоприятной для труда и отдыха.
Работоспособность и самочувствие человека в значительной мере определяются
тепловым балансом его организма в наиболее оптимальных условиях
окружающей среды на уровне теплового комфорта. Для технологических СКВ
характерно выполнение требований по созданию и поддержанию воздушной
среды наиболее благоприятной для технологического производственного
процесса создание специальных условий для испытания готовых изделий и
веществ обеспечение микроклимата для выращивания или испытания
биологических сред сохранения изделий и т.п. Для комфортно-технологических
СКВ характерно выполнение требований по созданию и поддержанию
воздушной среды благоприятной как для проведения технологического
производственного процесса так и достаточно комфортной для пребывания
обслуживающего персонала.
По характеру связи с обслуживаемым помещением СКВ можно
подразделить на три вида: центральные местные и центрально-местные.
Центральные СКВ характеризуются расположением УКВ в удалении от
обслуживаемых объектов и наличием приточных воздуховодов значительной
протяженности. Местные СКВ характеризуются расположением УКВ в самом
обслуживаемом помещении или в непосредственной близости от него.
Центрально-местные СКВ характеризуются как наличием УКВ в удалении от
обслуживаемых объектов так и местных УКВ располагаемых в самих
помещениях или в непосредственной близости от них.
По способу снабжения холодом можно выделить три вида СКВ:
характеризуются наличием централизованных источников холодоснабжения в
виде холодильных станций от которых насосами подаются холодная вода или
рассол к аппаратам СКВ. Автономные СКВ характеризуются наличием УКВ со
встроенными источниками холода в виде холодильных машин различного типа.
Испарительные СКВ характеризуются использованием для целей охлаждения
кондиционируемого воздуха эффекта испарения воды.
По схеме обработки воздуха можно выделить два вида СКВ: прямоточные
рециркуляционного воздуха или только рециркуляционного воздуха.
По величине давления развиваемого вентилятором СКВ могут быть:
- низкого давления (Р1000Па);
- среднего давления (1000Р3000Па);
- высокого давления (Р3000 Па).
По возможности обеспечения заданных параметров УКВ можно
круглогодичное придание воздуху требуемых параметров и установки
ограниченного действия для придания необходимых параметров воздуху только
в определенном сезоне климатического периода. По конструктивному
исполнению УКВ можно подразделить на секционные блочные и агрегатные.
Секционные УКВ собирают на месте монтажа по заданной схеме приготовления
воздуха из отдельных секций поставляемых на строительство заводамиизготовителями. Блочные УКВ собирают из отдельных технологических блоков
по заданной схеме приготовления воздуха. Сборка может производиться на
заводе-изготовителе или на месте монтажа. Для агрегатных УКВ характерна
поставка заводом-изготовителем полностью собранного агрегата по
постоянной технологической схеме обработки воздуха.
В аппаратах УКВ осуществляют процессы нагревания или охлаждения
воздуха увлажнения или осушения. Расчет и проектирование аппаратов
теплотехники термодинамики и теории автоматического регулирования. Для
решения инженерно-технических задач при вентиляции и кондиционировании
воздуха в первую очередь необходимы знания физических параметров воздуха и
изменения его тепловлажностного состояния.
СОДЕРЖАНИЕ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
Курсовой проект предназначен для закрепления теоретических знаний по
курсу «Кондиционирование воздуха и холодоснабжение».
Материал курса студенты изучают по основному учебнику но так как в
технике кондиционирования воздуха происходят изменения необходимо
прорабатывать и дополнительную литературу самостоятельно. При выполнении
расчетов и подборе оборудования СКВ можно пользоваться любой технической
литературой но тогда в пояснительной записке необходимо приводить
подробное описание методик расчета с полной расшифровкой приводимых
формул и со ссылками на таблицы рисунки источники из которых взяты эти
Курсовой проект должен содержать пояснительную записку объемом 2030 страниц (формат А4) и графическую часть представленную на 1 листе
(формат А1); оформление записки и графической части должно соответствовать
существующим требованиям по проектированию систем вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Расчетно-пояснительная записка должна включать разделы:
Общая часть: в разделе приводятся краткое описание здания;
метеорологические условия в помещениях (расчетные температуры влажность
(температуры энтальпии скорости ветра давления - со ссылкой на источники)
для холодного и теплого периодов.
Определение количества вредных выделений.
Выбор схемы обработки воздуха построение процессов изменения
состояния воздуха на I-d диаграмме для двух периодов года расчет
производительности СКВ.
Выбор центрального кондиционера расчет элементов установки
Выбор схем тепло - и холодоснабжения секций кондиционера.
Пояснительная записка включает: титульный лист задание на курсовой проект
содержание основные разделы (1-6) список литературы.
ВЫБОР МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ В
ПОМЕЩЕНИЯХ И ХАРАКТЕРИСТИК НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Кондиционирование воздуха - автоматическое поддержание в закрытых
помещениях всех или отдельных его параметров (температуры относительной
влажности чистоты скорости движения) на определенном уровне с целью
обеспечения главным образом оптимальных метеорологических условий
наиболее благоприятных для самочувствия людей ведения технологического
процесса и обеспечения сохранности ценностей культуры.
Внутренние параметры (температуру относительную влажность скорость
движения воздуха) принимают в зависимости от класса кондиционирования
требований технологического процесса или нормативных документов: для
общественных и административно-бытовых помещений по оптимальным
Кондиционирование воздуха первого класса применяется для обеспечения
метеорологических условий требуемых для технологического процесса при
допустимых отклонениях за пределами расчетных параметров наружного
воздуха в среднем 100 часов в год при круглосуточной работе или 70 чгод при
односменной работе в дневное время (оптимальные параметры);
класса - для обеспечения оптимальных санитарных или
технологических норм при допускаемых отклонениях в среднем 250 чгод при
круглосуточной работе или 175 чгод при односменной работе в дневное время;
класса - для обеспечения допустимых метеорологических
условий если они не могут быть обеспечены вентиляцией или промежуточных
условий между допускаемыми и оптимальными нормами при экономическом
обосновании; допускаемые отклонения - 450 чгод при круглосуточной работе
или 315 чгод при односменной работе в дневное время.
Классификация кондиционируемых помещений:
помещения 1-й категории – помещения в которых люди в положении лежа
или сидя находятся в состоянии покоя и отдыха;
помещения 2-й категории – помещения в которых люди заняты умственным
помещения 3-й «а» категории – помещения с массовым пребыванием людей
в которых люди находятся преимущественно в положении сидя без уличной
помещения 3-й «б» категории – помещения с массовым пребыванием людей
в которых люди находятся преимущественно в положении сидя в уличной
помещения 3-й «в» категории – помещения с массовым пребыванием людей
в которых люди находятся преимущественно в положении стоя без уличной
помещения 4-й категории – помещения для занятий подвижными видами
помещения 5-й категории – помещения в которых люди находятся в
полураздетом виде (раздевалки процедурные кабинеты кабинеты врачей и
помещения 6-й категории – помещения с временным пребыванием людей
(вестибюли гардеробные коридоры лестницы санузлы курительные
В качестве расчетных параметров наружного воздуха для теплого и
холодного периода года при проектировании систем кондиционирования
воздуха согласно [1] температура и энтальпия принимаются по параметрам Б
[2] в зависимости от района проектирования.
Расчетные параметры внутреннего воздуха в гражданских зданиях
устанавливаются чаще исходя из санитарно-гигиенических и реже из
технологических требований в зависимости от назначения помещения и уровня
требований к метеорологической обстановке в помещении.
курсовой проект указано назначение помещения в котором необходимо
обеспечить оптимальные параметры микроклимата. Оптимальные параметры
микроклимата в обслуживаемой зоне общественных и административнобытовых помещений зданий определяют в зависимости от периода года и
категории помещения [3].
С целью уменьшения затрат на тепло- и холодоснабжение СКВ расчетную
температуру и относительную влажность воздуха в помещении следует
принимать для теплого периода года максимальные для холодного —
минимальные из диапазона оптимальных значений. При кратковременном
пребывании людей в помещениях (кафе рестораны магазины и др.) в
местностях с расчетной температурой наружного воздуха в теплый период года
оС и более (параметры Б) температуру воздуха в помещениях в теплый период
года следует определять по формуле:
в = вопт + 04 (н 30)
где tB - температура внутреннего воздуха определяемая по табл. 1.1;
tн - расчетная температура наружного воздуха по параметрам Б в
Параметры характеризующие микроклимат помещений: температура
воздуха – tв ºС; скорость движения воздуха – мс; относительная влажность
воздуха – φ % определяются по табл. 1.1 в соответствии с требованиями [1]
согласно назначению проектируемой системы.
Таблица 1.1 – Оптимальные параметры температуры относительной
влажности и скорости движения воздуха в обслуживаемой зоне общественных
Оптимальные параметры
Выбор исходных данных сводится в таблицы 1.2 и 1.3. Недостающие
параметры наружного или внутреннего воздуха определяются с помощью I-d
диаграммы влажного воздуха.
Таблица 1.2 – Расчетные параметры наружного воздуха
Параметры наружного воздуха
Таблица 1.3 – Расчетные параметры внутреннего воздуха
Оптимальные параметры внутреннего воздуха
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕДНЫХ ВЫДЕЛЕНИЙ
При расчете системы кондиционирования воздуха необходимо учитывать
следующие теплопоступления: от людей от солнечной радиации через окна и
покрытие от электрического освещения от технологического оборудования. В
курсовом проекте допускается не учитывать теплопоступления через наружные
стены в теплый период года и теплопоступления за счет солнечной радиации в
холодный период года.
Источниками влаговыделений в основных помещениях гражданских
зданиях являются люди в столовых и ресторанах - горячая пища
технологическое оборудование.
1.1 Теплопоступления от людей
Полные теплопоступления Вт от людей зависят от их физической активности
и температуры воздуха в помещении и определяются по формуле:
где: qп – полные тепловыделения от одного человека Вт определяется с учетом
тяжести работ и температуры внутреннего воздуха по табл. 2.1;
nл – количество людей в помещении.
Явные теплопоступления Вт от людей зависят от их физической активности
где: qя – явные тепловыделения от одного человека Вт определяется с учетом
Таблица 2.1 – Количество тепла Вт влаги гчас двуокиси углерода лчас
выделяемых человеком
Значение параметров при tв °С
Работа средней тяжести
1.2 Теплопоступления от источников искусственного освещения
Теплопоступления от источников искусственного освещения Qосв Вт
могут быть определены по величине нормируемой освещенности помещения и
площади пола по формуле:
где Е – нормативная освещенность лк определяемая по табл. 2.2;
Fп – площадь пола помещения м2;
qосв – удельные тепловыделения от светильников Вт(лк×м2) определяемая
осв – доля теплоты поступающая от светильника в различные зоны
помещения определяется по табл. 2.4. Если в помещение предусматривается
подача приточного воздуха не возмущающая верхнюю зону помещения из
которой осуществляется вытяжка то осв можно определить по табл. 2.4. В
противном случае следует считать всю теплоту поступающую в помещение
(осв определяется по табл. 2.4). Если светильник расположен в пределах
вентилируемого подшивного потолка или чердака осв определяется по табл. 2.4
вне зависимости от схемы подачи и удаления воздуха из помещения.
Таблица 2.2 – Уровень общего освещения помещений
Отделения литейных цехов:
– плавильно-заливочное
малярные сборочные цехи и
цехи металлопокрытий
Механические сборочносварочные
деревообрабатывающие и
–технического обслуживания и ремонта автомобилей
– хранения автомобилей
–помещения кондиционеров
вспомогательные помещения
конструкторские бюро
спортивные актовые и
зрительные залы клубов
– крытые бассейны фойе
клубов и кинотеатров
– обеденные залы буфеты
Торговые залы магазинов:
– промышленных товаров
– хозяйственных товаров
Таблица 2.3 - Удельные тепловыделения
лампами (числитель) и лампами накаливания
Средние удельные тепловыделения qосв Вт(м2×лк)
для помещений площадью м2
при высоте помещения м
Таблица 2.4 - Доли тепла осв излучаемого источником света поступающие в
рабочую (числитель) и верхнюю (знаменатель) зоны помещения
Тип источника освещения
Люминесцентные лампы
Способ установки светильника
Примечание: * в знаменателе приводится доля теплоты поступающая
в пространство подшивного потолка.
1.3 Теплопоступления от солнечной радиации
Теплопоступления от солнечной радиации Qс.р. Вт принимаются в
соответствие с заданием.
1.4 Теплопоступления от охлаждения продуктов
Теплопоступления от охлаждения продуктов учитываются в обеденных
залах предприятий общественного питания (от горячих блюд). Количество
теплоты выделяющейся от охлаждения продуктов Qо.пр. Вт определяется по
Qо.пр. 0278gcср tн tк n
где: g – средняя масса блюд для одного посетителя кг; принимается равной 085
cср – средняя теплоемкость блюд принимается 338 кДж(кг·К);
tн tк – средние температуры блюд поступающие в зал столовой и во время
их употребления °С; (tн = 70°С tк =40°С);
n – количество мест;
- для ресторана – 1 час;
- для столовых без самообслуживания – 05÷075 часа;
- для столовых с самообслуживанием – 03 часа.
1.5 Теплопоступления от технологического оборудования
Теплопоступления от технологического оборудования Qоб Вт принимается
в соответствие с заданием.
1.6 Теплопоступления от поверхности воды
Явные теплопоступления от нагретой поверхности воды Qост.вя. Вт при
условии что ее температура больше чем температура окружающего воздуха
определяются по формуле:
Qост.вя . 571 406v t п.в. t в Fп.в.
где: v – скорость движения воздуха над открытой поверхностью мс;
tп.в. – температура поверхности воды °С;
tв – температура внутреннего воздуха °С;
Fп.в. – площадь открытой поверхности воды м2.
Полные тепловыделения от нагретой поверхности воды Qост.вп. Вт если ее
температура выше температуры воздуха (плавательный бассейн) определяется
Qост.вп. 0278а 0131v рн.п. рп 2500 18t п.в. Fп.в.
где: а – коэффициент зависящий от температуры поверхности воды;
рн.п. рп – парциальные давления водяного пара соответственно насыщенного
воздуха над поверхностью воды и в воздухе помещения кПа.
Разницу теплопоступлений и теплопотерь определяют избытки теплоты или
недостатки теплоты в помещении. В курсовом проекте эти данные принимаются
при условии что система отопления полностью компенсирует потери теплоты в
помещении. Избытки теплоты определяются как сумма всех теплопоступлений
Qi Qлх.полн Qосв Qобх Qох.пр. Qост
Qi Qлх. явн Qосв Qобх Qох.пр. Qост
Qi Qлт.полн Qср Qобт Qот.пр. Qост
Qi Qлт. явн Qср Qобт Qот.пр. Qост
Тепловой баланс рассчитывается для двух периодов года: теплого и
холодного. Результаты расчетов заносят в табл. 2.5.
2 Влаговыделения в помещении
2.1 Влаговыделения от людей
Поступление влаги от людей Wл гч определяется по формуле:
где: g – влаговыделения одним человеком гч в зависимости от тяжести работы
и температуры внутреннего воздуха tв принимается по табл.2.1;
2.2. Влаговыделения от горячей пищи
Влаговыделения от горячей пищи Wг.п кгч определяются по формуле:
Wг.п. 067gcср tн tк n 2500 18tсер
где: g cср tн tк – имеют те же значения что и в формуле (2.3);
tсер – средняя температура испарения принимается равной tн tк 2 °С.
2.3. Влаговыделения с поверхности воды
Влаговыделения с поверхности воды Wп.в. кгч определяются по формуле:
Wп.в. а 0131v рп.в. рв Fп.в.
где: а v рп.в. рв Fп.в. – имеют те же значения что и в формуле (2.5).
Если испарение проходит в условиях адиабатного теплообмена с
влаговыделения Wп.п. кгч определяются по формуле:
Wп.п. 0006t в t м Fп.в.
где: tм – температура воздуха по мокрому термометру которая определяется с
помощью I-d-диаграммы °С.
Общее количество влаги рассчитывается как сумма влагопоступлений от
разных источников отдельно для теплого и холодного периодов года.
Результаты заносятся в табл. 2.5.
3 Поступление в помещение диоксида углерода
выдыхаемого человеком зависит от интенсивности его труда и определяется по
данным табл. 2.1. Общее количество СО2 MCO2 лч определяется по формуле:
где: gСО2 – выделение СО2 одним человеком л(ч·чел);
Таблица 2.5 – Общие выделения вредностей в помещении
ВЫБОР ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ СХЕМЫ И РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ
В курсовом проекте студент должен построить процессы изменения
состояния воздуха в центральном кондиционере на I-d диаграмме для расчетных
параметров наружного воздуха в теплый и холодный периоды года при
максимальной тепловлажностной нагрузке на СКВ. При построении процессов
на I-d диаграмме и выборе технологической схемы обработки воздуха
необходимо стремиться к рациональному использованию энергии обеспечивая
экономное расходование холода теплоты электроэнергии а также экономию
центральных кондиционерах дает возможность в большинстве случаев
принимать в качестве оптимальной схему обработки воздуха с одной первой
рециркуляцией. Вопрос выбора принципиальной схемы обработки воздуха
может быть решен в ходе построения на I-d диаграмме процессов обработки
воздуха в кондиционере.
принимается исходя из размещения источника и характера выделяемых
Целью расчета тепловлажностной обработки воздуха является получение
исходных данных для выбора и расчета основного оборудования кондиционера
и системы холодоснабжения а также установление необходимого режима его
работы. При этом в задачу расчета входит определение параметров воздуха во
всех узловых точках приточного наружного и рециркуляционного воздуха и
полного расхода воздуха а также определение холодильной мощности
оросительной камеры и интенсивности испарения или конденсации влаги в
теплый период тепловой мощности воздухонагревателей и интенсивности
испарения влаги в холодный период года.
1 Построение на I-d диаграмме и расчет процессов
тепловлажностной обработки воздуха
1.1. Построение на I-d диаграмме и расчет процессов обработки
воздуха для прямоточной схемы
Исходными условиями являются параметры внутреннего (т. В) наружного
(т. Н) тепло- и влагоизбытки в помещении для теплого периода года
представленные в разделе 2.
На I-d диаграмму по соответствующим параметрам наружного и
внутреннего воздуха наносят т. Н и т.В.
Определяется значение углового коэффициента луча процесса
изменения состояния воздуха помещения кДжкг:
Температура приточного воздуха в теплый период принимается на
.7 0С ниже температуры воздуха в обслуживаемой зоне:
Температуру удаляемого воздуха определяют по формуле:
ут = вт + (Нп Нр.з. )
где tвТ - температура внутреннего воздуха в рабочей зоне °С;
- градиент температур выбирают по таблице 3.1;
Нп - высота помещения м;
Нр.з. - высота рабочей зоны в помещении: Нр.з. = 2 м (люди стоят) Нр.з.= 15
м (для дошкольных учреждений и для помещений в которых люди работают
Градиент температур выбирается в зависимости от удельных избытков явной
теплоты кДж(м3ч) которые определяются:
- избытки явной теплоты помещения Вт принимаются по таблице
V - объем помещения по внутреннему обмеру м3 .
Из таблицы 3.1 большие значения градиента °См принимаются для
теплого периода года меньшие - для холодного.
Таблица 3.1 - Градиенты температур
Удельные избытки явной
изменения состояния воздуха в помещении т через т.В проводим луч процесса
изменения состояния воздуха в помещении до пересечения с изотермами
приточного и удаляемого воздуха получаем т.П характеризующую состояние
Определяем необходимый расход приточного воздуха пр :
-по избыткам явной теплоты:
-по избыткам полной теплоты:
- по избыткам углекислого газа:
- по санитарным нормам:
где ρв – плотность внутреннего воздуха кгм3ρв = 12 кгм3;
со – теплоемкость воздуха со =10 кДжкгК;
Iу Iп – энтальпия удаляемого и приточного воздуха принимаются по Id диаграмме для т. У и т. П кДжкг;
dy dn – влагосодержание удаляемого и приточного воздуха
принимаются по I-d диаграмме для т. У и т. П кг вл.кг с.в.;
k'y k'np – содержание СО2 соответственно в удаляемом из помещения и в
приточном воздухе гм3 (табл.3.2);
Ln – нормируемый расход воздуха м3(ччел) на одного человека;
n – количество людей в помещении.
Значение Ln принимается по таблице 3.3.
Таблица 3.2 - Значения предельно-допустимых концентраций углекислого
Назначение помещения
В местах постоянного пребывания
В местах периодического
Тоже кратковременного пребывания
В детских комнатах и больницах
Место расположения здания
В сельской местности
Расчет производительности СКВ проводится для теплого периода.
Значения параметров приточного и удаляемого воздуха находят на I-d
Таблица 3.3 Нормируемый расход воздуха на человека
при отсутствии курения
при незначительном курении
при значительном курении
на одного ребенка до 12 лет в школах
при объеме помещения на одного работающего
то же от 20 до 40 м3
на одного спортсмена
Из рассчитанных по формулам (3.4-3.8) значений выбирается больший
воздухообмен это и будет расход приточного воздуха подаваемого в
помещение кондиционером Gпр.
полную производительность кондиционера с учетом
ориентировочно можно принять равной 10% а при большей – 15% от расхода
транспортируемого воздуха):
Через т. П проводим линию постоянного влагосодержания
= const до пересечения с кривой φ= 90-95 % это т. О характеризующая
состояние воздуха после камеры орошения. На линии ОП от т. П вниз
откладываем отрезок 1-15° С соответствующий нагреву воздуха в вентиляторе
и воздуховодах. Получим т. П’ параметры воздуха после его нагрева в
воздухонагревателе II подогрева (линия ОП’).
Соединяем т.О с т.Н процесс НО – обработка воздуха в оросительной
Рис. 3.1. Построение на Id - диаграмме процесса обработки воздуха для
прямоточной схемы в теплый период
Вычисляем расход теплоты воздухонагревателя второго подогрева Вт:
где IП' и IО - энтальпии соответственно воздуха в т. П’ и т. О кДжкг.
Находим количество влаги кгч сконденсировавшейся в камере
конд = п (Н О ) 103
где dH и dО - соответственно влагосодержание воздуха в т. Н и т. О гкг.
Определяем холодильную мощность камеры орошения Вт:
где IН и IО- энтальпии воздуха в т. Н и т. О кДжкг.
Для сокращения расходов холода Qx и теплоты QII необходимо строить процессы
с I и II рециркуляциями.
Примечание: температура т. О должна быть выше или равна 6 °С.
По исходным данным на I-d диаграмме наносят т. В Н для холодного
Определяется угловой коэффициент луча процесса изменения состояния
воздуха в помещении :
Определяется приращение влагосодержания воздуха в помещении гкг:
Определяется влагосодержание приточного воздуха:
Используя значение углового коэффициента луча процесса изменения
состояния воздуха в помещении Х через точку В проводим луч процесса
изменения состояния воздуха в помещении до пересечения с линией
постоянного влагосодержания т. П характеризующей состояние приточного
Определяются параметры удаляемого воздуха в холодный период года
аналогично теплому и на I-d диаграмму наносят т.У характеризующую
параметры удаляемого воздуха на луче процесса изменения состояния воздуха в
На пересечении пх = с линией =90 95% получим точку О; ОП –
нагрев воздуха в воздухонагревателе II подогрева. Нагрев воздуха в вентиляторе
и воздуховодах в зимний период не учитывают.
Через точку О проводится линия изоэнтальпийного увлажнения воздуха до
пересечения с линией Н = (точка К). Линия НК характеризует процесс
подогрева в воздухонагревателе I подогрева.
Расход теплоты в воздухонагревателе первого подогрева Вт:
QI 0278 Gп I К I Н .
Расход теплоты в воздухонагревателе второго подогрева Вт:
QII 0278 Gп I П I О .
Количество воды испарившейся в оросительной камере кгч:
исп = п (О НО ) 103 .
Рис. 3.2 Построение на Id - диаграмме процесса обработки воздуха для
прямоточной схемы в холодный период
1.2 Построение на I-d диаграмме и расчет процессов обработки
воздуха для схемы с первой рециркуляцией
Схема воздухообмена с рециркуляцией позволяет снизить расходы тепла
на подготовку воздуха в холодный период и расход холода в теплый период.
Выбор рециркуляционной схемы возможен при соответствии параметров
вытяжного (рециркуляционного) воздуха требованиям СНиП и экономической
целесообразностью ее применения.
По исходным данным на I-d диаграмме наносят т. В Н. Аналогично
прямоточной схеме определяется положение на диаграмме точек П и У.
Через т. П проводим линию постоянного влагосодержания dn = const до
пересечения с кривой φ= 90-95 % получаем т. О характеризующая состояние
воздуха после камеры орошения. На линии ОП от т. П вниз откладываем отрезок
-15° С соответствующий нагреву воздуха в вентиляторе и воздуховодах.
Получим т. П’ параметры воздуха после его нагрева в воздухонагревателе II
подогрева (линия ОП’).
Через точку У проводим линию dу
=const и откладываем на ней
линию нагрева рециркуляционного воздуха УУ ' на 05 1оС вверх от т.У
соединяем точки У ' и Н (рис. 3.3).
Рис. 3.3 Построение на Id - диаграмме процессов обработки воздуха для
схемы с первой рециркуляцией в теплый период
Из рассчитанных по формулам (3.19-3.23) значений выбирается больший
Определяем расход наружного воздуха кгч:
а) по санитарно-гигиеническим нормам:
б) исходя из компенсации потерь воздуха в напорных воздуховодах:
В качестве расчетного расхода наружного воздуха принимается
максимальное значение:
Количество рециркуляционного воздуха рассчитывается по разности
производительности кондиционера и расхода наружного воздуха кгч:
Положение точки смеси рециркуляционного и наружного воздуха
(точка С) находим по длине отрезка УС мм:
где У С1 и У Н - отрезки на I-d - диаграмме характеризующие соответственно
пропорции наружного и всего количества подаваемого воздуха мм.
Положение точки С1 можно также найти на пересечении линии смеси УС1
с линией энтальпии Iс1 или влагосодержания dc1 рассчитанных по уравнениям:
Соединяем точки С1 и О прямой линией которая характеризует процесс
изменения состояния воздуха в оросительной камере.
Следует отметить что если забор рециркуляционного воздуха проводится
из рабочей зоны помещения в расчетах параметров точки С1 в
уравнениях (3.29 и 3.30) принимаются значения точки В.
Определяется холодильная мощность оросительной камеры Вт:
При построении схемы СКВ с применением первой рециркуляцией
возможны два варианта:
вариант – смешивание наружного и рециркуляционного воздуха
производят до воздухонагревателя I подогрева (рис. 3.4 а);
производят после воздухонагревателя I подогрева (рис. 3.4 б).
воздуха в помещении кДжкг:
Определяется влагосодержание приточного воздуха гкг:
Проводим луч смешения наружного воздуха с рециркуляционным
соединяя точки Н и У и определяем на нем положение точки С1
характеризующей состояние воздушной смеси (рис. 3.4.а):
Если луч НУ не пересекает кривую насыщения φ = 100% можно
осуществлять смешение наружного воздуха с рециркуляционным без его
предварительного подогрева.
В этом случае через точку С1 проводим луч процесса подогрева
воздушной смеси до пересечения с линией Iо =const и определяем положение
точки К характеризующей состояние воздуха после первого подогрева.
Проводим луч процесса обработки воздуха в оросительной камере
соединяя точки К и О.
Определяем расход теплоты в воздухонагревателе первого подогрева QI
QI 0278 Gп I К I С1
где: I К и I С – энтальпия воздуха соответственно в точках К и С1 кДжкг.
Определяем расход теплоты в воздухонагревателе второго подогрева QII
QII 0278 Gп I П I О
где: I П и I О – энтальпия воздуха соответственно в точках П и О кДжкг.
. Определяем интенсивность испарения влаги в оросительной камере Wисп
где: d О и d К – влагосодержание воздуха соответственно в точках П и С1 после
и до оросительной камеры гкг.
Рис. 3.4 Схемы СКВ для ХПГ с первой рециркуляцией:
а – смешивание наружного и рециркуляционного
воздуха осуществляется до первого воздухонагревателя;
б – смешивание наружного и рециркуляционного воздуха
осуществляется после первого воздухонагревателя
Если луч НУ пересекает кривую насыщения (φ= 100%) смешивание
наружного воздуха с рециркуляционным без его предварительного подогрева
осуществлять нельзя. Наружный воздух необходимо предварительно подогреть
а затем смешивать с рециркуляционным.
'. В этом случае через фиктивную точку смешения С'1 проводим линию
постоянного влагосодержания до пересечения с линией изоэнтальпии о= const и
определяется положение действительной точки смешения С1.
'. Через точки У и С1 проводим луч смешения подогретого наружного
с рециркуляционным до
влагосодержания наружного воздуха и определяем положение точки К
характеризующей состояние наружного воздуха после его подогрева. Луч НК
характеризирует процесс подогрева наружного воздуха.
'. Определяем расход теплоты в воздухонагревателе первого подогрева QI
где: I К и I Н – энтальпия воздуха соответственно в точках К и Н (до и после
'. Проводим луч процесса обработки воздуха в оросительной камере
соединив точки С1 и О.
'. Определяем расход теплоты в воздухонагревателе второго подогрева
Определяем интенсивность испарения влаги в оросительной камере Wисп
Wисп Gп d О d С1 103
где: d О и d С ' – влагосодержание воздуха соответственно в точках О и С1 (после
и до оросительной камеры) гкг.
По полной производительности в теплый период подбирают кондиционер
КЦКП (приложения А Б В) для оптимальной области его работы при скорости
воздуха от 2 до 35 мс.
Результаты расчетов вносятся в таблицу 3.4.
Таблица 3.4 Расчет производительности СКВ
Расходы приточного воздуха по вредностям
РАСЧЕТ ФУНКЦИОНАЛЬНЫХ БЛОКОВ ЦЕНТРАЛЬНОГО
функциональные и вспомогательные блоки скомпоновать центральный
кондиционер из отдельных блоков в последовательности соответствующей
принятой технологической схеме.
Кондиционеры центральные каркасно-панельные (КЦКП) предназначены
для применения в системах кондиционирования воздуха и вентиляции
промышленных и гражданских зданий. Кондиционеры имеют модульную
структуру и набираются из функциональных блоков различного назначения
имеющих унифицированные присоединительные размеры.
позволяет осуществлять все процессы обработки воздуха
– фильтрацию нагрев охлаждение увлажнение осушение рекуперацию и
регенерацию тепла и холода и поддерживать в обслуживаемом помещении
искусственный климат с заданными параметрами.
предлагаемых способов обработки воздуха в кондиционерах КЦКП позволяет
находить приемлемое решение для любых заданных параметров расхода воздуха
(от 15 тыс. до 100 тыс. м3ч) производительности по теплу (до 2200 кВт) и
холоду (до 800 кВт) с учетом особенностей конкретных объектов.
Тепловая и звуковая изоляция функциональных блоков и герметизация их
внутренних объемов позволяет размещать кондиционеры как непосредственно в
производственных помещениях так и вне здания.
воздуха работают под разрежением (до 1500 Па) и изготавливаются правого и
левого исполнения (по ходу воздуха).
Процесс компоновки КЦКП подбора теплообменников и вентиляторов
компьютеризирован (программы VEZA CUAL VEZAFAN). Вместе с тем
приведенные в методических указаниях данные позволяют выполнить
компоновку и подбор оборудования «ручным» способом.
1. Типоразмерный ряд кондиционеров
Типоразмерный ряд кондиционеров построен с частотой принятой в
мировой практике. В основу построения ряда положено использование
различных сочетаний модуля 610 × 610 мм его половины (305 × 610 мм) на базе
которых установлены фронтальные размеры воздухопроточной части блоков
составляющего четвертую часть модуля (1525 × 610 мм).
В отдельных случаях возможна иная компоновка воздухопроточной части
блоков кондиционеров при сохранении размеров исходных модулей.
индексации принята следующая структура обозначения кондиционеров:
кондиционеры центральные каркасно-панельные КЦКП – N где N – число
характеризующее номинальную производительность кондиционера по воздуху
Рис. 4.1 Внешний вид кондиционера КЦКП
Рис. 4.2 Компоновка центрального кондиционера КЦКП
1 – блок приемный смесительный; 1.2 - секция фильтра; 1.3 – воздухонагреватель первого
подогрева; 1.4 2.2 – секция промежуточная; 2.1 – блок увлажнения;
3 – воздухонагреватель второго подогрева 3 – блок вентиляторный
В настоящее время выпускаются кондиционеры следующих индексов:
КЦКП-16; КЦКП-315; КЦКП-5; КЦКП-63; КЦКП-8; КЦКП-10; КЦКП-125;
КЦКП-16; КЦКП-20; КЦКП-25; КЦКП-315; КЦКП-40; КЦКП50; КЦКП-63;
В соответствии с построенной схемой процессов обработки воздуха в СКВ
(в теплый и холодный периоды года) принимают одну из характерных
компоновочных схем кондиционеров КЦКП и определяют ее оптимальную
модификацию – состав и размещение технологических секций.
2. Описание функциональных блоков КЦКП
2.1. Блоки воздухоприемные и смесительные.
Блоки воздухоприемные и смесительные служат для приема и (или)
смешения воздуха поступающего в кондиционер. Все клапаны выполнены по
единой конструктивной схеме и состоят из корпуса и поворотных лопаток
единых по сечению для клапанов всех типоразмеров опорных подшипников
уплотнений и привода.
резиновым профилем заделанным в лопатки. Конструкция клапана относится к
незамерзающим устройствам и не требует обогрева. При использовании
кондиционеров в холодных северных районах предусмотрена установка
клапанов с электрообогревом.
Клапаны оснащаются ручным или электрическим приводом для режимов
плавного (пропорционального) или двухпозиционного регулирования а также
приводом с пружинным возвратом. Клапан размещается снаружи первого по
ходу воздуха блока и должен подсоединяться к воздухозаборной шахте или
заменяющему её устройству через жесткую или мягкую вставку.
Общий вид и конструктивные характеристики воздухоприемного и
различных видов смесительных блоков представлены в [4].
2.2. Блоки фильтров.
Кондиционеры комплектуются блоками ячейковых фильтров (грубой
очистки) или карманных (грубой или тонкой очистки). Возможно применение
двухступенчатой очистки воздуха.
Ячейковые фильтры предназначены для очистки наружного или
рециркуляционного воздуха при запыленности более 1 мгм3 дисперсности
частиц более 10 мкм и требуемой эффективности очистки не выше 80 %
Карманные фильтры имеют более развитую фильтрующую поверхность и
служат для очистки наружного или рециркуляционного воздуха при
запыленности 05-10 мгм3 (блоки грубой очистки) или менее 05 мгм3 (блоки
тонкой очистки) (табл. 4.2). Карманы этих фильтров изготавливаются из
различных материалов в двух исполнениях – нормальной и увеличенной длины.
Таблица 4.1 - Технические характеристики ячейковых фильтров
Пропускная способность
воздушной нагрузке 7000 2150
Эффективность очистки 80
Фильтрующий материал Стекловолокнистый Винипластовые
Фильтрующие элементы размером соответствующим модульной схеме 610
× 610 мм устанавливаются в монтажные рамки составляющие фильтрующую
панель. В кондиционерах до КЦКП-40 фильтрующая панель устанавливается в
производительности фильтрующая панель собирается внутри корпуса для чего
фильтры вставляются в монтажные рамки и крепятся при помощи специальных
промежуточная камера для возможности проведения монтажных работ.
Кондиционеры КЦКП предусматривают очистку наружного воздуха до
Общий вид и конструктивные характеристики ячейковых и карманных
фильтров представлены в [4].
Таблица 4.2 - Технические характеристики карманных фильтров
Эффективность очистки по
Начальное сопротивление Па 40
Конечное сопротивление Па 250 250
Скорость фильтрации мс
2.3. Блоки воздухонагревателей.
Воздухонагреватели предназначены для нагревания воздуха в секциях
кондиционера первого и второго подогрева. В качестве теплообменников
ВНВ243.1 заключенные в каркас из оцинкованной стали.
Характеристика теплообменника указана в его обозначении: ВНВ
3.1-xxx-aaa-c-d-ff-e:
ххх - длина оребренных трубок см;
ааа - высота трубной решетки см;
с - число рядов трубок по ходу воздуха;
d - шаг оребрения мм;
ff - число ходов по воде;
е - исполнение (правое или левое).
Водяные воздухонагреватели центральных кондиционеров КЦКП ВНВ
3.1 изготавливают с одним двумя тремя и четырьмя рядами трубок по ходу
воздуха с расстоянием между пластинами (шагом) 18; 25;42 мм.
оребренных гофрированными пластинами из алюминиевой фольги. В качестве
теплоносителя используется горячая и перегретая вода температурой не более
0°С и давлением до 16 МПа или пар.
направляющих позволяющих выдвигать его для осмотра очистки и ремонта.
Конструкция блока позволяет обеспечить как прямоточную так и
противоточную схему движения теплообменивающихся сред.
Подвод теплоносителя рекомендуется осуществлять к нижнему патрубку.
Общий вид и конструктивные характеристики воздухонагревателей
2.4. Блоки воздухоохладителей.
Блоки водяных воздухоохладителей предназначены для охлаждения
(осушения) воздуха в медно-алюминиевых пластинчатых теплообменниках
ВОВ 243.1. Водяные воздухоохладители ВОВ 243.1 выполняются с числом
рядов трубок 1-16 с шагом пластин 25-42 мм.
В качестве холодоносителя используется холодная вода температурой не
менее 2 оС. Воздухоохладители оснащаются поддоном и дренажом (с водяным
затвором) а при работе на скоростях более 25 мс и каплеуловителем.
Блоки воздухоохладителей с непосредственным испарением фреона
(испарители ) предназначены для непосредственного испарения хладоагента
Испаритель как и водяной воздухоохладитель оснащается поддоном а
при работе на скоростях более 25 мс каплеуловителем. Поддон оснащен
Общий вид и конструктивные характеристики водяного и фреонового
воздухоохладителей приведены в [4].
2.5. Блоки теплоутилизации.
Блоки теплоутилизации предназначены для утилизации тепла удаляемого
предусмотрены меры против их обмерзания например путем устройства
обводных каналов разделения поверхности теплообмена на участки периодически
применения специальных средств автоматизации.
Общий вид и конструктивные характеристики блоков пластинчатых и
роторных теплоутилизаторов приведены в [4].
2.6. Блок-камеры увлажнительные.
испарительного охлаждения и увлажнения обрабатываемого воздуха и имеют
три исполнения по коэффициенту адиабатической эффективности – 65 85 и 95
при номинальной производительности по воздуху что обеспечивается
соответствующим фиксированным расходом воды через форсунки.
Направление распыла воды из форсунок встречное. Требуемые расход
воды и давление перед форсунками обеспечивают установкой дросселя. Панель
со стороны обслуживания снабжена смотровым окном для контроля работы
оросительной системы.
Общий вид и конструктивные характеристики камер форсуночного
орошения приведены в [4].
Блок-камеры сотового увлажнения предназначены для испарительного
охлаждения и увлажнения воздуха в адиабатическом режиме с коэффициентами
В кондиционерах до КЦКП-25 сотовый увлажнитель устанавливается на
направляющих и выдвигается из секции для осмотра и обслуживания до КЦКП50 монтаж сотового увлажнителя производится при сборке секции а
обслуживание через сам блок и промежуточную камеру перед ним в
кондиционерах больших размеров (от КЦКП-63) сотовые увлажнители
поставляются в разобранном виде и собираются на месте монтажа кондиционера
(также при наличии промежуточной камеры).
увлажнителей приведены в [4].
2.7. Блоки вентиляторные.
Используются вентиляторы двустороннего всасывания нескольких серий
каждая из которых в свою очередь имеет две модификации – с загнутыми
вперед и назад лопатками колеса при одинаковых спиральных корпусах и
одинаковых квадратных сечениях выходных отверстий.
вентиляторам с лопатками загнутыми назад имеющими более высокие
значения коэффициента полезного действия. Вентиляторы с лопатками
загнутыми вперед следует применять при необходимости создания больших
давлений при том же числе оборотов по сравнению с лопатками загнутыми
назад или того же давления при меньшем числе оборотов электродвигателя. Они
имеют более низкий коэффициент полезного действия и более высокий уровень
шума но меньшие габариты и вес.
Общий вид и конструктивные характеристики вентиляторных блоков
2.8. Блоки шумоглушения.
Блоки шумоглушения используются для снижения уровня звуковой
мощности от работающего оборудования кондиционера.
Значения снижения уровней звуковой мощности блоками шумоглушения
приведены в табл. 4.3.
Таблица 4.3 - Снижение уровней звуковой мощности блоками шумоглушения
Снижение уровня звуковой мощности дБ в
Типоразмер пластин октавных полосах со среднегеометрическими
Шумоглушители применяются как на входе воздуха в кондиционер так и
на выходе из него. В последнем случае перед шумоглушителем располагается
промежуточная секция для распределения потока воздуха из выхлопного
патрубка вентилятора а также для размещения обтекателей шумопоглощающих
Выходную секцию (после шумоглушителя) предусматривать при
Общий вид и конструктивные характеристики блоков шумоглушения
2.9. Камеры промежуточные.
Используются при необходимости переформирования воздушного потока
изменения его направления а в ряде случаев и для обслуживания оборудования
в рабочих секциях кондиционеров.
Общий вид и конструктивные характеристики промежуточных камер
Опорные рамы предназначены для установки блоков кондиционеров.
Ширина рамы определяется шириной блоков длина – конкретным их набором.
Кондиционеры КЦКП от 16 до 82 при длине более 2 м могут собираться из
соответствующей длины. В особых случаях кондиционеры могут поставляться
в виде отдельных секций на единой или раздельных рамах.
2.11. Корпуса блоков.
Корпуса функциональных блоков-секций выполняются в виде каркасной
конструкции из ригелей и стоек специального профиля соединенных между
собой угловыми элементами. В качестве наружного ограждения служат
несъемные съемные или открывающиеся на петлях со стороны обслуживания
теплоизоляционные панели соответствующей толщины.
Возможно изготовление кондиционеров с теплозвукоизоляционными
панелями большей (против указанной) толщины (с целью повышения
теплозвукоизоляции размещения вне здания и т. п.).
Панели выполнены в виде «сэндвичей» из металлических оцинкованных
листов с отбортовками образующими короб который внутри заполнен
трудновозгораемой (до 1000 °С) минеральной (базальтовой) ватой с малой
гидрофобностью (не более 15 % от объема) низким коэффициентом
теплопроводности (02÷003 Вт(мград)) высокими звукоизоляционными
качествами (снижение шума до 30 дБА) безусадочными свойствами.
материалам: из нормально-оцинкованной листовой стали нержавеющей стали
алюминиевых сплавов. Для ряда отраслей (микробиология и т. п.) возможно
применение специальной оцинкованной стали.
обеспечивает изделию достаточную жесткость а установка панелей и
соединение блоков между собой через уплотняющие прокладки позволяет
добиться надлежащей степени герметичности внутреннего объема. Размещение
секций на раме также улучшает их прочностные транспортные и монтажные
3 Расчет оборудования КЦКП
Расчет воздухонагревателей
В приложении Г (табл. Г.1 и Г.2) приведены данные необходимые для
расчета теплообменников воздухонагревателей кондиционеров КЦКП. В
таблице площадь теплообмена соответствует теплообменникам с одним рядом
труб по ходу воздуха; для теплообменников с большим количеством труб для
определения площади теплообмена следует умножить значение из таблицы на
количество рядов труб по ходу воздуха.
Исходные данные для расчета воздухонагревателя: начальные и конечные
параметры воздуха tн tк
С (принимаются во I-d диаграмме) расход
нагреваемого воздуха Gв кгч начальная и конечная температура теплоносителя
Целью расчета воздухонагревателя является определение необходимой
поверхности нагрева.
Необходимая площадь обеспечивается набором числа рядов труб
теплообменника при выбранном значении расстояния между пластинами.
Расстояние между пластинами воздухонагревателя может быть равным 18; 25;
мм. Обычно принимают шаг 25 мм.
По выбранному типоразмеру центрального кондиционера определяют
площадь фронтального сечения Ff (табл. Г.2. приложение Г) . Определяют
массовую скорость воздуха во фронтальном сечении кондиционера кгс·м2:
Рассчитывают количество теплоты для нагревания воздуха Вт:
Определяют расход теплоносителя кгч:
где – теплоемкость теплоносителя кДжкг0С;
Тг То начальная и конечная температуры теплоносителя 0С.
Задаваясь скоростью движения теплоносителя в трубках от 06 до 15
мс определяют число ходов и площадь живого сечения для прохода воды.
Предварительно также следуем задаться числом рядов трубок по ходу движения
Общее количество трубок шт:
где тр – высота трубной решетки (табл. Г.2) м;
- шаг труб по высоте м для КЦКП = 005 м.
где – число трубок подключаемых к подающему коллектору
движения воды в трубках w=06÷15 мс.
где – площадь живого сечения медной трубки м2 при внутреннем
диаметре трубки 118 мм (КЦКП) составляет 00001108 м2.
Число ходов может быть равным 2 4 6 8 12 16.
Принимается ближайшее значение числа ходов n определяется количество
подключений к коллектору и уточняется скорость движения воды в трубках мс:
где m– число трубок подключаемых к подающему коллектору уточняется
в зависимости от принятого числа ходов:
воздухонагревателей центрального кондиционера КЦКП фирмы «Веза»:
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателя Па определяют
Гидравлическое сопротивление воздухонагревателя кПа определяют
где хода – приведенная длина хода воды в трубках определяется как
произведение числа ходов на длину трубок (табл. Г.2).
А Б m - эмпирические коэффициенты принимаются по табл. Г.2.
Если гидравлическое сопротивление превышает 25 кПа то следует
уменьшить число ходов и повторить расчет.
Требуемая площадь поверхности теплообмена м2:
Выбирают фактическую площадь поверхности теплообмена для
принятого числа рядов трубок воздухонагревателя. Определяют запас
поверхности теплообмена в %:
Запас площади поверхности нагрева не должен превышать 10%.
Если запас площади поверхности теплообмена превышает 10% или
фактическая площадь меньше требуемой следует изменить конструктивные
параметры: шаг трубок число рядов трубок по ходу воздуха число ходов и
число подключений к коллектору и повторить расчет.
В курсовом проекте необходимо выполнить расчет воздухонагревателей I
и II подогрева для холодного периода года и воздухонагревателя II подогрева
(при необходимости) для теплого периода года.
3.2 Расчет камеры орошения
Камера орошения может быть использована для реализации политропных
и адиабатных процессов обработки воздуха.
Прямая задача поверочного расчета камеры орошения при политропном
процессе обработки воздуха
Исходные данные для расчета определяют на основе построения процессов
обработки воздуха в теплый период года на I-d диаграмме влажного воздуха
(политропное охлаждение и осушение):
Параметры начального и конечного состояния воздуха: температура
tн tк0С и энтальпии Iн Iк кДжкг.
Расход воздуха через камеру орошения Gок кгч.
Последовательность расчета
На I-d диаграмме через точки начального и конечного состояния воздуха
проводят прямую и на ее пересечении с кривой =100% определяют параметры
предельного состояния воздуха Iпр tпр dпр.
тепломассообмена в оросительной камере:
Определяется коэффициент орошения:
А1 α – коэффициенты аппроксимации определяются в
зависимости от типоразмера и конструкции камеры орошения (табл. 4.1).
Таблица 4.1 – Коэффициенты аппроксимации для двухрядных камер орошения
работающих в политропном режиме
Определяется значение параметра Ф:
Определяется приведенный политропный коэффициент эффективности
тепломассообмена по формуле :
Коэффициент можно определить по графику рис.4.3.
Определяется относительный перепад температур 0С:
где: b – коэффициент аппроксимации для интервала температур воды
от 2 до 30°Спринимается равным 033 (кг·°С)кДж;
Сж – удельная теплоемкость воды 4187 кДж(кг·°С).
Определяется начальная температура воды перед оросительной
Н t пр К Н t пр 0239 К Н .
Начальная температура воды не должна быть ниже температуры холодной
воды от источника холода но не ниже +50С.
Рис. 4.3 Зависимость Еа и Еп для двухрядных политропных камер орошения
кондиционеров КЦКП10-КЦКП-100
Определяется температура воды после оросительной камеры 0С:
К Н К Н Н 0239 К Н .
Определяется расход воды подаваемой в оросительную камеру кгч:
Гидравлическое сопротивление:
где ж – объемный расход воды подаваемый в оросительную камеру м3ч.
Б - аппроксимационные коэффициенты принимаемые в зависимости от
типоразмера камеры орошения принимаются по табл. 4.2.
Таблица4.2- Значения аппроксимационных коэффициентов Б и
Продолжение таблицы 4.2
Расчет камеры орошения при адиабатном процессе обработки воздуха
Исходные данные для расчета определяют на основе построения
процессов обработки воздуха в холодный период года на I-d диаграмме влажного
воздуха (адиабатное увлажнение):
- параметры начального и конечного состояния воздуха: температура t н tк0С и
энтальпии Iн= Iк кДжкг.
- расход воздуха через камеру орошения Gок кгч.
На I-d диаграмме через точки начального состояния воздуха проводят
линию постоянной энтальпии и на ее пересечении с кривой =100% определяют
значение температуры мокрого термометра tмт.
Вычисляют требуемый коэффициент адиабатной эффективности по
Определяется требуемое значение коэффициента орошения:
где: А1 α – коэффициенты аппроксимации определяются в зависимости
от типоразмера и конструкции камеры орошения.
Определяется расход воды подаваемой в оросительную камеру:
коэффициенту адиабатной эффективности – 065; 085; 095 (при номинальной
воздухопроизводительности) что обеспечивается фиксированным расходом
характеристики стандартных форсуночных адиабатных камер орошения в виде
таблиц или номограмм для номинального расхода воздуха предоставляемые
производителями. Например для каждого типоразмера форсуночной камеры
КЦКП при номинальном расходе воздуха в прил.Д для трех значений
коэффициента адиабатной эффективности 065; 085; 095 приводится значение
расхода воды и давления воды перед форсунками при которых достигаются
соответствующие коэффициенты адиабатной эффективности.
эффективности по прил. Д для номинального расхода воздуха. Определяют
расход орошающей воды Gwкгч и необходимое давление воды перед
форсунками Рф Па по прил. Д.
Если фактический расход воздуха отличается от номинального то
следует уточнить значение коэффициента адиабатной эффективности так как
при увеличении расхода воздуха происходит уменьшение коэффициента
эффективности. Если фактическое значение расхода воздуха Lф отличается от
номинального значения Lном при сохранении постоянного расхода воды то
коэффициент адиабатной эффективности Еа определяют по графику на рис.4.2 в
зависимости от относительного расхода воздуха.
Корректируют построение на I-d диаграмме определяя температуру
воздуха после охлаждения и увлажнения в адиабатной камере орошения по
Рис. 4.4 Зависимость коэффициента Ea
от относительного расхода воздуха Lф Lном
3.3 Вентиляционный агрегат
осуществляют по расходу воздуха и полному давлению равному сумме
аэродинамических сопротивлений отдельных его блоков вентиляционной сети с
использованием характеристик вентиляторов приведенных в каталогах фирмпроизводителей. Аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети
определяют в результате аэродинамического расчета воздуховодов системы
кондиционирования воздуха. Рециркуляционные воздуховоды подбирают таким
образом чтобы потери давления в них были равны потерям давления по
смесительной камеры. Если не удается обеспечить равенство потерь давления
то требуется подобрать и установить рециркуляционный вентилятор.
Аэродинамическое сопротивление функциональных блоков центрального
кондиционера определяют при их расчете или ориентировочно по таблице 4.3.
Таблица 4.3 - Средние значения аэродинамического сопротивления блоков
кондиционера КЦКП 16-100 Па
Блок приемный смесительный
Пластинчатый теплообменник
Форсуночная камера орошения
фронтальном сечении мс
Блок фильтров ячейковых грубой
Блок фильтров средней очистки
сепаратором и поддоном
вентиляторам с лопатками загнутыми назад имеющими более высокие значения
коэффициента полезного действия. Вентиляторы с лопатками загнутыми
вперед следует применять при необходимости создания больших давлений при
том же числе оборотов по сравнению с лопатками загнутыми назад или того же
давления при меньшем числе оборотов электродвигателя. Они имеют более
низкий коэффициент полезного действия и более высокий уровень шума но
меньшие габариты и вес.
ТЕПЛО- И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ ЦЕНТРАЛЬНОГО
РАСЧЕТ И ПОДБОР ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В курсовом проекте студент должен выбрать и представить на чертеже
схемы теплоснабжения воздухонагревателей первого и второго подогрева.
Теплоснабжение воздухонагревателей первого подогрева осуществляется
из тепловой сети через тепловой узел ввода ее в здание или от индивидуального
теплогенератора. Следует предусмотреть в схеме теплоснабжения возможность
регулирования температуры воздуха и защиту от замерзания воды в трубках
теплообменника Воздухонагреватели второго подогрева потребляют горячую
воду постоянной температуры подаваемую по графику горячего водоснабжения.
Схема теплоснабжения ВН может быть независимой при наличии водоводяного
теплообменника или со смесительным насосом.
В курсовом проекте проектируют одну систему кондиционирования
воздуха обслуживаемую одной или двумя водоохлаждающими холодильными
машинами. Схему холодоснабжения студент выбирает с помощью руководителя
в зависимости от выбранного способа охлаждения и осушения воздуха и способа
охлаждения конденсатора холодильной машины и представляет ее на чертеже.
кондиционирования воздуха жилых и общественных зданий используют
хладоны в курсовом проекте можно применить R 407 С. Определяющим для
работы парокомпрессионной холодильной машины является температурный
режим работы который при расчете и ее подборе назначается в зависимости от
значений температуры охлаждаемой среды в испарителе (в курсовом проектехолодная вода) и охлаждающей среды в конденсаторе (наружный воздух или
2.1 Температурный режим работы холодильной машины
Температурный режим работы парокомпрессионной холодильной машины
(ПКХМ) определяет ее выходные характеристики: расход холода количество
теплоты отводимое в конденсаторе мощность потребляемую компрессором.
конденсации температуру переохлаждения и температуру перегрева. В
каталогах выходные характеристики ХМ приводятся для стандартного
температурного режима. Текущие характеристики определяются текущими
охлаждающей конденсатор. При расчете и подборе ПКХМ температурный
режим назначается в зависимости от расчетных значений температуры
охлаждаемой среды в испарителе (в курсовом проекте - холодной воды) и
охлаждающей среды в конденсаторе (вода или наружный воздух).
Температура испарения tи
С для водоохлаждающей холодильной
машины определяют из соотношения:
где ср – средняя температура воды на входе и выходе из испарителя:
н к – температура воды до и после оросительной камеры 0С (раздел 4.3.2).
Температура конденсации tк 0С при водяном охлаждении конденсатора:
– средняя температура воды в конденсаторе.
Конечная температура воды в конденсаторе:
где tк - перепад температур воды в конденсаторе принимается 8 100С.
При использовании водопроводной воды для охлаждения конденсатора
принимают начальную температуру н
= 200 С а при использовании оборотной
воды охлаждаемой в мокрой градирне начальная температура воды
определяется по формуле:
где мт – расчетная температура наружного воздуха по «мокрому» термометру
для теплого периода года 0С; при использовании «сухой градирни» начальная
температура раствора определяется:
– средняя температура воздуха в конденсаторе 0С;
Начальную температуру воздуха на входе в конденсатор при охлаждении
наружным воздухом принимают равной расчетной температуре наружного
воздуха для теплого периода года принятой при проектировании СКВ для
соответствующего географического пункта.
Конечная температура воздуха на выходе из конденсатора:
где tк - перепад температуры воздуха в конденсаторе принимается 6 10 0С.
Температуру перегрева t1 (температура паров рабочего вещества на входе
в компрессор) определяют 0С:
Перегрев на всасывании необходим для обеспечения безопасной работы
компрессора чтобы в него не попадал жидкий хладагент.
Температуру переохлаждения 3 жидкого хладагента перед регулирующим
вентилем определяют при воздушном охлаждении конденсатора:
при водяном охлаждении конденсатора:
Приведенные перепады температур являются ориентировочными они
2.2.Подбор холодильной машины
Подбор холодильной машины производится одним из трех методов:
- пересчет выходных характеристик с расчетного режима на стандартный
указанный в каталоге;
- по графическим характеристикам холодильных машин или по таблицам
в зависимости от температуры охлаждаемой среды и среды охлаждающей
- точный расчет и подбор четырех основных элементов ПКХМ:
компрессора испарителя конденсатора терморегулирующего вентиля.
Второй способ подбора и определения текущих значений тепло- и
холодопроизводительности по таблицам является наиболее простым и чаще
используемым. Он чаще всего применяется для ПКХМ СКВ. Таблицы для
производителей. Наиболее точным является третий способ основанный на
расчете холодильного цикла изменения состояния хладагента в расчетном
режиме в lgP-I диаграмме. В курсовом проекте следует использовать второй и
Исходными данными для расчета являются: количество вырабатываемого
холода Qх Вт определяемое как сумма затрат холода на обработку воздуха в
центральном кондиционере и потерь холода в изолированных трубопроводах
(10% от основных затрат холода); температура холодной воды на входе и выходе
из системы холодоснабжения (политропной камеры орошения) н и к ; способ
охлаждения конденсатора холодильной машины и расчетная температура
охлаждающей среды (воды или воздуха).
Задачей расчета холодильной машины является определение требуемой
объемной подачи компрессора степени повышения давления и мощности
потребляемой электродвигателем компрессора его подбор определение
тепловой нагрузки на конденсатор и испаритель расчет площади испарителя и
конденсатора и их подбор.
Порядок расчета холодильной машины:
Составляют расчетную схему парокомпрессионной холодильной
машины. Обычно используется одноступенчатая холодильная машина (рис.5.1).
Выбирают расчетный температурный режим работы установки t и tк t1
Строят цикл изменения состояния хладагента R 407 С в холодильной
машине на диаграмме lg P-I (рис.5.2 приложение Н):
- наносят на диаграмму т.1 на линию х=1 при температуре испарения tи и
т.3 на линию х=0 при температуре конденсации tк проводят линии постоянной
температуры и изобары Ри и Рк соответствующие tи и tк;
- продолжают линию Ри до пересечения с изотермой температуры
перегрева t1 (кривая линия в области перегретого пара) в точке 1.
- через точку 1 проводят линию постоянной энтропии до ее пересечения с
изобарой Рк=const в т.2;
- проводят линию изотермы t3 в области жидкости которая совпадает с
линией постоянной энтальпии I3=const и на ее пересечении с изобарами Ри и Рк
получают точки 3 и 4;
- определяют энтальпию хладагента во всех точках цикла и удельный
объем его паров 1 м3кг в точке 1.
Определяют удельные характеристики цикла:
- удельная холодопроизводительность кДжкг:
- удельное количество теплоты отводимое в конденсаторе кДжкг:
- удельная теоретическая работа сжатия в компрессоре кДжкг:
Рисунок 5.1- Схема одноступенчатой парокомпрессионной холодильной
- поршень компрессора; 2 - конденсатор; 3 - ресивер для забора жидкого хладона; 4 хладоновый теплообменник (переохладитель); 5 - ТРВ; 6 - испаритель; 7 - трубопровод для
подачи газообразного хладона; 8 - трубопровод для подачи жидкого хладона 9 всасывающий клапан компрессора
Рисунок 5.2- Цикл одноступенчатой парокомпрессионной холодильной
Определяют требуемый массовый расход хладагента Мх кгс:
Требуемая объемная производительность компрессора Vк м3ч:
где - коэффициент подачи компрессора который учитывает объемные
потери которыми сопровождается действительный процесс сжатия.
Коэффициент подачи спирального компрессора принимают в диапазоне
По значениям Vк выбирают компрессор (приложение Е) так чтобы подача
компрессора Vк была больше величины полученной расчетом.
холодопроизводительность
где Мх - действительный массовый расход хладагента кгс:
Электрическая мощность компрессора кВт:
в) на валу электродвигателя:
где м э - коэффициенты полезного действия; индикаторный =
09; механический м = 09; электродвигаеля э = 085 09.
Определяют тепловую нагрузку на конденсатор Qк Вт из уравнения
энергетического баланса холодильной машины:
теплопередающей поверхности конденсатора м2:
где к - коэффициент теплопередачи конденсатора Вт(м2К) определяемый для
использованием критериальных зависимостей; в курсовой работе можно
принять значение в диапазоне к = 400 650 Вт(м2 К);
– среднелогарифмический температурный перепад определяемый по
н – температура охлаждающей среды на входе в
Расход воды охлаждающей конденсатор кгч:
По величине требуемой площади поверхности теплообмена принимают
тип конденсатора (приложение Ж).
где и - коэффициент теплопередачи испарителя Вт(м2К) определяемый
для определенного типа испарителя по соответствующей литературе с
принять значение в диапазоне и = 500 650 Вт(м2 К);
- для испарителя находится аналогично среднелогарифмическому
температурному перепаду конденсатора где б = к и м = н и . Тип
испарителя принимается по приложению И.
2.3.1 Подбор переохладителя
Расчет переохладителя сводится к определению требуемой площади
теплообмена по формуле:
где Qпо - тепловой поток в переохладителя Вт;
k - коэффициент теплопередачи переохладителя Вт(м К). По
рекомендациям 465- 700 Вт(м2 К);
t - средний температурный напор между жидким и газообразным
Тепловой поток в переохладителе
для одноступенчатой машины
рассчитывается по формуле кВт:
2.3.2 Подбор ресивера
В схему холодильной установки в зависимости от системы охлаждения
могут быть включены циркуляционные линейные дренажные и защитные
безопасность работы системы. Так линейные ресиверы типа РВ применятся для
разгрузки теплообменной поверхности конденсаторов от жидкого хладагента и
обеспечения его равномерного поступления к регулирующему вентилю.
Технические характеристики линейных ресиверов типа РВ и их габаритные
размеры приведены в приложении К.
Расчет и подбор всех типов ресиверов заключается в определении
необходимой вместимости сосуда для данной холодильной установки. Подбор
линейных ресиверов зависит от способа подачи жидкого хладагента в систему
охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с верхней подачей жидкого
хладагента вместимость линейного ресивера должна составлять не менее 30%
вместимости системы охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с
нижней подачей жидкого хладагента и безнасосной системы вместимость
линейного ресивера должна составлять не менее 60% вместимости системы
охлаждения. Для всех систем сверх указанных объемов расчетная вместимость
ресивера должна быть увеличена на 20%.
выбирается ресивер (приложение К).
2.4 Схема холодоснабжения. Подбор баков и насосов
Схема холодоснабжения центрального кондиционера может быть
одноконтурной без бака в установках с поверхностным воздухоохладителем и с
политропной камерой орошения холодопроизводительностью до 150 кВт
холодопроизводительности.
большей производительности и при централизованном
холодоснабжении от холодильных станций отепленная вода из поддона камеры
орошения самотеком поступает в бак расположенный ниже уровня поддонов
камеры орошения. При двуконтурной схеме бак имеет два отсека: отепленной и
охлажденной воды две группы насосов одна из которых осуществляет
циркуляцию хладоносителя между баком и потребителем холода вторая между
баком и испарителем холодильной машины. Степень охлаждения воздуха после
камеры орошения регулируется с помощью трехходового смесительного
клапана путем изменения температуры холодной воды подаваемой на форсунки
за счет изменения соотношения количества холодной и рециркуляционной воды
в клапане. Для управляемых процессов в оросительной камере степень
охлаждения воздуха после камеры орошения кроме того регулируется путем
изменения расхода холодной воды с помощью двухходового регулирующего
Объем бака-аккумулятора Vб м3:
Циркуляционные и смесительно-циркуляционные насосы используемые в
системах тепло- и холодоснабжения подбирают по двум значениям: объемному
расходу тепло- хладоносителя и давлению развиваемому насосом.
Давление развиваемый насосом определяют в зависимости от схемы
тепло- и холодоснабжения поверхностного теплообменника или камеры
теплообменником он складывается из потерь напора в трубопроводах
теплообменниках при независимой схеме поверхностном воздухоохладителе.
Потери давления в трубопроводах определяют в результате гидравлического
расчета выбирая диаметр трубопровода ориентируясь на скорость движения
жидкости не более 1-15 мс или в курсовой работе принимая ориентировочно.
Насосы для подачи воды в оросительную камеру подбирают по расходу
холодной воды и давлению развиваемому насосом определяемому по формуле:
где тр – потери давления в трубопроводах и коллекторах Па;
ориентировочно тр = 5000 Па;
- высота подъема воды м;
– плотность воды кгм3;
– ускорение свободного падения мс2;
Рф – давление воды перед форсунками соответствующее расходу воды
для достижения значения коэффициента адиабатной эффективности Па.
В курсовом проекте допускается принять насосы по величине расхода
воды подаваемой в оросительную камеру (приложение Л).
При проектировании холодильной станции необходимо выбрать систему
водоснабжения при водяном охлаждении конденсатора. Наиболее широко
градирнями. Брызгальные бассейны ввиду их малой тепловой эффективности
вентиляторной градирней приведена на рисунке.
в градирне отдается воздуху проходящему через
градирню (большая часть - за счет испарения воды а меньшая - вследствие
разности температур между водой и воздухом). В результате теплообмена с
разбрызгиваемой водой энтальпия воздуха увеличивается с ів1 до ів2 . Уравнение
теплового баланса будет иметь вид:
к = вд (вд1 вд2 ) вд вд = в в (в2 в1 )
где Qк - тепло конденсации кВт;
Gвд - количество циркулирующей воды м3с;
tвд2 tвд1 - температура воды на входе и выходе из градирни °С;
Lв - производительность вентилятора градирни м3с;
в - плотность воздуха кгм3;
в2 в1 – энтальпия воздуха на входе и выходе из градирни кДжкг.
В формуле не учтено тепло уносимое из градирни с испарившейся водой и
мелкими каплями. Унос воды из градирни относительно небольшой (3-10% от
количества воды циркулирующей в системе) однако в схеме предусмотрена
подпитка от сети водопровода для компенсации этого уноса.
конденсатора (Gвд= Vвд). Охлаждение воды в вентиляторных градирнях обычно
находится в пределах tвд = 35-45°С. Температура воды на выходе из градирни
tвд1 зависит от совершенства конструкции градирни и температуры воздуха по
мокрому термометру. В реальной градирне вода охлаждается до температуры
несколько более высокой (на 3-4°С) чем температура мокрого термометра tв1м.
Отношение действительного охлаждения воды к теоретически возможному
называют коэффициентом эффективности градирни :
Выбор градирни обычно производят по требуемой площади поперечного
сечения Fпс (в м2) определяемой по формуле:
где qF - удельная тепловая нагрузка.
Для вентиляторных градирен характеристики обычно следующие:
По рассчитанной величине площади поперечного сечения градирни Fпс
выбирают типоразмер одной или нескольких градирен (Приложение М).
Рисунок 6.1 – Схема оборотного водоснабжения с применением градирни
I – градирня; II – конденсатор холодильной машины; III – центробежный насос;
-8 – запорные вентили; 9 – манометр; 10 – расходомер; 11 –
водорегулирующий вентиль.
После подбора основного и вспомогательного оборудования выполняется
окончательная компоновка центрального кондиционера.
Кондиционеры следует располагать с учетом забора воздуха из
незагрязненных зон и минимальных приведенных затрат. В общественных и
административных а также вспомогательных помещениях производственных
предприятий кондиционеры следует проектировать в нижних частях зданий
(преимущественно на первых этажах). В многоэтажных зданиях с большим
количеством вентиляционных систем рекомендуется устраивать технические
В производственных и общественных зданиях где устанавливается
вентиляционное оборудование для пяти и большего числа систем следует
предусматривать помещения для ремонта оборудования а также регенерации
масла от фильтров если отсутствуют центральные ремонтные мастерские.
При конструировании зала кондиционеров следует руководствоваться
следующими соображениями:
быть оптимальным как
техникоэкономическим так и по конструктивным соображениям (50 60 м);
СКВ должна обслуживать помещения близкие по характеру
производства и метеорологическим условиям.
Необходимо учитывать противопожарные требования.
При проектировании установок СКВ должны предусматриваться:
лестницы площадки люки и двери для доступа к оборудованию и
передвижные или стационарные подъемно-транспортные средства
(блоки тали монорельсы) необходимые для монтажа и ремонта обслуживания
электрическое освещение помещений для размещения кондиционеров;
проемы в строительных конструкциях для доставки оборудования к
К помещениям в которых устанавливаются кондиционеры а также к
размещению самих кондиционеров предъявляется ряд важных требований:
высота помещения предназначенного для размещения кондиционеров
должна приниматься не менее чем на 08 м больше высоты оборудования но не
менее 19 м от пола до низа выступающих конструкций перекрытий в местах
прохода обслуживающего персонала. При наличии обводного канала у
оросительной камеры высота помещения должна быть не менее чем на 26 м
больше высоты самого кондиционера (без обводного канала);
предусматриваться не менее 07 м. В зоне установки фильтров следует
предусмотреть свободное пространство для извлечения из бака шнека диаметром
0 мм и длиной 1880 мм.
Холодильные станции с машинами на холодильном агенте – фреоне по
взрывопожарной и пожарной опасности относятся к категории «Д» и к выбору
места их расположения предъявляются следующие требования. Отдельные
холодильные машины и холодильные станции не разрешается размещать
непосредственно в жилых помещениях на лестничных площадках и под
лестницами а также в коридорах фойе и вестибюлях в эксплуатационных
выходах зданий и сооружений различного назначения. Холодильные станции
производительностью 350 кВт и более и отдельные машины той же
производительности не допускается размещать в подвалах и цокольных этажах
зданий и сооружений. Допускается размещать холодильные станции и
отдельные машины производительностью до 700 кВт в подвалах и цокольных
этажах зданий (кроме жилых зданий) если над перекрытием станции исключена
возможность массового постоянного или временного пребывания людей.
Холодильные станции производительностью 700 кВт и более могут размещаться
в промышленных зданиях в специальных пристройках к обслуживаемым
зданиям в заглубленных отдельно стоящих помещениях а также в подвалах
цокольных этажах вынесенных из-под контура зданий.
Высоту помещения для размещения холодильных машин принимают не
менее 36 м считая до выступающих частей перекрытия. Проходы между щитом
управления и выступающими частями машин (аппаратов) необходимо
предусматривать не менее 15 м между выступающими частями рядом стоящих
машин не менее 1 м между машинами (аппаратами) и стеной здания не менее
м а между машинами (аппаратами) и колоннами не менее 07 м. Для
предусматривают площадки и лестницы а для производства ремонтных работ
передвижные или стационарные подъемно-транспортные средства (блоки тали
От холодильной станции к потребителям холодной воды прокладывается
Сброс в канализацию холодоносителя (циркулирующей воды) при
остановке насосов не допускается. Поступающая через переливные устройства
из поддонов камер орошения и других аппаратов вода должна собираться в
приемники роль которых могут выполнять баки-аккумуляторы.
ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
В графической части курсового проекта должны быть отражены все
принятые решения. Должны быть изображены:
План и разрез помещения кондиционера и холодильной машины в
масштабе 1:50 с нанесением кондиционера холодильной машины насосов
баков и т.п. На плане и разрезе необходимо показать воздуховоды
воздухозаборное устройство трубопроводы обвязки воздухонагревателей
оборудование должно быть привязано к строительным конструкциям.
Схемы тепло- и холодоснабжения (обвязка воздухонагревателей
воздухоохладителей и камеры орошения с указанием регулирующих клапанов
насосов и т.д. обвязка холодильной машины.
Процессы обработки воздуха на I-d диаграмме влажного воздуха для
теплого и холодного периодов года.
Спецификация основного оборудования: блоков центрального
регулирующих клапанов и т.д. Спецификация при недостатке места может быть
помещена в пояснительной записке.
Графическая часть работы должна быть выполнена в соответствии с
СП 60.13330.2016 Актуализированная редакция СНиП 41–01–2003
Отопление вентиляция и кондиционирование: утв. Приказом Минстроя России
от 16.12.2016 № 968пр. Изд. офиц. М.: Минстрой России 2016. 101 с.
СП 131.13330.2012. Актуализированная редакция СНиП 23–01–99*.
Строительная климатология: утв. Приказом Минрегиона России № 275. Изд.
офиц. М.: ГП ЦПП 2013. – 86 с.
ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата в помещениях. – М.: ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» 2011. – 15
Кондиционер центральный каркасно-панельный (КЦКП). Каталог
фирмы «Веза»- М.: ИКФ «Каталог» 2007.
Вентиляторные блоки каркасно-панельные (ВБКП). Каталог фирмы
«Веза» – М.: ИКФ «Каталог» 2002.
строительства. Правила выполнения рабочей документации систем отопления
вентиляции и кондиционирования. – М.: ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» 2016.
Компоновка воздухоприточной части блоков КЦКП
Таблица Б1 - Производительность по воздуху кондиционеров КЦКП
производительность по
Область оптимальной работы в тыс. м3ч
Минимальное значение
Максимальное значение
Рабочие диапазоны расходов воздуха для различных типоразмеров КЦКП
Производительностьпо воздуху тыс. м3ч
ограниченныхскоростях
Область оптимальнойработы
С редняя скорость воздуха в кондиционе
Таблица Г.1 - Эмпирические коэффициенты для расчета воздухонагревателей
Количество рядов трубок шт
Таблица Г.2 – Технические характеристики воздухонагревателей и
воздухоохладителей кондиционеров КЦКП
Таблица Д1 - Параметры адиабатных камер орошения
Холодопроизводительность
Объемная производительность
Номинальная мощность привода
Таблица Е1 - Характеристики спиральных компрессоров «Copeland»
– клапан предохранительный;
Рисунок Ж1 . Кожухотрубный горизонтальный конденсатор (КТГ-25-160)
Таблица Ж1 – Конденсаторы
Наименование показателей
6590110КТГ КТГ КТГ КТГ
Поверхность охлаждения м2
Диаметр патрубков мм:
Таблица И.1 Технические характеристики и размеры испарителей кожухотрубных
– манометр; 2 – клапан; 3 – вентиль спуска масла Dу 10.
Рисунок К.1 - Линейный ресивер типа РВ
Таблица К1 - Техническая характеристика и основные размеры ресиверов типа
Таблица Л1 - Технические характеристики водяных консольных насосов
Примечание: Частота вращения всех насосов 483 с-1.
Таблица М1 - Характеристика градирни
циркулирующей воды1 10
осевого вентилятора 06630
Частота вращения с-1
Размеры градирни в плане мм:
Расход свежей воды составляет 10 % от количества циркулирующей воды
Максимова Наталья Анатольевна
Орлова Алла Яковлевна
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ
Учебно-методическое пособие для студентов направления подготовки
03.01 «Строительство»
профиль «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Подписано к печати 29.11.2019 г. Формат 60х84 116
Авт. печ. листов Х. Усл. печ. листов ХХХХ
Печать лазерная. Тираж 25 экз.
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ДОНБАССКАЯ НАЦИОНАЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ
СТРОИТЕЛЬСТВА И АРХИТЕКТУРЫ»
Напечатано в Полиграфическом центре ГОУ ВПО «ДОННАСА»
Адрес: 286123 г. Макеевка ул. Державина дом 2

лекцииКВ.pdf

Общие сведения о кондиционировании
Кондиционирование воздуха - это автоматическое поддержание в
закрытых помещениях всех или отдельных параметров воздуха (температуры
относительной влажности чистоты скорости движения) на определённом
уровне с целью обеспечения главным образом оптимальных метеорологических
технологического процесса обеспечения сохранности ценностей культуры.
Здоровье работоспособность да и просто самочувствие человека в
значительной степени определяются условиями микроклимата и воздушной
кондиционирования воздуха поддерживают заданные параметры воздуха в
Кондиционирование воздуха осуществляется комплексом технических средств
называемых системой кондиционирования воздуха (СКВ).
Системы кондиционирования снабжаются средствами для очистки воздуха
от пыли бактерий и запахов; подогрева увлажнения и осушения его;
перемещения распределения и автоматического регулирования температуры
воздуха его относительной влажности а иногда и средствами регулирования
газового состава и содержания заряженных ионов в воздухе; а также –
комплексными автоматизированными системами управления.
С учетом возрастающих цен на энергоносители кондиционирование
воздуха летом и отопление помещений зимой требует внедрения новых
инновационных технологий. Применение в кондиционировании тепловых
переключения с режима отопления на режим кондиционирования воздуха.
История развития кондиционирования воздуха неразрывно связана с историей
развития всего человечества: формированием и ростом производства.
Основы для развития техники кондиционирования воздуха были заложены в XIX
в.: изобретение холодильных машин вентиляторов электродвигателей. Но
именно XX век по праву считается веком кондиционирования воздуха так как к
этому периоду относятся основные технические изобретения.
Развитие техники кондиционирования воздуха проходило параллельно в
нескольких направлениях:
— создание и совершенствование агрегатов для искусственного получения
— создание и совершенствование оборудования для обработки воздуха
(теплообменники для охлаждения осушения увлажнения) и перемещения
воздуха и жидкостей (вентиляторы и насосы);
— разработка теоретических основ: термодинамика жидкостей и газов теории
совершенствование методов описания физических процессов и расчета
отдельных элементов системы кондиционирования воздуха;
— совершенствование схемных решений систем кондиционирования воздуха
для зданий различного назначения.
Начиная с 1930 года в связи с индустриализацией установками
машиностроения пищевой полиграфической радиоэлектронной и тяжелой
оборудование установки кондиционирования воздуха разрабатывались по
индивидуальным проектам и как следствие имели высокую стоимость.
В 1956-1957 гг. была разработана серия типовых центральных кондиционеров а
Харьковский машиностроительный завод «Кондиционер» начал серийный
выпуск центральных кондиционеров из типовых секций.
«Веза»созданная в 1995 году и освоившая производство каркасно-панельных
центральных и автономных шкафных кондиционеров.
Разработка теоретических основ кондиционирования воздуха создание
прикладной науки кондиционирования воздуха появилось как объективная
необходимость развития техники для разработки новых конструкций агрегатов
повышения их эффективности с учетом требований защиты окружающей среды
Впервые термин «кондиционирование воздуха» был употреблен в 1815
году когда француз Жанн Шабаннес получил британский патент на метод
«кондиционирования воздуха и регулирования температуры в жилищах и других
зданиях». Одним из создателей основ кондиционирования воздуха можно
назвать М. Ломоносова с именем которого связана разработка теории теплоты и
теории движения воздуха в каналах и трубах а также Рихмана заложившего
основы теории психрометрии определяющей для кондиционирования воздуха.
В 1918 году русский профессор Л. К. Рамзин разработал i - d диаграмму
влажного воздуха (энтальпия - влагосодержание).
В настоящее время кондиционирование воздуха стало необходимым
элементом инженерного оборудования жилых зданий. Специалисты все больше
приходят к необходимости устройства механической регулируемой приточновытяжной вентиляции с регенерацией теплоты удаляемого воздуха в жилых
зданиях. Опыт использования таких установок имеется в некоторых странах
Европы например Германии Швеции Австрии.
В связи с остро стоящей энергетической проблемой в последние годы в
воздуха с регенерацией теплоты удаляемого воздуха и смешанные системы с
использованием естественной вентиляции — «ночное проветривание» а также
потенциала наружного воздуха для получения холодной воды — косвенное и
комбинированное испарительное охлаждение.
Система кондиционирования – комплекс устройств осуществляющих
обработку и подготовку воздуха в соответствии с определенными условиями его
транспортирования раздачи в обслуживаемые помещения и автоматическое
поддержание параметров микроклимата на строго заданном уровне не зависимо
от изменения внешних и внутренних метеорологических условий.
Система кондиционирования воздуха обеспечивает оптимальные или
Требования к системам кондиционирования воздуха
Воздух как фактор жизнедеятельности человека следует рассматривать с
двух позиций: как среда вдыхаемая человеком и как среда окружающая
человека с которой поверхность человеческого организма постоянно находится
в контакте. Роль воздуха состоит в снабжении человека кислородом удаления
влаги из организма при выдыхании обеспечении процесса теплообмена человека
с окружающей средой.
С помощью кондиционирования можно полностью устранить или свести к
минимуму действие таких вредных факторов как избыточная теплота
(конвекционная вызывающая повышение температуры воздуха и лучистая);
избыточные водяные пары – влага; газы и пары химических веществ токсичного
или раздражающего действия; токсичная и нетоксичная пыль; радиоактивные
Рассмотрим кратко источники образования факторов вредности:
Избыточная теплота. Взрослый человек в спокойном состоянии и при
нормальных микроклиматических условиях выделяет в окружающую среду 85–
0 Вт из которых в среднем 20% - конвекцией; 55% - излучением и 25% испарением влаги. Количество выделяемой человеком теплоты изменяется в
зависимости от физических нагрузок и температуры воздуха в помещении. В
неблагоприятные условия вредно отражаются на самочувствии здоровье и
работоспособности людей.
Влаговыделения. Количество выделяемого организмом человека водяного пара
при умеренной температуре воздуха и небольшой физической нагрузке
составляет 40 – 75 гч. При высокой температуре среды выделение влаги может
возрасти до 150 гч. Избыточное содержание водяных паров в воздухе может
возникнуть в помещении здания общественного назначения а также в цехах и
отделах промышленных предприятий.
Газовыделение. Содержание газов и пыли не должно превышать предельно
допустимых концентраций согласно нормативных документов.
Современные требования предъявляемые к системам кондиционирования
воздуха зданий и сооружений:
Санитарно-гигиенические и акустические требования
Оптимальными микроклиматическими условиями являются такие сочетания
нормального функционального и теплового состояния организма при их длительном и систематическом воздействии на человека.
В соответствии с санитарно-гигиеническими требованиями в обслуживаемых
помещениях системы кондиционирования воздуха должны обеспечивать:
- заданные внутренние условия температуры;
- относительную влажность;
- чистоту и подвижность воздуха.
Наиболее благоприятная температура в общественных и административнобытовых помещениях должна быть 20-22оС допустимые колебания в теплый
период – от 20 до 28оС в холодный и переходной периоды – от 18 до 22оС.
Относительная влажность считается оптимальной в диапазоне от 30 до
% в теплый период и 30-45 % в холодный и переходной периоды. Верхняя
допустимая граница относительной влажности – 65%.
Чтобы разрушить создаваемую телом человека оболочку газовых
выделений необходимо организовать движение воздушной среды. Однако
чрезмерно увеличивать скорость движения воздушной среды недопустимо из-за
возникающего чувства дискомфорта и возможности простудных заболеваний.
При температуре воздуха 20-25оС допустимой скоростью движения воздуха
является 02-03 мс – для легкой работы.
Воздушные потоки направляются из помещений с более высокими
требованиями к параметрам воздушной среды в сторону помещений с менее
высокими требованиями.
Уровень шума от работающего оборудования не должна превышать допустимые значения. Уровень шума современных кондиционеров для жилых и
общественных зданий не превышает 25 дБ(А). Это значение находится за
порогом слышимости для большинства людей.
Технологические требования к системам кондиционирования воздуха.
Состояние воздушной среды технологических помещений является
необходимым а часто и решающим условием для стабильной и долговременной
работы многих электронных устройств. Одним из требований бесперебойной
температуры чистоты и влажности воздуха. Эти параметры обеспечиваются
требования: надежность точность поддержания температуры поддержание
заданной влажности и запыленность воздуха.
Самое главное требование к системе кондиционирования помещений —
надежность. Один из самых опасных врагов оборудования — пыль. Она быстро
аккумулируется на заряженных частях оборудования и оседает внутри
оборудования. Это ведет к уменьшению срока службы оборудования и
преждевременному выходу его из строя.
Конструктивно-компоновочные и эксплуатационные требования к системам кондиционирования воздуха
В эту группу показателей включаются удобство монтажа системы
габариты оборудования занимаемые строительные площади расход материалов
В эксплуатационные требования входит:
кондиционирования воздуха и их элементов;
- обеспечение минимальных затрат времени на монтаж испытания и наладку
систем с возможностью позонного ввода их в эксплуатацию;
- увязка работ по сооружению конструкции зданий с монтажом систем
строительных конструкций а также противопожарные мероприятия
Эстетические требования.
Архитектура здания и его планировка имеют непосредственное влияние на
выбор системы кондиционирования воздуха. В условиях застройки центральной
исторической части городов требования к сохранению исторического облика
памятников архитектуры должны быть высокими. Недопустимо размещение на
фасаде здания наружных блоков системы кондиционирования.
Экологические требования к системам кондиционирования воздуха.
Воздушная среда современных зданий имеет многокомпонентный химический
состав зависящий от степени загрязнения атмосферного воздуха и мощности
внутренних источников загрязнения. К ним в первую очередь относятся
продукты жизнедеятельности человека продукты неполного сгорания бытового
газа и продукты деструкции полимерных материалов входящих в состав
отделочных и строительных материалов предметов личного и домашнего
изолированно а в сочетании с различными факторами: температурой
влажностью воздуха электромагнитными полями ионно-озонным режимом
помещений радиоактивным фоном.
С одной стороны система кондиционирования предназначены для создания
комфортного климата внутри помещений и должны поддерживать чистоту
воздуха в обслуживаемой зоне помещения. С другой стороны любые нарушения
обстоятельствах привести к обратному эффекту и оказать негативное влияние на
здоровье людей и состояние окружающей среды.
Экономические требования
кондиционирования воздуха которая определяется высокой надежностью всех
показателями важной составляющей которых является минимум приведенных
Требования к энергосбережению в системах обеспечения микроклимата
Системы кондиционирования воздуха вносят значительный «вклад» в
потребление энергии в процессе эксплуатации зданий. Мировой опыт
проектирования строительства и эксплуатации зданий различного назначения
показывает что сокращение затрат энергии в основном достигается за счет
- применения регулируемых систем кондиционирования позволяющих
оптимизировать подачу и потребление энергии;
- устройства локальных систем позволяющих сократить кондиционируемые
площади и объемы здания предотвратить распространение технологических
вредных выделений и обеспечить их эффективную очистку;
- использования утилизации тепла.
Основные элементы и классификация систем кондиционирования
– устройство и аппараты обработки воздуха;
– сети транспортирования воздуха;
– воздухораспределительные сети и устройства;
5 – сети тепло- и холодоснабжения;
– генераторы теплоты и холода.
Классификация систем кондиционирования воздуха.
В настоящее время не существует общепринятой классификации СКВ.
Это связано с различием принципиальных схем СКВ их технических
характеристик от кондиционируемых помещений. Можно классифицировать
современные СКВ по следующим признакам:
По наличию и взаимному расположению основных элементов:
- центрально-местные.
Центральные СКВ расположены вне обслуживаемых помещений и снабжаются
холодом теплом и электрической энергией. Местные СКВ устанавливаются в
обслуживаемых помещениях.
В центральных системах аппараты по тепловлажностной обработке
в одном агрегате от которого по сетям воздух
распределяется по помещениям.
В местных системах воздух обрабатывается в небольших кондиционерах
расположенных в обслуживаемых помещениях.
В центрально-местных СКВ воздух подвергается централизованной
первичной обработке и затем подается в местные доводчики устанавливаемые в
отдельных зонах или помещениях.
По функциональному назначению:
- комфортно-технологические.
Комфортные СКВ предназначены для обеспечения заданных оптимальных
параметров воздуха в жилых общественных и административно-бытовых
зданий или помещений. Технологические СКВ предназначены для обеспечения
параметров воздуха отвечающих требованиям производства. Комфортнотехнологические применяются в тех случаях когда условия технологического
процесса являются комфортными для человека.
По принципу централизации отдельных элементов и характеру теплохладоснабжения:
Автономные СКВ снабжаются только электрической энергией например сплитсистемы и шкафные кондиционеры. Они имеют встроенные холодильные
машины. Неавтономные СКВ снабжаются электроэнергией воздухом и водой
централизованные генераторы теплоты и холода.
По сезонности работы:
По схеме питания или качеству воздуха:
- с частичной рециркуляцией;
Прямоточные СКВ полностью работают на наружном воздухе.
Рециркуляционные СКВ работают без притока наружного воздуха. С частичной
рециркуляцией СКВ используют и свежий наружный воздух и воздух
помещения в разных пропорциях.
По величине развиваемого вентилятором давления:
- системы низкого давления (менее 1 кПа);
- среднего давления ( 1-3 кПа);
- высокого давления (свыше 3 кПа).
По надежности обеспечения микроклимата первого второго и третьего
Первый класс - обеспечивает требуемые для технологического процесса
параметры в соответствии с нормативными документами.
Второй класс - обеспечивает оптимальные санитарно-гигиенические нормы или
требуемые технологические нормы.
Третий класс - обеспечивает допустимые нормы если они не могут быть
обеспечены вентиляцией в теплый период года без применения искусственного
однозональные и многозональные. Однозональные СКВ применяются для
обслуживания больших помещений с равномерным выделением тепла и влаги.
Многозональные СКВ применяются для обслуживания небольших помещений и
для больших помещений в которых оборудование с выделением тепла и влаги
размещено неравномерно.
По способу регулирования выходных параметров воздуха: с качественным и
обработанный воздух выходит из кондиционера по одному каналу и поступает в
помещение. При количественном регулировании в помещения подают холодный
и теплый воздух по двум каналам. Температура регулируется за счет изменения
расходов холодного и теплого воздуха.
промышленные. Их отличие не в конструктивном исполнении а в области
применения. К бытовым относятся кондиционеры малой и средней мощности
(до 7 кВт). Их применяют для охлаждения небольших помещений. К
используются для охлаждения больших площадей. Также выделяют большой
класс кондиционеров занимающих промежуточное положение между бытовыми
и промышленными системами — полупромышленные кондиционеры. При
мощности от 7 до 25 кВт они могут использоваться как в бытовых условиях —
коттеджах многокомнатных квартирах так и в офисных помещениях
магазинах на предприятиях.
По конструктивному исполнению все кондиционеры можно разделить на
два больших класса: моноблочные — состоящие из одного блока (оконные
мобильные и т.п.) и сплит-системы — состоящие из двух и более блоков
(настенные канальные кассетные VRF-системы и т.п.).
Возможности современных кондиционеров
а) Охлаждение воздуха
Главная задача кондиционера – охлаждение воздуха. Хотя бы потому что
нагрев осушение и очистку воздуха могут обеспечить другие зачастую более
простые и дешевые устройства а вот давать освежающую прохладу умеет
только он. Причем делает это очень экономично – на один киловатт
потребляемой электроэнергии выдает порядка 3 кВт холода. Нарушения законов
природы здесь нет так как энергия тратится не на создание прохлады а на ее
перенос с улицы в помещение.
определенного предела. Большинство современных кондиционеров может
охладить воздух до +18 °С. При высокой подвижности воздух кажется холоднее.
Именно поэтому иллюзию прохлады можно создать при помощи вентилятора.
Многие современные кондиционеры умеют нагревать воздух. Причем
заставить кондиционер работать на тепло можно двумя различными способами.
В подавляющем большинстве случаев это делается с помощью так называемого
теплового насоса. На самом деле никакого насоса в кондиционере нет: в этом
режиме он морозит улицу и греет помещение. При наружных температурах
выше -10 °С такое отопление весьма эффективно. На каждый киловатт
электроэнергии можно получить от 25 до 35 кВт тепла.
Чем холоднее на улице тем меньше тепла дает кондиционер. Риск поломки
кондиционера при низких температурах возрастает многократно: это поломка
компрессора поломка лопастей вентилятора наружного блока сгорание
электродвигателя вентилятора наружного блока.
Существуют модели кондиционеров с электрическим подогревом.
Помимо охлаждения и обогрева воздуха все современные кондиционеры умеют
осушать воздух. Понижая температуру воздуха они удаляют из него лишнюю
влагу. При высокой влажности дышать трудно и жара переносится
хуже. Во всех современных моделях даже есть такой режим – «осушение». Это
когда температура воздуха почти не изменяется а влажность падает.
г) Вентиляция помещения
В режиме вентиляции не происходит ни охлаждения ни нагрева а
создается циркуляция находящегося в помещении воздуха и его очистка.
Компрессор и вентилятор наружного блока в данном режиме выключены.
Вентилятор внутреннего блока работает на заданной скорости.
Большинство современных бытовых кондиционеров имеют только один фильтр
– воздушный механический. Он защищает воздух в помещении и теплообменник
внутреннего блока от пыли. Фильтры тонкой очистки способные улавливать
мельчайшую пыль пыльцу растений запахи сигаретный дым у многих моделей
не входят в стандартную комплектацию и приобретаются отдельно. Чаще всего
их изготавливают из активированного угля потому они называются угольными
использовать специальные воздухоочистители.
е) Ионизация воздуха.
Ионизация воздуха определяется наличием в помещении отрицательно
заряженных частиц- молекул кислорода. Обычно в помещениях количество
отрицательных ионов в сотни раз меньше чем в парках и садах. Высокая
концентрация аэроионов благотворно влияет на организм человека. Некоторые
современные модели кондиционеров оснащены ионизаторами воздуха.
Аппараты обработки воздуха
В центральных системах кондиционирования применяются все виды
обработки воздуха: подогрев и охлаждение осушка и увлажнение очистка от
пыли биологическая очистка дезодорация аэроионизация.
Подогрев воздуха осуществляется в
(воздухонагревателях)
абсорбентами в контактных аппаратах при температуре абсорбента выше
температуры воздуха.
(воздухоохладителях)
температуре жидкости ниже температуры воздуха.
Осушка: обработка водой в контактных аппаратах при температуре воды
ниже температуры точки росы воздуха обработка воздуха абсорбентами в
контактных аппаратах; обработка воздуха адсорбентами в адсорберах и
поверхностных теплообменниках при температуре поверхности контакта
ниже температуры точки росы воздуха.
Увлажнение: водой в контактных или пленочных аппаратах при
температуре воды выше температуры точки росы воздуха.
Очистка воздуха от пыли –в кассетных волокнистых рулонных или
Специальная химическая очистка - в зависимости от вида загрязнителя
обработка щелочными или кислотными абсорбентами в контактных
аппаратах (оросительных камерах) обработка адсорбентами в полочных
Бактериологическая очистка – озонирование хлорирование в потоке
перед оросительной камерой ультрафиолетовое облучение.
Корректировка электрической характеристики воздуха (увеличение
содержания лёгких отрицательно заряженных частиц) - аэроионизация
воздуха на выходе из воздухораспределителей (основные типы и
конструкции типов аэроионизаторов).
Удаление запахов (дезодорация) - озонирование воздуха в потоке
обработка адсорбентами в полочных адсорберах добавка дезодорантов.
Приміщення що обслуговується
Рис. 1. Принципова схема обробки повітря. Компоновка кондиціонера.
I-D-ДИАГРАММА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
Схема I-d-диаграмм влажного воздуха.
I-d-диаграмма влажного воздуха представляет собой графическую
зависимость между основными параметрами воздуха t φ I d pп при
определенном барометрическом давлении. Диаграмму влажного воздуха
построил Л. К. Рамзин (в иностранной литературе диаграмму влажного
воздуха называют диаграммой Молье) (рис. 2). По оси ординат отложены
значения энтальпий I кДжкг сух. возд. по оси абсцисс направленной под
углом 135º к оси I значения влагосодержаний d г кг сух. возд. Поле
диаграммы разбито линиями постоянных энтальпий I=const влагосодержаний
d=const. На диаграмму нанесены также линии постоянных температур t=const.
Кроме линий постоянных I d t на поле диаграммы нанесены линии
постоянных относительных влажностей воздуха φ. Если положение
изотерм t=const и изоэнтальпий I=const в I-d-диаграмме не зависит от
барометрического давления Pб то положение кривых φ=const меняется при
его изменении. I-d-диаграмма построена для стандартного давления
равного 1013 кПа. Так как при изменении давления отношение φPб
барометрического давления используют и при других барометрических
В нижней части I-d-диаграммы расположена кривая имеющая
самостоятельную ось ординат. Эта кривая связывает влагосодержание d с
парциальным давлением водяных паров Рп кПа. Ось ординат является
шкалой парциального давления водяного пара Рп. По контуру I-dдиаграммы построена шкала угловых коэффициентов лучей процессов
изменения состояния воздуха (шкала тепловлажностных отношений).
Поле I-d-диаграммы линией φ=100 % разделено на две части. Выше
этой линии расположена область ненасыщенного влажного воздуха. Линия
φ=100 % соответствует состоянию воздуха насыщенного водяными
парами. Ниже этой линии расположена область перенасыщенного
Рис. 2 Схема I-d-диаграммы влажного воздуха
тепловлажностному состоянию воздуха. Положение точки определяется
любыми двумя из пяти t φ I d pп параметров. Остальные параметры могут
быть определены по I-d-диаграмме как производные.
Диаграмма удобна не только для определения параметров состояния
воздуха но и для построений изменения его состояния при нагревании
охлаждении увлажнении
последовательности и сочетании этих процессов.
кондиционировании воздуха происходят изменения его тепловлажностного
состояния которое удобно прослеживать и рассчитывать с помощью I-dдиаграммы. Линия соединяющая две точки и характеризующая изменение
тепловлажностного состояния воздуха называется лучом процесса.
Положение луча процесса на I-d-диаграмме определяется угловым
коэффициентом . Если влажный воздух изменил свое состояние от
начальных значений I1 и d1 до конечных значений I2и d2 то можно записать
Коэффициент измеряется в кДжкг влаги. Этот параметр называется
тепловлажностным отношением поскольку он показывает величину приращения
количества теплоты на 1 кг полученной (отданной) воздухом влаги. Если
начальные параметры воздуха различны а значения одинаковы то линии
характеризующие изменение состояния воздуха параллельны между собой.
Если числитель и знаменатель в уравнении умножить на массовый расход
где п поток полной теплоты обмененный в процессе изменения состояния
воздуха кДжч; изб расход влаги обмененной в процессе изменения
состояния воздуха кгч.
Линия процесса изменения состояния воздуха наносится на I-d- диаграмму
использованием транспортира углового масштаба.
невозможности использования других способов. Допустим в помещении
выделяется теплота п кДжкг и влага изб кгч при начальных параметрах
воздуха I1 и d1 (точка 1 рис.10). Вычисляем значение:
Задаваясь какой-либо величиной приращения влагосодержания (рис.10) Δd
= dm d1 можно вычислить величину приращения энтальпии ΔI = Im – I1.
Значения dm и Im соответственно составляют: dm = d1 + Δd и Im = I1 + ΔI.
Проведем на I-d-диаграмме линии dm = const и Im = const до их взаимного
пересечения во вспомогательной точке m. Прямая проведенная через точки 1 и
m позволяет определить направление изменения состояния воздуха в
соответствии с заданными условиями.
Второй способ нанесения линий изменения состояния воздуха основан на том
что линии угловые коэффициенты которых одинаковы на I-d-диаграмме
параллельны между собой поэтому для их построения на I-d-диаграмму обычно
наносят угловой масштаб. Практическое пользование угловым масштабом
сводится к следующему. Например через точку 1 требуется провести линию
изменения состояния воздуха с угловым коэффициентом . Для этого на I-dдиаграмме определяют направление линии процесса (от точки 0 (до I = 0 d = 0)
до требуемого значения коэффициента ) а затем через точку 1 проводят линию
параллельную найденной.
Третий способ состоит в нанесении линий процессов с помощью транспортира
углового масштаба. Для проведения через точку линии процесса с угловым
коэффициентом транспортир располагают на поле I-d-диаграммы так чтобы
верхняя кромка базы транспортира совпадала с линией I = const а его центр с
заданной точкой. Найдя на дуге транспортира заданное значение на I-dдиаграмму наносят вспомогательную точку. Линия проходящая через заданную
и вспомогательную точки соответствует заданному процессу изменения
Рис.3 Определение направления линии изменения состояния воздуха
Изображение на I-d-диаграмме процессов изменения состояния воздуха.
тепловлажностного состояния которое изображается и рассчитывается с
помощью I-d-диаграммы. Процессы перехода воздуха из одного состояния в
другое на поле I-d-диаграммы изображаются прямыми линиями на I-dдиаграмме (лучами) проходящими через точки соответствующие начальному и
конечному состоянию влажного воздуха. Уравнение перехода представляет
собой уравнение пучка прямых положение которых на I-d-диаграмме
тепловлажностного коэффициента .
Характер изменения состояния воздуха определяется величиной (или
направлением) . Рассмотрим характерные случаи изменения состояния
представленные на рис. 4.
Процессы обработки воздуха: нагревание охлаждение
увлажнение осушение смешение.
Влажный воздух имеющий начальные параметры I1 и d1
подвергается нагреванию при неизменном влагосодержании т.е. d1= d2=
например в воздухоподогревателях. При нагревании воздуха повышаются
его температура и энтальпия понижается относительная влажность.
Рис. 4. Изображение на I-d-диаграмме процессов
изменения состояния воздуха
Луч процесса изображается вертикальной прямой параллельной
линии d = const и направлен снизу вверх. Точка 1 соответствует
начальному состоянию воздуха точка 2
– конечному. Величина
тепловлажностного (углового) коэффициента = при условии I2 > I1.
Влажный воздух поглощает одновременно тепло и влагу (т. е.
нагревается и увлажняется).
Если начальное состояние воздуха определяется теми же параметрами
I1 и d1 (точка 1) а конечное состояние будет определяться параметрами I3 и
d3 то при I3 > I1 и d3 > d1 направление луча процесса будет соответствовать
Такое изменение параметров влажного воздуха обычно происходит в
кондиционере с параметрами I1 и d1 поступает в помещение где в результате
ассимиляции теплоты и влаги приобретает параметры I3 и d3.
Влажный воздух поглощает влагу (d4 > d1) при неизменной энтальпии (I4
= I1). Если процесс происходит при постоянной энтальпии то луч
характеризующий это изменение состояния должен быть параллелен линии I =
const. Величина углового коэффициента искомого луча = 0.
Данное выражение показывает что процесс протекает по линии I4 = I1=
const (прямая 1 4). Такие процессы называются адиабатными т.е.
протекающими при постоянной энтальпии воздуха.
Адиабатное увлажнение т.е. повышение влагосодержания воздуха при
постоянной энтальпии широко применяется в системах кондиционирования в
частности в оросительной камере где с помощью форсунок производится
Температура испаряемой воды постепенно устанавливается равной
температуре воздуха по мокрому термометру. Воздух находясь в контакте с
водой имеющей температуру мокрого термометра tм теряет явную теплоту
которая затрачивается на испарение воды. В то же время воздух получает такое
же количество скрытой теплоты с водяными парами.
Энтальпия воздуха остается постоянной поскольку притока теплоты со
стороны практически нет I4 = I1= const. Процесс изображается на I-d-диаграмме.
Точка 1 показывает начальное состояние воздуха. Изменение состояния
происходит по линии I = const. Практически в камерах орошения воздух удается
увлажнить до значения = 90 95 %. Этому состоянию соответствует точка 4.
влагосодержании (d1= d5= const) т.е. процесс как и в первом случае будет
характеризоваться лучом параллельным линии d = const но направление его
будет от точки 1 не вверх а вниз. Значение тепловлажностного коэффициента
Охлаждение воздуха по d = const как и нагревание может быть осуществлено в
поверхностных теплообменниках. Луч процесса охлаждения направлен из точки
вертикально вниз к точке 5. При охлаждении луч может быть вертикально
продолжен до точки росы 5 расположенной на линии φ = 100 %. Дальнейшее
охлаждение будет идти по линии насыщения и сопровождаться конденсацией
водяных паров и осушкой воздуха. Охлаждение влажного воздуха при d = const
может осуществляться лишь до точки росы.
Влажный воздух отдает теплоту (I6 I1 ) и влагу (d6 d1) т.е.
происходит охлаждение и осушение воздуха.
Значение углового коэффициента в этом случае > 0. Приращение
энтальпии (Δ I) и приращение влагосодержания (Δ d) имеют отрицательные
характеризоваться лучом 1 6 имеющим направление от точки 1 к точке 6.
Такой процесс может происходить как в камере орошения кондиционера
так и в других установках для обработки воздуха. Для охлаждения и осушения
воздуха в оросительной камере должна установиться температура ниже
температуры точки росы что достигается подачей к форсункам охлажденной
Влажный воздух имеющий параметры I1 и d1 отдает влагу (d7 d1) при
постоянной энтальпии (I1= I7= const) т.е. воздух осушается. При этом
тепловлажностный коэффициент = 0. Приращение влагосодержания в этом
случае будет отрицательным но направление луча процесса будет от точки 1 к
точке 7. Процесс осушения воздуха можно осуществлять при I=const с помощью
кальция хлористого лития и др. а также с помощью адсорбентов.
Изотермический процесс увлажнения. Если в воздух подавать пар
имеющий ту же температуру что и воздух по сухому термометру то воздух
будет увлажняться не изменяя своей температуры. Изотермический процесс
увлажнения воздуха паром на I-d-диаграмме можно проследить по линиям t =
const. При подаче пара в воздух с параметрами определенными точкой 1 (рис. 5)
состояние воздуха изменяется по линии t1 = const (слева направо).
произвольной точке на этой изотерме например точке 4 при ассимиляции Δ d2
влаги. Предельное состояние воздуха в этом процессе соответствует точке 5
пересечения линии t1 с линией φ = 100 %.
Рис. 5 I-d-диаграмма изотермического
При кондиционировании воздуха используют процесс увлажнения
воздуха острым паром который обычно имеет температуру более 100 ºС
т.е. значительно отличающуюся от температуры воздуха. Однако в связи с
тем что содержание явного тепла в паре ассимилируемом воздухом
незначительно луч процесса идет с небольшим отклонением вверх от
изотермы. Изменение энтальпии воздуха в основном определяется
теплотой парообразования водяного пара температура воздуха при этом
повышается незначительно.
Процесс смешения. При кондиционировании в ряде случаев наружный
воздух подаваемый в помещение смешивается с внутренним воздухом
(рециркуляция внутреннего воздуха). Возможны и другие случаи связанные с
перемешиванием масс воздуха разного состояния. Процесс смешения воздуха
при построении на I-d-диаграмме изображается прямой соединяющей точки
состояния воздуха смешиваемых масс. Точка смеси всегда располагается на этой
прямой и делит ее на отрезки обратно пропорциональные смешиваемым
количествам воздуха. Если смешать воздух состояния 1 (рис. 6) в количестве G1
с воздухом состояния 2 в количестве G2 то точка смеси 3 разделит отрезок 1 2
или его проекции Δ I1-2 и Δ d1-2 на части 1 3 3 2 или Δ I1-3 Δ I3-2 и Δ d1-3 Δ
Таким образом чтобы найти точку смеси нужно на прямой 12 отложить
отрезок 13 или 32 найденные из пропорции.
Рис. 6. I-d-диаграмма с режимом смешения
двух масс воздуха различного состояния
Построение на I-d диаграмме и расчет процессов обработки воздуха в
аппаратах центральных установок кондиционирования воздуха в условиях
количественного регулирования режима работы оросительной камеры
В задачу процессов обработки воздуха входит определение параметров
воздуха во всех узловы х точках процесса определение расхода воздуха в
сконденсировавшейся и испарившейся влаги.
Принципиальная схема прямоточной системы кондиционирования
В тех случаях когда с помощью испарительного охлаждения (прямого или
косвенного или их комбинации) не удается достичь требуемых параметров
воздуха или когда их отклонения в течение периода работы системы превышают
допустимые значения а также при технико-экономическом обосновании
используют способ обработки приточного воздуха основанный на применении
внешних источников холода например холодной воды низкой температуры
(обычно до 6 ºС) получаемой от источников холодоснабжения или когда по
условиям запыленности и загазованности использовать рециркуляционный
воздух не допускается или необходимость в рециркуляции отсутствует
приточного воздуха определенного на удаление полных теплоизбытков в
помещении) и кондиционеры работают только на наружном воздухе.
На рис. 7 изображена принципиальная схема прямоточной системы
кондиционирования воздуха. Согласно этой схеме наружный воздух поступает в
оросительную камеру в которой разбрызгивается охлажденная вода имеющая
температуру ниже температуры точки росы.
Рис.7 Схема прямоточной системы кондиционирования воздуха
Исходные данные: параметры наружного воздуха ( нт нт ) теплоизбытки
Вт); влагоизбытки (т гч); избытки вредностей в помещение (вр
параметры внутреннего воздуха (вт вт ).
характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха.
Определяется угловой коэффициент луча процесса изменения состояния
воздуха в помещении в теплый период:
тпв=36 Qтизб Gтw103 кДжкг.
Принимается рабочая разность температур Δtр=(2 8)0С в зависимости от
высоты помещения и определяется температура приточного воздуха:
Через т.В с использованием величины тпв проводится луч процесса
изменения состояния воздуха в помещении до пересечения с t пт=const в
результате чего определяется положение т.П характеризующей состояние
Через т.П проводится линия dп=const на которой вниз от т.П
откладывается отрезок соответствующий 05 150С определяется положение
т.П характеризующей состояние приточного воздуха на входе в вентилятор а
ПП - луч процесса подогрева приточного воздуха в вентиляторе и напорных
Через точки Н и П проводится луч процесса обработки воздуха в
оросительной камере.
Определяется необходимый расход приточного воздуха из следующих
- из условия ассимиляции теплоизбытков:
- из условия ассимиляции влагоизбытков:
- из условия ассимиляции вредностей (только для промпредприятий):
В качестве расчетной принимается наиболее опасная вредность.
Сп – концентрация расчетной вредности в приточном воздухе;
- плотность воздуха кгм3.
В качестве расчетного принимается максимальный расход приточного
воздуха. При этом необходима проверка выполнения условия:
l – минимально допустимый удельный расход наружного воздуха
приходящийся на 1 человека м3ччел;
n – количество людей находящихся в помещении.
Определяется производительность кондиционера
где 11 115 – коэффициент учитывающий потери воздуха в напорных
воздуховодах. Принимается 11 при lвозд 50м и 115 при lвозд>50м.
Определяется расход наружного воздуха:
Определяется холодильная мощность оросительной камеры:
Qохл 0278 Gп I Н I П ' Вт.
Определяется количество сконденсировавшейся или испарившейся влаги
Wисп Gп d П ' d Н 10 3
Wконд Gп d Н d П 10 3 .
Исходные данные: параметры наружного воздуха ( нх нх ) теплоизбытки
Вт) ; влагоизбытки (х гч) ; параметры внутреннего воздуха ( вх вх );
расход приточного воздуха Gпр производительность кондиционера Gп .
хпв=36 Qхизб Gхw103 кДжкг.
Определяется изменение влагосодержания или энтальпии по следующим
Определяется влагосодержание или энтальпия приточного воздуха:
Через т.В с использованием хпв проводится луч процесса изменения
состояния воздуха в помещении до пересечения с линией d п=const или Iп=const в
результате чего определяется положение т.П.
Через т.П по линии Iп=const проводится луч процесса адиабатной
обработки воздуха в оросительной камере до пересечения с линией d Н=const в
результате чего определяется положение т.К характеризующей состояние
воздуха на выходе из воздухонагревателя первого подогрева. При этом НК – луч
процесса подогрева воздуха в воздухонагревателе первого подогрева. КП - луч
процесса обработки воздуха в оросительной камере.
QI 0278 Gп I К I Н Вт.
Определяется количество испарившейся влаги:
Wисп Gп d П d Н 103 кг ч.
Схема с первой рециркуляцией и первым подогревом
кондиционирования воздуха с первой рециркуляцией. Отличие от прямоточной
системы кондиционирования заключается в наличии канала для рециркуляции
воздуха. При этом рециркуляционный воздух может подмешиваться к
наружному воздуху либо перед воздухонагревателем первой ступени либо после
него. На построение процесса кондиционирования воздуха для теплого периода
указанное обстоятельство влияния не оказывает.
При построении процесса кондиционирования воздуха с использованием
рециркуляции необходимо учитывать схему организации воздухообмена в
помещении т.е. расположение устройств для подачи и удаления воздуха а также
приточного удаляемого и рециркуляционного воздуха.
Рис. 8. Принципиальная схема кондиционирования воздуха с первой рециркуляцией
Через т.П и т.В проводятся линия dп=const и dв=const на которых вниз от
т.П и вверх от т.В откладываются отрезки соответствующие температуре
150С в результате чего определяется положение т.П и т.В.
Точка В характеризует состояние рециркуляционного воздуха а отрезок ВВ луч процесса подогрева воздуха в рециркуляционном воздуховоде.
Определяется расход наружного воздуха исходя из условия ассимиляции
вредных веществ обеспечения санитарных норм компенсации расхода воздуха
удаляемого местными отсосами и компенсации потерь воздуха в напорных
воздуховодах по формулам:
- для производственных зданий:
- для жилых общественных и производственных зданий:
В качестве расчетного принимается максимальный расход наружного
По исходным данным на -d диаграмму наносят т.Н и т.В
Определяется угловой коэффициент луча процесса изменения
состояния воздуха в помещении в теплый период:
БЛОКИ УВЛАЖНЕНИЯ ВОЗДУХА ЦЕНТРАЛЬНЫХ
Поддержание заданного значения относительной влажности воздуха в
помещении вызывает необходимость увлажнения наружного воздуха для
доведения его до состояния приточного в холодное время года а также по
требованию технологического процесса и круглогодично.
Для увлажнения воздуха используются:
- способ механического распыления воды в потоке воздуха;
- способ образования тумана путем введения насыщенного пара в поток
- способ создания тумана с использованием ультразвуковых колебаний.
К устройствам механического распыления относятся форсуночные камеры
орошения камеры орошения с воздушно-водяным распылением камеры
орошения с водяным распылением.
В форсуночных камерах орошения вода распыляется через форсунки при
этом образуются капли воды контактирующие с воздухом.
Механические форсунки с диаметром сопла 8 10 мм называются
форсунками грубого распыла в камерах орошения возможно создание капель
диаметром не менее 50 75 мм для них характерна полидисперсность капель.
Применяя форсунки грубого распыла и изменяя температуру распыляемой
воды возможно реализовать не только адиабатные но и политропные процессы
обработки воздуха включая осушение и охлаждение. В адиабатных процессах
частичное насыщение воздуха влагой достигается за счет испарения самых
мелких капель однако основное насыщение воздуха влагой происходит за счет
испарения водяных паров с поверхности капель находящихся в потоке воздуха.
В процессе осушения и охлаждения когда температура воды ниже
конденсация водяного пара на поверхности капель среднего размера и воздух
осушается. Для полного насыщения при увлажнении или осушки воздуха
необходимо определенное время контакта что требует соответствующей длины
камеры орошения и установки каплеуловителя на котором часть капель
осаждается и возвращается неисользованной в поддон.
В камерах орошения с воздушно-водяным распылением к форсункам
одновременно подводятся вода и сжатый воздух вода при этом распыляется в
виде мельчайших капель (аэрозоля) диаметром 5 8 мкм.
Капли воды образуются в потоке сжатого воздуха и движутся вместе с
этим потоком поэтому для них характерна большая длина свободного пробега
которой должна соответствовать длина секции увлажнения или длина
воздуховода. Это связано с увеличением габаритов установки. Для создания
потока сжатого воздуха необходим самостоятельный компрессор или сеть
Туман от конденсации пара в блоках парового увлажнения включает капли
от 01 до 100 мкм что требует также определенного расстояния для полного
Способ основанный на испарении воды со смоченной поверхности
реализуется в блоках сотового увлажнения.
форсуночного типа для охлаждения и увлажнения воздуха в холодный период и
для охлаждения и осушения воздуха в
теплый период года. Для снижения
нагрузки на холодильное оборудование в теплое время года они могут
использоваться в системах прямого и косвенного испарительного охлаждения
воздуха. В камере орошения реализуются политропные и изоэнтальпийные
процессы обработки воздуха при контакте его с водой направление процесса
изменения состояния воздуха определяется начальными параметрами воздуха и
Камера орошения может быть с одним или двумя рядами форсунок с
разной или одинаковой плотностью в каждом ряду (рис. 32). В первом случае
первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность форсунок отверстия
распыла в форсунках направлены по потоку воздуха второй – меньшую
отверстия во втором ряду направлены навстречу потоку таким образом
распыление воды – встречное. Места расположения форсунок на стояках
выбраны так чтобы обеспечить перекрытие факелами распыла все поперечное
сечение оросительного пространства.
Рис. 5.1 Двухрядная камера орошения:
– входные направляющие пластины;
трубчатые вертикальные стояки с отверстиями;
–форсунки; 4 – горизонтальные водораспределительные коллекторы; 5 – пластины каплеуловителей; 6 – присоединительная камера;
– поплавковый клапан подпитки от водопровода;
–водяной фильтр; 9 – переливное устройство;
–поддон; 11 – патрубок присоединения к сливу
водопроводной водой через поплавковый клапан а излишки воды удаляются
через переливное устройство. Опорожнение бака от воды при чистке производят
через дренажный трубопровод. Для подключения к камере орошения
трубопроводов перелива подведения воды к форсункам для опорожнения бака
имеются соответствующие патрубки на передней панели бака с фланцами.
Для предотвращения уноса капель в конструкции камеры орошения
предусмотрена установка каплеуловителя а для выравнивания потока воздуха
перед зоной орошения входные направляющие пластины. Профилированные
каплеуловителя могут изготовляться из оцинкованной стали алюминия
нержавеющей стали или полипропилена. Скорость воздуха в живом сечении
форсуночной камеры орошения не может быть выше 25 мс чтобы не допустить
При уменьшении расхода воды существуют ограничения связанные с
особенностью работы форсунок: минимальное давление перед форсунками
обеспечивающее 41устойчивую их работу должно быть больше 20 40 кПа (02
Преимущества камер орошения:
- возможность применения управляемых процессов тепломассообмена
между воздухом и водой;
- возможность применения политропных процессов обработки воздуха
(охлаждение с осушением испарительное нагревание тепломассообмен воздуха
с растворами солей);
- использование в системах регенерации теплоты удаляемого воздуха
снимающее проблему замерзания;
- очистка воздуха от пыли и грязи;
- сравнительно малое аэродинамическое сопротивление;
- простота конструкции.
Недостатки камеры орошения:
- возможность образования в поддоне микроорганизмов и грибков
которые могут стать источником загрязнения приточного воздуха;
- вынос солей временной жесткости в помещение;
- ограничение по скорости движения воздуха;
- увеличение по сравнению с контактными аппаратами с орошаемой
насадкой расхода орошающей воды и давления насоса при том же значении
коэффициента адиабатной эффективности и как следствие большее потребление
- значительные габаритные размеры и сложная схема холодоснабжения по
сравнению с поверхностными воздухоохладителями
- наличие громоздких баков холодной и отепленной воды;
- более трудоемкое ручное обслуживание связанное с необходимостью
следить за чистотой форсунок и поддонов и периодически промывать их;
- значительный расход воды на промывку и сброс большого количества
Камера орошения может быть использована для реализации адиабатных и
политропных процессов обработки воздуха.
Расчет оросительных камер при политропном процессе обработки
Целью расчета оросительных камер является установление режима ее
тепловлажностной обработки воздуха.
В задачу расчета входит определение начальной и конечной температуры
воды расхода воды и ее давления перед форсунками.
Исходными данными являются параметры воздуха на входе и на выходе из
оросительной камеры минимальные значения параметров воздуха
оросительной камеры расход воздуха подаваемого в оросительную камеру.
На I-d диаграмме через точки начального и конечного состояния
воздуха проводят прямую и на ее пересечении с кривой =100% определяют
параметры предельного состояния воздуха Iпр tпр dпр.
тепломассообмена в оросительной камере:
Если расход воздуха через камеру орошения отличается от
номинальной производительности кондиционера то необходимо уточнить
значение ЕА для фактического расхода воздуха LфLном и для него по графику
приведенному на рис. 5.2 находится фактическое значение коэффициента
адиабатической эффективности.
Рис. 5.2 Зависимость коэффициента Ea
от относительного расхода воздуха Lф Lном
Определяется коэффициент орошения:
А1 α – коэффициенты аппроксимации определяются в
зависимости от типоразмера и конструкции камеры орошения.
Таблица 5.1 – Коэффициенты аппроксимации для двухрядных камер
орошения работающих в политропном режиме
Определяется значение параметра Ф:
эффективности тепломассообмена по формуле :
Определяется относительный перепад температур:
где: b – коэффициент аппроксимации для интервала температур воды
от 2 до 30°Спринимается равным 033 (кг·°С)кДж;
Сж – удельная теплоемкость воды 4187 кДж(кг·°С).
Определяется начальная температура воды перед оросительной
Начальная температура воды не должна быть ниже температуры холодной
воды от источника холода но не ниже +60С.
Определяется температура воды после оросительной камеры:
Определяется расход воды подаваемой в оросительную камеру:
Необходимое давление воды перед форсунками определяется по
таблицам каталогов соответствующих производителей камеры орошения
2 Блок сотового увлажнения.
Блок сотового увлажнения применяется для реализации процессов
адиабатного увлажнения воздуха в холодный период а также для снижения
нагрузки на холодильное оборудование в теплый период за счет применения
прямого и косвенного испарительного охлаждения воздуха. По принципу
действия он относится к контактным аппаратам с орошаемой насадкой когда
контакт между воздухом и жидкостью достигается смачиванием развитой
поверхности гигроскопической насадки при ее орошении. Воздух проходя через
«соты» контактирует с влагой которая пропитывает пористую поверхность
насадки. Явная теплота содержащаяся в воздухе затрачивается на испарение
влаги с поверхности насадки и переходит в скрытую теплоту процесс идет без
подвода теплоты извне и его считают адиабатным. Благодаря применению
гигроскопического материала насадки в орошаемых слоях удается получить
значениях коэффициента орошения.
аэродинамическом сопротивлении малые коэффициенты орошения и как
следствие малые затраты энергии на перемещение воды.
Конструкция и принцип работы
Большинство из недостатков форсуночных оросителей устранено в
ккамерах сотового увлажнения конструктивная схема которых и размеры
показаны на рисунке 5.3 По высоте блок-камеры установлены сотовые насадки
насадками 1 располагается оросительные водораспределитель 2 соединенный
гибким шлангом 3 с нагнетательной стороной насоса 4. Нижняя часть сотовой
насадки 1 располагается над поддоном 5 куда стекает орошающая вода после
прохождения по поверхности гофрированных гигроскопических листов. К
поддону 5 присоединяется водопроводный трубопровод. Шаровой клапан в
поддоне соединен с отводящим водопроводным трубопроводом 7 и обеспечивает
поддержание постоянного уровня воды в поддоне. Излишек воды из поддона 5
сливается через перелив 6. Для предотвращения уноса капель воды потоком
воздуха на выходе из камеры сотового увлажнения установлены простейшие
Эффективность адиабатного увлажнения зависит от глубины насадок по
ходу воздуха и скорости приточного воздуха в фасадном сечении. Исследования
орошаемых слоев различных гигроскопичных материалов показало что
эффективность адиабатного увлажнения не зависит от коэффициента орошения.
Расход орошающей воды должен быть достаточным для поддержания
гигроскопического насыщения. В орошаемых слоях из гигроскопичных
материалов требуемый напор насоса определяется высотой расположения
оросительного водораспределителя 2 над блоком орошаемой насадки 1.
По принципу водопотребления выпускаются блоки двух типов: с
оборотным и прямым водоснабжением.
Система оборотного водоснабжения
Водораспределительный коллектор
Водораспределительный узел.
В большинстве случаев рекомендуется применять систему
водоснабжения поскольку она обеспечивает меньшее водопотребление и низкие
издержки в течение срока службы.
Уровень воды в поддоне поддерживается с помощью клапана впуска воды.
При поступлении сигнала на увлажнение запускается насос который подает
воду в водораспределительный коллектор. Каждый водораспределительный
коллектор подает необходимый объем воды на кассету увлажнения. Объем воды
подаваемый на коллектор(ы) настраивается с помощью клапана подачи воды при
пусконаладочных работах. В процессе стекания воды по кассете увлажнения
часть ее поглощается гофрированным материалом кассеты а остаток стекает в
поддон. Когда подаваемый воздух проходит через материал кассеты вода
предотвращения образования известковых отложений на материале кассет часть
воды из поддона сливается в канализацию через переливной патрубок. Давления
воды в точке подвода должно быть от 05-10бар.
Система прямого водоснабжения
Система прямого водоснабжения обычно используется в
низким качеством воды а также при незначительном периоде работы
увлажнителя в течении года. Увлажнитель с системой прямого водоснабжения
не имеет насоса поэтому важно чтобы давление воды в системе водоснабжения
к которой подключен увлажнитель было достаточным. Холодная вода из
магистрального водопровода через клапан подачи воды подводится к
водораспределительному
водораспределительный
коллектор(ы). Объем воды подаваемой в коллектор(ы) настраивается с помощью
клапана подачи воды при пусконаладочных работах. В процессе стекания воды
по кассете увлажнения часть ее поглощается гофрированным материалом
кассеты остаток стекает в поддон. Когда подаваемый воздух проходит через
материал кассеты вода поглощённая им испаряется и тем самым увлажняет
воздух. Вода которая попадает в поддон сливается в канализационную систему
через патрубок слива воды. Давления воды в точке подвода должно быть от 1510бар.
Преимущества блоков сотового увлажнения:
- малое энергопотребление по сравнению с другими блоками увлажнения
мощность потребляемая насосом от 50 до 270 Вт;
тепломассообмена за счет прямого контакта воздуха и воды возможность
изменения коэффициента эффективности за счет применения насадки разной
- компактная конструкция и малые размеры так как отсутствуют капли
воды и нет необходимости в требуемой длине для испарения капель;
- не требует специальной обработки воды отпадает необходимость в
обессоливающей установке;
- очистка воздуха от пыли содержащей бактерии и микроорганизмы и
минеральных солей которые остаются на поверхности материала насадки и
смываются вытекающей водой в дренаж;
- малое аэродинамическое сопротивление;
- более высокие допустимые скорости воздуха максимальная скорость
воздуха выше которой требуется установка каплеуловителя составляет 35 мс;
- кассеты увлажнителя из невоспламеняющегося материала;
- простое техническое обслуживание.
Недостатки блоков сотового увлажнения:
которые могут стать источником загрязнения приточного воздуха особенно в
системе с оборотным водоснабжением;
- значительный расход воды;
- невозможность реализации управляемых процессов обеспечивающих
снижение энергопотребления в процессе эксплуатации;
- регулирование путем отключения системы орошения отдельных кассет
относительной влажности воздуха в помещении.
Расчет камер сотового увлажнения
В контактных аппаратах с насадкой к которым относятся блоки
сотового увлажнения коэффициент адиабатной эффективности зависит не от
расхода воды а от скорости движения воздуха и площади смоченной
поверхности насадки определяемой ее глубиной. При глубине 100 мм
достигается значение коэффициента эффективности ЕА=065 при глубине 200
мм - ЕА=085 при глубине 300 мм -
ЕА=095 При расчете блока сотового
увлажнения определяют расход орошающей воды GW кгч расход сливной воды
GWS кгчас необходимой для поддержания концентрации минералов и солей в
баке увлажнителя на допустимом уровне и общее количество воды равное
сумме этих двух значений.
Исходные данные для расчета определяют аналогично как и при расчете
камер орошения. Порядок расчета блока сотового увлажнения:
На I-d диаграмме через точку начального состояния воздуха
проводят линию постоянной энтальпии и на ее пересечении с кривой насыщения
= 1000% определяют значение температуры мокрого термометра .
Вычисляют требуемый коэффициент адиабатной эффективности по
З. Выбирают тип кассеты увлажнителя (глубину насадки) определяют
фактическое значение коэффициента адиабатной эффективности и потери
давления по воздуху при фактическом его расходе. Расход орошающей воды
GW кгч принимается по таблицам указанных в каталогах соответствующих
Корректируют построение на 1-d диаграмме определяя температуру
воздуха после охлаждения и увлажнения по формуле:
Определяют расход сливной воды кгч:
где fB — коэффициент слива определяемый в зависимости от качества воды:
содержания ионов кальция Са2+ бикарбоната НСО3- и рН подаваемой воды по
диаграмме качества воды допускается принимать значение fB равным 03
соответствующее воде средней жесткости.
Определяют суммарный расход воды G кгчас:
3 Блоки парового увлажнения
Блок парового увлажнения это блок парового увлажнения воздуха паром
который получают в электрическом парогенераторе (рис. 5.5). Если в воздух
подать пар при температуре равной температуре воздуха то воздух будет
увлажняться с увеличением энтальпии за счет скрытой теплоты пара не изменяя
своей температуры и процесс увлажнения будет изотермическим процессом.
Обычно используют высокотемпературный пар при температуре выше 100
ºС и более значительно отличающийся от температуры обрабатываемого
воздуха. В связи с тем что воздуху передается в основном скрытая теплота пара
так как содержание явной теплоты в нем незначительно луч процесса идет с
небольшим отклонением от изотермы и условно считают процесс увлажнения
воздуха высокотемпературным паром тоже изотермическим.
Рис. 5.5. Конструкция пароувлажнителя: 1 – воздуховод;
– парораспределительный коллектор; 3 – паропровод;
выравнивающая давление трубка; 5 – наполнительный сосуд; 6 – переливная труба; 7 – наливная труба; 8 –
измеритель уровня; 9 – труба для подвода воды; 10 –
подпиточный клапан; 11 – Т-образная труба; 12 – створчатый клапан; 13 – счетчик рабочих часов; 14 – печатная
плата; 15 – соединение для подвода воды; 16 – фильтрующий клапан; 17 – элементы индикации и управления;
– соединение для дренажной воды; 19 – распределительная коробка; 20 – печатная плата блока питания; 21 –
дренажный клапан; 22 – фильтр парового цилиндра; 23 –
паровой цилиндр; 24 – электроды; 25 – фольга для сбора
накипи; 26 – труба для слива конденсата; 27 – Т-образная
труба со встроенным конденсатоотводчиком
болезнетворные микроорганизмы поэтому этот способ увлажнения воздуха
является самым гигиеничным и применяется в системах кондиционирования
(лечебно-профилактические
производственные помещения пищевой и фармацевтической промышленности
при изготовлении продуктов питания пива лекарственных препаратов
сельскохозяйственной
кондиционирования воздуха зданий любого назначения но следует учитывать
что при эксплуатации парогенератор потребляет значительную электрическую
мощность поэтому этот способ является самым энергоемким.
Принцип работы электрического парогенератора состоит в следующем. В
цилиндр из нержавеющей стали 23 заполненный водой помещены электроды
к которым подводится электрический ток. Вода должна содержать
растворенные вещества и быть способной проводить электрический ток. При
прохождении электрического тока через слой воды из-за его высокого
электрического сопротивления вода нагревается кипит и образуется пар
который отводится сверху через патрубок 3. Цилиндр заполняется водой снизу
через автоматический подпиточный клапан 10 наполнительный сосуд 5 и
трубопроводы. Система соединительных сосудов и устройство автоматического
контроля верхнего уровня воды 8 а также переливная трубка 6 обеспечивают
постоянный уровень воды в цилиндре. Слив излишков воды и промывка
парогенератора с целью уменьшения концентрации растворенных в воде солей
осуществляются через клапаны открытые одновременно: подпиточный 10 и
дренажный 21. Промывка парогенератора производится автоматически при
превышении верхнего уровня воды в цилиндре и профилактически через
определенные промежутки времени задаваемые при настройке парогенератора.
Парогенератор устанавливается вне кондиционера на расстоянии не более 1 15
м от блока парового увлажнения.
Конструкции принцип действия и основы расчета
Для нагревания воздуха в центральных кондиционерах используются
поверхностные теплообменники общим конструктивным признаком которых
является наличие разделительной стенки между воздухом и теплоносителем
теплоносителем может быть вода незамерзающие растворы этиленгликоля или
пар. В центральных кондиционерах используются также электрические
Нагревательный элемент водяных и паровых воздухонагревателей –
оребренная со стороны воздуха металлическая труба. Материал трубы и пластин
оребрения могут представлять собой:
- медную трубу алюминиевые пластины;
- медную трубу медные пластины;
- стальную трубу и оцинкованные стальные пластины;
- стальную трубу алюминиевые пластины.
Водяные воздухонагреватели. Водяные воздухонагреватели (рис. 6.1) чаще
всего имеют нагревательный элемент – тянутая медная трубка на которую
насажены алюминиевые пластины создающие наружное оребрение с целью
интенсивности теплопередачи.
воздухонагревателя может изменяться от 18 до 45 мм. Изменяя расстояние
воздухонагревателя можно
достаточно точно необходимую поверхность нагрева. Расстояние между
пластинами выбирают с учетом возможного накопления волокон и пыли.
Рис 6.1 Блок водяного воздухонагревателя
Надежная эксплуатация воздухонагревателя зависит от его конструкции. Для
исключения образования воздушных пробок которые могут вызвать нарушение
циркуляции теплоносителя и шум а также для облегчения удаления воздуха
направление движения воды должно быть снизу вверх. Поэтому входной
патрубок к которому подключается подающий трубопровод расположен внизу
а выходной к которому подключается обратный трубопровод вверху. В
поверхностных воздухонагревателях принято многоходовое прохождение воды
по трубкам количество трубок в змеевике называется количеством ходов
которое может быть только четным так как распределительный и сборный
коллекторы размещены с одной стороны. Чем больше ходов тем меньше точек
присоединения к коллекторам тем на меньшее количество потоков делится
общий поток воды через воздухонагреватель тем больше скорость воды в
трубках и соответственно потери давления по воде.
Очень важно в поверхностном воздухонагревателе при его подборе когда
определяется число ходов равномерно распределить общий поток воды по
трубам чтобы обеспечить требуемые скорости движения воды во всех режимах
эксплуатации воздухонагревателя и не превысить допустимые значения потерь
давления по воде. При скоростях воды менее 03 мс имеют место ламинарный и
переходный режимы течения горячей воды в трубках при которых коэффициент
теплоотдачи со стороны воды достигает самых низких значений следовательно
коэффициент теплопередачи очень мал по сравнению с турбулентным режимом
движения. Рекомендуемые скорости движения в трубках при которых
достигаются устойчивый турбулентный режим течения и минимальное
количество труб воздухонагревателя 15 – 2 мс в расчетном режиме при
максимальной нагрузке на воздухонагреватель. При скорости движения воды
выше 18 мс может происходить эрозия медных труб при скоростях выше 25
мс наблюдаются значительные потери давления по воде потери давления по
воде для воздухонагревателей не должны превышать 25 кПа.
В процессе эксплуатации систем кондиционирования воздуха возникает
количественном регулировании теплоотдачи с повышением температуры
наружного воздуха расход теплоносителя уменьшается. При отрицательных
температурах наружного воздуха возможно замерзание воды в отдельных
трубках воздухонагревателя в результате прекращения в них циркуляции
несмотря на то что средняя конечная температура теплоносителя на которую
реагирует датчик защиты от замерзания может быть выше предельного
теплоносителя не должна опускаться ниже критического уровня. Расчетами
установлено что для большинства типов воздухонагревателей значение
критической скорости не превышает 015 мс. Это значение принято в качестве
воздухонагревателя. Конструкция водяного воздухонагревателя с числом трубок
по ходу воздуха больше одной чаще всего обеспечивает перекрестно
прямоточную или противоточную схему движения теплообменивающихся сред.
Перекрестный ток имеет место в каждом отдельном ряду труб прямоток или
противоток – в каждом змеевике состоящем из труб расположенных в разных
рядах по направлению движения воздуха.
Последовательное расположение труб в змеевике позволяет достигнуть
большей продолжительности контакта воздуха с трубами более равномерного
среднелогарифмическая разность температур и более интенсивно протекает
процесс теплопередачи поэтому такая схема предпочтительна.
Воздухонагреватели могут изготовляться с обводными каналами в
которых установлены клапаны с ручным приводом или электроприводом.
Воздухонагреватели с обводным каналом применяют для первой ступени
подогрева воздуха при большом запасе поверхности нагрева теплообменников
когда при регулировании их теплоотдачи изменением расхода теплоносителя
может возникать опасность замерзания воды в трубках поэтому применяют
регулирование по воздуху.
Расчет воздухонагревателей кондиционеров КЦКП
водовоздушные теплообменники - изготавливают с различным числом ходов по
теплоносителю шагом пластин оребрения и количеством рядов трубок по ходу
Водяные воздухонагреватели центральных кондиционеров КЦКП фирмы
«Веза» ВНВ 243.1 изготавливают с одним двумя тремя и четырьмя рядами
трубок по ходу воздуха с расстоянием между пластинами (шагом) от 18 до 42
мм. Характеристика теплообменника указана в его обозначении: ВНВ 142.1-xxxaaa-c-d-ff-e.
ххх — длина оребреных трубок см;
ааа — высота трубной решетки см;
с — число рядов трубок по ходу воздуха;
ff — число ходов по воде;
е — исполнение (правое или левое).
В таблице 6.1 приведены данные необходимые для расчета
кондиционеров КЦКП. В таблице площадь теплообмена соответствует
теплообменников с большим количеством труб для определения площади
теплообмена следует умножить значение из таблицы на количество рядов
труб по ходу воздуха.
Таблица 6.1 Технические характеристики воздухонагревателей центральных
В задачу расчета воздухонагревателей входит определение количества
рядов трубок расхода теплоносителя гидравлического и аэродинамического
сопротивлений а также проверка опасности замерзания воды в трубках.
Исходные данные: параметры воздуха на входе tн 0С
воздухонагреватель в кгч типоразмер кондиционера а также параметры
теплоносителя t1 t2 0С .
Выбирают типоразмер центрального кондиционера и определяют
площадь фронтального сечения Ff (таблица 6.1) . Определяют массовую скорость
воздуха во фронтальном сечении кондиционера кгс м2:
Рассчитывают количество теплоты для нагревания воздуха Вт:
Определяют расход теплоносителя кгч:
где – теплоемкость теплоносителя кДжкг0С.
Задаваясь скоростью движения теплоносителя в трубках от 12 до 15
мс определяют число ходов и площадь живого сечения для прохода воды.
Предварительно также следуем задаться числом рядов трубок по ходу движения
Общее количество трубок:
где тр – высота трубной решетки (таблица 6.1) м;
- шаг труб по высоте м для КЦКП = 005 м.
где – число трубок подключаемых к подающему коллектору
движения воды в трубках w=15÷20 мс.
Число ходов может быть равным 2 4 6 8 12 16.
Принимается ближайшее значение числа ходов определяется количество
подключений к коллектору и уточняется скорость движения воды в трубках
где – площадь живого сечения медной трубки м2 при внутреннем
диаметре трубки 118 мм (КЦКП) составляет 00001108 м2.
воздухонагревателей центрального кондиционера КЦКП фирмы «Веза»:
определяют по формуле:
где хода – приведенная длина хода воды в трубках определяется как
произведение числа ходов на длину трубок (таблица 6.1).
Значения эмпирических коэффициентов А Б m определяют по таблице
Количество рядов трубок шт
Требуемая площадь поверхности теплообмена:
Выбирают число рядов трубок воздухонагревателя и соответствующую
поверхности теплообмена в %. Запас площади поверхности нагрева не должен
Источники холодоснабжения центральных систем
кондиционирования воздуха
Классификация источников холодоснабжения
В общем случае схема холодоснабжения может быть представлена как
взаимосвязь трех элементов – генератора (источника холода); холодопроводов
передающих холод потребителю; потребителя холода.
Системы холодоснабжения классифицируют:
По способу производства холода:
- комбинированные (испарительное охлаждение).
По способу связи источника и потребителя холода:
По способу использования холода у потребителя:
- непосредственное использование холода от рабочей среды источника;
- применение промежуточного теплоносителя.
Естественные источники холода
В качестве естественных источников холода может использоваться
артезианская вода вода горных рек лед естественного намораживания холод
В установках кондиционирования воздуха применение льда может
оказаться целесообразным в районах с коротким жарким летом и холодной
зимой. В кондиционерах где лед непосредственно соприкасается с воздухом
лед должен быть изготовлен из воды питьевого качества. Лед намороженный в
естественных условиях наиболее целесообразно использовать путем стаивания
непосредственно в бунте по методу В. А. Бобкова. Лед намораживают на
железобетонной площадке в виде бунта и укрывают слоем засыпной
теплоизоляции (рис.7. 1).
Рис. 7.1. Схема использования льда для СКВ:
- лед; 2 - насыпная изоляция; 3 - трехходовой клапан; 4 - регулятор
температуры; 5 - кондиционер; 6 - поверхностный воздухоохладитель; 7 центробежный насос; 8 - фильтр; 9 - перелив воды в канализацию; 10 - приямок
талой воды; 11 - гравийный фильтр; 12 - площадка; 13 - коллектор отепленной
Основным недостатком систем с водяным охлаждением является их
громоздкость. Так для установки кондиционирования воздуха предназначенной
для работы в течение 100 летних дней по 8 ч со средней производительностью
0 кВт требуется наморозить в течение зимы бункер объемом 2200 м3 для
размещения которого требуется площадка размером 20×60 м. Разместить такую
площадку не всегда возможно как в связи с большой занимаемой площадью так
и по архитектурным соображениям Поэтому такие установки применяют в
основном для технологического кондиционирования воздуха например на
Применение артезианской и грунтовой вод
Другим естественным источником холода значительно более широко
применяемым в СКВ служит артезианская и грунтовая вода.
Возможность использования артезианских и грунтовых вод для этих целей
определяется водоносностью почвенных горизонтов температурой воды ее
химическим и бактериальным составом жесткостью и пр. Из перечисленных
свойств температура является основным фактором при решении вопроса о
пригодности артезианских и грунтовых вод для применения в СКВ поскольку
для осуществления заданного процесса охлаждения и осушения воздуха
температура точки росы воздухоохладителя должна быть достаточно низкой
поэтому артезианская вода должна быть тем холодней чем более низкая
температура должна поддерживаться в кондиционируемом помещении и чем
большей является нагрузка на систему по скрытой теплоте (от влагопритоков).
Так для местности с расчетной температурой наружного воздуха 35°С и
относительной влажностью 35-40% в жилых и общественных зданиях
поддерживают температуру около 27°С при относительной влажности 50-55%.
При обычных соотношениях тепло- и влагопритоков (т. е. нагрузок по явной и
скрытой теплоте) температура воздуха на выходе из воздухоохладителя должна
быть около 15°С что достигается применением воды начальная температура
Если же расчетная температура наружного воздуха 27- 28°С при
относительной влажности 45 — 50% то в зданиях поддерживают температуру
° С при влажности 50 — 55%. Необходимая температура точки росы на
выходе из воздухоохладителя должна быть снижена до 11-12°С. Для этих
условий вода с начальной температурой 11-12° С которую мы раньше считали
пригодной является слишком теплой. В этом случае необходима вода с
температурой не выше 9°С. Даже незначительное повышение начальной
температуры воды приведет к резкому ухудшению влажностного режима внутри
помещения. Это относится главным образом к помещениям с высокой удельной
нагрузкой по скрытой теплоте (с большими влаговыделениями) — театрам
кинотеатрам залам заседаний торговым залам ресторанов и т. п.
При использовании в качестве воздухоохладителя форсуночной камеры
где вода непосредственно контактирует с воздухом артезианская вода должна
быть питьевого качества. Высокое содержание в воде соединений железа
недопустимо так как в присутствии воздуха закись железа осаждается в
большом количестве что приводит к быстрому засорению распылительных
форсунок и трубопроводов.
Необходимость применять только воду питьевого качества заставляет
бурить глубокие скважины несмотря на то что чем глубже скважина тем она
дороже и тем выше температура получаемой артезианской воды.
Вторым недостатком схем с использованием артезианской воды в
форсуночной камере является очень большой расход воды на каждый киловатт
холодопроизводительности так как подогрев воды в форсуночной камере
небольшой (2-4°С). Так в СКВ кинотеатра на 3000 посадочных мест
расположенного в центре Москвы холодонагрузка составляет около 1000 кВт;
при этом объемный расход артезианской воды должен быть равен 300–350 м3ч
что связано с необходимостью бурения трех скважин на расстоянии 250–300 м
друг от друга. Очень высокая стоимость такой СКВ а также техническая
трудность размещения скважин очевидны.
Удешевление системы может быть достигнуто только за счет меньшего
потребления артезианской воды при прохождении через воздухоохладитель.
Этому условию отвечают воздухоохладители поверхностного типа в которых
вода может подогреваться на 8-10°С и более. Для этого теплообменник должен
воздухоохладителе нет непосредственного контакта воздуха с водой то вода
необязательно должна быть питьевого качества лишь бы температура была
достаточно низкой. Это позволяет использовать в СКВ грунтовые воды
залегающие на небольшой глубине воды горных рек и т. п. Так как в крупных
СКВ обычно невозможно получить достаточное количество артезианской воды
низкой температуры чтобы полностью удовлетворить потребность в холоде
широкое распространение получили комбинированные системы где наряду с
артезианской водой используются холодильные установки. Эти системы можно
охлаждением воздуха и системы с предварительным охлаждением артезианской
В системах с предварительным охлаждением воздуха артезианская вода
используется в воздухоохладителе первой ступени а во второй ступени
воздухоохладитель питаемый искусственно охлажденной водой или рассолом
(рис. 2 а). Данную систему применяют в тех случаях когда располагают
небольшим количеством артезианской воды достаточно низкой температуры.
Эту воду нагретую в первой ступени охлаждения воздуха целесообразно
использовать еще раз например для охлаждения конденсаторов холодильных
машин после чего она может быть сброшена в канализацию или обратно в грунт
(в водоносный слой).
Рис. 7.2. Схемы использования артезианской воды в СКВ:
а - с предварительным охлаждением воздуха;
б - с предварительным охлаждением артезианской воды.
- артезианская скважина; 2 - воздухоохладитель предварительного охлаждения; 3 бак артезианской воды; 4 - центробежный насос; 5 - компрессорно-конденсаторный агрегат; 6
- диффузионная скважина; 7 - канализационный коллектор; 8 - испарительно-ресиверный
агрегат; 9 - основной воздухоохладитель
Для того чтобы как можно полнее использовать охлаждающую
способность артезианской воды после первой ступени охлаждения вода
поступает не непосредственно в конденсатор где может быть подогрета только
на 4-5°С а в промежуточный бак куда также сливают основную часть
отепленной воды после конденсатора. В результате смешения обоих потоков
артезианская вода нагревается на 20-25°С а конденсаторная вода охлаждается на
-5°С после чего смесь самостоятельным насосом направляется в конденсатор
артезианской воды но сравнительно высокой температуры следует применить
схему с предварительным охлаждением артезианской воды (рис. 2 б).
Так если на каком-нибудь объекте с расчетными климатическими
параметрами Московской области (tн = 28 ° С φн = 40%) есть в достаточном
количестве артезианская вода с температурой 11°С непригодная для прямого
использования в кондиционере ее можно предварительно охладить на 4°С с
воздухоохладитель где она нагревается на 8°С после чего как и в предыдущем
случае использовать для охлаждения конденсатора. При этом применение
схемы с баком конденсаторной воды уже не может уменьшить расход
артезианской воды поскольку он определяется потребностью кондиционера в
воде. Поэтому артезианскую воду после кондиционера под
остаточным давлением пропускают через конденсатор и сбрасывают в
диффузионную скважину или в канализацию.
В указанной системе производительность холодильной станции не зависит
от холодонагрузки на СКВ а определяется только тем — на сколько градусов
необходимо охладить артезианскую воду для должного осушения воздуха.
Артезианская вода используемая в комбинированных схемах не должна
быть слишком жесткой так как при жесткости свыше 20 ед. происходит
засорение трубок конденсаторов осаждающимися солями что вызывает
повышение температуры конденсации. Схема циркуляции артезианской воды по
возможности должна быть замкнутой без разрыва струи после кондиционеров и
после конденсаторов холодильных машин — чиллеры.
В случае применения сборных баков для холодной артезианской воды их
вместимость следует принимать из расчета автоматического включения насосов
не более 6 раз в час.
Холод ночного воздуха для целей кондиционирования используется в
условиях резкоконтинентального климата . Для этого используются самые
разные аккумуляторы холода . Так например в доме Третьяковской галерее есть
подвал загруженный массивными чугунными столбами. В этот подвал в ночное
время осевыми вентиляторами подавалась большое количество воздуха . В
дневные часы через охлажденные элементы подвала подавался приточный
наружный воздух. В современных домах для этой цели используются фазовые
аккумуляторы холода . В перекрытия перегородки с воздушными каналами
изменяют свое агрегатное состояние при изменении температуры воздуха. Часто
конструкции (массивные стены перегородки и перекрытия) с воздушными
Искусственные источники холода
холодильних машин преобразующих различные виды энергии в холод.
Воздушные холодильные машины
В качестве рабочего вещества используется сжатый воздух сжимаемый
хладоагента: вихревые трубы и турбодетандеры.
Схема вихревой трубы
исследований до сих пор не имеет единого признанного всеми научного
В сопло 3 подается сжатый воздух. Попадая по касательной в трубу 1
завихряется и приобретает кинетическую энергию. Воздух двигается в вихревом
потоке с различной угловой скоростью. У оси трубы скорость вращения больше
чем на периферии. Поэтому внутренние слои воздуха отдавая кинетическую
энергию внешним слоям охлаждаются до температуры tх и выходят через
диафрагму 2. Нагретый до температуры tг воздух выходит через свободный
конец трубы. Расход и температура воздуха регулируются дроссельным
вентилем 4. Температура охлажденного воздуха зависит от его начальных
параметров - давления и температуры а также от конструкции устройства. При
давлении P = 04 1 МПа и температуре tн = 20оС воздух может быть охлажден
до конечной температуры tх = -80 0оС.
Сжатый воздух поступает через сопло и тангенциально подается в улиткузавихритель. Воздух совершает сложное вращательное движение и у стенок
вихревой трубы возникают зоны повышенного давления с более высокой
температурой а по оси трубы образуется зона пониженного давления в которой
воздух имеет более низкую температуру.
Нагретый воздух удаляется через периферийные щели а холодный
проходит через центральне отверстия диафрагмы и поступает к потребителю.
В турбодетандерах применяется принцип расширения сжатого воздуха и
сопутствующего этому процессу его охлаждения.
Термоэлектрические холодильне машины
Принцип работы ТЭХМ основан на возникновении температурного
перепада на спаях при пропускании постоянного тока через цепь из двух
разнородных металлов.
термоэлементов каждый из которых включает два полупроводника образующих
горячий и холодный спаи. Для улучшения теплообмена термоэлементы
снабжаются оребрением.
Парокомпрессионные холодильные машины
Для получения холода используют энергию механического привода (чаще
всего от электродвигателя).
В парокомпрессионной машине в качестве рабочего тела (холодильного
агента) применяется хладоны R-12 R-22 и R-142 .
Принцип работы парокомпрессионной холодильной машины. Пары
рабочего вещества (хладона) всасываются компрессором сжимаются до
высокого давления (давления конденсации Рк ) и направляются в конденсатор
представляющий собой поверхностный теплообменник через разделяющие
стенки трубок которого отводится теплота от холодильного агента к
охлаждающей среде (воде или воздуху). При этом пары хладона конденсируются.
Под этим давлением жидкий хладон проходит ресивер где отделяется от газовой
фазы и масла и отправляется в осушитель (переохладитель) где предварительно
охлаждается и подаётся через дросселирующее устройство в испаритель поверхностный теплообменник. При резком снижении давления до Р и хладон
испаряется отбирая теплоту через стенки трубок у охлаждаемой среды (воды и
воздуха). Из испарителя пары содержащие капельки хладона поступают в
осушитель (переохладитель) где капельки хладона испаряются за счёт теплоты
жидкого хладона поступающего из конденсатора. Из осушителя подсушенные
пары хладона всасываются компрессором сжимаются и подаются в конденсатор.
Далее цикл повторяется.
Рис. 7.3. Холодильная машина с хладоновым теплообменником:
– поршень компресора; 2 – конденсатор; 3 – рессивер; 4 – трубопровод для
подачи жидкого хладона; 5 – переохладитель; 6 – дросселирующее устройство; 7
– испаритель; 8 – трубопровод подачи газообразного хладона; 9 – всасывающий
Компрессоры холодильних машин
Компрессор – устройство для сжатия газов за счет механической энергии.
Делятся на объемные и динамические.
В объемных хладоагент всасывается за счет увеличения объема
компрессорной камеры и сжимается вследствие уменьшения объема после чего
нагнетается в трубопровод.
В компрессоре динамического типа давление повышается в результате
преобразования кинетической энергии потока в потенциальную энергию
давления. К компрессорам данного типа относятся: лопаточные осевые
центробежные струйные.
В кондиционерах применяются в основном объемные компрессоры 4
видов: поршневые ротационные спиральные и винтовые.
перемещающихся прямолинейно и возвратнопоступательно в цилиндрах. Они
подразделяются на непрямоточные в которых всасывающий и нагнетательный
клапаны расположены в крышке и прямоточные в которых всасывающий
клапан находится на дне поршня.
прямоточных: малый подогрев рабочего вещества при
всасывании; малые гидравлические потери.
Недостатки: высокая масса поршневой группы; сложность регулирования
производительности; большой унос масла из компрессора.
В основном используются непрямоточные компрессоры к достоинствам
которых относится: меньший размер и масса компрессора; высокая частота
регулирования производительности.
Ротационные – компрессоры с одним или несколькими вращающимися
роторами различной конструкции.
Достоинситва: отсутствие клапанов всасывания; низкие газодинамические
потери; высокий коэффициент подачи и КПД; простота конструкции;
надежность; низкий уровень шума.
Недостатки: необходимость применения износостойких и антифрикционных
материалов для отдельных деталей.
Ротационные компрессоры (РК) подразделяются на пластинчатые.
Пластинчатый ротационный компрессор (ПРК) имеет ротор в котором
радиально перемещаются разделительные пластины а в компрессорах с
катящимся ротором (ККР) последний расположен эксцентрично относительно
цилиндра по поверхности которого он перемещается с небольшим зазором.
Спиральные компрессоры. Данные компрессоры применяются в бытовых
и полупромышленных кондиционерах производительностью до 50 кВт.
Состоят из двух спиралей: первая неподвижная а вторая совершает
колебательные движения. Спиральные элементы вставляются друг в друга за
счет чего образуются ячейки размеры которых меняются при перемещении
подвижной спирали и при этом происходит сжатие рабочего вещества.
Спиральные компрессоры бывают с вертикально или горизонтально
расположенным валом и с различными формами спиралей.
высокая надежность и большой срок службы; низкий уровень шума и вибрации;
небольшой момент на валу компрессора; невысокая скорость движения газа;
быстроходность n=1000-1300 обмин; отсутствие мертвого объема; отсутствие
клапанов всасывания; невысокая доля перетечек; может работать на любом
Недостатки: сложность конструкции и изготовления спиралей.
Винтовые компресооры. В этих компрессорах рабочее вещество
сжимается двумя винтами на одном из которых нарезаны выпуклые а на другом
имеются вогнутые зубья. Роль цилиндра выполняют впадины между зубьями
винтов. Повышение давления достигается вследствие уменьшения замкнутого
Широко используются как в области средних и крупных машин (Q охл4000
кВт) так и малых машин (Qохл15 кВт).
Ограничений по применению хладоагента и диапазона температур не
Достоинства: высокая эксплуатационная и энергетическая эффективность
и ее стабильность во времени; высокая надежность и большой срок службы;
возможность работы на любых газах и смесях; плавность изменения
характеристик компрессора при изменении частоты вращения; отсутствие
уравновешенность роторов; низкий уровень шума и вибрации.
Недостатки: сложность в изготовлении деталей и конструкции.
Компрессоры выполняются двух модификаций: с одинарным и двойным
Абсорбционные холодильные машины
безальтернативным техническим решением по обеспечению холодом систем
кондиционирования крупных объектов S=30 100 тыс м2 с потребностью в
холоде более 500 кВт и оснащенных автономной газовой котельной.
В качестве рабочей среды используется раствор двух веществ резко
отличающихся по температуре кипения. Вещество с более низкой температурой
кипения является хладоагентом а с более высокой температурой кипения и
способное поглощать пары другого вещества является абсорбентом.
В генераторе за счет теплоты горячей воды подводимой от котельной
происходит образование паров хладоагента. При этом повышается концентрация
абсорбента в растворе. Затем пары хладоагента поступают в конденсатор
охлаждаемый подаваемой из градирни холодной водой. Пары конденсируются
и конденсат через дросселирующее устройство поступает в испаритель в
котором испаряется отбирая теплоту у охлаждаемой воды подаваемой от
потребителя. Хладоагент оставшийся в жидкой фазе насосом рециркуляции
вновь подается в испаритель. Пары хладоагента поступают в абсорбер где
поглощаются крепким раствором абсорбента.
Улучшение условий абсорбции обеспечивается охлаждением раствора
водой подаваемой из градирни.
теплоутилизаторе подается в генератор где вследствие испарения хладоагента
его концентрация повышается.
Рисунок 7.4 Схема одноступенчатой абсорбционной холодильной машины
Достоинства: отсутствие потребления электроэнергии на реализацию
холодильного цикла; эксплуатация абсорбционных машин обходится в 2 раза
дешевле чем парокомпрессионных; срок службы до капремонта – 20 лет.
Недостатки: большая масса наличие градирни.
Испарительное охлаждение
ИО основано на получении холода за счет испарения воды в воздушной
среде. В технике КВ в зависимости от конкретных условий используются три
прямое испарительное охлаждение (ПИО).
косвенное испарительное охлаждение совмещенное (КИОС);
косвенное испарительное охлаждение раздельное (КИОР).
ПИО применяется в условиях сухого и жаркого климата когда
обрабатываемый воздух необходимо охлаждать и подсушивать. В этом случае
КИОС используется в тех случаях когда при допустимом увлажнении
обрабатываемого воздуха не представляется возможным достигнуть потребного
его охлаждения. Этот способ осуществляется в одном аппарате путем
охлаждения обрабатываемого воздуха испаряющейся водой через стенки
поверхностного теплообменника.
КИОР используется тогда когда для получения потребного количества
холода необходимо просасывать слишком большие объемы наружного воздуха
то невозможно осуществить в одном аппарате. В этих условиях вода за счет ее
поверхностные воздухоохладители для охлаждения обрабатываемого воздуха.
Технико-экономические показатели источников холодоснабжения.
технико-экономическим
является коэффициент использования энергии КИЭ выражающий количество
получаемою холода на единицу затрачиваемой энергии.
Для основных источников холода этот показатель составляет:
Абсорбционные бромисто-литиевые холодильные машины
Термоэлектрические холодильные машины
Косвенное испарительное охлаждение раздельное
Косвенное испарительное охлаждение совмещенное
Прямое испарительное охлаждение
ТЕМА 8 Особенности построения на і-d диаграмме и расчета процессов
обработки воздуха в аппаратах установок кондиционирования воздуха в
условиях качественного регулирования режима работы оросительной
В условиях качественного регулирования режима работы оросительной
камеры процесс обработки воздуха в оросительной камере протекает до
насыщения его на 90 95%.
Исходные данные: параметры наружного и внутреннего воздуха тепло- и
изменения состояния воздуха в помещении до пересечения с tпт=const в
Луч ПП продлевается до пересечения с линией =90 95%. Определяется
положение т.О характеризующей состояние воздуха после оросительной
камеры. При этом ОП - луч процесса подогрева воздуха в воздухонагревателе
Через точки Н и О проводится луч процесса обработки воздуха в
Qохл 0278 Gп I Н I О Вт.
Wисп Gп d О d Н 10 3
Wконд Gп d Н d О 10 3 .
Определяется расход теплоты в воздухонагревателе второго подогрева:
QII 0278 Gп I П I О Вт.
Через т.П по линии dп=const проводится луч подогрева воздуха в
воздухонагревателе второго подогрева до пересечения с линией =90 95% в
результате чего определяется положение т.О.
Через т.О по линии IО=сonst проводится луч процесса обработки
воздуха в оросительной камере до пересечения с линией d Н=const . Определяется
положение т.К характеризующей состояние воздуха после первого подогрева.
Схема с байпасированием оросительной камеры
Через т.Н и т.П проводится луч процесса обработки воздуха в
оросительной камере до пересечения с линией =90 95%. Определяется
положение т.О которая характеризует параметры воздуха прошедшего камеру
Точка характеризующая состояние смеси воздуха прошедшего камеру
орошения и байпасированного воздуха С2 совмещается с т.П чтобы избежать
Определяется расход воздуха прошедшего через оросительную камеру:
Определяется расход байпассируемого воздуха:
Qохл 0278 Gп I Н I П 0278 GОК I Н I О Вт.
Определяется количество испарившейся влаги кгч:
Wисп Gп d П d Н 103 GОК dО d Н 103 .
расход приточного воздуха Gпр расход байпасируемого воздуха Gб ; расход
Через т.П по линии Iп=const проводится луч процесса обработки
воздуха в оросительной камере до пересечения с линией dН=const определяется
положение т.К которая затем продлевается до пересечения с линией =90 95%
в т.О характеризующей состояние воздуха прошедшего оросительную камеру.
Wисп Gп d П d Н 103 GОК d О d Н 103 кг ч.
Схема с первой рециркуляцией
Через т.В и т.П проводятся dп =const и dв =const на которых откладываются
отрезки 05-15 0С определяется положение т.П и т.В.
Луч ПП продлевается до пересечения с линией =90 95% в т.О.
Определяется необходимый расход приточного воздуха:
Определяется производительность кондиционера:
Определяется необходимый расход наружного воздуха:
- Для жилых и общественных зданий:
Через т.Н и т.В проводится луч процесса смешения наружного воздуха с
воздухом первой рециркуляции на котором определяется положение тоски
смеси С1 из соотношения:
Через т.С1 и т.О проводится луч процесса обработки воздуха в
Qохл 0278 Gп I С1 I О Вт.
Wисп Gп d О d С1 10 3
Wконд Gп d С1 d О 10 3 .
влагоизбытки Gпр ; Gп . GН ; GI
воздуха в помещении:
состояния воздуха в помещении до пересечения с линией d п=const или
Iп=const в результате чего определяется положение т.П.
воздухонагревателе второго подогрева по dп=const до пересечения с
линией =90 95% . В результате определяется положение т.О
характеризующую состояние воздуха после камеры орошения.
Через т.Н и т.В проводится прямая.
Если НВ не пересекает =100% то она является лучом процесса смешения
наружного воздуха с воздухом первой рециркуляции и на ней
определяется положение точки смеси т.С1 из соотношения:
Через т.О по линии Iо=const проводится луч процесса обработки воздуха в
оросительной камере до пересечения с линией d с1=const определяется
Определяется расход теплоты в воздухонагревателе первого подогрева:
QI 0278 Gп I К I С1 Вт.
Wисп Gп dО d К 103 кг ч .
Если НВ пересекает =100% то на прямой НВ определяется положение
фиктивной точки смеси С1 из соотношения:
положение действительной точки смеси т.С1.
Через т.В и т.С1 проводится луч процесса смешения подогретого
наружного воздуха с воздухом первой рециркуляции до пересечения с
QI 0278 GН I К I Н Вт.
Wисп Gп dО dС1 103 кг ч .
Схема с первой и второй рециркуляциями
- для жилых и общественных зданий:
Через т.В и т.П проводится луч процесса смешения воздуха второй
рециркуляции с воздухом прошедшим камеру орошения до пересечения с
линией =90 95% в т.О характеризующей состояние воздуха после
камеры орошения. При этом точка смеси С2 совмещается с т.П чтобы
избежать второго подогрева.
Определяется расход воздуха прошедшего через камеру орошения:
Определяется расход воздуха по тракту второй рециркуляции:
воздухом первой рециркуляции и на данном луче определяется положение
точки смеси С1 из выражения:
Определяется расход воздуха по тракту первой рециркуляции:
Через т.С1 и О проводится луч процесса обработки воздуха в оросительной
Qохл 0278 GОК I С1 I О Вт.
Wисп GОК d О d С1 10 3
Wконд GОК d С1 d О 10 3 .
влагоизбытки Gпр ; Gп . GН ; GI ; GОК ; GII .
Определяется влагосодержание воздуха после оросительной камеры:
На пересечении линии dо=const с линией =90 95% определяется
Через т.П по линии dп=const проводится луч процесса подогрева воздуха в
воздухонагревателе второго подогрева до пересечения с лучом процесса
смешения воздуха прошедшего оросительную камеру с воздухом второй
рециркуляции в т.С2 характеризующей состояние смеси.
QI 0278 GОК I К I С1 Вт.
QII 0278 Gп I П I С 2 Вт.
Wисп GОК dО d К 103 кг ч
Wисп GОК dО dС1 103 кг ч
Схема со второй рециркуляцией
Через т.Н и т.О проводится луч процесса обработки воздуха в
Qохл 0278 GОК I Н I О Вт.
Wисп GОК d О d Н 10 3
Wконд GОК d Н d О 10 3 кг ч.
влагоизбытки Gпр ; Gп . GН ; GОК ; GII .
оросительной камере до пересечения с линией dН=const.
QI 0278 GОК I К I Н Вт.
Wисп GОК d О d К 10 3 кг ч.
Современные зарубежные кондиционеры
Кондиционеры «Сплит-системы»
Данные кондиционеры применяются для кондиционирования
воздуха жилых и общественных помещений.
Сплит-системы настенного типа работают как правило на рециркуляцию.
Приток свежего воздуха осуществляется через окна. При необходимости подачи
и удаления воздуха в помещении предусматривается отдельная система
приточно-вытяжной вентиляции.
Рассмотрим более подробно конструкцию настенной сплит-системы.
Рис.7.5 Наружный блок кондиционера
Вентилятор создает поток воздуха для обдува конденсатора.
Конденсатор - это радиатор в котором происходит охлаждение и
конденсация фреона воздух проходящий мимо конденсатора нагревается и
уходит в окружающую среду.
Компрессор осуществляет сжатие хладагента и поддерживает его движения
по холодильному контуру.
Плата управления устанавливается как правило в инверторных
кондиционерах. В других моделях всю электронику стараются размещать во
Четырехходовой клапан устанавливается в моделях с функцией подогрева.
В режиме обогрева этот клапан изменяет направление движения фреона при
этом внутренний и наружный блоки как бы меняются местами: внутренний блок
работает на обогрев а наружный на охлаждение.
Штуцерные соединения (на рисунке не видны) для подключения медных
труб соединяющих наружный и внутренний блоки.
Фильтр фреоновой системы устанавливается перед входом компрессора
и защищает его от частиц грязи которые могут попасть в систему при монтаже
Защитная крышка которая закрывает штуцерные соединения и
электрические разъемы.
Рис.7.6 Внутренний блок кондиционера
Внутренний блок состоит из следующих основных узлов:
Передняя панель - пластиковая решетка через которую внутрь блока
поступает воздух. Панель легко снимается для обслуживания кондиционера
(чистки фильтров и т.п.)
Фильтр грубой очистки представляющий пластиковую сетку. Он
предназначен для задержки крупной пыли шерсти животных тополиного пуха и
т.п. Для нормальной работы кондиционера фильтр необходимо чистить не реже
Система фильтров состоит из различных фильтров тонкой очистки среди
электростатический (задерживает мелкую пыль) антибактериальные и т.п.
охлажденного или подогретого воздуха в помещении.
Испаритель - это радиатор (теплообменник) в котором происходит
нагрев холодного хладагента и его испарение. Продуваемый через радиатор
воздух соответственно охлаждается.
Горизонтальные жалюзи предназначены для регулировки направление
воздушного потока по вертикали. Эти жалюзи имеют электропривод и их положение может регулироваться с пульта дистанционного управления.
этого жалюзи могут автоматически совершать колебательные движения
равномерного распределения воздушного потока по помещению.
показывающих в каком режиме работы кондиционера и сигнализирующие о
возможных неисправностях.
Вертикальные жалюзи которые регулируют направление воздушного
потока по горизонтали.
Плата управления (на рисунке не показана) на которой размещен блок
электроники с центральным микропроцессором.
Штуцерные соединения (на рисунке не показаны) расположены в
нижней задней части внутреннего блока. К ним подключаются медные трубы
соединяющие наружный и внутренний блоки.
В компрессоре хладоагент сжимается и далее сжатый газообразный
хладоагент через глушитель и четырехходовой клапан поступает в конденсатор
где переходит в жидкую фазу. Затем пройдя капиллярные трубки фильтр и
сервисный вентиль поступает в испаритель где испаряется отбирая теплоту
воздуха помещения. Затем газообразный хладоагент через четырехходовой
клапан поступает в докипатель где испаряется оставшийся в жидкой фазе
хладоагент. И затем пары хладоагента сжимаются в компрессоре. Направление
потока хладоагента изменяется с помощью четырехходового клапана.
Конструктивное и дизайнерское использование внутренних блоков весьма
кондиционированию воздуха помещений площадью от 15 до 140 м2.
НАСТЕННЫЕ СПЛИТ-СИСТЕМЫ.
Настенные бытовые сплит-системы составляют 80-90% от всех типов
кондиционеров продаваемых на рынке климатического оборудования. Такому
широкому распространению настенные сплит-системы обязаны своей простоте
относительной дешевизне (от 400-500 долларов) и доступности а самое главное
пользователей во всем мире. Настенный кондиционер можно установить
практически в любом помещении – офисе квартире даче магазине благодаря
мощности от 2-7 кВт они способны охлаждать помещения площадью от15 до 70
стандартное: внутренний блок устанавливается в верхней части стены недалеко
от оконного проёма а наружный - под окном на фасаде здания. Благодаря
такому расположению происходит сокращение расстояния между блоками
сплит-системы и длинны межблочных коммуникаций до 5-7 метров. Настенные
кондиционеры комплектуются самыми современными фильтрами очистки
воздуха и имеют наибольшее количество дополнительных функций и режимов
(таймеры включениявыключения ночной режим датчик определяющий
наличие людей в помещении и т.д.). Мощность настенных кондиционеров
ограничена т.к. мощная струя холодного воздуха может вызвать неприятные
ощущения у потребителя.
НАПОЛЬНО-ПОТОЛОЧНЫЕ СПЛИТ-СИСТЕМЫ.
Если в помещении нет подвесного потолка то как альтернатива
кассетному кондиционеру к вам на помощь придёт напольно-потолочная или
просто потолочная сплит-система. Внутренний блок такого кондиционера имеет
небольшую толщину – 18-25 см и небольшие габариты по двум другим
измерениям. Особенностью напольно-потолочных кондиционеров является
возможность монтажа как горизонтально на потолке так и вертикально на стене
ближе к полу. При этом поток воздуха в первом случае направляется
горизонтально вдоль потолка а во втором – вертикально вверх. Такая
конструкция позволяет равномернее распределять охлажденный воздух по
помещению и избегать попадания прямого потока на людей. Хотя при
напольном креплении внутреннего блока кондиционера охлажденный воздух
распределяется снизу по действием физических законов - холодный воздух
тяжелее тёплого. В результате могут возникнуть зоны холодного воздуха у пола
что может вызвать дискомфорт у находящихся в помещении. Существуют
модели потолочных кондиционеров распределяющие охлажденный воздух
сразу по четырем направлениям причем сила потока регулируется отдельно по
каждому из направлений. Такой кондиционер может успешно применяться для
сложной геометрической
подвесного потолка. Благодаря плоскому корпусу даже мощные потолочные
кондиционеры не портят интерьер что позволяет им успешно конкурировать с
другими типами сплит-систем. Мощность охлаждения 4-9 кВт.
КОЛОННЫЕ СПЛИТ-СИСТЕМЫ.
Колонные кондиционеры по габаритам напоминают холодильник имеют
вес и устанавливаются на полу только не путайте их с
промышленными шкафными кондиционерами это уже совсем другая история.
Наиболее часто используются в тех помещениях где требуется большая
холодопроизводительность а к дизайну интерьера не предъявлено повышенных
необходимость выделения большой площади под его размещение поскольку
создает мощный поток холодного воздуха который может негативно повлиять
на здоровье находящихся в непосредственной близости от него людей.
Колонные кондиционеры эффективно поддерживающие климатические условия
в помещениях большого объема и предназначенные в первую очередь для
использования в нежилых помещениях таких как рестораны магазины офисы
где пользователи хотят обеспечить комфорт своим клиентам и служащим.
Мощность охлаждения 5-145 кВт.
КАССЕТНЫЕ СПЛИТ-СИСТЕМЫ.
Для установки кассетной сплит-системы также как и для канальной
необходимо наличие подвесного потолка. Но в отличие от канального
охлажденный воздух через нижнюю часть внутреннего блока не имеющего
декоративного корпуса. Соответственно нижняя часть такого кондиционера
имеет размер стандартный потолочной плитки — 600х600 мм а при большой
мощности вдвое больше — 1200х600 мм и закрывается декоративной
достоинство кассетного кондиционера — незаметность поскольку видна только
декоративная решетка поэтому его можно устанавливать там где важен дизайн
помещения – в кафе ресторанах торговых залах и т.п. Другое преимущество
кассетных кондиционеров – это возможность равномерно распределять
охлаждённый воздух по четырём направлениям что позволяет устанавливать в
большом зале всего один кассетный кондиционер вместо нескольких менее
предусмотрена возможность подсоединения воздуховодов и подачи небольшого
количества свежего воздуха.
Особенности кондиционеров сплит-систем фирмы «Samsung»
Особенностью кондиционеров данной фирмы является четырехуровневая
система очистки в фильтрах. Первый биофильтр содержит антибактериальные
вещества и улавливает крупные частицы; второй биофильтр улавливает мелкие
частицы и организмы; третий биофильтр выполняет окончательную очистку
воздуха и дезодорацию; четвертый уровень – теплообменник со специальным
антибактериальным покрытием.
Данные кондиционеры имеют следующие режимы работы:
природный режим (устанавливает оптимальную разницу между
температурой в помещении и снаружи и создает благоприятный
силовой (обеспечивает быструю установку температуры);
экономный (экономит расход эл.энергии на 18%);
функция Turbo – это система турбо охлаждения и нагрева работает
на полную мощность в течение 30 мин и обеспечивает быстрое
охлаждение и нагрев а через 30 мин автоматически возвращается в
предыдущий режим работы. Для этого предусмотрен турбо
Достоинства и недостатки сплит-систем
относительно низкая стоимость за счёт невысокой стоимости самого
оборудования простоты монтажа и обслуживания;
бесшумность работы за счёт вынесения компрессорно-конденсаторного
дизайн внутренних блоков отвечающий порой самым изощрённым вкусам
потребителей за счёт гладкой поверхности передней панели большого
разнообразия цветовой гаммы и наличия ЖК или светодиодного
индикатора режимов работы;
наличие режимов охлаждения и нагрева воздуха;
наличие режима осушения понижающем уровень влажности в помещении
до допустимой нормы комфортного и здорового микроклимата;
наличие режима вентиляции: фильтрация воздуха не только на предмет
крупной пыли пуха и насекомых но и мелкой пыли табачного дыма и
других запахов пыльцы растений бактерий и вирусов;
наличие пульта дистанционного направления с ЖК дисплеем с помощью
которого регулируется температурный режим работы кондиционера
скорость и направление потока воздуха таймер для автоматического
включения и выключения кондиционера в заданное время и другие
использование в кондиционерах в качестве хладагента – фреона R-22
который признан озоноразрушающим веществом;
невозможность выполнения полноценной функции вентиляции отданная
на откуп специализированным системам вентиляции с её сложной
системой воздуховодов и остальным вентиляционным оборудованием.
Канальные кондиционеры
Внутренний блок данного вида кондиционера не имеет декоративного
корпуса поскольку он предназначен для скрытой установки за подвесным или
подшивным потолком естественно при его наличии. Подача и распределение
воздуха происходит по системе теплоизолированных воздуховодов которые
обычно располагаются в межпотолочном пространстве. Именно благодаря такой
конструкции и мощности в 12-25 кВт канальный кондиционер может
обслуживать сразу несколько помещений общей площадью до 200-300 кв.м. Эти
кондиционеры применяются в небольших офисах 4-5 комнатных элитных
квартирах или небольших коттеджах. Принципиальное отличие канальной
сплит-системы от остальных — возможности подачи свежего воздуха в объемах
необходимых для полноценной вентиляции кондиционируемых помещений.
Значит использование одного канального кондиционера позволяет решить
задачи не только кондиционирования но и вентиляции. Для этого на вход
внутреннего блока подключают через распределительное устройство два
воздуховода: один забирает воздух из помещения другой – снаружи.
Распределительное устройство позволяет смешивать рециркуляционный и
свежий воздух в заданных пропорциях.
Кондиционеры «сплит-систем» совмещенные с приточной
Данные кондиционеры одновременно решают задачи вентиляции и
кондиционирования воздуха в течение всего года.
Кондиционеры комплектуются электрическими а также водяными
нагревателями мощностью 42 24 кВт.
Теплохолодопроизводительность кондиционеров составляет до 80 кВт.
Вентилятор внутреннего блока развивает давление 100-150 Па.
Внутренний блок имеет низкий уровень шума и устанавливается на входе
в помещение за подвесным потолком и забирает воздух как из помещения так и
с улицы. При этом рециркуляционный воздух забирается как решетками так и
потолочными диффузорами а наружный воздух забирается через специальные
Необходимое соотношение расходов свежего и рециркуляционного
воздуха регулируется смесительной камерой и регламентируется санитарногигиеническими требованиями. Смешанный воздух подается во внутренний
блок где очищается охлаждается или нагревается.
Обработанный воздух вентилятором внутреннего блока по воздуховодам
поступает в помещение и распределяется через потолочные решетки и
В моделях с тепловым насосом подогрев воздуха производится в первую
очередь за счет работы теплового насоса.
широкий диапазон мощностей – от 8 до 80 кВт по холоду и теплу- и
возможность работы с расходами от 1200 до 14000 м3ч;
в единой конструкции совмещаются канальный кондиционер и
приточная вентиляционная установка;
обеспечивается работа на приток свежего воздуха при любых
дополнительных электрических или водяных нагревателей с единой
системой автоматики;
единая система автоматики – позволяет задать необходимую
температуру в помещении после чего кондиционер сам выбирает
малошумная работа внутренних блоков позволяет располагать их за
фальш-потолками непосредственно в зоне присутствия людей что
коммуникаций и упрощает монтаж.
Крышные кондиционеры (roof-top) и особенности их применения
Крышные кондиционеры имеют мощность от 8 до 140 кВт и расход воз
духа от 1500 до 25000 м3ч. Благодаря моноблочной конструкции эти
кондиционеры отличается простотой монтажа и обслуживания. По своим
характеристикам и области применения крышные кондиционеры близки к
центральным кондиционерам. Принципиальное отличие между ними в том что
крышный кондиционер является моноблоком и устанавливается на крыше а
центральный кондиционер устанавливается в помещении но ему необходим
внешний источник холода.
Кондиционеры поставляются в полностью собранном укомплектованном
виде. Они заправлены хладагентом и проверены перед отправкой на заводеизготовителе. Благодаря тому что подача и вытяжка обрабатываемого воздуха
воздухораспределения. Использование моноблочных кондиционеров позволяет
полностью сохранить интерьеры помещений.
В отличие от системы чиллер-фанкойл и мультизональной системы
кондиционирование но и вентиляцию помещения при этом для смешения
воздуха используется специальная смесительная камера в которой происходит
регулирование соотношения внутреннего и наружного воздуха. В то же время
себестоимость крышного кондиционера по сравнению с вышеназванными
промышленными системами довольно невелика.
В то же время у крышного кондиционера есть ряд недостатков к которым
следует отнести достаточно высокую степень энергопотребления которое
достигает порядка 80 Вткв.м. Еще один недостаток крышного кондиционера –
это необходимость наличия обслуживающего персонала. При этом отсутствует
индивидуально для каждого помещения все режимы и настройки по работе
такого кондиционера задаются централизованно.
Кроме того для установки крышного кондиционера требуется место на
крыше здания что далеко не всегда может согласовываться с архитектурным
решением. Еще одним важным моментом в случае использования крышных
воздуховодов при этом используются воздуховоды большого сечения. Таким
образом стоимость установки кондиционера крышного типа оказывается
довольно высокой что также относится к недостаткам таких кондиционеров.
Как правило крышные кондиционеры используются для обслуживания таких
архитектурных объектов как театры большие спортивные и торговые
комплексы концертные залы кафе рестораны крытые стадионы.
Как и все кондиционеры крышный кондиционер содержит стандартный
набор узлов и агрегатов а именно: конденсатор компрессор испаритель
вентиляторы. Кроме того в комплектацию может входить смесительная камера
в которой осуществляется смешение рециркуляционного воздуха (забираемого
непосредственно из помещения) и внешнего воздуха с улицы а также
электрический либо водяной калорифер служащий для нагрева воздуха в
холодное время года.
Рис.9.2 Применение крышного кондиционера
Свежий воздух с улицы забирается через заборную решетку кондиционера.
Рециркуляционный воздух забирается из помещения по системе воздуховодов и
подается в смесительную камеру 1 где смешивается со свежим воздухом.
обеспечивается изменением положения заслонок 4.
В крышных кондиционерах малой мощности может отсутствовать
смесительная камера с жалюзийными заслонками поэтому смешение в этом
Из смесительной камеры воздух проходит через фильтр 2 и подается к
теплообменнику (испарителю 3 или конденсатору 6) холодильной машины где
он охлаждается или нагревается (в крышных кондиционерах с тепловым
центробежным вентилятором в систему распределительных воздуховодов.
Воздух для охлаждения конденсатора 6 холодильного цикла забирается из
атмосферы специальным вентилятором также входящим в конструкцию
крышного кондиционера и затем выбрасывается на улицу.
Системы кондиционирования воздуха на базе чиллера и фанкойла
В данной системе кондиционирования источником холодоснабжения
кондиционеры-доводчики (фанкойлы) напольной установки обеспечивают
оптимальные температурные условия в помещениях.
Система "чиллер-фанкойлы" отличается от других СКВ тем что между
циркулирует не фреон а вода или незамерзающая жидкость.
Фанкойлы включают в себя два теплоообменника и подключены по четырехтрубной схеме что позволяет использовать их в зимнее время как приборы
круглогодичное использование фанкойла. В период охлаждения в основной
теплообменник поступает холодная вода из чиллера в межсезонье теплая вода
также поступает от чиллера работающего в режиме теплового насоса. В
циркулирует горячая вода (с температурой теплоносителя 70-95 градусов) от
системы центрального отопления. Воздухообмен осуществляется за счет
естественной вытяжной вентиляции.
Чиллер снабжает холодной водой фанкойлы многоэтажного здания.
индивидуальный тепловой пункт в подвале. Такой вариант установки является
наиболее дешевым поскольку не требуется места в здании или во дворе. При
этом выбрана установка с малошумными осевыми вентиляторами чтобы их шум
не проникал в обслуживаемое и рядом стоящие здания.
Насосная станция обеспечивающая циркуляцию воды в системе "чиллерфанкойлы" также устанавливается на крыше.
Рис. 9.3 Применение чиллеров и фанкойлов
Преимущества системы "чиллер-фанкойлы":
- система обладает большой гибкостью при кондиционировании большого
количества помещений. К одному чиллеру может подключаться большое
независимо друг от друга – изменять режим работы включаться или
- расстояние между чиллером и фанкойлами может достигать нескольких сотен
метров и определяется мощностью насосной станции;
- для соединения чиллера с фанкойлами используются обычные водопроводные
трубы (часто пластиковые) а не дорогие медные фреоновые коммуникации;
- каждый фанкойл может поддерживать свою заданную температуру в
- можно постепенно наращивать мощность потребителей что позволяет вводить
объект в эксплуатацию постепенно отдельными этапами.
довольно трудоемкое техническое обслуживание этих систем которое
соответствующей квалификации;
- довольно крупные габариты внутренних блоков системы;
- трудоемкость монтажа чиллера;
- повышенное энергопотребление по сравнению с мультисистемами с фреоном
– примерно на 20 % больше.

испарители.pdf

301280 Russia st. Bolokhovo
str. Sovjetskaja h. 10
tel: (48754) 2-46-46
fax: (48754) 2-45-05
1280 Россия Тульская область
Киреевский район г. Болохово
факс: (48754) 2-45-05
“Холодильная техника”
ИСПАРИ ТЕЛИ КОЖУХОТРУБНЫЕ
Рис. 1 Испаритель кожухотрубный с кипением хладагента в трубах
Рис.2 Испаритель кожухотрубный затопленного типа
(кипение хладагента в межтрубном пространстве)
1280 Russia st. Bolokhovo
Технические характеристики и размеры
испарителей кожухотрубных фреоновых
Я29-ИКТ 30- 20- 12 146
Я29-ИКТ 30- 25- 15 183
Я29-ИКТ 30- 25- 20 219
Я29-ИКТ 40- 25- 30 257
Я29-ИКТ 40- 25- 35 322
Я29-ИКТ 40- 25- 40 386
Я29-ИКТ 50- 25- 50 509
Я29-ИКТ 50- 25- 60 611
Я29-ИКТ 50- 25- 80 815
Я29-ИКТ 60- 25- 90 865
Я29-ИКТ 60- 25- 120 1153
Я29-ИКТ 60- 25- 140 1442
П о в ерх . т еп л о о б м .
испарителей кожухотрубных аммиачных
Я29-ИКТ 25Я29-ИКТ 25Я29-ИКТ 25Я29-ИКТ 30Я29-ИКТ 30Я29-ИКТ 30Я29-ИКТ 40Я29-ИКТ 40Я29-ИКТ 40Я29-ИКТ 50Я29-ИКТ 50Я29-ИКТ 50Я29-ИКТ 60Я29-ИКТ 60Я29-ИКТ 60-
о тд е л и т е л е м
П о в е р х н о ст ь
те п л о о б м е н а
Я29-ИКТ 25Я29-ИКТ 30Я29-ИКТ 40Я29-ИКТ 50Я29-ИКТ 60-