Исследование рабочих характеристик дуговой сталеплавильной печи

Самуленков курсач.docx

Исходные данные необходимые для расчета
Агрегат: ДСП IV поколения.
Вместимость: mО = 100 Мг.
Номинальное значение полной мощности: SН = 80 МВА.
Удельный теоретический расход энергии: WУТ = 0.30 МВтчМг.
Коэффициент учитывающий возможное изменение мощности тепловых потерь: КТП=5 (ДСП IV).
Коэффициент учитывающий возможное изменение эквивалентного сопротивления (RЭКВ): KR=1.
Сумма падения напряжения в прикатодной и прианодной области: UЭД=ΔUK+ΔUА =40 В.
Продольный градиент напряжения в столбе дуги:gradUС = 200Всм (этап проплавления колодцев).
gradUc Всм-это зависимость между ионизацией и рекомбинацией (равновесие).
Показатель степени: N=033 (для ДСП IV поколения).
Расчет рабочих характеристик
Эквивалентное активное сопротивление электропечной установки (без учета переменного активного сопротивления дуги Rд) определяют из корреляционного уравнения:
Значение высшей ступени вторичного линейного напряжения:
где n=033 ВМВА (Выбираем из расчета чтобы U2ЛВ≤1000В). Отсюда = 8365 В.
Эквивалентное реактивное (индуктивное) сопротивление электропечной установки:
Значение тока короткого замыкания:
Номинальное значение вторичного тока дуги:
Кратность тока короткого замыкания:
Коэффициент учитывающий возможное изменение XЭКВ:
Диаграмма рабочих характеристик функции силы тока
Рациональный электрический режим
Рациональный электрический режим на этапе проплавления “колодцев” будет при максимальном коэффициенте износа футеровки (КИФ). При этом максимально увеличится диаметр колодцев и тем самым увеличится количество жидкого металла. Для обеспечения рационального режима проплавления “колодцев” необходимо иметь максимальное значение КИФ.
При Iд = 417 кА КИФ = максимальному значению (328 МВт*кВм2)
КИФ=Pд*Uдa2=328 МВт*кВм2.
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма одной фазы построены для рационального электрического режима при токе IД=4170 кА.
Xэкс=Xэкв*(IдIкз)-033=637*4177562-033=775 мОм;
Uд=cosφ*U2ф-Iд*Rэкв=0743*483-19182=339687 В
Rд=UдIд=339687417=8146 мОм
Эквивалентная схема замещения:
Векторная диаграмма:
Обоснование отклонения от теоретических рабочих характеристик при несинусоидальном токе
где r – расстояние от дуги до футеровки.
С увеличением частоты увеличивается индуктивное сопротивление и как следствие возрастает реактивная мощность. СледовательноPд=Р-Рэп. При несинусоидальном токе показатель КИФ уменьшается.
По методике Маркова Н.А. максимальный КИФ=328 МВт*кВм2 при токе Iд=417 кА
Кп – коэффициент учитывающий влияние поверхностного эффекта собственного магнитного поля;
Кн – коэффициент учитывающий влияние несинусоидального тока;
Кф – коэффициент учитывающий ферромагнитных масс;
Кб - коэффициент учитывающий влияние других магнитных полей.

Ефремов Курсач.docx

Исходные данные необходимые для расчета
Вместимость: mО = 120 Мг.
Номинальное значение полной мощности: SН = 32 МВА.
Удельный теоретический расход энергии: WУТ = 0.30 МВтчМг.
Коэффициент учитывающий возможное изменение мощности тепловых потерь: КТП=1 (АКП).
Коэффициент учитывающий возможное изменение эквивалентного сопротивления (RЭКВ): KR=1.
Сумма падения напряжения в прикатодной и прианодной области: UЭД=ΔUK+ΔUА =40 В.
Продольный градиент напряжения в столбе дуги:gradUС = 150Всм (этап проплавления колодцев).
gradUc Всм-это зависимость между ионизацией и рекомбинацией (равновесие).
Показатель степени: N=025 (для АКП).
Расчет рабочих характеристик
Эквивалентное активное сопротивление электропечной установки (без учета переменного активного сопротивления дуги Rд) определяют из корреляционного уравнения:
Значение высшей ступени вторичного линейного напряжения:
где n=025 ВМВА (Выбираем из расчета чтобы U2ЛВ≤1000В). Отсюда = 49947 В.
Эквивалентное реактивное (индуктивное) сопротивление электропечной установки:
Значение тока короткого замыкания:
Номинальное значение вторичного тока дуги:
Кратность тока короткого замыкания:
Коэффициент учитывающий возможное изменение XЭКВ:
Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока
Рациональный электрический режим
Рациональным электрическим режимом работы в АКП следует считать режим при наибольшем электрическом КПД. А электрический КПД цепи будет тем выше чем больше напряжение дуги что видно из формулы:
Таким образом КПДэ= 099 при токе IД2=405 кА.
Для оценки скорости нагрева жидкого металла введён эмпирический коэффициент интенсивности нагрева металла КИН=PдIд где Pд – суммарная мощность дуг МВт; Iд – сила тока дуги кА. Теплотехнически целесообразным следует считать электрический режим обеспечивающий максимальное значение КИН. По результатам работы максимальный КИН достигается при Iд8=3776кА КИН=067 ГВт*кА при этом КПДэ=087.
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма одной фазы построены для рационального электрического режима при токе Iд8=3776 кА.
Xэкс=Xэкв*(IдIкз)-025=551*37764787-025=584 мОм;
Uд=cosφ*U2ф-Iд*Rэкв=0539*28837-2378=13180 В
Rд=UдIд=131803776=349 мОм
Эквивалентная схема замещения:
Векторная диаграмма:
182351652270001756248165238800 Iд*X=24279 В U2ф=28837 В
Кафедра Металлургии Стали и Ферросплавов
«Исследование рабочих характеристик АКП»
Профессор Егоров А.В.

Копия EFR.docx

РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДСП ВМЕСТИМОСТЬЮ 120.0 МГ МОЩНОСТЬЮ 32.0 МВА.
ПАРАМЕТРЫ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ:
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 0.63 MИЛЛИOM
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ РЕAКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 5.99 MИЛЛИOM
ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТОКОПРОВОДА 6.02 MИЛЛИOM
ВТОРИЧНОЕ ЛИНЕЙНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 499.5 B
ВТОРИЧНОЕ ФАЗОВОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 288.4 B
РАССТОЯНИЕ ОТ ДУГИ ДО ФУТЕРОВКИ СТЕН 2.2 M
МОЩНОСТЬ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДСП 3.5 MBт
ТОК ДУГИ Iд КА ITK3
S МВА 0.00 8.33 16.66 24.98 33.31 41.64
Q МВАР 0.00 1.67 6.66 14.99 26.65 41.64
P МВТ 0.00 8.16 15.26 19.99 19.99 0.00
PЭД МВТ 0.00 0.18 0.70 1.58 2.81 0.00
РД МВТ 0.00 7.98 14.56 18.41 17.18 0.00
РПОЛМВТ 0.00 4.52 11.10 14.95 13.72 0.00
КМ 1.00 0.98 0.92 0.80 0.60 0.00
КПДЭ 1.00 0.98 0.95 0.92 0.86 0.00
КПДО 0.00 0.55 0.73 0.75 0.69 0.00
WУ МВТ*ЧМГ 0.54 0.41 0.40 0.44
UД В 288.37 276.47 252.15 212.48 148.74 0.00
LД СМ 1.66 1.58 1.41 1.15 0.72 0.00
M МГЧ 0.00 15.08 37.01 49.82 45.73 0.00
KИФМВТ*КВМ2 0.00 0.45 0.74 0.79 0.52 0.00
КИНГВТ*КА 0.00 0.08 0.28 0.53 0.66 0.00
ХАРАКТЕРНЫЕ ТОКИ ДУГИКА
IД2 IД3 IД4 IД5 IД6 IД7 IД8 IK3
РАСЧЕТ ВЫПОЛНИЛ(А) СТУДЕНТ(КА) :

Ефремов Курсач.doc

Исходные данные необходимые для расчета
Вместимость: mО = 120 Мг.
Номинальное значение полной мощности: SН = 32 МВА.
Удельный теоретический расход энергии: WУТ = 0.30 МВтчМг.
Коэффициент учитывающий возможное изменение мощности тепловых потерь:
Коэффициент учитывающий возможное изменение эквивалентного
сопротивления (RЭКВ): KR=1.
Сумма падения напряжения в прикатодной и прианодной области: UЭД=ΔUK+ΔUА
Продольный градиент напряжения в столбе дуги:gradUС = 150Всм (этап
проплавления колодцев).
gradUc Всм-это зависимость между ионизацией и рекомбинацией
Показатель степени: N=025 (для АКП).
Расчет рабочих характеристик
Эквивалентное активное сопротивление электропечной установки (без учета
переменного активного сопротивления дуги Rд) определяют из
корреляционного уравнения:
Значение высшей ступени вторичного линейного напряжения:
[pic] где n=025 [pic] ВМВА (Выбираем из расчета чтобы U2ЛВ≤1000В).
Отсюда [pic]= 49947 В.
Эквивалентное реактивное (индуктивное) сопротивление электропечной
при [pic][pic] тогда [pic] МВт
Значение тока короткого замыкания:
Номинальное значение вторичного тока дуги:
Кратность тока короткого замыкания:
Коэффициент учитывающий возможное изменение XЭКВ:
Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока
Iд Iд2 Iд7 Iд3 Iд4 Iд5 Iд8 Iд6 Iкз Iткз ТОК ДУГИ 0
87 4813 S 0 35 833 167 2226 2304 2498 2786 2944
67 3331 409 4141 4164 Q 0 029 167 666 119 1275
99 1864 2082 2563 2665 4017 4118 4164 P 0 349 816
3 1881 1919 1999 207 2082 2026 1999 769 433 0 Pэп
Pд 0 346 798 146 1756 1785 1841 1874 1863 1756 1718
6 0 0 Pпол 0 0 452 111 141 1439 1495 1528 1517
1 1372 0 0 0 КМ 1 1 098 092 085 083 08 074 071
2 06 019 01 0 КПДэ 1 099 098 095 093 093 092
1 089 087 086 045 0 0 КПДо 0 0 055 073 075 075
5 074 073 07 069 0 0 0 Wy 054 041 04 04 04
1 041 043 044 Uд 2884 2848 276 252 2275 22341
248 194 18244 15501 14874 244 0 0 Lд 166 163 158
1 125 122 115 103 095 077 072 0 0 0 M 0 0 151
4699 4796 4982 5094 5055 4699 4573 0 0 0 КИФ 0
КИН 0 001 008 028 045 048 053 06 063 067 066 016 0
Pтп 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
Рациональный электрический режим
Рациональным электрическим режимом работы в АКП следует считать режим при
наибольшем электрическом КПД. А электрический КПД цепи будет тем выше чем
больше напряжение дуги что видно из формулы:
Таким образом КПДэ= 099 при токе IД2=405 кА.
Для оценки скорости нагрева жидкого металла введён эмпирический коэффициент
интенсивности нагрева металла КИН=PдIд где Pд – суммарная мощность дуг
МВт; Iд – сила тока дуги кА. Теплотехнически целесообразным следует
считать электрический режим обеспечивающий максимальное значение КИН. По
результатам работы максимальный КИН достигается при Iд8=3776кА КИН=067
ГВт*кА при этом КПДэ=087.
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма одной фазы
построены для рационального электрического режима при токе Iд8=3776 кА.
Uд=cosφ*U2ф-Iд*Rэкв=0539*28837-2378=13180 В
Rд=UдIд=131803776=349 мОм
Эквивалентная схема замещения:
Векторная диаграмма:
Кафедра Металлургии Стали и Ферросплавов
«Исследование рабочих характеристик АКП»
Профессор Егоров А.В.
U2ф= U2л[pic] = 28837 В

Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока.docx

Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока

RHR Ефремов.docx

РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДСП ВМЕСТИМОСТЬЮ 120.0 МГ МОЩНОСТЬЮ 32.0 МВА.
ПАРАМЕТРЫ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ:
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 0.63 MИЛЛИOM
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ РЕAКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 6.05 MИЛЛИOM
ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТОКОПРОВОДА 6.09 MИЛЛИOM
ВТОРИЧНОЕ ЛИНЕЙНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 523.3 B
ВТОРИЧНОЕ ФАЗОВОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 302.1 B
РАССТОЯНИЕ ОТ ДУГИ ДО ФУТЕРОВКИ СТЕН 2.2 M
МОЩНОСТЬ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДСП 13.8 MBт
ТОК ДУГИ Iд КА ITK3
S МВА 0.00 9.04 18.09 27.13 36.18 45.22
Q МВАР 0.00 1.81 7.24 16.28 28.94 45.22
P МВТ 0.00 8.86 16.58 21.71 21.71 0.00
Pэп МВТ 0.00 0.19 0.75 1.70 3.01 0.00
Рд МВТ 0.00 8.67 15.82 20.01 18.69 0.00
РполМВТ 0.00 0.00 1.98 6.17 4.85 0.00
КМ 1.00 0.98 0.92 0.80 0.60 0.00
КПДэ 1.00 0.98 0.95 0.92 0.86 0.00
КПДо 0.00 0.00 0.12 0.28 0.22 0.00
Wу МВТ*ЧМГ 2.51 1.06 1.34
Uд В 302.10 289.70 264.29 222.80 156.08 0.00
Lд СМ 1.75 1.66 1.50 1.22 0.77 0.00
M МГЧ 0.00 0.00 6.60 20.56 16.16 0.00
KИФМВТ*КВМ2 0.00 0.51 0.85 0.90 0.59 0.00
КИНГВТ*КА 0.00 0.09 0.32 0.60 0.75 0.00
ХАРАКТЕРНЫЕ ТОКИ ДУГИКА
IД2 IД3 IД4 IД5 IД6 IД7 IД8 IK3
РАСЧЕТ ВЫПОЛНИЛ(А) СТУДЕНТ(КА) :

Фрагмент.frw

Чертеж.cdw

Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока.doc

Диаграмма рабочих характеристик в функции силы тока
Iд Iд2 Iд7 Iд3 Iд4 Iд5 Iд8 Iд6 Iкз Iткз ТОК ДУГИ 0
87 4813 S 0 35 833 167 2226 2304 2498 2786 2944
67 3331 409 4141 4164 Q 0 029 167 666 119 1275
99 1864 2082 2563 2665 4017 4118 4164 P 0 349 816
3 1881 1919 1999 207 2082 2026 1999 769 433 0 Pэп
Pд 0 346 798 146 1756 1785 1841 1874 1863 1756 1718
6 0 0 Pпол 0 0 452 111 141 1439 1495 1528 1517
1 1372 0 0 0 КМ 1 1 098 092 085 083 08 074 071
2 06 019 01 0 КПДэ 1 099 098 095 093 093 092
1 089 087 086 045 0 0 КПДо 0 0 055 073 075 075
5 074 073 07 069 0 0 0 Wy 054 041 04 04 04
1 041 043 044 Uд 2884 2848 276 252 2275 22341
248 194 18244 15501 14874 244 0 0 Lд 166 163 158
1 125 122 115 103 095 077 072 0 0 0 M 0 0 151
4699 4796 4982 5094 5055 4699 4573 0 0 0 КИФ 0
КИН 0 001 008 028 045 048 053 06 063 067 066 016 0
Pтп 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35

Мусаев курсач.docx

Кафедра металлургии стали и ферросплавов
«Исследование рабочих характеристик ДСП»
Студент: Мусаев Ш.М.
Профессор Егоров А. В.
Исходные данные необходимые для расчета
Агрегат ДСП-100 четвертого поколения
Вместимость: mo=100 Мг.
Номинальное значение полной мощности: Sн=95 МВА.
Удельный теоретический расход энергии: Wyт=025 МВтчМг.
Коэффициент учитывающий возможное изменение мощности тепловых потерь: КТП=5.
Коэффициент учитывающий возможное изменение Rэкв: Kр=1.
Сумма прикатодного и прианодного падения напряжения: Uэд=40 В.
Продольный градиент напряжения в столбе дуги: Всм.
gradVcВсм-это зависимость между ионизации и рекомбинации(равновесия).
В моем случаи эта значения выбрана для этапа расплавление(100 250 Всм)
В окислительном этапе(15 40 Всм) при добавление CaO ионизация
идет лучшепотому что у нее низкий потенциал ионизации. В шлаке
CaO 40 45%.В восстановительном этапе (5 10 Всм).В шлаке CaO 60%
Расчет рабочих характеристик:
Эквивалентное активное сопротивление электропечной установки:
Значение высшей ступени вторичного линейного напряжения:
Эквивалентное реактивное (индуктивное) сопротивление электропечной установки:
Значение тока короткого замыкания:
Номинальное значение вторичного тока дуги:
Кратность тока короткого замыкания:
Коэффициент учитывающий возможное изменение XЭКВ:
Рациональный электрический режим:
Рациональный электрический режим во время периода расплавления твердой шихты на этапе проплавления “колодцев” при максимальном коэффициенте износа футеровки (КИФ). При таком электрическом режиме максимально увеличится диаметр колодцев и тем самым увеличится количество жидкого металла. КИФ=max=55 МВткВтм2 при токе IД7=4721 кА. Для обеспечения рационального режима проплавления “колодцев” необходимо иметь максимальное значение КИФ.
КИФ=PД*UДr^2=55 МВт*кВм2
При этом будет облученность металлошихты максимальной:
где r – расстояние от дуги до футеровки.
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма:
Эквивалентная схема замещения и векторная диаграмма одной фазы построены для рационального электрического режима при токе IД=4741 кА.
Xэкс=Хэкв*(IДIК.З)**(-033)=6002*(47218597)**(-033)=7315 мОм
Sinφ=Iд*ХU2ф=345341518=0667 φ=4183
Uд=cosφ*U2ф-Iд*Rэкв=0745*518-21008=364968 В
Rд=UдI=3649684721=7731 мОм
Эквивалентная схема замещения:
R=0.445 мОм X=7315 мОм
Векторная диаграмма:
Обоснование отклонения рабочих характеристик от теоретических при несинусоидальном токе
При несинусоидальном токе появляется гармоники. С увеличением частоты увеличивается индуктивное сопротивление как следствие возрастает реактивная мощность. Следовательно Pд=Р-Рэп. При несинусоидальном токе показатель КИФ уменьшается. По методике Маркова Н.А. мах КИФ=43 МВт*кВм2 при токе Iд=4741 kA
Кп - коеф.учитывающий влияние поверхностный сила собственного магнитного поля.
Кн – коеф.учитывающий влияние несинусоидального тока
Кф – коеф.учитывающий ферромагнитных масс
Кблз- коеф.учитывающий влияние других магнитных полей

RHN Самуленков.docx

РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДСП ВМЕСТИМОСТЬЮ 100.0 Мг МОЩНОСТЬЮ 80.0 МВА.
ПАРАМЕТРЫ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ:
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ АКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 0.46 миллиОм
ЭКВИВАЛЕНТНОЕ РЕAКТИВНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ 6.37 миллиOм
ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТОКОПРОВОДА 6.39 миллиOм
ВТОРИЧНОЕ ЛИНЕЙНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 836.5 B
ВТОРИЧНОЕ ФАЗОВОЕ НАПРЯЖЕНИЕ 483.0 B
РАССТОЯНИЕ ОТ ДУГИ ДО ФУТЕРОВКИ СТЕН 2.1 м
МОЩНОСТЬ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДСП 15.3 MBт
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
(без учета несинусоидальности тока)
ТОК ДУГИ Iд кА Iткз
S МВА 0.00 21.97 43.94 65.91 87.89 109.86
Q МВАр 0.00 4.39 17.58 39.55 70.31 109.86
P МВт 0.00 21.53 40.27 52.73 52.73 0.00
Pэп МВт 0.00 0.32 1.28 2.89 5.13 0.00
Рд МВт 0.00 21.21 38.99 49.85 47.60 0.00
РполМВт 0.00 5.89 23.68 34.53 32.29 0.00
КМ 1.00 0.98 0.92 0.80 0.60 0.00
КПДэ 1.00 0.99 0.97 0.95 0.90 0.00
КПДо 0.00 0.27 0.59 0.65 0.61 0.00
Wу МВт*чМг 1.10 0.51 0.46 0.49
Uд В 482.98 466.17 428.56 365.23 261.59 0.00
Lд см 2.21 2.13 1.94 1.63 1.11 0.00
M Мгч 0.00 19.64 78.93 115.11 107.62 0.00
KИФМВт*кВм2 0.00 2.25 3.80 4.14 2.83 0.00
КИНГВт*кА 0.00 0.32 1.18 2.27 2.89 0.00
ХАРАКТЕРНЫЕ ТОКИ ДУГИкА
Iд2 Iд3 Iд4 Iд5 Iд6 Iд7 Iд8 Iкз
Рабочие характеристики
с учетом несинусоидальности по методике Смоляренко В.Д.
Xэкс=Xэкв*(4.31-7.62*(IдIк3)+4.45*(IдIк3)*(IдIк3)
К 1.46 1.34 1.23 1.15 1.10 1.06
XэксмОм 9.31 8.51 7.86 7.35 6.98 6.76
S МВА 60.42 65.91 71.41 76.90 82.39 87.89
Q МВАр 48.56 52.85 57.27 62.12 67.74 74.60
P МВт 35.96 39.39 42.65 45.33 46.90 46.47
Pэп МВт 2.43 2.89 3.39 3.93 4.51 5.13
Рд МВт 33.53 36.50 39.26 41.41 42.39 41.34
РполМВт 18.22 21.19 23.94 26.09 27.08 26.03
КМ 0.60 0.60 0.60 0.59 0.57 0.53
КПДэ 0.93 0.93 0.92 0.91 0.90 0.89
КПДо 0.51 0.54 0.56 0.58 0.58 0.56
Wу МВт*чМг 0.59 0.56 0.53 0.52 0.52 0.54
Uд В 268.05 267.46 265.53 260.06 248.48 227.19
Lд см 1.14 1.14 1.13 1.10 1.04 0.94
M Мгч 60.73 70.63 79.82 86.97 90.25 86.76
KИФМВт*кВм2 2.04 2.22 2.37 2.45 2.39 2.13
КИНГВт*кА 1.40 1.66 1.93 2.20 2.41 2.51
с учетом несинусоидальности по методике Маркова Н.А.
Xэкс=Xэкв*(IдIк3)**(-0.33)
К 1.22 1.18 1.15 1.12 1.10 1.08
XэксмОм 7.75 7.53 7.34 7.16 7.00 6.85
Q МВАр 40.44 46.77 53.46 60.50 67.89 75.62
P МВт 44.89 46.45 47.34 47.47 46.69 44.79
Рд МВт 42.46 43.56 43.95 43.54 42.18 39.66
РполМВт 27.15 28.25 28.64 28.23 26.86 24.35
КМ 0.74 0.70 0.66 0.62 0.57 0.51
КПДэ 0.95 0.94 0.93 0.92 0.90 0.89
КПДо 0.60 0.61 0.60 0.59 0.58 0.54
Wу МВт*чМг 0.50 0.49 0.50 0.50 0.52 0.55
Uд В 339.44 319.19 297.29 273.46 247.24 217.96
Lд см 1.50 1.40 1.29 1.17 1.04 0.89
M Мгч 90.50 94.16 95.47 94.09 89.54 81.16
KИФМВт*кВм2 3.28 3.16 2.97 2.71 2.37 1.96
КИНГВт*кА 1.77 1.98 2.17 2.31 2.40 2.41
РАСЧЕТ ВЫПОЛНИЛ(А) СТУДЕНТ(КА) :