Графическое построение круглого фасонного резца

спец.к реж инстр..cdw

Регулировочный сектор

ЗАДАНИЕ К КУР ПО РЕЖ ИНСТР протяж.cdw

Задание №06вариант №2
1. Сконструировать протяжку для данной детали:

курсовой по реж.инстр пз.cdw

Графическое построение

ЗАДАНИЕ К КУР ПО РЕЖ ИНСТР.cdw

Задание №06вариант №2
1. Сконструировать круглый фасонный резец для
где А=42мм В=70мм С=60мм Д=75мм Е=60мм
J=20мм К=15мм М=10мм N=8мм Р=73мм

курсовой по реж.инстр.cdw

Графическое построение

курсовой по реж. сбор черт.cdw

.Размер для справок.
Маркировать: код обрабатываемой детали
Регулировать: ослабить опорный болт 2 затем
отрегулировать винтом 6 положение резца в размер
Н- затянуть опорный болт 2.

курсовой по реж инстр..doc

1.2.Графическое построение фасонного резца
Предварительно делается выбор переднего γ и заднего α углов. Далее
определяется наружный диаметр резца D1=2R1 с учётом высоты профиля детали
tmax. Для этого можно рекомендовать графическое построение. Из центра О1
детали проводим две концентрические окружности радиусами равными
наибольшему rmax и наименьшему rmin радиусам детали. Через точку А под
углом γ проводим линию изображающую след плоскости заточки передней грани
резца. На расстоянии К от точки касания В проводим линию перпендикулярно
О1О1 которая пересекаясь с линией передней грани в точке С образует с
последней угол . Из полученной точки С проводим биссектрису делящую угол
пополам. Точка пересечения биссектрисы и линии идущей под углом α будет
искомой точкой О2-центром круглого резца зная который можно проведя
окружность радиуса R1 определить графически остальные размеры резца.
3.Аналитический расчёт круглого фасонного резца
Передний угол γ больше нуля то центр О2 находится выше оси I-I на
которой расположен центр детали О1 на величину:
Соединяя точки 1234 с центром детали О1 образуем прямоугольные
треугольники 1аО1 2аО1 3аО1 4аО1. Обозначим стороны этих треугольников
соединяющих точку а с точками 1 2 3 4 как А1 А2А4 которые
определяются из уравнения
Если из размера Аi вычесть размер А1 получим значения искомых
расстояний Сi. Зная эти расстояния нетрудно определить соответствующие
а по ним через решение соответствующих треугольников радиусы Ri узловых
точек фасонного резца.
Определяем (из треугольника 1аО1) расстояние h (аО1) от линии
аМ (проведённой под углом γ) до центра детали О1
Определяем размеры Сi через вычисление Аi и γi соответствующих
треугольников 1аО1 2аО1 3аО1 4аО1
Определяем радиусы резца R2 R3 R4 через параметры [pic] и
[pic] треугольников 1МО2 2МО2 3МО2 4МО2:
4.Силовой расчёт фасонного резца
Круглые фасонные резцы закрепляются на державке с помощью болта
который одновременно играет роль оси для точного позиционирования резца.
Силовой расчёт заключается в расчёте на срез резьбы силового болта
закрепляющего резец на державке.
4.1.Определим режимы резания: скорость резания Vи подачу S.
По справочнику технолога машиностроителя принимаем: S=0025 обмин.
Находим скорость резания по формуле:
KmV-коэффициент учитывающий влияние материала заготовки.
где Кr=1 nV=-1 в=340
КnV- коэффициент учитывающий влияние состояние поверхности.
Состояние поверхности заготовки: без корки КnV=1.
КuV=03- коэффициент учитывающий влияние материала инструмента.
Определяем силу резания Рz
где при фасонном точении: Ср =212 хpz=1 уpz=075 npz=0 t=88мм.
n=035-для быстрорежущей стали
[pic]- коэффициент учитывающий влияние
качества обрабатываемого материала на силовые зависимости.
Поправочные коэффициенты учитывающие влияние геометрических
параметров режущей части инструмента на составляющие силы резания при
Кр=108 Кγр=115 Кrp=087.
Определим крутящий момент Мкр
Определим момент трения Мтр
Определим по измеренным диаметрам соответствующие величины
радиусов площадок трения
r1max=20мм r2max=20мм
r1min=10мм r2min=10мм
4.2.Определим осевую силу создаваемую при затяжке болта-оси
где f=018-коэффициент трения (сталь по стали)
Проверим резьбу крепёжного болта на срез
где d1=18376мм-внутренний диаметр резьбы болта
Кп=087-коэффициент полноты резьбы
Н=08*d=08*20=16мм-длина свинчивания
Для материала болта стали 50Х [pic]
Фасонным называют резец режущие кромки которого имеют форму профиля
изделия. Фасонные резцы применяют в крупносерийном и массовом производстве.
Они обеспечивают высокую производительность однородность формы профиля и
точность размеров обрабатываемых детвлей.
Фасонные резцы можно разделять на следующие группы: по форме-резцы
круглой формы призматические и стержневые; по установке относительно
детали-резцы радиальные и тангенциальные; по расположению оси-резцы с
параллельным расположением оси по отношению к оси детали и резцы с
наклонным расположением оси или базы крепления; по форме образующей
поверхности-резцы круглые с кольцевыми образующими круглые с винтовыми
образующими призматические с плоскими образующими.
Круглые фасонные резцы представляют собой тела вращения имеющие
отверстия или хвостовик для закрепления в державке. Резцы с наклонным
расположением оси или базы в ввиды их сложности применяют редко и
главным образом в том случае когда форма детали не даёт возможности
применить резцы с параллельным расположением базы.
Фасонные резцы представляют собой сложный инструмент. Сложность
заключается в том что они должны иметь определённый заданный профиль
режущей кромки. Если например необходимо обработать фасонным резцом
деталь определённой конфигурации то режущая кромка фасонного резца должна
иметь такую форму которая обеспечивала бы строго заданную фасонную
формуобрабатываемой детали.
2.Графическое построение фасонного резца .
3.Аналитический расчёт фасонного резца .
4.Силовой расчёт фасонного резца .
4.1.Расчёт сил резания ..
4.2.Расчёт резьбы болта-оси на смятие . ..
2.Расчёт режущих элементов наружной протяжки
2.1.Расчёт числа зубьев
3.2.Выбор параметров профиля зубьев ..
3.3.Расчёт угла наклона зубьев
4.Силовой расчёт элементов сборной наружной протяжки
4.1.Силы резания при наружном протягивании
4.2.Расчёт поперечных шпонок на смятие
4.3.Проверочный расчёт поперечных шпонок на срез
2.Расчёт режущих элементов наружной протяжки
2.1.Расчёт числа зубьев
где Zр-число режущих зубьев;
Zз-число зачистных зубьев;
Zк-число калибрующих зубьев.
[pic] принимаем Zр=24
3.2.Выбор параметров профиля зубьев
Площадь сечения слоя металла:
Площадь сечения канавки:
где k=45-коэффициент заполнения канавки в зависимости от обрабатываемо-
Окончательно выбираем по [1 табл.2.3] шаг зубьев и другие
параметры профиля зуба:
где h=54мм; b=50мм; r=30мм; t=14мм.
Задний угол у режущей части принимают α=8о а
передний угол γ=16о.
Высота первого зуба Н1=22мм.
Высота каждого последущего режущего зуба определяется:
Высота последнего зачистного зуба равна высоте Нк калибрующих
Рекомендуемые величины допусков:
Допустимые отклонения
Режущие -15 от подъёма на зуб Sz но
Калибрующие -13 допуска на обрабатываемую
Предельные отклонения углов:
заднего угла α для режущих и зачистных зубьев
заднего угла α для калибрующих зубьев
Шероховатость поверхностей зубьев протяжек:
передняя поверхность
фаска и задняя поверхность калибрующих зубьев [pic] [pic]
для остальных поверхностей профиля [pic]
3.3.Расчёт угла наклона зубьев
Расчёт угла наклона зубьев производится на основании положения
постоянства совокупной длины режущей кромки[pic] находящейся в работе (т.е.
суммируются длины режущих кромок ограниченных размерами детали. ) При этом
вычисляются коэффициенты равномерности по длине КL и ширине KB
соответствующие постоянному значению [pic]по формулам:
так как КL является целым числом то равномерность протягивания
4.Силовой расчёт элементов сборной наружной протяжки
4.1.Силы резания при наружном протягивании
Первоночально определяются силы резания действующие на каждый
Рассмотрим режущий зуб в нормальной секущей плоскости N-N (рис. см.
ниже). В этой плоскости имеется сила Ру перпендикулярная плоскости резания
и сила RXY лежащая в плоскости резания перпендикулярно режущей кромке.
Значения этих сил вычисляются по формулам:
где [pic] суммарная длина режущих
кромок участвующих одновременно в резании;
[pic] и [pic]удельные силы соответственно по передней и задней
хностям (кгмм реж. кромки) определяемые эмпирическими зависимос-
Формулы вычисления состовляющих сил (кг):
где 115-коэффициент учитывающий повышение удельных сил на 15% при
максимальном износе (hз ma
SZ=0.08мм-толщина срезаемого слоя-подъём на зуб;
k=4.5-число стружкоразделительных канавок;
V-скорость резания (ммин);
γ-передний угол (град.);
α-задний угол (град.).
где hз-износ по задней поверхности (hз=04мм);
Т-стойкость в минутах(в среднем принимается Т=60мин.).
4.2.Расчёт поперечных шпонок на смятие
Находим наибольшее значение напряжений смятия:
где РZ-продольная сила резания конкретно рассматриваемого режущего
элемента воздействующая на рассчитываемую шпонку;
Fсм-площадь зоны контакта шпонки с другой деталью;
Допустимое значение напряжения смятия:
где [pic]-предел выносливости при симметричном изгибе-наиболь-
шее напряжение цикла при действии которого не происходит усталост-
ного разрушения образца после произвольно большого числа циклов или
при заданной базе испытаний (107-2*107 циклов).
4.3.Проверочный расчёт поперечных шпонок на срез
Проверочный расчёт на срез:
где Fср-площадь среза-сечение шпонки подверженное нагружению среза;
Министерство образования Российской Федерации
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального
ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЕГАЗОВЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Расчётно-пояснительная записка к курсовому проекту
По дисциплине «Металлорежущий инструмент».

курсовой по реж. рабочий чертёж.cdw

Неуказанные предельные отклонения размеров
отверстий Н12 валов h12 остальных размеров +IT12
Маркировать: код обрабатываемой детали марку
стали резца высоту заточки Н.