3-этажное здание в г. Атырау с геотехническим обоснованием фундаментов

Ермолин.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
Евразийский Национальный университет имени Л.Н.Гумилева
Архитектурно-строительный факультет
Кафедра «Технология промышленного гражданского строительства»
На тему: «3-этажное здание в г. Атырау»
По дисциплине «Геотехника 2»
Задание на проектирование
Анализ инженерно-геологических условий площадки
1 Определение наименования грунтов 4
2 Определение табличных значений расчетного сопротивления
3 Определение нормативной и расчетной глубины промерзания
4 Определение расчетных нагрузок и расчетных характеристик
Проектирование фундаментов на естественном основании
1 Определение глубины заложения подошвы фундаментов 6
2 Предварительное определение размеров подошвы фундаментов 7
3 Предварительное конструирование фундамента 8
4 Определение расчетного сопротивления грунта 8
5 Проверка давления под подошвой фундамента .9
6 Расчет осадки основания фундамента под колонну 11
Проектирование свайных фундаментов
1 Анализ инженерно-геологических условий применительно к свайному
варианту фундаментов 14
2 Предварительное определение глубины заложения и толщины плиты
3 Выбор типа длины и сечения свай 15
4 Определение несущей способности свай по материалу и грунту..15
5 Определение числа свай и их размещение в ростверке 16
6 Определение усилий в сваях во внецентренно нагруженном фундаменте
7 Проверка давления в основании свайного фундамента .. 16
8 Расчет осадки свайного фундамента .17
Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов 18
Список использованной литературы
АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ
1 Определение наименования грунтов
где ρs - плотность твердых частиц грунта гсм3;
ρd - плотность грунта в сухом состоянии:
где ρ - плотность грунта ненарушенной структуры гсм3;
- природная влажность грунта в долях единицы;
ρd= 185(1+0268)=146гсм3;
ρd =192(1+0308)=147гсм3;
е =(268-147)147=083.
ρd =192(1+0296)=148гсм3;
е =(264-148)148=078.
где ρ - плотность воды принимаемая равной 1гсм3;
Sr =276*0268089*1=0831.
Sr =268*0308083*1=099.
Sr =264*0296078*1=1.
где L - влажность грунта на границе текучести;
р - влажность грунта на границе раскатывания;
Ip =(040-022)*100%=18%.
Ip =(032-028)*100%=4%.
слой: IL =(0268-022)018=027.
слой: IL =(0308-028)004=07.
слой – глина тугопластичная насыщенная водой;
слой – супесь пластичная насыщенная водой;
слой – песок крупный рыхлый насыщенный водой.
2 Определение табличных значений расчетного
сопротивления грунтов
Двойную интерполяцию необходимую для нахождения [pic] для пылевато-
глинистых грунтов рекомендуется выполнять за один прием по формуле [5]:
R0 (еIL) = [(е2-е) (е2-е1)]·[(1-IL) R0 (10) + IL R0 (11)] +
+ [(е-е1) (е2-е1)]·[(1-IL) R0 (20) + IL R0 (21)]
где е IL - характеристики грунта для которого определяется
е1 е2 - соседние значения коэффициента пористости в интервале между
которыми находится коэффициент пористости для рассматриваемого грунта;
R0 (10) и R0 (11) - табличные значения R0 для е1 при IL=0 и IL=1
R0 (20) и R0 (21) - то же для е2.
Двойную интерполяцию допускается выполнять графически.
слой: R0 (еIL) = [(1-089) (1-08)]·[(1-027) 300 + 0.27*200] +
[(089-08) (1-08)]·[(1-027) 250+ 100*027]=2444кПа=2444кгссм2;
слой: R0 (еIL) = [(07-083) (07-05)]·[(1-07) 300 + 0.7*300] +
[(083-05) (07-05)]·[(1-07) 250+ 200*07]=1598кПа=16кгссм2;
слой: R0 (еIL) =500кПа=5кгссм2.
3 Определение нормативной и расчетной
глубины промерзания грунта
В курсовой работе нормативную глубину промерзания грунта dfn следует
определять по формуле м:
где d0 - величина принимаемая равной м для: суглинков и глин - 023;
супесей песков мелких и пылеватых - 028; песков гравелистых крупных и
средней крупности - 030; крупнообломочных грунтов - 034. Для слоистых
толщ грунтов d0 принимается методом последовательных приближений как
средневзвешенное в пределах глубины промерзания;
Мt - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе
Мt принимается по приложению К.
Расчетную глубину промерзания df определяют по формуле м:
где [pic] - коэффициент учитывающий влияние теплового режима здания
принимаемый: для наружных фундаментов отапливаемых зданий в зависимости от
конструкции пола и температуры внутри помещения по приложению К; для
наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых зданий [pic]=11.
4 Определение расчетных нагрузок и расчетных
характеристик грунтов
Согласовано [1] все расчеты оснований должны выполняться с
использованием расчетных значений характеристик грунтов Х определяемых по
где Хn - нормативное значение данной характеристики для каждого слоя
γg - коэффициент надежности по грунту.
Коэффициент надежности по грунту рассчитывается на основе
статистической обработки опытных данных по определению отдельных
характеристик грунтов. В курсовой работе согласно [1] следует принимать
следующие значения коэффициента надежности по грунту:
в расчетах оснований по деформациям γg =1;
в расчетах оснований по несущей способности:
для удельного сцепления γg (с)=15;
для угла внутреннего трения песчаных грунтов γg (()=11;
для угла внутреннего трения пылевато-глинистых грунтов γg (()=115;
для остальных характеристик γg =1.
Х= 0094 15 = 0063МПа;
Х= 0007 15 = 00047МПа;
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НА
ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ
1 Определение глубины заложения подошвы фундаментов
Таким образом при использовании сборных железобетонных подушек высотой
м (принять в первом приближении) минимальная глубина заложения
фундаментов по конструктивным соображениям для подвальной части здания
d кmin = db + 02 + 03 (10)
d кmin = 23 + 02 + 03=28м
где db - глубина подвала от уровня планировки.
2 Предварительное определение размеров
При выбранной глубине заложения подошвы фундамента ее площадь А м2
можно предварительно определить по формуле:
A = N0II m (R0 - γm d)
AА-Г = N0II m (R0 - γm d)=250*1(2444 –20*18) = 12 м2;
AБ = N0II m (R0 - γm d)=980*1(2444 –20*1) = 44 м2;
AВ = N0II m (R0 - γm d)=300*1(2444 –20*3) = 163 м2;
Aторц = N0II m (R0 - γm d)=150*1(2444 –20*18) =081 м2;
Aпопер = N0II m (R0 - γm d)=90*1(2444 –20*12) =041 м2.
где N0II - расчетная нагрузка на погонный метр ленточного фундамента или
на фундамент под колонну кН;
R0 - расчетное сопротивление грунта несущего слоя кНм2;
d - глубина заложения подошвы фундамента м;
γm - удельный вес материала фундамента (γm = 24 кНм3);
- коэффициент учитывающий меньший удельный вес грунта по сравнению с
удельным весом материала фундамента;
Далее подбирают размеры подошвы фундамента. Для ленточных фундаментов
расчет ведется на 1 м длины следовательно ширину подошвы фундамента - b
bторц = 081 1=081 м;
bпопер = 041 1=041 м.
Для фундаментов имеющих прямоугольную подошву (фундамент под колонну)
предварительно задавшись соотношением сторон = lb ширину подошвы
определяют по формуле
В курсовой работе принимаем = 1 - фундамент имеет квадратную
3 Предварительное конструирование фундаментов
В курсовом проектировании следует отдавать предпочтение сборным
фундаментам. Типовые сборные элементы фундаментов можно подобрать по
справочной и нормативной литературе [8-11 13-15].
Ленточный фундамент состоит из бетонных блоков стен подвалов [13] и
железобетонных фундаментных плит [14]. При конструировании фундамента
рекомендуется применять сплошные бетонные блоки марки ФБС высотой 058 м
шириной 06 м (для фундаментов по осям А и Г а также для фундаментов
торцевых стен) шириной 05 м (для фундамента по оси В) и шириной 04 м
(для поперечных стен). Блоки высотой 028 м применять не рекомендуется в
связи с их практическим отсутствием. Фундаментные плиты рекомендуется
применять марки ФЛ толщиной 03 м если возникает необходимость в
применении плит толщиной 05 м то нужно скорректировать глубину заложения
4 Определение расчетного сопротивления грунта
5 Проверка давления под подошвой фундамента
Давление под подошвой центрально нагруженного ленточного фундамента
определяется по формуле
р = N'II А = (N0II l + NfII + NgII + NkII + NqII)(b l)
А: р = N'II А = (250+5227+182+0+38)(12)= 27023кНм2;
Г: р = N'II А = (250+5227+912+126+38)(12)= 2637 кНм2;
В: р = N'II А = (300+5134+153+187+0)(163)= 21763 кНм2.
р = N'II А = (90+3175+0+0033)(041)= 29703 кНм2
Фундамент Схема действующей Формулы для определения
по оси А; [pic] NfII = b hf l γm + bc H l
стены в NgII = 2bk (d - hf )l γbf =1568
по оси В [pic] NfII = b hf l γm + bc H l γm=699
NgII = bk [(d - hf )+(hs - hf )]l
NkII = bk hcf l γcf=189
по оси Г; [pic] NfII = b hf l γm + bc H l
стены в NgII = bk [(d - hf )+(hs - hf )]l
NkII = bk hcf l γcf =155
поперечной[pic] NfII = b hf l γm + bc H l
NgII = 2bk (hs - hf )l γbf
NkII = 2bk hcf l γcf =594и
bk = (b - bc ) 2; γbf = 16 кНм3;
hcf = 015 м; q = 10 кНм2.
Максимальное и минимальное давление под подошвой внецентренно
нагруженного фундамента колонны определяется по формуле
[pic]= N'II А ± М'II W = (N0II + NfII + NgII) А ± М0II W =
= (N0II + b l d γmt)(b l) ± 6М0II (l b2)
[pic]=(980+22*22*2*24)22*22±6*10822*22*22=3113418962кПа
где N0II - вертикальная нагрузка на фундамент колонны по заданию
М0II - момент действующий на фундамент колонны по заданию (приложение
W - момент сопротивления площади подошвы фундамента м3;
b - ширина подошвы фундаментного стакана м;
l - длина подошвы фундаментного стакана м (при квадратной подошве
Для центрально нагруженного фундамента должно выполняться условие
Для внецентренно нагруженного фундамента должны выполняться следующие
Если условия (21)÷(24) не выполняются следует уточнить размеры подошвы
фундамента (при этом возможно изменится глубина заложения) и повторить
расчет до тех пор пока условия (21)÷(24) не будут удовлетворены с
точностью (5 15%). Количество приближений обычно не более 3.
Значения р и R входящие в условия (21)÷(24) в каждом приближении
необходимо определять для одних и тех же размеров подошвы фундамента.
6 Расчет осадки основания фундамента под колонну
Осадка основания s с использованием расчетной схемы в виде линейно-
деформируемого полупространства определяется методом послойного
суммирования. Основное условие применимости к грунтам теории линейного
деформирования заключается в том чтобы напряжения по подошве фундамента
находились в пределах первых двух фаз напряженного состояния грунта т.е.
соблюдалось условие р ( R.
Схема распределения вертикальных нормальных напряжений в линейно-
деформируемом полупространстве приведена на рисунке 3.6. Обозначения
принятые на рисунке:
DL - отметка планировки;
NL - отметка поверхности природного рельефа;
FL - отметка подошвы фундамента;
WL - уровень подземных вод;
B.C - нижняя граница сжимаемой толщи;
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки;
dn - глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа;
b - ширина фундамента;
p - среднее давление под подошвой фундамента;
p0 - дополнительное давление на основание;
zg - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z
от подошвы фундамента;
zg0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне
zp - дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на
глубине z от подошвы фундамента;
zp0 - дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на
Нс - глубина сжимаемой толщи.
Основная задача при расчете осадки заключается в построении эпюр zg
zp и определении нижней границе сжимаемой толщи.
Эпюра zg строится от отметки NL. Вертикальное напряжение от
собственного веса грунта zg на границе слоя расположенного на глубине
z от подошвы фундамента определяется по формуле
где γ' - удельный вес грунта расположенного выше подошвы фундамента;
n - количество слоев грунта.
Эпюра zр строится от отметки FL. Дополнительные вертикальные
напряжения на глубине z от подошвы фундамента по вертикали проходящей
через центр подошвы фундамента определяются по формуле
zp1=0028*20622=5774;
где α - коэффициент определяемый по таблице 3.4 или по формуле (27) в
зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного
фундамента = lb (l - длина фундамента) и относительной глубины =
zb (z - расстояние от отметки FL до рассматриваемой точки по вертикали
принимается в зависимости от толщины элементарных слоев на которые делится
р0 - дополнительное вертикальное давление на основание определяемое по
формуле (для фундаментов шириной b[pic]10 м принимается р0 = р)
p - среднее давление под подошвой фундамента (принимается из расчетов
подошвы фундамента (при планировке срезкой принимается zg0 = γ'd при
отсутствии планировки и планировке подсыпкой zg0 = γ'dn).
Для обеспечения необходимой точности при подсчете осадок сжимаемая
толща основания делится на элементарные слои толщину которых hi
рекомендуется принимать из условия hi ( 04b.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине z=Hc где
Осадка основания определяется методом послойного суммирования по
[pic]=08*((4209*3415)+(6272*4120)+(1477*5139))=1946
где - безразмерный коэффициент равный 08;
zpicp - среднее значение дополнительного нормального напряжения в i-м
элементарном слое грунта равное полусумме указанных напряжений на верхней
zi-1 и нижней zi границах слоя
zpicp3 = (309+2644)2=1477
n - число элементарных слоев на которые разбита сжимаемая толща
Расчет осадки рекомендуется выполнять в табличной форме вид которой
приведен в таблице 3.5.
Осадка считается допустимой если выполняется условие
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1 Анализ инженерно-геологических условий
применительно к свайному варианту фундаментов
Проектирование свайных фундаментов производится в соответствии с
требованиями СНиП [2].
В курсовой работе рекомендуется применять забивные сваи-стойки или
висячие сваи (рисунок 4.1). К сваям-стойкам надлежит относить сваи всех
видов опирающиеся на скальные грунты а забивные сваи кроме того на
малосжимаемые грунты. К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные
грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным а также глины
твердой консистенции в водонасыщенном состоянии с модулем деформации Е ≥
000 кПа (500 кгссм2).
К висячим сваям следует относить сваи всех видов опирающиеся на
сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты боковой поверхностью и
Во всех случаях нижние концы свай следует стремиться заглубить в более
прочный и малосжимаемый слой грунта. При этом следует рассмотреть три
варианта: когда свая погружается нижним концом во 2-й 3-ий или 4-ый слой
2 Предварительное определение глубины заложения
и толщины плиты ростверка
При назначении глубины заложения подошвы свайного ростверка необходимо
учитывать вид и состояние грунтов строительной площадки положение уровня
грунтовых вод конструктивные особенности сооружения (например наличие
Глубина заложения свайного ростверка в непучинистых грунтах назначается
независимо от глубины промерзания (не менее 05 м от поверхности
планировки) в пучинистых грунтах – ниже расчетной глубины промерзания не
В промышленных и гражданских зданиях обрез ростверка принимается на
÷15 см ниже уровня отметки пола. Толщина ростверка обычно назначается не
менее 40 см. Окончательная его толщина определяется проверочным расчетом на
изгиб или на продавливание головами свай и опирающимися конструкциями
здания (колоннами стенами). Величина заделки головы железобетонной сваи в
ростверке составляет:
а) при отсутствии горизонтальных нагрузок на фундамент – не менее 5÷10
см при этом заделка выпусков арматуры в ростверк не обязательна (свободное
б) при наличии горизонтальных нагрузок на фундамент – не менее
поперечного сечения сваи или на 5÷10 см с обязательным выпуском в ростверк
арматуры периодического профиля на длину ее анкеровки (жесткое соединение).
В курсовой работе глубина заложения подошвы свайного ростверка
принимается одинаковой под всеми стенами и колоннами здания. Ростверк –
монолитный железобетонный. Соединение сваи с ростверком – свободное
глубина заделки головы сваи в ростверк – 10 см.
3 Выбор типа длины и сечения свай
Тип свай их длина размер поперечного сечения назначаются исходя из
конкретных инженерно-геологических условий строительной площадки. При
выполнении курсового проекта рекомендуется применять типовые забивные
железобетонные сваи квадратного сечения по ГОСТ [18].
В практике жилищного и промышленного строительства наиболее часто
применяются сваи с сечением 25х25 и 30х30 см. При назначении длины свай
следует иметь в виду что почти всегда экономически целесообразен фундамент
с меньшим числом более длинных свай чем фундамент с большим числом
коротких свай. При этом заглубление забивных свай в грунты принятые за
основание под их нижние концы должно быть: в крупнообломочные
гравелистые крупные и средней крупности песчаные пылевато-глинистые
грунты с показателем текучести IL≤01 – не менее 05м а в прочие
нескальные грунты – не менее 1м. Так же необходимо учитывать возможность
забивки свай в тот или иной грунт.
4 Определение несущей способности свай
по материалу и грунту
Несущую способность висячей забивной сваи по грунту работающей на
сжимающую нагрузку определяют как сумму сил расчетных сопротивлений
грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по
Fd = γc (γcr RA+ u γcf fi hi) (47)
Fd = 1*(11*800*009+12*(1*30*24+1*4*13)=17184кН
где γc – коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый γc =1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи принимаемое
по приложению М (таблица М1);
A – площадь опирания сваи на грунт м2 принимаемая по площади
поперечного сечения сваи брутто;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи м;
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой
поверхности сваи принимаемое по приложению М (таблица М2);
hi – толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью
γcr γcf – коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним
концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа
погружения на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по приложению М
При определении fi толща грунтов под подошвой ростверка расчленяется
на однородные слои толщиной hi не более 2 м [10 11].
Расчетная нагрузка Рd допускаемая на сваю по грунту определяется по
Pd = 1718414=12274кН
где Fd – несущая способность сваи по грунту;
γк – коэффициент надежности равный γк = 14.
5 Определение числа свай и их размещение в ростверке
lfсв = Pсв NI=12274 980=0125 м
где NI – сумма внешних расчетных вертикальных нагрузок приведенных к
подошве ростверка (определяется по той же методике что и для фундамента
мелкого заложения в соответствии с подразделом 3.5).
Ориентировочное число свай в фундаменте под колонну может быть
определено по формуле
n = m NI Pсв=11* 980 12274 =8789 значит используется
используем свайный куст из 9-х свай.
где m – коэффициент учитывающий работу свай при наличии момента
внешних сил в уровне подошвы ростверка и принимаемый равным 11.
6 Определение усилий в сваях во внецентренно нагруженном
фундаменте под колонну
Nвыд ≤ 7411214=5294кН
где Fdu – несущая способность висячей забивной сваи на выдергивание.
Fdu = γc u γcf fi hi (53)
Fdu = 08*12*(30*24+4*13) =74112кН
γс – коэффициент условий работы; для свай погружаемых в грунт на
глубину менее 4 м γс =06 на глубину 4 м и более γс =08 – для всех
зданий и сооружений.
При воздействии вертикальных и горизонтальных сил на сваи необходимо
проверить работу свай на совместное действие этих нагрузок. Если при такой
проверке оказывается что число вертикальных свай недостаточно добавляют
нужное число свай или применяют наклонные сваи.
7 Проверка давления в основании свайного фундамента
здесь φIImt – осредненное расчетное значение угла внутреннего трения
грунта определяемое по формуле
φIImt = (104*24+209*13) (24+13)=141
где φIIi – расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных
пройденных сваями слоев грунта толщиной
h – глубина погружения свай в грунт;
d – диаметр или сторона поперечного сечения сваи.
Ширина условного фундамента может быть найдена по формуле
by = b + 2(d2) + 2h tg(φIImt4)
by = 152+2*(032)+2* 4* tg (1414)=2313м
где φIImt h d – то же что и формуле (54);
b – расстояние между осями крайних радов вертикальных свай.
8 Расчет осадки основания свайного фундамента
Расчет осадки свайного фундамента под колонну производится как для
условного фундамента по той же методике что и для фундамента мелкого
заложения в соответствии с требованиями [1].
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ
ВАРИАНТОВ ФУНДАМЕНТОВ
Таблица 5.1 - Укрупненные единичные расценки
Работы и конструкции Единицы Стоимост
Разработка грунта под фундаменты жилых и
гражданских зданий м3 303
а) при глубине выработки до 18 м за 1 м3 грунта
вытесненного фундаментом
б) при глубине выработки более 18 м и м3 -
водонасыщенных грунтах на каждые 01 м увеличения
глубины заложения фундамента стоимость земельных
работ повышается на 15 %
II. Водоотлив на 1 м3 грунта
а) при среднем притоке воды в котлован м3 428
б) при сильном притоке воды в котлован м3 646
III. Крепление котлована
Крепление стенок котлована досками
а) при глубине котлована до 3 м м3 065
б) при глубине котлована более 3 м м3 077
Устройство деревянного шпунтового ограждения м3 520
Устройство стального шпунтового ограждения м3 110
Продолжение таблицы 5.1.
IV. Устройство фундаментов
А. Сборные фундаменты
Фундаменты железобетонные сборные м3 329
Бетонные фундаментные блоки м3 291
Б. Монолитные фундаменты
Фундаменты железобетонные под колонны м3 211
Фундаменты железобетонные ленточные м3 241
Фундаменты бетонные ленточные м3 185
В. Свайные фундаменты
Железобетонные забивные сваи (изготовление и
а) сваи до 12 м м3 630
б) сваи более 12м м3 660
Железобетонные буровые сваи м3 1500
Устройство железобетонных ростверков м3 800
V. Искусственные основания под фундаменты
Песчаные подушки м3 040
Уплотнение грунта тяжелым трамбованием м3 045
Уплотнение грунтов песчаными сваями м3 080
Силикатизация однорастворным методом м3 1500
Силикатизация двухрастворным методом м3 2500
Термический способ закрепления грунтов м3 80
Цементация песчаных грунтов м3 150
Технико-экономические показатели обоих вариантов фундаментов
рекомендуется представить в табличной форме (пример таблица 5.2).
Таблица 5.2 - Технико-экономические показатели фундаментов
Показатели Единица Фундамент Свайный
измеренияна фундамент
Строительная стоимость у.е. 73210
Объем бетонной и железобетонной кладким3 1319
В том числе сборного бетона и м3 1066
Коэффициент сборности конструкции - 081
Коэффициент сборности Кс конструкции фундаментов определяют по формуле:
Кс=Vc Vn=10661319=081
где Vc - объем сборных конструкций;
Vn - полный объем кладки фундамента.
После сравнения вариантов следует принимать вариант имеющий наименьшую
стоимость строительства наименьший объем кладки и наибольший коэффициент
сборности. При сравнении следует также учитывать эксплуатационные качества
вариантов и наименьший срок строительства.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
СНиП РК 5.01-01-2002. Основания зданий и сооружений.
СНиП РК 5.01-03-2002. Свайные фундаменты.
СНиП РК 2.04-01-2001. Строительная климатология.
ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.
Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП
02.01-83) НИИОСП им. Н.М.Герсеванова. - М.: Стройиздат 1986.-415 с.
Пособие по проектированию подпорных стен и стен подвалов (к СНиП
09.03-85) М.: Стройиздат 1984.
Руководство по проектированию свайных фундаментов НИИОСП им.
Н.М.Герсеванова Госстроя СССР. - М.: Стройиздат 1980.-151 с.
Основания фундаменты и подземные сооружения: Справочник
проектировщика Под общей редакцией Е. А. Сорочана и Ю. Г. Трофименкова. -
М.: Стройиздат 1985.-480 с.
Основания и фундаменты: Справочник Пол общей редакцией Г. И.
Швецова. - М.: Высшая школа 1991.-383 с.
Берлинов М.В. Ягупов Б.А. Расчет оснований и фундаментов. -М.:
Стройиздат 2001.-272 с.
Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов. - М.:
Стройиздат 1990.-304 с.
СНиП 3.02.01-83. Основания и фундаменты Госстрой СССР. - М.:
Стройиздат. 1983.-39 с.
ГОСТ 13579-78*. Блоки бетонные для стен подвалов. Технические
СТ РК 956-93. Плиты ленточных фундаментов железобетонные.
ГОСТ 24476-80. Фундаменты железобетонные сборные под колонны
каркаса межвидового применения для многоэтажных зданий. Технические
Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под
колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83)
Ленпромстройпроект Госстроя СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР 1989.-112 с.
Нугуманов Д.Т. Проектирование свайных фундаментов ВКТУ Усть-
Каменогорск 1999.-82 с.
ГОСТ 19804.1-79. Сваи забивные железобетонные цельные сплошного
квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой М.: Издательство стандартов
Проектирование и устройство свайных фундаментов: Учеб. пособие для
строительных вузов С.Б.Беленький Л.Г.Дикман И.И.Косоруков и др. –М.:
Высшая школа 1983.-328 с.

Ермолин.dwg

Схема расположения фундаментов
Глубина подошвыn z м
Модуль дефор-и nЕ кПа
ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР ПРИРОДНОГО И ОСАДОЧНОГО ДАВЛЕНИЯ
Глиныnтуго- пластич- ные насыщен- ные водой
Супеси пластич- ные насыщен- ные водой
Песокnпесчанис- тыйnнасыщен- ный водой рыхлый
Глины тугопластичныеnнасыщенные водой
Супеси пластичные насыщенные водой
Песок крупныйnнасыщенный водой рыхлый
ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ РАЗРЕЗ ПО СКВАЖИНЕ
Проектирование фундаментовnпромышленного здания
Курсовой проект по геотехнике 2.
План фундамента. Разрез А-В. nСхема расположения фундаментов.nЭпюры давлений.nГеологический разрез. Узел А. Узел Б. Узел В.
Асфальтовоеnпокрытие
Насыпьnнеслежавшаяся