Слесарно-механическая мастерская с гаражом (на 5 машин)

12345.DOC

Одним из важнейших направлений прогресса строительства которое ведётся во всё возрастающих масштабах является производство и применение лёгких и эффективных строительных конструкций. Повышение качества строительства ускорение его темпов снижение материалоёмкости трудоёмкости и стоимости имеют огромное значение. Широкое применение в строительстве эффективных лёгких сборных конструкций заводского изготовления позволит существенно ускорить сооружение строительных объектов упростить и снизить трудоёмкость работ по сооружению фундаментов транспортированию и монтажу зданий и сооружений и получить благодаря этому значительный технико-экономический эффект.
К числу лёгких строительных конструкций в первую очередь относятся деревянные конструкции. Деревянные конструкции являлись основными в течение многих веков и имеют широкие перспективы применения в современном облегчённом капитальном строительстве. Огромные лесные богатства нашей страны являются надёжной сырьевой базой производства деревянных строительных конструкций. Деревянные конструкции характеризуются малой массой малой теплопроводностью повышенной транспортабельностью и их перевозки на значительные расстояния вполне рациональны. Ценные строительные свойства древесины определяют и области её эффективного использования.
Высокая прочность древесины позволяет создавать деревянные конструкции больших размеров для перекрытий зданий имеющих свободные пролёты до 100 м и более.
Деревянные конструкции подвержены загниванию. Однако современные методы конструктивной и химической защиты от загнивания позволяют снизить до минимума опасность их гнилостного поражения и обеспечить им необходимую долговечность в самых различных условиях эксплуатации.
Древесина является стойким материалом в ряде агрессивных по отношению к бетону и металлу сред. Кроме того деревянные конструкции проявляют необходимую долговечность в ряде сооружений химической промышленности.
Создание высокопрочных и стойких синтетических полимерных клеев и разработка высокопроизводительной заводской технологии склеивания позволили из пиломатериалов ограниченных размеров создавать клееные элементы и конструкции практически любых размеров и форм имеющих повышенную прочность и стойкость против загнивания и возгорания и при минимальном количестве отходов. Производство и применение клееных деревянных конструкций является одним из главных направлений прогресса в области строительства из дерева. Основной задачей промышленности клееных деревянных конструкций является строгое и точное выполнение всех операций технологического процесса с тем чтобы обеспечить высокое качество и снизить стоимость этих прогрессивных конструкций. Наибольший технико-экономический эффект даёт их использование в следующих областях строительства: большепролётные общественные здания промышленные здания с химически агрессивной средой не действующей на древесину сборные малоэтажные дома заводского изготовления сельскохозяйственные производственные здания. Опыт зарубежного строительства показывает также всё возрастающий объём применения клееных деревянных конструкций.
Дальнейшее прогрессивное развитие производственной базы заводского изготовления деревянных строительных конструкций должно быть ориентировано на повышение их эксплуатационных качеств и капитальности на ускорение темпов строительства и повышение производительности труда не только в процессе заводского изготовления укрупнённых элементов сборных сооружений но и при их монтаже.
Для сравнения взяты следующие конструкции:
-гнутоклееная деревянная рама;
-клеенная двухскатная балка на стойках.
Гнутоклееная деревянная рама
Сталь класса A-I 117.54 кг
Сталь класса A-I 46.8 кг
Определяем расход пиломатериалов:
k3=1.07 – коэф. для элементов со стыком на зубчатый шип;
dп bп dо bo – толщина и ширина до острожки и после соответственно;
Определяем трудоемкость изготовления конструкций:
Для рамы Тизг=tи×L+Тс+Тт+Та=0.4×27.8+3.5×5.09+1×5.09+1×3.564+4=41.6 чел.час.
Для балки Тизг=tи×L+Тс+Тт+Та=0.05×28.5+3.5×7.8+1×7.8+1×5.6+4=46.125 чел.час.
tи – удельная трудоемкость изготовления и сборки;
Тс = tс×Vп – трудоемкость сушки(tс =3.5 чел.час.м3)
Тт=tт`×Vп+tт``×Vд– трудоемкость транспортных операций
(tт`=1 чел.час.м3 tт``=1 чел.час.м3);
Та - трудоемкость на септирование.
Монтажа и окраски 142.56
Сравнив показатели и учитывая все конструктивные и архитектурные качества конструкций для дальнейшего расчета принимаем деревянную гнутоклееную раму.
Теплотехнический расчёт клеефанерной панели
Схематический чертеж ограждающей конструкции
Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем:
Воздушная прослойка:
Определяем через ГСОП
Принимаем толщину утеплителя равную 8 см.
Расчёт утепленной клеефанерной панели покрытия
Исходные данные: размер панели в плане 148х598 м; обшивки из водостойкой фанеры марки ФСФ сорта ВВВ по ГОСТ 3916-69*; ребра из сосновых досок второго сорта. Клей марки ФРФ-50. Утеплитель – минераловатные плиты на синтетическом связующем по ГОСТ 9573-82*. Плотность утеплителя 1 кНм3. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 02 мм. Воздушная прослойка над утеплителем – вентилируемая вдоль панели. Кровля из рулонных материалов (рубероид) трехслойная. Первый слой рубероида наклеивают на заводе с применением мастик повышенной теплостойкости и механизированной прокатки слоя. Оставшиеся два слоя наклеивают после установки панели. Район строительства – Костромская область.
Компоновка рабочего сечения панели
Ширину панели делают равной ширине фанерного листа с учетом обрезки кромок для их выравнивания . Толщину фанеры принимают 10 мм. Направление волокон наружных шпонов фанеры как в верхней так и в нижней обшивке панели должно быть продольным для обеспечения стыкования листов фанеры “на ус” и для лучшего использования прочности фанеры.
Для дощатого каркаса связывающего верхние и нижние фанерные обшивки в монолитную склеенную коробчатую панель применены черновые заготовки по рекомендуемому сортаменту пиломатериалов (применительно к ГОСТ 24454-80*Е) сечением 50х175 мм. После сушки (до 12% влажности) и четырехстороннего фрезирования черновых заготовок на склейку идут чистые доски сечением 42х167 мм. Расчётный пролет панели . Высота принята что составляет пролёта и соответствует рекомендациям согласно которым высота панели составляет пролета.
Каркас панели состоит из четырех продольных ребер. Шаг ребер принимают из расчета верхней фанерной обшивки на местный изгиб поперек волокон от сосредоточенной силы кН как балки заделанной по концам (у ребер) шириной 1000 мм. Расстояние между ребрами в осях .
Изгибающий момент в обшивке . Момент сопротивления обшивки шириной 1000 мм.
Напряжение от изгиба сосредоточенной силой
> здесь 1.2 – коэффициент условия работы для монтажной нагрузки.
Для придания каркасу жесткости продольные ребра соединены на клею с поперечными ребрами расположенными по торцам и в середине панели. Продольные кромки панелей при установке стыкуются с помощью специально устроенного шпунта из трапецевидных брусков приклееных к крайним продольным ребрам. Полученное таким образом соединение в шпунт предотвращает вертикальный сдвиг в стыке и разницу в прогибах кромок смежных панелей даже под действием сосредоточенной нагрузки приложенной к краю одной из панелей.
Панели предназначены для укладки по несущим деревянным конструкциям. Подсчет нормативной и расчетной нагрузок приведен в таблице.
Наименование нагрузки
Нормативная нагрузка кНм2
Расчётная нагрузка кНм2
Кровля рубероидная трехслойная
Продольные и поперечные ребра
Утеплитель – минераловатные плиты
Коэффициент надежности по снеговой нагрузке в соответствии с п.5.7 СНиП 2.01.07-85 для отношения нормативного веса покрытия к весу снегового покрова 0.8 равен gf =1.6
Полная нагрузка на 1 м панели:
Расчетные характеристики материалов
Для фанеры марки ФСФ сорта ВВВ семислойной толщиной 10 мм по табл. 10 и 11 СНиП II-25-80 имеем:
расчетное сопротивление растяжению: Rф.р= 14 МПа;
расчетное сопротивление сжатию: Rф.с= 12 МПа;
расчетное сопротивление скалыванию: Rф.ск= 08 МПа;
расчетное сопротивление изгибу: Rф.и90= 65 МПа;
модуль упругости: Еф=9000 МПа;
Для древесины ребер по СНиП II-25-80 имеем модуль упругости Едр=10000 МПа.
Геометрические характеристики сечения панели
Приведённая расчётная ширина фанерных обшивок согласно СНиП II-25-80 п.4.25.
bпр=0.9×b при l>6a где b – полная ширина плиты l – пролет плиты a – расстояние между продольными ребрами по осям.
bпр=0.9×1.48=1.332 м.
Геометрические характеристики клеефанерной панели приводим к фанерной обшивке. Приведенный момент инерции поперечного сечения панели.
Приведенный момент сопротивления поперечного сечения панели:
Проверка панели на прочность
Максимальный изгибающий момент в середине пролета:
Напряжения в растянутой обшивке:
где 0.6 – коэффициент учитывающий снижение расчётного сопротивления фанеры в растянутом стыке. (п.4.24 СНиП II-25-80).
Расчет на устойчивость сжатой обшивки производим по формуле:
При расстоянии между продольными ребрами в свету с1 = 0424 м и толщина фанеры .
Напряжение в сжатой обшивке:
Расчёт на скалывание по клеевому слою фанерной обшивки (в пределах ширины продольных ребер) производят по формуле:
Поперечная сила равна опорной реакции панели:
Приведенный статический момент верхней фанерной обшивки относительно нейтральной оси:
Расчётная ширина клеевого соединения: bрасч = 4×0042 = 0168 м.
Касательные напряжения будут:
Проверка панели на прогиб
Относительный прогиб панели:
где - предельный прогиб в панелях покрытия согласно табл. 16 СНиП II-25-80.
Расчёт гнутоклееной деревянной трехшарнирной рамы
Исходные данные: рама пролётом 15 м шагом 3 м. Здание второго класса ответственности . ТВУ эксплуатации А-1. Кровля утеплённая из клеефанерных плит. Район строительства – Костромская обл. .
На раму действуют равномерно распределенные постоянные и временные нагрузки. Собственный вес рамы определяем при :
где 3 – шаг несущих конструкций.
Геометрический расчёт
Высота рамы в коньке 7 м. Длина полупролёта 7.5 м. Радиус выгиба 3 м. Угол наклона ригеля . Угол между осями стойки и ригеля и касательной к средней точке выгиба . Центральный угол выгиба в градусах 76 и радианах 1.33. Длина выгиба .
Ось полурамы разбиваем на 6 сечений
cosa=0.97; sina=0.24
Усилия от левосторонней снеговой нагрузки:
Va=Vb=3*s*L8=486 кН; Ha=Hb==13755 кН.
Сечение 1: M1= -Ha*hст;
Сечение 2: M2= -Ha*y2+Va* Q2=(Va-s*x2)*cosa1-Ha*sina1
N2=(Va-s*x2)*sina1+Ha*cosa1
a1=(90+a)2=52o; cosa1=0.62; sina1=0.79
Сечение 4: M4=Va*x4-Ha*y4-s*x422
Сечение 5: Q5=Va-s* N5=Ha
Усилия от правосторонней снеговой нагрузки:
Сечение o: Qo= No= Va
Сечение 1: M1= -Ha*hст
Сечение 2: M2= -Ha*y2+Va* Q2=Va*cosa1-Ha*s N2=Va*sina1+Ha*cosa1
Сечение 3: M3=Va*x3-Ha*y3
Сечение 4: M4=Va*x4-Ha*y4
Сечение 5: Q5= N5=Ha
Усилия от двусторонней снеговой нагрузки равны сумме усилий от односторонних снеговых нагрузок. Усилия от собственног веса определяются умножением усилий от двухсторонней нагрузки на отношение этих нагрузок qs=3.257.2=0.45. Полные расчетные усилия равны сумме усилий от двухсторонней снеговой и собственного веса.
Полученные значения сводим в таблицу.
Подбираем сечения и делаем проверку напряжений
Сечение 2: М=247 кНм; N=91 кН.
Принимаем древесину второго сорта в виде досок сечением после острожки dхb=1.6х19 см2. Расчетное сопротивление древесины при сжатии с изгибом с учетом ширины сечения >13 см толщины доски 1.6 см: Rc=Rи=12.5 МПа.(см ниже)
Требуемую величину сечения определяем приближенно по величине изгибающего момента а наличие продольной силы учитываем коэф. 0.7:
Принимаем высоту сечения 944см – 59 досок.
Сечение о: Q=39 кН. Требуемую высоту сечения на опоре определяем из условия прочности на скалывание. Расчетное сопротивление скалыванию для древесины 2-го сорта: Rск=1.50.95=1.579 МПа.
Высота опорного сечения: м
Принимаем высоту опорного сечения из 13 досок – bxh=19x208см2.
Высоту конькового сечения принимаем равной hк=208 мм ( 13 досок).
Делаем проверку напряжений при сжатии с изгибом. Изгибающий момент действующий в центре сечения находящегося на расстоянии от расчетной оси равном см определится по формуле:
М=М2-N2e=0.247-0.091×0.368=0.213 МНм
Расчетные сопротивления древесины 2-го сорта сжатой внутренней кромки Rc с учетом коэффициентов условий работы – высоты сечения mб=0.9 толщины слоев mсл=1.1 и коэф. гнутья mгн(таб.789 [1]):
rвн=r-e-h2=300-368-9442=216 см; rвнd=2161.6=135; mгн=0.8
Rc=Rc× mб×mсл×mгнgn=15×0.9×1.1×0.80.95=12.51 МПа
Расчетное сопротивление древесины 1-го сорта растянутой наружной кромки:
rн=r-e+h2=300-368+9442=3104; rнd=31041.6=194; mгн=0.7
Rp=12× mсл×mгнgn=12×1.1×0.70.95=9.726 МПа
Площадь сечения А момент сопротивления W расчетная длина lp=13.99 м радиус инерции i гибкость l:
A=b×h=0.19×0.944=0.179 м2;
м3; r=0.29×h=0.29×0.944=0.273 м;
l= lp r=13990.273=6223.
Коэффициент учитывающий переменность высоты сечения полурамы Кжн=0.07+0.93×hoh=0.07+0.93×208944=0.274.
Коэффициент учета дополнительного момента при деформации прогиба:
Мд=Мx=0.2131934=0.11 МНм.
Коэффициенты Кгв и Кгн к моменту сопротивления при проверке напряжений сжатия во внутренней и растяжения в наружной кромках сечения:
Кгв =(1+0.5×hr)(1+0.17×hr)=(1+0.5×0.9443)(1+0.17×0.9443)= 1.097
Кгн =(1-0.5×hr)(1-0.17×hr)=(1-0.5×0.9443)(1-0.17×0.9443)= 0.892
Моменты сопротвления сечения с учетом влияния выгиба верхней и нижней кромок:
Wн=W×Кгв=0.0273×1.097=0.0299 м3
Wв=W×Кгн=0.0273×0.892=0.0243 м3
Напряжения сжатия и растяжения:
Проверка устойчивости плоской формы деформирования рамы
Рама закреплена из плоскости в покрытии по наружным кромкам сечений. Внутренняя кромка ее сечений не закреплена. В сечениях рамы действуют в основном отрицательные изгибающие моменты максимальные в серединах выгибов. При этом верхние наружные зоны сечений рамы являются растянутыми и закрепленными из плоскости а нижние внутренние зоны сжаты и не закреплены.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования полурамы. Расчетная длина растянутой зоны равна полной длине полурамы lp=13.99 м.
Площадь сечения A=b×h=0.19×0.8=0.176 м2;
Момент сопротивления м3
Радиус инерции r=0.29×b=0.29×0.19=0.0551 м
Гибкость l= lp r=13.990.0551=30835.
Коэффициент устойчивости из плоскости при сжатии jy=3000l2=3000308352=0.032
Коэффициент устойчивости при изгибе:
jм=140×b2×Kф lp×h=140×0.192×1.13(13.99×0.944)=0.447 где Kф=1.13 – коэффициент формы эпюры изгибающих моментов.
Коэффициенты KпN и KпM учитывающие закрепление растянутой кромки из плоскости при при числе закреплений более 4-х следует считать сплошными:
KпN=1+0.75+0.06×(lph)2+0.6×ap× lph=1+0.75+0.06×(13.990.944)2+0.6×1.33×13.990.944=26.802
KпM=1+0.142×(lph)+1.76×(hlp)+1.4×ap=1+0.142×(13.990.944)+1.76×0.94413.99+1.4×1.33=5.088
где ap=1.33 – центральный угол гнутой части в радианах.
Проверка устойчивости полурамы:
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Опорный узел решается при помощи стального башмака состоящего из опорного листа двух боковых фасонок и упорной диафрагмы между ними который крепит стойку к опоре. (см. рис.)
Усилия действующие в узле: N=91 кН Q=39 кН.
Расчетное сопротивление вдоль волокон Rc=Rc×mб×mслgn=15×1×1.10.95=17.4 МПа.
Расчетное сопротивление поперек волокон Rcм90=3 МПа.
A=b×hоп=0.19×0.208=0.04 м2
Напряжение смятия вдоль волокон МПа Rc
Напряжение смятия поперек волокон МПа Rcм90
Расчитываем упорную вертикальную диафрагму на изгиб как балку частично защемленную на опорах с учетом пластического перераспределения моментов.
Изгибающий момент: M=Q×b16=0.039×0.1916=0.000463 МНм.
Требуемый момент сопротивления: W=MRи=0.000463240=1.92×10-6 м3=1.92 см3
Rи=240 МПа – сопротивление металла изгибу. Примем конструктивно hд=20 см
Толщина листа определится: см – принимаем 1 см.
Боковые пластины принимаем тойже толщины:
N=Q2=0.0392=0.0195 МН;
Башмак крепим к фундаменту двумя анкерными болтами работающими на срез и растяжение. Сжимающие усилия передаются непосредственно на фундамент.
Изгибающий момент передающийся от башмака на опорный лист:
М=Q×0.1=0.039×0.1=0.0039 МНм.
Момент сопротивления опорной плоскости башмака:
W=2×b×l26=2×9×20826=129792 см3 где b=9 см–ширина опорной плоскости башмака l=208 см – длина опорной плоскости башмака.
Сминающие напряжения под башмаком:
s=МW=390129792=0.3кНсм20.6 кНсм2 – при бетоне В10.
Принимаем болты диаметром 20 мм (Абр=3.14 см2 Ант=2.18 см2).
Для того чтобы срез воспринимался полным сечением болта устанавливаем под гайками шайбы толщиной 10 мм. Усилия в болтах определяются по следующим формулам:
растягивающие усилие приходящееся на один болт:
Np=M(23×2×l)=390×3(4×208)=1406 кН
Напряжения растяжения в пределах среза:
s=NpАнт=14.062.18=6440.8×R=0.8×24=19.2 кНсм2.
s=NсрАбр=19.53.14=621R=15 кНсм2.
Коньковый узел решаем с помощью деревянных накладок и болтов. На накладки толщиной а=10 см действует поперечная сила от односторонней снеговой нагрузки:
Усилие передающееся на второй ряд болтов:
N2=Q(e2e1-1)=16.2(9228-1)=7.05 кН где e2=92 см – расстояние между вторыми рядами болтов e1=28 см – расстояние между болтами.
Усилие передающееся на первый ряд болтов:
N1= Q( 1-e1e2)=16.2(1-2892)=23.14 кН.
Принимаем болты 20 мм.
Несущая способность в одном срезе болта при изгибе:
Ти=(1.8×d2+0.02×a2)×=(1.8×22+0.02×102)×=6.863 кН2.5×d2×=746 кН;
ka=0.55 (таб. 19[1]).
При смятии древесины:
Та=0.8×а×d×ka=0.8×10×2×0.55=8.8 кН
Тс=0.5×b×d×ka=0.5×19×2 ×0.55=10.45 кН
Число двухсрезных болтов в первом ряду:
n1=N1(Тmin×ncp)=23.14(6.83×2)=1.69 – принимаем 2 болта
Число двухсрезных болтов во втором ряду:
N2=N2(Тmin×ncp)=7.05(6.83×2)=0.51 – принимаем 1 болт
Смятие торцов полурамы под углом a=14о02` к продольным волокнам:
Расчетное сопротивление по углом:
Проверяем накладки на изгиб:
М=Q×(l1-l2)=16.2×14=2268 кНсм
Напряжение в накладке:
s=МWнт=22683022=0.088 кНсм2Rи=1.40.95=1.47 кНсм2
Расчет трехслойной навесной панели
с обшивкой из алюминия и средним слоем из пенопласта g=1 кНм3 с пустотами. Обрамление отсутствует. Боковые кромки пенопласта покрыты защитной мастикой. Собственный вес панели q=0.2 кНм2. Нормальная ветровая нагрузка wo=0.23 кПа аэродинамический коэффициент 0.8. Длина 6 м l ширина 1.18 b м толщина обшивки d=0.001 м толщина утеплителя с=0.15 м.
Нагрузка на один погонный метр от собственного веса панели:
qн=0.2×1.18=0.24 кНм
q=0.24×1.1=0.264 кНм
wн=wo×c×k=0.23×0.8×0.5=0.092 кНм
w=0.092×1.2=0.11 кНм
При расчете горизонтально расположенных навесных стеновых панелей следует иметь в виду что нагрузки от собственного веса и ветрового давления изгибают панель в разных плоскостях поэтому наибольшее напряжение в обшивке надо определять с учетом косого изгиба общее напряжение получится суммированием напряжений от сил действующих в разных плоскостях.
Нормальные напряжения в обшивке от ветровой нагрузки:
s=sх+sy=645.65+69.45=715.1 кПа140000 кПа
Сдвигающие напряжения в пенопласте:
bск=1.18-11×0.07=0.41 м – общая ширина плоскости сдвига за вычетом отверстий.
Мероприятия и способы продления срока службы деревянных конструкций
Наряду со строительством новых общественных и производственных зданий и сооружений одной из важнейших задач является задача сохранения существующих среди которых значительная часть содержит деревянные несущие и ограждающие конструкции. Правильная эксплуатация зданий и сооружений обеспечивает их исправное состояние т.е. сохранность и безотказную работу деревянных и других конструкций в пределах не менее нормативного срока службы а во многих случаях позволяет значительно увеличить срок их службы. Нормальными условиями эксплуатации являются такие при которых деревянные конструкции не повреждаются нагрузки действующие на них не превосходят их несущей способности а температура и влажность не превышают допустимых. При нарушении этих условий деревянные конструкции могут преждевременно потерять свою несущую способность и жёсткость.
Тщательный осмотр деревянных конструкций должен быть произведён при приёмке их в эксплуатацию и в дальнейшем повторяться периодически не реже одного раза в год.
Важную роль в продлении срока службы играет преждевременная защита деревянных строительных конструкций и деталей от увлажнения поражения деревоокрашивающими и дереворазрушающими грибами поражения насекомыми – вредителями а также от механических повреждений. Защита от увлажнения может быть обеспечена покраской поверхностей соответствующими влагозащитными лакокрасочными материалами. Их наносят в жидком виде тонким слоем кистью или опрыскивателем на поверхность эксплуатируемой деревянной конструкции или детали. Толщина слоя лакокрасочного покрытия должна составлять 100-250 мкм в зависимости от условий эксплуатации а также от вида защитного материала. Для борьбы с биовредителями осуществляют газовую дезинфекцию деревянных конструкций и элементов (фумигация) или обработку древесины горячим воздухом. Древесину обрабатывают горячим воздухом подавая его в закрытое помещение чаще всего в чердачное помещение. Древесина в течение часа должна быть подогрета так чтобы внутри её была достигнута температура при которой наступает гибель соответствующего вида биовредителя. Температурно-влажностный режим имеет решающее значение для долговечности деревянных конструкций поскольку его нарушение ведет к увлажнению и загниванию или перегреву и ослаблению древесины. Для защиты деревянных конструкций и элементов эксплуатирующихся в условиях повышенной влажности или если сама древесина имеет высокую влажность применяют антисептические пасты диффузионного действия содержащие антисептик (фтористый натрий бура) и связующие материалы (каменноугольные лаки экстракты сульфитных щёлоков латексы поливинилацетатные эмульсии).
В первые годы эксплуатации конструкций происходит процесс обмятия нагруженных поверхностей соединений а в конструкциях повышенной влажности - также усушка уменьшение размеров элементов.
В результате этого плотность и монолитность соединений могут быть нарушены болты могут потерять первоначальное натяжение появляются щели и зазоры между соединяемыми элементами. Ослабевшие болты должны быть обязательно подтянуты и первоначальная плотность восстановлена. Необходимо учитывать что в большинстве случаев причиной аварийного состояния некоторых деревянных конструкций были неудовлетворительное качество соединений наличие перегрузки конструкций и их недостаточного горизонтального закрепления наличие недопустимых прогибов и выхода из плоскости. Перегрузка конструкций особенно постоянной нагрузкой значительно снижает надёжность их работы и сроки их нормальной эксплуатации поскольку длительная прочность древесины значительно ниже кратковременной. При осмотрах конструкций необходимо строго следить чтобы фактические действующие на конструкции нагрузки не превышали проектных. Таким образом долговечность конструкций из дерева во многом зависит от преждевременной защиты от различных видов повреждений и правильного ухода за конструкцией.
СНиП II-25-80 Деревянные конструкции.
СНиП II-3-79 Строительная теплотехника.
СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.
СНиП II-23-81 Стальные конструкции.
Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для ВУЗов. Под ред. Г.Г. Карлсена и Ю.В.Слицкоухова.- 5-е изд. перераб. и доп. М.: Стройиздат 1986.-543с. ил.
Зубарев Г.Н. Лялин И.М. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб.пособие для студентов ВУЗов.-М.: Высш. школа 1980.-311 с. ил.
Индустриальные деревянные конструкции. Примеры проектирования: Учеб.пособие для ВУЗов Ю.В.Слицкоухов И.М. Гуськов Л.К. Ермоленко и др.; Под ред. Ю.В. Слицкоухова.- М.: Стройиздат 1991.- 256с.:ил.
Методические указания. Методическое пособие по курс.проект.конструкций из дерева. Автор: Борисова И.С. Кострома: изд.КГСХА 1999 г.-76 с.: ил.

List A1.dwg

планы установки ферм и раскладки плит покрытия М 1:100.
план и разрез котлована
схема пространственной организации
Коровник на 200 коров привязного содержания
каф. Строительных конструкций
УСТАНОВКА РАМ И РАСКЛАДКИ ПЛИТ ПОКРЫТИЯ М 1:100.
Слесарно-механическая мастерская
КП - 01.4.3. - 00272
Слесарно-механическая мастерская с гаражом ( на 5 машин )
каф. Строительные конструкции
ГНУТОКЛЕЕННАЯ ДЕРЕВЯННАЯ РАМА
- трапециевидные бруски
Утепленная клеефанерная панель покрытия
НАКЛАДКА 100x190 L=1200
СВЯЗЬ 100х100 L=2660
СВЯЗЬ 100х100 L=3760
СВЯЗЬ 100х100 L=2770
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ИЗДЕЛИЯ
КРОВЕЛЬНАЯ ОЦИНКОВАННАЯ
БОКОВАЯ ПЛАСТИНА БАШМАКА
Навесная стеновая панель
Деревянные продольные ребра
на зубчатом клеевом соединении
Стыки досок по длине осуществляются
крепятся рамам гвоздями и после
установки связей удаляются.