Съемник трехлапчатый

спецификация.doc

ДП.15.14.19.03.01.00.00.СБ
ДП.15.14.19.03.01.00.01
ДП.15.14.19.03.01.00.02
ДП.15.14.19.03.01.00.03
Регулировочная гайка
ДП.15.14.19.03.01.00.04
ДП.15.14.19.03.01.00.05
ДП.15.14.19.03.01.00.01???
ДП.15.14.19.03.01.00.07
ДП.15.14.19.03.01.00.09

Сборочный чертеж.cdw

Съемник предназначен для выпрессовки
подшипников из гнезда
Сменные тяги позволяют выпрессовку из
гнезд глубиной от 70 мм до 200 мм.
ДП.15.14.19.03.01.00.00.СБ
Съемник универсальный
для выпрессовки подшипников
Регулировочная гайка
Упор направляющего винта
Стержень направляющего винта
ГОСТ 14806-80ТЗ-РИНп-6-50Z108
ГОСТ 14806-80-41 ПИП

пример.docx

ГЛАВА 3. ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОВЕДЕНИЯ ТО И РЕМОНТА АВТОМОБИЛЬНОГО ПАРКА ТФ ОМГАУ С РАЗРАБОТКОЙ УНИВЕРСАЛЬНОГО СЪЕМНИКА ПОДШИПНИКОВ.
В данной главе будет описана причина внедрения разработки в учебно-ремонтную мастерскую Тф ОмГАУ так же будет описана схема разработки принцип ее работы и эксплуатации.
В учебно-ремонтной мастерской Тф ОмГАУ часто приходится иметь дело с подшипниками. При разборке узлов транспортных средств разных марок встречаются части в которых подшипник запрессовывается с натягом и следовательно его очень трудно снять вручную либо с помощью подручных материалов в виде молотка выколотки и т.п. Подшипник при демонтаже молотком или другим приспособлением можно повредить вследствие чего его потребуется заменить что ведет за собой дополнительные расходы.
Для более удобного и безопасного способа снятия подшипников хочу предложить двухлапчатый механический съемник состоящий из нескольких частей таких как: болт - при помощи которого производится усилие на опору для снятия подшипника; стержни с лапками для захвата подшипника с внутренней строны; гайки передвижения захватов; винт передвижения захватов.
Для изготовления составляющих деталей съемника рекомендуется сталь 35 ГОСТ 1050-88 сталь 3 ГОСТ 380-94 и сталь 35 ГОСТ 7419-784. Эти детали должны подвергаться термообработке с целью улучшения механических свойств материала.
Таблица 9 - Механические характеристики некоторых машиностроительных материалов
Расчет передачи винт-гайка
Основное назначение передачи винт-гайка - преобразование вращательного движения в поступательное. При простой и компактной конструкции передача винт-гайка позволяет получить большой выигрыш в силе или осуществлять медленные и точные перемещения.
Основным критерием работоспособности винтовой пары является износостойкость. Расчет по этому критерию сводится к ограничению давления между поверхностями резьбы винта и гайки. Другим критерием работоспособности служит прочность винта. Расчет прочности винта выполняется по опасной точке исходя из гипотез пластичности.
Определение среднего диаметра винта из расчета на износостойкость (ограничение давления в резьбе)
Для расчета используется формула [3]:
где d2 - средний диаметр винта мм;
Q - осевое усилие действующее на винт Q=15000 Н;
- коэффициент высоты гайки=19;
- отношение высоты рабочего профиля резьбы к ее шагу =05;
[р] - допускаемое давление в резьбе [р]=7 Нмм2.
Принимаем винт с трапецеидальной резьбой по ГОСТ 9484-81 для которого наружный диаметр d=30 мм внутренний диаметр d1=25 мм средний диаметр d2=27 мм шаг резьбы S=3 мм рабочая высота профиля h=7 мм.
Определение высоты гайки
Определение количества витков резьбы в гайке
Для расчета используется формула [11]:
Проверка винта на устойчивость
Проверка винтов на устойчивость сводится к определению коэффициента запаса устойчивости и сопоставлению его с допустимым коэффициентом запаса [11]:
где nу – коэффициент запаса устойчивости;
Qкр – критическая сила действующая на винт Н;
[nу] – допустимый коэффициент запаса устойчивости [nу]=4
Приведенный момент инерции определяется по формуле [611]:
Jпр=d14(04+06dd1)64(5)
Jпр=314254(04+063027)64=20506 мм4
Расчетная гибкость винта определяется по формуле:
где - коэффициент приведения длины =2;
i – радиус инерции сечения винта мм.
Радиус инерции сечения винта определяется по формуле [3]:
По формуле (6) определяется гибкость винта:
Критическая сила определяется по формуле Тетмайера-Ясинского [3]:
где а в – эмпирические коэффициенты для стали 35 а=450 Нмм2
Qкр=314×252×(450-1675882)4=172587 Н
По формуле (4) определяется коэффициент запаса устойчивости:
Т.к. nу[nу] т.е. 84 то устойчивость винта обеспечивается.
Проверка винта на прочность
Прочность винта обеспечивается если соблюдается условие прочности согласно гипотезе энергии формоизменения [34]:
где экв – эквивалентное напряжение Нмм2;
- нормальное напряжение Нмм2;
- касательное напряжение Нмм2;
[]р – предел текучест []р=640 Нмм2
Нормальное напряжение определяется по формуле:
=20506(3142524)=418 Нмм2
Касательное напряжение определяется по формуле [4]:
=МкWр=Мк(d1316) (11)
где Мк – крутящий момент Нмм;
Wр – полярный момент сопротивления мм3.
Момент в резьбе равный крутящему моменту в опасном сечении винта определяется по формуле [34]:
Мр=Мк=Qd2tg(+)2 (12)
где - угол подъема резьбы;
- приведенный угол трения определяемый из соотношения [34]:
где f – коэффициент трения f=015;
- угол профиля резьбы =30.
tg =015 cos (302)=01553 =850
Угол подъема резьбы определяется из выражения [34]:
По формуле (12) определяется момент в резьбе [34]:
Мр=1500027tg (2+850)2=35700 Hмм
По формуле (11) определяется касательное напряжение [34]:
=35700(31425316)=12 Нмм2
По выражению (9) определяется эквивалентное напряжение [34]:
Т.к. экв []р т.е. 4668 Нмм2 640 Нмм2 то прочность винта обеспечивается.
Проверка резьбы винта на срез
Уравнение прочности винта на срез [6]:
ср=Q(d1Нгккm) []ср(15)
где ср – касательное напряжение среза Нмм2;
к – коэффициент полноты резьбы для трапецеидальной резьбы к=065;
кm – коэффициент неравномерности нагрузки по виткам резьбы кm=06;
[]cр – допустимое напряжение на срез Нмм2.
Допустимое напряжение при расчете на срез винта определяется из соотношения:
[]ср=04418=1672 Нмм2
Используя выражение (15) проверим винт на срез [4]:
ср=20506(3142551306506)=1306 Нмм2
Т.к. ср []ср т.е. 1306 Нмм21672 Нмм2 то прочность винта на срез обеспечивается.
Определение усилия рабочего на рукоятке гаечного ключа.
Рабочий создает момент на гаечном ключе [4]:
где Ркл – усилие рабочего на рукоятке гаечного ключа Н;
L – длина рукоятки гаечного ключа мм;
– КПД червячное передачи.
Этот момент должен преодолеть момент трения в резьбе момент трения на опорной поверхности винта и момент трения червячное передачи.
Момент трения на опорной поверхности винта определяется по формуле:
Моп=20506015302=46138 Нмм
Момент на гаечном ключе определяется по формуле [4]:
Мкл=(Мр+Моп)·i+Мчп(19)
Мкл=(35700+46138)·021+1500=46889 Нмм
Длина рукоятки гаечного ключа определяется по формуле [4]:
Из выражения (17) определяется усилие рабочего на рукоятке гаечного ключа [4]:
Техническая характеристика съемника:
Максимальный диаметр снимаемой детали – 250 мм.
Максимальная высота снимаемой детали – 150 мм.
Максимальный ход упорного винта – 100 мм.
Исходя из расчетов можно сделать вывод что детали съемника выдержат определенные нагрузки возникающие при его работе.
Демонтаж подшипника производится в следующем порядке: фиксируем захваты по обе стороны подшипника с помощью направляющих винтов после чего вращаем упорный винт до соприкосновения упорной поверхности. Накидным ключом диаметром 40 мм продолжаем вращать упорный винт до того момента как подшипник полностью освободится от фиксации на валу. Таким образом возможен демонтаж подшипников наружный диаметр которых колеблется от 100 до 250 мм.
Данное приспособление намного упрощает работу техников при проведении технического обслуживания и ремонта автомобильного транспорта при этом не нанося урона детали если же применять для демонтажа подшипника молоток [671011].

Общий вид.cdw

Съемник универсальный
для выпрессовки подшипников
Универсальный двухлапчатый съемник

Деталировка.cdw

ДП.15.14.19.03.01.00.04
Сталь 35 ГОСТ 1050-88
ДП.15.14.19.03.01.00.05
Неуказанные фаски 1"45
ДП.15.14.19.03.01.00.09
ДП.15.14.19.03.01.00.01
Рессорная полосовая
ДП.15.14.19.03.01.00.02
ДП.15.14.19.03.01.00.07
Стержень направляющего
Сварку производить после сборки с деталью ДП 1706 000.002
ДП.15.14.19.03.01.00.03
Регулировочная гайка