Расчет каркаса одноэтажного деревянного здания с учетом сейсмических нагрузок

Курсовой проект Сайранханов Мирас 19-ССК-2 .docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
Восточно-Казахстанский технический университет
Школа архитектуры строительства и дизайна
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
по дисциплине “Конструкции из дерева и пластмасс”
Тема: "Расчет каркаса одноэтажного деревянного здания с учетом сейсмических нагрузок
специальности 6В07305 группы 19-ССК-2
РЕЗУЛЬТАТ ПРОВЕРКИ РАБОТЫ НА НАЛИЧИЕ ПЛАГИАТА
РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ОДНОЭТАЖНОГО ДЕРЕВЯННОГО ЗДАНИЯ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК4
2 Расчет клеедощатой балки покрытия5
3 Статический расчет поперечной рамы с учетом сейсмических нагрузок16
5 Расчет анкерного крепления29
Курсовой проект разработан по конструкциям из дерева на тему «Одноэтажное деревянное здание с учетом сейсмических нагрузок».
Применение клееных деревянных конструкций удовлетворяет требованиям технической политики в области строительства так как питает массу зданий и сооружений обеспечивает их капитальность и длительность их эксплуатации а также учитывает трудоемкость возведения сооружений. К ним относятся деревянные клееные конструкции которые представляют собой крупноразмерные конструкции заводского изготовления.
Древесина и конструкции на ее основе обладают большей стойкостью по отношению к агрессивным средам и поэтому во многих случаях целесообразно применять их в зданиях с агрессивными средами сравнительная легкость древесины с учетом ее большей достаточной прочности и жесткости позволяет перекрывать значительные пролеты.древесины акации равна 07 тм3. Удельная прочность древесины то есть отношение расчетного сопротивления к массе равна удельной прочности стали.
Курсовой проект состоит из альбома чертежей который включает в себя чертежи утепленной клее дощатой балки клееной колонны и спецификацию деревянных элементов а также пояснительной записки в которой содержатся расчеты этих конструкций и мероприятия по защите конструкций от возгорания загнивания коррозии.
РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ОДНОЭТАЖНОГО ДЕРЕВЯННОГО ЗДАНИЯ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК
Восточно-Казахстанский государственный технический университет имени Д. Серикбаева. Школа архитектуры строительства и дизайна на выполнение курсового проекта по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»
Группа: 19-ССК-2 студент: Сайранханов Мирас Жандослы
Таблица 1.1 - Исходные данные для выполнения проекта
Несущая конструкция покрытия
Отметка верха колонны
Условия эксплуатации конструкций
Класс бетона фундамента
Материал конструкций:
Выполнить расчет конструкций рамы одноэтажного складского здания II класса ответственности расположенного в городе Павлодар в местности типа А. Пролет здания 24 м высота колонны до низа несущих конструкций 60 м шаг колонн 30 м длина здания 78м
Самонесущие стены из клееных панелей. Строительные материалы: Акация 1-3 сорта сталь С235 фенол-резорциновый клей ФР12.
В соответствии с нормами проектирования определяем атмосферные нагрузки для г. Павлодар: район по снеговой нагрузке III (Pсн=147 ) по ветровой нагрузке III (Pв=037 ). Сейсмичность района строительства 5 баллов грунты II категории по сейсмическим свойствам.
2 Расчет клее дощатой балки покрытия
Расчетная длина клееной балки составляет равной 24 м. Панели фанерный панелей монтируются на балках с помощью капер сейла.
Определяем собственный вес клее дощатой балки.
где – нормативная нагрузка от веса рулонного ковра и клеефанерной плиты с утеплителем ;
– снеговая нагрузка для III снегового района ;
– коэффициент собственного веса балки;
– длина пролета здания м.
Таблица 1.2 – Сбор нагрузок на покрытие.
Наименование нагрузок
Коэффициент надежности по нагрузке γf
Собственный вес рулонного ковра из трех слоев рубероида
Собственный вес каркаса
и обшивок клее фанерной плиты
вес клее дощатой балки
Определяем равномерно распределенную нормативную и расчетную нагрузку от балки покрытия на 1 грузовой площади.
где– нормативная полная нагрузка кН;
– расчетная полная нагрузка кН;
– длина шага колонн м.
Двускатная клее дощатая балка будет изготовлена из досок акации третьего сорта сечением 40х200 мм. После фрезерования поперечное сечение панелей будет составлять 33х184 мм.
Определяем высоту балки в коньке.
где – длина пролета здания м.
Определяем высоту балки на опоре при уклоне конька 1%.
где – длина пролета здания м;
– высота балки в коньке м.
Расчетная длина балки будет равна расстоянию в свету полная длина балки с учетом опирания на колонны будет составлять .
Рисунок 1 – Клее дощатая балка
Рисунок 2 – Сечение клее дощатой балка
Определяем опорные реакции балки.
где– расчетная нагрузка от балки покрытия на 1 ;
Определяем расстояние от оси опоры до сечения с наибольшим изгибающим моментом.
– высота балки в коньке м;
– высота балки на опоре балки м.
Определяем изгибающий момент в сечении.
где– расчетная нагрузка от балки покрытия на 1 ;
– расстояние от оси опоры до сечения с изгибающем моментом м.
Определяем высоту балки в сечении c наибольшим изгибающим моментом.
где – длина пролета здания см;
– высота балки в коньке см;
– высота балки на опоре балки см;
– расстояние от оси опоры до сечения с изгибающем моментом см.
Определяем момент сопротивления балки в сечении с наибольшим изгибающим моментом.
где – ширина поперечного сечение балки см;
– высота сечение с наибольшим изгибающим моментом см.
Определяем максимальное нормальное напряжение клее дощатой балки и проверяем условие расчетного сопротивление изгибу.
где – наибольшее значение момента в сечении балки ;
– наибольшее значение момента сопротивление балки ;
– коэффициент условий работы зависящий от высоты сечения.
где – расчетное сопротивления изгибу акации третьего сорта МПа. (3) значение из таблицы нудно умножить на специальный коэффициент для каждого сорта дерева 11*15=165
Условие расчетного сопротивления изгибу для осины третьего сорта выполняется.
Определяем момент инерции балки в опорном сечении.
– высота балки на опоре балки см.
Определяем статический момент в опорном сечении балки.
Определяем максимальные скалывающие напряжения и проверяем условие максимального скалывающего напряжение.
где – значение опорной реакции балки кН;
– ширина поперечного сечение балки см;
– статический момент в опорном сечении балки ;
– момент инерции балки в опорном сечении балки .
где – расчетное сопротивления скалыванию вдоль волокон акации третьего сорта МПа.
Условие расчетного сопротивления скалыванию вдоль волокон для осины третьего сорта выполняется.
Проверим несущую способность балки с учетом анизотропии древесины. Для начала определяем координаты опасной точки балки.
где – высота балки на опоре балки см.
Определяем продольный изгибающий момент балки.
– высота балки на опоре балки м;
Определяем продольные усилие в балке.
Определяем момент инерции балки в опасной координатной точки.
– высота балки в опасной точке координаты см.
Определяем статический момент в опасной точке координаты.
– высота балки в опасной точке координаты см;
– опасная точка в координате y см.
Определяем максимальное нормальное напряжение балки в опасной точке координаты оси x.
где –значение изгибающего момента в сечении балки ;
– значение инерционного момента в опасной точке ;
Определяем максимальное нормальное напряжение балки в опасной точке координаты оси y.
где – значение продольного усилие балки кН;
Определяем скалывающее напряжение в опасной точке координаты балки.
– статический момент в опасной точке координаты ;
– значение инерционного момента в опасной точке .
Определяем главное растягивающее напряжение балки.
где – максимальное нормальное напряжение балки в опасной точке координаты ;
– максимальное скалывающее напряжение опасной точки .
Определяем угол наклона главного напряжение к волокнам древесины.
Определяем расчетное сопротивление древесины растяжению под углом к волокнам.
где – расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон для клееной древесины акации третьего сорта МПа;
– расчетное сопротивление растяжению поперек волокон для клееной древесины акации третьего сорта МПа;
– угол наклона главного напряжение к волокнам древесины.
Определяем процент перенапряжение древесины.
где – расчетное сопротивление древесины растяжению под углом к волокнам МПа;
– главное растягивающее напряжение балки МПа.
По результатам расчета используя осину третьего сорта с сечением 33х184 мм происходит перерасход материала.
Для дальнейшего расчета необходимо проверить устойчивость балки в первом и во втором участке. Определяем изгибающий момент в первом участке от опоры до четверти пролета.
– расчетная нагрузка от балки покрытия на 1 ;
Определяем опасную точку координаты в четверти пролета балки.
где – высота балки на опоре балки см;
– четверть пролета балки см.
Определяем момент сопротивления.
Определяем коэффициенты для проверки устойчивости балки.
– четверть пролета балки см;
Производим проверку на устойчивость прочность четверти пролета балки.
где – значение момента в четверти пролета балки ;
– значение момента сопротивление балки ;
где – расчетное сопротивления изгибу осины третьего сорта МПа;
Условие устойчивости на первом участке балки выполняется.
Определяем изгибающий момент во втором участке от четверти пролета до конька балки.
– высота балки в коньке см.
Определяем процент не до напряжения.
где – обеспечиваемая прочность балки МПа.
Проверим прогиб балки с учетом переменности сечения. Определяем коэффициент переменности сечения.
Определяем приведенный момент инерции сечения.
Определяем прогиб балки без учета влияния касательных напряжений.
где– нормативная нагрузка от балки покрытия на 1 ;
– длина пролета здания см;
– приведенный момент инерции сечения ;
– модуль упругости древесины .
Определяем коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига.
Определяем прогиб с учетом влияния деформаций сдвига.
где – высота балки в коньке см;
– значение прогиба балки;
– коэффициент учитывающий влияние деформаций сдвига.
Условие допустимого прогиба балки выполняется соответственно жесткость балки обеспечивается.
3 Статический расчет поперечной рамы с учетом сейсмических нагрузок
Расчет горизонтальных рам производится для двух комбинаций нагрузок: специальной и базовой. Основная комбинация состоит из собственного веса конструкций веса снега и ветра; специальные комбинации - тяжелые нагрузки снеговые и сейсмические нагрузки.
Рама статически не определяется один раз ее расчет производится принудительно. Горизонтальное усилие принимается за знак Х.
Определим действующие на раму нагрузки при основном сочетании. Нагрузка на колонну от собственного веса конструкций покрытия.
где – шаг поперечных рам м;
– расчетная нагрузка от собственного веса конструкций ;
– коэффициент учитывающий карнизные участки.
Размер сечения колонны определяем предварительно задавшись предельной гибкостью . Определяем предварительные поперечные сечения колонны.
где – высота колонны от низа несущих конструкций см;
– допустимый предел гибкости колонны.
По результатам расчета принимаем предварительные размеры колонны 400х180 мм (10 досок толщиной 40 мм). Определяем расчетную нагрузку от собственного веса колонны.
где – высота колонны от низа несущих конструкций м;
– поперечное сечение колонны м;
– объемный вес древесины акации ([1] приложение 3) ;
– коэффициент надежности по нагрузке.
Рисунок 3 – Основное сочетание нагрузок
Рисунок 4 – Особое сочетание нагрузок
Определяем снеговую нагрузку.
– расчетная снеговая нагрузка ;
Рисунок 5 – К определению ветровой нагрузки
Определяем ветровые нагрузки.
для высоты до 48 м (вверх колонны) наветренная сторона
для высоты 66 м (высота карниза с учетом толщины верхней обвязки и толщины покрытия) подветренная сторона
– нормативное значение ветрового давления ;
– коэффициент учитывающий изменение ветрового давления;
– аэродинамический коэффициент.
Определяем сосредоточенные нагрузки от ветра передающиеся от покрытия в уровне верха колонн.
подветренной стороны
где – ветровая нагрузка колонны ;
– высота переходящая с покрытия на колонну м.
Для дальнейшего расчета стоит усреднить ветровые нагрузки для удобства.
где – ветровая нагрузка колонны .
Определяем неизвестное усилие в ригеле рамы.
– высота колонны от низа несущих конструкций м;
– сосредоточенные нагрузки от ветра передающиеся от покрытия в уровне верха колонн .
Определяем расчетные усилия в колоннах.
крутящий момент левой колонны
крутящий момент правой колонны
– сосредоточенные нагрузки от ветра передающиеся от покрытия в уровне верха колонн ;
– неизвестное усилие в ригеле рамы кН.
продольную силу действующую на колонну
где – нагрузка на колонну от покрытия кН;
– собственная нагрузка колонны кН;
– снеговая нагрузка на колонну кН;
– коэффициент сочетания при двух временных нагрузках.
поперечное усилие действующая на левую колонну
поперечное усилие действующая на правую колонну
– неизвестное усилие в ригеле рамы кН;
Так как для левой колонны усилия получились больше принимаем их за расчетные.
Мы делаем горизонтальную раму для специальной комбинации сейсмических нагрузок. Эта комбинация включает сейсмичность конструкций и вес конструкций (не учитывая ветровую нагрузку).
Согласно проектным нормам нагрузки с весом гирь принимаются с коэффициентом a1 = 09 снеговая нагрузка - 2 = 05 с коэффициентом.
Часть здания Qs которая является частью строительного участка превышает вес крыши вес снега и части колонны выше над ограждением стены и высотой колонны H т.е. 45 м. структурный вес смешанного коэффициента составляет 09 а масса снега принимается за коэффициент 05. Мы берем вес ребра 05 (расчетное значение).
Определяем значение Qs которая включает в себя:
вес стен выше отметки +4500
собственный вес колонны выше уровня отметки +4500 по формуле 44
Определяем значением Qs.
Находим перемещения колонн в уровне их верха от действия горизонтальных единичных сил рассматривая колонны как консоли. Для колонн поперечных рам определяем следующие значение.
где – модуль упругости древесины ;
– высота колонны от низа несущих конструкций см;
– поперечное сечение колонны см;
– момент инерции сечение колонны см4.
Таблица 1.3 – Определение вертикальной нагрузки
Наименование нагрузки
Собственный вес покрытия
Собственный вес стен выше отметки 3600 м при весе 05
Собственный вес колонны на ее высоты (15 м)
(04*018*52+02024) 1571109
Определяем момент инерции фахверковых колонн с сечением 200х200 мм.
Жесткость каркаса при количестве колонн поперечных рам 52 и фахверковых колонн - 4 равна.
Рисунок 5 - Схематический план здания
Определяем жесткость каркаса.
где – перемещение отдельной колонны на уровне ее верха от действия горизонтальной единой силы приложенной в том же уровне.
Определяем период собственных колебаний.
где – вертикальная нагрузка включающая вес здания выше высоты колонны и снеговую нагрузку с соответствующими коэффициентами сочетания кН;
– жесткость каркаса в уровне верха колонн ;
– ускорение свободного падения .
Определяем коэффициент динамичности принимаемый равным для грунтов II категории.
где – период собственных колебаний сек.
При расчете каркаса мы учитываем только горизонтальную сейсмическую нагрузку поскольку длина здания составляет менее 24 м. Сейсмическая нагрузка определяется спектральным методом.
где – вес части здания отнесенный к материальной точке расчетной схемы рамы кН;
– коэффициент сейсмичности для района с сейсмичностью 5 баллов;
– коэффициент динамичности сек;
– коэффициент учитывающий грунтовые условия способность к рассеиванию энергии колебаний форму колебаний для одноэтажного здания.
где – сейсмическая нагрузка кН;
– высота колонны от низа несущих конструкций м.
– снеговая нагрузка на колонну кН.
где – сейсмическая нагрузка кН.
Следовательно расчетные усилия в колоннах поперечных рам.
Определяем расчетные усилия для расчета анкерных болтов при отсутствии снеговой нагрузки и при коэффициенте надежности по нагрузке для собственного веса конструкций.
где – крутящий момент колонны ;
– коэффициент сочетаний нагрузок.
Проверим прочность колонны по нормальным напряжениям. Определяем расчетную длину в плоскости поперечной рамы.
где – высота колонны от низа несущих конструкций см.
Колонны изготавливаются из 12 пластин толщиной 40 мм и шириной 180 мм после фрезерования. Размер горизонтального сечения 480 х 180 мм. Ламель состоит из склеенных краев для увеличения ширины.
Определяем площадь поперечного сечения колонны.
где – поперечное сечение колонны см.
Определяем момент сопротивления колонны.
Проверяем гибкость колонны.
где – высота поперечного сечение колонны см.
– расчетная длина колонны см.
Определяем коэффициент φ.
где – допустимая гибкость колонны.
Определим расчетное сопротивления древесины продольному изгибу с учетом коэффициентов.
где – расчетное сопротивление древесины продольному изгибу акации первого сорта МПа;
– коэффициент учитывающий высоту сечение колонны;
– коэффициент для ветровой нагрузки;
Определяем коэффициент.
где – расчетное сопротивление древесины продольному изгибу акации первого сорта с учетом коэффициентов ;
– продольная сила действующая на колонну кН;
– площадь поперечного сечение колонны .
Так как эпюра изгибающих моментов близка к треугольной в расчетах учитываем поправочный коэффициент.
Определяем момент по деформированной схеме колонны
Проверяем прочность колонны.
где – крутящий момент ;
– продольная сила воздействующая на колонну кН;
– площадь поперечного сечения колонны ;
– момент сопротивления колонны .
где – расчетное сопротивление древесины акации первого сорта с учетом коэффициентов МПа.
Условие прочности выполняется.
где – высота колонны от низа несущих конструкций м.
Определяем коэффициенты для проверки устойчивости колонны.
где – поперечное сечение колонны см;
– высота колонны от низа несущих конструкций см.
Проверяем устойчивость колонны.
– площадь поперечного сечение колонны ;
Устойчивость колонны обеспечена.
5 Расчет анкерного крепления
Мы используем бетонную железобетонную приставку С1620 для создания конструктивного решения которое включает четыре стержня периодического железобетона Ст3кп2. Кровля арматурных стержней осуществляется с использованием эпоксидно-цементного покрытия ЭПК-1. Арматурные стержни имеют диаметр 16 мм. Диаметр отверстия в колонне затем учитывает толщину клеевого слоя.
где– диаметр арматуры стержня мм.
Расстояние от оси арматурного стержня до грани колонны должно быть не менее 32 мм примем расстояние равное 33 мм.
Определяем коэффициенты.
– продольная сила действующая на анкерные болты кН;
Определяем момент деформирование
– крутящий момент прилагаемая на анкерные болты .
Для определения усилия растяжение в арматуре решим следующее уравнение.
– крутящий момент прилагаемая на анкерные болты ;
– ширина поперечного сечение колонны см.
Определим усилия растяжения в арматуре Nа из условия равновесия подставив числа из уравнение.
Определяем расчетное значение сопротивление арматурных стержней.
где – сопротивление арматуры продольному растяжению МПа;
– коэффициент работы арматурных стержней.
Определяем требуемую площадь арматуры.
где – расчетное сопротивление арматуры продольному растяжению ;
Принимаем два стержня с диаметром 16мм и проверим требуемую площадь арматуры.
где – площадь поперечного сечения арматуры с диаметром 16 мм ;
– требуемая площадь арматуры .
Определяем длину заделки стержня.
Определяем коэффициент для расчета.
где– диаметр арматуры стержня см;
– длина заделки стержня см.
Определим расчетную несущую способность вклеенных стержней на выдергивание.
– длина заделки стержня см;
– расчетное сопротивление древесины акации первого сорта на скалывание вдоль волокон ;
– количество арматурных стержней.
Стойкость соединения по результатам расчета удовлетворяет.
Чтобы обеспечить надежность работы железобетонной прессовой коробки с клеевым блоком при транспортировке и монтаже мы размещаем дополнительные два ряда вдоль боковой поверхности колонны.
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЗАЩИТЕ КОНСТРУКЦИЙ ОТ ВОЗГОРАНИЯ ЗАГНИВАНИЯ КОРРОЗИИ
Конструктивные меры и защитная обработка древесины должны обеспечивать сохранность деревянных конструкций при транспортировании хранении и монтаже а также долговечность их в процессе эксплуатации.
Конструктивные меры должны предусматривать:
а) предохранение древесины конструкций от непосредственного увлажнения атмосферными осадками грунтовыми и талыми водами (за исключением опор воздушных линий электропередачи) производственными водами и др.;
б) предохранение древесины конструкций от промерзания капиллярного и конденсационного увлажнения;
в) систематическую просушку древесины конструкций путем создания осушающего температурно-влажностного режима (естественная и принудительная вентиляция помещения устройство в конструкциях и частях зданий осушающих продухов аэраторов).
Деревянные конструкции должны быть открытыми хорошо проветриваемыми по возможности доступными во всех частях для осмотра профилактического ремонта возобновления защитной обработки древесины и др.
В отапливаемых зданиях несущие конструкции следует располагать без пересечения их с ограждающими конструкциями.
Не допускается глухая заделка частей деревянных конструкций в каменные стены.
Несущие клееные деревянные конструкции эксплуатируемые на открытом воздухе должны иметь сплошное сечение; верхние горизонтальные и наклонные грани этих конструкций следует защищать антисептированными досками козырьками из оцинкованного кровельного железа алюминия стеклопластика или другого атмосферостойкого материала.
Опирание несущих деревянных конструкций на фундаменты каменные стены стальные и железобетонные колонны и другие элементы конструкций из более теплопроводных материалов (при непосредственном их контакте) следует осуществлять через гидроизоляционные прокладки.
Деревянные подкладки (подушки) на которые устанавливаются опорные части несущих конструкций следует изготовлять из антисептированной древесины преимущественно лиственных пород.
Металлические накладки в соединениях конструкций эксплуатируемых в условиях где возможно выпадение конденсата должны отделяться от древесины гидроизоляционным слоем.
Покрытия с деревянными несущими и ограждающими конструкциями следует проектировать как правило с наружным отводом воды.
В ограждающих конструкциях отапливаемых зданий и сооружений должно быть исключено влаг накапливание в процессе эксплуатации. В панелях стен и плитах покрытий следует предусматривать вентиляционные продухи сообщающиеся с наружным воздухом а в случаях предусмотренных теплотехническим расчетом использовать пароизоляционный слой.
Рулонные и пленочные материалы используемые в качестве пароизоляции в плитах и панелях стен у которых обшивки соединены гвоздями или шурупами с деревянными или с клееным каркасом из фанеры или древесины должны укладываться сплошным непрерывным слоем между каркасом и обшивкой.
В ограждающих конструкциях с соединением обшивок с каркасом на клей следует применять окрасочную или обмазочную пароизоляцию. Швы между панелями и плитами должны быть утеплены и уплотнены герметизирующими материалами.
Агрессивное воздействие на деревянные конструкции оказывают биологические агенты - дереворазрушающие грибы и др. вызывая биологическую коррозию древесины а также химически агрессивные среды (газообразные твердые жидкие) вызывая химическую коррозию древесины.
При проектировании деревянных конструкций для эксплуатации в химических средах средней и сильной степени агрессивного воздействия действие биологических агентов не учитывается.
Конструктивные решения зданий и сооружений должны обеспечивать возможность периодического осмотра деревянных конструкций и возобновления защитных покрытий.
Для деревянных конструкций предназначенных к эксплуатации в химических средах средней и сильной степени агрессивного воздействия необходимо предусматривать следующие дополнительные требования:
для изготовления конструкций следует применять древесину хвойных пород (сосна ель и др.);
склеивание элементов конструкций должно осуществляться фенольными резорциновыми и фенольно-резорциновыми клеями;
несущие конструкции следует проектировать из элементов сплошного сечения (клееных брусчатых);
В качестве ограждающих конструкций следует применять клееные фанерные панели. Допускается применение дощатых кровельных настилов и обшивок стеновых панелей при условии обеспечения требуемой защиты их от коррозии.
Конструкции следует проектировать с минимальным количеством металлических соединительных деталей и с применением химически стойких материалов (модифицированной полимерами древесины стеклопластиков и др.). При применении металлических соединительных деталей должна быть предусмотрена их защита от коррозии.
Защита деревянных конструкций от коррозии вызываемой воздействием биологических агентов предусматривает антисептирование консервирование покрытие лакокрасочными материалами или поверхностную пропитку составами комплексного действия. При воздействии химически агрессивных сред следует предусматривать покрытие конструкций лакокрасочными материалами или поверхностную пропитку составами комплексного действия.
В зданиях всех степеней огнестойкости кровлю стропила и обрешетку чердачных покрытий полы двери ворота переплеты окон и фонарей а также отделку (в том числе облицовку) стен и потолков независимо от нормируемых пределов распространения огня по ним допускается выполнять из горючих материалов. При этом стропила и обрешетку чердачных покрытий (кроме зданий V степени огнестойкости) следует подвергать огнезащитной обработке. Качество огнезащитной обработки должно быть таким чтобы потеря массы огне защищённой древесины при испытании по СТ СЭВ 4686-84 не превышала 25 %.
В данном курсовом проекте были рассмотрены и выполнены
проектирование клее дощатой однопролетной балки покрытия
расчет поперечной рамы и конструирование колонны.
Все конструкции рассчитаны по двум предельным состояниям:
на прочность с проверкой устойчивости на действие расчетных нагрузок;
по жесткости с проведением допустимых деформаций и перемещений от действия нормальных нагрузок.
В курсовом проекте обеспечена устойчивое состояние при эксплуатации всех конструкций также защита от гниения и возгорания. Все конструкции удовлетворяют требованием СНиП и ГОСТ.
В результате выполнения этой курсовой работы были получены навыки проектирования деревянных конструкций.
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования.
Карлсен Г.Г. и др. Конструкции из дерева и пластмасс. - М.: Стройиздат 1986.
СНиП II-25-80. Деревянные конструкции Госстрой СССР. – М.: Стройиздат 1982. – 66 с.
СН РК 2.03-30-2017. Строительство в сейсмических районах Комитет по делам строительства и жилищно-коммунального хозяйства Министерства индустрии и торговли Республики Казахстан - Алматы 2006. - 80 с.
Клеедощатые балки с фанерными вставками учебное пособие по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» для студентов специальности 050729 «Строительство».

Чертеж для курсовой.dwg

Соеденение на зубчатый тип
Одноэтажное деревянное здание
строительства и дизайна
B07305-19ССК2-09-КП-КДП
Конструктивная схема расположения элементов здания
Фахверковая колонна К2
Вертикальная связь стены СВ4
Вертикальная связь стены СВ3
Продольная обвязка РС2
Продольная обвязка РС1
Спецификация к схеме расположения элементов торцевого фахверка
Клеедощатая балка Б1
Дощатоклееная колонна К1
Спецификация к схеме расположения элементов
Схема торцевого фахверка
Узел защемления колонны
Железобетонная приставка
Дополнительные стержни
Схема связей между колоннами
Схема расположения балок и связей
Горизонтальная связь балки СГ2
Вертикальная связь стены СВ2
Вертикальная связь балки СВ1
Горизонтальная связь балки СГ1
Спецификация к схеме расположения элементов связей
Конструктивная схема
схема торцевого фахверка
узел защемления колонны
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
ВОСТОЧНО-КАЗАХСТАНСКИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. Д.Серикбаева
К курсовому проекту по дисциплине : "Конструкции из дерева и пластмасс
Тема : "Одноэтажное деревянное здание с учетом сейсмических нагрузок