Проект водоснабжения жилого помещения - чертежи

планы эт и подвал.dwg

Экспликация помещений
Спецификация железобетонных изделий
Курсовой проект по ТГСиВ
Система отопления 5-ти
этажного жилого здания
План подвала М 1:100
План типового этажа М 1:100
План первого этажа М 1:100
Генеральный план М 1:500
Аксонометрическая схема системы отопления М1:100
аксонометрическая схема
Аксонометрическая схема системы отполения
Система отопления 4-ех

Тимофеева.doc

Теплотехнический расчет ограждающей конструкции
Теплотехнический расчет покрытия
Теплопотери через ограждающие конструкции
Расчет отопительных приборов
Гидравлический расчет теплопроводов
Определение естественного давления и расчет воздуховодов
Список использованной литературы
Жилой 4-этажный 8-квартирный дом;
Район строительства – г. Таганрог;
Количество блок- секций – 1;
Высота этажа – 30 м;
Конструкция крыши – скатная;
Высота чердака – 22 м;
Штукатурка на цементно-песчаном растворе
Кладка из глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе
Штукатурка на цементно-песчаном растворе (полимер)
Температура внутреннего воздуха в здании t
Зона климатической влажности района строительства по СНиП 23-01-99 Приложение В сухая – 3.
Средняя температура и продолжительность отопительного периода по табл.1 СНиП 23-02-2003: tht= -04 С Zht= 167 дней te
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружной стены по табл.7 СНиП 23-02-2003: α
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности наружной стены по табл.7 СНиП 23-02-2003: αe
Влажностный режим в здании по табл.1 СНиП 23-02-2003: при t
Условия эксплуатации наружной стены по табл. 2 СНиП 23-02-2003 – А.
Определение требуемого сопротивления теплопередачи:
где n – коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
Δtn – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.
Определение градусосуток отопительного периода:
Определение нормируемого сопротивления теплопередачи:
Градусо-сутки отопительного периода Dd
Нормируемое значение сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций Rreg
Интерполяцией находим:
Rreg=27 (м2°С) Вт > Rтр = 126 (м2°С) Вт – условие соблюдается.
Определение толщины неизвестного слоя из условия Rогр=Rregr
r – коэффициент теплотехнической однородности для конструкций индустриального изготовления из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими связями табл. 6 СНиП 23-101-2004.
Тогда толщина ограждающей конструкции стены составит:
= 002+0510+01+0015=0645м=645мм
Принята наружная ограждающая стена толщиной 645 мм
Пароизоляция (битум кровельный)
Цементно-песчаная стяжка
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности чердачного перекрытия по табл. 7 СНиП 23.01-2003: α
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности чердачного перекрытия по табл.7 СНиП 23-02-2003: αe
Rreg= аDd+b=000054008 + 22=24 (м2°С) Вт
где a b – интерполяционные коэффициенты по табл. 4 СНиП «Тепловая защита зданий»: а=00005; b =22.
Определение толщины неизвестного слоя из условия Rф=Rreg
Принимаем х=017м =170 мм
Тогда толщина ограждающей конструкции чердачного перекрытия составит:
= 1+ 2+ 3+ 4+ 5=022+0003+017+002+0006=00416м=416мм
Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции учитываемые при проектировании систем отопления разделяются условно на основные и добавочные. Их следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции по формуле:
где F – площадь ограждающей конструкции;
k – коэффициент теплопередачи;
t для рядовой комнаты + 20 С; для угловой комнаты + 22 С;
n – коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
– добавочные теплопотери:
) на ориентацию по отношению к сторонам света – определяется по приложению 4 СНиП 23-01-99;
) на продуваемость помещений с двумя наружными стенами и более – вводится по 5% на каждый вид ограждения;
) на врывающийся ветер – при скорости ветра до 5 мс – 5% от 5 до 10 мс – 10% более 10 мс – 15%.
Тепловые потери по укрупненным показателям:
Qсист. отопл. = qуд·Vн·(tint-text)·a
где Qс.о.- расход теплоты на нужды отопления жилого здания Вт; qуд – удельная тепловая характеристика здания Вт(м3·С); Vн – строительный объем по наружному обмеру; а –коэффициент учитывающий влияние на удельную тепловую характеристику местных климатических условий – значение дано в прил. 2.
)Для зданий массовой жилой застройки qуд=1163·(1+1Н) где Н – высота здания м; Формула по укрупненным показателям.
)Удельная тепловая характеристика показывающая расход теплоты на отопление здания любого назначения
где Р – периметр здания м; S – площадь здания м2; Н – высота здания м; φ0 – коэффициент остекления (отношение площади остекления к площади вертикальных наружных ограждений); kст kок kпт kпл – коэффициенты теплопередачи соответственно стен окон перекрытия верхнего этажа пола нижнего этажа. Формула для более точных расчетов.
) qуд = 1163·(037+1139) = 0514 Втм3·С
VH = S·H =24365·139= 338674 м3
S = 2205·1105=24365 м2
Qсист. отопл. = 0514·3386735·(22-(-22))·1116 = 85479343 Вт
tint-text = 22-(-22) = 44 50С значит остекление двойное отсюда следует
а kпт=1Rпт=1155=066;
kст=1Rогр=127=037 kпл=031.
P = (0525·2 +21)·2+(0525·2 + 10)·2 = 662м
Qсист. отопл. = 0252·338674·(22-(-22))·1116 =4185827 Вт
Расчет тепловых потерь помещения
Таблица 1. Расчет теплопотерь помещениями
Поверхность охлаждения
Q1= k F (t int - text) nВт
Обозначение наружного ограждения
Ориентация по сторонам света
Размеры наружного ограждения
Основные технические данные отопительного прибора
Наименование прибора
Площадь поверхности нагрева секции f1 м2
Номинальная плотность теплового потока
Расход теплоносителя через прибор
Показатели степени и коэффициент
Для расчета площади прибора Fp прежде всего необходимо определить величину теплового потока отопительного прибора обусловленного его поверхностной плотностью то есть значением теплового потока qпр передаваемого от теплоносителя в окружающую среду через 1 м2 площади поверхности прибора.
Стандартный температурный напор при теплоносителе воде при котором проводятся тепловые испытания отопительных приборов получен по формуле:
Располагая величиной qном – номинальной плотности теплового потока отопительного прибора при стандартных условиях работы (qном = 725 Втм2) можно определить расчетную плотность теплового потока отопительного прибора qпр для условий работы отличных от стандартных по формуле для теплоносителя вода:
где n p – экспериментальные значения показателей степени;
спр – коэффициент учитывающий схему присоединению отопительного
прибора и изменения показателя степени p в различных диапазонах расхода теплоносителя.
qпр прибора будет одинаковым для всех этажей т. к. р=0
Расчетная площадь отопительного прибора независимо от вида теплоносителя при учете дополнительных факторов влияющих на теплоотдачу приборов имеет вид:
где 1 – коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений;
Расчетное число секций чугунных радиаторов определяют по формуле:
где f1 – площадь нагрева одной секции зависящая от типа радиатора;
– коэффициент учитывающий способ установки радиатора в помещении (при открытой установке 4=10);
– коэффициент учитывающий число секций в одном радиаторе (при числе секций от 3 до 15 – 3 = 10).
Гидравлический расчет теплопровода
Целью гидравлического расчета является определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении установленном для данной системы.
Методика расчета заключается в следующем: выбирают главное циркуляционное кольцо где рекомендуется предусматривать запас давления на неучтенные сопротивления но не более 10% расчетного давления.
Определяют расчетное циркуляционное давление:
где Δpнас – циркуляционное давление создаваемое насосом;
E – коэффициент определяющий долю максимального естественного давления (для однотрубных систем E=1);
Δpе.пр – давление возникающее за счет охлаждения воды в отопительных приборах;
Δpе.тр – давление вызываемое охлаждением воды в теплопроводах.
Естественное давление Δpе.пр и Δpе.тр можно не учитывать если оно составляет не более 10% давления создаваемое механическим побуждением.
Затем определяют расходы воды на расчетных участках:
где Qуч – тепловая нагрузка участка составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов обслуживаемых протекающей по участку водой; с – теплоемкость воды; tг и t0 – перепад температур в системе.
Ориентируясь на полученное значение Gуч подбирают оптимальные диаметры труб. Все данные получаемы при расчете теплопровода заносят в таблицу:
По схеме трубопроводов
По окончательному расчету
Тепловая нагрузка Q Вт
Расход теплоносителя Gуч кгч
Определение естественного давления и расчет воздуховодов.
В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого внутреннего воздуха.
Температура наружного воздуха для расчета вытяжной системы естественной вентиляции для чердака принимается равной +5º С (ρ5 = 127 кгм3). Внутренняя температура воздуха принимается равной +25 ºС (ρ20 = 1185 кгм3). Принимаем высоту вытяжной шахты 22м.
Располагаемое естественное давление в системе вентиляции определяют по формуле:
ρн ρв – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха.
Для четвертого этажа: ;
Для третьего этажа: ;
Для второго этажа: ;
Для первого этажа: ;
Расчет воздуховодов производим для наиболее неблагоприятно расположенного канала для которого возможная потеря давления имеет наименьшее значение.
Удельная потеря давления:
Подбирая площадь сечения каналов можно найти скорость движения воздуха:
= где L- расход вентиляционного воздуха; f- площадь сечения каналов или воздуховода.
Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо чтобы было сохранено равенство:
Σ(R R Z- потеря давления на местные сопротивления; pе- располагаемое давление; α- коэффициент запаса принимаемый равным 115; - поправочный коэффициент на шероховатость поверхности.
Условия нормальной работы:
Для санузла: 2695·11=296 Па 167Па;
Для кухни: 1704·11=187 Па 086 Па.
СНиП 23-01-99 «Строительная климатология».
СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».