Проектирование фундаментов мелкого заложения

Основания и фундаменты.docx

Проектирование фундаментов мелкого заложения.7
Определение глубины заложения подошвы фундамента каркасного здания7
Определение размеров подошвы фундамента и проверка давления под подошвой8
Расчет осадки отдельно стоящего фундамента11
Проверка прочности слабого подстилающего слоя13
Расчет на глубинный сдвиг15
Проектирование свайных фундаментов.18
Определение глубины заложения подошвы отдельно стоящего ростверка18
Определение несущей способности сваи22
Рассчет осадки свайного куста под колонну27
Подбор оборудования для погружения свай27
Рис. 1. Задание к выполнению РГР
Рис. 2. Вариант здания
Рис. 3. Геологический разрез
Вывод о пригодности грунтов в качестве естественных оснований:
Геологический разрез (рис. 1) показывает: рельеф участка спокойный (максимальный перепад составляет 06 м 1 м) с абсолютными отметками скважин (+1104) и (+1104)м.
Основные и производные физико-механические прочностные и деформационные характеристики грунтов приведены в табл.1.
слой - культурный слой (04 - 04 м) - в качестве естественного основания не пригоден;
слой - суглинок текучепластичный (30 – 30 м) - в качестве естественного основания не пригоден;
слой - песок серовато-желт. пылеватый средней плотности насыщенный водой (32 – 30 м) - в качестве естественного основания пригодна;
слой - глина коричневато серая тугопластичная (34 – 40 м) - в качестве естественного основания пригоден;
слой - суглинок серый мягкопластичный (80 – 70 м) - в качестве естественного основания пригодна;
Таблица 1. Таблица результатов определения физических характеристик грунта
Проектирование фундаментов мелкого заложения.
Задание 1. Определение глубины заложения подошвы фундамента каркасного здания.
Район строительства – г. Архангельск. Грунты основания: культурный слой мощностью 04 м суглинок текучепластичный мощностью 30 м песок пылеватый с мощностью 32 м насыщенный водой глина тугопластичная мощностью 34 м. УГВ на отм. – 25 м. от уровня планировки. Высота подвала – 24 м. Температура воздуха в помещении +18 . Подвал отапливаемый.
Определяется нормативная глубина промерзания:
где ???????? – безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемый по [1 прил. 3]; ????0=023 м – для суглинков.
Расчетная глубина промерзания определяется по формуле:
где ???? – коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений – ????=11.
Глубина заложения подошвы внутреннего фундамента (с техническим подпольем).
Расстояние от зоны промерзания до грунтовых вод от пола подполья (в зоне промерзания находится суглинок (????????>0)) ????????=072????????=25
Так как глубина заложения фундамента ???? зависит от глубины промерзания ???????? она должна быть не менее ????≥072 м.
???????? - ???????? =25 - 072 2 м – грунт проявляет пучинистые свойства.
Исходя из конструктивных особенностей здания (рис. 3):
где подв - высота подвального помещения; ???? - высота типового монолитного железобетонного фундамента; подг - толщина бетонной подготовки; ????s - толщина конструкции пола помещения (подвала); план – высота планировки.
Рис. 4. К определению глубины заложения подошвы фундамента под наружную стену
Задание 2. Определение размеров подошвы фундамента и проверка давления под подошвой.
Грунт основания под подошвой наружного фундамента (с подвалом) – суглинок текучепластичный имеет характеристики: ; ; ; ; ; .
Нагрузки на фундамент колонны крайнего ряда: .
Грунт основания под подошвой внутреннего фундамента (с подвалом) см.п.1.
Нагрузки на фундамент колонны среднего ряда: .
Так как фундамент внецентренно загружен:
где – глубина заложения фундамента от уровня планировки; – усредненный удельный вес фундамента и грунта на его уступах; – расчетное сопротивление грунта; – соотношение размеров подошвы отдельно стоящего фундамента.
Расчетное сопротивление грунта:
где т. к. слой грунта толщиной залегающий непосредственно под подошвой однороден; есть подвал; и – коэффициенты принимаемые по табл. 4 приложения; т.к. прочностные характеристики грунтов взяты по табл.67 приложения;; ; ; – коэффициенты принимаемые по табл.5 приложения в зависимости от угла внутреннего трения грунта () (уд.вес грунта залегающего выше подошвы фундамента кНм3;)
gII=936 – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) кНм3.
gII= (19*01 +986*09+101*04)14=936
сII=1865 – расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
сII = (10*245+04*404)14=1865
jII=22 – угол внутреннего трения грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа;
jII = (10 *188+04*30)14=22
здесь - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м;- толщина конструкции пола подвала м; - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала кНм3
g'II =1805 – уд.вес грунта залегающего выше подошвы фундамента кНм3;
Необходимо уточнить размеры подошвы:
Условие не выполняется.
Условие выполняется.
Принимаем типовой монолитный фундамент с размерами подошвы 36×27 м (таблица 27 приложения) двухступенчатый с высотой ступени 03м (высота подколонника 09 м) под колонны сечением 04×04 м.
Уточняем значение R:
Определяем среднее давление:
Проверку краевого давления производим по формуле:
Условие выполняется размеры фундамента 36×27 м подобраны верно.
Задание 3. Расчет осадки отдельно стоящего фундамента.
– суглинок текучепластичный имеет характеристики: = 180 кПа; = 190 кНм3; = 265 кНм3; = 0889; = 16 МПа; мощность слоя – = 30 м;
– песок пылеватый плотный насыщ имеет характеристики = 150 кПа; = 20 кНм3; = 266 кНм3; = 28 МПа; мощность слоя – = 32 м;
– глина коричневато серая тугопластичная имеет характеристики: = 300 кПа; = 20 кНм3; = 275 кНм3; = 035; = 18 МПа; мощность слоя – =34 м.
– суглинок текучепластичный имеет характеристики: = 250 кПа; = 21 кНм3; = 270 кНм3; = 075; = 17 МПа; мощность слоя – =80 м;
Уровень грунтовых вод на отметке (– 250) м от уровня планировки.
Глубина заложения подошвы фундамента – = 24 м.
Ширина подошвы фундамента – = 27 м.
Нагрузки на фундамент: кН; = 120 кН·м.
Среднее давление под подошвой фундамента – P = 22619 кПа (см. задание 2).
Граница сжимаемой зоны находится на отметке 36 м от подошвы фундамента:
Сравниваем полную осадку фундамента с предельно допустимой осадкой для зданий с железобетонным каркасом:
– условие выполняется.
Эпюры напряжений (слева) и (справа) приведены на рисунке 5.
Рис. 5. Распределение напряжений в основании фундамента
Задание 4. Проверка прочности слабого подстилающего слоя.
Поскольку в пределах сжимаемой зоны (см. задание 2) ниже суглинка текучепластичного с расчетным сопротивлением Rок = 22619 кПа на который опирается подошва фундамента (см. задание 2) залегает менее прочный слой – песок пылеватый плотный маловлажный с расчетным сопротивлением R0 = 150 кПа необходима проверка подстилающего слоя.
Напряжения от собственного веса грунта и дополнительные напряжения на кровле проверяемого слоя напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (табл.1 задание 3):
= 5409 кПа; кПа; кПа
Площадь подошвы условного фундамента:
Ширина подошвы условного фундамента:
Определяем осредненное значение удельного веса грунта от уровня планировки до слабого слоя:
Определяем осредненное значение удельного веса грунта толщиной м ниже подошвы условного фундамента:
Определяем расчетное сопротивление грунта с подстановкой размеров условного фундамента:
где т. к. слой грунта толщиной залегающий непосредственно под подошвой однороден;
где м – расстояние от уровня планировки до пола подвала;
здесь – толщина слоя грунта выше слабого слоя со стороны подвала м; – толщина пола подвала м;
= 125 и = 10 – коэффициенты принимаемые по табл.4 приложения; k = 11 т.к. прочностные характеристики грунтов взяты по табл.56 приложения; kz = 1 т.к. b 10 м;
Mγ = 115; Mg = 559; Mc = 795 – коэффициенты принимаемые по табл.5 приложения в зависимости от угла внутреннего трения грунта слабого слоя ( = 30о)
Условие выполняется. Принятые размеры подошвы могут быть оставлены без изменений.
Задание 5. Расчет на глубинный сдвиг.
Определяем вид сдвига – глубинный или плоский. Выполняем проверку условия:;
Характеристики грунта обратной засыпки (суглинок текучепластичный):
Активное давление для связных грунтов (глинистых) проставить штрихи γ с и
где Ea=qdλa – давление за счет пригрузки от подвижной нагрузки или складируемого материала; q=10 кНм – пригрузка от подъезжающего транспорта d – глубина заложения со стороны противоположной выпору м.
здесь – угол внутреннего трения грунта залегающего ниже подошвы на глубине до половины размера фундамента град.
Условие выполняется значит необходим расчет на глубинный сдвиг.
Расчет основания по несущей способности производится исходя из условия:
где коэффициент для условий работы для пылевато-глинистых грунтов – =0.9; – коэффициент надежности по назначению сооружения для зданий и сооружений II класса – =115; – несущая способность основания кН.
Коэффициенты формы фундамента определяем по формулам:
здесь м – приведенная сторона подошвы фундамента в направлении которой действует изгибающий момент где
где – активное давление для связных грунтов (глинистых) – глубина заложения подошвы фундамента
Находим несущую способность основания по формуле:
где – безразмерные коэффициенты несущей способности определяемые в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта и угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы фундамента по табл. 16 приложения.
– глубина заложения фундамента со стороны меньшей пригрузки м здесь – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала м; – толщина пола подвала м;-сцепление грунта под подошвой фундамента кПа.
Условие выполнено следовательно сдвига не произойдет.
Проектирование свайных фундаментов.
Задание 1. Определение глубины заложения подошвы отдельно стоящего ростверка.
Глубина заложения подошвы наружного фундамента (с техническим подпольем).
Рис. 6. К определению глубины заложения подошвы ростверка под колонну.
Рис. 7. К определению несущей способности висячей забивной сваи.
Требуемая длина свай по глубине расположения несущего слоя по условию сопряжения свай с ростверком и по минимальной глубине заделки свай в несущий слой составляет:
???? = 02(заделка в ростверк) + 24(заглубление в несущий слой) + 32(песок пылеватый) + 10(глина) – 24(глубина заложения ростверка) = 54 м.
Принимаем сваю (С80-40). Предусматриваем заделку в ростверк 02м-01 – неразбитой частью и 01 арматурой. Свая заходит в прочный грунт (глина тугопластичную (IL = 035 > 01)) на 31 м. Нижний конец сваи оказывается на глубине 96 м от уровня планировки. Тогда расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи R = 2923 кПа (Приложение табл. 15).
Определяем расчётные сопротивления грунтов основания на боковой поверхности сваи (Приложение табл. 16). Для этого пласты грунтов соприкасающихся с боковой поверхностью сваи разбиваем на однородные слои толщиной не более 2 м. Для удобства расчёта полученные значения сопротивлений сводим в табл. 3.
Определяем несущую способность сваи:
????с = 1 коэффициент условий работы сваи для забивных свай ???????????? = 1 –коэффициент надежности по сопротивлению грунта под нижним концом сваи; A = 04*04 = 016 – площадь опирания сваи м2; u = 03*4= 12-периметр поперечного сечения ствола сваи м; fi – расчётное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола сваи (в пределах однородного слоя толщиной не более 2 м) кПа рассчитанное в табл. 3.
Расстояние до центра слоя zi м
Расчётное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи fi кПа
Суглинок текучепластичный
Песок пылеватый средней плотности насыщенный водой
Глина тугопластичная
Таблица 3. Расчёт полученных значений сопротивлений.
Задание 2. Спроектировать свайный фундамент под колонну каркасного здания.
Внешние нагрузки на обрезе ростверка: ????1 = 20784 кН ????1 = 32182 кНм. Данные о грунтовых условиях и глубине заложения ростверка приведены в задании 1.
Определяем требуемое количество свай:
где ???????? – нагрузка от ростверка и грунта принимается предварительно 01 от внешней нагрузки. Принимаем 5 свай. Размещаем сваи в ростверке. Назначаем шаг свай a = 3d = 12 м. Так как на ростверк действует изгибающий момент проектируем его прямоугольной формы. Расстояние от края ростверка до оси сваи назначаем с = d = 04 м.
Тогда размеры ростверка в плане 36 м (b) 36 м (l) (рис. 8).
Рис. 8. К расчёту свайного куста.
Уточняем вес плиты ростверка с подколонником (рис. 6 рис. 8):
???????? = (363606 + 090909)25 = 212625 кН.
Вес грунта и пола на уступах ростверка:
Проверка нагрузки на сваю
Условие не выполняется. Увеличим число свай до 6.
Тогда размеры ростверка в плане 24 м (b) 36 м (l) (рис. 9).
Рис. 9. К расчёту свайного куста.
Уточняем вес плиты ростверка с подколонником (рис. 6 рис. 9)
???????? = (243606 + 090909)25 = 147825 кН.
С учётом изгибающего момента для наиболее нагруженной сваи
Условие не выполняется. Увеличим шаг между сваями.
Тогда размеры ростверка в плане 30 м (b) 36 м (l) (рис. 10).
Рис. 10. К расчёту свайного куста.
Уточняем вес плиты ростверка с подколонником (рис. 6 рис. 10):
???????? = (303606 + 090909)25 = 180225 кН.
Тогда размеры ростверка в плане 36 м (b) 36 м (l) (рис. 11).
Рис. 11. К расчёту свайного куста:
Уточняем вес плиты ростверка с подколонником (рис. 6 рис. 11):
Условие не выполняется. Увеличим число свай до 7.
Тогда размеры ростверка в плане 36 м (b) 36 м (l) (рис. 12).
Рис. 12. К расчёту свайного куста:
Уточняем вес плиты ростверка с подколонником (рис. 6 рис. 12):
Для наименее нагруженной сваи:
– Условие выполняется.
Задание 3. Рассчитать осадку свайного куста под колонну каркасного здания.
Таблица 4. Расчёт полученных значений сопротивлений.
Для песка пылеватого
Средневзвешенные значения модуля сдвига в пределах глубины погружения сваи
и коэффициента Пуассона
и коэффициента Пуассона
Относительная жесткость ствола сваи
где ???? – модуль упругости сваи (для бетона В 20 ???? = 27 МПа).
Параметр учитывающий увеличение расчётной осадки за счёт сжатия ствола сваи:
коэффициент соответствующий осадке абсолютно жесткой сваи
Осадка одиночной сваи
Чтобы определить дополнительную осадку от влияния соседней сваи проверяем условие
Расчёт ведем для средней сваи в кусте (№ 4).
Дополнительная осадка:
где значение для свай номерами № 1 2 6 7 будет одинаково так
как они находятся на одинаковом расстоянии (1679 м) от сваи 4. Для
свай № 3 4 расстояние до проверяемой сваи 12 м:
Рис. 13. К расчёту осадки с учётом влияния соседних свай
Осадка каждой из свай куста с учётом их взаимовлияния составит
Подбор оборудования для погружения свай
Минимальная энергия удара
где ???? = 46955 – расчётная нагрузка на сваю с учётом к-та надёжности.
По табл. 26 Приложения подбирается молот с ближайшей большей энергией удара (216 кДж);
(Штанговый дизель-молот) СП-5 с характеристиками: - полный вес молота; – вес ударной части молота.
– расчётная энергия удара
Проверка пригодности молота
Расчётный отказ сваи
Столбчатый на естественном основании
Тип грунта в основании фундамента
Пылевато-глинистые крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем IL>0.5
Расчет основания по деформациям
Способ определения характеристик грунта
По таблицам СНиП 2.02.01-83*
Конструктивная схема здания
Фундамент Прямоугольный
Фундамент под крайнюю стену
Расстояние от головы фундамента до низа плит перекрытия (ha) 24 м
Исходные данные для расчета kver=0.85:
Объемный вес грунта (G) 19 кНм3
Угол внутреннего трения (Fi) 188 °
Удельное сцепление грунта (C) 245 кПа
Уровень грунтовых вод (Hv) -01 м
Высота фундамента (H) 15 м
Размеры подошвы фундамента b= 36 м a= 27 м
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 16 м
Давление от 1 м2 пола подвала (Pp) 2 кПа
Глубина подвала (dp) 065 м
Нагрузка на отмостку (qv) (только для расчета горизонтального давления) 0кПа
Усредненный коэффициент надежности по нагрузке 115
Наименование Величина Ед. измерения Примечания
По расчету по деформациям коэффициент использования K= 095 (среднее давление)
Расчетное сопротивление грунта основания 23111 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 24462 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 19649 кПа
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= -16138 кН*м
- Результаты конструирования:
Геометрические характеристики конструкции:
Наименование Обозначение Величина Ед.измерения
Заданная длина подошвы (A) 27 м
Заданная щирина подошвы (B) 36 м
Ширина сечения подколонника (b0) 09 м
Длина сечения подколонника (L0) 09 м
Высота ступеней фундамента (hn) 03 м
Защитный слой подколонника (zv) 35 см
Защитный слой арматуры подошвы (zn) 70 см
Длина ступени рядовой вдоль Х (bn) 045 м
Длина ступени рядовой вдоль Y (an) 045 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 045 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 045 м
Количество ступеней вдоль Х (nx) 3 шт.
Количество ступеней вдоль Y (ny) 2 шт.
Ширина сечения колонны (b) 04 м
Длина сечения колонны (a) 04 м
Глубина заделки колонны (h) 08 м
Класс бетона (Rb) B20
По расчету на продавливание верхней ступенью несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание колонной несущей способности фундамента (ростверка) ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого фундамента
Рабочая арматура вдоль Х 14D 14 A 400
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО.
Рабочая арматура вдоль Y 18D 12 A 400
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль X
Вертикальная рабочая арматура 5D 6 A 400
Подколонник столбчатого фундамента грани вдоль Y
Стакан в направлении оси Х армируется сетками 4D8 AIII - 5 шт.
Стакан в направлении оси Y армируется конструктивно сетками 4D8 AI - 5 шт.
В нижней части стакана установить сетки 60x60 D6AI шаг стержней 50 мм
Достаточно 2 сеток косвенного армирования.
Стоимость возведения конструкции по видам работ:
Наименование работ объем ед.измерения стоимость руб.
Разработка грунта экскаватором 7975 м3 28199
Доработка грунта вручную 886 м3 27235
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 443 м3 1677198
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 11 м3 18734
Щебень на подготовку 11 м3 170087
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 609 м3 541247
Бетон B20 на фундамент (подпорную стену) 609 м3 1723279
Арматура класса AI 1578 кг 34453
Арматура класса AIII 11569 кг 282271
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 609 м3 125312
Дополнительные затраты на устройство стакана 609 м3 7128
Арматура класса AI армирования стакана 585 кг 127764
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 443 м3 23393
Итого прямые затраты 5349359 руб.
Наименование расходов и затрат Сумма руб.
Накладные расходы 20% 1069872
Плановые накопления 8% 513538
Временные здания и сооружения 3.1% 214916
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 150101
Непредвиденные расходы 4.0% 291911
Налог на добавленную стоимость 20% 151794
Всего по смете : 9107637 руб.
Подбор унифицированной подошвы по серии 1.412-1
На основе непосредственных испытаний
Фундамент под среднюю стену
Высота фундамента (H) 18 м
Высота грунта до подошвы в подвале (hs) 19 м
Объемный вес грунта засыпки (Gz) кНм3
Угол внутреннего трения грунта засыпки (Fiz) °
Удельное сцепление грунта засыпки (Cz) кПа
Максимальные размеры подошвы по расчету по деформациям a= 33 м b= 39 м
Расчетное сопротивление грунта основания 27282 кПа
Максимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 27046 кПа
Минимальное напряжение в расчетном слое грунта в основном сочетании 24372 кПа
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 0 кН*м My= 12864 кН*м
Заданная длина подошвы (A) 33 м
Заданная щирина подошвы (B) 39 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 015 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 03 м
Количество ступеней вдоль Х (nx) 4 шт.
Количество ступеней вдоль Y (ny) 3 шт.
Рабочая арматура вдоль Х 17D 16 A 400
Рабочая арматура вдоль Y 20D 14 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется конструктивно сетками 4D8 AI - 5 шт.
В нижней части стакана установить сетки 60x60 D8AI шаг стержней 50 мм
Разработка грунта экскаватором 11367 м3 401927
Доработка грунта вручную 1263 м3 388186
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 6315 м3 2390547
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 143 м3 24395
Щебень на подготовку 143 м3 221484
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 994 м3 883332
Бетон B20 на фундамент (подпорную стену) 994 м3 2812446
Арматура класса AI 5128 кг 112002
Арматура класса AIII 37607 кг 91762
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 994 м3 204513
Дополнительные затраты на устройство стакана 994 м3 11633
Арматура класса AI армирования стакана 6692 кг 146162
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 6315 м3 33342
Итого прямые затраты 8652285 руб.
Накладные расходы 20% 1730457
Плановые накопления 8% 830619
Временные здания и сооружения 3.1% 347614
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 24278
Непредвиденные расходы 4.0% 47215
Налог на добавленную стоимость 20% 2455181
Всего по смете : 14731088 руб.
Столбчатый на свайном основании
Способ определения несущей способности сваи
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4-1.75)
Расчет на вертикальную нагрузку и выдергивание
Исходные данные для расчета:
Несущая способность сваи (без учета Gk) (Fd) 65737 кН
Несущая способность сваи на выдергивание (без Gk) (Fdu) 2056 кН
Диаметр (сторона) сваи 04 м
Свая - 1 X=0 м Y=0 м
Свая - 2 X=24 м Y=0 м
Свая - 3 X=24 м Y=12 м
Свая - 4 X=12 м Y=12 м
Свая - 5 X=0 м Y=12 м
Свая - 6 X=24 м Y=24 м
Свая - 7 X=0 м Y=24 м
Нагрузка на отмостку (qv) (только для расчета горизонтального давления) 0 кПа
Ширина зоны передачи давления от грунта 1.0 м
Характеристики грунта засыпки
Объемный вес грунта засыпки (Gz) 19 кНм3
Угол внутреннего трения грунта засыпки (Fiz) 188 °
Удельное сцепление грунта засыпки (Cz) 245 кПа
Коэффициент использования несущей способности ростверка K= 356
Максимальная нагрузка на сваю 117496 кН
Минимальная нагрузка на сваю -44355 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 165
Расчетные моменты на уровне подошвы фундамента: Mx= 249408 кН*м My= -208552 кН*м
Заданная длина подошвы (A) 36 м
Высота ступеней фундамента (hn) 06 м
Длина ступени верхней вдоль Х (b1) 135 м
Длина ступени верхней вдоль Y (a1) 135 м
Класс бетона (Rb) B25
Ростверк ступенчатого вида
По расчету на продавливание подколонником несущей способности подошвы ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО.
По расчету на продавливание угловой сваей несущей способности ростверка ДОСТАТОЧНО.
Подошва столбчатого ростверка
Рабочая арматура вдоль Х 18D 20 A 400
Рабочая арматура вдоль Y 18D 20 A 400
Вертикальная рабочая арматура 5D 20 A 400
Стакан в направлении оси Х армируется сетками 4D10 AIII - 5 шт.
Разработка грунта экскаватором 5354 м3 189315
Доработка грунта вручную 595 м3 182842
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 2974 м3 1125989
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 102 м3 17408
Щебень на подготовку 102 м3 158048
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 832 м3 739659
Бетон B25 на фундамент (подпорную стену) 832 м3 2355005
Арматура класса AI 4203 кг 91786
Арматура класса AIII 30819 кг 751993
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 832 м3 171249
Дополнительные затраты на устройство стакана 832 м3 97409
Арматура класса AI армирования стакана 5569 кг 121631
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 2974 м3 15705
Погружение дизель-молотом жб свай L12 м 896 м3 2892575
Стоимость сборного жб свай 896 м3 16133734
Вырубка бетона свай сечением 0.4х0.4 м 7 250264
Итого прямые затраты 25294614 руб.
Накладные расходы 20% 5058923
Плановые накопления 8% 2428283
Временные здания и сооружения 3.1% 1016236
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 709759
Непредвиденные расходы 4.0% 1380313
Налог на добавленную стоимость 20% 7177626
Всего по смете : 43065753 руб.
Расчётом (коэф. надежности по грунту Gk=1.4)
Подбор унифицированного ростверка по серии 1.411-1
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по длине ростверка (b max) 48 м
Максимальные габариты (по осям крайних свай) по ширине ростверка (a max) 48 м
Требуемые характеристики ростверка: a= 12 м b= 12 м Количество свай (n) 9 шт.
Максимальная нагрузка на сваю 43208 кН
Минимальная нагрузка на сваю 39635 кН
Принятый коэффициент надежности по грунту Gk= 14
Класс бетона (Rb) B30
Разработка грунта экскаватором 308 м3 108918
Доработка грунта вручную 342 м3 105194
Вывоз грунта (12 объема) до 20 км 1711 м3 647811
Устройство щебеночной подготовки б=100 мм 02 м3 3332
Щебень на подготовку 02 м3 30251
Устройство жб фундаментов объемом более 5 м3 529 м3 469711
Бетон B30 на фундамент (подпорную стену) 529 м3 1495514
Арматура класса AI 1583 кг 3457
Арматура класса AIII 11608 кг 283227
Опалубка на фундамент (подпорную стену) объемом 529 м3 108749
Дополнительные затраты на устройство стакана 529 м3 61859
Арматура класса AI армирования стакана 22 кг 48039
Обратная засыпка грунта бульдозером (12 объема) 1711 м3 9035
Погружение дизель-молотом жб свай L12 м 1152 м3 3719025
Стоимость сборного жб свай 1152 м3 20743373
Вырубка бетона свай сечением 0.4х0.4 м 9 321768
Итого прямые затраты 28190376 руб.
Накладные расходы 20% 5638075
Плановые накопления 8% 2706276
Временные здания и сооружения 3.1% 1132577
Среднегодовое зимнее удорожание 2.1% 791013
Непредвиденные расходы 4.0% 1538333
Налог на добавленную стоимость 20% 799933
Всего по смете : 47995979 руб.
СП 131.13330.2012 Строительная климатология.( Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*) Москва 2012
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия (Актуализированная редакция
СНиП 2.01.07-85*) Москва 2011
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений (Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*) Москва 2011
СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений Москва 2004
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. (Актуализированная редакция 52-01-2003) Москва 2012
ГОСТ 13580-85 «Плиты железобетонные ленточных фундаментов. Технические условия» Москва 1985
ГОСТ 13579-78* «Блоки бетонные для стен подвалов. Технические условия» Москва 1980
Серия 1.415.1-2«Балки фундаментные железобетонные для наружных и внутренних стен производственных зданий промышленных предприятий» Москва 1995
Серия 1.115.1-1 «Балки фундаментные железобетонные для жилых зданий». Москва 1993
Серия 1.015.1-1.95 «Выпуск 2. Балки сборные. Указания по применению». Москва 1995
ГОСТ 24476-80 «Фундаменты железобетонные сборные под колонны каркаса межвидового применения для многоэтажных зданий». Москва 1980
Серия 1.412.1-6 «Фундаменты монолитные железобетонные на естественном основании под типовые железобетонные колонны одноэтажных и многоэтажных производственных зданий». Москва 1989
Механика грунтов в примерах.Учебное электр.издание.Сост. Антонов В.М. Тамбов. Изд-во ФГБОУ ВПО «ТГТУ» 2016
Малышев М.В. Болдырев Г.Г. Механика грунтов основания и фундаменты. АСВ М. 2009
Механика грунтов основания и фундаменты: учебное пособие для вузов С.Б.Ухов (и др.). - 4-е изд. стер. - М.: Высш. шк. 2007.

Основания и фундаменты.dwg

Суглинок текучепластичный
Песок серовато-желт.
Глина коричневато серая