Централизованное теплоснабжение города Бобруйск

Пояснительная записка.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ
КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Курсовая работа по дисциплине
«Централизованное теплоснабжение»
На тему: «Централизованное теплоснабжение города Бобруйск»
Тепловые потоки . . 5
Расчет температур первичного теплоносителя построение графиков в координатах с определением точки излома .. 9
Построение годового графика расхода тепла 11
Расчетные расходы сетевой воды .. .12
1. Суммарные расчетные расходы сетевой воды 13
Гидравлический расчет .14
1 Предварительный гидравлический расчет .. . 15
Построение схемы сети . 16
1 Эквивалентные длины местных сопротивлений . 18
2. Окончательный гидравлический расчет ..19
Пьезометрический график 20
Подбор сетевых насосов для расчетного режима .. 22
Подбор подпиточных насосов для расчетного режима 23
Проольный профиль главной тепловой сети 24
Список литературы . 25
Цель данного курсового проекта заключается в проектировании системы централизованного теплоснабжения района города Бобруйск с источником теплоты – ТЭЦ.
Бобруйск(белор.Бабруйск)— городобластногоподчинения вБелоруссииадминистративный центрБобруйского районаМогилёвской области.
В 1991 году Белоруссиявышла из состава СССРи Бобруйск оказался в составе нового государства.
В 2011 году город затронули событияРеволюции через социальные сети. Изначально численность участников молчаливых митингов увеличивалась а после стала сокращаться. 27 июля она уже не превышала 30 человек.Далее был сделан перерыв. В сентябре митинги возобновились но более 30 человек не приняло участия в митинге 21 сентября.К концу октября митинги Революции через социальные сети прекратились в Бобруйске.
Герб города Бобруйска представляет собой изображение на серебряном поле французского щита вертикальной корабельной мачты с двумя сложенными накрест деревьями натурального цвета.
Флаг города Бобруйска представляет собой прямоугольное полотнище белого цвета с соотношением сторон 1:2 в центре лицевой стороны которого— изображение герба города Бобруйска.
Город расположен в 110км к юго-западу отМогилёвана рекеБерезине(бассейнДнепра).
Бобруйск и Бобруйский район расположен в юго-западной части Могилевской области в 110км от областного центра в 150км от Минска. Район граничит с Рогачевским и Жлобинским районами Гомельской области Глусским Осиповичским Кировским районами Могилевской области.
Рельеф: полузакрытая равнина (Центрально-Березинская) местами слабовсхолмленная изрезанная густой сетью рек и осушительных каналов средняя высота— 165м над уровнем моря.
Полезные ископаемые: осадочного происхождения: глина строительные пески торф сапропель. Имеется источник минеральной воды.
7 940 человек (на 1 января 2017 года)(второй по численности населения в Могилёвской области и седьмой в целом по Белоруссии; самый крупный город страны не являющийся областным центром).
Тепловые потоки района города определяют исходя из величин жилой площади числа жителей и плотности населения. Для этого по генплану определяют площади селитебной и промышленной зон. Расчеты сводим в таблицу 1 предполагая что все административно-общественные здания в селитебной зоне равномерно распределены по району.
Площади застройки микрорайонов
Общее число жителей проектируемого района
где: Р – плотность населения челга ( по заданию) Р=160 челга;
Fобщ – суммарная площадь застраиваемых районов га Fобщ=1587 га.
Общая жилая площадь района
где: f – норма общей площади жилых зданий на одного человека f=145 м2чел.
Расчетные тепловые потоки на отопление равны:
где: q0 – укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м2 Вт в зависимости от наружной расчетной температуры воздуха для отопления табл. 2 [1] q0=50;
К1 – коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий; К1=025 [2].
=50368590(1+025)=2303 МВт
Расчетные тепловые потоки на вентиляцию общественных зданий:
где: К2 – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию К2 = 06 [2].
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
где: а – норма расхода на горячее водоснабжение при tг=55°С на одного человека в сутки а=105 лчел;
b – норма расхода воды на горячее водоснабжение потребляемой в общественных зданиях на одного человека в сутки b=25 лчел;
tс – температура холодной воды в отопительный период°С (tс=+5 °С);
с –удельная теплоемкость воды с=4187 кДж(кг °С).
Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение
Определяется суммарный расчетный расход теплоты (при наличии аккумуляторов горячей воды берется Qhm а при отсутствии – Qh max ).
Определяются тепловые потери в сетях равные 55% от суммарного
Определяется расход теплоты в начале и конце отопительного сезона т.е. при tнк = +8 оС. Для чего определяется относительный тепловой поток на отопление и вентиляцию при температуре:
tнк – температура наружного воздуха в начале и конце отопительного периода;
tо – расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления оС [табл.1.3 3].
Тепловые потоки на отопление и вентиляцию при tнк:
Относительный тепловой поток на отопление и вентиляцию при tот:
где: tот – средняя температура наружного воздуха за отопительный период оС [табл.1.3 3].
Тепловые потоки на отопление и вентиляцию при tот:
Средний тепловой поток Вт на горячее водоснабжение жилых районов населенных пунктов в неотопительный период определяется по формуле:
где: - температура холодной (водопроводной) воды; в неотопительный период =15 оС;
– коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному периоду = 08 – для жилых жилищно-коммунального сектора; =1 – для предприятий.
Результаты расчета тепловых потоков сводим в таблицу 2 .
Тепловые потоки в зависимости от tH
Температура наружного воздуха оС
В таблице графа для температуры наружного воздуха в точке излома температурного графика заполняется после определения температуры излома tни (раздел 2).
Расчет тепловых потоков на отопление и вентиляцию ведется по формулам:
где относительный тепловой поток на отопление и вентиляцию равен:
РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУР ПЕРВИЧНОГО ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКОВ В КООРДИНАТАХ С ОПРЕДЕЛЕНИЕМ ТОЧКИ ИЗЛОМА
Температура сетевой воды на абонентском вводе перед отопительными установками (до смесительных устройств) определяется по формуле
Температура воды после отопительной установки
Температура воды в подающем трубопроводе после смесительного устройства
где: и - текущая и расчетная температура воды в подающей магистрали
и - текущая и расчетная температура воды в обратной магистрали °С 02=70 °С;
и - текущая и расчетная температура воды в подающем стояке местной системы отопления оС 3=95 °С.
Температурный напор нагревательного прибора:
где: ti - расчетная температура воздуха в отапливаемом помещении оС ti =20оС.
Расчетный перепад температур воды в местной системе отопления:
Расчетный перепад температур воды в тепловой сети:
Отложив по оси абсцисс относительную нагрузку и задавшись Q0=02; 04; 06; 08; 10 определяем по пять раз.
Температура воды в подающей магистрали
Температура воды в обратной магистрали
Температура воды в подающем стояке местной системы отопления
Таким образом получаем что относительный расход на отопление при tн.и. составляет =0409055.
При найденном значении определяем:
Определим точку излома температурного графика tн.и графическим методом.
По оси абсцисс отложим относительную нагрузку и задавшись Q0=0.2;
4; 0.6; 0.8; 10 рассчитываем 01н.и..
В координатах строим график находим на ординате точку с 01=70°С (для закрытых систем теплоснабжения) проводим горизонталь до пересечения с графиком. В этой точке опускаем перпендикуляр на ось абсцисс и находим соответствующие = 0409055 и tн.и. = 16 °С.
ПОСТРОЕНИЕ ГОДОВОГО ГРАФИКА РАСХОДА ТЕПЛА
Определить характер потребления теплоты её максимума и других составляющих за отопительный сезон и в течении года можно не только аналитическим методом но и графическим способом.
Для определения годовой потребности в тепловой энергии числа часов использования максимума тепловой нагрузки среднечасового теплопотребления за отопительный период типа и вида оборудования на станции строят график продолжительности ( см. графическая часть лист 2 ).
При построении графика продолжительности в зависимости от температуры наружного воздуха необходимо знать значения:
tнк – температуры наружного воздуха в начале и конце отопительного периода °С tнк=+8 °С;
tот – средней температуры наружного воздуха за отопительный период оС [табл.1.3 3] tот=-12 оС;
tо – расчетной температуры для отопления оС [табл.1.3 3] tо=-25 оС.
По оси ординат откладываются часовые расходы теплоты в МВт а по оси абсцисс в одну сторону – температуры наружного воздуха а в другую – число часов стояния определенных среднесуточных температур наружного воздуха за отопительный период и число часов отопительного сезона. Расчет расходов теплоты ведется по формулам (1.3-1.15) после чего полученные данные наносятся на график.
Часы стояния определенных температур наружного воздуха и число часов отопительного сезона определяем по табл.1.3 [3] и сводим полученные данные в таблицу 3.
Продолжительность стояния температур наружного воздуха
Повторяемость температур наружного воздуха ч
Построив кривую суммарного часового расхода теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха определив часы стояния определенных температур наружного воздуха определяем положение кривой 1. Площадь ограничения этой кривой и осями координат равна расходу теплоты за отопительный сезон. Если на оси абсцисс построить прямоугольник с основанием равным числу часов отопительного сезона и площадью равновеликой площади под кривой 1 (F=57717804 см2) то высота этого прямоугольника равна среднечасовой нагрузке за отопительный сезон Qср=2132 МВт. Основание прямоугольника построенного с высотой равной максимальной часовой нагрузке и площадью равновеликой площади под кривой 1 равно числу часов использования максимума тепловой нагрузки за отопительный сезон nmax=3868 часов. Чем больше часов использования максимума тем более равномерно расходуется тепло потребителем в течение года.
РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ
Расчетные расходы сетевой воды для определения диаметров труб в водяных сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для каждого вида тепловой нагрузки с последующим их суммированием [2].
На горячее водоснабжение в закрытых системах водоснабжения при двухступенчатой схеме присоединения водоподогревателей:
При () - принимают регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения.
При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения и отношении () теплообменники присоединяются последовательно по двухступенчатой схеме присоединения.
1. СУММАРНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ
Суммарные расчетные расходы сетевой воды кгс в двухтрубных тепловых сетях в закрытых и открытых системах теплоснабжения:
где: К3 – коэффициент учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения следует принимать равным 0 К3=0.
Для распределения по микрорайонам определяем удельный расход воды: (4.5)
где: Fобщ – суммарная площадь застраиваемых районов га
Расход воды на каждый микрорайон равен
Результаты сводим в таблицу 4. Таблица 4
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ. ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Гидравлический расчет является важнейшим элементом проектирования тепловых сетей.
В задачу гидравлического расчета входят:
Определение диаметров трубопроводов.
Определение падения напор в сети.
Установление величин напоров (давлений) в различных точках сети.
Увязка напоров в различных точках системы при статическом и динамическом режиме её работы.
Установление необходимых характеристик циркуляционных подкачивающих и подпиточных насосов их количества и размещение.
Определение способов присоединения абонентских вводов к тепловой сети.
Выбор схемы и приборов автоматического регулирования.
Выявление рациональных режимов работы.
Гидравлический расчет производят в следующем порядке:
). в графической части проекта вычерчивают генплан района города в масштабе 1:10000в соответствии с заданием наносят место расположения источника теплоты (ИТ);
). показывают схему тепловой сети от ИТ к каждому микрорайону;
). для гидравлического расчета тепловой сети на трассе трубопроводов выбирают главную расчетную магистраль как правило от источника тепла до наиболее удаленного теплового узла;
). на расчетной схеме указывают номера участков их длины определяемые по генплану с учетом принятого масштаба и расчетные расходы воды;
). на основании расходов теплоносителя и ориентируясь на удельную потерю давления до 80 Пам назначают диаметры трубопроводов на участках магистрали;
). по таблицам определяют удельную потерю давления и скорость теплоносителя (предварительный гидравлический расчет);
). рассчитывают ответвления по располагаемому перепаду давлений; при этом удельная потеря давления не должна превышать 300 Пам скорость теплоносителя – 35 мс;
). вычерчивают схему трубопроводов расставляют отключающие задвижки неподвижные опоры компенсаторы и другое оборудование; расстояния между неподвижными опорами для участков различного диаметра определяются на основании данных таблицы 2 [5];
). на основании местных сопротивлений определяют эквивалентные длины для каждого участка и вычисляют приведенную длину по формуле
). вычисляют потери давления на участках из выражения Р=Rlпр и потери напора в магистрали (окончательный гидравлический расчет).
Подбор диаметров труб участков магистрали и ответвления при предварительном гидравлическом расчете произведен в зависимости от расходов воды и удельных падений напоров по таблицам приложения 5 [5].
Потери напора в местных сопротивлениях при предварительном расчете учитывают коэффициентом местных потерь величину которого и типы компенсаторов принимают по приложению 3[5]. Сальниковые компенсаторы применяют при d≥250 мм при меньших диаметрах – П-образные компенсаторы.
Предварительный гидравлический расчет начинают с последнего от источника теплоты участка и результаты сводим в таблицу 5.
1 ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
Предварительный гидравлический расчет
Невязка потерь напоров по магистральной линии и по ответвления допускается 5%.
=((ΔРУТ19-УТ10 - ΔУТ11-УТ10)100) ΔРУТ19-УТ10 ≤ 5%
=((31388– 30645) 100) 31388 = 26%
Невязка потерь удовлетворяет допустимой невязке.
ПОСТРОЕНИЕ СХЕМЫ СЕТИ
Монтажная схема разрабатывается после трассировки тепловой сети составления расчетной схемы выбора способа прокладки тепловых сетей предварительного гидравлического расчета. Монтажную схему тепловой сети вычерчивают в графической части проекта. Ее выполняют без масштаба в две линии: подающая – Т1 - справа по ходу теплоносителя от источника теплоты и обратная – Т2 - . В местах ответвлений к микрорайонам предусматривают узлы трубопровода (УТ).
Построение монтажной схемы заключается в расстановке на трассе тепловых сетей запорно-регулирующей арматуры неподвижных опор и компенсаторов. На магистрали показывают места врезки ответвлений запорную арматуру неподвижные опоры переходы.
Запорную арматуру в тепловых сетях следует предусматривать [6]:
а) на всех трубопроводах выводов тепловых сетей от источников теплоты независимо от параметров теплоносителя и диаметров трубопроводов;
б) на трубопроводах водяных тепловых сетей Dу ≥ 100мм на расстоянии не более 1000 м друг от друга (секционирующие задвижки) с устройством перемычки между подающим и обратным трубопроводами (со стороны источника теплоты) диаметром равным 03 диаметра трубопровода но не менее 50мм; на перемычке подлежит предусматривать две задвижки и контрольный вентиль между ними D 25мм.
Допускается увеличивать расстояние между секционирующими задвижками для трубопроводов Dу = 400-500мм – до 1500 м для трубопроводов Dу ≥ 600мм – до 3000 м а для трубопроводов надземной прокладки Dу ≥ 900мм – до 5000 м при обеспечении спуска воды или заполнения секционированного участка одного трубопровода за время не повышающее указанное в п. 7.19 [6].
На паровых и конденсатных тепловых сетях секционирующие задвижки предусматривать не требуется;
в) в водяных и паровых тепловых сетях в узлах на трубопроводах ответвлений Dу ≥ 100мм а также в узлах на трубопроводах ответвлений к отдельным зданиям независимо от диаметра трубопровода. При длине ответвлений к отдельным зданиям до 30 м и при Dу 50мм допускается запорную арматуру на этих ответвлениях не устанавливать; при этом следует предусматривать запорную арматуру обеспечивающую отклонение группы зданий с суммарной тепловой нагрузкой не превышающей 06 МВт.
Неподвижные опоры предусматривают на выходе из источника теплоты в узлах ответвлений. Число дополнительных неподвижных опор на участках зависит от допустимых расстояний между неподвижными опорами.
Независимо от параметров теплоносителя трубопроводы должны быть спроектированы таким образом чтобы имели возможность свободно удлиняться (при нагреве) или укорачиваться (при снижении температуры теплоносителя).
В некоторых случаях тепловые изменения длин трубопроводов могут компенсироваться за счет эластичности самого трубопровода. Например при наличии на трассе тепловой сети поворотов и изгибов.
Сальниковые компенсаторы обладают повышенной чувствительностью к перекосам осей. В следствии большой гибкости труб малого диаметра (до 150-200 мм) сальниковые компенсаторы установленные на таких трубах работают плохо. Эти компенсаторы требуют постоянного надзора их установка снижает эксплуатационную надежность. К достоинствам сальниковых компенсаторов можно отнести их большую компенсирующую способность небольшие размеры малые затраты металла на изготовление и стоимость. Для обслуживания сальниковых компенсаторов проектируют дополнительные тепловые камеры.
Камеры тепловых сетей могут выполняться из сборных бетонных и железобетонных элементов монолитными или из кирпича. Камеры устраиваются в местах установки задвижек сальниковых компенсаторов неподвижных опор ответвлений измерительных приборов. Подземная камера показана в графической части проекта. Внутренние габариты камер зависят от диаметра труб размеров арматуры компенсаторов. Высота камер принимается не менее 2м. Для обслуживания арматуры и оборудования должны быть предусмотрены проходы достаточные расстояния над и под трубами. Спуск камеры осуществляется через люки по скобам вделанным в стены или по металлическим лестницам. В камере площадью от 25 до 6 м2 должно быть не менее двух люков а при площади более 6м2 - четыре. Люки бывают круглые и квадратные.
Для стока воды дно камер делается с уклоном в сторону приямка. Приямки должны быть не менее 04х04х03 м. Откачка воды из приямка может быть автоматизирована. На всех ответвлениях теплопроводов в камере устанавливают отключающую арматуру. Переход на другой диаметр осуществляют в пределах камеры. Неподвижную опору располагают на теплопроводах большого диаметра.
По выполненной монтажной схеме определяют эквивалентные длины местных сопротивлений по участкам. Результаты расчета заносим в таблицу 6.
1 ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ДЛИНЫ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ
Эквивалентные длины местных сопротивлений
Коэффициенты местных сопротивлений
Эквивалентная длина при
Эквивалентная длина на участке
По таблице 7.1 [8] определяются коэффициенты местных сопротивлений находятся суммы коэффициентов МС на участке Σ по таблице 7.2 [8] или определяются lэ при Σ=1 суммарную эквивалентную длину МС на участке:
2. ОКОНЧАТЕЛЬНЫЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
В окончательном гидравлическом расчете по уточненным эквивалентным длинам определяют падение напора по участкам. Окончательный гидравлический расчет начинают от первого к источнику теплоты участка. Результаты окончательного гидравлического расчета сводим в таблицу 7.
Окончательный гидравлический расчет
ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК
Пьезометрический график строится после выполнения окончательного гидравлического расчета и выполняется в масштабах вертикальном 1:500 горизонтальном 1:5000.
На пьезометрическом графике (см. графическая часть лист 2) показывают распределение давления в тепловых сетях рельеф местности высоту присоединяемых зданий потери напора в сети фактические значения для подбора сетевых и подпиточных насосов.
Пьезометрический график строится для статического и динамического режимов системы теплоснабжения.
Статический режим – когда циркуляция отсутствует и система теплоснабжения заполнена водой до 100°С. Этот режим обеспечивается работой подпиточного насоса который компенсирует утечки теплоносителя. График давлений сети при этом режиме изображается прямой горизонтальной линией. Чтобы в верхних точках систем отопления не образовывался вакуум и не происходило частичного опорожнения системы линия статических напоров должна быть на 5 м выше самого высокого здания. Все здания должны быть под заливом. Максимальный статический напор не должен превышать 60 м так как при зависимом присоединении абонентов и использовании радиаторов в системе отопления максимально пьезометрический напор для статического динамического режима составляет 60 м. Линия статических напоров обозначается S-S. При разработке пьезометрического графика следует стремиться к установлению единого уровня статического давления для всей системы теплоснабжения. Когда это условие выполнить невозможно (при сложном рельефе местности и значительной разности геодезических отметок земли) систему теплоснабжения разделяют на две статические зоны или присоединяют потребителей по независимой схеме.
Динамический режим – теплоноситель циркулирует в трубопроводах от источника теплоты к потребителям и от потребителей к источнику теплоты. Динамический режим осуществляется работой сетевых насосов. В закрытых системах падение давления в падающих и обратных трубопроводах на участках одинаковы.
В курсовой работе для закрытых систем теплоснабжения пьезометрический график разрабатывается для отопительного сезона.
При построении пьезометрического графика ось теплотрассы условно совмещают с поверхностью земли так как в населенных пунктах теплопроводы заглубляют на 1-15 м. Принимают что отметка оси насосов и нагревательных приборов первых этажей совпадает с отметкой земли а высшее положение воды в местных системах соответствует высоте здания.
Для построения пьезометрического графика необходимы следующие данные: схема тепловой сети профиль тепловой сети данные окончательного гидравлического расчета параметры теплоносителя высоты зданий необходимая разность напоров в подающей и обратной магистрали – располагаемый напор у конечного абонемента. В закрытых системах теплоснабжения принимают Наб=15-25 м принимаем Наб=25 м. Потери напора на источнике теплоты для бойлерной ТЭЦ или котельной равны Нит = 10-20 м принимаем Нит =10 м.
При разработке гидравлических режимов необходимо учитывать следующие требования:
Давление не должно превышать допустимых значений. В стальных трубопроводах и арматуре тепловых сетей максимальное допустимое избыточное давление считают равным 16 Мпа что соответствует 160 м пьезометрического напора. Предельно допустимые напоры:
Наименование оборудования
Предельно допустимые напоры м
Стальные водогрейные котлы
Подогреватели сетевой воды БО и БТ
Скоростные подогреватели воды МВН
Панели со змеевиками из труб
Во всех элементах системы теплоснабжения нужно обеспечивать избыточное давление. Минимальное значение принимают 005 Мпа (5 м. вод. ст.). Это необходимо для предупреждения кавитации насосов и защиты системы теплоснабжения от подсоса воздуха. При невыполнении этого требования происходит коррозия оборудования нарушение циркуляции воды.
Минимальный напор в подающем трубопроводе должен обеспечивать невскипание теплоносителя при его циркуляции в сети. Это требование относится лишь к динамическому режиму так как при переходе на статический режим перед остановкой циркуляционных насосов можно снизить температуру теплоносителя. Условия невскипания определяют в зависимости от расчетной температуры воды:
Расчетная температура сетевой воды °С
Максимальный напор м
Максимальный пьезометрический напор для обратного теплопровода не должен превышать 60 м в чугунных радиаторах нижних этажей систем отопления присоединяемых по элеваторной схеме а при независимых – 100 м из условия прочности. В данном курсовом проекте максимальный напор составляет 60 м.
На пьезометрическом графике от напоров в магистрали в точке присоединения ответвления проводят горизонтали на них откладывают длины участков ответвления и по данным таблицы строят графики напоров ответвления.
ПОДБОР СЕТЕВЫХ НАСОСОВ ДЛЯ РАСЧЕТНОГО РЕЖИМА
Напор сетевого насоса рассчитывается по формуле:
HСН=HИТ+HПОД+HАБ+HОБР м (8.1)
где: HИТ – потери тепла в установках на источнике теплоты;
HПОД – потери напора в подающем магистральном трубопроводе;
HАБ – потери напора в системе потребления;
HОБР – потери напора в обратном магистральном трубопроводе.
HСН=10+1428+15+1428=5356 м.
Подачу (производительность) сетевых насосов м3ч для закрытых систем теплоснабжения в отопительный период следует принимать по формуле:
ΣG=Gd=10264 кгс=1026436=369504 м3ч.
Число насосов следует принимать не менее двух один из которых является резервным. К установке рекомендуется принимать насосы марки СЭ. По табл.2.20[3].
К установке принимаем насосы марки СЭ 500-70-16. Число насосов принимаем равным 2 один из которых резервный и присоединяем по параллельной схеме присоединения.
При G=200 м3ч Н=76 м;
Насос СЭ 500-70-16 при работе на данную сеть имеет следующие характеристики:
Н=5356 м; G=369504 м³ч.
Рабочие характеристики насосов:
Технические характеристики
Подача номинальная м3час
Частота вращения обмин
Мощность двигателя кВт
Габаритные размеры насоса мм
Габаритные размеры агрегата мм
ПОДБОР ПОДПИТОЧНЫХ НАСОСОВ ДЛЯ РАСЧЕТНОГО РЕЖИМА
Напор подпиточного насоса может быть определен по формуле:
где - статический напор в сети;
Н- потери напора в трубопроводах подпиточной линии от питательного бака до точки присоединения тепловой сети;
Z - разность отметок между осью подпиточного насоса и уровнем воды в подпиточном баке;
Подачу (производительность) рабочих подпиточных насосов в закрытых системах теплоснабжения принимаем равной расчетному расходу воды на компенсацию утечки из тепловой сети:
К установке принимаем насосы марки 3К-6 . К установке принимаем два насоса один из которых резервный. Данные насосы обладают следующими характеристиками:
Мощность на валу насоса 88 кВт
электродвигателя 14 кВт
Допустимая высота всасывания 7 м
Диаметр рабочего колеса218 мм
ПРОДОЛЬНЫЙ ПРОФИЛЬ ГЛАВНОЙ ЛИНИИ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
В курсовом проекте продольный профиль магистрали выполнен в масштабах: горизонтальном - 1:5000 вертикальном – 1:100.
Профиль земли строится по проектным отметкам которые были получены с генплана. В целях учебного проекта натурные отметки принимаем равные проектным отметкам.
Трубы проложены в лотковых каналах МКЛ размеры которых зависят от диметров трубопроводов проложенных в каналах.
В низших точках тепловой трассы наметили спускные устройства-ИТ-УТ1 -d=200мм УТ1-УТ2-d=100мм УТ16-УТ16-d=40мм.
а в высших – воздушники которые размещаются в камерах УТ10-УТ11-d=20мм.
Спуск воды из трубопроводов осуществляется в сбросные колодцы с отводом воды из них самотеком в системы канализации и в поглощающие колодцы.
Методические указания по курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Теплоснабжение» для студентов специальности 270109. Часть 1.Сост.: Г.М.Ахмерова А.Е.Ланцов. Казань: КГАСУ 2007. – 38 с.
СП 124.13330.2012. Сети тепловые. – М.: 2012
Манюк В.И. Справочник по накладке и эксплуатации водяных тепловых сетей. – М.: Стройиздат 1998. – 432 с.
СП 131.13330.2012. Строительная климатология и геофизика – М.: 2012
Методические указания по курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Теплоснабжение» для студентов специальности 270109. Часть 2.Сост.: Г.М.Ахмерова А.Е.Ланцов. Казань: КГАСУ 2007. – 35 с.
Щекин Р.В. и др. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Iч. Отопление и теплоснабжение. Киев: Будивельник 1976. – 413 с.
Ионин А.А. Хлыбов Б.М. Братенков В.П. и др. Теплоснабжение. – М.: Стройиздат 1982. – 336 с.
Соколов Е.Я. Теплофизика и тепловые сети. – М.: Энергоиздат 1982. – 360 с.
Ахмерова Г.М. Ланцов А.Е. Выбор и расчет тепловой изоляции трубопроводов тепловых сетей: Учебное пособие. – Казань: КГАСУ 2010. – 114 с.

Чертеж.dwg

Отметки поверхности земли
Номер расчетного участка
Условный диаметр труб Dу
Уровень пола источника теплоты
Пьезометрический график МВ 1:500
Продольный профиль МВ 1:100
Проектная отметка земли
Натурная отметка земли
Отметка потолка канала
Номер разреза Внутренний размер канала
Расчетная схема М 1:10000
График годового отпуска теплоты
График определения температуры начала излома
АБ - потери напора в обртном трубопроводе в условиях динимаеского режима ВГ - линия напора в подающем трубопроводе в условиях динамического режима ДГ - потери напора в источнике теплоты ВБ - потери напора в абонентском узле ДА - разность напоров создаваемая сетевыми насосами ГА - суммарные потери напора в наружных тепловых сетях
тепловых пунктах и в местных системах потребителей тепла SS - график напоров при статическом режиме ЕЖ - линии невскипания
Таблица скользящих опор
Расст. между опорами
Площадь (F) - Гектар (Га) Расход (G) - кгс
Характеристика насоса СЭ 500-70-16
Централизованное теплоснабжение
Система централизованного теплоснабжения города Бобруйск с ТЭЦ
Пьезометрический график Продольный профиль График годового отпуска теплоты График определения температуры началы излома
Генеральный план Роза ветров Расчетная схема Монтажная схема