Расчет оснований и фундаментов промышленного здания

Содержание.docx

Исходные данные для проектирования и анализ инженерно-геологических условий 3
1.Исходные данные . . .3
1.1. Инженерно-геологические условия строительной площадки. .3
1.2. Объемно-планировочное решение здания . . 4
1.3. Сбор нагрузок на верхний обрез фундамента . . .. 5
1.4. Выбор размеров колонн и их привязка .6
2.Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства 7
3.Выбор возможных типов фундаментов . .11
Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения .. 11
1.Определение глубины заложения фундаментов .. .11
2.Определение приведенных нагрузок . . 13
3.Назначение размеров обреза . . .14
4.Определение размеров подошвы фундамента .. 15
5.Проверка правильности выбора подошвы фундамента . 16
6.Расчет ФМЗ по программе IGOF . 16
7.Посадка фундаментов на инженерно-геологический разрез 17
8.Расчет осадки и просадки ФМЗ . 18
9.Уплотнение тяжелой трамбовкой .. . 22
10. Расчет осадок ФМЗ по программе IGOF .. 23
11. Проверка слабого подстилающего слоя .. .23
Расчет свайного фундамента 26
1.Определение глубины заложения подошвы ростверка 26
2.Определение суммарных расчетных нагрузок на уровне подошвы ростверка .26
4.Определение несущей способности сваи . .29
5.Определение количества свай в ростверке 31
6.Определение конструктивных размеров ростверка . 32
7.Проверка по несущей способности . ..33
8.Расчет осадки свайного фундамента . 35
9.Расчет ростверка на продавливание колонной 39
10. Расчет ростверка на продавливание угловой сваей . 40
11. Расчет по прочности наклонных сечений ростверка на действие поперечной силы ..41
12. Подбор нижней арматуры . 42
13. Подбор сваебойного оборудования . .42
14. Определение проектного отказа . ..43
Технико-экономические сравнения вариантов . ..44
Список используемой литературы 46

Ромадинов.docx

1. Исходные данные для проектирования
и анализ инженерно-геологических условий
1.1. Инженерно-геологические условия строительной площадки
Номер варианта грунтовых условий и места строительства – 22.
Место строительства и грунтовые условия
За относительную отметку 0000 принята отметка уровня пола соответствующая абсолютной отметке 40000.
Физико-механические свойства грунтов
Наименование показателя
Песок средней крупности
Плотность частиц ρs тм3
Плотность грунта ρ тм3
Природная влажность W д.е.
Влажность на границе раскатывания Wp д.е.
Влажность на границе текучести WL д.е.
Угол внутреннего трения φII °
Удельная сила сцепления CII кПа
Модуль деформации E МПа
Рис.2. Инженерно - геологический разрез
1.2. Объемно – планировочное решение здания
Номер варианта здания – 13.
Рис.3. План и разрез здания
Стены производственного корпуса из панелей s=300 мм.
Стены бытовых помещений из обыкновенного кирпича s=510 мм.
Балки (фермы) в средних пролетах опираются на подстропильные фермы в крайних пролетах - на колонны.
Температура внутри производственного корпуса +16°С; в бытовых помещениях +18°С.
В бытовых помещениях нагрузки 6 кНм2.
1.3. Сбор нагрузок на верхний обрез фундамента
Вертикальная сосредоточенная нагрузка передающаяся от колонны на фундамент посчитана как произведение заданной единичной нагрузки соответствующего пролёта на грузовую площадь покрытия приходящуюся на рассматриваемую колонну.
Кроме вертикальной нагрузки от колонн на которые опираются элементы покрытия на фундаменты передаются моменты и горизонтальные силы действующие в плоскости поперечной рамы здания.
Нагрузки от собственного веса стен посчитаны как произведение веса одного квадратного метра вертикальной поверхности стены на ее грузовую площадь приходящуюся на рассматриваемый фундамент.
Вес керамзитобетонных стеновых панелей принимается равным 3 кНм2.
Удельный вес кирпичной кладки 18 кНм3.
Единичная нагрузка кНм2
Коэффициент умень-шения нагрузки
1.4. Выбор размеров колонн и их привязки
К-4 К-6 К-7: пролет – 30 м; шаг – 6 м; отметка верха колонны – 198 м.
Рис.4. Размеры колонн и их привязка к разбивочным осям.
2. Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства
Определим физико-механические характеристики каждого слоя грунта:
Уточнение типа грунта:
Показатель текучести:
- мягкопластичное состояние грунта.
Плотность сухого грунта тм3:
Удельный вес сухого грунта кНм3:
Коэффициент пористости соответствующий влажности на границе текучести:
Коэффициент пористости грунта:
Показатель просадочности:
Так как ; ; - грунт просадочный.
- грунт ненабухающий.
Влажность полного водонасыщения:
Коэффициент водонасыщения:
- грунт средней степени влажности.
- грунт среднесжимаемый.
ИГЭ-II. Песок пылеватый:
– грунт средней плотности.
- грунт насыщенный водой.
ИГЭ-III. Песок средней крупности:
- грунт слабосжимаемый.
Сводная таблица физико-механических характеристик грунта
средней степени влажности мягкопластичный просадочный ненабухающий среднесжимаемый.
Песок пылеватый: рыхлый
средней плотности насыщенный водой среднесжимаемый.
Песок средней крупности:
средней плотности насыщенный водой слабосжимаемый.
3. Выбор возможных видов фундаментов
В данном проекте рассматриваем два типа фундаментов:
) фундаменты мелкого заложения в виде отдельных столбчатых монолитных железобетонных фундаментов под колонны;
) свайные фундаменты с использованием забивных унифицированных железобетонных свай заводского изготовления кустового расположения свайного поля и монолитными железобетонными ростверками под колонны каркаса.
Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения
1. Определение глубины заложения фундаментов
Определение нормативной глубины промерзания:
Mt - безразмерный коэффициент численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе принимаемых по СНиП 2.01.01-82 « Строительная климатология и геофизика»:
d0 - величина принимаемая для суглинка равной 023 м.
Определение расчетной глубины заложения:
Для производственного корпуса (16°С):
kh =05 - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений по таблице 5.2[1].
Для бытового корпуса (18°С):
Определение конструктивной глубины заложения:
Верхний обрез фундаментов имеет относительную отметку -0150.
Рис.5. Фундамент под колонну.
По конструктивным требованиям:
Так как суглинок имеет то бетонная подготовка устраивается из бетона класса В75 . В этом случае толщина защитного слоя арматуры
По конструктивным требованиям заложение фундамента принимаем не менее dк =1685 м.
(должна быть кратна 300 мм) тогда dк =195 м.
Согласно [1] (п. 5.5.5) глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться:
- для наружных фундаментов (от уровня планировки) по таблице 5.3;
- для внутренних фундаментов — независимо от расчетной глубины промерзания грунтов.
Принимаем глубину заложения: для стаканного d =195 м; для ленточного 105 м.
Рис.6. Выбранная глубина заложения фундамента.
2. Определение приведенных нагрузок
Рис.7. Передача нагрузки на фундамент 4.
Рис.8. Передача нагрузки на фундамент 6.
Рис.9. Передача нагрузки на фундамент 7.
Рис.10. Передача нагрузки на фундамент 10.
Сравнительная таблица нагрузок фундаментов
В дальнейшем рассчитываем наиболее нагруженный фундамент Ф-6.
3. Назначение размеров обреза
Размеры обреза назначаем исходя из требований кратности 300 мм в плане.
Зазоры между стенками стакана и колонны принимаются равными 75 мм.
Толщина стенок стакана принимается без расчета не менее 200 мм.
Рис.11. Фундаменты 4 67. Рис.12. Фундамент 10.
4. Определение размеров подошвы фундамента
Требуемая площадь фундамента определяется по формуле:
– определено интерполяцией по таблице 4 (суглинок; грунт просадочный) исходя из и .
- средний удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах принимается равным .
Размер определяем принимая соотношение bl=07:
c1 c2 - коэффициенты условий работы принимаемые по таблице 5.4. [1]:
с1=11; с2=1(здание с гибкой конструктивной системой);
k =1 т.к. прочностные характеристики определены испытаниями;
М Mq Mc – коэффициенты принимаемые по таблице 5.5. [1].
kz - коэффициент принимаемый равным 1 при
II =15078 кНм3 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента;
II'=15078 кНм3 - то же залегающих выше подошвы;
d =195 м - глубина заложения фундамента;
сII =230 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
Площадь фундамента принимаем из соотношения сторон bl=07.
Получим: b=36 м; А=1944 м2.
5. Проверка правильности выбора подошвы фундамента
) Среднее давление под подошвой фундамента:
Недонапряжение – 54%.
) Давление на ребро фундамента:
Проверки выполняются.
6. Расчет ФМЗ по программе IGOF
7. Посадка фундаментов на инженерно-геологический разрез
Рис.13. Посадка фундаментов на инженерно-геологический разрез.
8. Расчет осадки и просадки ФМЗ
Расчитаем осадку и просадку для самого загруженного фундамента (Ф-6).
Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия:
– предельное значение совместной деформации основания и сооружения устанавливаемое в соответствии с указаниями п.2.51-2.55[1].
Осадка основания c использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
Согласно пункту 5.6.34 [1] при глубине котлована менее 5 м в формуле определения осадки допускается не учитывать второе слагаемое.
Тогда формула примет вид:
– безразмерный коэффициент равный ;
hi – толщина i-го слоя грунта принимаемая
zpсрi – среднее значение вертикального нормального напряжения от внешней нагрузки в i-ом слое грунта по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента. На глубине zi от подошвы фундамента:
zγсрi – среднее значение вертикального напряжения от собственного веса грунта выбранного при отрывке котлована в i-ом слое по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента. На глубине zi от подошвы фундамента:
zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента:
– удельный вес грунта расположенного выше подошвы фундамента.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине zi от подошвы фундамента:
– удельный вес и толщина i-ого слоя грунта.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине где выполняется условие .
Просадка основания c использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
n – число слоев просадочной толщи;
– относительная просадочность определяемая послойно:
– коэффициент условий работы основания зависящий от выпирания грунта из-под фундамента в стороны происходящего одновременно с просадкой при замачивании.
При (для отдельно стоящих фундаментов):
– начальное просадочное давление
– давление равное 100 кПа.
Просадка может быть ограничена:
- слоем непросадочного грунта;
- уровнем подземных вод.
Расчет осадки и просадки Ф-6:
Рис.14. Эпюра напряжений.
Определение осадки фундамента мелкого заложения
Начальное просадочное давление принимается одинаковым для всех слоев просадочного грунта:
Поскольку в нашем случае отсутствуют подземные воды а значительно больше в каждом слое просадочного грунта то просадка ограничивается слоем непросадочного грунта. В таком случае число просадочных слоев .
Определение просадки фундамента мелкого заложения
Проверка не выполняется.
Вывод: необходимо уплотнение тяжелой трамбовкой.
9. Уплотнение тяжелой трамбовкой
Уплотнение трамбовками рекомендуется применять при и
Просадочный грунт - суглинок: и .
Наиболее эффективное уплотнение достигается в том случае когда естественная влажность грунта близка к оптимальной влажности:
Просадочный грунт - суглинок:
Определяем необходимый диаметр трамбовки:
– высота уплотняемого слоя (от подошвы фундамента);
– коэффициент принимаемый по данным экспериментальных исследований:
- для супесей и суглинков ;
Определение длины и ширины уплотняемой зоны:
– длина и ширина подошвы фундамента.
Определение величины добора грунта:
В уплотненном слое величина должна быть не менее 165 17 тм3 а на нижней границе уплотненной зоны не менее 16 тм3.
Модуль деформации после уплотнения:
- для суглинка 28 МПа;
- для супеси 30-32 МПа.
После уплотнения тогда
Проверка выполняется.
10. Расчет осадок ФМЗ по программе IGOF
Относительная разность осадок:
Не подсчитывается так как нет фундаментов расположенных по соседству.
11. Проверка слабого подстилающего слоя
При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности чем прочность грунта вышележащих слоев рекомендуется проверять напряжения передаваемые на кровлю слабого грунта:
zp – вертикальное напряжение от внешней нагрузки на фундамент на глубине z от подошвы фундамента;
zg – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента;
zγ – вертикальное напряжение от собственного веса грунта выбранного при отрывке котлована на глубине z от подошвы фундамента;
Rz – расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z вычисленное для условного фундамента шириной bz равной:
- если фундамент квадрат:
- если фундамент прямоугольник:
– вертикальная нагрузка на основание от фундамента;
– вес фундамента и грунта на его уступах:
l b и d – соответственно длина ширина и глубина заложения фундамента.
Глубина заложения условного фундамента:
Расчет размеров условного фундамента:
На глубине от подошвы фундамента залегает слой слабого грунта:
Определение расчетного сопротивления под подошвой условного фундамента:
II =14960 кНм3 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента;
сII =62 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента.
Проверка слабого слоя грунта:
Проверка выполняетя.
1. Глубина заложения ростверка
Отметка верхнего обреза ростверка -0150 м.
Глубину заложения подошвы ростверка принимаем аналогично ФМЗ:
- для Ф-10 (с учетом глубины сезонного промерзания ).
2. Определение суммарных расчетных нагрузок на уровне подошвы ростверка
Осредненный коэффициент надежности по нагрузке
Сваи заглубляются в ИГЭ-III(песок средней крупности).
Длина сваи определянется по формуле:
– высота заделки сваи в ростверк;
– мощность грунтов непригодных для забибки свай;
– заглубление сваи в несущий слой не менее 1 м;
– глубина заложения подошвы ростверка.
Рис.15. Расчетная схема длины сваи.
Применяем железобетонные сваи-стойки квадратного сечения 300х300 мм:
- принимаем марку сваи для фундаментов Ф-4 и Ф-7 С80.30-5:
- принимаем марку сваи для фундаментов Ф-6 и Ф-10 С90.30-5:
Рис.16. Схема заглубления свай в инженерно геологические.3.4. Определение несущей способности свай
Несущая способность сваи определяется как сумма 2-х слагаемых:
- сопротивление грунта давлению под нижним концом сваи;
- сопротивление грунта сдвигу по её боковой поверхности.
– коэффициент условий работы сваи в грунте принимаемый для забивных свай равным единице;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи принимаемое по таблице 7.2[2];
A – площадь поперечного сечения сваи;
u – наружный периметр поперечного сечения сваи;
и – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 7.4[2]: при погружении сплошных свай сваебойными молотами
Глубина погружения нижнего конца сваи:
- длина острия сваи.
Определение несущей способности свай
5. Определение количества свай в ростверке
При определении количества свай вес ростверка включая вес грунта на его уступах принимаем приблизительно равным 15 % от вертикальной нагрузки тогда количество свай в ростверке рассчитывается по форуле:
γ0 – коэффициент условий работы учитывающий повышение однородности грунтовых условий при применении свайных фундаментов принимаемый 115 при кустовом расположении свай;
γn – коэффициент надежности по назначению сооружения принимаемый равным 115 для сооружений II уровня ответственности;
γk – коэффициент надежности по грунту принимаемый равным 14 так как несущая способность свай определена расчетом;
γe – коэффициент учитывающий наличие внецентренного загружения. Для центрального загружения γe =10.
Требуется 6 свай. Принимаем 9 свай (с 6 сваями не проходит проверка по несущей способности).
Требуется 10 свай. Конструктивно принимаем 12 свай.
Требуется 3 сваи. Конструктивно принимаем 4 сваи.
Требуется 1 свая. Конструктивно принимаем 1 сваи т.к. фундамент ленточный.
6. Определение конструктивных размеров ростверка
Рис.17. Размеры подошвы ростверка 4.
Рис.18. Размеры подошвы ростверка 6.
Рис.19. Размеры подошвы ростверка 7. Рис.20. Размеры подошвы растверка 10.
7. Проверка по несущей способности
Определяем нагрузки на наиболее и наименее нагруженные сваи:
- вес ростверка включая вес грунта на его уступах:
- коэффициент надежности по нагрузке принимаемый равным 115.
8. Расчет осадки свайного фундамента
При расчете осадок группы свай необходимо учитывать их взаимное влияние.
Расчет осадки i-й сваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями производится по формуле:
– осадка одиночной сваи ( - нагрузка на
– дополнительна осадка от j-ой сваи находящейся от i-ой сваи на расстоянии a которое измеряется между осями свай.
Осадка одиночной сваи определяется по формуле:
– вертикальная нагрузка передаваемая на i-ую сваю МН^
– модуль сдвига прорезаемого слоя грунта МПа;
– коэффициент определяемый по формуле:
– коэффициент соответствующий абсолютно жесткой свае (ЕА = ):
– модуль сдвига слоя грунта на который опирается свая;
– коэффициент Пуассона прорезаемого слоя грунта;
– коэффициент Пуассона слоя грунта на который опирается свая;
– расчетный диаметр свай для некруглого сечения вычисляется по формуле:
– тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками и :
– относительная жесткость сваи:
Е А – жесткость ствола сваи на сжатие МН;
– параметр характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый по формуле:
Характеристики и принимаются осредненными для всех слоев грунта в пределах глубины погружения свай a и — в пределах 05 l т.е. на глубинах от l до 15l от верха свай при условии что под нижними концами свай отсутствуют глинистые грунты текучей консистенции органоминеральные и органические грунты.
Дополнительная осадка от сваи находящейся на расстоянии a (расстояние измеряется между осями свай) от сваи к которой приложена нагрузка равна:
– вертикальная нагрузка передаваемая на j-ую сваю МН:
– коэффициент рассчитываемый в зависимости от расстояния между i-ой и j-ой сваями:
Расчет осадки ростверка 6:
Найдем модули сдвига для каждого слоя грунта осредненный модуль сдвига осредненный коэффициент Пуассона а также и .
Слой 2: песок пылеватый
Слой 3: песок средней крупности
Определяем осадку одиночной сваи:
Для бетона марки В25:
Определяем дополнительную осадку от свай:
Рис.22. Влияние близлежащих свай
Расчет дополнительной осадки от соседних свай
Тогда полная осадка определяется:
9. Расчет ростверка на продавливание колонной
Проверка на продавливание колонной ростверка осуществляется по формуле:
- расчетная продавливающая нагрузка равная удвоенной сумме реакций всех свай расположенных с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания подсчитывается от усилий действующих в плоскости верха фундамента;
- предельно допустимая нагрузка от колонны:
- рабочая высота ростверка принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана;
и - ширина и высота сечения колонны;
и - расстояния от соответствующих граней колонн до внутренних граней каждого ряда свай;
и - безразмерные коэффициенты:
- расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.
Расчет производим для ростверка 6:
В таком случае согласно [11] .
Примем бетон класса В35 с .
10. Расчет ростверка на продавливание уговой сваей
Расчет ростверка на продавливание угловой сваей плитной части ростверка производится по формуле:
– расчетная нагрузка на угловую сваю подсчитанная от нагрузок действующих в плоскости низа ростверка;
– высота ступени ростверка от верха сваи;
– расстояния от внутренних граней угловой сваи до ближайших наружных граней ростверка;
– расстояния от внутренних граней сваи до ближайших граней подколонника принимаемые от 04 до ;
– безразмерные коэффициенты определяемые по соотношениям:
– расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.
11. Расчет по прочности наклонных сечений ростверка на действие поперечной силы
Расчет производится по формуле:
– сумма реакций всех свай находящихся за пределами наиболее нагруженной части ростверка находим как сумму реакций всех свай крайнего ряда от расчетных нагрузок на сваи;
– рабочая высота ростверка принимаемая от верха нижней рабочей арматурной сетки до дна стакана (;
– ширина подошвы ростверка;
– расчетное сопротивление бетона В35 осевому растяжению;
– длина проекции наклонного сечения принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника. Примем
Значение принимается согласно [11] не менее 04 и не более 167.
12. Подбор нижней арматуры
Подбор выполняется для ростверка 6:
Расчетный момент в каждом сечении определяется как сумма моментов от реакций свай приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону рассматриваемого сечения. Сечения назначаются по граням колонн. Минимальный конструктивный диаметр арматуры 10 мм.
Изгибающие моменты вдоль короткой стороны ростверка относительно грани колонны:
Требуемая расчетная площадь сечения арматуры класса А-400 вдоль короткой стороны подошвы ростверка:
Изгибающие моменты вдоль длинной стороны ростверка относительно грани колонны:
Требуемая расчетная площадь сечения арматуры класса А-400 вдоль длинной стороны подошвы ростверка:
13. Подбор сваебойного оборудования
В первом приближении молот выбираем по отношению веса ударной части молота к весу сваи которое должно быть не менее 125 при грунтах средней плотности:
Определяем минимальную энергию удара:
– коэффициент равный 25 ДжкН.
Принимаем трубчатый дизель-молот С–1048.
Характеристики молота
Дизель-молот с водяным охлаждением
Масса ударной части кг
Высота подъема цилиндра м
Расчетная энергия удара Дж
Проверка пригодности принятого дизель молота:
Eр – расчетная энергия удара Дж;
Gh – полный вес молота Н;
Gb – вес сваи и наголовника Н.
14. Определение проектного отказа
Должно выполняться условие:
– коэффициент равный 1500 кНм2;
A – площадь поперечного сечения сваи м2;
M – коэффициент равный 1;
– коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай =02;
m1 – полный вес молота т;
m2 – вес сваи с оголовком т;
m3 – вес подбабка равный 0;
– коэффициент безопасности равный 1;
N – расчётная нагрузка на сваю кН;
– расчетная энергия удара кДж.
– фактическая высота падения ударной части.
Проверка выполняется: сваебойное оборудование подобрано верно.
Технико-экономические сравнения вариантов
Экономическую эффективность вариантов правильнее всего подсчитывать для всего сооружения определяя суммарную стоимость всех фундаментов. Однако такие расчеты трудоемки и требуют детальной разработки большого числа фундаментов сооружения. По этой причине при ленточных фундаментах под стену расчеты ведут на 1 метре длины фундамента наиболее загруженной стены а при фундаментах под колонны – на один отдельный фундамент проектируемый под наиболее загруженную типовую (типичную) колонну. Иногда при вертикальных нагрузках стоимость фундамента относят к единичной нагрузке приходящейся на фундамент (на 1 кН).
Оценка эффективности варианта производится на основе полных приведенных затрат в соответствии с нормативными документами в частности с СН 423–71.
В тех случаях когда проектируются долговечные фундаменты с допустимыми осадками и их неравномерностью при подсчетах экономической эффективности можно ограничиться сметной стоимостью работ по устройству фундаментов.
В курсовом проекте экономическая оценка рассмотренных в проекте решений дается на основании укрупненных расценок на производство работ и стоимости отдельных видов фундаментов и искусственных оснований представленных в приложении 2. Подсчитываются необходимые объёмы работ для рассчитанных в каждом варианте фундаментов и оснований. По приложению 2 устанавливается цена для каждого вида работ а затем определяется стоимость каждого из рассмотренных вариантов.
На основании стоимостного выражения всех вариантов фундаментов дается общая экономическая оценка выгодности на применение в данных условиях. Экономическая оценка должна быть дополнена техническими соображениями о целесообразности каждого из видов фундаментов рассмотренных в проекте (сроки производства работ возможность производства работ в зимнее время необходимость устройства водоотлива или водопонижения освоенность предложенного метода производства работ строительными организациями и т.п.).
(цены 1984 года – приведенная стоимость)
Вид работ или элемент
Ссылка на пункт табл.2.7
Фундаменты мелкого заложения
(разработка грунта под фундаменты промышленного здания при глубине выработки до 2 м)
Объем грунта вытесненного фундаментами и подвалом определяется проектными габаритами.
Устройство монолитных фундаментов
(жб фундаменты бетон класса В20 объемом до 10 м3)
Объем грунта вытесненный фундаментом
Уплотнение грунтов тяжелыми трамбовками
Цены на отдельные виды материалов
Бетон класса В20 (22 тм3)
Сталь (от 2% до 5% объема бетона; плотность стали 785 тм3)
Устройство монолитных ростверков
Работы по установлению сборных элементов(забивка) до 9м
Бетон класса В35 (22 тм3)
Вывод: с экономической точки зрения наиболее выгодными являются свайные фундаменты.
Список используемой литературы
СП 22.13330.2011 “Основания зданий и сооружений”.
СП 24.13330.2011 “Свайные фундаменты”.
СНиП 23-01-99* “Строительная климатология”.
СНиП 3.02.01-87 “Земляные сооруженияоснования и фундаменты”.
Основания фундаменты подземные сооружения М.И. Горбунов-посадов В.А. Ильичев В.И. Крутов. и др; под общ. ред. Е.А. Сорочана и Ю.Г. Трофименкова.-М.:Стройиздат 1985-480 с.ил.-(Справочник проектировщика).
Методические указания “Расчёт оснований и фундаментов промышленного здания” 2008 г.
Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83).
Методические указания “Выполнение графической документации курсового проекта”.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП2.03.01-84).
Цытович Н.А. Механика грунтов(краткий курс): Учебник для строит. вузов. -4-е изд. перераб. и доп. -М.: Высш. шк. 1983-288с. ил.
Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений (к СНиП2.03.01-84).

Ромадинов.dwg

Схема расположения колец
ребер и связей купола
Гидроизоляция - битумная мастика 2 слоя
под свайный фундамент РС3
Фундамент ФМЗ-10 М1:50
Фундамент ФМЗ-4 М1:50
Фундамент ФМЗ-6 М1:50
План здания; разрез здания; узлы ФМЗ; узлы свайных фундаментов; схемы расположения фундаментных конструкций при ФМЗ и СФ; геологические разрезы.
подготовку h=100мм из бетона В7.5
Место строительства г. Новосибирск.
Здание каркасного типа.
Уровень пола первого этажа (0.000) на отн.
Подземные воды отсутствуют.
Нормативная глубина сезонного промерзания
грунтового основания - 1
Расчетный отказ сваи - 0
Оборудование для погружения свай:
трубчатый дизель-молот С-1048.
Для изготовления ФМЗ и свайных ростверков
применяется класс бетона В35.
Под все фундаменты выполнить бетонную
Производственное здание
Промышленное здание в г. Новосибирске
Мононлитные железобетонные конструкции
Сборные железобетонные конструкции
Спецификация к схемам расположения
С90.30-5 по ГОСТ 19804.4-78.
Схема расположения фундаментных конструкций при ФМЗ М1:250
Фундамент ФМЗ-7 М1:50
Условные обозначения
8 кНм³; E=14МПа; с=23Па; φ=21°
-ИГЭ-2 Песок пылеватый
0 кНм³; E=11МПа; с= 6
-ИГЭ-3 Песок средней крупности
кНм³; E=25МПа; с=0 кПа; φ=30
Схема расположения фундаментных конструкций при СФ М1:250

Титульный лист.doc

Министерство образования Российской Федерации
Новосибирский государственный архитектурно-строительный университет
Кафедра инженерной геологии
оснований и фундаментов
РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА