Расчет котла ДКВР-4-13

PZ.docx

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
водоснабжения и водоотведения
Теплогенерирующие установки центральных
и автономных систем теплоснабжения
Исходные данные . ..4
Расчетная часть .. 5
Оборудование котельной 12
1. Расширитель непрерывной продувки .. 12
2. Деаэратор атмосферного давления 14
3. Водоподготовка 16
Подбор водогрейных котлов для покрытия отопительной нагрузки 22
Список используемой литературы . 23
Таблица 1. Энтальпия продуктов сгорания для различных значений температуры и коэффициентов избытка воздуха.
Таблица 2. Сводная таблица теплового баланса.
Таблица 3. Сводная таблица расчета водяного экономайзера.
Рис. 1. Зависимость энтальпии продуктов сгорания от температуры.
Рис. 2. Определение температуры газов уходящих из водяного экономайзера.
Рис. 3. Тепловая схема котельной.
Высокие темпы промышленного производства и социального прогресса требуют резкого увеличения выработки тепловой энергии на базе мощного развития топливно-энергетического комплекса страны.
Для небольших потребителей тепла источником теплоты служат промышленные и отопительные котельные. Удельный вес их в балансе теплоснабжения составляет значительно большую часть. Несмотря на строительство крупных тепловых электростанций с каждым годом увеличивается выпуск и улучшаются конструкции котельных агрегатов малой и средней мощности повышаются надежность и экономичность котельного оборудования снижается металлоемкость на единицу мощности сокращаются сроки и затраты на производство строительно-монтажных работ.
В качестве топлива для котельных установок используют угли торф сланцы древесные отходы газ и мазут. Котельные на угле – удобный и экономичный вариант для эффективного решения задач по отоплению и горячему водоснабжению объектов любого назначения будь то жилые административные или производственные общественные помещения.
Основные преимущества использования угля в качестве топлива:
Автономность - независимость от магистральных энергоресурсов;
Экономическая эффективность КПД угольной котельной составляет 84 %;
Доступность и невысокая стоимость угольного топлива;
Возможность комплектования различными типами котлов;
Эффективное сжигание низкокачественных углей;
Невысокая стоимость строительства котельной и низкие эксплуатационные расходы;
Небольшое количество обслуживающего персонала;
Бесперебойная работа в сложных климатических условиях;
Вид топлива: Уголь 42
Возврат конденсата: 35%;
Температура конденсата: 80С;
Температура за котлом: 290С;
Солесодержание исходной воды: 233 мгкг;
Жесткость исходной воды: 31 мкг·эквкг.
Для покрытия паровой нагрузки применяются паровые котлы ДКВР.
Для покрытия отопительной нагрузки применяются водогрейные котлы типа КВ-ТС.
Количество паровых котлов в котельной – 3 шт.
1. Характеристики котла
Принято 3 рабочих котла ДКВР 4-13 с номинальной производительностью 4 тч. Котлы двухбарабанные с избыточным давлением 13 МПа котлы Бийского котельного завода.
Устройство и принцип работы котла:
Котел имеет верхний длинный и нижний короткий барабаны расположенные вдоль оси котла экранированную топочную камеру и развитый кипятильный пучок из гнутых труб. Для устранения затягивания пламени в пучок и уменьшения потерь с уносом и химическим недожогом топочная камера котлов ДКВР-4 делится шамотной перегородкой на две части: собственно топку и камеру догорания. Между первым и вторым рядами труб котельного пучка всех котлов также устанавливается шамотная перегородка отделяющая пучок от камеры догорания.
Внутри котельного пучка имеется чугунная перегородка которая делит его на первый и второй газоходы и обеспечивает горизонтальный разворот газов в пучках при поперечном омывании труб.
Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла – асимметричные. При наличии пароперегревателя часть кипятильных труб не устанавливается; пароперегреватели размещаются в первом газоходе после второго-третьего рядов кипятильных труб.
Для осмотра барабанов и установки в них устройств а также для чистки труб на днищах имеются овальные лазы размером 325 × 400 мм.
Барабаны внутренним диаметром 1000 мм на давление 14 МПа изготавливаются из стали 16ГС или 09Г2С и имеют толщину стенки 13 мм. Экраны и кипятильные пучки котлов выполняются из стальных бесшовных труб.
Для удаления отложений шлама в котлах имеются торцевые лючки на нижних камерах экранов для периодической продувки камер имеются штуцеры диаметром 32× 3 мм.
Циркуляционная схема котла ДКВР:
Питательная вода поступает в верхний барабан по двум питательным линиям откуда по последним рядам труб конвективного пучка поступает в нижний барабан. Питание экранов производится необогреваемыми трубами из верхнего и нижнего барабанов. Пароводяная смесь из экранов и подъемных труб пучка поступает в верхний барабан.
Все котлы снабжены внутрибарабанными паросепарационными устройствами для получения пара.
Котлы ДКВР-4 поставка которых может осуществляться одним транспортабельным блоком и в разобранном виде имеют опорную раму сварной конструкции выполненную из стального проката.
Котел снабжен контрольно-измерительными приборами и необходимой арматурой:
предохранительные клапаны
манометры и трехходовые краны к ним
рамки указателей уровня со стеклами и запорные устройства указателей уровня
запорные вентили и обратные клапаны питания котлов
запорные вентили продувки барабанов камер экранов регулятора питания
запорные вентили отбора насыщенного пара
запорные вентили на линии обдувки и прогрева нижнего барабана при растопке котлов (для котлов ДКВР-10)
вентили для спуска воды из нижнего барабана
запорные вентили на линии ввода химикатов
вентили для отбора проб пара.
Теплотехнические характеристики котла [3 таблица 8.17]:
Номинальная производительность – 4 тч
Давление пара – 13 МПа
Температура питательной воды 100 °С
Температура пара – насыщенный
Площадь поверхности нагрева:
конвективная 1169 м2
общая котла 1383 м2.
Запас воды в котле при видимых колебаниях уровня в водоуказательном стекле 80 мм– 084м3
Время испарения этого объема – 115 мин
Видимое напряжение парового объема 280 м3(м3·ч)
Конструктивные характеристики котла [3 таблица 8.17]:
Диаметр верхнего и нижнего барабанов - 1000 мм;
Толщина стенки барабанов-13 мм;
Длина цилиндрической части:
верхнего барабана - 4825 мм
нижнего барабана - 1835 мм
Диаметр и толщина стенки экранных и кипятильных труб 51 х 25 мм
Шаг труб бокового экрана-80 мм
Число труб бокового экрана-30х2=60 шт.
Общее число экранных труб-60 шт.
Шаг конвективных труб продольный х поперечный - 100 х110 мм.
2. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания
2.1. В зависимости от вида топлива (уголь 42) определены теоретическое количество воздуха необходимого для горения и теоретический состав дымовых газов:
Теоретическое количество воздуха V0 м3кг необходимого для полного сгорания топлива с коэффициентом избытка воздуха α = 1 определяется по формуле:
V0 = 00889*(Cp+0375*Spор+к) + 0265*Нр – 00333*Ор [1 формула 4-02]
где Cp = 558 %; Spор+к = 17 %; Нр = 37 %; Ор = 98 %
V0 = 00889*(558+0375*17) + 0265*37 – 00333*98 = 567 м3кг
Теоретический объем продуктов сгорания Vг0 м3кг при полном сгорании топлива с теоретически необходимым количеством воздуха (α = 1) определяется по формуле:
Vг0 = V0N2 + VRO2 + V0H2O
где V0N2 - теоретический объем азота м3кг;
V0N2 = 079*V0+08*Nр100 [1 формула 4-04]
где Np = 06 % - азот в составе топлива;
V0N2 = 079*567+08*06100 = 448 м3кг
VRO2 – объем трехатомных газов м3кг;
VRO2 = 1866*(Cp+0375*Spор+к)100 [1 формула 4-05]
VRO2 = 1866*(558+0375*17)100 = 105 м3кг
V0H2O - теоретический объем водяных паров м3кг;
V0H2O = 0111*Hp + 00124*Wp + 00161*V0 [1 формула 4-06]
где Wp = 105 % - влажность топлива отнесенная к рабочей массе топлива;
V0H2O = 0111*37 + 00124*105 + 00161*567 = 063 м3кг
Vг0 = 448 + 105 + 063 = 616 м3кг
2.2. Произведен расчет в котором определены состав продуктов сгорания и объемная доля углекислоты и водяных паров по газоходам котельного агрегата:
Поскольку тепловой расчет выполняется для топки конвективного пучка и
водяного экономайзера то необходимо определить следующие значения
коэффициента избытка воздуха:
Для топки: αт=14 – коэффициент избытка воздуха на выходе из топки [1 таблица XXI]
Для конвективного пучка:
а) на входе: α’к = αт= 14
б) на выходе: α’’к = α’к + Δαк
где Δαк=01 – величина присоса для второго котельного пучка [1 таблица XVI]
α’’к = α’к + Δαк = 14+01=15
αк СР= (α’к+α’’к)2 = (14+15)2 = 145
а) на входе: α’эк = α’’к = 15
б) на выходе: α’’эк = α’эк+ Δαэк
где Δαэк=01 – величина присоса для чугунного экономайзера с обшивкой [1 таблица XVI]
α’’эк = α’эк+ Δαэк= 15+01=16
αэкСР= (α’эк+α’’эк)2=(15+16)2=155
Действительное количество водяных паров в продуктах сгорания VH2O м3кг
полученных при полном сгорании топлива с действительным количеством воздуха:
VH2O = V0H2O + 00161· (αср-1) ·V0 [1 формула 4-07]
где αср - среднее значение коэффициента избытка воздуха в характерных сечениях газового тракта;
Для топки: VH2O = V0H2O+00161·(αтСР-1) ·V0
где αтСР=14 - среднее значение коэффициента избытка воздуха в топке;
VH2O = 063+00161·(14-1) ·567 = 067 м3кг;
Для конвективного пучка: VH2O= V0H2O+00161·(αкСР-1) ·V0
где αкСР=145 - среднее значение коэффициента избытка воздуха в конвективном пучке;
VH2O = 063+00161·(145-1) ·567 = 067 м3кг;
Для экономайзера: VH2O= V0H2O+00161·( αэкСР-1) ·V0
где αэкСР=155 - среднее значение коэффициента избытка воздуха в экономайзере;
VH2O = 063+00161·(155-1) ·567 = 068 м3кг;
Действительное количество дымовых газов Vг м3кг полученных при полном
сгорании топлива с действительным количеством воздуха:
Vг = VRO2 + V0N2 + VH2O + (αср-1) ·V0 [1 формула 4-08]
Для топки: Vг = VRO2+V0N2+ VH2O+ ( αтСР - 1) ·V0
Vг = 105+448+067+ ( 14 - 1) ·567 = 847 м3кг;
Для конвективного пучка: Vг = VRO2+V0N2+ VH2O+ ( αкСР - 1) ·V0
Vг = 105+448+067+ ( 145 - 1) ·567 = 875 м3кг;
Для экономайзера: Vг = VRO2+V0N2+ VH2O+ ( αэкСР - 1) ·V0
Vг = 105+448+068+ ( 155 - 1) ·567 = 933 м3кг;
Объемные доли трехатомных газов в продуктах сгорания rRO2:
rRO2= VRO2Vг [1 формула 4-09]
Для топки: rRO2= VRO2Vг = 105 731 = 0144
Для конвективного пучка: rRO2 = VRO2Vг = 105 760 = 0138
Для экономайзера: rRO2 = VRO2 Vг = 105 847 = 0124
Объемные доли водяных паров в продуктах сгорания rH2O:
rH2O= VH2O Vг [1 формула 4-10]
Для топки: rH2O= VH2O Vг = 065 731 = 0089
Для конвективного пучка: rH2O = VH2O Vг = 065 760 = 0086
Для экономайзера: rH2O= VH2O Vг = 067 847 = 0079
Суммарные объемные доли водяных паров и трехатомных газов в
продуктах сгорания rП:
Для топки: rП = rH2O+ rRO2 = 0089 + 0144 = 0233
Для конвективного пучка: rП = rH2O + rRO2 = 0086 + 0138 = 0224
Для экономайзера: rП = rH2O+ rRO2 = 0079 + 0124 = 0203
2.3. Расчет энтальпии продуктов сгорания для различных значений температуры и коэффициентов избытка воздуха
Количество теплоты содержащееся в воздухе или продуктах сгорания называют теплосодержанием (энтальпией) воздуха или продуктов сгорания. При выполнения расчетов принято энтальпию воздуха и продуктов сгорания приводить к 1 кг сжигаемого жидкого топлива..
Расчет энтальпии продуктов сгорания произведен при действительных коэффициентах избытка воздуха после каждой поверхности нагрева. Расчет произведен для диапазона температур после поверхностей нагрева от 100 до 800 С так как точные температуры неизвестны. По полученным данным построен график зависимости энтальпии продуктов сгорания от их температуры (см. Приложение 2 рис.1). В дальнейших расчетах при использовании значений энтальпии применена линейная интерполяция в интервале температур 100 С поэтому при расчетах энтальпии интервал температур не превышает 100 С либо используется построенная J- диаграмма. Расчеты сведены в таблицу 1 приложения 1.
2.4. Основной расчет
) Тепловой баланс котельного агрегата
При работе парового или водяного котла вся поступившая теплота расходуется на выработку полезной теплоты содержащаяся в паре или горячей воде и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты поступившее в котельный агрегат называется располагаемым теплом топлива и обозначается Qpp. Между теплом поступившим в котельный агрегат и покинувшим его должно существовать равенство. Тепло покинувшее котельный агрегат представляет собой сумму полезной теплоты и потерь теплоты связанных с технологическим процессом выработки пара или горячей воды. Последовательность и результаты расчета сведены в таблицу 2 приложения 1.
) Расчет и характеристика водяного экономайзера
Тепло заключенное в уходящих дымовых газах частично используется путем подогрева питательной воды в водяном экономайзере. Подогрев воды в экономайзере целесообразен так как обеспечивает экономию топлива и работу котла в более благоприятных температурных условиях. В проекте принят чугунный двухколонный водяной экономайзер системы ВТИ. В результате расчета водяного экономайзера (ВЭК) с помощью графика зависимости тепловосприятия ВЭК от температуры (см. Приложение 2 рис.2) определена температура уходящих газов а также выполнен поверочный расчет водяного экономайзера в котором установлено что температура уходящих газов составляет 147С что удовлетворяет требованию ухдейств = ухрасч ± 10С где ухрасч = 150С.
Последовательность и результаты расчета сведены в таблицу 3 приложения 1.
Принятый в проекте чугунный водяной экономайзер имеет следующие характеристики:
Поверхность нагрева с газовой стороны: 295 м2
Живое сечение для прохода газа: 0120 м2
Конструктивная поверхность нагрева: 118 м2
Количество труб в ряду: 2 шт.
Количество горизонтальных рядов труб: 20
Скорость дымовых газов в экономайзере: 976 мс
Температура воды на входе в экономайзер: 290 С
Температура воды на выходе из экономайзера: 147 С
Рис. 1. Схема водяного экономайзера.
Оборудование котельной
1. Расширитель непрерывной продувки (сепаратор)
Расширитель непрерывной продувки предназначен для разделения на пар и воду пароводяной смеси образующейся из продувочной воды паровых котлов при снижении её давления от внутрикотлового до давления в сепараторе (расширителе) с последующим использованием воды и пара.
Сепаратор представляет собой вертикальный цилиндрический сосуд сварной конструкции и состоит из корпуса с приваренным к нему нижним эллиптическим днищем; верхнее эллиптическое днище соединяется с корпусом с помощью фланцевого разъёма.
В средней части корпуса приварены 2 или 4 опоры для установки сепаратора в подвешенном состоянии на опорных балках.
В нижней части корпуса находится приёмное устройство состоящее из двух концентрично установленных обечаек и двух тангенциально вваренных в корпус патрубков предназначенное для приёма тангенциально подводимой продувочной воды.
В верхней части корпуса крепится болтами к кольцу сепарирующее устройство состоящее из набора специально отогнутых лопаток и предназначенное для отделения мелких капель воды от пара.
Постоянный уровень отсепарированной воды автоматически поддерживается поплавковым регулятором уровня встроенным в штуцере в нижней части корпуса.
Для визуального наблюдения за уровнем отсепарированной воды сепаратор оснащён водоуказательным устройством состоящим из водоуказательного стекла и кранов клапанного типа.
Для наблюдения за рабочим давлением в паровом пространстве сепаратора имеется манометр показывающий с пределом измерения до 16 МПа (16 кгссм2) с продувочным 3-х ходовым краном и спускным вентилем.
Рис. 2. Пример сепаратора непрерывной продувки.
Подбор сепаратора непрерывной продувки:
Доля пара вторичного вскипания:
= 016; [2 формула 14-9]
Количество пара вторичного вскипания определяется по формуле:
где Dпр – расход непрерывной продувки кгч;
Dпр” = 21268 ·3 · 016 = 10209 кгч
Количество воды сливаемой в барбатер:
Gбар = Dпр - Dпр” = 21268 ·3 – 10209 = 53595 кгч.
Объем пара вторичного вскипания рассчитывается по формуле:
где Vпвв – объем пара вторичного вскипания м3;
D” - количество пара вторичного вскипания кгч;
v - удельный объем пара вторичного вскипания
при избыточном давлении Р = 13 атм v = 135 м3кг;
х – степень сухости пара принимаем х = 097;
Тогда объем пара вторичного вскипания будет равен:
Vпвв = 10209·135·097 = 13369 м3ч;
Объем расширителя непрерывной продувки:
= 0167 м3; [2 формула 14-11]
Vуд – паровое напряжение парового пространства сепаратора принимаем 800 м3(м3*ч).
принимаем d = 400 мм тогда
принимаем Н = 133 +067 = 2 м.
Рис. 3. Схема сепаратора
2. Деаэратор атмосферного давления
Деаэратор – это устройство для полного удаления из воды коррозионно-активных газов путем подогрева питательной воды до температуры насыщения. Нагрев воды до температуры насыщения происходит за счет подачи в деаэратор пара через барботажное устройство и конденсата. Выделившиеся из воды агрессивные газы через охладительный выпар удаляются в атмосферу.
Деаэрация питательной воды котлов является обязательной для всех паротурбинных электростанций и паровых котельных. Это связано с тем что присутствие в питательной воде кислорода и углекислого газа приводит к коррозии трубопроводов экранных труб и других элементов котельных агрегатов в результате которой повышается опасность возникновения аварийных ситуаций.
Расчет деаэратора атмосферного давления:
Из уравнения теплового баланса:
где Gпв – расход питательной воды на паровые котлы:
Gпв= (D+Dпр) ·z·115 = (4000+21268) ·3·115 = 1453375 кгч;
Dвып - количество выделяющегося выпара:
Dвып = 2·Gпв1000= 2·14533751000 = 2907 кгч;
Gк - расход конденсата который возвращается с производства:
Gк = Sконд·z·D = 035·3·4000 =4200 кгч;
Gхво - расход воды с хим.водоподготовки:
Gхво = Gпв - Gпв = 1453375 - 4200 = 1033375 кгч;
Dрнп – общее количество пара вторичного вскипания направляемого в деаэратор:
iхво – энтальпия умягченной воды при tхво=30 С:
iк – энтальпия умягченной воды при tк=80 С:
i"рнп – энтальпия насыщенного пара вторичного вскипания из РНП:
i"вып – энтальпия выпара при Ра = 12 кгссм2:
i"РОУ – энтальпия насыщенного пара после РОУ при Ра = 12 кгссм2:
iпв – энтальпия питательной воды при температуре насыщения при Ра = 12 кгссм2:
Рис. 4. Схема деаэратора.
3. Химводоподготовка
Наибольшее распространение получили ионно-обменные фильтры в которых отфильтрованную воду пропускают через слой катионита при этом происходит замена ионов Ca и Mg на ионы катионита которые не образуют накипи в котле. Общее солесодержание растворенных в воде солей при прохождении через натрий-катионитовые фильтры не изменяется происходит только их замена.
Катионит – это нерастворимые в воде сульфоуголь или синтетические смолы отреагированные с поваренной солью.
Для паровых экранированных котлов требуется глубокое умягчение воды. Оно осуществляется путем двухступенчатого натрий-катионирования. На первой ступени устанавливается 2 фильтра. В целях сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливается 2 фильтра: второй фильтр используется для второй ступени в период регенерации и одновременно является резервным используемым при ремонте одного из фильтров.
Фильтр представляет собой цилиндрический сосуд со сферическими днищами. Внутри сосуда помещается слой катионита 2 вода подается в фильтр через вентиль 1 на слой фильтрующего катиона под которым располагается дренажное устройство состоящее из коллектора и системы трубок присоединенных к нему. Отфильтрованная вода выходит через вентиль 4. Для регенерации фильтра соленый раствор подается через вентиль 6.
Рис. 5. Катионитовый фильтр: 1 4 6 – вентили; 2 – катионит 3 – корпус фильтра 5 – задвижка (спуск в дренаж).
Расчет схемы Na – катионирования. Подбор фильтров
Жесткость исходной воды: Жо = 31 мкг·эквкг
Расчет первой ступени.
)Подбор диаметра фильтра по скорости фильтрации. [2 формула 5-11]
Рекомендуемая скорость – 25 мч (т.к. Жо = 31 мг·эквкг) [2 таблица 5-4]
Производительность хим. водоподготовки:
Количество работающих фильтров – принимаем 3 фильтра (а=3);
Площадь фильтрования:
Принимаем для первой ступени 3 фильтра D=450 мм (fNa = 017 м2) тогда
)Количество солей жесткости которое необходимо удалить из исходной воды (А).
А = 24 · Жо · QNa = 24 · 31 · 97 = 72168 г-эквсут [2 формула 5-13]
Число регенераций каждого фильтра: [2 формула 5-14]
Нсл = 2 м– высота слоя катионита в фильтре;
- расчетная ионно-обменная способность катионита;
ENaр = αэ · Еп – 05 · qот · Жо = 067 · 500 – 05 · 4 · 31 = 3288 г·эквм3 [2 формула 5-16]
аэ = 067 – коэффициент эффективности регенерации зависящий от удельного расхода соли qc = 120 гг·экв; [2 таблица 5-5]
- полная ионная способность катионита (сульфоуголь крупность зерен – 05-11 мм);
- удельный расход воды на отмывку катионита (для первой ступени). [2 таблица 5-4]
)Расход 100% раствора поваренной соли на одну регенерацию фильтра:
)Суточный расход соли:
n – количество регенераций;
а – количество фильтров;
– содержание NaCl в технической соли %
)Расход воды на 1 регенерацию Na – катионитового фильтра
Qс.н. = Qвзр. + Qрр + Qот м3
Qвзр. – расход воды на взрыхляющую промывку фильтра:
tвзр = 30 мин – время взрыхляющей промывки (для первой и второй ступени); [2 таблица 5-4]
Qрр – расход воды на приготовление регенерационного раствора:
концентрация регенерационного раствора (для первой ступени – 6%) [2 таблица 5-4]
плотность регенерационного раствора (зависит от b равно 1061) [2 таблица 15-6]
Qот - расход воды на отмывку катионита
Qот = qот · fNa · Hсл = 4 · 017 · 2 = 136 м3 [2 формула 5-21]
Qс.н. = 122+ 211 + 136 = 469 м3 [2 формула 5-22]
)Межрегенерационный период работы фильтра:
- время регенерации одного фильтра [2 формула 5-26]
-4 мч (принимаем 3 мч); [2 таблица 5-4]
-8 мч (принимаем 6 мч); [2 таблица 5-4]
tрег = 30+18618+60 = 27618 мин
Расчет второй ступени.
)Подбор диаметра фильтра по скорости фильтрации.
Рекомендуемая скорость для II ступени – 40 мч.
Количество работающих фильтров – принимаем 2 фильтра (а = 2);
Принимаем для первой ступени 2 фильтра D=450 мм (fNa = 017 м2) тогда
) Количество солей жесткости которое необходимо удалить из исходной воды (А).
А = 24 · Жо · QNa = 24 · 01 · 97 = 2328 г-эквсут
Число регенераций каждого фильтра:
Hсл = 2 м - высота слоя катионита в фильтре;
ENaр = αэ · Еп – 05 · qот · Жо = 09 · 550 – 05 · 6· 31 = 4857 г·эквм3
aэ = 090 – коэффициент эффективности регенерации зависящий от удельного расхода соли qc = 300 гг·экв;
- полная ионная способность катионита (сульфоуголь крупность зерен – 03-08 мм);
- удельный расход воды на отмывку катионита (для второй ступени).
) Расход 100% раствора поваренной соли на одну регенерацию фильтра:
) Суточный расход соли:
) Расход воды на 1 регенерацию Na – катионитового фильтра
tвзр = 30 мин – время взрыхляющей промывки (для первой и второй ступени);
концентрация регенерационного раствора (для второй ступени – 10%);
плотность регенерационного раствора (зависит от b равно 1103).
Qс.н. = 122 + 045 + 204 = 371 м3
) Межрегенерационный период работы фильтра:
- время регенерации одного фильтра
-5 мч (принимаем 3 мч);
-8 мч (принимаем 6 мч);
tрег = 30+120+5294 = 20294 мин
Подбор водогрейных котлов для покрытия отопительной нагрузки
Принимаем 3 котла марки КВ – ТС – 10 (стр. 270 табл. 831 [3]) с производительностью 1163 МВт каждый.
НМ. Тепловой расчет котельных агрегатов. Под ред Н.В. Кузнецова. М. «Энергия».1973г.
Лифшиц О.В. Справочник по водоподготовке котельных установок: М.- Энергия 1976г.
Роддатис К.Ф. Справочник по котельным установкам малой мощности. М. Энергоатомиздат. 1989г.
Наименование расчетной величины
Температура продуктов сгорания С
Энтальпия теоретического количества воздуха необходимого для горения
Энтальпия сухих 3х-атомных газов
Энтальпия теоретического количества 2х-атомных газов
Энтальпия теоретического количества водяных паров
J0H2O =V0H2O*(c*)H2O
Энтальпия теоретического количества продуктов сгорания
J0г = JRO2+J0N2+J0H2O
Энтальпия действительного количества продуктов сгорания
За водяным экономайзером
Таблица 2. Сводная таблица основного расчета.
Наименование расчетных величин
Расчетная формула или источник определения
Тепловой баланс котельного агрегата
Располагаемое тепло топлива
Температура уходящих газов
Технические соображения
Энтальпия уходящих газов
Температура холодного воздуха поступающего в котельный агрегат
По рекомендации нормативного метода
Энтальпия теоретически необходимого количества холодного воздуха
Потери тепла с уходящими газами
(471-16·537)·(100-35)5140
Потери тепла от химической неполноты сгорания
Нормативный метод таблица ХХI стр.203
Потеря тепла от механической неполноты сгорания
Потери тепла на наружное охлаждение
Потери тепла с физическим теплом шлака
(1-0075)*1338*1795140
Сумма тепловых потерь
КПД котельного агрегата
Процент непрерывной продувки
Тепловосприятие теплоносителя на 1 кг производимого насыщенного пара
(i"нп-iпв)+(i'кв-iпв)*100
(6653-10438)+53100*(1936-10438)
Действительный часовой расход топлива
Расчетный часовой расход топлива
Коэффициент сохранения тепла
Расчет водяного экономайзера (ВЭК)
Температура газов на входе в
Энтальпия газов на входе в
Температура газов на выходе
Энтальпия газов на выходе из
Теплота переданная газами в экономайзере
φ·( i'вэк- i"вэк+ Δαэк·iхв)
7*(8711-4708+01*537)
Температура питательной
Температурный напор в начале ВЭК
Температурный напор в конце ВЭК
Среднелогарифмический температурный напор в ВЭК
Средняя температура дымовых газов в ВЭК
Живое сечение для прохода дымовых газов
Fжвэк = n·Fо = 2·0120 = 0240
Средняя скорость дымовых газов в ВЭК
04*933*(220+273)(024*3600*273)
Коэффициент теплопередачи ВЭК
Н.м. стр.262 номограмма 20
Поверхность нагрева ВЭК
Количество горизонтальных рядов труб в ВЭК
2=19; принимаем 20 т.к. для твердого топлива применяется одноколончатый ВЭК (5-блочный)
Поверхность нагрева в водяном экономайзере конструктивная
Поверочный расчет выбранного экономайзера:
Тепловосприятие ВЭК по уравнению теплового баланса
7·(8711 - 4708 + 01·537); 097·(8711 - 43896 + 01·537)
(13929-46) (13929-36)ln(1392936)
04*933*(220+273)(024*3600*273); 5004*933*(215+273)(024*3600*273)
Нвэкк · Квэк·Δtвэк Bр

dkwr4-13.dwg

Серия 1.252.1-4 выпуск 1
Монолитный участок S=6.30м2
Монолитный участок S=2.27м2
Железобетонные изделия
Спецификация элементов перекрытий
ПНИПУ Кафедра ТВиВВ гр. ТВ 16 1б
Система отопления четырех жилого дома
Размеры выходного окна 540х880
Продольный разрез агрегата ДКВР 4-13
Поперечный разрез агрегата ДКВР 4-13
Тепловая схема котельной
- Na-катионитовые фильтры I ступени 2- Na-катионитовые фильтры II ступени 3- аккумулирующий бак деаэратора 4- деаэрирующая колонка 5- охладитель выпара 6- питательные насосы 7- питательный коллектор 8- регулятор уровня 9- водяной экономайзер 10- верхний барабан котла
- расширитель непрерывной продувки 12- барботер 13- подогреватель сырой воды 14- расходомер сырой воды 15- редукционно-охладительная установка 16- насос подпиточной воды 17- регулятор подпитки 18- сетевые насосы 19- насос рециркуляции 20- пароводяной подогреватель
конденсат с производства
питательная вода сырая вода умягченная вода пар непрерывная продувка пар вторичный
Кабинет зам. начальника
Техническое помещение
Экспликация помещений
Данные элементов пола
Бетон В20-20 2 Керамзит 40
Керамическая плитка 10
Система отопления пятиэтажного жилого дома
Монтажная схема двухтрубной системы отопления