Теплогазоснабжение многоквартирного жилого дома

Теплогаз.КП.dwg

ВГТУ. 18-Б1-179. бСТР-1812
Газоснабжение многоквартирного жилого дома
Теплоснабжение многоквартирного жилого дома
Планы типового и первого этажей Аксонометрическая схема Г1
Кафедра Теплоснабжения и нефтегазового дела
Аксонометрическая схема внутридомовой газовой сети
План подвального помещения
Аксонометрическая схема горячего водоснабжения
План чердачного помещения
Проточный воздухосборник
Аксонометрическая схема системы отопления М1:100
Из системы отопления

Теплогаз.КП-Модель2.pdf

ВЫПОЛНЕНО В СТУДЕНЧЕСКОЙ ВЕРСИИ ПРОГРАММЫ AUTODESK
Аксонометрическая схема горячего водоснабжения
План подвального помещения

Теплогаз.КП-Модель.pdf

ВЫПОЛНЕНО В СТУДЕНЧЕСКОЙ ВЕРСИИ ПРОГРАММЫ AUTODESK
Аксонометрическая схема
внутридомовой газовой сети

Poyasnitelnaya_zapiska_Umnikova_Y_V__bSTR-1812 (1).pdf

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего
«ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Факультет инженерных систем и сооружений
Кафедра теплогазоснабжения и нефтегазового дела
«Теплогазоснабжение многоквартирного жилого дома»
Газоснабжение многоквартирного жилого дома 4
Расчет внутридомовой газовой сети 4
Выбор расчетной схемы сети 4
Вычисление расчетных расходов газа по участкам
внутридомовой сети ..5
Гидравлический расчет внутридомовой сети 6
Горячее водоснабжение 9
Расходы воды и тепла на горячее водоснабжение .10
Секундные и часовые расходы воды 10
Гидравлический расчет подающих трубопроводов ..15
Расчет и выбор бака-аккумулятора ..16
Отопление многоквартирного жилого дома 19
Расчет тепловой мощности системы отопления .20
Уравнение теплового баланса ..20
Определение удельной тепловой характеристики здания и
расхода топлива за отопительный период .37
Список использованной литературы 38
ВГТУ 18-Б1-179 гр. бСТР-1812
Кафедра Теплогазоснабжения и
В курсовой работе по теплогазоснабжению необходимо разработать
проекты систем: газоснабжения горячего водоснабжения отопления.
Предполагаемый район строительства г.Арвамир
проект по дисциплине «Теплогазоснабжение с
основами теплотехники» состоит из четырех частей:
Проектирование системы газоснабжения многоквартирного жилого
Проектирование системы горячего водоснабжения
многоквартирного жилого дома.
Проектирование системы отопления многоквартирного жилого дома.
Расчет теплообменных аппаратов:
или воздухоподогревателя.
В первом разделе изложены теоретические основы
расчета и конструирования систем газоснабжения
Во втором разделе – теоретические основы расчета и конструирования
систем горячего водоснабжения многоквартирного жилого дома.
В третьем разделе – теоретические основы расчета и
конструирования систем отопления многоквартирного жилого дома.
теоретические основы
теплообменных аппаратов.
Газоснабжение многоквартирного жилого дома
1 Расчет внутридомовой газовой сети
1.1 Выбор расчетной схемы сети
Принимаем 16 вариант планировки проектируемого
здания этажностью – 6. Здание принимаем
Прокладку газопроводов внутри зданий и сооружений следует
предусматривать преимущественно открытой. Прокладку стояков
газопроводов в жилых домах следует предусматривать в кухнях. Не
допускается прокладка стояков в жилых помещениях ванных комнатах и
санитарных узлах. Не допускается прокладка газопроводов в подвалах зданий.
Вводы газопроводов в жилые общественные здания здания
коммунально- бытового назначения и здания предприятий
общественного питания надлежит предусматривать непосредственно в
помещениях где установлены газовые приборы.
Установку отключающих устройств на газопроводах надлежит
на каждом стояке если от одного ввода питается 2 и более стояка в зданиях
свыше четырех этажей;
перед каждым газовым прибором печью;
на ответвлениях к отопительным печам или приборам.
Сеть может брать своё начало как от точки разветвления уличного
распределительного газопровода с включением в нее участков дворовой сети
так и от ввода в здание.
Рассчитываются только участки включенные в расчетную схему диаметры
остальных участков принимаются по аналогии с рассчитанными.
1.2 Вычисление расчетных расходов газа по участкам внутридомовой сети
Расчетный расход газа на участке внутридомовой сети м 3ч определяется
k 0 - коэффициент одновременности включения газовых приборов
определяемый по [Табл.5; 2] снип 42-1012003
т - количество квартир питаемых газом от данного участка определяемое из
расчетной схемы сети;
Qнр - низшая рабочая теплота сгорания вещества принимаемая 37821.9 кДжм3 .
q i - суммарная тепловая нагрузка горелок бытовых газовых приборов одной
ni - число однотипных приборов или групп приборов.
При установке в квартире бытовой газовой плиты и газового водонагревателя:
- тепловая нагрузка конфорочных горелок и горелки духового шкафа бытовой
газовой плиты принимаемая по техническим данным кДжч; для 4-конфорочных
-2 Qrk=0235*4357637822*24=6497 м3ч
-3 Qrk=0235*4357637822*18=4873 м3ч
-4 Qrk=0254*4357637822*12=3511 м3ч
-5 Qrk=0280*4357637822*6=1935 м3ч
-6 Qrk=0290*4357637822*5=1670 м3ч
-7 Qrk=0350*4357637822*4=1613 м3ч
-8 Qrk=0450*4357637822*3=1555 м3ч
-9 Qrk=0650*4357637822*2=1498 м3ч
-10 Qrk=1*4357637822*1=1152 м3ч
1.3 Гидравлический расчет внутридомовой сети
Для внутренних газопроводов расчетная длина участка lp.rk определяется по
lэ.rk - эквивалентная длина участка м потери давления на которой равны потерям
давления в местном сопротивлении со значением =1
— сумма коэффициентов местных сопротивлений участка длиной lrk..
Значения коэффициентов местных сопротивлений в зависимости от типа
местного сопротивления встречаемого на участке внутридомовой сети
(тройники отводы запорная арматура и.д.).
lp.rk 1-2 = 1873 + 07 х 21 = 202 м
lp.rk 2-3 = 4221 + 056 х 135 = 4977м
lp.rk 3-4 = 1955 + 055 х 22 = 2076м
lp.rk 4-5 = 4398 + 065 х 39 = 6933м
lp.rk 5-6 = 3 + 042 х 135 =3567 м
lp.rk 6-7 = 3 + 043 х 1 = 343м
lp.rk 7-8 = 3 + 044 х 1 = 344м
lp.rk 8-9 = 3 + 045 х 1 = 345м
lp.rk 9-10 =425 + 049 х 87 = 8513м
В газопроводах низкого давления вследствие разности геометрических
отметок различных участков (внутридомовые газопроводы высотных зданий
свыше 5-ти этажей) появляется дополнительное гидростатическое избыточное
давление РГrk Па величина которого пропорциональна разности плотностей
РГrk = gHrk(ρв ρг) (1.3)
где Hrk – разность геометрических отметок по высоте конечного и
узлов (по ходу движения газа) участка газопровода;
ρв - плотность воздуха кгм3 (в курсовом проекте принимаем 12 кгм3);
ρг - плотность газа кгм3 (в курсовом проекте принимаем 07 кгм3).
При подъеме газопровода если газ легче воздуха знак РГrk
знаку гидравлическим потерям давления участка Рrk. Если наоборот то знаки
-2 ΔРГrk=981*100*(12-07)=491 Па
-3 ΔРГrk=981*0*(12-07)=0 Па
-4 ΔРГrk=981*0*(12-07)=0 Па
-5 ΔРГrk=981*045*(12-07)=221 Па
-6 ΔРГrk=981*300*(12-07)=1472 Па
-7 ΔРГrk=981*300*(12-07)=1472 Па
-8 ΔРГrk=981*300*(12-07)=1472 Па
-9 ΔРГrk=981*300*(12-07)=1472 Па
-10 ΔРГrk=981*165*(12-07)=809 Па
Удельные потери давления участка газопровода низкого давления R rk
Пам определяется по номограмме (П 2.2).
Потери давления участка вычисляются по формуле:
-2 Рrk = 202 х 55 = 1111Па
-3 Рrk = 4977 х 12 = 5972 Па
-4 Рrk = 2076 х 55 = 11418 Па
-5 Рrk = 6933 х 125 = 867 Па
-6 Рrk = 3567 х 55 = 1962 Па
-7 Рrk = 343 х 475 = 1629 Па
-8 Рrk = 344 х 476 = 16374 Па
-9 Рrk = 345 х 426 = 147 Па
-10 Рrk =8513 х 224 = 1907 Па
Определяем суммарный перепад давления участка:
-2 Рrk =1111 + 101.8065 = 2129Па
-3 Рrk = 5972 + 63.756 = 1235Па
-4 Рrk =11418 + 110.5775 = 22475 Па
-5 Рrk = 867+ 7.1875 = 15857 Па
-6 Рrk = 1962+ 38.9585 = 58578 Па
-7 Рrk = 16.29 + 31.0125 = 47305 Па
-8 Рrk = 16.37+ 31.0944 = 474688 Па
-9 Рrk = 14.7 + 29.417 = 44114 Па
-10 Рrk = 1907 + 809 = 2716Па
Вычисляем суммарные потери сети по всем участкам расчетной схемы
от ее начала до последнего прибора включая потери давления бытовых
газовых приборов по формуле:
ΔРс = ΣΔРΣrk + ΔРпл + ΔРсч + ΔРктз (1.5) где
ΔРпл = 50 Па - потери давления в арматуре и трубах плиты;
ΔРсч = 100 Па – потери давления в газовом счетчике;
ΔРктз = 50 Па – потери давления в клапане термозапорном.
ΔРс = 8016 +50 + 100 + 50 = 10016 Па.
Полученное значение ΔРс сравнивается с нормативным ΔРсн. Расчетные суммарные потери
давления газа в газопроводах-вводах и внутренних газопроводах – 600 Па. Расчетное значение
ΔРс не должно превышать нормативное ΔРсн отличаясь на него более чем на 25%.
Δ Pс Δ PсН . условие выполнено
Полученные значения сведены в таблицу:
тройник проходной 10.
Δ P rk =2716+44114+474688+47305+58578+15857+22475+1235+2129 =8016Па
Горячее водоснабжение
Горячее водоснабжение (ГВ) предназначено для удовлетворения
гигиенических и бытовых нужд населения в воде с повышенной температурой до
«бытовой» водой снабжаются здания с проживанием людей. Большинство
общественно-коммунальных зданий а так же промышленные здания и
сооружения с технологическим и гигиеническим потреблением горячей
ГВ состоит из водоподогревательной установки и системы трубопроводов
для транспортирования горячей воды к водоразборным приборам.
По расположению подающих магистралей внутри дома различают
следующие типы разводки системы ГВ:
- нижняя (при подвале);
- верхняя (при наличии технического этажа или чердака).
Принимаем по исходным данным:
№ варианта плана жилого здания – 16;
Система теплоснабжения – закрытая;
Тип разводки – нижняя;
Схема подключения водонагревателя к тепловой сети – 2-ступенчатая
Количество этажей – 6;
В проектируемом здании предусматривается установка следующих приборов:
В ванной комнате – полотенцесушителей
Смесителей у ванн и умывальников
На кухне – смеситель у мойки
1 Расходы воды и тепла на горячее водоснабжение
1.1 Секундные и часовые расходы
Согласно СНиП в зависимости от степени благоустройства зданий
установлены нормы расхода горячей воды на бытовые нужды. Однако ввиду
не одновременности потребления горячей воды фактический расход воды по
трубопроводам существенно отличается от нормального. Этот расход
принимается за расчетный и служит для определения диаметра трубопроводов.
Расчетные секундные расходы горячей воды лс при водоразборе и на
участках трубопроводов следует определять по формуле:
g- расход воды одним водоразборным прибором лс который определяется по
- безразмерная величина зависящая от общего количества водоразборных
приборов N на расчетном участке и вероятности их действия P в час
наибольшего водопотребления определяется по [прил.4] СНиП 2.04.01-85
Вероятность действия P водоразборных приборов определяется по формуле:
g ич - норма расхода горячей воды одним водоразборным прибором в час
наибольшего водопотребления принимаемая 10 лс.
N- количество приборов обслуживающих данный участок;
V – количество потребителей горячей воды находится из формулы:
F - суммарная жилая площадь здания – 9601 м2
- норма жилой площади на человека принимаемая 10 м2чел.
Вероятность действия водоразборных приборов составит:
По найденному значению P определяется произведение NP
а затем находится и значение G;
Расчетные секундные расходы сведены в таблицу
-2G= 5*014*0212=0148лс
-3G= 5 х 02 х 0256 =0256лс
-4-3 G=5*02*0285=0285 лс
-5 G=5*02*0285=0285 лс
-6 G=5*02*0360=0360 лс
-7 G=5*02*0421=0421 лс
-8 G=5*02*0476=0476 лс
-9 G=5*02*0526=0526 лс
-10 G=5*02*0565=0565 лс
-11 G=5*02*0791=0791лс
-12 G=5*02*1144 =1144 лс
Максимальный часовой расход м3ч который соответствует вечернему пику
потребления горячей воды и используется при определении поверхности нагрева
водоподогревателей определяется по формуле:
Ku – коэффициент использования водоразборного прибора в час наибольшего
водопотребления принимается по прибору для которого часовой расход воды
является характерным. Для данного здания – это кран смесителя у ванны для
ч – безразмерная величина зависящая от числа приборов и вероятности их
использования в час наибольшего водопотребления Pч определяется
аналогично в зависимости от произведения N Pч.
Вероятность использования водоразборных приборов вычисляется из
При значении Pч=0068 и N=72 ч= 2524.
Максимальный часовой расход составит
Gч=18 0.2 0.28 2524 = 2544 м3ч.
Расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления вычисляется по
Gи 0.001 g u V (2.6)
gu – норма расхода горячей воды за сутки наибольшего водопотребления лсут;
Среднесуточный расход воды м3сут. за отопительный период при расчете потребления
тепла системой горячего водоснабжения вычисляется по формуле:
gис – среднесуточная норма расхода горячей воды за отопительный период лсут.
Часовые расходы тепла в системе горячего водоснабжения определяются по
следующим формулам кДжч:
А) максимальный часовой для определения поверхности нагрева
водонагревателей(при отсутствии бака-аккумулятора)
Б) среднечасовой (при наличии бака-аккумулятора):
В) среднечасовой за сутки наибольшего водопотребления при определении
емкости бака-аккумулятора:
ср 1152×1000×419(555)
+ 22071 + 1113 = 123744 кДжч
Г) среднечасовой за неделю или за отопительный период при расчете потребления
ср.н 1008×1000×419(555)
+ 22071 + 1113=111174 кДжч
с = 49кДж(кг·К) - теплоемкость воды;
tг.ср=55°С – средняя расчетная температура горячей воды в системе;
tх=5°С – расчетная температура водопроводной воды в зимнее время;
ΔQnΔQц – теплопотери подающими и циркуляционными трубопроводами кДжч
(принимаются соответственно 22071 кДжч и 1113 кДжч)
Среднечасовой расход тепла в летний период ГДжч:
× 0.8 × 106 = 007115 ГДжч
где =08 – коэффициент учитывающий снижение расхода горячей воды;
tхл=15°С – температура водопроводной воды в летний период.
Годовой расход тепла на горячее водоснабжение ГДжгод:
где n0 – продолжительность отопительного периода чгод (равное 159сут.=3816ч
Потери давления на отдельных участках сети определяются по формуле Па:
Км – коэффициент учитывающий потери напора в местных сопротивлениях в
долях от линейных потерь.
Общие потери давления в подающем трубопроводе от подогревателя до
наиболее удаленного и высоко расположенной точки водоразбора определяет как
сумму потерь на каждом из расчетных участков Па:
2 Гидравлический расчет подающих трубопроводов
Предварительный расчет
-2 W≤25 мс; 01G02 лс; принимаем dy=15 мм
-3 W≤25 мс; 02G03 лс; принимаем dy=15 мм
-4 W≤15 мс; 03G04 лс; принимаем dy=20 мм
-5 W≤15 мс; 03G04 лс; принимаем dy=20мм
-6 W≤15 мс; 04G05 лс; принимаем dy=20 мм
-7 W≤15 мс; 04G05 лс; принимаем dy=20 мм
-8 W≤15 мс; 05G06 лс; принимаем dy=25 мм
-9 W≤15 мс; 06G07 лс; принимаем dy=25 мм
-10 W≤15 мс; 06G07 лс; принимаем dy=25 мм
-11 W≤15 мс; 09G1 лс; принимаем dy=32 мм
-12 W≤15 мс; 1G15 лс; принимаем dy=32 мм
3 Расчет и выбор бака аккумулятора
Требуемую емкость бака-аккумулятора для выравнивания заданного
графика тепловой нагрузки удобно определять графическим методом. Для
этого необходимо построить график суточного теплопотребления системой
горячего водоснабжения (рис.2.1).
По оси ординат откладывается величина теплопотребления % а по оси
абсцисс – сутки в часах
Интегральный расход тепла в течении суток
т Интегральный расход
= 889392 Q0-1=0088939
= 444696 Q0-6= Q0-1+5Q1-6=0533635
= 667044 Q0-7= Q0-6+1Q6-7=060034
=111174 Q0-9= Q0-7+2Q7-9=0822688
=1556436 Q0-13= Q0-9+4Q9-13=1445262
=889392 Q0-16= Q0-13+3Q13-16=171208
=111174 Q0-18= Q0-16+2Q16-18=193442
=1334088 Q0-20= Q0-18+2Q18-20=2201245
=2668176 Q0-22= Q0-22+2Q20-22=273488
=222348 Q0-23= Q0-22+1Q22-23=2957228
=1556436 Q0-24= Q0-23+1Q23-24=311287
Рис. 2.2. Интегральный график теплопотребления
Объем бака-аккумулятора определяется из выражения:
где Qак – тепловая мощность аккумулятора
ГДж; с=419 кДж(кг·град) –
tг=55°С – температура горячей воды в бакеаккумуляторе; tх=5°С – температура холодной воды.
Для установки баков-аккумуляторов в систему горячего водоснабжения
принимают 2 штуки (но 50% производительности каждый).
Для нижней разводки используют цилиндрические баки т.к они работают под
избыточным давлением .
Баки-аккумуляторы устанавливают на специальных поддонах .Они должны
- переливную трубу на высоте наивысшего допустимого уровня воды в баке.
-спускную трубу с задвижкой присоединенной к днищу бака и к переливной
- водомерное стекло для контроля уровня воды в баке
Цилиндрические баки при нижней разводке должны иметь предохранительные
клапаны для сброса давления вышедопустимого.
Принимаем: цилиндрический бак-аккумулятор ЕА-00-3000 емкостью 30 м3
Отопление многоквартирного жилого дома.
Исходные данные для проектирования системы отопления
Вариант проектируемого здания: 16
Расчетная скорость ветра: 31 мс
Температура наружного воздуха: tн= -19°С
Коэффициенты теплопередачи наружных ограждающих
конструкций: КНС=041 Вт(м2·°С) КПл=029 Вт(м2·°С)
КПт=033 Вт(м2·°С) КДО=147Вт(м2·°С) КДД=037 Вт(м2·°С).
Температура внутреннего воздуха: для жилых комнат и кухонь
tв=18°С; для угловых жилых комнат tв=20°С; для лестничных
В рамках курсового проекта принимаем проектируемое здание симметричным.
1 Расчет тепловой мощности системы отопления
1.1 Уравнение теплового баланса
Расчет тепловой мощности системы отопления проведен по методике
расчетная тепловая нагрузка системы отопления Qот
определяется по формулам:
Для помещений лестничных клеток и кухонь:
Qогр - основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
Qбыт - бытовые тепловыделения Вт.
QИ - расход теплоты на нагревание поступающего в помещение наружного
воздуха в результате инфильтрации через неплотности наружных ограждений Вт.
Q В - расход теплоты на нагрев поступающего в помещение наружного воздуха
исходя из санитарной нормы вентиляционного воздуха Вт.
Qот 31827 391 130 579Вт
Qот 95658 603 191 1369Вт
Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
вычисляются по формуле с округлением до 10 Вт:
Qогр А K (t в t н ) n (1 )
А – расчетная площадь ограждающей конструкции м 2.
К – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции Вт м2 °C.ё
t в t н - температуры внутреннего и наружного воздуха °C.
- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь определяемые в
соответствии с рис.1
При определении площади наружных стен площадь окон не
вычитают а вместо коэффициента теплопередачи окон берут разность
между коэффициентами теплопередачи окон и стен. Сумма потерь через
наружные стены и окна при этом не изменяется.
При определении потерь теплоты через наружные двери их площадь
следует вычитать из площади стен и коэффициент теплопередачи
принимать полностью для наружной двери так как добавки на основные
теплопотери у наружной стены и двери разные.
Ограждающие конструкции обозначают
ДО – окно с двойным остеклением
Бытовые теплопоступления Qбыт для жилых комнат определяют по формуле:
Где Ап – площадь пола помещения м2.
6 Qбыт 10 14.04 140Вт
7 Qбыт 10 1369 137 Вт
9 Qбыт 10 1078 108 Вт
0 Qбыт 10 36 53 191Вт
2 Qбыт 10 13.32 133Вт
А1 Qбыт 10 15.25 153Вт
4 Qбыт 10 1184 118 Вт
5 Qбыт 10 1365 137 Вт
6 Qбыт 10 1365 137 Вт
7 Qбыт 10 1184 118 Вт
Б1 Qбыт 10 15.25 153Вт
9 Qбыт 10 13.32 133Вт
Qбыт для кв.201-220 и 401-420 расчеты аналогичны Qбыт для кв.101-120
Расход теплоты QИ на нагревание инфильтрующегося воздуха определяется по
Qи 0.28 Gин С р (t в t н ) k
QИ1 028 955 1 39 1 104Вт
QИ 2 028 7511 39 1 82Вт
QИ 3 028 536 1 39 1 59Вт
Где Gин - расход инфильтрующегося воздуха кгч.
С р - удельная теплоемкость воздуха равная 1.005 кДжкг °C
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока принят 1
Расход инфильтрующегося воздуха
находится в зависимости:
Gин через неплотности в оконных проемах
где Аок – площадь световых проемов.
Rи – сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов.
ΔP – расчетная разность давлений на наружной и внутренней поверхностях
каждой ограждающей конструкции Па. Вычисляется по формуле:
Δ P ( H h) ( н в ) g 0.5 n2 н (С н С з ) k
ΔP 1 (1275 605) (1389 1205) 981 05 312 1389 (08 06) 071 1872 Па
ΔP 2 (1275 605) (1389 1205) 981 05 312 1389 (08 06) 071 1872 Па
ΔP 3 (1275 1205) (1389 1205) 981 05 312 1389 (08 06) 071 789 Па
H – высота здания м от уровня средней планировочной отметки земли до верха
h – расчетная высота м от уровня земли до верха окна.
g – ускорение свободного падения.
н в - плотности наружного и внутреннего воздуха определяемые по формуле:
где t – температура воздуха °C.
n - скорость ветра мс.
Сн Сз – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и
подветренной поверхностей ограждений здания принимаются по СНИП 2.01.07 –
Расход теплоты QВ на нагревание вентиляционного воздуха для жилых зданий
определяется по выражению:
QВ 0.28 Lн С р в (t в t н ) k
Где Lн – расход удаляемого воздуха м3. Для жилых зданий Lн=3 Ап.
8 3 36 53 1205 1 39 08 603Вт
8 3 1078 121 1205 1 37 08 324 Вт
8 3 925 121 1 37 08 278Вт
8 3 1369 121 1 37 08 412 Вт
8 3 1404 121 1205 1 37 08 422 Вт
8 3 828 121 1 37 08 249 Вт
8 3 1332 1205 1 39 08 421Вт
8 3 13 121 1 37 08 391Вт
8 3 1525 122 1 35 08 438Вт
8 3 1184 121 1 37 08 356 Вт
8 3 1365 121 1 37 08 411Вт
8 3 1332 1205 1 39 08 421В
8 3 828 121 1 37 08 249 В
Qв для кв.201-220 и 401-420 расчеты аналогичны Qв для кв.101-120
Расчетная тепловая нагрузка системы
Бытовые теплопоступления QбытВт
Расход тепла на нагрев
инфильтрующегося воздуха QиВт
вентиляционного воздуха исходя из
санит.-гигиен. требований QвВт
Основные потери теплоты черезе
Коэф-т теплопередачи
Ориентация посторонамгоризонта
Коэф-т учета добавочных
Расчетная разность темпереатур(tвtн)n°C
Характеристики ограждений
Площадь пола помещениям²
Наименование помещения и
расчетная температура воздуха
Расчет тепловой мощности системы отопления на каждое из помещений сведен в
Т.к приняли здание симметричным 2 и 3 этаж идентичны поэтому:
336 + 13610 = 60946 Вт
1.2 Определение удельной тепловой характеристики здания и расхода
топлива за отопительный период.
Определив расчетную тепловую мощность системы отопления здания Qот Вт
вычисляем удельную тепловую характеристику здания q (Втм3*°C):
Где V – объем отапливаемой части здания по наружному объему м3.
Расход теплоты Qгод за отопительный период на отопление здания определяют по
Расход топлива для отопления жилого дома за отопительный период определяют
Список использованной литературы
Ионин А.А. Газоснабжение: учеб.для вузов А.А. Ионин. – М.:
Стройиздат 1989.-439с.
СП 42-101-2003. Общие положения по проектированию и
строительству газораспределительных систем из металлических и
полиэтиленовых труб. Введ.2003-07-08. М.: ГУП ЦПП 2003-238с.
СНиП 31-01-2003. Здания жилые многоквартирные. Введ.2003-0623. М.: ГУП ЦПП 2003-20с.
СНиП 41-01-2003. Отопление вентиляция и кондиционирование.
Введ.2003-06-26. М.: ГУП ЦПП 2004-71с.
СП 42-103-2003 Проектирование и строительство газопроводов из
полиэтиленовых труб и реконструкция изношенных газопроводов. Введ. 200311- 26.-М.: ФГУП ЦПП 2003.-47с.
Кязимов К.Г. Справочник работника газового хозяйства К.Г.
Кязимов. – М.: Высшая школа 2006.-278с.
СНиП 2.04.01.-85. Внутренний водопровод и канализация зданий.М.: Стройиздат 1986.-52с.
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий Гострой России. – М.:
СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Введ. 1987-06-26. М.:
ГОСТ Р 51232-98. Вода питьевая. Общие требования к организации
и методам контроля качества. Введ.1998-12-17. М.: Госстандарт России-199816с.
СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания. Введ.1987-06-23. М.: ЦНИ ИСК
Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 1. Отопление.
Справочник проекторовщика. М.: Стройиздат 1990 - 344с.
Михеев М.А. Основы теплопередачи М.А. Михеев И.М. Михеева.
– М.: Энергия 1977 – 344с.
Колосов А.И. Чудинов Д.М. Петрикеева Н.А. Яременко С.А.
Мартыненко Г.Н. Учебное пособие к выполнению курсового проекта для
бакалавров направления «Строительство» всех форм обучения по дисциплине
«теплогазоснабжение с основами теплотехники Воронеж ВГАСУ 2014

Теплогаз.КП-Модель3.pdf

ВЫПОЛНЕНО В СТУДЕНЧЕСКОЙ ВЕРСИИ ПРОГРАММЫ AUTODESK
Аксонометрическая схема системы отопления М 1:100
План чердачного помещения