• RU
  • icon На проверке: 9
Меню

Проектирование ограждающей конструкции “стена в грунте”

  • Добавлен: 11.05.2022
  • Размер: 9 MB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовой проект по ОиФ по проектированию ограждающей конструкции “стена в грунте”

Состав проекта

icon
icon 1223.dwg
icon моееее.dwg
icon моя компановка.dwg
icon OiF_Poyasnilka_gotovy (1).docx

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon 1223.dwg

Схема образования стены
Условные обозначения к
схеме образования стены:
Схема армирования стены
Конструкция форшахты
Схема образования стены в грунте
Схема армирования стены в грунте
- Последовательность
III - Последовательность
Pбок(х3; z)=48.76кНм2
Pбок(х1; z)=220.88кНм2
Pбок(х2; z)=141.14кНм2
План усиления уширения площади фундамента М1:100
Заполнить бетоном В20
Бетон тяжелый кл. В25 W8 F100
Спецификация арматурных изделий
V - Последовательность
Условные обозначения к схеме образования стены:
Схема расположения каркасов и форшахты
Расчетная схема несущей способности ФГЗ
этап. Устройство стены
этап. Экскавация грунта ниже
уровня обвязочной балки на 1
этап. Устройство обвязочных
этап. Устройство распорок
-6 этапы. Разработка грунта в центральной
части котлована с устройством бермы
этап. Разработка грунтовой
Условные обозначения к этапам экскавации:
II. Уровень откопки
III. Обвязочная балка
Примечание 1. Разгружающие балки из двутавра №27 установить в отверстие ø310мм. Отверстие заделать бетоном В20. 2. Откопка фундаментов при усилении фундаментов производить захватками длиной не более 1.5-2.5м. 3. Грунт под элементами уширения уплотнить путем втрамбовывания щебня фракции 10-20мм. 4. Конструкция обвязочной балки в спецификацию не включена. 5. Разработка траншеи ведется гидравлической фрезой BAUER BC40. Технология разработки траншеи-поочередная. 6. Сварку металлических элементов вести по ГОСТ 5264-80 электродами Э-42. Катеты сварных швов принять не более наименьшей толщины свариваемых элементов. 7. Нахлест каркасов КП1
КП2 - 20d. 8. Конструкцию КП2 см. лист 9 Пояснительной записки.
конструкция стены в грунте
этапы экскавации грунта
планы усиления фундамента
Специальные вопросы проектирования основания и фундаментов
Схема удерживающей системы глубокого котлована
-11 этапы. Разработка грунта в центральной
Этапы экскавации грунта
Расчетная схема стены в грунте
Схема установки армирующих поясов
Разрез 6-6 (усиление основания буронабивными сваями
План усиления фундамента уширением площади фундамента
Элементы удерживающей системы
Спецификация железобетонных изделий
Каркасы пространственные
Элементы усиления фундамента
Элементы усиления стен здания
Элементы усиления фундамента(сваями)
Буроинъекционная свая БС1
Сварной шов 4 l=78.5
Анкерные стержни ø12 А300 l=100
см. лист Пояснительной записки
см. окончание на листе Пояснительной записки
5 Технологическая последовательность экскавации грунта глубокого котлована с устройством удерживающих систем
5.1. Устройство распорной системы без стоек
Технологическая последовательность экскавации грунта глубокого котлована с устройством удерживающих систем
1. Устройство распорной системы без стоек
Этап 1. Откопка грунта до отметки -3.800 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 2. Устройство обвязочных балок
Этап 3. Устройство шпунтового ограждения в центре котлована
Этап 4. Монтаж распорок
Этап 5. Разработка грунта в центральной зоне
- проектная отметка дна котлована
- шпунтовое ограждение
2. Устройство распорной системы со стойками
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.300 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 1. Устройство стены в грунте
Этап 5. Разработка грунтовой бермы до отметки -5.800
Этап 6. Разработка грунтовой бермы до отметки -8.000
Этап 7. Выдергивание шпунта
Этап 8. Разработка грунтовой бермы до проектной отметки
Этап 3. Устройство обвязочных балок
Этап 4. Забивка стоек
Этап 5. Монтаж распорки
Этап 6. Разработка грунта в центральной части котлована
Этап 7. Разработка грунта до отметки -4.900
Этап 8. Разработка грунта до отметки -6.400
Этап 9. Разработка грунта до отметки -7.100
Этап 10. Разработка грунта до отметки -10.000
Технологическая последовательность устройства подкосов
уровня обвязочной балки
этап. Установка плит
с выпусками арматуры
этап. Разработка грунта в центральной
этап. Установка подкосов
4. Устройство системы анкеров
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.500 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 3. Бурение скважины и забивка обсадной трубы
Этап 4. Установка тяги
Этап 5. Поинтервальное нагнетание цементного раствора
Этап 6. Полное извлечение обсадных труб и установка обвязочных балок
Этап 7. Разработка грунта в котловане до проектной отметки

icon моееее.dwg

Экспликация помещений
Щебеночная подготовка 170 мм
Песчанная подготовка
Керамический кирпич 380 мм
Паркетная доска 20 мм
Гидроизоляционная мембрана
Прижимная планка 50х32
Столбчатый фундамент
Утеплитель (ППС) 50 мм
Цементно-песчаный раствор
Кирпичная перегородка
Ж.б плита перекрытия
Металлический распорный
Штукатурный слой 10 мм
План 1-го этажа М1:100
План 2-го этажа М1:100
Разрез по стене М1:20
План фундаментов М1:100
План перекрытий М1:100
КГАСУ КАФЕДРА АРХИТЕКТУРЫ
Здание из мелких элементов
Двухэтажный блокированный
жилой дом на 2 квартиры
Ветрозащитная пленка
5 Технологическая последовательность экскавации грунта глубокого котлована с устройством удерживающих систем
5.1. Устройство распорной системы без стоек
Этап 1. Откопка грунта до отметки -4.300 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 2. Устройство обвязочных балок
Этап 3. Устройство шпунтового ограждения в центре котлована
Этап 4. Монтаж распорок
Этап 5. Разработка грунта в центральной зоне
Условные обозначения к этапам экскавации:
- проектная отметка дна котлована
- шпунтовое ограждение
5.1. Устройство распорной системы со стойками
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.300 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 1. Устройство стены в грунте
Этап 5. Разработка грунтовой бермы до отметки -6
Этап 6. Разработка грунтовой бермы до отметки -8.000
Этап 7. Выдергивание шпунта
Этап 6. Разработка грунтовой бермы до проектной отметки
Этап 3. Устройство обвязочных балок
Этап 4. Забивка стоек
Этап 5. Монтаж распорки
Этап 6. Разработка грунта в центральной части котлована
Этап 7. Разработка грунта до отметки -4.900
Этап 8. Разработка грунта до отметки -6.400
Этап 9. Разработка грунта до отметки -7.100
Этап 10. Разработка грунта до отметки -10.000
ИГЭ-1 Супесь пластичная JL=0.3
Распорки со стойками
Технологическая последовательность устройства подкосов
этап. Устройство стены
этап. Экскавация грунта ниже
уровня обвязочной балки
этап. Установка плит
с выпусками арматуры
этап. Разработка грунта в центральной
части котлована с устройством бермы
этап. Установка подкосов
II. Уровень откопки
III. Обвязочная балка
Проектируемое здание
6. Устройство системы подкосов
Этап 2. Экскавация грунта ниже уровня обвязочной балки
Этап 3. Устройство шпунтового ограждения
Этап 3. Разработка грунта в центральной части котлована с устройством бермы
Этап 5. Монтаж подкосов
Этап 6. Разработка грунтовой бермы
Этап 7. Разработка грунта до отметки -10.000
Этап 8. Устройство опорной плиты с выпусками арматуры для рабочего шва
Этап 9. Монтаж подкосов
Этап 10. Разработка грунтовой бермы
Этап 11. Выдергивание шпунта
5.1. Устройство системы подкосов
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.500 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 3. Бурение скважины и забивка обсадной трубы
Этап 4. Установка тяги
Этап 5. Поинтервальное нагнетание цементного раствора
Этап 6. Полное извлечение обсадных труб и установка обвязочных балок
Этап 7. Разработка грунта в котловане до проектной отметки
Схема образования стены в грунте
Схема армирования стены в грунте
Конструкция форшахты
- последовательность разработки грунта
III - последовательность бетонирования
Условные обозначения стены в грунте
План и разрез здания. Ситуационный план. Геологические разрезы. Фрагменты планов фундаментов. Арматурные и опалубочные чертежи ФМЗ-1 и СФ-1. Сетки и каркасы ФМЗ-1 и СФ-1. Спецификация
Основания и фундаменты
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.650 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 1. Откопка грунта до отметки -4.450 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Этап 5. Разработка грунтовой бермы до отметки -9
Этап 6. Разработка грунтовой бермы до отметки -11
Этап 7. Разработка грунта до отметки -5.400
Этап 8. Разработка грунта до отметки -6.900
Этап 9. Разработка грунта до отметки -7.600
Этап 2. Откопка грунта до отметки -4.450 (ниже уровня обвязочной балки на 1
Технологическая последовательность экскавации грунта глубокого котлована с устройством удерживающих систем
1. Устройство распорной системы без стоек
Этап 1. Откопка грунта до отметки -3.800 (ниже уровня обвязочной балки на 1
2. Устройство распорной системы со стойками
Этап 5. Разработка грунтовой бермы до отметки -5.800
4. Устройство системы анкеров
Этап 4. Устройство опорной плиты с выпусками арматуры для рабочего шва

icon моя компановка.dwg

Схема удерживающей системы глубокого котлована М 1:300
Технологическая последовательность М1:500
г - разработка грунта с устройством бермы
б - экскавация грунта для устройства обвязочной балки
устройство обвязочной балки
а - устройство стены в грунте
в - устройство системы распорок
д - разработка грунтовой бермы
Условные обозначения к этапам экскавации:
- проектная отметка дна котлована
План конструкции уширения вундамента М1:80
Штрабо- образователь
Разработка траншеи ведется гидравлической фрезой BAUER BC40 шириной 0
м.Технология разработки траншеи-поочередная. 2.Сварку металлических элементов вести по ГОСТ 5264-80 электродами Э42 3.Каркасы КП1 и КП2 при монтаже в траншею соединить внахлест электродуговойсваркой. высота катета сварного шва h=6 мм.
Конструкция форшахты
Схема образования стены в грунте
- последовательность разработки грунта
V - последовательность бетонирования
Усиление фундамента и надземной части М 1:150
План усиления фундамента М 1:250
План усиления надземной частиМ 1:250
Схема армирования стены в грунте
Существующий фундамент
Каркасы пространственные
см. пояснительную записку
Спецификация железобетонных элементов
Буроинъекционная свая БС-1
Бетон тяжелый кл. В15
Спецификация железобетонных и арматурных элементов
Буроинъекционная сваЯ БС-1
Трубы стальные ø530 L=16400
Трубы стальные ø530 L=7570
Трубы стальные ø377 L=10040
Трубы стальные ø377 L=15700
Спецификация перемычек
см.пояснительную записку
КГАСУ ИС гр.8ПГ04 №зк 0318202
Спецкурс по проектированию оснований и фундаментов
Стена в грунте. Каркасы. План распорок со стойками. Технологическакя последовательность. Усиление фундамента и сооружения. Уширение фундамента. Узлы. Спецификация.

icon OiF_Poyasnilka_gotovy (1).docx

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ РФ
КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра оснований фундаментов
динамики сооружений и
Пояснительная записка
«Специальные вопросы проектирования оснований и фундаментов»
Расчет и проектирование железобетонной «стены в грунте» с распоркой3
1. Определение глубины заделки «стены в грунте» ниже дна котлована3
2. Определение усилия в распорке5
3. Подбор толщины «стены в грунте» и площади поперечного сечения продольной рабочей арматуры5
Обеспечение устойчивости ограждения глубокого котлована при экскавации грунта открытым способом7
1. Конструирование фундамента глубокого заложения.7
2. Расчет несущей способности фундамента глубокого заложения.8
3. Расчет осадки фундамента глубокого заложения.11
Обеспечение устойчивости ограждения глубокого котлована15
1. Обеспечение устойчивости ОГК распорками15
2. Обеспечение устойчивости ОГК распорками со стойками17
3. Обеспечение устойчивости ОГК подкосами19
4. Обеспечение устойчивости ОГК анкерами21
Проектирование усиления оснований и фундаментов24
1. Исходные данные24
2. Сбор нагрузок на фундаменты25
3. Проверка прочности существующего здания27
4. Проектирование усиления фундамента увеличением площади подошвы29
5. Проектирование усиления фундамента буроинъекционными сваями36
Взаимовлияние зданий в условиях стесненной городской застройки42
1.Расчет дополнительных технологических осадок существующего здания.42
2 Определение осадки на стадии эксплуатации нового здания45
Список литературы:54
Шифру 319 соответствуют:
- глубина подземного сооружения Н3 = 9 м;
- ширина подземного сооружения В3 = 7 м;
- шаг распорок S= 32 м;
- глубина заложения фундамента здания №1 d1 = 11 м;
- ширина подошвы фундамента здания №1 bf =08 м;
- давление под подошвой фундамента здания №1 q =100 кНм;
- расстояние от оси фундамента здания №1 до подпорной стены L2 = 30 м;
- вид грунта основания – супесь;
- мощность слоя h1 = 11м;
- характеристики грунта: γII = 164 кНм3; CII = 25 кПа; φII = 26 о.
γI = 164 кНм3; CI = 1667 кПа; φI = 2260 о
Расчет и проектирование железобетонной «стены в грунте» с распоркой
Определяем условный угол проекции пригрузочного давления q на стенку (от вертикали):
= 45о – φ2 = 45о – 226о2= 335 о .
Координата точки начала эпюры активного давления грунта
1. Определение глубины заделки «стены в грунте» ниже дна котлована
Приняв точку крепления распорки неподвижной глубину заделки h обеспечивающую статическое равновесие стенки определяем из уравнения равновесия моментов относительно точки О:
МА = 0: Eаra + Eqrq – Eprp = 0.
Определяем равнодействующую бокового давления возникающую от фундамента здания №1:
Eq= qHqtg2(45o - φ2)= 100 121 tg2 335o = 5301 кНм
Здесь проекция ширины фундамента здания №1 bf ( полосы с пригрузом q) на подпорную стенку
Hq = bf tg(45o – φ2)= 08 tg(45 o-2265o2) = 121 м.
Расстояние от поверхности земли до начала эпюры бокового давления от фундамента здания №1 на подпорную стенку
hq=d1 +( L2 – bf2) tg(45o – φ2)=11+(30-082) tg(45 o-2265o2)= 503 м.
Расстояние от центра тяжести эпюры до точки О
rq = hq + Hq 2 – hc = 503+1212 – 3075 =256 м.
Выражение для определения равнодействующей активного давления грунта на подпорную стенку будет иметь вид
Ea = [ γI (H3+ h) tg2(45o – φ2) – 2C tg(45o – φ2)] (H3+h – hc)2=3526h2+41.7084h+123.34
Расстояние от равнодействующей активного давления грунта Еа до точки О определяется по выражению
ra = (H3+ h – hc)23= (h+5925)23=395+067h
Выражение для определения равнодействующей пассивного давления имеет вид
Ep= γI (h22) tg2(45o +φ2) + 2Ch tg(45o + φ2)]
Трапециевидную эпюру пассивного давления грунта разбиваем на треугольную и прямоугольную составляющие и момент относительно точки О определяем п формуле
Ep rp = Epтр rpтр + Epпр rpпр
здесь rpтр = H3 +23h – hc = 9+23h – 3075=5925+23h
rpпр = H3 +12h – hc = 9+12h – 3075= 5925+12h
Ep rp=164( h22)tg2(45o+226o2)(5925+23h)+21667htg(45 o+226o2)=
=12.856h3+138.71h2+300.78h
((3526h2+41.7084h+123.34)*(3.95+0.67h))+53.01-(12.856h3+138.71h2+300.78h)=0
Упростив полученное кубическое уравнение получаем:
5h3+1277h2-21652h-654=0
Решая уравнение находим искомую глубину заделки подпорной стенки ниже дна подземного сооружения h= 205 м
Рис. 1.1. Расчетная схема «стены в грунте»
2. Определение усилия в распорке
Составим уравнение проекций усилий на горизонталь:
х =0; Np – Eа – Eq + Ep = 0; Np = Eа + Eq – Ep
Подставив найденное значение h в выражение
Eа =228596 кНм; Ep =181901 кНм
Тогда погонное усилие на распорки по уравнению равновесия составит
Np = 228596 + 5301 – 181901 = 99705 кНм
3. Подбор толщины «стены в грунте» и площади поперечного сечения продольной рабочей арматуры
Для определения площади поперечного сечения продольной рабочей арматуры построим эпюру изгибающих моментов по высоте подпорной стенки начиная с точки 0.
Координата точки z0 = 0 M0 = 0.
Координата точки z1 =hq – hc =503-3075=196 м
M1 = Npz1 – [ γI hq tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z126) =997*196-[16.4*5.03*0.44-2*16.67*0.66]*(1.96^26)= 18596 кНм
Координата точки z2 =hq – hc +Hq2 =5.03-3.075+1.212= 256 м
M2 = Npz2 – [ γI (hq+Hq2) tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z226) –
– q tg2(45o -φ2)( Hq28) = 99.7*2.56-[16.4*(5.03+1.212)*0.44-2*16.67*0.66]*(2.56^26)-100*0.44*(1.21^28)=2271 кНм
Координата точки z3 =hq – hc +Hq=5.03-3.075+1.21= 316 м
M3 = Npz3 – [ γI (hq+Hq) tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z326) –
– q tg2(45o -φ2)( Hq22) = 99.7*3.16-[16.4*(5.03+1.21)*0.44-2*16.67*0.66]*(3.16^26)-100*0.44*(1.21^22)=24548 кНм
Координата точки z4 = z3 + (H3 – hq – Hq) 2=3.16+(9-5.03-1.21)2= 455 м
M4 = Npz4 – [ γI (hc+z4) tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z426) –
– q tg2(45o -φ2) Hq(H3 – hq)2 =99.7*4.55-[16.4*(3.075+4.55)*0.44-2*16.67*0.66]-100*0.44*1.21*(9-5.032)= 23541 кНм
Координата точки z5 =H3 – hc =9-3.075= 592 м
M5 = Npz5 – [ γI H3 tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z526) –
– q tg2(45o -φ2) Hq(H3 – hq – Hq2) = 99.7*5.92-[16.4*9*0.44-2*16.67*0.66]*(5.92^26)-100*0.44*1.21*(9-5.03-1.212)=16313 кНм
Координата точки z6 =H3 – hc +h2=9-3.075+2.052= 695 м
M6 = Npz6 – [ γI (H3+h2) tg2(45o -φ2) – 2C tg(45o – φ2)](z626) –
– q tg2(45o -φ2) Hq(H3 – hq – Hq2+h2)+ γI (h2) tg2(45o +φ2)(h224)+ 2C tg(45o + φ2) (h28)= 99.7*6.95-[16.4*(9+2.052)0.44-.16.67*0.66]*(6.95^26)-100*0.44*1.21*(9-5.03-1.212+2.052)+16.4*(2.052)*2.25*(2.05^224)+2*16.67*1.5*(2.05^28)
Точка 7: на уровне низа подпорной стенки M7 =0.
Таким образом максимальное значение изгибающего момента в стенке
Рис.1.2. Эпюра изгибающих моментов в стенке [кНм]
Назначаем толщину подпорной стенки из условия
Принимаем t= 06 м при этом рабочая высота составит
t0= t – as = 06-006 = 054 м.
Определяем требуемую площадь сечения поперечной арматуры
= 000144 м2 =144 см2
По сортаменту принимаем на 1 п.м стены 5 А400 (As=1407 см2) с шагом стержней 200 мм.Конструкция «стены в грунте» дана в графической части проекта а так же продублирована в пояснительной записке.
Обеспечение устойчивости ограждения глубокого котлована при экскавации грунта открытым способом
1. Конструирование фундамента глубокого заложения.
Конструирование фундамента глубокого заложения производим по конструктивным требованиям:
- перепуск стены котлована принимаем равной глубине котлована т.е.
- толщина плиты подошвы фундамента hп = 15 м;
- высота подземного этажа hэ = 45 м;
- толщина междуэтажных плит перекрытия hпп = 03 м;
- сечения колонн bк = 04 х 04 м;
- шаг колонн в продольном и поперечном направлениях ai = 06 х 06 м.
Рис.2.1. Конструирование ФГЗ
2. Расчет несущей способности фундамента глубокого заложения.
Несущую способность 1 п. м. «ФГЗ» на вертикальную нагрузку определяем по аналогии с буронабивными сваями с учетом уменьшения сил трения и сцепления на контакте «стена – грунтовой массив»:
где γc = 1- коэффициент условий работы стены в грунте;
γcR1 γcR2 = 1 - коэффициенты условий работы грунта под подошвой дна котлована и под нижним концом стены;
γcf = 0.7- коэффициенты условий работы грунта на боковой поверхности стены;
R1 = 1450 кПа – расчетное сопротивление грунта под подошвой дна котлована;
где с1 и с2 –коэффициенты условий работы с1 =12 и с2 =106принимаются по таблице П 2.2 приложения 2;
k=1–коэффициент т.к. прочностные характеристики грунта определены испытаниями;
М Мq Mc–коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта для
=19– М=047 Мq=2.89 Mc=5.48 принимаются по табл. 4[1];
bf– ширина подошвы дна котлована bf=168;
kz=068 – коэффициент т.к. ширина подошвы дна котлована bf10 м:
=165кн–удельный вес грунта залегающего ниже подошвы дна котлована;
=22кПа–расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой дна котлована;
d=9 м–глубина заложения фундамента;
R2 = 2200кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом стены;
A’1 – площадь поперечного сечения подошвы дна котлована:
A’2 – площадь поперечного сечения 1п.м. стены:
uвнеш – ширина внешнего расчетного участка стены соприкасающегося с грунтом:
uвнутр – ширина внутреннего расчетного участка стены соприкасающегося с грунтом:
Слои грунтов разбиваем на расчетные участки мощностью не более 2 м и определяем расчетные сопротивления слоев на внешней боковой поверхности стены:
для 1-го участка при z1=1 м f1 = 35 кПа
для 2-го участка при z2=3 м f2 = 48 кПа
для 3-го участка при z3=5 м f3 = 56 кПа
для 4-го участка при z4=7 м f4 = 60 кПа
для 5-го участка при z5=9 м f5 = 635 кПа
для 6-го участка при z6=11 м f6 = 664 кПа
для 7-го участка при z7=13 м f7 = 692 кПа
для 8-го участка при z8=15 м f8 = 72 кПа
для 9-го участка при z9=17 м f9 = 748 кПа
для 10-го участка при z10=19 м f10 = 77.6 кПа
Расчетные сопротивления слоев на внутренней боковой поверхности стены:
Несущая способность 1 п. м. стены при этом составит:
[1*1450*957.76+1*2200*122.24+156*0.7*1245+149.6*0.7*720] =1869032.4кН
Рис. 2.2. Расчетная схема ФГЗ при определении несущей способности на вертикальную нагрузку.
Расчетная вертикальная нагрузка:
следовательно несущей способности достаточно.
Рис.2.3. Расчетная схема фундамента глубокого заложения при определении несущей способности на вертикальную нагрузку.
3. Расчет осадки фундамента глубокого заложения.
Вычисление вероятной осадки фундамента глубокого заложения производится методом послойного суммирования в следующей последовательности:
Вычисляем ординаты эпюр природного давления zg и вспомогательной эпюры 05zg:
– на уровне поверхности земли:
– на уровне дна котлована:
zgо = 16.510 = 165 кПа05zgо = 82.5кПа;
– на уровне нижнего конца стены:
zg1 = zgо + 1H3 = 165+16.5*10 = 330 кПа05zg1 = 165кПа;
– на уровне 37м от нижнего конца стены:
zg2 = zg1 + 2h10 = 330+16.5 37= 940.5 кПа; 05zg2 = 470.25кПа
По полученным значениям ординат на геологическом разрезе в масштабе строим эпюру природного давления zg и вспомогательную 05zg (рис.2.3).
Определяем дополнительное вертикальное давление на основание от здания или сооружения по подошве фундамента:
p0 = pср = 1000 кНм2
здесь p – среднее давление под подошвой фундамента.
Разбиваем толщу грунта под подошвой фундамента на элементарные подслои толщиной Δi = 1м.
Определим дополнительные вертикальные нормальные zр напряжения на глубине zi от подошвы фундамента:
где i - коэффициент рассеивания напряжений для соответствующего слоя грунта принимаем по таб.1[1] с помощью коэффициентов = 2zib и
р - среднее давление под подошвой фундамента кПа.
По полученным данным строим эпюру дополнительных вертикальных напряжения zр от подошвы фундамента (рис.2.3).
Определяем вертикальные напряжения от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента z на глубине z от подошвы фундаментов определяют по формуле:
По полученным данным строим эпюру вертикальных напряжений от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента z (рис.2.3).
Для удобства все вычисления ведем в табличной форме (табл.2).
Расчет вероятной осадки фундамента глубокого заложения.
Теперь определим величину общей осадки по формуле:
=(*(14946.225*1))+(*(2971.238*1)) =096 м =96 см
где = 08 – безразмерный коэффициент.11. Сравниваем полученное расчетное значение вероятной осадки S со значением предельных деформаций основания Su принимаем по табл.Д.1 СП22.13330.2011.
S = 96см Su = 20 см условие не выполняется.
Осадка больше допустимого значения требуется улучшение свойств грунта основания что в рамках курсового проекта не рассматривается.
Рис. 2.4. К расчету осадки ФГЗ
Обеспечение устойчивости ограждения глубокого котлована
1. Обеспечение устойчивости ОГК распорками
Распорки установлены с шагом S = 5 м.
При этом усилие в одной распорке составит:
Определим требуемую площадь поперечного сечения распорки. Конструкцию распорки принимаем в виде стальной трубы. В первом приближении коэффициент продольного изгиба принимаем равным φ1 = 05.
По сортаменту электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-91 подбираем трубу 530 (t = 9мм; А = 147см2; ρ = 115.6 кгм).
Определяем гибкость трубы:
Определяем значение изгибающего момента в середине пролета распорки от собственного веса:
Определяем значение максимального прогиба распорки от собственного веса:
Определяем значение дополнительного изгибающего момента возникающего от продольного изгиба:
Проверяем трубу на внецентренное сжатие:
Условие выполняется следовательно подобранной площади сечения достаточно для восприятия усилий в распорке.
Рис. 3.1. Схема распорок
2. Обеспечение устойчивости ОГК распорками со стойками
Распорки установлены с шагом S = 6 м.
Определим требуемую площадь поперечного сечения распорки. Конструкцию распорки принимаем в виде стальной трубы.
В первом приближении коэффициент продольного изгиба принимаем равным φ1 = 05.
По сортаменту электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-91 подбираем трубу 530 (t = 9.0 мм; А = 147см2; ρ = 115.6 кгм;).
Рис.3.3. Схема распорок со стойками
3. Обеспечение устойчивости ОГК подкосами
Подкосы установлены с шагом S = 5 м.
При этом усилие в одном подкосе составит:
Определим требуемую площадь поперечного сечения подкоса. Конструкцию подкоса принимаем в виде стальной трубы. В первом приближении коэффициент продольного изгиба принимаем равным φ1 = 05.
По сортаменту электросварных прямошовных труб по ГОСТ 10704-91 подбираем трубу 530 (t = 100мм; А = 163 см2; ρ = 128.2кгм; J Wx 2084.42м3).
Определяем значение изгибающего момента в середине пролета подкоса от собственного веса:
Определяем значение максимального прогиба подкоса от собственного веса:
Условие выполняется следовательно подобранной площади сечения достаточно для восприятия усилий в подкосе.
Рис.3.5. Схема подкосов.
4. Обеспечение устойчивости ОГК анкерами
Устройство анкерной системы заключается в выборе типа анкера с конкретными размерами рабочего тела (корня анкера) и тяги (свободной части).
Принимаем буровой анкер с цилиндрической частью. Буровой анкер устанавливают путем бурения скважины установкой в скважину анкерной тяги с центрирующим ее по оси скважины ограничителями и уплотнительными дисками предназначенные для предотвращения попадания грунта в рабочую часть скважины. С последующим заполнением бетоном или цементно-песчаным раствором. Натяжение анкера производиться после набора бетона или раствора проектной прочности.
Анкера установлены с шагом:
где D – диаметр уширения анкера принимаем D=300мм
Усилие которое должен воспринимать анкер:
Рис.2.10. Расчетная схема к определению несущей способности анкер
При этом несущая способность анкера по грунту определяется по формуле:
где – коэффициент условий работы;
– коэффициент условий работ зависящий от способа выполнения заделки;
– коэффициент условий работ зависящий от способа прохдки скважины;
– коэффициент условий работы;
– диаметр уширения анкера;
–длина уширения анкера;
– расчетное сопротивление слоя на боковой поверхности уширения анкера определяем по табл. 6.3[1]:
R – расчетное сопротивление слоя на месте уширения анкера:
αI αII – безразмерные коэффициенты принимаемые по табл.7.10 [2] зависящие от угла внутреннего трения грунта = 165.
Рис. 3.7. Схема расположения анкеров.
Допускаемая нагрузка на анкер
Где – коэффициент надежности по назначению сооружения равной 12 для временных анкеров.
Сравниваем допускаемую нагрузку на анкер Fw с требуемым значением которое должен воспринимать анкер чтобы в стена в грунте сохраняла свое проектное положение:
Условие не выполняется использование анкера в качестве удерживающей системы невозможно.
Выбор варианта обеспечения устойчивости ограждения глубокого котлована.
В качестве удерживающей системы фундамента глубокого заложения принимаю вариант устройства распорной системы без стоек т. к. данный вариант является самым простым в монтаже.
Проектирование усиления оснований и фундаментов
– Характеристики здания и фундаментов:
n1 = 3– количество существующих этажей;
n2 = 2– количество надстраиваемых этажей;
LH = 2.5 – отношение длины здания к высоте;
А = 3.2 м2 – грузовая площадь;
tст = 770 мм – толщина стены;
hэт = 3.0 м – высота этажа;
d = 1.6 м – глубина заложения фундамента;
bf = 1.0 м – ширина подошвы фундамента;
hf = 250 мм – высота плитной части фундамента;
tf = 600 мм – толщина стены фундамента из бетонных блоков бетон – В 5;
Рабочая арматура плитной части фундамента – 10 А400;
S =200 мм – шаг стержней;
Бетон плитной части – В125;.
– Нагрузки действующие на здание:
Р1 = 4.3 кНм2 – вес 1 м2 покрытия;
Р2 = 64 кНм2 – вес 1 м2 перекрытия;
Р3 = 2.0 кНм2 – полезная нагрузка на 1 м2 перекрытия;
γок = 17.3 кНм3 – удельный вес ограждающих конструкций;
γmt = 20 кНм3 – удельный вес материала фундамента.
– Инженерно-геологические условия строительной площадки:
ИГЭ-1 – супесь пластичный со следующими характеристиками:
h1 = 6 м – мощность слоя;
γII = 151 кНм3 – удельный вес грунта;
γs = 275 кНм3 – удельный вес частиц грунта;
W = 19% – влажность грунта;
IL = 04 – показатель текучести;
Е = 12 МПа – модуль деформации;
сII = 10 кПа – удельное сцепление;
φII = 13о – угол внутреннего трения.
ИГЭ-2 –песок мелкий средней плотности со следующими характеристиками:
φII = 29о – угол внутреннего трения;
h2 = 8 м – мощность слоя;
γII = 183 кНм3 – удельный вес;
Е = 22 МПа – модуль деформации грунта.
2. Сбор нагрузок на фундаменты
Определяем нагрузку на 1 п.м. фундамента от существующих этажей.
Nпокр = Р1 А = 4 32 = 128 кН;
Nпер = Р2 А n1 = 67 32 3 = 6432 кН;
Nст = tст lст hэт γок n1 = 077 10 3 168 3 = 11642 кН
от веса фундамента и грунта:
Nф = γmt d bf lf = 20 10 16 10 = 32 кН
здесь lf – длина фундамента принимается равной 1 м.
Итого Nпост = 22554 кН.
от полезной нагрузки на перекрытия:
Nполез = Р3 А n1 n1 = 15 32 4 075 = 108 кН
где n1 – коэффициент сочетания учитывающий неодновременность
загружения всех перекрытий определяется по формуле:
здесь n1 – количество существующих этажей;
А1 = 1 – коэффициент сочетания учитывающий размеры грузовой
от снеговой нагрузки:
Nсн = Р4 А = 168 32 = 538 кН
Итого Nврем = 1618 кН.
Итого от существующего здания:
Определяем нагрузку на 1 п.м. фундаментов после надстройки дополнительных этажей.
Nпокр = Р1 А = 128 кН;
Nпер = Р2 А (n1 + n2) = 67 32 5 = 1072 кН;
Nст = tст lст hэт γок (n1 + n2) = 077 10 3 168 5 = 19404 кН.
Nф = γmt d bf lf = 32 кН
Итого Nпост = 23884 кН.
Nполез = Р3 А n2 n1 = 15 32 5 067 = 1608 кН
здесь n2 – общее количество существующих и надстраиваемых этажей;
от снеговой нагрузки:
Итого Nврем = 2146 кН.
Итого: после надстройки:
Определяем дополнительную нагрузку возникающую при надстройке дополнительных этажей (на 1 п.м.):
Определяем момент возникающий от первого снизу перекрытия опирающегося на стены:
МII = N1п e0 = 2624 0318 = 834 кНм
N1п = Р2 А + Р3 А = 67 32 + 15 32 = 2624 кН;
e0 = tст 2 – lз 3 = 077 2 – 02 3 = 0318 м.
Рис.5.2. Схема к определению эксцентриситета е0
3. Проверка прочности существующего здания
Определяем нагрузку на обрез фундамента:
от существующих нагрузок:
после надстройки дополнительных этажей:
где γf = 12 – коэффициент надежности по нагрузке.
Определяем среднее давление на фундамент от существующих и проектируемых нагрузок:
Определяем расчетное сопротивление бетона фундаментных блоков сжатию (по табл. 6.8 СП 63.13330.2012 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения". Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003):
Rb = 28 мПа =2800 кПа (для бетона класса В 5).
Проверяем прочность фундамента на сжатие исходя из условия:
где Rф – расчетное сопротивление сжатию фундамента принимаем Rф = Rb.
Условие выполняется следовательно прочность фундамента на сжатие от действия существующих и проектируемых нагрузок обеспечена.
Достаточность площади сечения рабочей арматуры As подошвы фундамента определяем из расчета на изгиб консольного выступа плитной части фундамента исходя из условия:
где Mk – изгибающий момент в сечении I-I консольного выступа плиты
фундамента проходящей по грани фундаментной стены;
h0 – рабочая высота рассматриваемого сечения от верха плиты
фундамента до центра рабочей арматуры.
Для определения момента Mk вычисляем краевые давления под подошвой фундамента и давления в сечении I-I:
Определяем момент в сечении I-I:
Проверяем достаточность площади сечения рабочей арматуры подошвы фундамента:
при существующих нагрузках:
Условие выполняется следовательно площадь сечения рабочей арматуры подошвы фундамента достаточна для восприятия существующих и проектируемых нагрузок.
4. Проектирование усиления фундамента увеличением площади подошвы
Определяем среднее давление под фундаментом от существующих нагрузок:
Определяем расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента без учета уплотнения грунта под нагрузкой:
где с1 и с2 –коэффициенты условий работы с1 =124 и с2 =106;
k = 1 - коэффициент т.к. прочностные характеристики грунта определены испытаниями;
М Мq Mc - коэффициенты зависящие от угла внутреннего трения несущего слоя грунта для = 15 - М = 032 Мq = 23 Mc = 484;
kz = 1 – коэффициент учитывающий ширину фундамента.
Определяем расчетное сопротивление грунта с учетом уплотнения под длительной нагрузкой:
где ms – коэффициент учитывающий изменение физико-механических
свойств грунтов оснований за период эксплуатации:
гдеSR - величина осадки при давлении по подошве равном значению R;
Sumax - предельная осадка для данного вида здания по табл.П.6.1 прил.6 (табл. Д.1 СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*).
Определяем осадку фундамента при давлении по подошве равном значению R методом послойного суммирования.
-на уровне поверхности земли:
-на уровне подошвы фундамента:
zgо = 1II d = 151 16 = 2416 кПа;05zgо = 1208 кПа;
-на границе первого слоя:
zg1 = zgо + 1II (h1 - d) = 2416+151 44= 906 кПа;05zg1 = 453 кПа
-на границе второго слоя:
zg2 = zg1 + 2IIh2 = 906+201 10 = 2916 кПа;05zg2 = 1185 кПа;
Определяем значения и строим эпюры вертикальных напряжений от внешней нагрузки и от собственного веса вынутого в котловане грунта.
Разбиваем толщу грунта под подошвой полосы нагружения на элементарные слои:
Для удобства все вычисления ведем в табличной форме (табл.5).
Расчет осадки ведем в пределах сжимаемого слоя (на глубину Нс):
Условие не выполняется следовательноследовательно принимаем необходимые меры.
Рис. 5.4.1. Схема к расчету осадки
Проверяем необходимость в уширении фундамента при реконструкции здания связанной с надстройкой двух этажей:
Условие не выполняется следовательно необходимо увеличить ширину подошвы фундамента.
Вычисляем недостающую площадь подошвы фундамента:
В связи с тем что рассчитывался ленточный фундамент получим значение требуемого уширения
bd = Аd 1п.м. = 0.62 м.
Ширину банкет из условия минимальных размеров примем с двух сторон по 0.45м высоту банкет – hb = 19 м.
Дополнительная нагрузка от уширения:
Вычисляем расчетное сопротивление грунта с учетом уширения (изменения ширины подошвы):
Вычислим краевые напряжения по подошве усиленного фундамента:
Условия выполняются.
Принимаем b=19м. Ширина бланкет с каждой стороны 0.45 м
Недогрузка основания фундамента составляет:
Окончательно принимаем ширину фундамента b = 19 м (ширина банкет с каждой стороны по 0.45 м).
Тогда S=-=59-4=19 см
Проверяем выполнения условий:
Sad = 19см Sadu = 3 смгде Sadu - предельная дополнительная деформация основания фундаментов реконструируемых сооружений (табл. Е.1. и Ж.1 СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*).
4.3. Схема к расчету осадки после уширения
Определяем требуемый размер сечения разгружающей балки. Находим изгибающий момент в сечении проходящем через поверхность контакта стены с монолитным банкетом принимая что вся нагрузка от реакции основания под банкетами воспринимается балкой:
Принимаем балку из прокатного двутавра. При этом требуемый момент сопротивления:
По сортаменту выбираем I №18 (Wx = 1430 см3) с шагом 1 м.
Проверяем бетон стены фундамента над разгружающей балкой на смятие (местное сжатие) по формуле:
где Nc – сжимающая сила от разгружающей балки;
Rbloc – расчетное сопротивление кладки на смятие:
Abloc – площадь смятия:
– коэффициент полноты эпюры давления на кладку от местной нагрузки при использовании жесткой разгружающей балки давление распределена по всей толщине кладки = 1;
φb – коэффициент определяемый по формуле:
Аbmax – расчетная площадь сечения при площади смятия включающей всю толщину стены определяется по формуле:
h – толщина стены фундамента;
b – ширина местной нагрузки (двутавра).
Условие выполняется следовательно прочность бетона фундамента на смятие над разгружающей балкой обеспечена.
5. Проектирование усиления фундамента буроинъекционными сваями
Расчетное сопротивление грунта с учетом уплотнения составляет:
Давление под подошвой фундамента после реконструкции:
Определяем нагрузку передаваемую на буроинъекционные сваи (на 1 п.м. длины фундамента):
Выполним усиление фундамента с помощью буроинъекционных свай.
Принимаем диаметр свай 150мм длину свай ниже подошвы фундамента l = 5 м.
Определяем несущую способность одиночной сваи по формуле:
где γc = 1 – коэффициент условий работы;
γcR = 08 – коэффициент условий работы для свай с опрессовкой опирающихся на глину;
γcf = 09 (инъекция в сухие скважины);
R = 450 кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;
А = 0018 м2 – площадь поперечного сечения сваи;
u = 047 м – периметр сваи;
fi – расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности свай:
f1 = 2933 кПа;h1 = 2 м;
f2 = 3738 кПа; h2 = 2 м;
f3 = 3968 кПа; h3 = 1 м;
Тогда несущая способность сваи составит:
Расчетная нагрузка допускаемая на сваю при этом:
где γn = 14 – коэффициент надежности.
Определяем конструктивную схему сопряжения свай с существующим фундаментом. Выбираем схему с устройством монолитного ростверка из бетона класса В15.
Найдем требуемое количество свай на 1 п.м. усиливаемого фундамента:
где hp – высота ростверка принимаем 06 м;
bp – ширина ростверка без учета толщины стены определяем как:
Принимаем ширину ростверка 12 т.е. по 06 м с каждой стороны;
γm – удельный вес материала (железобетона) ростверка;
Определяем шаг свай учитывая что подводка свай производится с обеих сторон (попарно):
Принимаем шаг свай 15 м.
Рис.5.5.2. Конструкция ростверка буроинъекционных свай
Выполняем проверку устойчивости свай исходя из условия NcrND ≥ 3:
где γ0 – коэф-т влияния грунта на устойчивость принимается равным 2;
l0 – расчетная длина полуволны изгиба сваи:
Ib – момент инерции бетонного сечения:
Is – момент инерции арматуры относительно центра тяжести сваи:
А – площадь сечения рабочей арматуры сваи;
d – диаметр арматуры;
a – расстояние до центра тяжести;
Е – модуль упругости мелкозернистого бетона Е = 22000 МПа;
e – соотношение случайного эксцентриситета к диаметру свай:
но принимается не менее чем emin.
Условие выполняется следовательно устойчивость сваи обеспечена.
Производим расчет поперечной растянутой арматуры соединяющий ростверк с существующим фундаментом (как правило шаг поперечной арматуры принимается 400-600 мм диаметр 20 – 32 мм)
Находим изгибающий момент в сечении проходящем через поверхность контакта стены с монолитным ростверком от реакции буроинъекционной сваи:
Определяем требуемую площадь арматуры:
По сортаменту по конструктивным требованиям на 1 п.м. принимаем 2ø22 А400 (As = 76 см2) с шагом S = 500 мм. Верхняя поперечная (сжатая) арматура принимается такая же. Верхнюю и нижнюю поперечную соединительную арматуру располагаем в шахматном порядке.
Производим расчет продольной рабочей арматуры ростверка. Железобетонный ростверк представляет собой неразрезную балку пролетом 15 м. Максимальный изгибающий момент в неразрезной балке можно определить по формуле (для крайнего пролета):
Определяем требуемую площадь рабочей арматуры:
По сортаменту по конструктивным требованиям принимаем 2ø10 А400 (As = 157 см2).
Проверяем бетон стены фундамента над поперечными (соединительными) стержнями арматуры на смятие (местное сжатие) по формуле:
– коэффициент полноты эпюры давления на кладку от местной нагрузки при использовании жесткой разгружающей балки давление распределено по всей толщине кладки = 075;
b – ширина местной нагрузки (диаметр стержней арматуры).
Условие выполняется следовательно прочность бетона фундамента на смятие над соединительными арматурными стержнями обеспечена.
Взаимовлияние зданий в условиях стесненной городской застройки
1.Расчет дополнительных технологических осадок существующего здания.
Проектирование зданий в условиях стесненной городской застройки.
где Kr – коэффициент учитывающий тип распорной системы:
Kr = 1 если в качестве распорной системы применяется Ж.Б.;
Kr = 15 если в качестве распорной системы применяется стальная труба;
Kr = 25 если в качестве распорной системы применяются анкера-распорки.
K – коэффициент постели равный
– модуль общей деформации грунта под существующим зданием;
– в зависимости от вида грунта:
bf – ширина подошвы ленточного фундамента существующего здания;
EJ = 6·108 кН·м2 – изгибная жесткость для трехэтажных зданий.
f1 = 0001·Hk = 000112= 0012
)Вычислим дополнительную осадку S1 для условия
Kr = 1– для распорной системы в виде стальной трубы;
Величина пригруза q = 100 кНм2
)Вычислим дополнительную осадку S2 для условия x= x2 = B12:
)Вычислим дополнительную осадку S3 для условия x= x3 = B1:
Kr = 1 – для распорной системы в виде стальной трубы;
Величина пригруза q = 9091 кНм2
После вычисления деформаций оснований фундаментов проверяем условия:
Условие не выполняется. Осадка больше допустимой.
Вывод: исходя из полученных проверок следует что взаимовлияние зданий значительно Необходимо разработать компенсирующие мероприятия:
Усиление оснований и фундаментов;
Усиление несущих конструкций здания.
2 Определение осадки на стадии эксплуатации нового здания
где =08 – безразмерный коэффициент
– функция распределения бокового давления
– усредненная сила трения между боковой поверхностью стены и грунтом
Вычисляем ординаты эпюр природного давления (вертикальное напряжение от действия собственного веса грунта) и вспомогательной по формуле:
Точка 1 – на уровне подошвы фундамента
Точка 2 - на границе между 1 и 2 слоем грунта
По полученным значениям ординат на геологическом разрезе в масштабе строим эпюру природного давления zg и вспомогательной 05zg. (рис.4.1)
Определим дополнительное вертикальное давление:
Разбиваем толщу грунта под подошвой фундамента на элементарные подслои толщиной i=(0204)bf. Принимаем i=04bf=0408=032 м.
i - коэффициент рассеивания напряжений для соответствующего слоя грунта
По полученным данным строим эпюру дополнительных вертикальных напряжения zр от подошвы фундамента (рис.4.1.)
Определим высоту сжимаемой толщи основания Hс нижняя граница которой ВС принимается на глубине z=Hс где выполняется условие равенства zр =02zg (рис.4.1.)
Для удобства расчета осадки все вычисления ведём в табличной форме следующего вида:
Рис.3.2 К расчету дополнительной осадки существующего здания.
L – длина стены в грунте L=24 м;
Q – общий вес здания:
где =1000 – расчетная нагрузка на обрез фундамента проектируемого здания №2
nk определяется по формуле:
где B2=18м – ширина здания №2
k – коэффициент учитывающий несущую способность грунта
Находим координаты точек x:
Определяем боковое давление в координатах х:
Рис.4.4. Эпюры бокового давления Рбок
Вертикальное напряжение в точках х определяется по формуле:
Для удобства расчета осадки все вычисления ведём в табличной форме следующего вида (находим по соотношениям ziL к xiL и определяем ):
Вычисляем дополнительную осадку от бокового давления для каждой точки в пределах сжимаемой толщи:
Вычислим дополнительную осадку по формуле:
а- эпюра дополнительной технологической осадки существующего здания
б-эпюра дополнительной осадки от влияния нагрузок нового здания при эксплуатации
в-эпюра дополнительно суммарной осадки
Рис.4.5. Эпюры дополнительных осадок существующего здания
Вывод: Суммарная величина дополнительных осадок существующего здания от влияния нового здания больше допустимых нормами проектирования величин.
В связи с выше изложенными необходимо разработать компенсирующие мероприятия на стадии проектирования для обеспечения безопасной эксплуатации существующего здания:
) усиление основания фундаментов существующего здания путем устройства буроинъекционных свай упрочением грунтов основания напорной цементации;
) путем усиления фундаментов увеличением размеров подошвы фундамента существующего здания;
) путем усиления несущих конструкций здания арматурными и железобетонными каркасами;
В нашем случае дополнительные осадки существенно больше (до 10 раз) допустимой величины поэтому рекомендуется использование всех предположенных вариантов одновременно.
СП 22.13330.2016 «Основания зданий и сооружений». Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*. Минрегион России. – М.:НИИОСП им. Н.М. Герсеванова 2016. – 164с.
СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты». Актуализированная редакция "СНиП 2.02.03-85 ". Минрегион России. – М.:НИИОСП им. Н.М. Герсеванова 2011. – 67с.
СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия». Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Минрегион России. – М.: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко 2011. – 96с
ГОСТ 8239-89. Двутавры стальные горячекатаные. Сортамент.
Берлинов М.В. Основания и фундаменты: Учеб. для строит. специальностей вузов. -3-е изд. стер: – М.: Высш. шк. 1999: – 319с
Ухов С.Б. и др. Механика грунтов основания и фундаменты: Учеб.пособие для строит. спец. вузов С.Б.Ухов В.В.Семенов В.В.Знаменский. – 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Высш. шк. 2002. - 566с.: ил.
Методические указания к решению задач по дисциплине «Проектирование усиления оснований и фундаментов» для студентов дневной формы обучения по профилю подготовки «Промышленное и гражданское строительство» направления 270800.62 «Строительство» Сост.: И.Ф.Шакиров Д.Р.Сафин. – Казань: КГАСУ 2014г.-38с.
Далматов Б.И. Механика грунтов основания и фундаменты (включая специальный курс инженерной геологии). – 2-е изд. перераб. и доп.– Л.: Стройиздат 1988. – 415с.;
up Наверх