Водоснабжение промышленного предприятия

Водоснаб ПП - ПЗ.doc

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Вологодский государственный технический университет»
(наименование факультета)
(наименование кафедры)
Дисциплина: Водоснабжение промышленных предприятий
Наименование темы: Водоснабжение промышленного предприятия
Анализ исходных данных 4
Расчет системы водяного охлаждения 6
Баланс воды в системе оборотного водоснабжения 7
Стабилизационная обработка природной (добавочной) воды 8
Стабилизация воды оборотных систем водоснабжения 9
Предотвращение биологических обрастаний 12
Борьба с механическими отложениями в оборотной системе 13
Расчет водоподготовительной установки для системы охлаждения 13
Расчет солесодержания после коагуляции 14
Расчет анионитовых фильтров II ступени 15
Расчет Н-катионитовых фильтров второй ступени 17
Определение расходов реагентов и воды на собственные нужды ф- II ступени 19
Расчет анионитовых фильтров I ступени 21
Расчет Н-катионитовых фильтров I ступени 24
Расчет декарбонизатора 27
Расчет механических фильтров 28
Выбор охлаждающего устройства 29
Расчет водозаборных сооружений 29
Расчет диаметров трубопроводов 30
Расчет всасывающих трубопроводов 31
Показатели использования водных ресурсов на предприятии 32
Зоны санитарной охраны 32
Непрерывное развитие промышленности и совершенствование технологий производства различных видов продукции в значительной степени зависят от качества и количества потребляемой воды. Все большее число предприятий нуждается в воде высокого качества.
Состав сооружений для очистки воды расходуемой на технологические нужды предприятий зависит от количества воды в источнике требований к качеству воды со стороны потребителей и масштабов водопотребления.
Цель данного курсового проекта — ознакомиться с методикой определения основных параметров природной воды и воды оборотных систем промышленных предприятий последовательностью расчетов процессов стабилизации умягчения и обессоливания воды.
Задачей данного курсового проекта является: запроектировать водозабор водопроводные сети и водоводы для водоснабжения предприятия расположенного в населенном пункте разработать технологию очистки стабилизационной обработки и охлаждения оборотной воды для производственных нужд технологию водоподготовки для котельной предприятия.
Анализ исходных данных
1 Административно-хозяйственная характеристика района.
Вологодская область расположена в североевропейской части Российской Федерации. Территория области простирается с запада на восток на 700 км и с севера на юг на 350 км занимая площадь около 146 тыс. кв. км. что составляет около 1% от площади территории России.
В административном отношении область разделена на 26 районов. В области имеется около 6750 поселений в том числе 15 городов 14 посёлков городского типа и 6721 сельских населённых пунктов. К наиболее крупным городам относятся: областной центр Вологда промышленный центр Череповец Сокол Великий Устюг.
Основой экономики области являются промышленное производство и транспорт. К числу наиболее развитых отраслей промышленности области относятся чёрная металлургия и металлообработка химическая по производству минеральных удобрений машиностроительная лесная деревообрабатывающая и целлюлозно-бумажная.
2 Природно-климатические характеристики района проектирования
Для Вологодской области характерно относительно небольшое разнообразие природных условий. В геологическом отношении Вологодская область расположена в северо-западной части Русской платформы с глубоким залеганием кристаллического фундамента.
Рельеф территории области представляет собой волнисто-холмистую равнину постепенно понижающуюся к северу с наличием древних глубоких впадин и ложбин образовавшихся в ледниковый период.
Вологодская область расположена в зоне умеренно-континентального климата со сравнительно тёплым коротким летом и продолжительной холодной зимой с устойчивым снежным покровом. Средняя месячная температура летом составляет +172 С
Суровость климата возрастает с запада на восток. Суровые зимы сопровождаются промерзанием грунтов на глубину 05-12 м.
Среднегодовая относительная влажность воздуха изменяется незначительно и составляет 78-81% а годовое количество атмосферных осадков составляет 500-650 мм.
Территория области находится в зоне тайги которая по характеру растительности разделяется на среднюю и южную подзоны. Леса занимают около 70% территории области и составляют её главное богатство.
Болота занимают около 12% территории области. Высокая заболоченность обусловлена расположением территории в зоне избыточного увлажнения равнинным рельефом местности высоким уровнем грунтовых вод и наличием низменностей лишённых естественного дренажа.
Грунтовые воды залегают на глубине 13 м. с выходом на дневную поверхность в отдельные периоды года. Грунтовые воды не агрессивны по отношению к бетону.
3 Характеристика источника водоснабжения
Источником водоснабжения промпредприятия служит река Вологда. Она берёт начало из болот восточнее д. Бугры. Площадь её водосбора — 3030 км 2 длина — 155км. заболоченность около 1%. Бассейн реки Вологды ассиметричный основные притоки – реки Масляная и Тошня. Катастрофические максимумы формируются в результате одновременного интенсивного таяния обильных снеговых осадков и выпадения дождей усиливающих процессы таяния и увеличивающих объем весеннего стока.
Минимальные значения расходов воды рек Вологодской области приходятся на период когда поверхностный сток прекращается и реки переходят на грунтовое и частично подземное питание. Минимальные месячные расходы воды обычно наблюдаются в конце зимнего периода когда истощаются запасы грунтовых вод.
4. Анализ качества воды
Проводим проверку правильности выполнения анализа воды.
) Проверка электронейтральности
В связи с электронейтральностью воды суммарная концентрация катионов должна быть равна концентрации анионов. Считается анализ выполненным качественно если разница не превышает +- 2%.
Погрешность составляет 295% т.е. данные химического анализа не верны и поэтому необходимо произвести корректировку:
Ca2+=40мгл; Mg2+=25мгл; Na2+=40мгл; K+=55мгл;
HCO3=132 мгл; SO42- =118 мгл; Cl =98 мгл.
Теперь погрешность составляет что является допустимым.
1. Карбонатная жесткость:
Карбонатная жесткость равна концентрации анионов HCO3- в мг-эквл т.к. Ca2+ + Mg2+ = HCO3- т.е.
2.Некарбонатная жесткость:
Жн.к.=Жобщ-Жк=405-262=143 мг-эквл.
3. Найдем плотный осадок (соли):
Р = + 100 + 75 + 40 + 25 + 40 + 55 = 415 мгл.
Расчет системы водяного охлаждения
Исходные данные для расчета оборотной воды:
- количество труб 8 шт.;
- внутренний диаметр трубы 62 мм;
- тепловая нагрузка на восемь труб 3 млн. ккалч;
- тепловая нагрузка на один охлаждаемый элемент 0 375 млн. ккалч;
- тепловое напряжение 150 000 ккалч . м2;
-температура охлажденной воды 26 0С.
1 Определяем потребные критические скорости исключающие выпадение взвесей и местное кипение.
Самоочищающая скорость исключающая выпадение взвесей по табл.3 [1] должна быть для окалины не меньше 08 мс.
Скорость воды исключающая местное кипение определяется по формуле:
Где: q – это максимальное тепловое напряжение в зоне нагрева .q=150000 тыс.ккал м2 ч.
dэ - диаметр трубы dэ =62мм.
2 Найдем расход воды необходимой для охлаждения трубы:
a) при скорости исключающей выпадение накипи:
Где: G1 - тепловая нагрузка на одну трубу 0375*106ккалч;
t1 - температура горячей воды 36 оС;
t2 - температура холодной воды 26оС;
с - теплоемкость воды 1.
б) при скорости исключающей местное кипение:
Q1м.к. = d2·0785· Vм.к. ·3600 = 00622 ·0785·090·3600= 1265 м3 ч (где 3144 =0785)
Выбираем наибольший из двух расходов 375 м3ч и 1265 м3 ч
) При расходе воды 375 м3ч скорость ее будет:
1) При расходе воды 375 м3ч вода нагреется на:
2) Температура горячей воды будет:
t1 = t2 + Dt = 26 + 13 = 39°С [1].
Таким образом на одну трубу приходится расход Q=375 м3ч а на 8 труб – 300 м3ч.
Баланс воды в системе оборотного водоснабжения.
Исходные данные для расчета:
а) Расход оборотной воды Qоб = 7200 м3сут;
б) Требуемая концентрация солей в системе Стр=1000 гм3;
в) Остаток воды в цикле после испарения на охлаждение Q1 =7056 м3сут ;
г) Концентрация солей в системе С1 = 1660 мгл ;
д) Расход добавочной воды исходя из количества воды
которое испарилось: Qдоб = 144 м3сут
е) Концентрация солей в добавочной воде С2 = 415 мгл.
1) Определим солевой баланс т.е. какова будет концентрация солей на выходе и будет ли она находиться в допустимых пределах:
56·1660 + 144·415=7200·С
Т.к.С=1634 мгл>Стр=1000 мгл то вводим установку обессоливания.
Теперь определим допустимую концентрацию солей на выходе воды:
56· C1доп + 144·415 =7200·1000
рис. Балансовая схема в цикле оборотного водоиспользования
Q1 = 7056 м3ч (144 м3 испарилось)
C1=1660 мгл С=1660мгл Q = 7200 м3ч далее
От градирни Стр=1000 мгл опять
Qдоб = 144 м3сутки охлаждать
Для получения в системе после охлаждения воды с концентрацией Стр=1000 мгл часть воды направляется на обессоливание для получения концентрации 10 мгл. Затем обессоленная вода смешивается с остальной водой и получается вода с требуемой концентрацией Стр:
Q = 7200 м3сутки Q= 4320 м3сутки Q1 = 7200 м3сутки
C = 1660 мгл С =1660 мгл С1тр=1000 мгл
Рис. Балансовая схема для определения производительности установки обессоливания
Определим производительность установки обессоливания (сколько Q поступит на обессоливание):
952000-1660Q3+10Q3=7200·1000
Проверка: (7200-2880) ·1660+2880·10=7200·C
Для получения воды с концентрацией Стр = 1000 мгл необходима установка обессоливания производительностью 2880м3сут.
Стабилизационная обработка природной (добавочной) воды.
Стабильность воды оценивается величиной показателя стабильности воды представляющая собой индекс насыщения воды карбонатом кальция:
где: pH0 – водородный показатель измеренный с помощью pH-метра (pH0=71);
pHs - водородный показатель в условиях насыщения воды карбонатом кальция; определяем по номограмме:
pHs=f1(t)-f2(Ca2+)-f3(Щ)+f4(P)=177-16-13+884=771
где: f1(t) - функция температуры до которой вода нагревается t=39o.
f2(Ca2+) - функция концентрации в воде кальция Ca2+=40 мгл.
f3(Щ) - функция общей щелочности воды Щ=211 мгл.
f4(P) - функция общего солесодержания в поступающей воде P=415 мгл.
При известных выше данных по рис.3[1] находим:
f1(t) =177; f2(Ca2+)=160; f3(Щ)=13; f4(P)=884.
Отсюда: J = 71 – 771 = -061 (до коагулирования).
Отрицательный индекс насыщения показывает что природная добавочная вода коррозионная и следовательно для ее стабилизации требуется подщелачивание. Но т.к. у нас есть взвешенные вещества то вводим коагулянт Al2(SO4)3 который в свою очередь меняет нам щелочность pH углекислоту CO2 исходной воды что приводит к изменению значения индекса стабильности J. Следовательно для стабилизации воды мы производим подщелачивание но уже с щелочью pH и углекислотой CO2 рассчитанными после введения коагулянта.
a) Находим сначала щелочность воды после коагулирования коагулянтом Al2(SO4)3 по формуле: Щк=Щ0 – (Дкек)=211 - 3657=148 мг-эквл.
где: Щ0 – щелочность исходной воды коагуляции Щ0=211 мг-эквл.
ек – эквивалентный вес безводного вещества коагулянта принимаемый
для Al2(SO4)3=57 мг-эквл [1].
Дк – доза коагулянта в расчете на безводный продукт мгл определяемая по формуле: 1) для цветных вод Дк=4·=4·=31 мгл где: Ц=60-это цветность воды . 2) для мутных вод по табл. Так как мутность=40 мгл то принимаем Дк=31 мгл.
Так как в воде присутствует одновременное содержание мутности (взвешенные вещества) и цветности то доза коагулянта выбирается самая большая из двух величин: Дк=31 мгл.
б) Потом находим содержание свободной углекислоты CO2 после коагуляции по формуле
где: (CO2)0 – это концентрация CO2 до коагулирования CO2=18 мгл.
в) Теперь определяем величину pH данной воды после обработки коагулянтом при известных температуре воды природного источника(190С) общему солесодержанию расчетной щелочности и CO2: pH=65.
Отсюда индекс стабильности после коагулирования равен: J=pH0 – pHs=65-771= -121
Отрицательное значение индекса насыщения показывает что вода нестабильна обладает коррозионными свойствами и требует дополнительной обработки подщелачиванием. Вывод:
Снижение щелочности и выделение CO2 приводит к снижению величины pH . Выполняем подщелачивание природной добавочной воды для улучшения хлопьеобразования . Дозу щелочи вводим при коагулировании взвеси .
Стабилизация воды оборотных систем водоснабжения.
При эксплуатации систем водоснабжения промышленных предприятий их пропускная способность с течением времени уменьшается и нормальное водоснабжение нарушается. Это объясняется образованием на внутренней поверхности труб аппаратов и сооружений отложений нерастворимых солей (карбонатов кальция и магния).
При стабилизационной обработке воды следует вводить щелочные реагенты в смеситель перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием. При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду предварительно обеспечивается высокая степень очистки щелочных реагентов и их растворов.
При отрицательном индексе насыщения воды карбонатом кальция следует предусматривать ее обработку щелочными реагентами (известью содой или этими реагентами совместно) гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия.
1. Борьба с солевыми отложениями .
При подкислении воды дозу кислоты Дкис мгл в расчете на добавочную воду определяем по формуле:
Дкис=100·eкис· (Щдоб-ЩобКу)Скис (20)
где eкис – эквивалентный вес кислоты мгмг-экв для серной кислоты – 49;
Щдоб – щелочность добавочной воды мг-эквл;
Щоб – щелочность оборотной воды мг-эквл;
Скис – содержание Н2SO4 в технической кислоте;
Ку – коэффициент концентрирования (упаривания) солей не выпадающих в осадок определяемый:
где Р1 Р2 Р3 – потери воды из системы на испарение унос ветром и сброс (продувку) % расхода оборотной воды.
Щелочность оборотной воды определяем по формуле:
где φ – величина зависящая от общего солесодержания оборотной воды Sоб и температуры охлажденной воды t2 принимаемая по табл.1 прил.12 [3];
Садоб – концентрация кальция в добавочной воде мгл;
(СО2)охл – концентрация двуокиси углерода в охлажденной воде мгл определяемая по табл.2 прил.12 [3] в зависимости от щелочности добавочной воды и коэффициента упаривания воды в системе Ку;
(СО2)доб – концентрация двуокиси углерода в добавочной воде мгл.
Величина солесодержания оборотной воды Sоб мгл определяется по формуле:
Sоб = Sдоб · Ку (24)
где Sдоб – солесодержание добавочной воды мгл.
Методом последовательного подбора определим оптимальную величину коэффициента упаривания:
Р3=(Р1-Р2(Ку-1))(Ку-1) (25)
Задаваясь величинами Ку определяем значения Р3.
Определяем ионную силу раствора.
По величине из табл.3 прил.12 [3] находим коэффициенты активности f при значениях Ку и определяем ПРСаSO4 из зависимости:
f2·Ca·SO4·Ку2 ПРСаSO4
Строим график зависимости коэффициента упаривания от величины ПРСаSO4
При значении ПРСаSO4=24*10-5 находим оптимальное значение коэффициента упаривания Ку=28. Тогда
Расход добавочной воды требуется только для пополнения потерь воды на испарение и унос что составляет
Р = Р1 + Р2 + Р3 =233 %;
Дкис=100·49· (216-137275)80 = 176 мгл
Часовой расход кислоты:
Суточный расход кислоты
2. Борьба с солевыми отложениями (обработка фосфатами)
При обработке воды фосфатами для предупреждения карбонатных отложений нужно предусматривать продувку P3 %:
где: Ку.доп. – это допустимый коэффициент упаривания воды определяемый по формуле:
Ку.доп. = (2 - 0125·Щдоб)(14-001·t1)(11 - 001·Ждоб)
Ку.доп = (2 - 0125·148)(14 - 001·36)(11 - 001·421)=191
где: t1 - температура оборотной воды до охладителя t1= 39º;
Ждоб - жесткость общая добавочной воды Ждоб = 421 мг-эквл;
Щдоб - щелочность добавочной воды Щдоб = 148 мг-эквл.
Расход продувочной воды:
Расход фосфатов в пересчете на P2O5:
Предотвращение биологических обрастаний.
Для предупреждения развития бактериальных биологических обрастаний в теплообменных аппаратах и трубопроводах применяем хлорирование оборотной воды в соответствии с прил.11 СНиП. Дозу хлора определяем исходя из хлорпоглощаемости добавочной воды:
где: П – хлорпоглощаемость воды добавляемой в систему П = 5 мгл.
Отсюда определяем производительность хлораторов:
где: Qохл – это расход оборотной воды Qохл = 7200 м3сутки.
Т – продолжительность периода хлорирования Т=1 ч
n – число периодов обработки воды хлором в сутки n=4
Для предупреждения биологических обрастаний градирен применяется дополнительное периодическое хлорирование воды перед поступлением ее на охладитель. Принимаем дозу добавочного хлора 7-10мгл и периодичность обработки 3 – 4 раза в месяц по 1 часу.
Кроме хлорирования применяют обработку раствором медного купороса. Доза медного купороса 1-2мгл периодичность 3-4 раза в месяц продолжительность 1 час.
Определяем емкость бака для приготовления раствора медного купороса:
где: t – продолжительность введения медного купороса 1 час;
D – доза медного купороса 2 мгл;
Смк – концентрация медного купороса в растворе 20000 гм3.
Борьба с механическими отложениями в оборотной системе.
В оборотную систему водоснабжения предприятия вносится большое количество грубодисперсных примесей с добавочной водой (природной) и с воздухом на градирне. Возможность и интенсивность образования механических отложений в резервуарах градирни и в теплообменных аппаратах определяется на основе опыта эксплуатации оборотных систем предприятий расположенных в данном районе. Для уменьшения количества грубодисперсных примесей вводимых в систему оборотного водоснабжения применяем осветление добавочной воды непрерывно т. к. концентрация взвешенных веществ в источнике 40 мгл. Для интенсификации процесса осветления применяем коагулирование воды и ее фильтрование. Как было сказано выше определим дозу извести для подщелачивания добавочной воды (для улучшения процесса хлопьеобразования механических примесей) по формуле :
Ди =28·и·Кt·Щ = 28·020·1·26= 1456 мгл.
где: и - это коэффициент определяемый в зависимости от pH=71 добавочной воды (до стабилизационной обработки) и индекса насыщения j= -054
Кt=1 – это коэффициент зависящий от температуры воды: при t=260C.
Щ – это щелочность воды добавочной до стабилизационной обработки Щ=260.
Поступление механических загрязнений в виде пыли из воздуха является основной причиной механических отложений в оборотной системе.
Количество пыли из воздуха можно выразить величиной:
К – экспериментальный коэффициент зависящий от плотности орошения на охладителе К=195; Свозд – загрязненность воздуха 025 гм3.
Для предотвращения и удаления механических отложений в теплообменных аппаратах предусматриваем периодическую гидроимпульсную очистку их в процессе работы. В трубопроводах предусматриваем скорости течения воды не менее 15 мс. Также необходимо принимать систематическую чистку резервуаров под градирней.
Расчет водоподготовительной установки для системы охлаждения.
а) Требования к качеству воды:
кремниевая кислота [S
железо общее [Fe2+] и [Fe3+] - до 01 мгл;
свободная углекислота [CO2] – 0 мгл;
жесткость Ж – до 001 мг-эквл;
солесодержание – до 03 мгл.
б) Выбор схемы водоподготовки:
Учитывая исходные данные принимаем двухступенчатую схему обессоливания воды:
Н I – А I – Н II – Д – А
Н I Н II – водород–катионитовые фильтры первой и второй ступени;
А I А II – анионитовые фильтры первой и второй ступени;
Д – декарбонизатор (дегазатор).
В соответствии с принятой схемой обессоливания требованиями к качеству обессоленной воды и показателями качества исходной воды предусматривается загрузка катионитовых фильтров I и II ступеней сильнокислотным катионитом марки КУ-2. Анионитовый фильтр I ступени загружается слабоосновным анионитом АН-2Ф II ступени – сильноосновным анионитом АВ – 17.
Расчет начинается с оборудования расположенного в «хвосте» установки что дает возможность учесть дополнительную нагрузку на предыдущую ступень связанную с расходами воды на собственные нужды рассчитываемой ступени.
Расчет солесодержания после коагуляции.
Нам известна доза извести для подщелачивания для улучшения процесса хлопьеобразования механических примесей по формуле :
Ди=28·и·Кt·Щ=28·020·1·216=1210 мгл.
где: и - это коэффициент определяемый в зависимости от pH=71 добавочной воды (до стабилизационной обработки) и индекса насыщения j= -054
Щ – это щелочность воды добавочной до стабилизационной обработки Щ=216.
Теперь определяем количество примесей поступающих с исходной водой:
М – количество взвешенных веществ в исходной воде М=40мгл (принимается равным мутн-ти)
Dк – доза коагулянта по безводному продукту Dк=36 мгл;
Кк – коэффициент принимаемый для очищенного сернокислого алюминия (Кк =055);
Ц – цветность исходной воды Ц=60º град.;
Ви – количество нерастворимых веществ вводимых с известью=0 мгл.
Теперь определяем солесодержание после коагуляции:
[HCO3-]к [HCO3-]0 – концентрация HCO3- в воде после коагуляции и в исходной воде мгл;
[SO42-]0 [SO42-]к – концентрация SO42- в исходной воде и в воде после коагуляции мгл;
Р0 – солесодержание исходной воды мгл.
Щк – щелочность воды после коагулирования 157 мг-эквл.
где: ек-эквивалентный вес безводного вещества Al2(SO4)3=57
Определяем общее эквивалентное солесодержание содержание после коагуляции:
Расчет анионитовых фильтров II ступени.
Определяем количество кремниевой кислоты подлежащей удалению:
В соответствии с п.9 прил.8 СНиП при содержании SiO32- в обессоленной воде до 01 мгл принимаем анионит АВ-17 с кремнеемкостью 05 г-эквм3 минимальным остаточным содержанием SiO32- в фильтрате 005 мгл и ЕполнАII=530 г-эквм3.
Определяем рабочую обменную способность:
aэАII – коэффициент эффективности регенерации анионитовых фильтров II ступени. Так как через анионитовые фильтры II ступени пропускается регенерационный раствор предназначенный для регенерации обеих ступеней то можно принять aэАII=1;
qотмАII – удельный расход воды на отмывку 1 м3 анионита принимаем согласно прил.8 п.8 СНиП 10м3м3;
[SiO32-] – концентрация SiO32- в отмывочной воде.
Определяем продолжительность работы каждого анионитового фильтра между регенерациями:
nр – число регенераций анионитовых фильтров;
tр – общая продолжительность всех операций по регенерации фильтра ч.
Определяем расчетную скорость фильтрования:
НАII – высота слоя анионита согласно п.9 прил.83 НАII=15 м;
dАII – средний диаметр зерен анионита принимаем 1мм;
[SiO32-]II – содержание SiO32- в воде после анионитовых фильтров II ступени:
Определяем общую площадь анионитовых фильтров II ступени по формуле:
QэфAII – производительность анионитовых фильтров II ступени с учетом собственных нужд. Так как на собственные нужды катионитовых и анионитовых фильтров II ступени расходуется частично обессоленная вода после анионитовых фильтров I ступени то количество воды поступающее на фильтры II ступени равно Qэф = 2880 м3сут=120 м3ч.
К установке принимаем типовые анионитовые фильтры марки ФИПа II -20-06 ТКЗ.
Технические характеристики:
диаметр D = 2000 мм;
площадь одного фильтра Fф = 314 м2;
общая высота. Нобщ = 3235 мм;
высота загрузки hз = 15 м;
фактический объем Wф = 76 м3;
объем анионита Wан = 38 м3.
Определяем количество фильтров:
Принимаем 4 рабочих и один резервный анионитовый фильтр.
Определяем фактическую площадь фильтрования:
NрабAII – количество рабочих фильтров шт.
Определяем объем загрузки во всех рабочих фильтрах:
Определяем скорость фильтрования при нормальном режиме:
Определяем скорость фильтрования при регенерации одного фильтра (форсированный режим):
Для подачи воды на анионитовые фильтры II ступени устанавливаем центробежный насос производительностью Qн = Qэф = 120 м3ч.
Определяем напор насоса:
Нтреб – требуемый напор воды на предприятии 40м;
hфAII – потери напора в напорном анионитном фильтре принимаем 5м;
hзап – потери напора на запас принимаем 3 м.
Принимаем два насоса марки К-12055 с электродвигателем мощностью 212 кВт частотой вращения 2900 обмин (один насос рабочий второй – резервный).
Расчет Н-катионитовых фильтров второй ступени.
Согласно п.6 прил.8 СНиП рабочая скорость фильтрования на Н-катионитовых фильтрах II ступени принимается до 50 мч; высота слоя катионита – 15 м; удельный расход 100%-ной серной кислоты – 100 г1г-экв поглощенных катионов; емкость поглощения катионита КУ-2 – 400-500 г-эквм3 емкость поглощения сульфоугля — 200 г-эквм3.
Расход воды на отмывку катионита после регенерации составляет 10 м3 на 1 м3 катионита.
Отмывку следует производить водой прошедшей через анионитовые фильтры I ступени.
Воду для отмывки катионитных фильтров второй ступени следует использовать для взрыхления водород-катионитных фильтров первой ступени и приготовления для них регенерационного раствора.
Продолжительность регенерации и отмывки водород-катионитных фильтров второй ступени следует принимать 25—3 ч.
Определяем площадь катионитовых фильтров II ступени:
nрKII - рабочая скорость фильтрования на Н-катионитовых фильтрах II ступени мч.
К установке принимаем 2 рабочих и 1 резервный фильтр марки ФИПа-II-2-06 ТКЗ.
общая высота. Нобщ = 6505 мм;
высота загрузки hз = 37м;
фактический объем Wф = 19 м3;
объем катионита Wкат = 1803 м3.
Определяем общую площадь Н-катионитовых фильтров II ступени:
Определяем количество регенераций Н-катионитовых фильтров II ступени:
прил 7. 13. При одноступенчатом натрий-катионировании общая жесткость воды может быть снижена до 005—01 г-эквм3 при двухступенчатом —до 001 г-эквм3.
[Na+]I – количество натрия подлежащего задержанию после водород-катионитовых фильтров I ступени принимаем [Na+]I = 01 мг-эквл;
[Ca2+]I + [Mg2+]I - количество кальция и магния подлежащего задержанию после водород-катионитовых фильтров I ступени принимаем
[Ca2+]I + [Mg2+]I = 005 мг-эквл;
WKII – объем загрузки в рабочих катионитовых фильтрах II ступени м3:
ЕрабKII – рабочая обменная емкость катионита фильтров II ступени г-эквм3:
aэKII – коэффициент эффективности регенерации катионита принимаем по табл.4 прил.7СНиП aэKII = 085;
ЕполнKII – паспортная полная обменная емкость катионита в нейтральной среде г-эквм3 (для катионита КУ-2 ЕполнKII = 450 г-эквм3);
qотмKII – удельный расход воды на отмывку катионита принимаем 10 м3м3 катионита. Отмывка производится водой прошедшей через анионитовые фильтры I ступени. Далее эта вода используется для взрыхления Н-катионитовых фильтров I ступени и приготовления для них регенерационного раствора.
Принимаем количество регенераций Н-катионитовых фильтров II ступени равным 1.
Согласно п.6 прил.83 принимаем продолжительность регенерации и отмывки фильтров 3 часа.
Определяем продолжительность работы Н-катионитовых фильтров II ступени:
Уточняем скорость фильтрования при нормальном режиме:
Определяем скорость фильтрования при форсированном режиме:
Определение расходов реагентов и воды на собственные нужды фильтров II ступени.
1 Собственные нужды анионитовых фильтров II ступени.
Определяем расход едкого натра (NaOH) необходимый для регенерации анионитовых фильтров II ступени:
qNaOHAII – удельный расход NaOH принимаем по табл.43 qNaOHAII=500 гг-экв поглощенного SiO32-.
Определяем расход частично обессоленной воды после анионитовых фильтров I ступени для приготовления 4%-ного раствора NaOH:
Определяем расход частично обессоленной воды для отмывки анионитовых фильтров II ступени:
Определяем расход воды на взрыхление анионитовых фильтров II ступени:
qвзрAII – интенсивность подачи воды для взрыхления анионитовых фильтров II ступени. Зависит от крупности зерен анионита и для зерен крупностью 11 мм qвзрAII = 4 лс*м2;
tвзрAII – продолжительность взрыхления анионитовых фильтров II ступени 15 мин.
Для взрыхления анионитовых фильтров II ступени используется вторая половина отмывочной воды этих же фильтров. Емкость бака для взрыхления принимаем из расчета хранения запаса воды на два взрыхления.
Определяем объем бака для взрыхления анионитовых фильтров II ступени:
Определяем расход воды который будет подаваться насосом из этого бака на взрыхление:
Принимаем насосный агрегат (один рабочий второй – резервный) марки Д1250-14 с электродвигателем А 101-8 мощностью 75 кВт частотой вращения 730 обмин.
2 Собственные нужды Н-катионитовых фильтров II ступени.
Регенерацию Н-катионитовых фильтров II ступени принимаем 1 – 15% раствором серной кислоты.
Определяем расход 100% серной кислоты для регенерации Н-катионитовых фильтров II ступени:
где: qH2SO4KII – удельный расход серной кислоты принимаем согласно прил.8 3 100 гг-экв поглощенных катионов.
Определяем расход частично обессоленной воды для отмывки катионитовых фильтров II ступени:
Определяем расход воды на взрыхление катионитовых фильтров II ступени:
qвзрKII – интенсивность взрыхления принимаем 4 лс*м2;
tвзрKII – время взрыхления 15 мин.
Определяем объем бака для взрыхления Н-катионитовых фильтров II ступени:
Определяем производительность насоса:
К установке принимаем один рабочий и один резервный насосный агрегат марки Д 1250-14тип А 101-8. Мощность на валу насоса 75 кВт частота вращения 730 обмин.
Для взрыхления катионитовых фильтров II ступени используется наиболее чистая часть отработанной отмывочной воды этих же фильтров.
3. Собственные нужды II ступени обессоливающей установки.
Определяем количество воды расходуемой на собственные нужды II ступени обессоливающей установки:
Sp NaOHAII – расход частично обессоленной воды после анионитовых фильтров I ступени для приготовления 4% раствора NaOH м3сут;
Sp H2SO4KII - расход частично обессоленной воды для приготовления 1% раствора H2SO4 м3сут.
SотмAII – расход частично обессоленной воды для отмывки анионитовых фильтров II ступени м3сут;
SотмKII - расход частично обессоленной воды для отмывки Н-катионитовых фильтров II ступени м3сут.
Количество частично обессоленной воды которое должно быть подано анионитовыми фильтрами I ступени на II ступень обессоливания (без учета воды расходуемой для приготовления NaOH для регенерации фильтров I ступени) будет равно:
Расчет анионитовых фильтров I ступени.
Определяем рабочую обменную способность анионита:
aэAI – коэффициент эффективности регенерации при удельном расходе 100%-ной NaOH qNaOHAI=70 гг-экв aэAI=09;
ЕполнAI – полная обменная емкость анионита АН-2Ф зависит от марки анионита. По Cl- ЕполнAI=500 г-эквм3 по SO42- ЕполнAI=700 г-эквм3.
qотмAI – удельный расход на отмывку 1 м3 анионита определяем по п.8 прил.83 qотмAI=10 м3м3.
Определяем расчетную скорость фильтрования на анионитовых фильтрах I ступени:
НAI – высота слоя анионита в фильтре принимаем согласно п.9 прил.8 СНиП НAI=2 м;
ТAI – продолжительность работы анионитовых фильтров I ступени между регенерациями. ТAI = ТAII т.к. регенерация анионитовых фильтров I и II ступеней производится одновременно последовательным пропуском регенерационного раствора через аниониты II и I ступеней ч;
dAI – крупность зерен анионита принимаем 1мм;
[Cl-]I [SO42-]I – содержание анионов сильных кислот после анионитовых фильтров I ступени принимаем [Cl-]I + [SO42-]I = 001 мг-эквл.
Это отвечает требованиям п.7 прил.8 1.
Определяем площадь фильтрования:
nAI – количество регенераций анионитовых фильтров I ступени в сутки принимаем =2.
Принимаем 4 рабочих и 1 резервный фильтр марки ФИПа- I - 30 - 06.
диаметр D = 3000 мм;
площадь одного фильтра F1 = 71 м2;
общая высота. Нобщ = 4450 мм;
высота загрузки hз = 18 м;
общий объем Vобщ = 29 м3;
объем анионитового слоя Vзагр = 126 м3.
Определяем общую площадь фильтрования:
Определяем объем загрузки для анионитовых фильтров I ступени:
Определяем расход 100% едкого натра NaOH необходимого для регенерации анионитовых фильтров I ступени. Для этого нужно решить систему уравнений:
qNaOHAI – удельный расход NaOH при регенерации анионитовых фильтров I ступени принимаем 70 гг-экв.
Определяем общее количество воды подаваемое анионитовыми фильтрами I ступени:
Определяем скорость фильтрования на анионитовых фильтрах I ступени при нормальном режиме:
Согласно п.17 прил.7СНиП скорость фильтрования на фильтрах I ступени при общей жесткости до 5 г-экв не должна превышать 25 мч. В нашем случае условие выполнено.
Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрования на 10 мч по сравнению с допустимой величиной при выключении фильтров на регенерацию или ремонт.
Определяем расход воды на отмывку анионитовых фильтров I ступени:
qотмAI – удельный расход воды на отмывку анионита принимаем по п.6.3213 = 10 м3м3.
Определяем расход воды на взрыхление анионитовых фильтров I ступени:
qвзрAI – интенсивность взрыхления принимаем 4 лс*м2;
tвзрAI – время взрыхления 15 мин.
Взрыхление анионитовых фильтров I ступени производится водой использованной ранее для отмывки этих фильтров. Первая часть отмывочной воды сбрасывается в сток вторая часть – в требуемом количестве направляется в бак для взрыхления.
Едкий натр поступает в цех водоподготовки в бочках в твердом виде. Его растворяют в специальном баке. Приготовленный крепкий раствор (РNaOH= 42%) насосом марки 1В610Х перекачивается в цистерну – хранилище откуда компрессором выдавливается в мерник едкого натра. Насосами – дозаторами крепкий раствор едкого натра подается в трубопровод по которому направляется в анионитовые фильтры I и II ступени.
Определяем объем бака для растворения NaOH. Объем бака расчитывается на хранение суточного количества NaOH:
Расчет Н-катионитовых фильтров I ступени.
Определяем производительность Н-катионитовых фильтров I ступени:
Загрузку Н-катионитовых фильтров I ступени принимаем катионитом марки КУ – 2.
Определяем рабочую обменную емкость катионита марки КУ – 2:
aэKI – коэффициент эффективности регенерации определяем по табл.1 п.15 прил.7СНиП aэKI = 068;
ЕполнKI – полная обменная емкость катионита согласно п.15 прил.73
ЕполнKI = 1600 г-эквм3;
qотмKI – расход воды на отмывку катионита после регенерации qотмKI = 6 м3м3;
[катионов]0 – содержание катионов в отмывочной воде осветленной на механических фильтрах мг-эквл.
Определяем объем катионита в фильтрах:
nKI – число регенераций nKI =2.
Определяем общую площадь Н-катионитовых фильтров I ступени:
К установке принимаем 3 рабочих и 1 резервный фильтр марки ФИПа I 14 – 06Н.
диаметр D = 1500 мм;
площадь одного фильтра F1 = 178 м2;
общая высота. Нобщ = 2985 мм;
общий объем Vобщ = 358 м3;
объем анионитового слоя Vкат = 266 м3.
что удовлетворяет требованиям п.6.2833 nнKI25 мч.
Определяем расход фильтрованной воды на отмывку катионитовых фильтров I ступени:
Определяем расход воды на взрыхление загрузки Н-катионитовых фильтров I ступени:
Взрыхление Н-катионитовых фильтров I ступени производится второй частью отмывочной воды.
Определяем расход 100% серной кислоты на регенерацию загрузки Н-катионитовых фильтров I ступени:
Определяем расход осветленной воды для приготовления 1% раствора серной кислоты:
Серная кислота (содержание моногидрата 94%) поступает на станцию обессоливания в железнодорожных цистернах. Перелив кислоты в стационарные цистерны осуществляется с помощью сифонной установки заряжаемой вакуум – насосом. Из цистерны серная кислота с помощью компрессора выдавливается в мерники откуда насосами – дозаторами подается в трубопроводы по которым направляется в катионитовые фильтры I и II ступеней.
Определяем общее количество 100% серной кислоты подаваемое на катионитовые фильтры I и II ступеней:
Определяем объем стационарной цистерны исходя из расчетной продолжительности хранения серной кислоты Тхр=30 суток:
Определяем часовой расход концентрированной серной кислоты для регенерации
Н-катионитовых фильтров I ступени:
tH2SO4KI – продолжительность подачи регенерационного раствора ч;
nрегKI – скорость пропуска регенерационного раствора 10 мч;
WH2SO4KI – объем регенерационного раствора необходимый для регенерации одного фильтра м3;
К установке принимаем два насоса – дозатора марки НД 150010 (один – рабочий второй – резервный).
Количество воды расходуемое на собственные нужды установок первой ступени:
Количество воды расходуемое на собственные нужды установок первой и второй ступени:
Количество воды для ВПУ:
Расчет декарбонизатора.
Расчетное количество воды поступающее на декарбонизатор после катионитовых фильтров II ступени 120 м3ч или 2880 м3сут.
Декарбонизатор загружается насадкой из колец Рашига размером 25*25*3 мм.
Определяем количество угольной кислоты удаляемое в декарбонизаторе:
[CO2]вх – содержание углекислоты в воде поступающей на декарбонизатор мгл;
[CO2]вых – содержание углекислоты в декарбонизованной воде.
Определяем необходимую площадь колец Рашига:
Кд – коэффициент декарбонизации 051 мч;
DСдесорб – средняя движущая сила десорбции. 00325 кгм3.
Поверхность 1 м3 насадки из колец Рашига 25*25*3 мм равна 204 м2.
Определяем объем насадки из колец Рашига:
Определяем площадь декарбонизатора:
qор – плотность орошения 60 м3м2*ч.
Принимаем к установке четыре типовых декарбонизатора марки Б–234 (четыре – рабочих один – резервный).
производительность 100 м3ч;
диаметр корпуса 1460 мм;
площадь поперечного сечения 167 м2;
расход воздуха при удельном расходе воды 25 м3м3 – 2500 м3ч;
Определяем высоту слоя насадки в декарбонизаторе:
Определяем расход воздуха на декарбонизацию: м3ч.
Определяем напор развиваемый вентилятором: мм. вод. ст.
Принимаем к установке вентиляторный агрегат марки А 4095 – 3.
Расчет механических фильтров
Общее количество осветленной воды которое должно быть получено от механических фильтров (полезная производительность) без учета воды расходуемой на приготовление раствора коагулянта:
Во избежание увеличения содержания кремниевой кислоты в воде поступающей на ионообменные фильтры скорые напорные фильтры загружаются малозольным термостойким дробленым антрацитом крупностью 1 мм.
Для восстановления фильтрующей способности применяем промывку фильтров обратным током воды с интенсивностью 15 лс*м2.
Q – полезная производительность станции м3сут;
Тст – продолжительность работы станции в течение суток 24 ч;
nн – расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме принимаем 4 мч;
nпр – число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации nпр=3;
-15 лсм2 –интенсивность промывки;
Принимаем 4 рабочих фильтров и 1резервный марки ФОВ – 30 - 06 .
площадь фильтрования F1 = 707 м2;
высота загрузки hз = 1000 мм;
объем фильтрующей загрузки V = 22 м3.
общая высота H = 4315 мм.
Объем воды на промывку одного фильтра
Запас воды на две промывки хранится в баке
Принимаем бак с размерами 6*6*25
Промывка производится насосом производительность которого равна:
Принимаем два рабочих насоса и один резервный
Суточный расход воды на промывку
Суточное количество воды при сбросе одного фильтрата
Суточный объем воды от промывки и первый фильтрат поступающий на сооружения
S=53604+806=5441 м3сут
Определяем суточное количество исходной воды
S = 167496 + 01*5441 = 172937 м3сут
Определяем количество воды возвращаемое после обработки
Sвозв=09*5441=48969 м3сут
Количество воды удаляемое с осадком:
Qсбр = Qпром + Qф.1 - Qвозвр = 5441+ 806 – 48969 = 6247 м3сут
Выбор охлаждающего устройства.
Тип и размеры охладителя принимаем с учетом расходов воды расчетной температуры охлажденной воды химического состава добавочной и оборотной воды и др.
В качестве охлаждающего устройства принимаем открытую градирню с капельным оросителем т.к. перепад температур Dt = t1 – t2 = 39-26 = 130С. Открытые градирни обеспечивают охлаждение воды затрачивая минимум энергии. В них можно снизить температуру на 5-150С
Площадь градирни в плане:
Qоб – расход оборотной воды Qоб =300м3ч.
где: v- скорость движения воздуха через ороситель=2мс
ρ и -соответственно плотность и температура наружного воздуха по влажному термометру.
Площадь одной секции будет:
F ОР 1 СЕКЦ = 5235 2 = 26175 м 2 ;
Расход воздуха на одну градирню равен:
Q ВОЗД = V ВОЗД . F ОР . 3600 = 2 . 26175 . 3600 = 188460 м 3ч;
Удельный расход воздуха:
q O ВОЗД = Q ВОЗД . ρ ВОЗД Q ОХЛ УСТР . 10 3 = 188460 . 104 300 . 10 3 = 0653 кг;
Определяем плотность дождя на оросителе (удельная гидравлическая нагрузка):
q = Q ОХЛ УСТР FОР = 300 26175 = 1146 м 3 ч . м 2;
Расчет водозаборных сооружений.
При нормальном режиме работы водозабора определяют:
площади водоприемных отверстий (решеток) и водоочистных сеток диаметр трубопроводов и размеры других элементов водозабора;
потери напора в элементах водозабора отметки уровней воды в отделениях берегового водоприемника;
размеры водоприемных отверстий определяют по средней скорости втекания воды в отверстия (в свету) сороудерживающих решеток или сеток.
Принимаем к расчету русловой водозабор раздельного типа с самотечными линиями без окон в береговом колодце.
1 Определяем полный (работают две секции) расход из реки по формуле:
Расход для одной секции будет 9213 м3сут или 001 м3с.
2 Общая площадь водоприемных отверстий одной секции вычисляют по формуле:
5 – коэффициент учитывающий засорение отверстий;
qр – расчетный расход одной секции водозабора 001 м3с;
nвт – скорость втекания воды в водоприемные отверстия nвт=025 мс;
Кст – коэффициент учитывающий стеснение отверстий стержнями решеток.
а – расстояние между стержнями решеток в свету а=50 мм;
d – толщина стержней d=10 мм.
Принимаем решетку с проходным отверстием 400*600 мм.
Площадь живого сечения 024 м2
3 Расчет общей площади сороудерживающих сеток определим (по той же формуле)
а – расстояние между проволоками в свету а=5см;
d – толщина проволоки d=1см.
Размеры плоских съемных сеток подбираются по табл. 1.3 [9] при конструировании берегового колодца:
-ширина перекрываемого отверстия – 800 мм;
-высота перекрываемого отверстия – 1000 мм;
-L=930 мм; Н=1130 мм;
Расчет диаметров трубопроводов.
1 Расчет двух водоводов.
Диаметр труб определяем по расходу при нормальном режиме:
Qс – расход одной секции 921 м3сут.
Принимаем диаметр ближайший по сортаменту 120мм.
Определяем скорость:
Скорость в трубах проверяем на:
Незаиляемость транспортирующими по трубе наносами:
r - концентрация взвешенных частиц 25 мгл (по мутности);
w - средневзвешенная гидравлическая крупность наносов мс.
Д – диаметр водовода 012м.
4>0071 – условие выполнено.
Расчет всасывающих трубопроводов.
Количество всасывающих линий – 2 трубопровода.
Диаметр всасывающих труб определяем по расчетному расходу:
Принимаем диаметр ближайший по сортаменту 250мм.
1 Отметки расчетных уровней воды.
а) в приемном отделении
при нормальном режиме определяют потери напора в элементах водозабора отметки низших уровней воды в отделениях берегового водоприемника-оголовка
Zmш = Zнув - h = 94-005=9395 м;
Zвув Zнув – максимальный и минимальный уровни воды в реке м;
h – общие потери напора в водоприемных устройствах м.
при аварийном режиме (работает одна секция) определяют потери напора в элементах водозабора отметки низших уровней воды в отделениях берегового водоприемника-оголовка
ZmaZmшав = Zнув - h = 940-18=922 м
б) во всасывающем отделении
Zmш=9395-01=9385 м;Zmшав =922-02=920м.
Показатели использования водных ресурсов на предприятии.
Уровень использования водных ресурсов в оборотных системах и совершенство применяемых сооружений и технологий очистки сточных вод определяем по следующим критериям:
).коэффициент использования оборотной воды в общем объеме водопотребления:
).коэффициент безвозвратного потребления и потерь свежей воды:
).коэффициент использования воды забираемой из источника:
Зоны санитарной охраны.
Зоны санитарной охраны создаются на всех водозаборах коммунальных водопроводов. Они обеспечивают требуемую санитарно-эпидемиологическую надежность водозабора. Различают три пояса зоны санитарной охраны.
Зона строгого режима: для рек и каналов
-вверх по течению - не менее 200 м;
-вниз по течению - не менее 100 м;
-по прилегающему к водозабору берегу - не менее 100 м от уреза воды;
-противоположный берег от водозабора – вся акватория реки + 50 м если берег небольшой для широких рек – 100 м по водной акватории.
Зона ограничения хозяйственной деятельности: для водотоков
-вверх по течению - принимается в зависимости от скорости точения воды и времени добегания воды от границы пояса до водозабора не менее 35 сут. Скорость берется средняя за год и поперечному сечению;
- вниз по течению - не менее 250 м;
- боковые границы - на расстоянии 500 м от уреза воды при равнинном рельефе до вершины первого обращенного в сторону водотока склона при гористом рельефе местности но не более 700 м при пологом склоне и 1000 м при крутом.
При наличии подпора или обратного течения в реке расстояние от нижней границы второго пояса до водозабора принимается в зависимости от гидрогеологических и метеорологических условий по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.
На судоходных реках и каналах в границы второго пояса зоны включается вся акватория в пределах фарватера.
-вверх и вниз по течению – также как и для 2 зоны;
-боковая граница - 35 км.
В данном курсовом проекте были выполнены следующие задачи: запроектированы водозабор водопроводные сети и водоводы для водоснабжения предприятия с Q=10011 м3сутрасположенного в населенном пункте; разработана технология очистки стабилизационной обработки и охлаждения оборотной воды для производственных нужд.Подобран дегазатор марки Б-234-36 с производительностью 100 м3часмеханический фильтр марки ФОВ-30-06;катионитовые фильтры с загрузкой из сильнокислотного катионита марок ФИПа-20-06 ФИПа1-30-06 а также анионитовые фильтры с слабоосновным анионитом-АН-2ф маркой ФИПа-1-30-06 и с сильноосновным анионитом АВ-17 маркойФИПа2-20-06 ТКЗ Также проведены расчеты по предотвращению карбонатных отложений в системах оборотного водоснабжения биологических обрастаний и механических отложений в оборотных системах и методы их предотвращения.Коэффициент использования воды составляет 796%что обуславливается выбранной схемой водоподготовкибольшими расходами на собственные нужды.
Водоснабжение промышленных предприятий. Часть 1. Параметры качества воды и методы ее обработки. Методические указания по проведению практических занятий. – Вологда: ВоПИ 1989. – 37 с.
Водоснабжение промышленных предприятий. Часть 2. Устройства для охлаждения и очистки вод оборотных систем. Методические указания по проведению практических занятий. – Вологда: ВоПИ 1989. – 30 с.
СниП 2.04.02 – 84. Водоснабжение: Наружные сети и сооружения. – М. : Стройиздат 1985. – 134 с.
Шевелев Ф.А. Таблицы для гидравлического расчета стальных чугунных асбестоцементных пластмассовых и стеклянных водопроводных труб. М. Стройиздат 1973.
Справочник проектировщика: Водоснабжение населенных мест и промышленных предприятий Под ред. Назарова И.А. – М.: Стройиздат 1977. – 288 с.
Технология очистки природных вод Л.А.Кульский П.П.Строкач. – 2-е изд. перераб. и доп. – К.: Вища шк. Головное изд-во 1986. – 352 с.
Абрамов Н.Н. Водоснабжение: Учебник для вузов. Изд. 2-е перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1974. – 480 с.
Книга. “Особенности промышленного водоснабжения”. Киев 1967г.
Справочник монтажника. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений. Под ред. Москвитина А.С. - М.: Стройиздат1979.-430 с

В ПП .dwg

балансовая схема очистных сооружений
импеллерный флотатор
Водоотводящие системы промышленных предприятий
Вентиляторная градирня М 1:100. Экспикация к градирне.
Ветровая перегородка
Водосборный резервуар
Экспликация к градирне
Стальной каркас градирни
Трубопровод подачи охлаждающей воды
Асбестоцементная обшивка градирни
Водораспределительная система
Вентиляторная градирня М 1:100
Схема обессоливания воды
механические фильтры
насадка из колец Рашига
Насос для подачи воды на анионитовые фильтры II
Насос для циркуляции и перекачки раствора
Анионитовые фильтры II ступени
Катионовые фильтры II ступени
Анионитовые фильтры I ступени
Механические фильтры
Отводы в сток регенерационных растворов
воды после отмывки и взрыхления
Насос для перекачки раствора NaOH
Бак для растворения NaOH
Экспликация к схеме обессоливания воды
Железнодорожная цистерна
Насосы для взрыхления
Баки для сбора воды взрыхления ионитов
Катионовые фильтры I ступени
Бак-хранилище коагулянта
Насос для возврата осветленной промывнй воды
Сооружения по обработке промывных вод
Отвод осадка от промывных вод на сушку
Трубопровод сырой воды
Трубопровод охлаждающей воды
Труборовод горячей воды
Хозяйственно-питьевой водопровод
Станция обессоливания
Циркуляционная насосная станция
Очистные сооружения водопровода
Резервуар противопожарной воды
Насосная станция I подъема
Водозаборный колодец
Эмульсионное хозяйство
Административное здание
схема обессоливания воды
экспликации к генплану
Водоснабжение промышленных предприятий
Шлифовально-сборочные цеха N01
Экспликация зданий и сооружений
Горколлектор водоотведения
Открытая капельная градирня М 1:100. Экспликация к градирне.
Отвод охлажденной воды
Переливная труба ø159
Станция очистки воды
Насосная станция II подъема
Подпиточная насосная станция
Склад готовой продукции
Водозаборные сооружения
трубопровод обессоленой воды
трубопровод очищенной воды
трубопровод горячей воды
трубопровод оборотной воды
трубопровод добавочной воды
Условные обозначения трубопроводов
Воздухонаправляющие жалюзи
Открытая капельная градирня
на восполнение потерь