Вентиляция промышленного здания г.Воронеж

Чертеж2.dwg

Боковой вид и план приточной
Пила механическая 13 кВт
Ножницы гильотинные 24 кВт
Пресс штамповочный 22 кВт
Участок для закалки для деталей ТВЧ 60 кВт
Трансформатор 10 кВт
Стол для сварочных работ
Молот пневматический P=0.25 m
Наковальня однороговая
Горн на 2 огня G=12 мч
Эл. печь камерная 150 кВт
Цех ремонта автомобилей
Вентиляция промышленного
* Размер для справок. 2. Неуказанные предельные отклонения размеров: H14
h14 и IT . 3. Маркировать Ч и клеймить К на бирке.

Записка1.docx

Министерство образования и науки РФ
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Тульский государственный университет
Кафедра «Санитарно-технические системы»
На курсовой проект по курсу «Вентиляция»
Студент(ка) гр. 351081 Иноземцев Г.О.
Тема «Вентиляция промышленного здания»
наименование объекта Цех ремонта автомобилей
район застройки г. Воронеж
главный фасад обращен на юго-запад
высота помещения без учета высоты фонаря 10 м
высота аэрационного фонаря нет
высота окон первого яруса 37 м
число работающих в смену 25+15 чел.
количество материала поступающего в цех снаружи 8 тсмену
Содержание расчетно-пояснительной записки
Характеристика объекта.
1. Климатические данные района застройки.
2. Характеристика технологического процесса с позиции выделяющихся вредностей.
Обоснование выбора расчетных параметров воздуха.
1. Расчетные параметры наружного воздуха.
2. Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Расчет количества выделяющихся в воздух помещения вредностей.
1. Расчет тепловыделений.
2. Расчет теплопотерь.
3. Тепловой баланс помещений.
4. Расчет влаговыделений.
5. Расчет газо- паро- и пылевыделений.
Расчет воздухообмена.
1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена.
2. Выбор производительности местных отсосов. Сводная таблица местных отсосов.
3. Расчет местной приточной вентиляции.
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции.
6. Составление воздушного баланса помещений.
Расчет воздухораздающих устройств.
Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции.
Аэродинамический расчет вентиляционных систем (одной приточной и одной вытяжной).
Выбор вентиляционного оборудования.
1. Выбор типа и числа приточных камер.
2. Выбор калориферов (для одной из приточных камер).
3. Выбор вентиляторов и дефлекторов.
4. Выбор пылеулавливающего оборудования.
Техника безопасности при эксплуатации запроектированных систем вентиляции.
Графическая часть проекта
Первый лист (формат А1): план и разрезы здания с нанесением технологического и вентиляционного оборудования спецификация (масштаб 1:100).
Календарный план выполнения курсового проекта
Процент от объема проекта
Знакомство с технологическим процессом. Выявление характера производственных вредностей и их источников. Выбор расчетных параметров воздуха.
Расчет количества выделяющихся вредностей. Тепловой баланс помещений.
Расчет местной вытяжной вентиляции
Расчет воздухообмена. Воздушный баланс.
Компоновка вентиляционных систем
Аэродинамический расчет систем
Выбор вентиляционного оборудования
Четвертая и пятая недели
Описание мероприятий по технике безопасности при эксплуатации вентиляционных систем
Выполнение графической части
Примечание: недостающие мощности оборудования принять самостоятельно
руководителя (Ф. И. О.)
Характеристика объекта 6
1. Климатические данные района застройки 6
2. Характеристика технологического процесса с позиции выделяющихся вредностей 6
Выбор расчетных параметров ..8
1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха ..8
2. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха 8
Расчет количества выделяющихся в воздух помещений вредностей .. 9
1. Расчет теплопоступлений в помещение 9
1.1. Теплопоступления от солнечной радиации .9
1.2. Поступление тепла через покрытие 11
1.3. Теплопоступления от источников искусственного освещения 13
1.4. Тепловыделения от людей. 13
1.5. Тепловыделения от механического оборудования 13
1.6. Тепловыделения от нагревательного оборудования .14
1.7. Тепловыделения от остывающего материала 15
2. Расчет теплопотерь в помещении .15
2.1. Потери тепла через внешние ограждения зданий ..15
2.2. Потери тепла на нагрев воздуха поступающего в помещение за счет инфильтрации 16
2.3. Потери тепла на нагрев воздуха поступающего через открытые наружные двери 16
2.4. Расход тепла на нагрев ввозимых в цех материалов .16
2.5. Расход тепла на обогрев транспорта поступающего в помещение .17
3. Тепловой баланс помещений 17
4. Расчет влаговыделений ..17
5. Расчет газовыделений 19
Расчет воздухообмена .20
1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена ..20
2. Выбор производительности местных отсосов 20
3. Расчет местной приточной вентиляции ..26
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции ..28
4.1. Расчет общеобменной вентиляции из условия разбавления газов и влаги
до допустимых концентраций ..28
4.2. Расчет воздухообмена «по местным отсосам» ..29
4.3. Расчет количества общеобменного притока по ассимиляции теплоизбытков .30
5. Расчет аэрации 31
6. Воздушный баланс помещений 36
Расчет воздухораздающих устройств 37
Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции .. 39
Аэродинамический расчет вентиляционных систем ..40
Выбор вентиляционного оборудования .43
1. Выбор типа и числа приточных камер .43
2. Подбор камеры орошения .43
3. Выбор калориферов .. 45
4. Выбор вентиляторов .. ..47
5. Выбор пылеулавливающего оборудования . ..49
Техника безопасности при эксплуатации запроектированных систем вентиляции .50
Защита атмосферы .51
Большинство технологических процессов сопровождается образование и выделение в воздух помещений производственных вредностей. Производственные вредности – это факторы производственной среды и организации трудовых процессов которые оказывают или могут оказать неблагоприятное влияние на состояние здоровья и работоспособность человека. К числу производственных вредностей в частности относятся избытки тепла примеси в воздухе вредных и ядовитых паров и газов влагоизбытки примеси пыли наличие интенсивного теплового облучения работающего.
Основными средствами борьбы с перечисленными вредностями являются местная вытяжная вентиляция предназначенная для улавливания вредностей на месте их выделения и общеобменная вентиляция предназначенная для ассимиляции вредностей выделившихся в помещения (вредности унесенные местными отсосами не учитывается) и поддержание в помещении нормируемого значения температуры влажности воздуха и допустимых концентраций пили газов и паров.
Для уменьшения воздействия на человека лучистого тепла служит местная приточная вентиляция в виде воздушного душирования рабочих мест.
Характеристика объекта
1. Климатические данные района застройки
Цех ремонта автомобилей находится в г. Воронеже. Главный фасад цеха обращен на юго-запад.
Город Воронеж располагается на расчетной географической широте 52°с.ш. барометрическое давление составляет 990 ГПа.
Для теплого периода года по параметру А температура наружного воздуха составляет 24°С удельная энтальпия 494 кДжкг скорость ветра 1мс среднесуточная амплитуда температуры 5°С.
Для холодного периода года по параметру Б температура наружного воздуха составляет -38°С удельная энтальпия -381 кДжкг скорость ветра 1мс.
Наибольшее количество веществ выделяется при плавке чугуна заливке металла в формы а также в процессе приготовления формовочных материалов и возврата горелой земли. Основные выделяющиеся вредности от оборудования расположенного литейном цехе сведены в табл. 1.
Основные вредности выделяющиеся от оборудования литейного цеха
№ позиции на чертеже
Наименование оборудования
Выделяющиеся вредности
Конвейер заливочных форм
Панели Чернобережского
Печь для сушки песка
(вертикальное сушило)
Местный отсос от головки элеватора
Решетка вибрационная для выбивки формовочной земли
Угловой бортовой отсос
Печь вертикальная сушильная для стержней
Абразивный станок для зачистки стержней
Локализация вредных выделений при заливке чугуна на конвейерах достигается устройством на заливочных участках панелей равномерного всасывания (панелей Чернобережского) устройством для конвейера 1 охладительного кожуха-укрытия. Охладительная часть конвейера 3 находится за пределом цеха т.е. отделена от цеха изолирующей перегородкой.
Подачу приточного воздуха у литейных конвейеров предусматривают в зону дыхания рабочих по всему фронту заливки металла через воздухораспределители равномерной подачи воздуха.
Душирование рабочих мест предусмотрено у загрузочных площадок вагранок у печей для сушки стержней у выбивных решеток.
Коэффициент эффективности местных отсосов составляет 0.7 следовательно 30% выделяющихся вредностей попадает в воздух рабочей зоны и удаляется с помощью естественной общеобменной вытяжной вентиляции а 70% вредностей вытягивается из рабочей зоны посредством местных отсосов.
Для очистки удаляемого воздуха применены мокрый и сухой циклоны а от сушильной печи и конвейеров заливочных форм отсасываемый воздух попадает в атмосферу без очистки.
Выбор расчетных параметров
1. Выбор расчетных параметров наружного воздуха
Выбор расчетных параметров наружного воздуха для холодного и тепло периода года осуществляется в соответствии с [1 п. 2.14].
Для г. Дарасун для параметра А в теплый период температура наружного воздуха составляет 24°С для параметра Б в холодный период - 38°С. Расчетная географическая широта 52°с.ш. удельная энтальпия наружного воздуха для теплого периода по параметру А равна 494 кДжкг (118 ккалг).
2. Выбор расчетных параметров внутреннего воздуха
Допустимые параметры внутреннего воздуха принимаются в зависимости от категории выполняемой работы и периода года. В литейном цехе категория тяжести работы. Согласно [1 п. 2.1 прил.2] для тепло периода при проектировании вентиляции в помещениях с избытками явной теплоты температуру внутреннего воздуха принимают на 4°С выше расчетной температуры наружного воздуха по параметру А в данном случае на постоянных рабочих местах температура внутреннего воздуха равна +28°С.
Для холодного периода года согласно [1 п. 2.1 прил.2] принимаем температуру внутреннего воздуха максимальную из допустимых +19°С.
Расчет количества выделяющихся в воздух помещений вредностей
1. Расчет теплопоступлений в помещение
1.1. Теплопоступления от солнечной радиации
Теплопоступления от солнечной радиации через световые проемы и покрытия учитывается в тепловом балансе для теплового периода года для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток.
Определение часа максимальных поступлений тепла от солнечной радиации через световые проемы окон и фонаря производят по [2].
Поступление тепла за счет солнечной радиации и разности температур наружного и внутреннего воздуха через световые проемы Q0 определяется по формуле:
Q = (Σq'·F0')·сз·36 (1)
где q' – поступление тепла соответственно через остекления Втм2;
q'=(qвп + qвр)·K1·K2 (2)
где qвп qвр – поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации в июле Втм2 принимаем по [6];
K1 K2 – коэффициенты учитывающие затемнение окон переплетами и загрязнение стекла принимаем [3]. Для двойного остекления в деревянных переплетах K1=045 K2=09;
сз – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств принимаем по [2] сз=08.
По заданию высота окон первого яруса 50 м второго – 22 м ширина окон 28 м. Количество окон первого яруса – 41 второго – 51. Высота фонаря 18 м длина вдоль всей кровли 60 м.
Расчет сведен а табл. 1 табл. 2.
Определение часа максимальных поступлений тепла от солнечной радиации через световые проемы окон
Истинное солн. время часы до и после полудня
Ориентация остекления по сторонам света
По большей величине суммарных теплопоступлений выбираем расчетный час для проектирования вентиляции: 14-15 ч.
q'=889·045·09=360 Втм2;
F0'=415·28+60·22·28=888 м2;
Q0=360·888·08·36=920972 кДжч.
Определение часа максимальных поступлений тепла от солнечной радиации через световые проемы аэрационного фонаря.
По большей величине суммарных теплопоступлений выбираем расчетный час для проектирования вентиляции: 12-13 ч.
q'=494·045·09=200 Втм2;
F0'=2·18·60=1836 м2;
Q0=200·1836·08·36=105791 кДжч.
Общее теплопоступление от солнечной радиации составляет:
Q0=920972+105791=1026763 кДжч.
1.2. Поступление тепла через покрытия
Поступление тепла в теплый период года через совмещенные покрытия зданий и сооружений для любого расчетного часа суток определяется по формуле:
Qmax = (q0 + Aq)F (3)
где q0- среднесуточное поступление тепла в помещение кДжч;
F – площадь покрытия м2;
R0 – сопротивление теплопередаче покрытия м2·ч·°СкДж определяется по [4]. При tH=38°C R0=02128 м2·ч·°СкДж;
t'В – расчетная температура внутреннего воздуха под перекрытием °С
t'В = tрз + K(Hn-2) (5)
tрз – температура рабочей зоны помещения tрз=26°С
K – температурный градиент применяемый по [6] K=11;
Hn – расстояние от пола до центра вытяжного отверстия в верхней зоне м. Hn=14м;
-условная среднесуточная температура наружного воздуха °С;
- расчетная температура наружного воздуха принимаемая равной средней температуре июля по [5] °С =188°С;
– коэффициент поглощения тепла солнечной радиации наружной поверхности ограждения для рубероида =09;
- среднесуточное количество тепла суммарное солнечной радиации поступающего в июле на горизонтальную поверхность принимаемое по [5] =329 Втм2;
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции кДж(м2ч°С);
- расчетная скорость ветра принимаемая по [5] =0 мс;
Aq – амплитуда колебаний теплового потока;
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции =314 кДж(м2ч°С);
- амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции;
– коэффициент любого часа суток определяемый в зависимости от запаздывания теплопоступлений (Δ) т.е. от числа часов прошедших до расчетного часа до или после максимума поступление тепла через покрытие (ma
Д – характеристика тепловой инерции покрытия определяемая по [4]. При =38°С Д=2134.
= (75+22·0)1163=8723 кДж(м2ч°С);
t'В =26+11(13-2)=3865°С;
=13+27·2134=187=19 ч.
В нашем случае расчетный час 17.00 тогда запаздывание теплопоступлений состоит: = 19-17=2 ч. Согласно [3] =1 тогда
Qmax =(43962+1·8227)·60·21=657581 кДжч.
1.3.Теплопоступление от источников искусственного освещения
Вся энергия затрачиваемое на освещение переходит в тепло нагревающее воздух помещения. Тепловыделения от освещения кДжч определяются по формуле:
где Nосв – суммарная мощность источников освещения Вт определяемая ориентировочно по площади помещения:
Nуд – удельная мощность общего освещения Втм2 принимаемая по [4]. Для светильников типа ОДР и лампы типа Д (дневного света) при высоте подвеса 4-6 м Nуд =65 Втм2;
S – площадь поверхности м2.
Nосв =65·1260= 8190 Вт;
Q =36·8190=29484 кДжч.
1.4. Тепловыделения от людей
Тепловыделения от людей в тепловом балансе помещения не учитываются т.к. на каждого человека находящегося в помещении приходится объем помещения более 40 м3 (при количестве работающих в смену – 60 человек):
1.5. Тепловыделения от механического оборудования
Тепловыделения от оборудования снабженного электродвигателями и находящегося в общем помещении с ним определяются по формуле:
где - суммарная мощность оборудования работающего по одному и тому же режиму кВт;
- коэффициент использования установочной мощности принимаемый по [4 табл. 6].
Суммарная мощность оборудования по литейному цеху сведена в табл.3.
Суммарная мощность оборудования снабженного электродвигателями
Транспортер формовочной земли
Станок для зачистки стержней
Решетка вибрационная
Q = 3600·212·1 = 76320 кДжч.
1.6. Тепловыделения от нагревательного оборудования
Печи для плавки и его выдержки в жидком состоянии
В цехе установлены 3 вагранки из них 2 рабочие а одна резервная. Тепловыделения от вагранки составляют при водяном охлаждении 1275 кДжм2·ч [4].
Высота вагранки 7 м диаметр 21 м тогда площадь вагранки составит:
S =2·314·105·7=4616 м2.
Следовательно тепловыделения от 2 рабочих вагранок равны:
Q =2·1275·4616=11604121 кДжч.
Печи работающие на газообразном топливе.
Теплопоступления от печи определяют по формуле:
где Bр – расход топлива (газа) м3ч;
- низшая теплота сгорания равная для природного газа =23900кДжм3;
– коэффициент учитывающий какая доля тепла выделяющегося в печи теряется в окружающую среду равный при условии отвода продуктов сгорания в дымоходы и устройства местных отсосов в виде зонтов у загрузочных проемов печей = 025.
Тепловыделения от печи для сушки песка составит:
Q =10·23900·025=59750 кДжч.
В цехе установлены 2 печи вертикальных сушильных для стержней (одна рабочая одна резервная). Тепловыделения составят:
Q =5·23900·025=29875 кДжч.
Общие тепловыделения от печей составят:
Q =59750+29875=89625 кДжч.
1.7. Тепловыделения от остывающего материала
В цехе установлено два конвейера один из них с охладительным кожухом. По [7 табл. 7.6] находим тепловыделения от остывающего материала.
За час поступление тепла для конвейера с охладительным кожухом на 1 т металла при заливке в сырье формы тепловыделения на участке составляют:
- на заливочном – 125700 кДжч;
- в охладительном кожухе – 251200 кДжч;
- выбивной решетки – 188400 кДжч:
На конвейере разливают 6 тч металла:
Q =6(125700+251200+188400) = 3391800 кДжч.
Для другого конвейера у которого его охладительная часть находится с внешней стороны цеха тепловыделения его охладительной части не влияют на общие тепловыделения в цехе для других участков конвейера тепловыделения составят:
- у выбивной решетки – 188400 кДжч.
Q =6(125700+188400) = 1884600 кДжч.
Общие тепловыделения от остывающего материала составят:
Q =3391800+1884600 = 5276400 кДжч.
2. Расчет теплопотерь в помещении
2.1. Потери тепла через внешние ограждения зданий
Расчет теплопотерь производится ориентировочно по укрупненным показателям по формуле:
где - объем помещения м3;
- удельная тепловая характеристика здания для отопления кДж(м3·°С·ч) принимается по [4 прил. 4]. Для литейного цеха принимаем 125 кДж(м3·°С·ч)
– расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха°С;
V = 21·60·13 = 16380 м3;
Q = 125·16380·(19-(-38)) = 1105650 кДжч.
2.2. Потери тепла на нагрев воздуха поступающего в помещение за счет инфильтрации
В данном курсовом проекте добавочные потери тепла на инфильтрацию принимаются в размере 30% от основных потерь тепла помещения т.е. от потерь через внешние ограждения здания:
Q = 03·1105650 = 331695 кДжч.
2.3. потери тепла на нагрев воздуха поступающего через открытые наружные двери
В данном курсовом проекте предполагаем что все наружные ворота и двери оборудованы тепловыми завесами и потери тепла на нагрев воздуха проникающего через открытые проемы в тепловом балансе помещения не учитываются.
2.4. Расход тепла на нагрев ввозимых в цех материалов
Расход тепла на нагрев ввозимых снаружи материалов определяем по формуле:
Q =Gм·c·(tк - tн)· (16)
где Gм – масса остывающего материала кг;
с – средняя теплоемкость материала в твердом состоянии кДж(кг·°С) определяемая по формуле:
с = с0+0·(tк - tн) (17)
с0 – теплоемкость материала при 0°С определяем по [4 табл.12] для чугуна с0 =051 кДж(кг·°С);
– температурный коэффициент теплоемкости определяем по [4 табл.12] для чугуна 0 =0000047.
tк tн – соответственно начальная и конечная температура материала°С
– коэффициент учитывающий интенсивность выделения тепла в данный час принимаем по [4 табл.11] для установившегося процесса =1.
с =051+0000047(19-(-38)) = 0512538 кДж(кг·°С);
Q =10000·0512538(19(-38))·1 = 2767705 кДжч.
2.5. Расход тепла на обогрев транспорта поступающего в помещение
Расход тепла на обогрев транспорта определяется по формуле:
где qтр – общий расход тепла на нагрев транспорта принимаем по [4 прил.5]. принимаем марку автомобиля МАЗ-205 грузоподъемностью 10 тонн для него qтр =194500 кДжч;
– коэффициент учитывающий интенсивность поглощения тепла во времени принимаем по [4 табл.15] равным 05.
Q = 194500·05 = 97250 кДж.
3. Тепловой баланс помещений
Тепловой баланс сведен в табл.4.
4. Расчет влаговыделений
Влаговыделения от людей в зависимости от температуры окружающего воздуха и интенсивности производимой работы определяем по формуле:
где n – количество людей в помещении n =60 челсмена;
d – количество влаги выделяемое одним человеком гч определяется по [8 табл.2.2]. для теплого периода tрз =26°С d =307 гч для холодного периода tрз =19 °С d =229 гч.
NТП =307·60 = 18420 гч;
NХП =226·60 = 13740 гч.
Сводная таблица количества выделяющихся вредностей
Наименование помещения
От солнечной радиации
От искусственного освещения
От нагревательного оборудования
От остывающего материала
От механического оборудования
Уд. Тепловыделения кДж(ч·м2)
Через внешние ограждения
На нагрев воздуха инфильтрации
на нагрев ввозимых материалов
На обогрев транспорта
Чугунно-литейный цех
5. Расчет газовыделений
Количество выделяющихся СО NO2 для вагранок и сушильных печей принимаем по [8]. Количество СО составит 129 гм3 газа NO2 – 2.15 гм3 газа.
Количество выделяющегося СО при заливке чугуна в формы на заливочных участках конвейеров принимаем по [7 табл.7.5].отливки 500 кг.
Время нахождении форм в цехе для конвейера с охладительным кожухом составляет 10 мин. для другого конвейера 15 мин. Следовательно количество СО выделяющегося в цех для конвейера с охладительным кожухом составит 800 гт залитого чугуна для другого конвейера – 385 гт залитого чугуна т.к. половина данного конвейера (его охладительная часть) находится вне помещения цеха и вредности выделяются только на заливочном участке. Для конвейера с кожухом количество СО выделяющегося на заливочном участке составит 310 гт а выделяющееся в охладительном кожухе – 490 гт.
Эффективность работы зонтов-козырьков над загрузочными отверстиями печей и вагранок принимаем равной 07 эффективность панелей Чернобережского применяемых у заливочных участков литейных конвейеров также 07 эффективность работы охладительного кожуха – 09 [6].
Количество вредных веществ выделяющихся всего в цех и в атмосферу сведем в табл.5.
Количество вредных газовыделений
Наименование вещества
Наименование газовыделяющего оборудования
Выделяется в атмосферу гч
Две рабочие вагранки=75мч;
печь для сушки песка=10;
печь сушильная для стержней=5
·129·75+129·10+129·5=21285
Заливочные участки конвейеров:
- с охладительным кожухом (кол-во разливаемого металла 6тч);
- без охладительного кожуха (кол-во разливаемого металла 6тч);
Для панелей Чернобережского 310·03·6=558;
для охладительного кожуха
Две рабочие вагранки печь для сушки песка печь сушильная для стержней
·215·75+215··10+215·5=
Расчет воздухообмена
1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена
Согласно СН 118-68 принимаем для холодного периода сосредоточенный приток в рабочую зону а для теплого периода – естественный приток (аэрацию). Кроме того для локализации вредных выделений в цехе устраивают местную механическую и естественную вытяжную вентиляцию (открывание створок фонарей). Устраивают местный механический приток (душирование рабочих мест).
2. Выбор производительности местных отсосов
Зонты-козырьки устанавливают под загрузочными дверцами печи для сушки стержней и вагранок. Расчет зонта-козырька производим по [7]. порядок расчета следующий:
Избыточное давление Па под действие которого газы выходят из загрузочного отверстия:
Pизб = Pп+9807·y·(ρрз - ρп) (20)
где Pп – давление на поду печи Па Pп 0 Па;
y – половина высоты загрузочного отверстия м. Размер загрузочного отверстия 06×04 м значит y =02 м;
ρрз ρп – плотность воздуха рабочей зоны и газов печи кгм3.
Согласно [4 табл.12] принимаем температуру газов печи 1100°С.
Средняя скорость выхода газов из печи мс:
где - коэффициент расхода воздуха.
Расход газов выходящих из печи м3с:
где - площадь загрузочного отверстия м2 м2.
Расстояние от печи до точки пересечения оси потока искривленного под действием гравитационных сил с плоскостью газов в зонт козырек:
где - эквивалентный по площади диаметр загрузочного отверстия м:
m – коэффициент изменения скорости равный 5 при соотношении высоты к ширине загрузочного отверстия hb = 05 1;
n – коэффициент изменения температуры n=42 при hb = 05 1;
- критерий Архимеда определяется по формуле:
- температура газов в печи и воздуха рабочей зоны К.
Диаметр струи газа на расстоянии X от загрузочного отверстия при :
Минимальный вылет зонта (для наибольшего диаметра струи газа):
Ширину зонта принимаем на 200 мм больше ширины загрузочного отверстия т.е. м.
Расход смеси газов и воздуха в помещении на входе в зонт м3с:
Расход воздуха удаляемого из помещения:
Температура смеси газов и воздуха:
При удалении вредных веществ за счет естественной тяги температура смеси газов и воздуха должна быть ниже 300°С. Вычисленные температуры смеси газов и воздуха получились больше допустимой значит принимаем рекомендованную температуру смеси газов и воздуха и вычисляем необходимый расход воздуха подсасываемого в зонт по формуле:
Следовательно принимаем к установке зонт-козырек шириной 08 м и вылетом 11 м.
Расчет панелей равномерного всасывания от заливочных участков литейных конвейеров производим по [9]. Длина заливочного участка с охладительным кожухом равна 4 м другого конвейера – 6 м. для конвейера с длиной заливочного участка 4 м принимаем 7 панелей размером 600×645 мм d=400 мм [9 табл.5.10] для другого конвейера – 10 аналогичных панелей таким образом чтобы панели разместились вдоль всей длины заливочного участка.
Определяем количество и скорость отсасываемого воздуха.
Площадь живого сечения панели Чернобережского составляет:
где – габаритная площадь панели м2.
Принимаем расход воздуха на 1 м2 габаритной площади панели для ее эффективной работы при нахождении панели вдали от стены 5000 м3ч [9] получаем объем отсасываемого воздуха:
Скорость всасывания:
Все типы местных отсосов применяемых в литейном цехе их количество коэффициенты их действия сведем в табл.6. Коэффициенты эффективности действия местных отсосов принимаем согласно [6].
Сводная таблица местных отсосов
№ технолог. оборудования
Наименование технолог. оборудования
Количество отсасываемого воздуха
Коэфф. эффективности
Ссылка на норм. лит.
Охладительный кожух (укрытие)
где F – площадь входного и выходного отверстия;
– скорость всасывания через отверстие.
L=3600·15·(2·15·23)=
Печь для сушки песка (вертикальное сушило)
где B – ширина ковша.
Итого: ΣL=147090 м3ч.
ХП: tрз=19°С ρ=1209 кгм3 кгч;
ТП: tрз=26°С ρ=1181 кгм3 кгч.
3. Расчет местной приточной вентиляции
Воздушный душ предназначен для создания комфортных условий работы на отдельных рабочих местах.
Места установки душирующих патрубков принимаем по [7 табл.4.7] и сводим в табл.
Места установки душирующих патрубков
Рабочее место или источник теплоизлучения
Интенсивность теплового излучения Втм2
Направление подачи воздуха и количество душирующих патрубков
Общее кол-во душирующих патрубков
Загрузочная площадка
Сбоку и сверху; два душа на рабочее место
Сбоку и сверху; неподвижные патрубки вдоль рабочей площадки на расстоянии 2-25 м друг от друга для заливочного участка – длиной 4 м через каждые 2 м; для участка длиной 6 м
Место загрузки сушильной печи
Сбоку и сверху в сторону от печи
Выбивная решетка периодического действия
Сверху и сбоку в сторону выбивной решетки
Выбираем максимальное значение интенсивности теплового облучения (для заливочного конвейера E=2100 Втм2) и для этого значения ведем ресчет душирующего патрубка по [7] расчет душирования горизонтальными струями который сводится к определению площади душирующего патрубка из условия обеспечения нормирующих параметров воздуха на постоянном рабочем месте.
При адиабатическом охлаждении воздуха расчетная площадь душирующего патрубка м2;
где - температура воздуха в рабочей зоне °С;
- расстояние от душирующего патрубка до рабочего места м;
- коэффициент изменения температуры или концентрация вредных выделений определяется по [7]. Для воздуха распределителей типа ПДн-3 (α=60°) ;
- нормируемая температура рабочей зоны °С принимаемая по [7 табл.4.6]. для тяжелой работы в ТП при тепловом облучении 1400-2100 Втм2 в ХП - ;
- температура воздуха на выходе из душирующего патрубка °С для ТП определяем по для ХП определяется расчетом при уже найденном значении F0 для ТП: =188°С.
По найденному значению по [7 табл. 3.1] принимаем воздухораспределители типа ПДн-3 и ПДв-3 для которых =014 м2.
Воздухораспределители типа ПДн-3 устанавливают для вагранок а типа ПДв-3 – для сушильных печей заливочных участков и выбивных решеток.
Скорость движения воздуха на выходе из душирующего патрубка:
где - нормируемая скорость движения воздуха на рабочем месте мс принимаем по [7 табл.4.6]: для ТП - мс для ХП - мс;
m – коэффициент изменения скорости по оси трубы принимаем по [7 табл. 3.2] m=45.
Количество на один душирующий патрубок м3ч:
Общее количество воздуха подаваемое посредством душирующих патрубков:
где - количество душирующих патрубков установленных в цехе.
Из формулы (36) выразим температуру воздуха на выходе из душирующего патрубка:
Следовательно при кгм3 кгч.
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции
4.1. Расчет общеобменной вентиляции из условия разбавления газов и влаги до допустимых концентраций
При борьбе с газами:
где - количество газа поступающего в цех м3ч
– концентрация этого газа соответственно в приточном воздухе и в воздухе помещения мгм3 принимаемые по [10 табл. 6.3]
При борьбе с влагой:
где - влагоизбытки в помещении кгч гч гч;
- влагосодержание соответственно уходящего и приточного воздуха определяемое по ТП и ХП по l-d диаграмме.
Полученные значения сводим в табл. 8.
4.2. Расчет воздухообмена «по местным отсосам»
Если в помещении имеются местные отсосы и система душирования то уравнение воздушного баланса имеет вид:
где - количество воздуха подаваемое местной приточной вентиляцией кгч;
- количество воздуха поступающего через открытые проемы помещения кгч;
- количество воздуха удаляемое местными отсосами кгч;
- минимальное количество воздуха удаляемого из верхней зоны при наличии местных отсосов кгч принимаемое согласно [1 п. 458]
т.е. не менее 6 м3ч на 1 м2 пола помещения.
Из уравнения (42) выразим :
Полученные значения заносим в табл. 8.
4.3. Расчет количества общеобменного притока по ассимиляции теплоизбытков
Для определения воздухообмена по теплу решаем совместно уравнения воздушного и теплового баланса:
- уравнение воздушного баланса:
- уравнение теплового баланса:
где - количество воздуха удаляемого из верхней зоны помещения;
- температура воздуха на выходе из душирующего патрубка °С;
- температура приточного воздуха °С;
- теплоизбытки в помещении из расчета поддерживания в нем постоянной принятой по нормам температуры рабочей зоны кДжкг;
– температура воздуха рабочей зоны °С;
– температура воздуха в верхней зоне помещения °С.
Это выражение подставляем в уравнение (43):
Для определения воздухообмена в ХП из уравнения (43) выражаем задаваясь воздухообменом по «местным отсосам» т.е.
Т.к. т.е. то применяем комбинированную схему подачи воздуха. Часть воздуха подается механической системой а часть поступает через аэрационные приемы. Тогда полученная будет средневзвешенной температурой по расходам которая определяется по формуле:
В уравнениях (44) и (45) неизвестны величины . Для решения этих уравнений задаемся при подаче воздуха в рабочую зону помещения на высоте ниже 4 м: определяем :
Полученная величина кгч записана в табл. 8 остальные величины сведены в табл. 9.
Расчет потребного воздуообмена помещения
Наименование помещения
Параметры внутреннего воздуха
Потребный воздухообмен кгч
Принятый воздухообмен
Фактическая кратность
для разбавления вредностей до ПДК
для компенсации м.о. и вытяжки из верхней зоны
Расчет аэрации для теплого периода года производим в следующей последовательности:
Определяем температуру удаляемого воздуха:
Определяем среднюю температуру по объему здания:
Задаемся соотношением площадей приточных и вытяжных отверстий: .
Определяем расстояние от центров вытяжных и приточных отверстий до центра нейтральной плоскости.
Проемы нижнего яруса открываем на 13.
Расстояние от центра верхних проемов до нейтральной плоскости т.е. до плоскости нулевого внутреннего избыточного давления определяем по формуле:
где - коэффициенты расхода соответственно для приточных и вытяжных проемов определяемые по [3 табл. 5.1].
Для приточных отверстий при одинарной среднеподвесной створке при угле открытия ; для вытяжных отверстий (фонаря) при двойной створке (обе створки верхнеподвесные) при угле открытия .
– соответственно плотность удаляемого и приточного воздуха кгм3.
Определяем перепады давления в каждом из проемов:
где - соответственно перепады давления для приточных и вытяжных отверстий Па;
- ускорение свободного падения мс2.
Определяем скорости воздуха в приточных и вытяжных проемах по формулам:
Определяем требуемые площади приточных и вытяжных проемов и сравниваем их с фактическими :
где 41 – количество створок аэрационного фонаря;
– высота окон нижнего яруса м;
– ширина окон нижнего яруса м;
– часть окна открываемая для притока воздуха.
где 40 – количество створок аэрационного фонаря;
– высота створок аэрационного фонаря м;
– ширина створок аэрационного фонаря м.
Следовательно фактические площади приточных и вытяжных отверстий достаточны для обеспечения аэрации в нужных количествах в летний период.
Расчет аэрации для холодного периода производят аналогично.
Определяем температуру удаляемого воздуха:
Определяем перепады давлений в каждом из проемов:
Следовательно фактические площади приточных и вытяжных отверстий достаточны для обеспечения аэрации в нужных количествах в холодный период.
7. Воздушный баланс помещений
После определения необходимого воздухообмена для помещения литейного цеха для ТП и ХП составляем воздушный баланс который представлен в табл. 9.
Количество организованного притока равно количеству организованно-удаляемого воздуха.
Воздушный баланс помещения
Расчет воздухораздающих устройств
Выбор воздухораздающих устройств производят по [7 табл. 3.1]. К установке принимаем воздухоразделитель приколонный регулируемый веерного типа марки НРВ. По расчету по одной ветки системы общеобменной вентиляции П-2 или П-3 подается 22072 м3ч приточного воздуха (в ХП). количество патрубков на одной ветке системы при расположении их около колонны составляет 9 штук. Значит один воздухораспределитель должен подавать 220729 = 24525 м3ч. На основании этого принимаем марку воздухораспределителя НРВ-2 с подачей 2200-4300 м3ч. Площадь живого сечения составляет F = 0056×2 м2. Высота подвеса – 3 5 м от пола.
Расчет приколонных воздухораспределителей производим по [3]. Приколонные воздухораспределители серии НРВ разработаны на базе приточных регулируемых решеток РР из которых удалены неподвижные направляющие. Воздухораспределители рекомендуется размещать у колонн так чтобы оси приточных веерных струй направлялись по диагоналям обслуживаемых
квадратных или прямоугольных помещений с соотношением сторон не более 3:2 участков площади [3 рис. 8.10]. Регуляторы расхода решеток типа РР рекомендуется использовать для регулирования направления потока – от горизонтального до наклонного вниз или вверх под углом 30° к горизонту. Схема распределения приточного воздуха веерной струей показана [3 рис. 8.1 сх.].
Начальная скорость воздуха в расчетном сечении на выходе из воздухораспределителя составит:
где - максимальная скорость движения воздуха в струе мс принимаемая по [3] для постоянных рабочих мест находящихся вне пределов прямого воздействия приточной струи ;
- нормируемая скорость движения воздуха в рабочей зоне помещения мс принимаемая по [1 прил. 2] для работ 3 категории тяжести для ХП мс;
- расстояние от места выхода струи до рабочей зоны м;
– экспериментальные коэффициенты затухания соответственно скорости движения воздуха и разности температур для струй распространяющихся вдали от ограждений помещения и не настилающихся на эти ограждения применяемые по [3] ;
- коэффициент учитывающий взаимодействий одинаковых параллельных струй воздуха направленных в одну сторону принимаемый по [3] .
Разность температур между температурой воздуха в рабочей зоне и средней арифметической температурой в струе в месте входа ее в рабочую зону определяем по формуле:
где - разность температур воздуха в помещении и на выходе из распределителя °С ;
- средний коэффициент затухания разности температур
Среднюю арифметическую температуру воздуха в струе при входе ее в рабочую зону определяем по формуле:
Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции
С помощью приточной общеобменной системы вентиляции с механическим побуждением подача приточного воздуха осуществляется рассредоточено в рабочую зону помещения (через воздухораспределитель).
Подача приточного воздуха предусмотрена так чтобы воздух не поступал через зоны с большим загрязнением вредностями в зоне помещения с меньшим загрязнением.
Воздухораспределители размещены по колоннам на расстоянии 6 м друг от друга и подвешены на высоте 3 м от пола.
На чертежах системы общеобменной механической вентиляции обозначены П-2 и П-3.
Аэродинамический расчет вентиляционных систем
Аэродинамический расчет производим для систем приточной П-1 и вытяжной В-7 вентиляции.
Общие потери давления в системе воздуховодов:
где - потери давления на трение на расчетном участке сети Па принимаемые по [3 табл. 12.17];
- длина участка воздуховода м;
- потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети Па определяемые по формуле:
- сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода определяемые по [3] [11];
- динамическое давление Па определяемое по [3].
Рекомендуемые скорости движения воздуха приведены в [3 табл. 12.15]. При механическом побуждении для магистральных воздуховодов в производственных зданиях допустимые скорости движения воздуха составляют до 12 мс в ответвленных – 6 мс.
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% устанавливают дроссель-клапан преимущественно на вертикальных участках выбор которых производится по [3 табл. 12.46].
Аксонометрические схемы П-1 и В-7 с указанием расходов воздуха и длин участков показаны на рис. 3 и 4.
Расчет коэффициентов местных сопротивлений на расчетных участках сведены в табл. 10 аэродинамический расчет систем П-1 и В-7 – в табл. 11.
Невязка между ветвями 8-10-11 и 8-7-6-5-4-3-2-1 приточной системы П-1 составляет 516% поэтому на участке 1-2 устанавливают дроссель-клапан.
Коэффициент местного сопротивления дроссель-клапана:
Согласно [3 табл. 12.46] к установке принимаем дроссель-клапан с числом створок n=2 при угле уклона α=50° ().
Невязка между ветвями 1-2-3-4-5-6-7 и 12-7 вытяжной системы В-7 составляет 102%.
К установке принимаем на вертикальном участке 12-7 дроссель-клапан с числом створок n=3 при угле наклона α=60° ().
Невязка между ветвями 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10 12-7 и 13-14-15-10 вытяжной системы В-7 составляет 9013%.
К установке принимаем на вертикальном участке 13-14 дроссель-клапан с числом створок n=1 при угле уклона α=50° ().
Расчет коэффициентов местных сопротивлений
Вид местного сопротивления
Патрубок душирующий типа ПДн α=20°
Диффузор пирамидальный с отв. 90° за вентилятором
Патрубок душирующий типа ПДв α=60°
Тройник на боковое ответвление
Панель равномерного всасывания
Диффузор конический на входе в вентилятор α=30°
1. Выбор типа и числа приточных камер
В курсовом проекте запроектированы четыре приточные системы: П-1 и П-4 – для душирования рабочих мест П-2 и П-3 – для общеобменной приточной системы вентиляции.
Приточные камеры систем П-1 П-4 выполнены с полным набором секций а именно они состоят из вентагрегата соединительной оросительной калориферной и приемной секций с фильтром в которых осуществляется очистка нагрев и адиабатическое увлажнение воздуха. Приточные камеры систем П-2 и П-3 выполнены без оросительных секций.
Приточные камеры систем П-1 и П-4 принимаем правого исполнения а систем П-2 и П-3 – левого. Левая камера обслуживается с левой стороны а правая – с правой если смотреть на камеру со стороны входа воздуха.
При проектировании приточных камер предусмотрены проходы по периметру камеры для монтажа и обслуживания монтажные проемы в строительных конструкциях здания для монтажа камер.
Выбор типа приточных камер производим по производительности по воздуху по [12 табл. 1] и заносим в табл. 12.
Выбор типа приточных вентиляционных камер
Наименование системы
Требуемое количество воздуха в период года м3ч
Производительность приточной камеры м3ч
Выбранный тип камеры
2. Подбор камеры орошения
В приточных вентиляционных камерах П-1 и П-4 применяем оросительные секции оснащенные широкофакельными форсунками типа ШФ-95 с диаметром выходного отверстия 9 мм повышающие надежность работы оросительной секции за счет снижения засоряемости форсунок.
Оросительная секция совмещена с соединительной и имеет удлиненный поддон. Она ограничена входным и выходным сепараторами и имеет герметичную дверь со смотровым окном. Оросительная секция соединяется с вентилятором через гибкую вставку. В оросительнй секции устанавливают: два коллектора со стояками со взаимновстречным распылением воды фильтр для очитки воды поплавковый клапан для подпитки поддона и вентиль для его наполнения переливное устройство штуцер для установки термометра.
Воздух поступающий в камеру подвергается обработки распыленной форсунках водой. В зависимости от температуры последней воздух приобретает нужные параметры. Воде собирается в поддоны и пройдя через фильтр целиком или частично поступает к циркуляционному насосу. Подпиточное устройство с помощью шарового клапана поддерживает нужный уровень воды в поддоне а избыток ее через переливную трубу стекает в сборный бак.
Расчет камер орошения ведем для ТП для системы П-1 по [12]. Наружный воздух в количестве G = 9527 м3ч (11251 кгч) с параметрами подвергается адиабатическому увлажнению в оросительной секции типовой приточной камеры 2Пк-10. Необходимо определить конечные параметры воздуха коэффициент орошения давление воды перед форсунками расход разбрызгиваемой воды.
На l-d диаграмме (рис. 1) наносим точку H соответствующую состоянию наружного воздуха поступающего в камеру орошения. Из точки H проводим линию до пересечения с φ = 95%. Полученная точка О которая характеризует состояние увлажненного воздуха имеет параметры . Температура обрабатываемого воздуха по мокрому термометру . Температура точки росы наружного воздуха .
Коэффициент эффективности охлаждения воздуха в адиабатическом режиме:
где – соответственно начальная и конечная температура обрабатываемого воздуха ;
– температура воздуха по мокрому термометру .
. Согласно [13 табл. VIII] для адиабатического (изоэнтальпического) увлажнения по найденному значению E = 088 определяем = 14.
Расход разбрызгиваемой воды в камере орошения:
. По [12 табл. 7] принимаем общее количество форсунок в камере: 42 шт.
Определяем производительность форсунок:
По [12 рис. 11] определяем давление воды перед форсунками
Общее аэродинамическое сопротивление приточной камеры определяем по [12 табл. 5].
Аэродинамическое сопротивлении калориферной секции составляет
7 Па (см. п. 8.3) приемной секции с фильтром – 300 Па оросительной секции – 130 Па соединительной секции – 20 Па.
Общее аэродинамическое сопротивление приточной камеры 2Пк-10 для системы П-1 составляет:
3. Выбор калориферов
Выбор калориферов производим для систем приточной вентиляции П-1 и П-2 по [3].
Задаваясь массовой скорость воздуха определяем необходимую площадь живого сечения калорифера по воздуху м2:
где - количество нагреваемого воздуха кгч
Согласно [3 прил. II табл. II] исходя из необходимой площади живого сечения подбираем номер и число установленных параллельно калориферов и находим действительную площадь их живого сечения . Для системы П-1 к установке принимаем один калорифер марки КВБ-7 с действительной площадью для прохода воздуха м2. Для системы П-2 выбираем четыре калорифера марки КВБ-9 с действительной площадью для прохода воздуха м2.
Действительная массовая скорость воздуха в калориферах:
Количество воды проходящее через каждый калорифер:
где – расход тепла на нагрев воздуха ккалч:
где - температура воздуха в рабочей зоне °С для ХП ;
- температура наружного воздуха °С для ХП .
– температура воды соответственно на входе и выходе из калорифера °С .
Скорость воды в трубах калорифера мс:
где – живое сечение трубок калориферов для прохода воды определяемое по [3 прил. II табл. II.1] м2 м2 м2.
Согласно [3 прил. II табл. II.3] по массовой скорости и скорости воды находим коэффициент теплоотдачи калорифера:
где - средняя температура теплоносителя °С;
- начальная и конечная температура нагреваемого воздуха °С.
Определяем необходимое число установленных калориферов:
где - площадь поверхности одного калорифера определяется по [3 прил. II табл. II.1] для КВБ-7 м2 для КВБ-9 м2.
Находим действительную площадь нагрева м2:
Величина запаса площади поверхности нагрева калорифера:
Согласно [3 прил. II] по массовой скорости воздуха определяем сопротивление калориферов по воздуху установленных последовательно с учетом запаса 10%. Для систем П-1 к установке принимаем два калорифера марки КВБ-7 установленных последовательно в один ряд. Тогда сопротивление их по воздуху при составит .
Для системы П-2 к установке принимаем восемь калорифера (два ряда по 4 калорифера к каждом). Тогда сопротивление их по воздуху при составит Па.
4. Выбор вентиляторов
Для вытяжных систем В-1 В-2 В-4 и В-5 подбираем радиальные пылевые вентиляторы согласно [2] по производительности с учетом утечек воздуха в размере 10%. Для все остальных вытяжных и приточных систем подбираем радиальные вентиляторы общего назначения согласно [2].
Выбор вентиляторов для всех приточных и вытяжных систем сведен в табл. 13.
5. Выбор пылеулавливающего оборудования
Согласно пояснениям к чертежам [8] для системы В-1 устанавливаем инерционный пылеуловитель мокрого типа – циклон-промыватель СИОТ. Номер циклона определяем по производительности согласно [3] - №7. конструктивные размеры СИОТ приведены в [3 табл. VI] масса циклона составляет 323 кг.
В циклонах-промывателях СИОТ часть воды подается во входной патрубок. Шлам стекает через сливные отверстия расположенные в центре нижнего корпуса. Выбранным диаметром отверстия d = 178 мм сток регулируем таким образом чтобы в конусе промывателя скапливалось некоторое количество воды. Эта вода закручивается воздушным потоком и настилается на стенки корпуса аппарата. Для смыва пылевых отложений со стенок до 70-80% воды подается в верхнюю часть циклона.
Для вытяжных систем В-2 В-4 В-5 устанавливают согласно [8] инерционные пылеуловители сухого типа – цилиндрические циклоны НИИОТАЗа серии ЦН – ЦН-15 которые отличаются от других типов меньшими габаритами более устойчивой работой на пыли склонной к налипанию.
Диметр циклона (его корпуса) определяем по производительности по графику [3 рис. IV.5]. Конструктивные размеры корпуса одиночного циклона ЦН-15 приведены в [3 табл. IV.15].
Для системы В-2 с производительностью 4800 м3ч подбираем диаметр корпуса циклона D = 400 мм; для системы В-4 с производительностью 12000 м3ч – D = 630 мм; для системы В-5 с производительностью 6000 м3ч – D = 500 мм.
Техника безопасности при эксплуатации запроектированных систем вентиляции
При работе с подмостей или у проемов расположенных под землей или перекрытий на высоте 1 м и более рабочие места должны иметь ограждения.
При одновременной работе в двух или более ярусах надо обязательно устраивать сетки козырьки или другие защитные устройства. Для переноски или хранения дюбелей болтов гаек и других мелких деталей работающие на высоте должны иметь индивидуальную сумку.
Монтажные проемы в стенах и перекрытиях оставленные для затаскивания оборудования после их использования следует закрывать сплошными настилами или передвижными ограждениями а после окончания монтажных работ указанные проемы заделывают.
Все слесари-вентиляционщики должны надевать предохранительные каски. Во время пуска вентагрегатов следует находится в стороне от вентиляторов и ременных передач. Слесарю по монтажу категорически запрещается включать электродвигатели вентиляционного оборудования и присоединять приборы к электросети.
В период осмотра вентиляторов циклонов и при их работе внутри вентиляционных воздуховодов и камер дежурный электромонтер должен полностью обеспечить систему и повесить табличку «Не включать – работают люди».
При обнаружении ударов подозрительного шума перегрева электродвигателей вибрации оборудования или прекращения подачи электроэнгергии необходимо об этом сообщить дежурному электромонтеру.
Работы связанные с пуском и регулированием систем вентиляции разрешается производить при исправном оборудовании.
СНиП 41-01-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование». – М. 2033.
СНиП 23-01-99* «Строительная климатология». – М. 1999.
Торговников Б.М. Проектирование промышленной вентиляции. – М. 1965.
Бромлей М.Ф. Проектирование отопления и вентиляции. – М. 1965.
Староверов И.Т. Монтаж вентиляционных систем. – М. 1978.
Староверов И.Т. Внутренние санитарно-технические устройства. – М. 1978.
Злобинский Б.М. Производственная санитария. – М. 1964.
Зеленко Г.Н. Методические указания. – Тула 1984.
Климанов А.Д. Рыжикова Н.Г. Зеленко Г.Н. методические указания. – Тула 1984.