Вентиляция промышленного здания г.Чита

Чертеж1.dwg

Аксонометрические схемы системы вентиляции
План на отметке 0.000
Наименование оборудования
Ванна химического обезжиривания t=80
Ванна горячей промывки
Шлифовально-полировальный станок L=4.5 кВт
Камерная электро печь t=900 C
Закалочный бак дводы t=80 C
Закалочный бак дмасла t=150 C
Шахтная электро печь N=40 кВт
Трансформатор L=40 кВт
Высокочастотная установка N=60 кВт
Моечная машина N=7 кВт
Стол дсварочных работ
эл-ды УОНИ-В 1.5 кВт

Вентиляция.doc

Характеристика объекта
Обоснование выбора расчетных параметров воздуха.
Расчет количества выделяющихся в воздух помещения вредностей.
1. Расчет тепловыделений.
2. Расчет теплопотерь
3. Тепловой баланс помещений
Расчет воздухообмена.
1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена
2. Выбор производительности местных отсосов. Сводная таблица
3. Расчет местной приточной вентиляции
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции
5. Расчет количества общеобменного притока по ассимиляции
Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции
Аэродинамический расчет систем вентиляции
Выбор вентиляционного оборудования.
1. Выбор типа и числа приточных камер
2. Выбор калориферов
3. Выбор вентиляторов
Техника безопасности
В проекте запроектирована система вентиляции термического цеха расположенного в г. Чита. Основными способами борьбы с выделяющимися в помещение вредностями является местная вытяжная вентиляция. Для уменьшения действия лучистого тепла на человека служит местная приточная вентиляция в виде воздушного душирования рабочих мест.
Характеристика объекта.
Климатические данные района застройки.
Цех расположен в г. Чита
- географическая широта 52° с.ш.;
- барометрическое давление 930 Тпа;
- среднесуточная амплитуда температуры в теплый период 14 °С
Характеристика технологического процесса с позиции выделяющихся вредностей. В цехе наблюдаются значительные избытки тепла в течении всего года. Наряду с выделением тепла конвективным и лучистым путем наблюдается в выделении паров масла и пара от закалочных ванн и баков продуктов горения СО СО2 NН3 окиси азота углеводорода.
Характеристика оборудования
Наименование оборудования
Ванна химического обезжиривания t = 80 °С
Ванна горячей промывки t = 80 °С
Шлифовально-полировальный станок № = 45 кВт
Камерная электропечь t = 900 °С В = 15 м³ч газа
Закалочный бак дводы t = 80 °С
Шахтная электропечь N = 40 кВт
Трансформатор N = 50 кВт
Закалочный бак дмасла t = 150 °С
Высокочастотная установка N = 60 кВт
Моечная машина N = 7 кВт
Стол для сварочных работ: эл-ды УОНН-В 15 кВтч
Т.к. параметры внутреннего воздуха могут меняться в зависимости от высоты помещения то при проектировании системы вентиляции необходимо обеспечить требуемые параметры только в рабочей зоне. Согласно [5] для теплого периода принимаем параметры А для холодного периода – Б.
1. Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Параметры внутреннего принимаются согласно [5 прил. 2]
Температура воздуха в рабочей зоне °С
Максимальная скорость движения воздуха мс
Средней тяжести 11 Б
Расчетные параметры наружного воздуха.
Выбор расчетных параметров наружного воздуха ведется в зависимости от географического положения населенного пункта принимается согласно [5 прил. 8]
Температура воздуха °С
Для всех видов производственных помещений источниками тепловыделений являются солнечная радиация искусственное освещение и др.
Для каждого вида технологического процесса характерны свои источники тепловыделений которые можно разделить на группы:
- механическое оборудование;
- нагревательное оборудование;
- нагреваемые поверхности и др.
Теплопоступления от солнечной радиации.
Тепловыделения от солнечной радиации через световые проемы учитываются в тепловом балансе для теплого периода года для наиболее жаркого месяца года и расчетного времени суток.
Расчет часа максимальных поступлений тепла от солнечной радиации через световые проемы производится согласно [2 т.2.4]. Поступление тепла от солнечной радиации через световые проемы сведены в таблицу 3.1
Поступление тепла от солнечной радиации.
Наименование помещения
q=qпр + qр ккал(ч·м²)
Максимальное поступление тепла от солнечной радиации через световые проемы равны 425 ккал(ч·м²) – с 11 до 12 часов
Поступление тепла через остекления находим согласно (2)
Qo = Σ q' · Fo' · сз · 419 (1)
где q' – поступление тепла для остекления облучаемого частично или полностью
солнечной радиацией Втм²;
Fo' – площадь этих проемов м²;
сз – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств принимаем 09 согласно [2];
q' = (qпр + qр) · k1 · k2 (2)
где qпр qр – поступление тепла соответственно для прямой и рассеянной солнечной радиации в июле принимаем в соответствии [2т. 2.4]
k1 – коэффициент учитывающий загрязнение стекла принимаем согласно [2т. 2.6] 095;
k2 - коэффициент учитывающий затемнение остекления световых проемов переплетами и загрязнение атмосферы. Остекление двойное в металлических переплетах согласно [2т.2.5] принимаем 072
q' = 425 · 072 · 095 = 2907 ккал(ч·м²)
Qo = 2907 · 496 · 09 = 129768 кДжч
Поступление тепла через покрытия.
Поступление тепла в помещение в теплый период года через совмещенные покрытия зданий и сооружений для расчетного часа суток определяется согласно [7] по формулам:
qo = FRo · (tн усл - tв) (4)
tн усл = tн + ρ · Jcpн (5)
Ав = 25 – 01 · (tн – 20) (8)
где qo - среднесуточное поступление тепла в помещение кДж;
F – площадь покрытия м²;
Ro – сопротивление теплопередаче покрытия м²ч °СкДж принимаем согласно [7т.1] 022;
tн - расчетная температура наружного кожуха °С;
tв - расчетная температура внутреннего воздуха под перекрытием °С
tн усл – условная среднесуточная температура наружного воздуха;
Jcp – среднесуточное количество тепла суммарной солнечной радиации поступающего в июле на горизонтальную поверхность МДжм2 принимаем согласно (2 прил. 5);
н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции КДжм2 · ч °С);
– расчетная скорость ветра принимаем согласно [1] мс;
Aq – амплитуда колебаний теплового потока;
Aв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемый равным для внутренних поверхностей потолка гладких или со слабо выступающими редко расположенными ребрами 314 кДж (м2 · ч °С);
ρ – коэффициент поглощения тепла солнечной радиации наружной поверхности ограждения принимаем 06 (серый бетон);
Ав – амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции;
- коэффициент любого часа суток определяемый в соответствии с [2] в зависимости от запаздывания теплопоступлений (Δ) т.е. от числа часов прошедших до расчетного часа от или после максимума поступлений тепла через покрытие max
D – характеристика тепловой энергии принимаем согласно [7 т.3] 221
max = 13 + 27 · 221 = 189 19
Ав = 25 – 01 · (24 – 20) = 21 °С
Aq = 314 +21 = 335 кДжм2ч
н = 75 +22 · 1 = 97 кДж (м2 · ч °С)
tн усл = 24 + 06 · 65397 = 644 °С
qo = 48048022 · (644 – 30) = 751296 кДж ч
Qmax = 751296 – 097 · 335 = 75097 кДжч
Теплопоступления от источников искусственного освещения
В этом случае если и осветительные приборы и лампа находятся в пределах помещения то вся энергия затрачиваемая на освещение переходит в тепло. Расчет ведется согласно [7]. Тепловыделение от освещения определяется по формуле:
где Nосв – суммарная мощность источников освещения Вт. Т.к. значение Nосв не указано в задании на проект то его можно принять ориетировачно по площади помещения:
где Nуд - удельная мощность общего освещения принимаем 54 Втм2 согласно [7т.4]
Q = 36 · 54 · 48048 = 93405 кДжч
Тепловыделение от механического оборудования
снабженного электродвигателями.
Тепловыделение от установленных в общем помещении электродвигателей и приводимого ими в действие оборудования следует определять по формуле:
Q = 3600 · Nу · kи (11)
где Nу – мощность оборудования кВт;
kи – коэффициент использования установочной мощности принимаемой согласно [7т.6]
Шлифовально-полировальный станок
Тепловыделение от электрического оборудования
Тепловыделение от электропечей предназначенных для термической обработки металла определяются по формуле:
Q = 3600 · Nу · kи = q Nу (12)
где Q – тепловыделение в окружающую среду без учета тепла отдаваемого остывающим материалом кДжч;
Nу - установленная мощность печи Вт;
q – тепловыделения при затрате энергии в 1 кВт кДжкВт
Тепловыделение от нагревательного оборудования работающего на топливе. Поступления от печей следует определять по формуле:
Где Qнp – низшая теплота сгорания газа кДжм3;
– расход топлива м3ч
Q = 15 · 35000 · 025 = 131250 кДжч
Наименование оборудования
Камерная электропечь t = 900 °С = 15м3ч газа
Тепловыделение от нагретых поверхностей.
Тепловыделения от закалочных (водяных и масленых) баков и ванн при отсутствии данных о расходе топлива можно определить как теплопоступление от нагретых поверхностей по формуле:
где F – площадь нагретой поверхности м2;
в - температура нагретой поверхности °С;
при температуре жидкости внутри ванны до 100 °С температура наружной поверхности стенок принимается на 2-3 °С ниже температуры ванны;
более 100 °С стенки ванны изолируются и поэтому температура наружной поверхности не превышает 70 °С;
– коэффициент теплоотдачи нагретой поверхности кДж(м2 · ч °С)
где 0 – опытный коэффициент равный для:
вертикальных поверхностей – 092;
горизонтальных поверхностей – 92;
для вертикальных – 11
В закалочных баках и ваннах кроме стенок нагретой является и поверхность жидкости тепловыделения определяются по формуле:
Q = (20.5 + 175 · в) · (в – tрз) · Fn · φ (16)
где в – скорость воздуха над ванной мс при наличии местного отсоса в = 06 мс
φ – коэффициент излучения учитывающий эффективность действия местного
отсоса принимаем 05.
Расчеты сводим в таблицу 3.5.
Ванна хим.обезжир. t = 80 °С
Ванна гор.промывки . t = 80 °С
Тепловыделение при сварочных работах
При отсутствии данных о расходе электроэнергии ориентировочно можно принять в среднем для одного сварочного поста Q 16800 кДжч
Тепловыделение от остывающего материала.
В термических цехах металл может отдавать тепло не воздуху помещений а маслу или воде закалочных баков и ванн. В этом случае в тепловом балансе учитывают не все тепло выделяющееся при остывании а только то которое выделилось при переносе от печи к ванне и при остывании на воздухе после излечения из ванны. Тепловыделения от остывающего материала в термических цехах составит 30-35%.
Общая теплопроизводительность печей составит:
Qост.мат. = 035 · 465750 = 1630125 кДжч
Потери тепла через внешние ограждения зданий.
Расчет теплопотерь производится по укрупненным показателям по формуле:
Q = q0 · V(tвн - tн)
где V- объем помещения м3;
q0 - удельная тепловая характеристика здания для отопления кДжч · м3 согласно [7 прило.4] принимаем 17;
tвн tн – расчетные температуры воздуха помещения и снаружи °С
Q = 17 · 48048(19 – (-38)) = 4655851 кДжч
Потери тепла на нагрев воздуха в помещении
за счет инфильтрации
При отсутствии необходимых данных добавочные потери тепла на инфильтрацию наружного воздуха допускается учитывать в размере 30% от основных потерь помещения.
Qинф = 03 · Q = 0.3 · 4655851 = 139755 кДжч
Расход тепла на нагрев ввозимых в цех материалов определяется по формуле:
Q = Gм · с · (tвн - tн) · (18)
где Gм – масса материала кг;
с – средняя теплоемкость материала кДж(кг°С);
– коэффициент учитывающий интенсивность выделения тепла в данный час
принимаем согласно [7т.15] 02
Q = 2611 · 02 = 522 кДжч
3. Тепловой баланс помещений сводится в таблицу 3.6.
Сводная таблица количества выделяющихся вредностей
От солнечной радиации
От искуственного освещения
От нагревательного оборудования
От нагретых поверхностей
От механического оборудования и электродвигателей
При сварочных работах
От остывающего материала
От электрического оборудования
Через наружные ограждения
Через нагрев инфильтрующегося воздуха
На нагрев ввозимых материалов
На нагрев транспорта
1 Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена.
Вентиляция в цехе осуществляется естественным и механическим путем. Общеобменный приток и вытяжка осуществляется за счет аэрации.
2.Выбор производительности местных отсосов. Сводная таблица местных отсосов.
Производительность местных отсосов сведена в таблицу 4.2. согласно [3].
Отдельно приведены расчеты зонта-козырька над камерными электропечами которые необходимы для улавливания продуктов горения и бортового отсоса на закалочной масленой ванне.
Порядок расчета зонта-козырька над загрузочной дверцей печи для теплого периода:
Определяем избыточное давление под действием которого газы выходят из загрузочного отверстия Па по формуле:
Pизб =98 · y · (ρрз – ρп) (20)
где у – половина высоты загрузочного отверстия м;
ρрз ρп – плотность воздуха рабочей зоны и газов печи кгм3
Pизб = 98 · 04(118 – 03) = 345 Па
Рассчитываем среднюю скорость выхода газов из печи мс:
где – коэффициент расхода воздуха 063
Определяем расход газов выходящих из печи по формуле:
Gг = Vср · fn · ρп (23)
Lг = 302 · 064 = 193 м2с
Gг = 302 · 064 · 03 = 058 кгс
Определяем расстояние от печи до точки пересечения оси потока искривленного под действием гравитационных сил с плоскостью входа газов в зонт-козырек:
где - эквивалентной по площади диаметр загрузочного отверстия м;
m – коэффициент изменения скорости принимаем равным 5;
n – коэффициент изменения температуры принимаем равным 42;
Ar – критерий Архимеда определяемый по формуле:
где TnTрз - температура газов в печи и воздуха в рабочей зоне К;
Находим диаметр струи газа на расстоянии х от загрузочного отверстия м;
и минимальный вылет зонта м:
рассчитываем расход смеси газов и воздуха в помещении на входе в зонт м3с:
Определяем расход газа удаляемого из помещения:
Находим температуру смеси газов и воздуха °С:
т.к. tсм = 7735 °С принимаем естественный способ вентиляции для удаления вредных веществ. Принимаем рекомендуемую температуру газовоздушной смеси 300 °С тогда
Для теплого периода расход воздуха подсасываемого в зонт составит:
Аналогично расчет выполняется для холодного периода:
Для холодного периода расход воздуха подсасываемого в зонт составит:
Порядок расчета бортового отсоса для удаления паров и газов выделяющихся от ванн в процессах травления металлопокрытий и др. Расчет ведется солгасно [3]
Принимаем к устройству двухбортовой отсос без поддува.
Количество воздуха удаляемого бортовым отсосом определяется по формуле:
L = L0 · kt · kT · k1 · k2 · k3 · k4 (32)
где L0 – расход воздуха удаляемого щелью отсоса м3ч согласно [3т.5.8]
kt – коэффициент учитывающий токсичность и интенсивность вредных
выделений согласно [3 т.5.5] 196;
kT – коэффициент учитывающий токсичность и интенсивность вредных
выделений согласно [3т.5.6];
k1 – коэффициент учитывающий тип отсоса [3т.5.7];
k2 – коэффициент воздушного перемешивания [3т.5.7];
k3 – коэффициент укрытия зеркала растворами плавающими телами [3т.5.7];
k4 – коэффициент укрытия поверхности раствора пеной поверхностно-
активными веществами [3т.5.7].
Расчет сведен в таблицу 4.1.
Расчет бортовых отсосов
Сводная таблица местных отсосов.
Количество отсасываемого воздуха м³ч
Ванна горячей промывки t = 80 °С
Шлифовально-полировальный станок N = 45 кВт
Камерная электропечь t = 900 °С
Закалочный бак для воды t = 80 °С
Закалочный бак для масла t = 150 °С
Продолжение таблицы 4.2.
Стол для сварочных работ эл-ды УОНИ 15 кВтч
Воздушное душирование
Воздушный душ предназначен для создания комфортных условий работы на отдельных рабочих местах. Воздушный душ направлен на тело человека струи воздуха с определенными параметрами.
Согласно [3] находим интенсивность теплового излучения рабочих мест.
Рабочее место или источник теплоизлучения
Интенсивность теплового облучения Втм2
Направление подачи и количество душирующих патрубков
Камерная электропечь
Сверху и сбоку в сторону от печи. Один душ на рабочее место
Применяем душирование горизонтальными и наклонными струями при борьбе с избытками тепла. Расчет ведется согласно [2п.9.2]
где tрз – температура воздуха в рабочий зоне °С;
tр – нормируемая температура воздуха на рабочем месте принимаемая согласно
t0 = tохл + Δtn – температура воздуха на выходе из душирующего патрубка (tохл -
температура воздуха на выходе из форсуночной камеры после адиабатического
Δtn – нагрев воздуха в вентиляторе и воздуховодах между форсуночной камерой
и душирующим патрубком. Принимаемый не менее 15 °С)
Принимаем нагрев воздуха в вентиляторе и воздуховодах Δtn = 15 °С определяем отношение разностей температур:
Принимаем к установке душирующий патрубок ППД.
Определяем площадь сечения душирующего патрубка:
где х – расстояние от душирующего патрубка до рабочего места м;
n – опытный коэффициент характеризующий изменение температуры по оси
струн принимается согласно [2т.9.6]
Устанавливаем ближайший больший патрубок ППД – 6 с F0 = 016 м2
Определяем скорость движения воздуха на выходе из патрубка:
Где - нормируемая скорость движения воздуха на рабочем месте мс;
принимаем согласно [2т.9.1]
m – опытный коэффициент характеризующий изменение скорости по оси
струи принимается согласно [2т.9.6];
Определяем расход воздуха подаваемого через душирующий патрубок:
Определяем количество воздуха для всех патрубков:
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции.
Общеобменная вытяжная вентиляция предназначена для удаления тех вредных выделений которые попадают в воздух вследствие несовершенства местных отсосов недостаточной эффективности их работы или невозможности их устройства.
При борьбе с газами:
где Gгаза – количество газа поступающего в помещение тч;
Суд - концентрация определенного газа в воздухе помещения ПДК рабочей
Спр – концентрация этого газа в приточном воздухе помещения
Выделяющиеся вредности
Электроды УОНИ 13-45
Марганец и его окиси
Расчет воздухообмена по местным отсосом.
Количество воздуха определяется по формулам:
- минимальная вытяжка из верхней зоны
- количество приточного воздуха
т.к. потребный воздухообмен по каждой из вредностей получился меньше Gмо+Gвзmin
то количество приточного и вытяжного воздуха принимаем равным Gмо+Gвзmin.
Воздухообмен принят по «местным отсосам»
5. Расчет количества общеобменного притока
по ассимиляции теплоизбытка
Для того чтобы в помещении поддерживалась постоянная температура должны быть соблюдены условия воздушного и теплового балансов при данном воздухообмене:
Для теплого периода задаемся температурой общеобменного притока которую принимаем равной температуре наружного воздуха т.о.:
где Н – расстояние от пола до центра вытяжного отверстия в верхней зоне м;
k – температурный градиент принимаемый для термических цехов 08-12
Т.к. вытяжка из верхней зоны Gвз получилось наибольшей по ассимиляции теплоизбытков в теплый период года принимается:
Для определения общеобменного притока в холодный период из уравнения (40) выражаем tпробщ задаваясь воздухообменам по местным отсосам т.е.
Т.к. tпр > tн воздух следует подавать в помещении механическим путем.
Аэрацией называется организованная общеобменная вентиляция осуществляемая в заранее заранее заданных объемах и регулируемая в зависимости от внешних метеорологических условий (температуры наружного воздуха и скорости ветра). Расчет ведется в следующей последовательности:
Принимаем tпр=tи=24 °С;
Определяем температуру удаляемого воздуха (41) tуд = 35 °С
Определяем среднюю температуру по объему здания:
Задаемся произведением площадей приточных f1 и вытяжных f2 отверстий f1f2 = 125
Определяем расстояние от центров вытяжных и приточных отверстий до центра нейтральной плоскости. Проемы нижнего яруса открываются на 13. Расстояние от центра верхних проемов до плоскости избыточного нулевого внутреннего давления определяется по формуле:
где 12 – коэффициенты расхода соответственно приточных и вытяжных проемов.
Для приточных отверстий при одинарной среднеподвесной створке при угле открытия 90° 2 = 24 для фонаря
Определяем период давления в каждом из проемов
Определяем скорость воздуха в приточных и вытяжных проемов:
Определяем требуемые площади приточных и вытяжных проемов:
7. Составление воздушного баланса помещения
После определения необходимого воздухообмена помещения термического цеха для теплого и холодного периодов года составляется воздушный баланс. Количество организованного притока равно количеству организованного удаляемого воздуха.
Расчет сведен в таблицу 4.5.
Компоновка систем местной общеобменной
механической вентиляции
С помощью приточной общеобменной системы вентиляции с механическим побуждением подачи приточного воздуха осуществляется рассредоточено на рабочую зону помещения. Подача приточного воздуха предусмотрена так чтобы воздух не поступал через зоны с большими загрязнениями. Воздухораспределители размещены за колоннами на расстоянии друг от друга и подвешиваются на высоту
м от пола. Воздуховоды круглого сечения выполнены из листовой стали.
Аэродинамический расчет систем вентиляции.
Для проведения аэродинамического расчета вычерчиваем аксонометрическую схему приточной (рис. 1) и вытяжной (рис.2) систем. По схеме и плану строительной части проекта определяем протяженность отдельных ветвей системы. Целью аэродинамического расчета является определение размеров сечений всех участков системы при заданном расходе. Выбираем главное направление самое нагруженное и протяженное 1-7
Расчет приточной системы.
Местные сопротивления на расчетном участке 1-7 приточной системы сведены в таблицу 6.1.
Местные сопротивления
Вид местного сопротивления
Схема приточной вентиляции (рис. 1)
Расчет вытяжной системы
Отвод из звеньев круглого сечения
Схема вытяжной вентиляции (рис. 2)
В курсовом проекте запроектированы три приточные системы:
- П-1 П-2 – для общеобменной приточной системы;
- П-3 – для душирования рабочих мест.
При проектировании приточных камер предусмотрены проходы по периметру для монтажа и обслуживания. Выбор типа приточных камер производим по производительности и воздуху:
Подбираем калорифер на приточную камеру 2ПК-10. Расчет ведется в следующей последовательности согласно [2 гл.13]
Принимаем массовую скорость воздуха кгм2с и определяем площадь фронтального сечения калорифера по воздуху м2:
где G – количество нагреваемого воздуха кгч
Пользуясь техническими данными о калориферах и исходя из необходимой площади живого сечения подбираем номер и число устанавливаемых параллельно калориферов и находим действительную площадь их живого сечения. Число калориферов должно быть минимальным.
Определяем действительную массовую скорость в калориферах кгм2с:
При теплоносителе воде количество проходящей через каждый калорифер воды м3ч вычисляем по формуле:
Находим скорость мс в трубках калориферов по формуле:
где fтр – живое сечение трубок калорифера для прохода воды м2 по массовой скорости воды находим коэффициент теплопередачи калорифера k ккалм2ч°С
Рассчитываем необходимую площадь поверхности нагрева м2 калориферной установки:
где tср – средняя температура теплоносителя °С;
tн – начальная температура нагреваемого воздуха °С;
tk – конечная температура нагреваемого воздуха °С.
Определяем общее число устанавливаемых калориферов:
где Fk – площадь поверхности нагрева одного калорифера выбранный модели м2.
Округляем число калориферов до кратного числа их в первом ряду n находим действительную площадь поверхности нагрева м2 установки Fу:
Запас поверхности нагрева составляет:
Расчет калорифера для приточной системы П-1
Принимаем массовую скорость воздуха
Площадь фронтального сечения калорифера по воздуху составить:
Принимаем 1 калорифер КС 4-9:
Действительная массовая скорость в калориферах:
Количество проходящей через каждый калорифер воды:
Скорость воды в трубках калорифера:
Коэффициент теплопередачи калорифера согласно [2 т.11.3] k = 229 ккал(м2ч°С)
Необходимая площадь поверхности нагрева калориферной установки:
Общее число устанавливаемых калориферов:
Действительная площадь поверхности нагрева составит:
Определяем аэродинамическое сопротивление калориферной установки ΔPА = 119 Па
Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции П-3
Для приточной системы П-1 П-2 подбор вентилятора осуществляется по потерям давления и расходу воздуха на данную систему:
(Па) L = 36424 (м3ч)
по данному давлению и расходу к установке принимаем вентилятор В-Ц 14-46-8
Аналогично подбираем для остальных систем. Результаты сведены в таблицу 7.2. а характеристики вентиляторов в таблицу 7.3.
Типоразмер вентилятора
Частота вращения рабочего колеса обмин
Параметры в рабочей зоне
Масса вентилятора не более кг
Производительность м³ч
При монтаже системы вентиляции рабочее место должно быть организовано так чтобы создавались условии для безопасности высокопроизводительного труда рабочих с наименьшими затратами сил и времени на выполнение работ.
К рабочим местам предъявляются следующие требования:
- полная безопасность рабочих;
- удобное положение рабочего во время работы;
- достаточные размеры рабочего места для свободного выполнения работ и размещение инструмента;
- хорошая освещенность рабочего места;
- обеспечение необходимых санитарно-гигиенических условий труда.
Необходимо соблюдать следующие требования безопасности при монтаже:
- зоны проекта вентиляционного оборудования следует ограждать выставляя предупредительные знаки;
- не допускать нахождения людей в зоне подъема груза;
- при монтаже не оставлять воздуховоды на весу.
СНиП 41-03-2003 «Отопление вентиляция и кондиционирование». – М. 2003.
СНиП 23-01-99* «Строительная климатология».-М. 1999.
Торговников Б.М. Проектирование промышленной вентиляции. – М. 1983.
Бромлей М.Ф. Проектирование отопления и вентиляции. – М. 1965.
Староверов И.Т. Монтаж вентиляционных систем. – М. 1964.
Староверов И.Т. Внутренние санитарно-техническое устройство. – М. 1978.
Злобинский Б.М. Производственная санитария. – М. 1964.
Зеленко Г.Н. Методические указания. – Тула 1984.
Климанов А.Д. Рыжиков Н.Г. Зеленко Г.Н. Методические указания. – Тула 1984

Министерство образования и науки РФ.doc

Министерство образования и науки РФ
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Тульский государственный университет
Кафедра «Санитарно-технические системы»
На курсовую работу по курсу «Вентиляция»
Студент гр. 351081 Глущенко В.Н.
наименование объекта Термический цех
район застройки г. Чита
главный фасад обращен на юг
высота помещения без учета высоты фонаря 10 м
размеры аэрационного фонаря принять
высота окон первого яруса 4 м
число работающих в смену 20 чел.
количество материала поступающего в цех снаружи 3 тчас
параметры теплоносителя
Содержание расчетно-пояснительной записки
Характеристика объекта.
1.Климатические данные района застройки.
2.Характеристика технологического процесса с позиции выделяющихся вредностей.
Обоснование выбора расчетных параметров воздуха.
1.Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Расчет количества выделяющихся в воздух помещений вредности.
1. Расчет тепловыделений.
2. Расчет теплопотерь.
3. Тепловой баланс помещений.
4. Расчет влаговыделений.
5. Расчет газо- паро- и пылевыделений.
Расчет воздухообмена.
1. Выбор ориентировочной схемы организации воздухообмена.
2. Выбор производительности местных отсосов. Сводная таблица местных отсосов.
3. Расчет местной приточной вентиляции.
4. Расчет производительности общеобменной вентиляции.
6. Составление воздушного баланса помещений.
Расчет воздухораздающих устройств.
Компоновка систем местной общеобменной механической вентиляции.
Аэродинамический расчет вентиляционных систем (одной приточной и одной вытяжной).
Выбор вентиляционного оборудования.
1. Выбор типа и числа приточных камер.
2. Выбор калориферов (для одной из приточных камер).
3. Выбор вентиляторов и дефлекторов.
4.выбор пылеулавливающего оборудования.
Техника безопасности при эксплуатации запроектированных систем вентиляции.
Графическая часть проекта
Первый лист (формат А1): план и разрезы здания с нанесением технологического и вентиляционного оборудования спецификация (масштаб 1:100)
Календарный план выполнения курсового проекта
Процент от объема проекта
Знакомство с технологическим процессом. Выявление характера производственных вредностей и их источников. Выбор расчетных параметров воздуха
Расчет количества выделяющихся вредностей. Тепловой баланс помещений.
Расчет местной вытяжной вентиляции
Расчет воздухообмена. Воздушный баланс.
Компоновка вентиляционных систем
Аэродинамический расчет систем
Выбор вентиляционного оборудования
Четвертая и пятая недели
Описание мероприятий по технике безопасности при эксплуатации вентиляционных систем
Выполнение графической части
Примечание: недостающие мощности оборудования принять самостоятельно
руководителя (Ф.И.О.)