Трубоэлектросварочный стан 10-20

Холодильник.dwg

Соединение муфтовое 15
Соединение муфтовое 32
Шайба 36.02. Ст3 016 ГОСТ11371-78
Гайка М36-7Н.5.019 ГОСТ 5916-70
Гайка М8-7Н.5.019 ГОСТ 5915-70
Болта по ГОСТ 7798-70
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20
Dу15 Подвод сжатого воздуха Р=0
Технические требования по ОСТ 24.010.01-82
При монтаже точка "М" подсоединить
к напорной линии подачи охлаждающей воды
точку Н" подсоединить к сливному штуцеру
подводимый к холодильнику
должен быть не грубее 10 класса загрязнен-
ности по ГОСТ 17433-80
Резьбовые соединения трубопроводов и запорной
арматуры уплотнить лентой Ф4-ПН ГОСТ 24222-80
Покрытие: Эмаль ПФ115
Внутренние поверхности корпуса холодильника
окрасить водостойкой эмалью ЭП-525 ГОСТ 22438-77
условия эксплуатации 4 по ГОСТ 9.032-74
Шайбы по ГОСТ 6402-70
Угольник ввертной Dy=8
Dy=15 1563рк ГОСТ9086-74
Тройник 32 ГОСТ 8948-75
Вентиль запорный муфтовой

Стан профилировочный .dwg

Клеть горизонтальная
Болта по ГОСТ 7805-70
Клеть шовонапрвляющая
Устройство для охлаж-
Шайба 65Г ГОСТ 6402-70
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20
Технические требования по ОСТ 24.010.01.80
дения валков шовосжи-
Болта по ГОСТ 7817-80
Винт В1 М5-8qх12.48.029
Гайки по ГОСТ 5915-70
Стан обкатать без нагрузки в течение 60 мин
при 800 обмин. Повышенный шум и нагрев под-
шипников узлов не допускается.
Трубоэлектросварочный агрегат ТЭСА 10-20
Валок в сборе правый
Валок в сборе верхний
Валок в сборе нижний
Шайбы по ГОСТ 6402-70
Стан профилировочный
Болты по ГОСТ 7805-70
АМ Р502 1:4 кВт1.5 80.85
Гайки М12-7Н.5 ГОСТ 5916-70
Шайбы 65Г ГОСТ 6402-70

Технологический маршрут обработки направляющего винта.DWG

Операция 010. Правильная
Операция 040. Фрезерная
Оборудование: вертикально-фрезерный станок
Оборудование: токарно-винторезный станок
Операция 030. Токарно-винторезная
Оборудование: фрезерно-центровальный станок
Операция выполняется за два перехода
Операция 025. Фрезерно-центровальная
Операция 015. Термообработка
Оборудование: правильные ролики
Операция 020. Маркировка
Операция 050. Контрольная
Операция 045. Маркировка
Операция 035. Токарно-винторезная
ВЕРТИКАЛЬНОЙ КЛЕТИ ТЭСА10-20
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ МАРШРУТ ОБРАБОТКИ НАПРАВЛЯЮЩЕГО ВИНТА
Заготовка: калиброванный прокат ГОСТ 4543-71
Операция 005. Заготовительная
Сталь 40Х ГОСТ4543-71

Барабан разматывателя.dwg

Трубоэлектросварочный агрегат 10-20
Винт М6-8gx12.14H.019
Шайба 64.02 ГОСТ111872-89
Гайка BМ64x20-7Н5.019
Винты по ГОСТ 11738-84
Шайбы по ГОСТ 6402-70
Втулка II 16х20 Н254-62
Винт BМ6-8gx14.48.019
Кольцо Б15 ГОСТ 13942-68
Кольцо Б60 ГОСТ 13942-68
Масленка 1.4 Ц6 ГОСТ 19853-74

Разматыватель.dwg

Болты по ГОСТ7798-70
Шайба по ГОСТ6402-70
К поршневым плоскостям
К штоковым плоскостям
Наружный диаметр рулона
Скорость разматывания полося ммин 80
Внутренний диаметр рулона
Техническая характеристика.
отв. 24 под фундаментный болт М16
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20

Винт направляющий.DWG

R0.3 и R1 обеспечить
заточкой инструмента
Сталь 40Х ГОСТ4543-71

Формовочно-сварочный стан.dwg

Клеть горизонтальная
Болта по ГОСТ 7805-70
Клеть шовонапрвляющая
Устройство для охлаж-
Шайба 65Г ГОСТ 6402-70
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20
дения валков шовосжи-
Болта по ГОСТ 7817-80
Винт В1 М5-8qх12.48.029
Гайки по ГОСТ 5915-70

Организационно-экономическая часть.dwg

-й год при объеме производства 391
Точка безубыточности
Трубоэлектросварочный агрегат ТЭСА 10-20
Схема принятия решения.
Смета затрат на производство
готовой продукции за 1 год.
точки безубыточности.
Анализируемый период

Технологический маршрут обработки вала универсальной клети.dwg

Сталь 40Х ГОСТ4543-71
МГТУ им. Н.Э.Баумана
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ МАРШРУТ ОБРАБОТКИ ВАЛА
УНИВЕРСАЛЬНОЙ КЛЕТИ ТЭСА10-20
Заготовка: калиброванный прокат ГОСТ 4543-71
Операция 005. Заготовительная
Операция 025. Фрезерно-центровальная
Оборудование: фрезерно-центровальный станок
Операция 020. Маркировка
Операция выполняется за два перехода
Оборудование: правильные ролики
Операция 015. Термообработка
Операция 010. Правильная
Операция 030. Токарно-винторезная
Оборудование: токарно-винторезный станок
Операция 035. Токарно-винторезная
Операция 040. Фрезерная
Оборудование: вертикально-фрезерный станок
Оборудование: круглошлифовальный станок
Операция 045. Шлифовальная
Операция 050. Маркировка
Операция 055. Контрольная
Сталь 40Х ГОСТ1050-88

Схема участка ТЭСА 10-20.dwg

Машина для конденсаторной сварки полос
Формовочно-сварочный стан
Профилировочный стан
Стелаж приемный с сбрасывателем
Площадка для переоборудования склад валков 1
Склад разрезанных рулонов
Вальцетокарный станок
Площадка для переоборудования склад валков 2
Участок визуального контроля и ремонта с
металлографической лабораторией
Транспортировка труб к складу
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20

Клеть универсальная.dwg

(корпус верхнего валка условно не показан)
Трубоэлектросварочный агрегат 10-20

Пояснительная записка ТЭСА 10-20.DOC

Назначение и техническая характеристика ТЭСА 10-204
Особенности изготовления тонкостенных труб6
Состав оборудования стана26
Краткое описание технологического процесса39
Расчет калибровки и энергосиловых параметров41
Защита производства в чрезвычайных ситуациях59
Обоснование разработки и использование ТЭСА 10-2092
Показатели эффективности ТЭСА 10-2099
Назначение детали в узле и анализ ее технологичности108
Список литературы112
В зависимости от назначения труб характеристики и размеров исходного материала сварные трубы получают несколькими способами каждому из которых присущи свои технологические недостатки и преимущества.
Способы производства сварных труб можно классифицировать по двум основным отличительным особенностям.
По температуре формуемого металла: формовка холодного листа (все виды современных трубоэлектросварочных агрегатов); формовка горячего (агрегаты непрерывной печной сварки труб);
По способу получения окончательных размеров готовых труб на калибровочных клетях формовочно-сварочных агрегатов; получение на трубосварочных агрегатах ограниченного числа размеров труб-заготовок и окончательное формирование диаметра и толщины стенки на редукционно-растяжных станах горячего и холодного редуцирования.
Способы производства сварных труб классифицируются также по характеру протекания процесса (непрерывный и дискретный) числу и направлению швов на трубах (одношовные и двухшовные прямошовные и спиральношовные) способу формовки листа в трубную заготовку (валковая прессовая в машинах валковооправочного или полувтулочного типов) способу сварки (печная дуговая под слоем флюса электросварка сопротивлением индукционная сварка сварка токами высокой частоты электросварка в среде инертных газов электроннолучевая сварка сварка постоянным током плазменная и ультразвуковая сварка) и количеству слоёв в трубе (однослойные и многослойные).
В последние годы широкое применение получили особотонкостенные (с толщиной стенки 015 05 мм) сварные профильные трубы (рис.1) (прямоугольные плоскоовальные и др.) из алюминия меди латуни и нержавеющей стали.
Рис. 1. Особотонкостенные сварные профильные трубы
Они широко используются в мировой практике бытового машиностроения (кондиционеры холодильники) производства стеклопакетов оконных рам для жилищного и промышленного строительства изготовления автомобильных радиаторов многослойных сильфонов для атомной энергетики и пр. Потребность в таких трубах составляет десятки миллионов погонных метров в год. В России особотонкостенные сварные профильные трубы (прямоугольные плоскоовальные и др.) не производятся и закупаются по импорту что резко удорожает стоимость изделий в которых они применяются.
Для производства стеклопакетов оконных рам только для Москвы требуется в год свыше 10 млн. погонных метров прямоугольных профилей из алюминиевых сплавов. Организация производства таких профилей в Москве позволит отказаться от импорта аналогичной продукции и привести к экономии как минимум 10 млн. рублей в год.
Таким образом разработка технологического процесса и оборудования для изготовления особо тонких сварных труб является важной задачей металлургического машиностроения. По этим причинам был разработан трубоэлектросварочный агрегат ТЭСА 10-20 предназначенный для производства особотонкостенных электросварных труб широкого сортамента в пределах от 10 до 20 мм методом непрерывной формовки трубной заготовки из холоднокатаной ленты в рулонах сварки ее токами высокой частоты и калибрования или профилирования на заданный размер.
Назначение и техническая характеристика ТЭСА 10-20
Трубоэлектросварочный агрегат ТЭСА 10-20 предназначен для производства точных сварных прямошовных холоднодеформированных труб малого диаметра в бунтах или мерными длинами используемых при изготовлении различных деталей в автомобильной промышленности и в общем машиностроении.
Были проанализированы запросы потребителей особотонкостенных профилей (труб) которые нашли широкое применение в строительных конструкциях практике бытового машиностроения и автомобилестроения основные технические характеристики стана для производства профилей (труб) данного сортамента должны иметь следующие параметры:
Материал алюминий и его сплавы
Толщина ленты мм015 05
Ширина ленты ммдо 80
Точность ленты по ширине мм± 002
Наружный диаметр рулонов ммдо 1600
Внутренний диаметр рулонов мм250
Диаметр свариваемых труб мм10 20
Толщина стенки мм015 05
Типы профильных труб квадратные прямоугольные
овальные профильные
Размеры профильных труб в пределах периметров
Длина профилей (труб) м4 6
Сварка труб высокочастотная с индукционным подводом
Мощность потребляемая от сети кВт87
Колебательная мощность кВт60
Рабочая частота МГц044
Скорость сварки ммин20 80
Часовая производительность мчас 650 2500
Особенности изготовления тонкостенных труб
Формовка прямошовных труб заключается в том что металлическая лента вначале изгибается в валках приобретая форму желоба а затем сворачивается в цилиндрическую заготовку круглого и овального профиля в сечения с прямолинейным сходом кромок.
Однако при изготовлении тонкостенных труб известные приемы и оборудование не позволяли добиваться стабильности и высокого качества формовки и сварки.
Было установлено что вследствие погрешностей изготовления и настройки валков а также колебаний толщины заготовки в валках с открытым калибром наряду с пластическими изгибами ленты происходят местные изменения ее толщины. Деформации такого рода как правило невелики и практически не оказывают влияния на формовку обычных прямошовных труб с относительно толстыми стенками (> 1 мм).
В случае формовки тонкостенных труб при тех же деформациях изменение толщины заготовки в процентном отношении получается значительным и на ее кромках образуются гофры исключающие возможность сварки трубы. Кроме того вследствие указанных причин возникают асимметричные нагрузки которые стремятся вытолкнуть ленту из калибров в сторону. Единственным методом приложения противодействующих сил являются боковые поверхности кромок ленты поэтому чем тоньше и пластичнее лента тем труднее удержать ее в калибрах не повредив при этом кромок.
Было также установлено что в валках с закрытым калибром цилиндрической заготовке придают в сечении форму круга или овала симметричного относительно горизонтальной оси которая делит полученный профиль на две неравные по периметру части. Периметр одной из них из-за наличия щели между кромками всегда меньше периметра другой. При сдавливании такой трубной заготовки во время сварки валками металл из большой по периметру части перемещается в меньшую для образования сварного соединения кромок.
В результате указанного движения металла а также неодинаковых условий трения в калибре сварочных валков возникает закручивание трубной заготовки вокруг ее продольной оси и переменной по направлению. Удержать тонкостенную трубную заготовку от закручивания валковой шовонаправляющей клетью обычно не удается.
И наконец еще одна особенность характерная для процесса ВЧ сварки тонкостенных прямошовных труб. Вследствие неточностей изготовления инструмента и раскроя полосы давление металла на валки в сварочном калибре меняется от минимума до избыточной величины. Кромки тонкостенной трубной заготовки разогретые до сварочной температуры при сдавливании их валками при избыточном давлении теряют устойчивость. Сварочные клети традиционной конструкции не позволяют решить эту проблему.
Анализ перечисленных особенностей формовки и ВЧ сварки тонкостенных труб позволил сформулировать основные требования к технологии и оборудованию по сварке тонкостенных труб из цветных металлов.
Назначение детали в узле
Винт направляющий является составной частью вертикальной клети формовочного стана трубоэлектросварочного агрегата ТЭСА 10 20. Он предназначен для совмещения оси прокатки с осью валков.
Винт наружной цилиндрической поверхностью диаметром 13е8 соединяется с внутренней цилиндрической поверхностью втулок которые являются его опорами. Через соединение « ласточкин хвост» винт вращаясь придает паре валков поступательное движение в вертикальном направлении.
Вертикальная клеть частью которой является направляющий винт служит для предотвращения провисания ленты при ее формовке в трубу и не является приводной поэтому она не испытывает сильных нагрузок. Следовательно условия работы винта не являются тяжелыми.
Несмотря на нетяжелые условия работы винт все же является ответственной деталью в вертикальной клети. Качество обработки этой детали определяет нормальную работу всего агрегата. От геометрической точности обработки его поверхностей и нарезки трапецеидальной резьбы зависит точная регулировка оси формовки трубы степень ее провисания а следовательно и качество конечной трубы.
Под точностью в технологии машиностроения понимают степень соответствия производимого изделия его заранее утверждённому эталону. На всех этапах технологического процесса изготовления изделия неизбежны те или иные погрешности в результате чего достичь абсолютной точности практически невозможно. Поэтому на геометрические размеры детали устанавливаются допуски.
Базой по отношению к которой задаётся допуск на точность расположения элементов является ось вращения. Основным отклонением здесь рассматривается допуск на соосность двух резьбовых элементов винта которые имеют левую и правую нарезку трапецеидальной резьбы.
Обеспечение заданного качества механизмов и их длительное сохранение во многом зависит от качества поверхностей деталей. Около 80% случаев выхода из строя машин связанно с износом рабочих поверхностей сопряжённых деталей. Под качеством поверхности детали понимают состояние её поверхностного слоя как результат воздействия на него последовательно применяемых технологических методов. Оно характеризуется шероховатостью волнистостью а так же физико-механическими свойствами поверхностного слоя.
Шероховатость поверхности влияет на прочность деталей работающих в условиях циклической нагрузки. Впадины микропрофиля являются своеобразными надрезами на поверхности и в значительной степени влияют на концентрацию напряжений и образование усталостных трещин. Для повышения износостойкости трущихся деталей целесообразно создавать поверхности скольжения шероховатость которых соответствует шероховатости поверхностей приработанных деталей.
Несущая способность поверхности детали зависит от её шероховатости и метода обработки: при высоте микронеровностей 2.5 8 мкм после развёртывания и шлифования она составит 10%; при высоте микронеровностей 0.8 2.5 мкм для тех же методов обработки она повышается до 40%; в результате тонкого шлифования тонкой притирки и суперфиниша – 80 90%.
Исходя из вышесказанного назначим следующие шероховатости:
поверхность соприкосновения с опорными втулками Ra=16мкм;
поверхность резьбы Ra=32мкм;
К направляющему винту предъявляем следующие технические требования:
) Диаметральная точность
Остальные поверхности по IT14
) Линейные размеры:
Технологический анализ конструкции проводится по качественным и количественным показателям. Отработка детали на технологичность по качественным показателям предшествует количественной оценке и подразумевает установление соответствия рабочего чертежа детали требованиям современных заготовительных и механосборочных производств.
Технологичной считают деталь в которой учтены возможности минимального расхода металла и использование наиболее экономичных и производительных методов изготовления с применением типовых технологических процессов и оснастки при заданном типе производства. Для решения указанных задач необходимо соблюдать следующие требования:
- унификация элементов конструкции детали;
- требование точности обработки и шероховатости поверхностей детали должны соответствовать условиям ее эксплуатации не допускается завышение требований к точности и шероховатости;
- конструктивные формы и размерные соотношения детали должны обеспечивать ее достаточную жесткость и возможность применения жесткого инструмента;
- необходимо обеспечить удобные базирующие поверхности предусмотреть совмещение технологических измерительных и конструктивных баз. Размеры необходимо проставлять таким образом чтобы при обработке и контроле не требовалось дополнительных вычислений;
- целесообразно стремиться к сокращению объема механической обработки;
- необходимо обеспечить свободный подвод и сквозной проход режущего инструмента;
-четко разделить поверхности обрабатываемые на различных технологических переходах.
Данная деталь технологична по следующим показателям:
- конструктивная форма направляющего винта представляет собой сочетание простых геометрических поверхностей следовательно существует возможность применения высокопроизводительных методов производства и выбора удобной и надежной базы в процессе обработки.
- метод получения заготовки – отрезание от круглого проката. Этот метод характеризуется невысокой трудоемкостью поскольку в данном случае мы имеем дело с единичным либо мелкосерийным производством метод подходит.
Поскольку отношение то деталь является нежесткой. Для облегчения процесса обработки винта используется ходовой люнет по диаметру 16 мм.
Выбор метода получения заготовки определяется следующими критериями:
а) Размеры и конструктивная форма заготовки. Максимальный размер наружной поверхности – 16 мм длина винта – 405 мм; конструктивная форма – цилиндр (простая форма).
б) Шероховатость и качество её поверхностных слоёв. Шероховатость поверхности Ra1.6 Ra 3.2.
в) Тип производства – единичное мелкосерийное.
На основании вышесказанного можно заключить что методом получения заготовки является отрезка от круглого калиброванного профиля диаметром 20мм ГОСТ 7417-88 40Х ГОСТ1050-88
Выбор маршрута обработки производят исходя из требований чертежа и точности заготовки. Требуемая точность готовой детали достигается за счет нескольких стадий (переходов) обработки. Причем каждый переход обработки повышает точность детали в среднем на:
2 квалитета на стадиях окончательной и чистовой обработки;
3 квалитета на стадиях предварительной обработки.
Учитывая это составим маршрут обработки следующих основных поверхностей:
Это наиболее ответственные поверхности детали. Маршрут будет выглядеть следующим образом:
IT 14 - Точение черновое
IT 11 - Точение получистовое
IT 8 - Точение чистовое
Разработка общего маршрута обработки детали с описанием этапов обработки.
При проектировании технологических процессов большое значение с точки зрения достижения заданной точности имеет выбор баз. Обработку заготовки следует начинать с выбора баз.
При построении маршрута обработки следует придерживаться принципа постоянства баз т.е. на всех основных технологических операциях использовать одни и те же поверхности в качестве технологических баз.
В процессе обработки детали необходимо производить контроль точности расположения поверхностей отклонения формы элементов. Это нужно для своевременного выявления отклонений и последующего их исправления.
Оп. 005 Заготовительная.
Отрезка круглого проката на круглопильном станке дисковой пилой.
Выполняется на винтовом прессе.
Оп. 015 Термообработка.
Нормализация до HRC 30 34
Оп. 025 Фрезерно-центровальная.
Выполняется на фрезерно-центровальном станке в два установа. Переход 1 включает в себя подрезание торцов (Ra=12.5) и отрезание заготовки в размер L=405мм. В переход 2 входит операция сверления центровых отверстий 2 мм
Оп. 030 Токарно-винторезная.
Выполняется на токарно-винторезном станке. Включает 7 переходов в процессе которых обрабатываются различные поверхности с применением упорного и канавочного резцов а также ходового люнета по 16мм.
Оп. 035 Токарно-винторезная.
Выполняется на токарно-винторезном станке. Включает 4 перехода в процессе которых обрабатываются различные поверхности с применением упорного канавочного и резьбового резцов.
Выполняется на вертикально-фрезерном станке.
Фрезеруется квадрат 10-012мм
Оп. 050 Контрольная.
Контроль отклонений от соосности и от перпендикулярности.
Тонкостенная труба успешно формуется и сваривается если полосу не выбрасывает из калибров валков кромки сформованной трубной заготовки имеют неповрежденную поверхность и прямолинейную форму и крутильные колебания ее в сварочном калибре имеют минимальную величину.
Эти требования можно обеспечить во-первых слежением валков за геометрическими и силовыми изменениями происходящими в открытых калибрах. Слежение осуществляется верхними валками рабочих клетей формовочного стана установленными относительно нижних с возможностью свободного осевого и упругого радиального перемещения причем верхние валки под действием пружин поджимаются к нижнему с усилием которое обеспечивает пластический изгиб ленты и ее продольное перемещение. В течение всего процесса формовки проходные сечения калибров самонастраиваются непосредственно по изгибаемой заготовке при этом больших усилий выталкивающих ленту в сторону из калибров не возникает и дефекты на ее кромках не образуются.
Во-вторых в закрытом калибре валков последней клети трубную заготовку необходимо формовать в виде профиля овальной формы со щелью несимметричного относительно горизонтальной оси его сечения и разделенного горизонтальной осью на неравные по периметру части при этом периметр части со щелью должен превышать периметр другой части на величину вытесняемую в грат. В этом случае сварное соединение образуется только за счет разницы периметров без перемещения металла из одной части профиля в другую и без сопутствующего такому движению металла в сварочном калибре закручиванию трубы.
Формовка (сворачивание) плоской трубной заготовки (листа ленты штрипса) в цилиндрическую заготовку - одна из основных операций всех технологических процессов производства сварных труб. Для осуществления процесса формовки требуются значительно меньшие затраты чем при прокатке что оказывает решающее влияние на технико-экономические показатели производства сварных труб.
Непрерывной формовкой называемой также «роликовой формовкой» из выправленной ленты или толстого листа (в виде отдельных полос или бесконечной заготовки) получают шлицевую трубу с заданной геометрией предназначенную для сварки.
Процесс непрерывной формовки труб характеризуется рядом особенностей:
Проекция кромки полосы на горизонтальную плоскость до точки сварки представляет собой кривую примерно соответствующую синусоиде.
Траектория средней линии полосы в направлении прокатки может проходить как горизонтально так и под углом к участку формовки.
Профили сечений т. е. геометрическая форма калибров должны быть последовательными.
Отношение длины формовочного участка к диаметру трубы должно быть определенным.
На рис. 2 показан простейший случай формовки труб с непрерывно изменяющимся радиусом причем средняя линия полосы проходит на неизменной высоте. Проекция кромок полосы на горизонтальную плоскость (кривая а) синусоидальной формы. Ее рассчитывают по формуле
Кривая b является проекцией траектории кромок полосы на вертикальную плоскость и определяется из формул:
В=r2а уа =rsina h=r(1 - cos а). Кривую с находят из равенства ус=.
Рис.2. формовка трубы с непрерывно изменяющимся радиусом.
Все эти уравнения связывают между собой ширину полосы В радиус профиля r высоту кромок h и величину у для случая синусоидальной траектории кромок. По этим уравнениям для каждой точки формовочного участка можно рассчитать соответствующий радиус профиля.
Имеется ряд других возможных вариантов формовки (рис.3). Например постепенная гибка от кромок к середине полосы т.е. сначала и изгибают по радиусу кромки полосы а затем постепенно захватывают новые участки полосы вплоть до средне линии.
Рис.3. Схемы формовки труб.
а— гибка с постоянным радиусом; б — гибка от кромок к середине полосы; в—гибка от середины к кромкам полосы; г —гибка с использованием сопряженных радиусов.
Совершенно иным способом формовки является случай когда кромки полосы остаются прямыми т.е. не деформируются а деформация гиба начинается с середины полосы и достигает кромок только в последних клетях.
Ещё один вариант формовки можно рассматривать как компромиссное решение полученное из двух предыдущих. Он состоит в формовке с использованием профилей описываемых сопрягающимися дугами. Причём меньшим радиусом описываются зоны прилегающие к кромкам полосы большие радиусы используются для средних её участков. Четыре различные системы формовки изображены в виде моделей на рис.4.
Рис. 4. Модели различных схем формовки труб (а—г см. рис.3)
Для стабильности процесса желательно чтобы продольные деформации кромок полосы возникающие при формовке труб не выходили за пределы упругой области. Одновременно для оптимальной формовки труб необходимо чтобы разность длин всех лучей проходящих параллельно оси полосы на участке формовки была минимальной.
Обычно на практике ленту формуют в трубу за 8-10 проходов т.е. поэтапной формовки профиля.
Формовочный стан включает 6 8 вертикальных холостых валков. Вертикальные валки предназначены для предотвращения распружинивания трубной заготовки но иногда используются и для увеличения деформации гиба. Последовательность операции формовки на непрерывных валковых станах определяется выбранными условиями изгиба полосы обеспечивающими технологичность процесса и минимальные напряжения в полосе.
В первых формовочных клетях применяются калибры открытого типа в последних – закрытого типа. Верхние валки клетей с закрытыми калибрами имеют шовонаправляющие шайбы которые удерживают трубную заготовку от проворачивания и обеспечивают правильное её вхождение в сварочную клеть.
При поэтапном процессе формовки полоса после каждого калибра стремится к упругому восстановлению своей формы т.к. сила прикладывается к полосе в точке или по линии начиная с кромок полосы. Только в плоскости проходящей через оси обоих роликов калибр охватывает всё сечение полосы и формовка осуществляется в новой клети. Сразу после прохождения этой плоскости на полосу снова действуют силы обуславливающие её упругое восстановление до тех пор пока она не попадёт в зону влияния следующей формовочной клети. В этом случае всегда имеет место неравномерность деформации продольных элементов полосы причём элементы находящиеся у кромок испытывают максимальное растяжение. Неравномерность деформации продольных элементов уменьшается с увеличением длины переходной зоны а отсутствовать может лишь при бесконечной длине зоны деформации.
В соответствии с кривизной сечения в частности в районе кромок полосы действуют осевые напряжения изгиба и кручения. Определенное влияние оказывают также относительные скорости формующих валков.
Тело сформованной трубной заготовки и свариваемые кромки необходимо с большой скоростью (не менее 5000°Ссек) разогреть направить в сварочную клеть удержать точку схождения кромок в зазоре сварочных валков сдавить дозированным усилием удалить наружный грат и охладить.
Перечисленные требования определяют состав и конструкцию оборудования сварочного участка включающего шовонаправляющую клеть сварочную клеть гратосниматель и холодильник.
Назначение шовонаправляющей клети – направить разогретые в индукторе кромки сформованной тонкостенной трубной заготовки под определенным углом (2° - 5°) в сварочную клеть и удержать точку схождения кромок в зазоре сварочных валков.
Традиционные валковые шовонаправляющие клети для этой цели малопригодны.
Наиболее полно соответствует назначению шовонаправляющая клеть рабочий орган которой выполнен в виде профилированной минералокерамической пластины закрепленной на немагнитной штанге и расположенный в непосредственной близости от очага сварки.
Для обеспечения требуемого качества ВЧ сварки тонкостенных труб необходимо использовать сварочную клеть отличительные особенности которой заключаются в том что давление в сварочном калибре создаваемое упругим элементом является величиной постоянной независимой от изменения геометрических размеров заготовки и погрешностей изготовления валков.
Серьезной проблемой производства тонкостенных труб является удаление наружного грата. Наиболее известным дефектом тонкостенных труб является так называемый эффект «яблока» когда при попытке удалить полностью грат стенка трубы проваливается под действием резца или не полностью удаленный грат производит тоже действие в валках калибровочного стана.
Форма резца опора по которой двигается труба в гратоснимателе и расположение его относительно очага сварки имеют решающее значение при выполнении этой операции.
Способностью свариваться обладают все металлы образующие при определенных температурах твердые растворы и механические смеси. Соединение при сварке происходит за счет межатомного воздействия путем сцепления (связи) атомов. Для того чтобы произошла сварка необходимо соединить кромки трубной заготовки. При достаточно близком сближении внешние электроны атомов металлов соединяемых кромок трубной заготовки образуют общую систему вследствие чего и достигается сварка. Таким образом при сварке возникают внутрикристаллические связи между соединяемыми кромками заготовки (или соединяемыми кромками и металлом шва).
Сближению атомов мешают неровности поверхности кромок и наличие на этих поверхностях загрязнений (окислов органических пленок и др.). В соответствии со способом применяемым для устранения этих препятствий и обеспечения необходимого для сварки сближения атомов все существующие методы сварки разделяют на две основные группы:
способы сварки совместной пластической деформацией при нагреве выше температуры рекристаллизации (сварка давлением)
способы сварки совместным плавлением кромок (сварка плавлением).
Механизм возникновения внутрикристаллической связи между металлом кромок для этих двух групп методов сварки различен.
При сварке плавлением кромки трубы соединяются за счет расплавления металла свариваемых элементов (основного металла по кромкам в местах их соприкосновения или основного металла кромок и дополнительного металла электрода). Расплавленный металл свариваемых кромок самопроизвольно (без приложения внешнего усилия) сливается между собой и дополнительным металлом образуя так называемую сварочную ванну. После удаления источника тепла металл в ванночке затвердевает (кристаллизуется) образуя сварное соединение.
При сварке труб плавлением для расплавления металла шва используют различные источники нагрева создающие температуру не ниже 2000° С. В зависимости от источника тепла используемого для расплавления металла различают электрическую и химическую сварку.
При электрической сварке плавлением источником нагрева металла шва трубы служит электрическая дуга или электронный пучок (электронно-лучевая или плазменная сварка).
При химической сварке плавлением в качестве источника тепла используют реакцию горения газов (газовая сварка).
При сварке труб давлением соединение кромок достигается нагревом их до высокой температуры и последующей совместной пластической деформацией в месте соприкосновения.
Процесс сварки давлением происходит при высоких температурах когда металл кромок заготовки находится в пластическом состоянии но не расплавляется. При различных методах производства труб кромки нагреваются за счет тепла пламени (печная сварка); тепла выделяемого при прохождении электрического тока в контакте кромок (контактная сварка сопротивлением); тепла выделяемого при прохождении индуктированного тока (индукционная сварка).
Кроме температуры и давления на прочность сварного соединения влияет также период времени действия необходимой высокой температуры и давления. Чем больше время действия давления тем выше прочность сварного шва.
Для обеспечения качественного шва сварных труб необходимо создать достаточно высокое сварочное давление на кромках свариваемой заготовки; это давление должно быть обеспечено соответствующей калибровкой рабочего инструмента.
Выбираем сварку труб давлением.
В трубной промышленности получил широкое применение новый способ производства электросварных труб - сваркой токами высокой (радиотехнической) частоты (70—450 кгц).
Этот способ успешно применяют для сварки труб диаметром от 10—12 до 529 мм и более со стенкой толщиной от 03 до 10 мм.
Основные преимущества этого способа сварки труб:
а) возможность значительного увеличения скорости сварки труб (до 120 ммин и более) и углеродистых легированных и высоколегированных сталей в том числе нержавеющих цветных и редких металлов и сплавов;
б) возможность получения труб с качественным швом из горячекатаной нетравленой ленты;
в) значительное уменьшение удельного расхода электроэнергии на тонну готовых труб.
Одним из важных преимуществ этого процесса является также возможность применения одного и того же сварочного оборудования для сварки различных металлов. При этом изменяется лишь потребляемая мощность и скорость сварки.
Применяют два способа подвода тока высокой частоты от источника его получения к кромкам трубной заготовки — контактный и индукционный.
В обоих случаях интенсивность нагрева кромок зависит от частоты тока.
Как при контактном так и при индукционном подводе тока заготовка формуется в трубу в валковых станах после чего кромки сближаются с помощью обжимных роликов. Перед сваркой сходящиеся кромки образуют острый угол (рис.56).
Рис. 5. Схема высокочастотной сварки с контактным подводом тока:
— токоподводящие контакты; 2 — трубная заготовка; 3 — сжимающие валки; 4 — точки схождения кромок; 5 — два возможных пути тока (пунктирные линии)
Рис.6. Схема высокочастотной сварки с индукционным подводом тока:
— трубная заготовка; 2 — индуктор; 3 - ферритовый стержень; 4 — сжимающие валки; 5 — путь тока; 6 — точка схождения кромок.
При индукционном способе передачи энергии свариваемую заготовку помещают в цилиндрический индуктор (рис.5). При этом ток индуктируемый в заготовке проходя по ее периметру достигает максимальной концентрации на свариваемых кромках и замыкается в точке схождения их. Для усиления эффекта внутрь трубы вводят магнитный сердечник набираемый обычно из ферритных колец.
Нагрев кромок трубной заготовки токами радиочастоты позволяет осуществлять сварку как с оплавлением так и без оплавления кромок; при этом возможны три режима нагрева кромок.
Разогрев кромок свариваемой заготовки ниже температуры плавления металла с последующим обжатием в опорных валках.
Разогрев кромок свариваемой заготовки с оплавлением в точке схождения кромок с последующим обжатием в опорных валках. При этом жидкий металл с окислами легко удаляется давлением шовсжимающих валков.
Кромки при подходе к точке схождения нагреваются до расплавления а на стыке дополнительно перегреваются. В дальнейшем при схождении кромок происходит интенсивный выброс оплавленного металла сопровождающийся разрушением окислов и удалением их из зоны шва.
Выбор того или иного варианта ведения сварочного процесса зависит от свойств металла трубы качества поверхности заготовки и требований предъявляемых к внутреннему грату;
При наличии на поверхности металла плотных тугоплавких окислов например при сварке нержавеющих сталей для их удаления из зоны шва наиболее эффективен третий способ сварки с предварительным оплавлением кромок до момента их схождения.
Малоуглеродистые стали хорошо свариваются как при разогреве кромок ниже температуры плавления так и в расплавленном состоянии.
Однако в первом случае давление на свариваемые кромки должно быть больше чем в случае сварки с расплавлением что ведет к образованию ровного но значительного по величине внутреннего грата. Поэтому целесообразно вести процесс с расплавлением в точке схождения кромок
При изготовлении труб токами радиочастоты качество сварного соединения повышается с увеличением скорости сварки. Это вызвано тем что сокращается время нагрева и ширины зоны нагрева кромок а также сокращается период времени интенсивного окисления металла.
Состояние поверхности ленты в значительной степени влияет на качество сварного соединения.
Качество сварного соединения труб изготовленных радиочастотной сваркой проверяют стандартными методами: сплющиванием до появления трещины и раздачей конусной оправкой. Результаты испытаний показывают что механические свойства сварного шва труб сваренных токами радиочастоты значительно превышают требования ГОСТа так при раздаче конусом трубы выдерживают увеличение наружного диаметра до 20-25%. При этом разрушение происходит преимущественно по основному металлу вдали от шва и зоны термического влияния. Трубы выдерживают сплющивание до соприкосновения стенок. Стабильность получаемого качества сварного шва при двухрадиусной калибровке валков формовочного стана выше чем при однорадиусной. Это объясняется лучшей формовкой трубной заготовки в районе кромок.
При отсутствии фильтра в анодной цепи генераторной лампы значительная амплитуда колебаний выпрямляемого напряжения приводит в ряде случаев к получению не проваренных участков. Установка фильтра позволяет получать трубы с хорошо проваренным по длине швом.
Размеры и форма внутреннего грата при радиочастотной сварке определяется тепловым режимом сварки и давлением в сварочном узле. По внешнему виду различают сплошной каплевидный грат; каплевидный прерывистый; сплошной трапециидального сечения.
Сплошной каплевидный грат получается при сравнительно низких скоростях сварки (38-40 ммин) и едко при более высоких скоростях. Высота его колеблется в пределах 03-045 мм.
При скоростях сварки более 075 мсек (45 ммин) наиболее характерен прерывистый каплевидный грат высотой 03 мм. При этих же скоростях реже наблюдается грат трапециидального сечения высотой до 015мм. Во всех случаях грат более или менее оплавлен.
Результаты технологических испытаний труб и металлографических исследований показывают что качество труб сваренных токами радиочастоты выше чем при сварке труб методом сопротивления и приближается к качеству бесшовных труб.
Имея в виду что данное оборудование должно быть приспособлено к частой смене выпускаемых труб или профилей а также значительную длину тонкостенной ленты в рулоне считаем что в основном данного типа станы должны иметь прерывистый технологический процесс с остановкой на время стыковки концов рулона.
Однако это не исключает возможность при больших объемах однотипных профилей (труб) создание станов с непрерывным технологическим циклом.
Прежде чем перейти к составу оборудования собственно стана необходимо отметить что в объем данной работы не входит оборудование для подготовки рулонов соответствующей ширины т.е. агрегат продольной резки.
Постоянно расширяющийся рынок различных изделий из тонколистового металла требует создания высокоманевренного оборудования для разделки широкополосового проката на ленты различной ширины. Агрегаты продольной резки предназначены для порулонной обработки в холодном состоянии широкополосового проката из различных металлов включающей операции разматывания рулонов обрезки боковых кромок разрезки полосы исходной ширины на более узкие полосы мерной ширины смотки их в рулоны заданного размера обвязки по образующей и выдачи порезанных рулонов из зоны агрегата.
Планируемое на стане производство особотонких профилей (труб) требует получения на агрегатах продольной резки получения мерной заготовки особой точности (± 002 мм) и без заусенцев.
В настоящее время в России нет агрегатов продольной резки отвечающих повышенным требованиям к точности исходной заготовки для трубосварочного стана.
Состав оборудования стана
Рис. 7. Состав оборудования ТЭСА 10-20.
На рис. 7 представлена схема расположения оборудования ТЭСА 10-20. В ее состав входят:
Двухпозиционный разматыватель ленты состоящий из позиции подготовки рулона к размотке и позиции его размотки в линии стана.
Максимальный наружный диаметр рулона ленты мм до 1600
Внутренний диаметр рулона мм 250
Машина для точечной сварки предназначена для сварки концов рулона из нержавеющей стали цветных металлов и сплавов.
Ширина ленты мм30 70
Толщина ленты мм015 01
В составе машины должны быть гильотинные ножницы для обрезки концов рулонов.
Клеть для перфорации ленты.
Формовочно-сварочный стан
Формовочно-сварочный стан предназначен для формовки трубной заготовки ее сварки и снятия наружного грата.
Формовочный стан состоит из 7 двухвалковых горизонтальных приводных клетей и одной неприводной. Неприводная горизонтальная клеть предназначена при необходимости для нанесения на формуемую ленту перфорационных отверстий и меток. Часть горизонтальных клетей с открытым калибром остальные с закрытым.
Между семью горизонтальными клетями расположены шесть вертикальных неприводных клетей.
Привод клетей осуществляется через карданные валы от общей шестеренной клети и далее от регулируемого электродвигателя.
Сварочный участок состоит из клети шовонаправляющей шовосжимающей клети и наружного гратоснимателя. Регулируемая шовонаправляющая клеть оснащена для направления шлицованной трубной заготовки минералокерамическим ножом. Для снижения вибрации заготовки в районе шовонаправляющей клети необходимо снабдить виброгасителем.
Далее идет шовосжимающая клеть куда попадает трубная заготовка разогретая до сварочной температуры индуктором от высокочастотной установки. Валки шовосжимающей клети должны быть настроены на регламентированное сварочное давление создаваемое упругим элементом.
Наружный гратосниматель оснащен механизмом отвода резцов при аварийной остановке и двумя направляющими клетями.
Профилировочный стан состоит из 4-х универсальных клетей с приводными горизонтальными валками и парой вертикальных неприводных валков. Горизонтальные валки через карданы приводятся во вращение от общей шестеренной клети и далее от регулируемого электродвигателя.
Кроме того в состав профилировочного стана входят две четырехвалковые правильные клети.
Универсальная клеть монтируется на раму профилировочного стана без рабочих инструментов т.е. валков. Для монтажа валков по оси прокатки натягивается стальная проволока по которой выставляются валки в соответствии с калибровкой. Перемещение валков относительно струны осуществляется с помощью направляющих винтов. В конструкции универсальной клети их предусмотрено пять единиц. Два винта (поз. 24) отвечают за перемещение верхнего нижнего и левого валков в горизонтальной плоскости (влево – вправо) два винта (поз. 26) – за перемещение в вертикальной плоскости. Винт под поз.25 отвечает за перемещение правого валка в вертикальной плоскости Регулировка положения валков осуществляется вручную.
Элементы универсальной клети не испытывают больших нагрузок. При проектировании клети учитывались не только конструкторские требования и особенности но и эргономические. Поэтому ряд элементов клети имеют большой запас прочности.
Выполним расчет подшипников универсальной клети профилировочного стана.
Py=Px=P sin 45°=495 H
Окружная: Ft=2*103Td1=606H
Радиальная: Fr=Ft*tg20°=220H
Определим реакции в опорах
Наиболее нагруженной является опора В.
Поэтому все расчеты в последующем ведем по опоре В.
Требуемы ресурс при вероятной безотказности работы 90%:
Поскольку подшипники работают при n>10 мин-1 то принимаем их по динамической грузоподъемности рассчитывая их ресурс при требуемой надежности.
Подшипники приняты шариковые радиально-упорные поставленные в распор.
Подшипниковый узел опоры образуют два одинаковых радиально-упорных однорядных шарикоподшипника которые рассматриваем как один двухрядный подшипник нагруженный силой Fr=RB.
Для типового режима нагружения III коэффициент эквивалентности Ke=0.56.
Эквивалентная нагрузка на опору:
Назначенные шариковые радиально-упорные подшипники легкой серии 26203.
С углом контакта α=12°
Для комплекта из двух подшипников имеем
Осевое усилие отсутствует Fa=0
Эквивалентная динамическая нагрузка
V=1 т.к. вращается внутреннее кольцо подшипника
Kб=2 – коэффициент нагрузки
KT=1.05 – температурный коэффициент.
Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс подшипников
где a1 – коэффициент долговечности в функции необходимой надежности
a23=0.7 – коэффициент характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств материала деталей подшипника и условий его эксплуатации
К=3 – показатель степени для шариковых подшипников
L10ah=23000 часов > требуемого L =20000 часов.
Расчет шпоночного соединения
В соединении диаметром d1=14 мм принята призматическая шпонка шириной b=5 мм длиной L=20 мм.
Выбранную шпонку проверяем на смятие:
Шпонка изготовлена из чистотянутой стали 45.
Ступица и вал увеличены и закалены.
Допускаемое напряжение
k=2.3 мм – глубина врезания шпонки в ступицу
h=5 мм – высота шпонки по ГОСТ 8788-78
lp – рабочая длина шпонки
В соединении диаметром d2=25 мм принята призматическая шпонка шириной b=8мм длиной L=22 мм.
Ступица выполнена из чугуна шейка вала улучшена.
Холодильник оснащен коллектором с 6 соплами. Труба попадая в холодильник подвергается орошению струёй технической воды подаваемой через сопла. Время нахождения трубы в холодильнике составляет около 2 сек. Это время за которое труба охлаждается до температуры не вызывающей разогрев клетей профилировочного стана. На выходе из холодильника труба подвергается обдуву сжатым воздухом с целью сушки.
Исходные данные для расчета охлаждающей жидкости в холодильнике
Скорость движения трубы Vтр.средняя ммин
Температура охлаждаемого сварного шва 0С не более
Температура охлаждаемого тела трубы 0С не более
Температура тела трубы после охлаждения 0C не более
Охлаждающая жидкость
Удельная теплоемкость для алюминия СAl калг.град
Длина холодильника общая Lохл. м
Вес одного погонного метра трубы:
Количество тепла отводимое при охлаждении тела трубы с разностью температуры на входе и выходе из холодильника:
количество воды (mв) необходимое для одномоментного поглощения тепла выделяемого при охлаждении трубы от 3000С до 500С
Своды при 200С ккалкг.град 1004
Температура воды на входе в холодильник 0С 25
Температура воды на выходе из холодильника 0С 50
Время нахождения трубы в холодильнике (t)
Расход воды необходимый для охлаждения тела трубы
Стан профилировочный
Профилировочный стан предназначен для калибровки труб (круглых овальных) а также для профилирования квадратных прямоугольных труб и специальных замкнутых профилей.
Максимальное усилие в приводных клетях формовочного и профилировочного станов кг 70
Максимальный суммарный крутящий момент на формовочном стане кгм 4
Максимальный суммарный крутящий момент на профилировочном стане кгм 4
Пила летучая предназначена для порезки «бесконечной» трубы (профиля) на мерные длины на скорости до 80 ммин.
Состоит из каретки перемещающейся по направляющим со скоростью движения трубы и привода перемещения каретки. При совмещении скорости движения трубы и каретки также захватов трубы происходит порезка профиля (трубы) режущим инструментом (фреза 0 250 мм). Сортамент разрезаемых профилей
Прямоугольные трубы мм 10x5 20x8
овальные трубы мм 13x22 25x3
круглые трубы мм 10 20
Толщина стенки труб мм 015 05
Точность порезки мм до 15
В состав летучей пилы входит также устройство для ускорения
отрезанной трубы и создания разрыва между двумя разрезанными трубами
перед сбросом их в карманы.
Участок уборки труб предназначен для сбора отрезанных труб в карманах для готовых труб и профилей.
Сварочное устройство СВЧ.
Электрооборудование и автоматизация
Должна быть предусмотрена синхронизация скоростей формовочного профилировочного станов и летучей пилы.
Стан должен быть оснащен пультами и шкафами управления с различными режимами работы всех приводов.
Стан должен быть оснащен системой подачи воды для холодильника и машин требующих охлаждения.
Позиции 11 и 12 на рис.7 не показаны.
Для разматывания ленты на стане ТЭСА 10-20 используется двухпозиционный разматыватель. В обычных условиях при размотке полосы наиболее трудным является отгибание конца ленты чтобы захватить его подающими роликами и начать процесс разматывания. В данном случае процесс отгибания конца ленты ведется вручную.
Предварительно рулон ленты устанавливают на разматыватель полосы так чтобы заусенцы на кромках полосы при формовке располагались внутри трубной заготовки закрепляют и подают передний конец рулона через щелевую проводку к 1-й горизонтальной клети формовочного стана.
Рулон должен разматываться плавно с небольшим натяжением которое регулируется подпружиненным тормозом установленным на валу разматывателя. Это противодействует образованию петли. Внутри барабана разматывателя предусмотрено устройство для увеличения (уменьшения) диаметра барабана в пределах 240 255 мм.
После того как произошла полная размотка первого рулона разматыватель разворачивается вручную и происходит подача конца второго рулона ленты. При развороте поворотная часть корпуса разматывателя упирается в упор который предварительно настроен на ось прокатки.
Размотка ведется со скоростью до 80 ммин
максимальный диаметр рулона до 1600 мм
ширина полосы до 80 мм
масса рулона мах 1000 кг.
Для расчета и подбора подшипников по грузоподъемности необходимо определить силу натяжения полосы которая возникает при ее разматывании и создает крутящий момент.
Крутящий момент состоит из момента пластичности Мпл который характеризует разматываемую полосу момента эксцентриситета Мэксц и момента трения Мтр.
к1=15 - коэффициент пластичности;
- статический момент сопротивления деформации;
В=80 мм – максимальная ширина полосы;
d=04 мм – толщина полосы.
- предел текучести материала (АМц).
- коэффициент трения в подшипниках;
- средний радиус подшипника
- нагрузка приложенная к валу барабана разматывателя которая включает в себя и вес барабана с рулоном.
- минимальный радиус рулона.
Предварительно назначаем подшипник роликовый цилиндрический серии №3514.
Эквивалентная нагрузка
V=1 – коэффициент вращения кольца подшипника (вращение внутреннего кольца)
X=1 – коэффициент осевой нагрузки
Kб=13 – коэффициент безопасности
КТ=1 – температурный коэффициент
Ресурс долговечности
V=20ммин – скорость размотки полосы
Окончательно назначаем подшипник серии №3514 радиальный двухрядный цилиндрический с коэффициентом запаса по грузоподъемности
Краткое описание технологического процесса
В общем виде технологический процесс трубоэлектросварочного стана включает разматывание рулона формовку ленты сварку калибрование или профилирование порезку на мерные длины уборку труб в карманы.
Сварка трубы выбрана высокочастотная с индукционным подводом. Данный тип сварки обеспечивает наивысшую производительность широкую возможность автоматизации позволяет упростить и сократить технологический процесс исключает использование быстроизнашивающихся токоподводящих деталей.
Технологический процесс осуществляется в следующей последовательности.
Нарезанную ленту в рулонах поочередно загружают на барабаны двухпозиционного разматывателя. На позиции подготовки рулона рабочий устанавливает рулон ленты на барабан разматывателя с тем чтобы в позиции размотки центр ленты соответствовал оси стана закрепляет рулон на барабане снимает обвязочную ленту и устанавливает наружный ограничитель рулона. С позиции размотки ленту подводят к сварочной машине отрезают передний конец и стыкуют ее с обрезанным задним концом размотанного рулона. Из сварочной машины лента направляется в формовочно-сварочный стан. При необходимости перфорирования профиля включается в работу клеть для перфорации затем клети с открытыми и закрытыми калибрами. Валками формовочного стана лента превращается в цилиндрическую трубную заготовку с продольной щелью между кромками. Далее трубная заготовка проходит шовонаправляющую клеть с минералокерамическим ножом. Далее трубная заготовка проходит через высокочастотный кольцевой индуктор где кромки заготовки разогреваются до сварочной температуры и затем сдавливаются в валках шовообжимной клети встык. Выдавленный на месте стыка наружный грат удаляют резцом гратоснимателя заглаживают это место
валками гладильно-направляющей клети. Сваренная труба со снятым наружным гратом направляется в холодильник где охлаждается до температуры не вызывающей разогрев клетей профилировочного стана. Охлажденная труба направляется в профилировочный стан где в универсальных 4-х валковых клетях принимает требуемую форму профиля (или окончательно калибруется труба). Далее труба (профиль) правится в двух четырехвалковых правильных клетях разрезается на летучей пиле и поступает в приемные карманы.
Для расчета профилей калибров технологического инструмента (валков) трубоэлектросварочного стана в настоящее время используют в основном два типа калибровок: однорадиусную и двухрадиусную.
При использовании 1 типа калибровки профили валков выполняют одним радиусом размер которого уменьшают от клети к клети по ходу формовки.
При всей простоте проектирования и изготовления валков по 1 типу калибровки ее использование в производстве труб малого диаметра не обеспечивает необходимую выформовку кромок ленты и не гарантирует бездефектное сварное соединение.
В связи с этим наибольшее распространение в трубосварочном производстве получил П тип калибровки - двухрадиусная калибровка технологического инструмента. Ее использование полностью соответствует целям производства высокоточных труб малого диаметра что позволит получать в профилировочном стане наиболее точных по геометрическим параметрам профилей.
Расчет калибровки и энергосиловых параметров
При разработке технологического инструмента формовочного стана с использованием двухрадиусной калибровки учитывают следующее:
- двухрадиусная калибровка необходима только для технологического инструмента (валков) формовочного стана;
- формовку трубной заготовки осуществляют в открытых и закрытых калибрах образованных попарно расположенными горизонтальными и вертикальными валками формовочного стана;
- в открытых калибрах ленту сворачивают на угол 180° с
равномерным распределением углов гиба по клетям формовочного стана исключающим образование складок (гофров) на кромках формуемой ленты;
- в закрытых калибрах ленту сворачивают на угол 360° с продольной щелью между кромками трубной заготовки;
- профили валков сварочного участка профилировочного стана (в случае производства круглых труб) правильных клетей и участка порезки труб на мерные длины выполняют с использованием однорадусной калибровки.
Методика двухрадиусной калибровки в общем виде заключается в том что профили валков образующих калибры разбивают на две неравные части. В открытых калибрах профили валков включают два крайних участка и центральный. Крайние участки профилей нижних горизонтальных и вертикальных валков выполняют малым радиусом близким к радиусу свариваемой трубы размер которого принимают постоянным. Центральный участок профилей валков выполняют переменными радиусами уменьшающимися по ходу формовки. Длина двух крайних и центрального участков профилей валков по ходу формовки оставляют без изменения. Размеры радиусов крайних и центральных участков профилей нижних и верхних горизонтальных валков с открытыми калибрами выбирают с учетом толщины формуемой ленты.
В закрытых калибрах профили верхних валков выполняют радиусом близким к радиусу свариваемой трубы и при этом длину профиля увеличивают от клети к клети по ходу формовки за счет центральных участков которые располагают на нижних валках и выполняют переменными радиусами уменьшающимися по ходу формовки.
Расчет геометрических параметров валков с использованием двухрадиусной калибровки выполняют в следующей последовательности:
- определяют ширину ленты;
- определяют размеры участков ленты формуемые крайними и центральными участками профилей валков;
- задают постоянный угол гиба крайних участков ленты и переменные углы гиба центрального участка;
- определяют радиусы гиба ленты в открытых калибрах по средней линии;
- определяют радиусы профилей горизонтальных и вертикальных валков открытых калибров с учетом толщины ленты;
- задают размеры шовонаправляющих шайб закрытых калибров;
- определяют геометрические размеры горизонтальных закрытых калибров;
- определяют геометрические размеры вертикальных закрытых
калибров калибров шовонаправляющих валков калибров тянущих и правильных валков;
- выполняют чертежи калибровки с указанием всех необходимых размеров для разработки рабочих чертежей технологического инструмента;
выполняют рабочие чертежи всего комплекса технологического инструмента формовочно-сварочной части стана а в случае круглых труб и профилировочного стана.
Определение периметров изделия с максимальной и минимальной толщиной стенки
Определение исходных данных для расчета калибровки формовочного стана
максимальный и минимальный профили
толщина полосы максимальная и минимальная
-припуск диаметра сваренной трубы на калибровку
-коэффициент припуска на формовку и калибровку
Ширина полосы максимальная
Ширина полосы минимальная
Диаметр шовоснимающего калибра
Составляющие элементы полосы при формовке
Ширина крайних участков (формуются постоянным радиусом на заданный угол)
-радиус гиба крайних участков полосы (по средней линии).
-угол гиба крайних участков полосы
-припуск на радиус гиба
Ширина центрального участка (формуются переменными радиусами на заданные переменные углы гиба)
Для дальнейших расчетов принимаем
Распределение припуска полосы по технологическим операциям
Припуск на формовку в 3-х закрытых калибрах
Припуск на калибрование
Определение геометрии профилей калибров и валков
Открытые калибры и валки
Углы гиба центрального участка полосы
Клети горизонтальные Клети вертикальные
Радиусы изгиба центрального участка полосы. Коррекция значений углов гиба.
Определение радиусов изгиба ведут по средней линии полосы
Радиусы изгиба мм Углы гиба град (коррекция)
Радиусы профилей валков
Валки горизонтальные Валки вертикальные
Закрытые калибры и валки горизонтальных клетей
Исходные данные и обозначения
B=40.72мм-ширина полосы
S=0.4мм-толщина полосы
-радиус профиля калибров на верхних валках 567 горизонтальных клетей
-тоже по средней линии
-центральный угол гиба полосы в калибрах нижних валков 567 горизонтальных клетей
принятые для расчета центральные углы гиба полосы в калибрах верхних валков 567 горизонтальных клетей.
принятые для расчета углы скосов шовонаправляющих шайб верхних валков.
принятые для расчета размеры шовонаправляющих шайб верхних валков 567 и ШН горизонтальных клетей
- обжатие полосы при формовке в калибре 5-й горизонтальной клети
-обжатие полосы при формовке в калибрах 67 и ШН горизонтальных клетей
-периметры профилей калибров на верхних валках по средней линии формуемой полосы
-периметры профилей калибров на нижних валках по средней линии формуемой полосы
-радиус профилей калибров на нижних валках 567 и ШН горизонтальных клетей
-тоже по средней линии формуемой полосы
-расстояние между радиусами профилей калибров на верхних валках
-высота профилей калибров на верхних валках
Калибр 5-й горизонтальной клети
Расчет по принятым исходным данным
Проверяют соответствие и
Вычисленные значения и не соответствуют друг другу. Принимают и повторяют расчет.
Проверяют соответствие значений и
Вычисленные и достаточно близки по значению
Калибр 6-й горизонтальной клети
Калибр 7-й горизонтальной клети
Закрытые калибры вертикальной клети
B=40.72 мм-ширина полосы
-радиус верхней части профиля
-припуск на формовку в предыдущем калибре горизонтальной клети
-центральный угол нижней части профиля калибра
-периметр верхней части профиля калибра
-периметр нижней части профиля калибра
-радиус нижней части профиля калибра
-центральный угол верхней части профиля калибра
-расстояние между радиусами верхней части профиля калибра
-высота верхней части профиля калибра
Калибр 5-6 вертикальной клети
Калибр 6-7 вертикальной клети
Принимают для дальнейшего расчета
Определение координат реперных точек профилей
валков с открытыми калибрами
Калибр 1-й горизонтальной клети
B=10.5мм-расстояние между рядами отверстий на профиле
Калибр 1-2 вертикальной клети
Калибр 2 горизонтальной клети
B=10.5мм-расстояние между рядами отверстий на профиле
Калибр 2-3 вертикальной клети
Калибр 3 горизонтальной клети
Калибр 3-4 вертикальной клети
Калибр 4 горизонтальной клети
Расчет энергосиловых параметров
Относительное удлинение кромок полосы в результате растяжения при формовке:
-длина проекции кромки на вертикальную ось
-длина формовочного стана.
Длина очага деформации
где - радиус калибра нижнего валка.
Давление металла на валки при формовке
где - предел текучести для стали 12Х18Н10Т.
-толщина формуемой заготовки.
Изгибающий момент от действия внутренних сил
Усредненный изгибающий момент внешних сил
Крутящий момент для 2-х валков
Ниже приведены результаты расчетов энергосиловых параметров для 13 клетей формовочного стана.
Защита производства в чрезвычайных ситуациях
В помещении цеха расположена емкость с бензолом (С6Н6) для технологических нужд. Данное вещество является легковоспламеняющейся жидкостью с высокой теплотой сгорания. В случае разгерметизации емкости разлива ацетона и его испарения существует опасность непреднамеренного взрыва паров этого вещества. В производственном помещении цеха есть электрооборудование которое может рассматриваться как возможный источник зажигания. При производственной аварии эти источники воспламенения представляют собой центр опасности возможного непреднамеренного взрыва. Последствия взрыва могут сказаться на персонале и оборудовании данного цеха. Поэтому необходима установка аварийной вентиляции а также предохранительных конструкций для защиты здания и оборудования.
Вопросы подлежащие разработке:
Описать особенности горения и взрыва ЛВЖ указав основные параметры взрыва и их примерное значение а также учет этих данных для прогнозирования последствий взрыва.
Рассчитать параметры взрыва для дефлаграционного и детонационного горения при аварии и сделать вывод о степени разрушения помещения и объектов расположенных на расстоянии от эпицентра взрыва. Помещения и объекты считать кирпичными зданиями.
Образовавшиеся при взрыве газы с высокой температурой быстро расширяясь создают в окружающей среде ударную волну. Поверхность которая отделяет сжатый воздух от невозмущенного называется фронтом ударной волны. При прохождении фронта ударной волны через воздух в очень узкой зоне скачком возрастает давление температура и плотность. После того как фронт ударной волны проходит данную точку пространства давление в ней постепенно снижается до атмосферного. В дальнейшем давление продолжает уменьшаться и становится ниже атмосферного а воздух начинает двигаться в обратную сторону. Постепенно давление выравнивается до атмосферного.
Основными параметрами воздушной ударной волны являются:
избыточное давление во фронте волны; время действия давления (фаза сжатия); импульс; скорость распространения ударной волны.
При ламинарном режиме распространение пламени происходит от каждой точки фронта по нормали к ее поверхности. Такое горение и скорость пламени называются нормальными. Для смесей паров жидкого вещества с воздухом нормальные скорости горения составляют от 03 до 15 мс. При таких малых скоростях движения пламени в паро-воздушных смесях повышения давления и ударной волны не возникает.
В реальных условиях очень часто происходит значительное возрастание скорости горения. При зажигании ЛВЖ в точке находящейся в середине объема покоящегося газа первоначально фронт пламени представляет собой сферическую поверхность и пламя распространяется по нормали к этой поверхности. Однако начиная с некоторого расстояния фронт пламени становится неустойчивым и на нем возникают многочисленные малые возмущения. Эти возмущения приводят к местным искривлениям поверхности пламени а следовательно и к росту скорости его распространения. Наличие преград и шероховатость поверхности ограждения вызывает еще большее искривление поверхности горения.
При достижении скоростей распространения пламени десятков и сотен метров в секунду но не превышающих скорость звука (300-320 мс) происходит взрывное или дефлаграционное горение при котором возникают ударные волны с максимальным избыточным давлением 20-100 кПа. В определенных условиях дефлаграционное горение может трансформироваться в детонационный процесс при котором скорость распространения пламени превышает скорость звука и достигает 1000-5000 мс.
Основным поражающим фактором для персонала оборудования зданий и сооружений является DР: при дефлаграционном горении оно значительно ниже а время горения больше по сравнению с детонацией. При перерастании процесса в детонацию эффективность каких-либо мер резко снижается. Поэтому на взрывоопасном участке производства необходимо провести мероприятия максимально снижающие вероятность перерастания процесса в детонацию оборудовать помещения ПК снижающими DР при взрыве до безопасных для персонала и оборудования значений.
Исходные данные для расчёта
Нормальная скорость горения
Процент растворителя в жидкости
Коэффициенты для расчета давления
Свободный объем помещения
Температура в помещении
Коэффициент интенсивности горения а
Кратность вентиляции
Рабочая температура жидкости
Количество разлившейся жидкости
Расстояние до объекта
Допустимое избыточное давление
Избыточное давление вскрытия
Количество несущих слоев m
Толщина несущего слоя
Толщина слоя заполнения
Плотность несущего слоя
Плотность слоя заполнения
Оценка параметров непреднамеренного взрыва в производственном помещении.
Расчет массы вещества вышедшего при аварии
Допущения: взрыв происходит при стехиометрической концентрации горючего вещества в объеме: при недостатке вышедшего количества вещества для образования стехиометрической концентрации считаем что в объеме помещения образуется облако меньшего объема;
Температура в помещении:
T0=273+t=273+20=293К
Потребность молекул кислорода для окисления молекул вещества:
Молярная масса вещества:
Плотность пара в помещении:
Стехиометрическая концентрация вещества:
Температура разлившейся жидкости:
Площадь разлившейся жидкости:
где f=1000 при Q>70%.
Давление насыщенного пара:
Скорость движения воздуха в помещении:
Коэффициент скорости испарения: (справочные данные).
Интенсивность испарения:
Время испарения разлившейся жидкости:
Расчетное время испарения:
Масса испарившейся жидкости:
Масса с учетом работы вентиляции:
Масса создающая в помещении стехиометрическую концентрацию:
где V0—свободный объем помещения м3.
Масса насыщенного пара в помещении данного объема:
Масса вещества используемого в расчетах:
Расчет максимальной развиваемой при взрыве температуры.
C6H6 + b × (O2 +N2 ) = nc×CO2 + ×H2O + b × N2
C6H6 + 7.5(384 N2 + O2) = 6CO2 + 3H2O + 7.5 384N2
сумма коэффициентов реагентов
сумма коэффициентов продуктов сгорания
изменение числа молей
коэффициент изменения числа молей при горении.
Энтальпия образования:
Для диоксида углерода
Изменение энтальпии:
Изменение энергии: где
Расчет средней теплоемкости для исходного вещества:
Коэффициенты для расчета теплоемкости исходного вещества:
Для С6Н6: а = -33.93; ; ;
= 81.284 кДж кмоль К = 7615 – R = 72.972 кДж кмоль К
Для N2: a=2787; b=427103; c= 0
= 2912 кДж Кмоль К =2081 кДж кмоль К
Для O2: a=3146; b=339103 ; c= - 377 105
= 2806 кДж Кмоль К =1975 кДж кмоль К
Определение средних теплоемкостей продуктов сгорания в диапазоне температур от 298 К до 2400 К
Для N2: a=2287 ; b=427103
Для СО2: a=4414; b=90410-3; c= - 853 105
Для Н2О: a=30; b=107110-3 ; c= 033 105
Теплоемкости реагентов и продуктов горения с учетом коэффициентов при изохорном и изобарных процессах горения:
Температура горения при изобарном процессе:
Температура горения при изохорном процессе:
Степень повышения давления :
Степень расширения:
Показатель адиабаты:
Расчет параметров взрыва—дефлаграционное горение
Допущения: процесс адиабатический; горючее и воздух полностью перемешаны и образуют смесь стехиометрического состава; полное сгорание горючего; процесс горения в замкнутом объеме квазистатически; в замкнутом объеме без проемов происходит взрывное дефлограционное горение и нет отвода продуктов горения; при неполной загазованности помещения уменьшение давления пропорционально загазованности.
Избыточное максимальное давление при горении:
Избыточное давление при взрыве:
Радиус паровоздушного облака
Продолжительность горения:
Продолжительность фазы сжатия: + = 5to= 5·405=2.025 с
Выводы о воздействии взрыва на здание оборудование персонал:
При избыточном давлении равном 86.195 кПа: кирпичное здание производственного типа будет разрушено полностью (полное разрушение несущих конструкций стен и обвал перекрытий здания); сильные разрушения легкого станочного и др. оборудования; степень поражения персонала тяжелая требует немедленной госпитализации.
Необходимые действия спасательных сил: при помощи тяжелой спасательной техники разобрать завалы соблюдая предельную аккуратность и осторожность; раненых людей срочно госпитализировать;
Воздействия взрыва на персонал оборудование и здание разрушительные и тяжелые. Поэтому необходимо снизить избыточное давление возникающее при взрыве до уровня при котором не будет наблюдаться таких серьезных разрушений.
Расчет параметров при детонационном горении.
Допущения при расчете: считаем что детонация происходит в не разрушаемом помещении с проемами через которые происходит истечение продуктов сгорания что позволит оценить продолжительность фазы сжатия и импульс.
Удельная теплота сгорания смеси
Давление детонации в основной стадии
Избыточное давление детонации
Среднее избыточное давление детонации внутри помещения в фазе химического пика:
Среднее избыточное давление:
Продолжительность горения to = rD =5.00118872=000264 с.
Критическая скорость истечения через проемы
где плотность продуктов детонации д = см( .
Объем продуктов сгорания:
V = VПРВС ( – 1) + Vo = 2991.686 м3.
Расход истечения через проемы G = Uкр Fобщ=60874 м3с.
Продолжительность истечения = 2991.68660874 =0049 с.
Вывод при наличии детонационного взрыва:
Производственное здание будет разрушено полностью (полное разрушение несущих конструкций стен и обвал перекрытий); полное разрушение производственного оборудования; крайне тяжелая степень поражения персонала (в большинстве случаев летальный исход).
Необходимые действия спасательных сил:
- при помощи тяжелой спасательной техники разобрать завалы соблюдая предельную аккуратность и осторожность;
- раненых людей срочно госпитализировать.
4. Расчет параметров воздушной ударной волны на заданном расстоянии от места взрыва.
Допущения при расчете:производственное помещение в котором произошла авария приведшая к детонационному взрыву полностью разрушено.
Тротиловый эквивалент взрыва:
где QТ = 4520 кДжкг - удельная теплота взрыва ТНТ.
Приведенный радиус взрыва м.
Давление во фронте ударной волны.
Избыточное давление отраженной волны:
Вывод: При избыточном давлении Рф=33.5 кПа кирпичное здание производственного типа будет сильно разрушено и не подлежит восстановлению (частичное разрушение стен колонн и перекрытий а также полное разрушение легких конструктивных элементов некоторые его элементы могут быть использованы для ремонта других сооружений); слабые разрушения легкого станочного и др. оборудования; степень поражения персонала средняя (контузии головного мозга потеря слуха множественные вывихи требующие госпитализации). Смежное производственное здание и оборудование подлежит ремонту.
Для снижения последствий взрыва существует несколько способов:
Уменьшить массу вещества вышедшего при аварии до требуемого уровня. 2.Увеличить кратность вентиляции до требуемого уровня. 3.Уменьшить площадь разлива. 4. Использование предохранительных конструкций
Избыт. давление вскрытия
Количество несущих слоёв
Толщина несущего слоя
Толщина слоя заполнения
Плотность несущего слоя
Плотность слоя заполнения
4. Расчет допустимой аварийной массы:
Возможности уменьшить аварийную массу до такого уровня просто не существует т.к. иначе технологический процесс не сможет быть реализован (аналогичная ситуация с площадью помещения);
Возможности увеличить интенсивность вентиляции также нет т.к. кратность вентиляции уже на предельном уровне (АВ = 6 час-1);
Следовательно остается единственный способ снижения избыточного давления: установка предохранительных конструкций (ПК) в несущих стенах здания.
Расчет предохранительных конструкций (ПК) в цехе со взрывоопасным производством.
Допущения при расчете ПК: считаем что вскрытие замков ПК происходит при достижении в помещении DРИЗБ вскрытия; трением в шарнире и раме пренебрегаем.
Толщина ПК типа «сандвич»:
Средняя плотность ПК :
Расчетная ширина ПК :
рад - угол поворота ПК.
Принимаемая ширина ПК :
Вывод: установка в помещении рассчитанного количества ПК в случае дефлаграционного взрыва не позволит избыточному давлению в помещении подняться выше допустимого значения. При этом персонал не получит поражений требующих госпитализации а оборудование (кроме аварийного) не будет требовать остановки для какого-либо ремонта (без учета косвенных воздействий других факторов кроме DРИЗБ).
Непреднамеренные взрывы на производстве включающем работу со взрывоопасными газами жидкостями могут привести к значительным разрушениям и гибели людей повреждениям соседних зданий и сооружений. Основную опасность представляют детонационные взрывы при которых скорость распространения ударной волны выше скорости звука образующиеся избыточные давления очень велики.
Основное направление снижение последствия взрыва на производстве – отвод взрывоопасной смеси за пределы помещения с помощью специальных предохранительных конструкции. Был произведен расчет параметров не разрушающейся поворотной предохранительной конструкции с вертикальным шарниром.
При дефлаграционном характере взрыва предохранительные конструкции позволяют снизить ущерб от взрыва до минимума – разрушение остекления здания легкие степени поражения людей.
Работа на ТЭСА 10-20 характеризуется значительной степенью автоматизации что освобождает человека от непосредственного участия в производственном процессе. За человеком остается лишь функция наблюдателя за работой оборудования и ремонт. Но для любого производственного цеха характерно наличие опасных производственных факторов которые должны быть устранены.
Наибольшую опасность представляют все движущиеся и вращающиеся части оборудования следовательно для исключения попаданий человека в рабочие зоны агрегата должны применяться ограждения в виде поручней и щитов. У опасных участков имеются предупредительные надписи. Кроме того все движущиеся и вращающиеся части а также ограждения окрашиваются в жёлтый цвет.
Устранение неисправностей при ремонте должно производиться только при полной остановке работы оборудования.
Опасность для работающих в цехе представляет крановое оборудование и транспортные средства. Все грузоподъёмные средства должны быть проверены перед началом работы и при их работе нельзя находиться под грузом.
Также перед началом движения крановщик должен подавать предупредительный звуковой сигнал. Закреплять грузы транспортируемые краном могут только стропальщики. Все тросы грузоподъёмных устройств должны проходить испытание.
Так как в цехе имеется большое количество электрооборудования то это требует принятия особых защитных мероприятий. Основными причинами поражения человека электрическим током являются:
прикосновение к металлическим частям электрооборудования оказавшимся под напряжением из-за пробоя изоляции;
прикосновение к открытым токоведущим частям (случайные или в случае ошибочной подачи напряжения при ремонте или осмотре);
поражение электрической дугой при нахождении человека вблизи высоковольтного оборудования.
Для силовой и осветительной сети с напряжением 380220В применяются системы зануления. Для сети постоянного тока применяются защитные заземления. Для защиты электрической сети от перегрузок используется реле напряжения и плавкие предохранители отключающие подачу электроэнергии в случае неисправности. Кроме того используются ограждения и предупредительные знаки.
При гигиеническом нормировании ГОСТ 12.1.038-82* устанавливает предельно-допустимые напряжения прикосновения и токи протекающие через тело человека (рука-рука рука-нога) при нормальном (неаварийном) режиме работы электроустановок производственного и бытового назначения постоянного и переменного тока частотой 50 и 400 Гц. Допустимым считается ток при котором человек может самостоятельно освободиться от электрической цепи. Его величина зависти от скорости прохождения тока через тело человека: при длительности действия более 10 с – 2 мА при 10 с и менее – 6 мА.
Для создания благоприятных условий труда большое значение имеет рациональное освещение цеха. Неудовлетворительно освещение затрудняет проведение работ ведёт к снижению производительности труда больше утомляет работающего и может явиться причиной несчастного случая.
Основной задачей производственного освещения является поддержание на рабочем месте освещённости соответствующей характеру зрительной работы. При организации производственного освещения необходимо обеспечить равномерное распределение яркости на рабочей поверхности и окружающих предметах. Для повышения равномерности естественного освещения больших цехов осуществляется комбинированное освещение. Естественное освещение осуществляется через световые фонари в перекрытиях здания и окна в наружных стенах. Светлая окраска потолка стен и оборудования способствует равномерному распределению яркостей в поле зрения работающих. Искусственное освещение осуществляется установкой стационарных светильников одинаковых по типу и мощности. При осмотрах и ремонтах применяется ремонтное освещение – переносные лампы с напряжением 36 В. Сигнальное освещение производится и цветными лампами и специальными установками. В размере 10% от общего искусственного освещения применяется аварийное освещение от независимого источника тока на случай выхода из строя общего освещения.
Помещение цеха по зрительным условиям относится к IV разряду. Естественное и искусственное освещение в помещениях регламентируется нормами СНиП 23-05-95 в зависимости от характера зрительной работы системы и вида освещения фона контраста объекта с фоном. При организации производственного освещения следует выбирать необходимый спектральный состав светового потока.
Поскольку в цехе где располагается агрегат ТЭСА 10-20 присутствует ряд других металлургических машин а также такие механизмы как летучие ножницы и стеллажи то можно наблюдать некоторый уровень вибрации и шума.
Вибрация относиться к факторам обладающим высокой биологической активностью. Выраженность ответных реакций обуславливается главным образом силой энергетического воздействия и биомеханическими свойствами человеческого тела как сложной колебательной системы. Мощность колебательного процесса в зоне контакта и время этого контакта являются главными параметрами определяющими развитие вибрационных патологий структура которых зависит от частоты и амплитуды колебаний продолжительности воздействия места приложения и направления оси вибрационного воздействия демпфирующих свойств тканей явлений резонанса и других условий.
Шум определяют как совокупность апериодических звуков различной интенсивности и частоты.
Интенсивный шум на производстве способствует снижению внимания и увеличению числа ошибок при выполнении работы исключительно сильное влияние шум оказывает на быстроту реакции сбор информации и аналитические процессы из-за шума снижается производительность труда и ухудшается качество работы. Шум затрудняет своевременную реакцию работающих на предупредительные сигналы внутрицехового транспорта что способствует возникновению несчастных случаев на производстве.
Согласно ГОСТ 12.1.003-83* и Санитарным нормам 2.2.42.1.8.562-96 «Шум на рабочих местах в помещениях жилых общественных зданий и на территории жилой застройки» для нормирования постоянных шумов которые присутствуют в месте расположения агрегата ТЭСА 10-20 применяют допустимые уровни звукового давления в девяти октавных полосах частот в зависимости от вида производственной деятельности.
Уровни звукового давления дБ в октавных полосах со
среднегеометрическими частотами Гц
Уровни звука и эквивалентные уровни звука дБ А
Постоянные рабочие места и рабочие зоны в производственных помещениях и на территории предприятий
Для ориентировочной оценки в качестве характеристики постоянного широкополосного шума на рабочих местах допускается принимать уровень звука (дБ А) определяемый по шкале А шумомера с коррекцией низкочастотной составляющей по закону чувствительности органов слуха и приближением результатов объективных измерений к субъективному восприятию.
Повышение электробезопасности в установках достигается применением систем защитного заземления зануления защитного отключения и методов защиты в том числе знаков безопасности и предупредительных плакатов и надписей. В системах местного освещения в ручном электрофицированном инструменте и в некоторых других случаях применяют пониженное напряжение.
Требования к устройству защитного заземления и зануления электрооборудования определены ПУЭ (Правила устройства электроустановок) в соответствии с которыми они должны устраиваться при номинальном напряжении 380 В и выше переменного и 440 В и выше постоянного тока. В условиях работ в помещениях с повышенной опасностью и особо опасных они должны выполняться в установках с напряжением питания > 42 В переменного и > 110 В постоянного тока. Защитному заземлению или занулению подлежат металлические части электроустановок доступные для прикосновения человека которые могут оказаться под напряжением в результате повреждения изоляции.
Защитное заземление представляет собой преднамеренное электрическое соединение металлических частей электроустановок с землей или ее эквивалентом (водопроводными трубами и т.д.).
При пробое изоляции токоведущих частей на корпус изолированный от земли он оказывается под фазовым напряжением Uф. В этом случае ток проходящий через человека
где Rч – сопротивление тела человека
RСИЗ – сопротивление средств индивидуальной защиты при их отсутствии RСИЗ = 0.
При наличии заземления вследствие стекания тока на землю напряжение прикосновения уменьшается и следовательно ток проходящий через человека оказывается меньше чем в незаземленной установке. Чтобы напряжение на заземленном корпусе оборудования было минимальным ограничивают сопротивление заземления. В установках 380220 В оно должно быть не более 4 Ом в установках 220127 В – не более 8 Ом. Если мощность источника питания не превышает 100 кВА сопротивление заземления может быль в пределах 10 Ом.
В качестве заземляющих устройств электроустановок в первую очередь должны быть использованы естественные заземлители. Возможно применение железобетонных фундаментов промышленных зданий и сооружений. При отсутствии естественных заземлителей допускается применение переносных заземлителей например ввинчиваемых в землю стержней стальных труб уголков. После заглубления в землю они должны иметь концы длиной 100 200 мм над поверхностью земли к которым привариваются соединительные проводники. Категорически запрещается использовать в качестве заземлителей трубопроводы с горючими жидкостями и газами.
Зануление состоит в преднамеренном соединении металлических нетоковедущих частей оборудования которые могут оказаться под напряжением вследствие пробоя изоляции с нулевым защитным проводником. При замыкании любой фазы на корпус образуется контур короткого замыкания характеризуемый силой тока весьма большой величины достаточной для «выбивания» предохранителей в фазных питающих проводах. Таким образом электроустановка обесточивается. Предусматривается повторное заземление нулевого проводника на случай обрыва нулевого провода на участке близком к нейтрали. По этому заземлению ток стекает на землю откуда попадает в заземление нейтрали по нему во все фазные провода включая имеющий пробитую изоляцию далее на корпус. Таким образом образуется контур короткого замыкания.
Защитное отключение электроустановок обеспечивается путем введения устройства автоматически отключающего оборудование – потребитель тока при возникновении опасности поражения током. Схемы отключающих автоматических устройств весьма разнообразны. Во всех случаях система срабатывает на превышение какого-либо параметра в электрических цепях технологического оборудования.
Повышение электробезопасности достигается также путем применения изолирующих ограждающих предохранительных и сигнализирующих средств защиты.
Изолирующие электрозащитные средства делятся на основные и дополнительные. Основные изолирующие электрозащитные средства способны длительное время выдерживать рабочее напряжение электроустановки и поэтому ими разрешается касаться токоведущих частей находящихся под напряжением и работать на этих частях. К таким средствам относятся: в электроустановках до 1000 В – диэлектрические резиновые перчатки инструмент с изолирующими рукоятками и указатели напряжения до 1000 В; в электроустановках выше 1000 В – изолирующие штанги изолирующие и электроизмерительные клещи а также указатели напряжения выше 1000 В.
Дополнительные изолирующие электрозащитные средства обладают недостаточной электрической прочностью и поэтому не могут самостоятельно защищать человека от поражения током. Их назначение – усилить защитное действие основных изолирующих средств вместе с которыми они должны применяться. К дополнительным изолирующим средствам относятся: в электроустановках напряжением до 1000 В – диэлектрические галоши коврики изолирующие подставки; в электроустановках выше 1000 В – диэлектрические перчатки боты коврики изолирующие подставки.
Ограждающие средства защиты предназначены для временного ограждения токоведущих частей.
Сигнализирующие средства включают запрещающие и предупреждающие знаки безопасности а также плакаты: запрещающие предостерегающие разрешающие напоминающие.
Предохранительные средства защиты предназначены для индивидуальной защиты работающего от световых тепловых и механических воздействий. К ним относят: защитные очки противогазы специальные рукавицы т.п.
Расчет защитного заземления сводится к определению сопротивления растеканию тока заземления которое зависит от проводимости грунта конструкции заземлителя и глубины его заложения.
Проводимость грунта характеризуется его удельным сопротивлением r (Ом×см): сопротивление между противоположными сторонами кубика грунта с ребрами 1 см. Удельное сопротивление зависит от характера и строения грунта его влажности глубины промерзания и может колебаться в широких пределах.
В расчетах принимают следующие средние значения удельных сопротивлений грунта (Ом×см):
Суглинок каменистая глина
Щебень с песком каменистая почва
При промерзании грунта электропроводимость его ухудшается и удельное сопротивление возрастает. Поэтому в расчет нужно вводить поправку КМ – коэффициент сезонности величина которого определяется в зависимости от климатической зоны.
Значение коэффициента сезонности
Средняя многолетняя температура С°
Продолжительность замерзания вод сутки
Примечание. Числитель – для вертикальных заземлителей с заложением их вершин на глубине 05-07 м от поверхности земли; знаменатель – для горизонтальных заземлителей при глубине заложения 03-08 м
Сопротивление (ом) одиночного вертикального заземлителя (из круглого стержня) растеканию тока определяется по формуле
где r - удельное сопротивление грунта Ом×см;
КМ – коэффициент сезонности;
d – диаметр стержня см;
t – глубина заложения (от поверхности земли до середины стержня) см.
Если вместо круглого стержня используется угловая сталь то d = 095b (b – ширина полок уголка).
При ориентировочных расчетах сопротивление одиночного заземлителя можно с достаточной точностью определять как RО.В.»0003rКМ.
Сопротивление горизонтального заземлителя
b – ширина полосового заземлителя см;
t – глубина его заложения см.
Сопротивление заземлителя из нескольких электродов соединенных полосой
Суммарное сопротивление всех вертикальных электродов составит:
где n – число электродов;
hв – коэффициент использования электрода характеризующий степень использования его поверхности из-за экранирующего влияния соседних электродов.
Для горизонтальных полос связывающих вертикальные электроды сопротивление растеканию тока с учетом экранирования определяется по формуле:
где hг – коэффициент использования горизонтальной полосы с учетом экранирующего влияния вертикальных электродов.
Ток однофазного короткого замыкания (о.к.з.) на напряжении 10 кВ:
где l =18 км – протяженность предприятия.
Сопротивление заземлителя растеканию тока на напряжении 10 кВ:
В соответствии с ПУЭ сопротивление заземлителей у электроустановок на напряжение 10 кВ должно быть не более 10 Ом на напряжении 04023 кВ – не выше 4 Ом. Принимаем сопротивление заземлителя Rз = 4 Ом.
Выполняем заземлитель из круглых стальных элементов диаметром 12 мм и длиной 5 м. Размещаем электроды в ряд и соединяем их полосой из круглой стали диаметром 12 мм. Глубина заложения полосы 06 м. Грунт – суглинок климатическая зона – третья.
Сопротивление одного электрода
r =1×104 Ом ×см (таб. 1)
Суммарное сопротивление всех электродов:
n =20 – число электродов
hв=047 – коэффициент использования электродов.
Протяженность заземлителя
a =5 м – длина электродов.
Сопротивление соединительной полосы с учетом экранирования
Сопротивление заземлителя растеканию тока
что меньше допускаемой величины 4 Ом.
Работа трубоэлектросварочного агрегата ТЭСА 10-20 связана со сваркой металлической ленты сформованной в трубу которая в свою очередь разматывается из рулона. На ленте находится некоторый слой масла и пыли (после поступления со склада рулон ленты не проходит какой-либо специальной очистки). При сварке такой ленты происходит выделение загрязненных паров которые являются продуктами горения масла. Все эти пары поступают в систему местной вытяжной вентиляции.
На участках сварки и резки металлов состав и масса выделяющихся вредных веществ зависит от вида и режимов технологического процесса свойств применяемых сварочных и свариваемых материалов.
Сварочная пыль на 99% состоит из частиц размером 10-3 1 мкм около 1% - 1 5 мкм частицы размером более 5 мкм составляют всего десятые доли процента.
Поэтому средства защиты атмосферы должны ограничивать наличие вредных веществ в воздухе в среде обитания человека на уровне не превышающем ПДК. Во всех случаях должно соблюдаться условие
по каждому вредному веществу (сф – фоновая концентрация).
На практике реализуют следующие варианты защиты атмосферного воздуха:
вывод токсичных веществ из помещений общеобменной вентиляцией;
локализация токсичных веществ в зоне их образования местной вентиляцией очистка загрязненного воздуха в специальных аппаратах и его возврат в производственное или бытовое помещение если воздух после очистки в аппарате соответствует нормативным требованиям к приточному воздуху;
локализация токсичных веществ в зоне их образования местной вентиляцией очистка загрязненного воздуха в специальных аппаратах выброс и рассеивание в атмосфере;
очистка технологических газовых выбросов в специальных аппаратах выброс и рассеивание в атмосфере; в ряде случаев перед выбросом отходящие газы разбавляют атмосферным воздухом;
очистка отработавших газов электроустановок в специальных агрегатах выброс в атмосферу или производственную зону.
Аппараты очистки вентиляционных и технологических выбросов в атмосферу делятся на:
пылеуловители (сухие электрические фильтры мокрые);
туманоуловители (низкоскоростные и высокоскоростные);
аппараты для улавливания паров и газов (абсорбционные хемосорбционные адсорбционные и нейтрализаторы);
аппараты многоступенчатой очистки (уловители пыли и газов уловители туманов и твердых примесей многоступенчатые пылеуловители);
Широкое применение для очистки газов от частиц получили сухие пылеуловители – циклоны. Газовый поток по касательной вводится в циклон в результате соударения пылинок сила инерции становится равной нулю и на пылинку действует вес под действием которого она выпадает в осадок.
Электрическая очистка (электрофильтры) – один из наиболее совершенных видов очистки газов от взвешенных в них частиц пыли и тумана. Этот процесс основан на ударной ионизации газа в зоне коронирующего разряда передаче заряда ионов частиц примесей и осаждении последних на осадительных и коронирующих электродах. Для этого применяют электрофильтры.
Аппараты мокрой очистки газов – мокрые пылеуловители – имеют широкое распространение т.к. характеризуются высокой эффективностью очистки от мелкодисперсных пылей с dч³ 03мкм а также возможностью очистки нагретых и взрывоопасных газов. Однако мокрые пылеуловители обладают рядом недостатков ограничивающих область их применения: образование в процессе очистки шлама что требует специальных систем для его переработки; вынос влаги в атмосферу и образование отложений в отводящих газоходах при охлаждении газов до температуры точки росы; необходимость создания оборотных систем подачи воды в пылеуловитель.
Аппараты мокрой очистки работают по принципу осаждения частиц пыли на поверхность либо капель либо пленки жидкости. Осаждение частиц пыли на жидкость происходит под действием сил инерции и броуновского движения.
Для очистки воздуха от туманов кислот щелочей масел и других жидкостей используют волокнистые фильтры – туманоуловители. Принцип их действия основан на осаждении капель на поверхности пор с последующим стеканием жидкости по волокнам в нижнюю часть туманоуловителя.
Метод абсорбции – очистка газовых выбросов от газов и паров – основан на поглощении последних жидкостью. Для этого используют абсорберы. Решающим условием для применения метода абсорбции является растворимость паров или газов в абсорбенте.
Работа хемосорберов основана на поглощении газов и паров жидкими или твердыми поглотителями с образованием малорастворимых или малолетучих химических соединений. Хемосорбция – один из распространенных методов очистки отходящих газов от оксидов азота и паров кислот.
Метод адсорбции основан на способности некоторых тонкодисперсных твердых тел селективно извлекать и концентрировать на своей поверхности отдельные компоненты газовой смеси. Для этого метода используют адсорбенты. В качестве адсорбентов или поглотителей применяют вещества имеющие большую площадь поверхности на единицу массы.
Термическая нейтрализация основана на способности горючих газов и паров входящих в состав вентиляционных или технологических выбросов сгорать с образованием менее токсичных веществ. Для этого метода используют нейтрализаторы.
Для высокой эффективности очистки выбросов необходимо применять аппараты многоступенчатой очистки. В этом случае очищаемые газы проходят несколько автономных аппаратов очистки или один агрегат включающий несколько ступеней очистки. Такие решения находят применение при высокоэффективной очистке газов от твердых и газообразных примесей; при очистке от твердых примесей и капельной жидкости и т.п. многоступенчатую очистку широко применяют в системах очистки воздуха с его последующим возвратом в помещение.
При сваривании трубы на агрегате ТЭСА 10-20 происходит выделение газов и сварочной пыли. Их основные источники – электроды флюсы наплавочные смеси. Пробы на состав аэрозолей показали что пыль состоит из окислов железа марганца кремния и т.д.
Для очистки таких аэрозолей применяются фильтры грубой и тонкой очистки при их последовательном соединении.
Фильтр грубой очистки. Фильтроэлементами такого фильтра могут служить пористые материалы из порошковых металлов или пористые сетчатые металлы. Расчет фильтроэлемента грубой очистки из порошкового пористого металла производят при следующих данных:
расход фильтруемого газа Q нм3ч и его физические характеристики;
концентрация пыли до фильтроэлемента q1 мгм3;
средний размер частиц dср мкм;
тонкость очистки dт.о. абс. мкм;
начальное гидравлическое сопротивление фильтроэлемента Dpнач Па;
конечное допустимое гидравлическое сопротивление фильтра из условий работы общей пневмосистемы (Dpкон)доп Па;
время непрерывной работы фильтра tк
плотность вещества высокодисперсных аэрозолей r1 гсм3.
Фильтр тонкой очистки. Расчет проводится по методике расчета для волокнистых фильтрующих материалов а в качестве фильтроматериала тонкой очистки рассмотрим материал ФПП – 25 – 30. исходные данные для расчета:
расход фильтруемого газа Q нм3ч;
концентрация пыли прошедшей фильтр грубой очистки q’1 мгм3;
концентрация высокодисперсной пыли q2 мгм3;
допустимый коэффициент проскока по наиболее проникающим частицам Кдоп.
Учитывая величину средних размеров частиц загрязнителя назначаем абсолютную тонкость очистки фильтром 8 мкм тогда максимальный размер пор равен:
Задавая пористость П=045 находим средний размер пор фильтроэлемента:
dп ср=dп мах(08×П-03)=9(08×045-03)=885 (мкм);
Выбираем материал сталь 50Х (форма частиц – лепестковая) тогда средний размер частиц порошка равен:
dчср=dпсрП2=437 (мкм);
Выбираем толщину фильтроматериала из условий прочности и технологичности h=1 мм;
По заданному начальному перепаду давления на фильтроэлементе и критериальной зависимости определяем скорость движения газа в порах: Wп=0257 (мс);
Площадь фильтроэлемента:
Fф=Q(Wп× П)=4804 (м2);
Конечное сопротивление фильтроэлемента:
Dpкон=Dpнач=[(1-e-A1×B×h)×(eA1×q1×tk-1A1×B)+h]h=0.576×105 (Па)
В=1946 – скорость газа перед фильтроэлементом
tк=100 ч – время работы фильтра
q1=18×10-9 гсм3 – объемное содержание твердых частиц;
Среднее за время работы фильтра объемное содержание твердых примесей в потоке газа за фильтром грубой очистки:
Среднее массовое содержание твердых примесей газа прошедших фильтроэлемент без учета q2:
q’1=q1cp’×r=1.4 (мгм3)
Эффективность очистки фильтром:
hг=(q1-q1’)q1=0.99969.
Учитывая допущение что фильтр грубой очистки полностью пропускает частицы менее чем 1мкм а также частицы большего размера прошедшие через фильтр проведем расчеты по следующим параметрам.
Концентрация частиц пыли перед фильтром тонкой очистки:
q2’=q2+q’1=0.5014 (мгм3);
Из расчета фильтра грубой очистки скорость фильтрации равняется Wф=1157 смс. учитывая рекомендуемые скорости для фильтров тонкой очистки можно в расчетах далее ориентироваться на эту скорость. Примем Wф =10 смс. выберем фильтроматериал для фильтра тонкой очистки ФПП – 25 –30. площадь фильтрации равняется Fф=5556 м2;
Наиболее проникающий размер частиц при Wф=10 смс равен dч=024 мкм;
Коэффициент фильтрующего действия a=35×10-2 Па-1;
Коэффициент проскока для наиболее проникающих частиц для I-го слоя ФПП – 25 – 30 при Dр1 равен К1=00891;
Величина стандартного сопротивления обеспечивающего для ФПП – 25 – 30 при a=35×10-2 Па-1 допустимую величину проскока Кдоп=0001 равен (Dр1)0=84 Па;
Число слоев ФПП – 25 – 30 обеспечивающее данное значение (Dр1)0 равняется Z=3;
Значение величины проскока для трех слоев ФПП – 25 –30 К=0710×10-3;
Для расчета срока службы ФПП – 25 – 30 определим массу осадка на фильтре в единицу времени : G=QFф×q’2×(1-K)=5.01×10-8 кгс×м2 зададим Gобщ=75 гм3 тогда tт=4158 ч;
Рост перепада давлений на фильтре тонкой очистки от выпавшего осадка при Wф=10 смс Dр0=103Па. Повышение давления на трех слоях собственно ФПП – 25 – 30 за счет Wф=10 смс будет Dрфv=9×102 Па. Общее повышение давления на фильтре тонкой очистки достигает величины Dрт=19×103 Па;
Эффективность очистки фильтром ФПП – 25 – 30 h=1-к=09993;
Суммарная эффективность очистки фильтрами грубой и тонкой очистки h=(q0-q’2×к)q0=0.99993.
По данным расчета конструируется фильтр на основе рекомендаций.
Обоснование разработки и использование ТЭСА 10-20
В последние годы широкое применение получили особотонкостенные (с толщиной стенки 015 05мм) сварные профильные трубы (прямоугольные плоскоовальные и др.) из алюминия его сплавов меди латуни и нержавеющей стали. Они широко используются в мировой практике бытового машиностроения (кондиционеры холодильники) производства стеклопакетов оконных рам для жилищного и промышленного строительства изготовления автомобильных радиаторов многослойных сифонов для атомной энергетики и пр. Потребность в таких трубах составляет десятки миллионов погонных метров в год. В России особотонкостенные трубы не производятся и закупаются по импорту что значительно удорожает стоимость изделий в которых они применяются.
Если взять только производство оконных рам из стеклопакетов то только для Москвы требуется в год свыше 10 миллионов погонных метров оконного профиля из алюминиевых сплавов. Организация производства таких профилей в Москве позволит отказаться от импорта аналогичной продукции.
Таким образом создание стана для производства особотонкостенных электросварных труб и профилей из цветных металлов для автомобильной промышленности и строительства является важной задачей металлургического машиностроения.
Схема принятия решения.
Рис.№1 Схема принятия решения.
Производственно-технологические показатели.
1 Материалоемкость конструкции.
Различают общую и удельную материалоемкость.
Масса материала на проектируемую конструкцию равна:
гдеGСТ GАЛ GЧ GП - масса заготовки определенного наименования (типоразмера) соответственно из стали алюминия чугуна и пластмасс в т кг;
m - число наименований (типоразмеров) деталей конструкции;
nСТ nАЛ nЧ nП - число деталей данного наименования и массы изготавливаемых соответственно из стали я алюминия чугуна и пластмасс.
Первоначальную массу деталей проектируемой конструкции G ориентировочно можно определить исходя из массы имеющихся аналогичных деталей в ранее созданных конструкциях и коэффициента использования металла kисп (отношение массы детали к массе заготовки):
Удельная материалоемкость определяется отношением массы оборудования агрегата (т) к производительности агрегата (тгод). Для ТЭСА 10-20 удельная материалоемкость равна 069. Так как ориентировочная масса механического оборудования агрегата равна 5800 кг а производительность ТЭСА 10-20 равна 395.1 тгод то:
2 Трудоемкость изготовления конструкции
Общая трудоемкость - сумма затрат времени (в нормо-часах) на проектирование конструкции изготовление входящих в нее деталей и узлов на общую сборку и отделку.
Трудоемкость по видам работ - затраты времени (в нормо-часах) на конструкторскую подготовку производства технологическую подготовку производства заготовительные работы механическую обработку сборку и так далее.
Удельная трудоемкость - частное отделение общей трудоемкости конструкции на ее массу (или мощность). Удельная трудоемкость исчисляется в нормо-часах на единицу массы конструкции (т) или на единицу мощности (кВт) и характеризует трудоемкость единицы массы конструкции (единицы мощности):
гдеQН.В - трудоемкость единицы массы в нормо-часахт;
QН.М - трудоемкость еденицы мощности в нормо-часахт;
GПК - масса проектируемой конструкции в т;
QПК -общая трудоемкость проектируемой конструкции в нормо-часахт.
MПК – мощность проектируемой конструкции в кВт.
На стадии проектирования конструкции возможно лишь ориентировочное определение ее суммарной трудоемкости. Более точное определение трудоемкости конструкции может быть произведено на основе полностью разработанных технологических процессов ее изготовления.
Наиболее распространенным способом определения трудоемкости проектируемой конструкции является метод определения трудоемкости QПК как произведения:
гдеGПК – ориентировочная масса проектируемой конструкции;
QСК – фактическая средняя трудоемкость единицы массы существующих конструкций того же типа.
4 Коэффициент унификации
Величина этого коэффициента зависит от количества взаимозаменяемых стандартных и конструктивно-преемственных деталей в проектируемой конструкции.
Наиболее точный способ расчета коэффициента унификации производится по формуле:
гдеQВ QСТ QП - количество норма часов (в среднем) затрачиваемых на изготовление единицы соответственно взаимозаменяемых стандартных и конструктивно-преемственных деталей определенного наименования;
NВ NСТ NП - количество взаимозаменяемых стандартных и конструктивно-преемственных соответственно деталей данного наименования;
m - количество наименований деталей;
Nоб - общее количество деталей в конструкции определенного наименования;
QСР - количество нормо-часов (в среднем) затрачиваемых на изготовление определенного наименования детали проектируемой конструкции.
Интересны следующие показатели стандартизации и унификации рассчитанные для ТЭСА 10-20:
Применяемость по типоразмерам стандартных основных частей - 28%.
Применяемость по типоразмерам унифицированных основных частей - 333 %.
4 Технический уровень конструкции
Технический уровень конструкции характеризуется следующими факторами:
-технологичностью ее деталей то есть возможностью изготовления их применением экономически эффективных технологических процессов
-технологичностью ее в процессе сборки достигаемой в результате тщательной обработки размерных параметров конструктивных элементов сокращающей до минимума пригонные работы;
-соответствие конструкции типу производства;
-величиной денежных затрат на изготовление конструкции.
). Коэффициент конструктивной преемственности:
гдеN3 – число деталей заимствованных из ранее освоенных конструкций;
Nобщ – общее число деталей проектируемой конструкции.
). Коэффициент конструктивной повторяемости:
гдеNПОВ – количество повторяющихся деталей.
). Коэффициент конструктивной взаимозаменяемости:
гдеNВ – число взаимозаменяемых деталей.
). Коэффициент оснащенности:
гдеCОСН – число единиц специальной технологической оснастки;
NОРИГ – число оригинальных деталей в конструкции.
). Коэффициент применяемости материалов:
гдеCпр.м – число применяемых типоразмеров материалов;
NОбщ.Ор – общее число оригинальных деталей в конструкции.
Приведенные выше показатели не рассчитываются из-за отсутствия данных. Обобщающим производственно-технологическим показателем являются капитальные затраты на производственное оборудование.
Показатели эффективности ТЭСА 10-20
Технико – экономическое обоснование (ТЭО) работы выполнено для случая специализации стана на производстве профиля дистанционной рамки 65х155 мм (шириной 418 мм) из алюминиевого сплава АМЦ для стеклопакетов оконных рам.
Исходные данные для расчетов
Размеры рулона лента (до разрезки на АПР)
наружный диаметр мм 1300
внутренний диаметр мм 500
ширина ленты (В) мм300
длина ленты в рулоне м2980
Расходный коэффициент.
На АПР при разрезке рулона на 7 полос шириной 418 мм
На стане (Кс) (с учетом отходов ~05 м при остановке для стыковки рулонов) Кс=1015.
2 Производительность
Номинальное время работы в одну смену:
Годовой фонд рабочего времени
П=8% - процент текущих простоев к ТН
Коэффициент использования оборудования принят равным Ко=09
Фактическое время работы
Скорость сварки V=70ммин
Годовая производительность по прокату
q=4704 гп.м – вес 1 п.м профиля
Годовая производительность по годному
3 Энергетические затраты.
Определяются по установленной мощности электрооборудования с учетом ВЧС мощностью N=110 кВт. Цена 1 кВтчас – 127 р.
Затраты на электроэнергию: для производства 1т профиля
Общие затраты на электроэнергию с учетом воды и сжатого воздуха приняты на 10% выше
4 Основная заработная плата
Штат обслуживающего персонала:
Сварщики – 2 чел. – 20000 рубмес.;
Электрик слесарь – 1 чел. – 8000 рубмес.;
Мастер стана – 1 чел. – 15000 рубмес.
Принимаем основную заработную плату
и на 1 т готовых профилей
5 Дополнительная заработная плата (затраты на отпуска)
По данным работы кабельных станов ТЭЖСА 10-30 для сварки труб из алюминиевых сплавов стойкость комплекта валков составляет 15000 км т.е. при производительности ТЭСА 10-20 8400 кмгод комплект валков поставляемый со станом работает около двух лет поэтому в настоящем расчете затраты на валки не учитываются.
Ферриты индуктора металлокерамические ножи.
Расход составляет примерно 1 штмес. При стоимости кождого наименования 20 у.е.шт. затраты составят:
Пильные диски – стойкость одного диска с тремя переточками – 40000 резцов или
Тогда расход пильных дисков в год составит
При стоимости одного диска 20 у.е.шт. имеем:
Общие затраты составят
Капитальные вложения – 5500000 руб.
Срок эксплуатации – 10 лет
Затраты на 1 т составят
Принята как арендная плата за помещение равная 60 у.е.м2 в год. Площадь занимаемая станом 66 м2.
Вышеприведенные результаты расчетов по переделу сведены в таблицу №1.
Стоимость руб. на 1 т готового профиля
Амортизационные отчисления
Основная и дополнительная заработная плата
Общезаводские расходы
Сменное оборудование инструмент и малоценный инвентарь
1 Себестоимость материала
Лента из алюминиевого сплава АМЦ размером 418х04 мм – цена 2400 у.е.т
С учетом расходного коэффициента металла
2 Себестоимость продукции
Полная калькуляция себестоимости продукции за год отражается в таб.2
Калькуляция себестоимости за год
-й г при объеме производства 3951т.
На 1т продукции (отпускная цена)
Объем продаж выручка от реализации
1 Сырье и материалы
4 Начисления на заработную плату
5 Амортизация (износ основных производственных фондов)
6 Расходы на рекламу
9 Налоги в дорожные фонды
8 Затраты на запасные части
Полная себестоимость (итого по разделу 2)
Балансовая прибыль (разд. 1 – итог разд.2)
Чистая прибыль (разд. 3 – разд.4)
Определим точку безубыточности при работе на ТЭСА10-20
Производит-сть (тонн)
Рис.№2 График получения точки безубыточности.
3 Расчет чистой прибыли
Расчет прибыли ведется на объем производства 3951 тгод.
Себестоимость продукции за 1 год
(3951 тгод х83515 руб.)
Балансовая прибыль (20%)
Цена продукции за 1 год
от реализованной продукции (15%)
Для реализации данного проекта потребуются инвестиции в размере 7 млн. рублей. Ставка дисконтирования составляет 10% (q = 0.1).
Инвестиции потребуются на:
Изготовление основного оборудования;
Приобретение вспомогательного оборудования;
Подвод необходимых коммуникаций;
Установку и наладку оборудования.
Чистая прибыль в год составляет 42896322 рублей (без учета налога от реализованной продукции) тогда:
А0= - 7000000 руб.(затраты)
А1=42896322(1+01)=38996657 руб.
А2=42896322(1+01)2=35451506 руб.
А0+А1+А2=-7000000+38996657+35451506=4448063 руб.
Срок окупаемости равен:
Т=1+3100334335451506=19 года.
Эффективность вложенных инвестиций составляет:
Э=ПЗ=43млн.7млн.*100%=61%
Этот показатель весьма высок для металлургического производства и является весьма привлекательным для вложения инвестиций.
Вывод. В результате наших разработок мы получили степень новизны приближенную к нововведениям. Однако какая-то часть проекта может быть реализована в виде новшества. Для этой реализации необходимы инвестиции. Для получения инвестиций необходимо разработать инвестиционный проект главным документом которого является бизнес – план. Главным показателем бизнес – плана является точка безубыточности показанная на рис.2.
Назначение детали в узле и анализ ее технологичности
Вал является составной частью верхнего горизонтального валка универсальной клети профилировочного стана трубоэлектросварочного агрегата ТЭСА 10 20.
На наружную цилиндрическую поверхность диаметром 25f7 крепится рабочий инструмент с помощью которого осуществляется прокатка. Горизонтальные валки в состав которых входит разработанный вал через карданы приводятся во вращение от общей шестеренной клети и далее от регулируемого электродвигателя.
Горизонтальная клеть частью которой является вал не испытывает сильных нагрузок: максимальное усилие составляет 07 кН. Следовательно условия работы вала не являются тяжелыми.
Анализ технических требований на изготовление детали.
Несмотря на нетяжелые условия работы вал все же является ответственной деталью в горизонтальной клети. Качество обработки этой детали определяет нормальную работу всего агрегата. От геометрической точности обработки его поверхностей зависит точность прокатки а следовательно и качество конечной трубы.
Исходя из вышесказанного назначим следующие шероховатости: поверхность соприкосновения с рабочим инструментом с внутренними кольцами подшипников с манжетой Ra=08мкм; поверхность резьбы Ra=32мкм;
К валу предъявляем следующие технические требования:
Диаметральная точность
- конструктивная форма вала представляет собой сочетание простых геометрических поверхностей следовательно существует возможность применения высокопроизводительных методов производства и выбора удобной и надежной базы в процессе обработки.
Поскольку отношение то деталь является жесткой.
В.Я. Осадчий А.С. Вавилин «Технология и оборудование трубного производства». М. изд-во «Интермет инжиниринг»2001.
Я.Л. Ваткин Ю.Я. Ваткин «Трубное производство»
М. изд-во «Металлургия» 1970.
А.И. Целиков А.Д. Томленов «Теория прокатки» справочник.
М.изд-во «Металлургия» 1982.
Е.А. Свистунов Н.А. Чичинев “Расчет деталей и узлов металлургических машин”.
Москва металлургия 1985г.
С.А.Чернавский “Проектирование механических передач”.
Москва Машиностроение1976г.
Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3-х т. Т.12. –М. «Машиностроение» 1979г.
Долматовский Г.А. Справочник технолога – «Машгиз». 1962г.
Справочник технолога машиностроителя под ред. Косиловой А.Г. и Мещерякова Р.К. В 2-х т. – М. «Машиностроение» 1985 г.
Маршрутная карта технологического процесса
Наименование изделия: вертикальная клеть
Марка материала и ГОСТ
Сталь 40Х ГОСТ 4543-71
Наименование детали: винт направляющий
Вид заготовки: калиброванный пруток
Содержание выполняемых операций
Отрезка круглого проката 20 мм в размер 415 мм
Круглопильный станок с
Правка отрезанного прутка
Переход 1: подрезание торцов Ra125 и отрезание
Фрезерно – центровальный
заготовки в размер L=405 мм
Переход 2: сверление центровых отверстий 2 мм
Переход 1: точить 16х285
Токарно – винторезный
Переход 2: точить 13х142
Количество листов: 3
Переход 3: точить 13 е8
Переход 4: точить канавку шириной 12+025
Переход 5: точить 13-01
Переход 6: точить 2 фаски 1х45°
Переход 7: точить резьбу Tr16x2Lh
Переход 1: точить 16х120
Токарно - винторезный
Переход 2: точить 13х25
Переход 3: точить 2 фаски 1х45°
Переход 4: точить резьбу Tr16x2
Фрезеровать 10-012 на длину 15мм
Вертикально - фрезерный
Контроль отклонений от соосности и перпендикулярности

Вал универсальной клети.dwg

Сталь 40Х ГОСТ4543-71
МГТУ им. Н.Э.Баумана
Сталь 40Х ГОСТ1050-88
Маркировать по ОСТ24.854.01-82