Технология сооружения вертикальных выработок

схема 15.dwg

Укладка бетона за опалубку
центрир. опалубки и трубоп.
Приведение ствола в безопасное состояние
Спуск оборудования для погрузки породы
Наращивание технол. трубопроводов
Взрывание и проветривание забоя
Выезд подрывника и рабочих
Подъем оборуд. на безопасную высоту
Отсоед. и выдача БУКС-1м
Спуск и подсоед. БУКС-1м
График организации работ
# шпу- ров окруж- ности
Коли- чество шпуров в окру- жности
Диа- метр окруж- ности шпуров
Рас- стоя- ние между шпура- ми
Рас- стоя- ние между заря- дами
Вели- чина забой- ки
Величи- на замед- ления
Таблица данных про шпуры и заряды
Схема расположения шпуров
Совмещенная схема строительства ствола
Технологическая схема проходки ствола
Схема проветривания ствола
Явочный состав комплексной бригады
Списочный состав комплексной бригады
Комплексная норма выработки
Продуктивность работы проходчика
Суточная скорость проходки ствола
Месячная скорость проходки ствола
Комплексная стоимость проходки 1м ствола
Общая стоимость проходки ствола
Длительность проходки ствола
Технико-экономические показатели проходки ствола
Наименование лебедки
подъема и спуска проходческих агрегатов
Для натяжения направляющих канатов
опалубок и трубопроводов различного назначения
Для подвески спасательной лестници
натяжения направляющих канатов
Вспомогательное оборудование
Национальный горный университет

Пояснительная записка.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ
НАЦИОНАЛЬНЫЙ ГОРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
кафедра строительства
геотехники и геомеханики
“Технология сооружения вертикальных выработок”
Міністерство освіти і науки України
Національний гірничий університет
Факультет Будівництва
Кафедра Будівництва і геомеханіки
ЗАВДАННЯ НА КУРСОВУ РОБОТУ
з дисципліни СПОРУДЖЕННЯ ВЕРТИКАЛЬНИХ ВИРОБОК
Спеціальність ГБГрупа Грб-11-1
Студент Евпатов Сергій Миколайович
Дата видачі Термін виконання
РОЗРОБИТИ ПРОЕКТ СПОРУДЖЕННЯ ВЕРТИКАЛЬНО ВИРОБКИ
Назва виробки - ствол ; № схеми - 15 : темпи проведення - 65 мм
діаметр ствола - 75 м; глибина ствола - 950 м; глибина насосів – 12м; глибина ведення робіт - 800м; міцність основних порід - 100 МПа; міцність наносних порід - 18МПа; категорія по газу - II ; тип кріплення - бетон; приток води - 24м3ч; товщина викидонебезпечного вугільного пласта - 01м.
Зміст графічної частини – згідно методички
Рекомендована література – згідно методички
ПАРАМЕТРЫ ТЕХНОЛОГИИ ПРОХОДКИ СТВОЛА
2. Расчёт материала постоянной крепи 5
3. Выбор и обоснование способа разрушения пород технологической
схемы и комплекса оборудования для проходки ствола .7
4. Буровзрывные работы 9
7. Проходческий подъём 19
8. Возведение постоянной крепи 20
9. Вспомогательное оборудование 21
ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТ ПРИ ПРОХОДКЕ СТВОЛА
1. Выбор и обоснование режима работы бригады 24
2. Расчёт объёмов работ на один цикл 24
3. Расчёт количественного состава бригады и продолжительности цикла 25
4. Расчёт времени операций проходческого цикла и построение графика организации работ 27
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ПЕРЕСЕЧЕНИЮ ВЫБРОСООПАСНОГО ПЛАСТА
1 Общие требования 29
2. Очередность выполнения работ при пересечении выбросоопасного
3. Основные из применяемых способов .30
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОХОДКИ СТВОЛА
1. Скорость проходки ствола 32
2. Продолжительность проходки ствола 32
3. Производительность проходчика 32
4. Стоимость проходки 1 м ствола 33
ПРАВИЛА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОВЕДЕНИИ СТВОЛА ..34
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 36
Работы осуществляемые при строительстве стволов характеризуются большой сложностью и трудоемкостью что обусловлено некоторыми особенностями: стесненными условиями выполнения технологических процессов зачастую большой глубиной стволов необходимостью применения подвесного горнопроходческого оборудования и частым перемещением его по глубине наличием притоков воды в ствол и другими факторами.
По указанным причинам на возведение ствола приходится иногда до 20 % общей стоимости и 50 - 60 % продолжительности строительства предприятия в целом. В связи с этим обобщение передового опыта и внедрения прогрессивной техники и технологии работ при строительстве стволов имеет большое значение. На сегодняшний день наилучшим образом это реализовано при строительстве стволов в горнорудных отраслях промышленности (особенно при возведении глубоких стволов).
Таким образом в настоящей работе представлены специфика и опыт строительства вертикальных стволов накопленный во всех отраслях промышленности.
Темпы проведения 65 ммес.
Темпы армирования оптимальные
Глубина ствола 950 м
Категория прочности :
наносных пород 18 МПа
основных пород 100 МПа
Глубина ведения работ 800 м
Пересечение выбрасоопасного пласта мощностью 0.1 м
ПАРАМЕТРЫ ТЕХНОЛОГИИ ПРОХОДКИ СТВОЛА.
1 Расчет площади поперечного сечения ствола в свету
Площадь поперечного сечения ствола в свету определяется по формуле:
2. Обоснование материала и расчёт постоянной крепи.
Для крепления стволов в обычных горно-геологических условиях применяем монолитную бетонную крепь которая характеризуется большим сроком службы низким аэродинамическим сопротивлением хорошей технологичностью возведения и относительно низкой стоимостью.
Расчёт бетонной крепи вертикальных стволов круглой формы поперечного сечения сводится к определению критической глубины начиная с которой породы переходят в неустойчивое состояние и толщины крепи в районе этих неустойчивых пород.
По глубине ствола допускается принимать крепь различной толщины. В прочных и устойчивых породах на глубине меньше критической Нкр толщина крепи не рассчитывается а принимается равной минимальной (из бетона проектной марки не ниже В15. В соответствии с конструктивными соображениями на протяжённых участках ствола минимальная толщина крепи из бетона принимается:
- при пологом и наклонном залегании горных пород на глубине до 500 м — 200 мм
- на глубине более 500 м — 250 мм
- при крутом залегании горных пород:
на глубине до 500 м — 250 мм
на глубине более 500 м — 300 мм
Критическая глубина начиная с которой породы переходят в неустойчивое состояние:
где: kстр - коэффициент структурного ослабления пород который равен для слоистых пород kстр = 07;
sсж = 10000 тм2 - предел прочности пород на одноосное сжатие;
k1 - коэффициент концентрации напряжений на контуре ствола зависящий от формы поперечного сечения и способа сооружения ствола. В случае круглой формы ствола:
- при бурении или комбайновой проходке k1 = 20;
- БВР при специальном способе k1 = 30;
- БВР при обычном способе k1 = 60;
- при любой другой форме ствола k1 = 60;
g = 168 тм3 - объёмный вес породы.
Толщина монолитной бетонной крепи протяжённых участков стволов на глубине больше критической (в неустойчивых породах) определяется по формуле Ляме:
где: mк =125 - для совмещённой схемы проходки;
Rсв =375 м - радиус ствола в свету;
mб = 07 - коэффициент условий работы бетона. В соответствии со ДБН mб = 07 - 09;
Rи - расчётное сопротивление бетона на сжатие при изгибе. Rи = 900 тм2 для бетона марки В20 Rи = 1 100 тм2 для В25 Rи = 1 400 тм2 для В30 и Rи = 1 750 тм2 для В40;
Pmax - расчётная максимальная нагрузка на крепь ствола тм2.
Для определения последней величины вначале по табл.1.1 подбирается соответствующая технологической схеме и углу падения пород средняя нормативная нагрузка Рн тм2 .
Таблица 1.1. Нормативные средние нагрузки на крепь стволов
Нормативная средняя нагрузка Рн тм2
При последовательной и параллельной технологии схемах проходки
При совмещённой технологической схеме проходки
Угол падения пород град.
Среднее значение нагрузки на крепь выбранное из табл.1.1 соответствует стволу с диаметром Dсв = 6 м. Если диаметр отличен от 6 м то по методике ВНИМИ производится перерасчёт нагрузки:
Р = [1 + 01 ( Rсв - 3)] Рн = [1 + 01·(375-3)]·17=18275 тм2
Максимальная нагрузка на крепь ствола (с учётом неравномерного распределения средней нагрузки) составит:
Pmax = P·(1 + 3·v) = 17·(1+3·04) = 402 тм2
где: v - коэффициент неравномерности нагрузок по контуру крепи ствола.
Таблица 1.2. Коэффициенты неравномерности распределения нагрузок
Угол падения пород a
Коэффициент неравномерности v
При последовательной и параллельной технологических схемах проходки стволов
При совмещённой технологической схеме проходки ствола
Принимаем толщину крепи dкр = 330 мм
Sвч.= = (314·8.162)4 = 5226 м2. dвч =816 м
Sпр = (103 ÷ 105) Sвч = 103·5226 =5383 м2. dпр=828 м
3. Выбор способа разрушения пород технологической схемы и комплекса оборудования для проходки ствола.
Исходя из заданных условий (горно- и гидро- геологических условий участка глубины диаметра ствола ) принимаем совмещённую схему строительства стволов.
Совмещенная схема строительства стволов (рис.1) характеризуется частичным совмещением работ по выемке породы и возведению постоянной крепи. Работы проводят в призабойной части ствола на высоте 3 - 5 м. Временная крепь отсутствует.
Последовательность работ при совмещенной схеме следующая. В забое ствола осуществляют буровзрывные работы проветривание установку опалубки за которую укладывают бетонную смесь и после этого возобновляют уборку ранее взорванной породы.
Достоинства совмещенной схемы заключаются в том что все операции проводят в забое ствола что упрощает организацию и повышает безопасность работ обеспечивается высокая механизация основных процессов отсутствует временная крепь и упрощается оснащение ствола.
Рис. 1. Совмещенная схема строительства стволов.
Возведение постоянной бетонной крепи:
- погрузочная машина;
Для проходки ствола используем проходческий комплекс КС-2у (табл.1.3)
Диаметр ствола в свету м
Бурильная установка
Производительность погрузочной машины м3час
Вместимость бадьи м3
Число бадей в работе
Число подъемных машин
Высота передвижной опалубки м
Продолжительность цикла погрузки с
Производительность водоотлива м3ч
Наибольший расход сжатого воздуха м3мин
Масса оборудования смонтированного в стволе т
Комплекс КС-2у является основным горнопроходческим оборудованием при строительстве стволов.
В этом комплексе шпуры бурят установкой БУКС-1м погрузку породы осуществляют одногрейферной машиной КС-2у40 в стволах диаметром 5 - 65 м подъем породы выполняют двухконцевыми подъемными машинами в бадьях БПС или БПСМ вместимостью 3 - 4 м3. Монолитную бетонную крепь возводят с использованием призабойной опалубки и спуском бетонной смеси по трубам. Опалубку подвешивают на четырех направляющих канатах. Водоотлив осуществляют бадьями в которые вода закачивается насосами типа Н-1м. Проветривание после взрыва ВВ осуществляют вентилятором ВЦ-15 в остальное время - вентилятором СВМ-6. Сжатый воздух подают по ставу труб диаметром 219 мм. Трубы сжатого воздуха и вентиляции крепят к крепи ствола и наращивают с подвесного полка.
Проходческий полок-каретка имеет три этажа. Под нижним этажом подвешивают погрузочную машину. На первом и втором этажах размещают оборудование гидрораспора пневмосистему и электрооборудование. Полок подвешивают на канатах (через контргрузы) проходческих лебедок ЛПЭ-10 или 2ЛПЭ-10 и на центральном канате с лебедками ЛПЭ-25 и ЛПЭ-45. Полок раскрепляют восемью гидродомкратами в крепь ствола. Домкраты работают от насоса НШ-32у с давлением до 10 МПа.
4. Буровзрывные работы.
Расчет параметров паспорта буровзрывных работ
Исходя из требований ЕПБ при ВР принимаем предохранительное ВВ III кл. аммонит АП-5ЖВ и электродетонаторы ЭД-КЗ-ПМ.
Технические показатели АП-5ЖВ:
Кислородный баланс % – -0.02
Теплота взрыва кДжкг – 3497
Объем газов лкг –788
Температура взрыва С – 2529
Идеальная работа взрыва кДжкг –2991
Плотность патронов гсм3 – 1-1.15
Работоспособность по Трауцлю см3 –320-330
Бризантность по Гессу мм –14-17
Расстояние передачи детонации
после выдержки в воде – 2-7
Скорость детонации кмс – 3.6-4.6
Диаметр патрона мм – 36-37
Масса патрона г – 300
Длина патрона мм – 250
Расчет величины удельного расхода ВВ:
q = = 1·13·099·118 = 153 кгм3
где: q1 - удельный расход ВВ зависящий от крепости породы. Для расчётов можно принимать q1 » f10 ;
f1 - коэффициент структуры породы равный для пород с неправильным залеганием и мелкой трещиноватостью f1 = 13;
v - коэффициент зажима породы. При одной обнажённой поверхности что характерно для проходимых стволов определяется по формуле П.Я.Таранова:
где: = 24м - глубина шпура. Принимается по характеристике бурильного оборудования и предполагаемой величине заходки;
- коэффициент учитывающий работоспособность ВВ.
Определяется по формуле:
где: 380 - работоспособность эталонного ВВ см3;
Р - работоспособность применяемого ВВ см3.
Количество шпуров определяется по формуле:
где: h - коэффициент использования шпуров (КИШ); h = 085 - 095;
a - коэффициент заполнения шпуров a = 035 - 065;
D - плотность патронированных ВВ кгм3;
dп =0036м.- диаметр патронов ВВ.
Площадь забоя приходящаяся на один шпур:
Диаметр окружности с площадью S' будет усреднённым расстоянием между устьями шпуров то есть:
Число окружностей расположения шпуров будет равно:
Принимаем Nокр=6 окружностей.
Соотношение между числом окружностей и их диаметрами принимаем следующее:
Dокр= (024-038-0.52-066-08-0.95)Dвч;
Dокр1=1.95м; Dокр2=3.1м; Dокр3=4.2м; Dокр4=5.3м; Dокр5=6.5м; Dокр6 =77м
Число шпуров в каждой окружности:
N1=9 шп; N2=13 шп; N3=18 шп; N4=23 шп; N5=27 шп; N6=33
Общее количество шпуров N=123шп.
- шпуры 1÷8 – врубовые;
- шпуры 9÷90 – отбойные;
- шпуры 91÷123 – оконтуривающие.
Объём обуренной породы (в массиве):
Количество ВВ на заходку:
Qзах = q * Vзах=15312544=19286кг.
Среднее количество ВВ на один шпур будет равно:
Расчетное количество патронов на один шпур:
Врубовые шпуры заряжаются зарядами на 10-15% больше среднего значения.
Qвр= 1.15=15=18 кг принимаю Qвр=18 кг.
Qотб = 15 кг – заряд ВВ для отбойніх шпуров;
Qок = 13 кг – заряд ВВ для оконтуривающих шпуров.
Окончательный (фактический) расход ВВ на заходку равен:
=Nвр*Qвр + Nвсп*Qвсп + Nок*Qок кг
где: Nвр Nвсп Nок - количество соответственно врубовых вспомогательных и оконтуривающих шпуров;
Qвр Qвсп Qок - заряд соответственно врубового отбойного и оконтуривающего шпуров.
=85*04+824*04+333*04=1868 кг.
Таблица 1.5 Таблица данных о шпурах и зарядах
Проветривание ствола осуществляется для обеспечения санитарно-гигиенических условий труда - нормального состава воздуха(содержание кислорода не менее 20% по объему и углекислого газа не более 05%) и температуры воздуха не более 260 С при влажности до 90%. После взрыва ВВ перед допуском людей в забой содержание ядовитых газов (%) должно быть не более: окиси углерода- 00024 окиси азота- 00001 сернистого ангидрида- 000035 сероводорода- 000066.
Рис.2 Схема проветривания ствола. По схеме с подачей свежего воздуха по трубам (рис.2) после взрыва ВВ газы под действием первоначального толчка и высокой температуры поднимаются вверх а нагнетаемый свежий воздух поступает в призабойную часть ствола и интенсивно удаляет продукты взрыва.
Расход воздуха для проветривания ствола определяется по следующим факторам:
а) по наибольшему числу работающих в стволе людей:
где: n =- максимальное число рабочих занятых в смену чел.;
S1=6÷8 м2 ; n = =87=9 чел.;
м3мин - расход воздуха на 1 человека.
б) по минимально допустимой скорости движения воздуха (по пылевому фактору):
= 60 * vmin * Sсв =600154417=3976м3мин
где: vmin - минимально допустимая скорость движения воздуха для стволов
в) по разжижению ядовитых газов от ВВ:
где: t - максимальное время проветривания ствола после взрыва t = 30 мин.;
B = 1868 кг. - количество одновременно взрываемого ВВ;
b - газовость ВВ лкг. При взрывных работах по породе b = 40 лкг
по углю b = 100 лкг;
j - коэффициент обводнённости ствола принимаемый по табл.1.6.
Таблица 1.6.Коэффициент обводнённости ствола
Коэффициент обвод- нённости ствола j
L - длина выработки (ствола) на которой происходит разжижение ядовитых газов от ВВ до допустимых по ПБ концентраций:
здесь kт - коэффициент турбулентной диффузии. Для призабойного пространства можно принимать kт = 022 - 032.
r - коэффициент утечек воздуха из трубопровода. Определяется так:
где: dт =12м - диаметр вентиляционного трубопровода;
kус - коэффициент удельной стыковой воздухопроницаемости равный при пеньковых прокладках 0003 а при резиновых - 00006;
Нс=950м - длина става труб;
=4м. - длина звена трубопровода (одной трубы);
R - аэродинамическое сопротивление трубопровода
где: a - коэффициент аэродинамического сопротивления вентиляционных труб. Для металлических труб диаметром от 06 м до 12 м следует принимать a в интервале от 000036 до 000025 Пас2м4.
Из всех трёх полученных значений выбираем наибольшее количество воздуха (596 м3мин) которое должно быть подано в забой а с учётом коэффициента утечки определяется подача вентилятора:
Qвент = rQВВ=11596=708.86 м3мин =6567 м3мин=109 мс
Давление (напор) вентилятора:
hвент = 98 R Q вент Qзаб = 98074410910=794 Па;
Принимаем вентилятор ВМ-12М со следующими показателями:
- в оптимальном режиме 1200;
- в рабочей зоне600-1920;
- в оптимальном режиме3000;
- в рабочей зоне3800-800;
потребляемая мощность кВт4-110;
После взрывания и проветривания забой ствола приводят в безопасное состояние. С этой целью в ствол опускается мастер бригадир и взрывник осматривают его призабойную часть проверяют качество взрыва устанавливают наличие невзорвавшегося ВВ и повреждений крепи ствола и механизмов. Затем в ствол опускаются проходчики устраняют повреждения от взрыва спускают в забой спасательную лестницу тросы и кабели сигнализации наращивают ставы труб вентиляции сжатого воздуха бетонопровода опускают подвесной потолок и подготавливают породопогрузочную машину КС-2у40 к работе. Погрузочную машину КС-2у40 монтируют под нижним перекрытием проходческого полка – каретки на центральной опоре и круговом монорельсе. Тельфер при помощи лебедки движется по раме которая одним концом шарнирно соединена центральной опорой а другим – с тележкой поворота. Последняя имеет пневмопривод для перемещения по кольцевому монорельсу. Управление машиной сосредоточено в кабине машиниста которая закреплена на раме и вместе с ней через тележку поворота опирается на монорельс.
Таблица 1.7 Технические характеристики КС-2у40:
Техническая характеристика :
Вместимость грейфера м3
эксплуатационная м3ч
Грузоподъемность тельфера кг
Максимальная скорость радиального перемещения грейфера мc
Высота подъема грейфера м
Средняя продолжительность цикла черпания с
Суммарный расход сжатого воздуха м3мин
Общая установленная мощность пневмодвигателей кВт
Рисунок 3 Погрузочная машина КС-2у40:
-грейфер; 2-пневмокомуникации; 3-канат; 4-тельфер; 5-кабина машиниста; 6-рама; 7-ролик подвески кабины; 8-кольцевой монорельс; 9-пневмопривод; 10-тележка поворота;11-привод; 12-тележка тельфера; 13-центральная опора; 14-лебедка.
Рисунок 4 Схема загрузки и расстановки бадей в забое ствола
Погрузку породы при перецепке бадей проводит звено проходчиков из 5-6 человек: один из них – машинист погрузочной машины один находится на сигнале один – на подвесном полке и два- три рабочих – на перецепке бадей.
На рис. 4 показан вариант порядка загрузки (а – е) и расстановки бадей (1 - 3) в забое ствола.
Положение а. Бадью 1 опущенную в забой через проем Б размещают в секторе и загружают грейфером из сектора V через сектор . Сектор (на рисунке заштрихован) должен быть свободным так как через проем А ожидают поступления порожней бадьи.
Положение б. Через проем А опускают бадью 2 и устанавливают под погрузку в секторе V. В бадью 1 в секторе при этом погружают грейферы из сектора . Подъемный канат прицепляют на дужку бадьи 1.
Положение в. Грейфером начинают загрузку бадьи 2 из сектора . В это время через проем А поднимают груженую бадью 1.
Положение г. Грейфер перемещают в сектор освобождая проем Б (сектор должен быть свободен ) для прохода порожней бадьи и догружают бадью 2 в секторе V через сектор .
Положение д. Грейфер перемещают в сектор . Через проём Б опускают порожнюю бадью 3 в сектор V которую ставят под загрузку в сектор .
Положение е. Полностью соответствует положению а.
7. Проходческий подъём.
Проходческий подъем предназначен для спуска и подъема людей материалов оборудования и выдачи породы.
Для проходческого подъёма принимаем - стационарную подъёмную машину ЦР-5×306 на постоянном фундаменте которые монтируются в подготовительный период строительства;
временный проходческий копёр со следующими характеристиками:
- наибольший диаметр ствола . . 6.5 м.;
- наибольшая глубина ствола 800 м.;
- подшкивная площадка в плане 6.5×6.5 м.;
- разнос стоек копра 15×15 м.;
- высота подшкивной площадки .22 м.;
- масса копра .90 т.;
для подъёма породы на поверхность - самоопрокидные бадьи БПСМ-5:
- вместимость ..8 м3;
- диаметр корпуса ..1800 мм; б)
- высота корпуса 1720 мм;
Рисунок 5. Бадья типа БПСМ
а – конструкция бадьи; б – схема разгрузки.
Принцип конструктивного устройства бадей БПСМ следующий: в центре днища бадьи 1 с нижней стороны установлен штырь 2 со сферической бобышкой на конце а на днище в плоскости дужки закреплены симметрично два клиновидных кулака 3 (рис. 4а). Соответственно на разгрузочной ляде смонтирован поворотный лоток 6 (рис. 4б) имеющий продольный фигурный паз и два взаимно перпендикулярных ролика 4 и 5. При опрокидывании бадьи т. е. в момент посадки её на разгрузочное устройство один из роликов взаимодействует с клиновидными кулаками 3 а другой – с днищем бадьи 1 что обеспечивает разворот последней в плоскость направляющих канатов. Штырь со сферической бобышкой 2 входит в паз поворотного лотка 6 и служит опорой при дальнейшем развороте и опрокидывании бадьи.
Для проходки ствола применяем подъёмные направляющие и поддерживающие канаты. Для проходческого подъёма используем стальные канаты закрытой конструкции ( =25÷435 мм.). Для направляющих используем многопрядные некрутящиеся (малокрутящиеся) канаты. К поддерживающим относятся канаты предназначенные для подвески полков ставов труб вентиляции сжатого воздуха водоотлива и т. п.
Прицепное устройство используем типа УПЗ предназначенное для закрытых канатов имеет достаточную механическую прочность и надежное крепление подъёмного каната исключает самопроизвольное отцепление бадьи и обеспечивает удобную быструю и безопасную перецепку бадьи к подъёмному канату.
Оборудование для разгрузки: бадья направляющая рамка раструб ляды с кронштейнами и электролебедкой.
8. Возведение постоянной крепи.
Комплекс работ по возведению бетонной крепи состоит из приготовления бетонной смеси её спуска в ствол и укладка смеси за опалубку.
Бетонную смесь готовят на шахтных приствольных бетоносмесительных установках передвижного типа производительностью 15 м3ч состоящих из дозаторного отделения с бункерами для песка и щебня и смесительного отделения с бункером для цемента и бетономешалкой. Монтаж установок занимает 5-7 дней.
Бтонопровод состоит из става труб гасителя скорости и приемной воронки. Став труб монтируют из труб диаметром 150мм с толщиной стенки 8-10 мм. Трубы соединяют при помощи фланцев. Бтонопровод подвешивают на канатах.
Конструкция коробчатого гасителя скорости (рис. 5) основана на изменении направления движения бетонной смеси при выходе её из бетонопровода.
Для равномерного распределения бетонной смеси за опалубку ниже гасителя скорости подвешивают два гибких става (по одному к каждому бетонопроводу).
Для возведения монолитной бетонной крепи используется секционная опалубка (рабочая высота 35м) состоящая из отдельных секций (листовая сталь толщиной 5-6 мм). Секции закреплены на трёх каркасах жесткости (швеллерные полукольца с ребрами жесткости) которые соединены стяжными винтами (фаркопфами) и вставками.
Рисунок 6. Гаситель скорости.
Опалубка подвешивается на канатах тихоходных лебедок установленных на поверхности земли. Опалубка подвешивается на канатах тихоходных лебедок установленных на поверхности земли. Перед взрыванием шпуров опалубка находится на высоте 15 – 2 м от забоя. После взрывания порода занимает весь объём между забоем и опалубкой и часть её находится в зоне опалубки. При погрузке породы когда опалубка будет полностью освобождена от породы её отрывают от крепи и по мере погрузки опускают. При этом опалубка выполняет роль временной крепи. Когда опалубка будет опущена на полную высоту погрузку породы приостанавливают под её нижнюю часть засыпают мелкую породу. Затем опалубку после проверки её положения раскрепляют деревянными распорками и производят укладку бетона на высоту 1 -15 м. Через 1 -15 ч после набора бетоном необходимой прочности приступают к дальнейшей погрузке породы с одновременной укладкой бетона за опалубку.
Перемещение опалубки может быть начато через 6 -8 ч после окончания бетонирования. Распалубочная прочность бетона на сжатие при этом должна быть не менее 08 МПа.
К подготовительно-вспомогательным работам относят планирование взорванной породы сжатие опалубки и отрыв её от бетона крепи обивку уступов и торца бетонной крепи опускание опалубки и её центрование разжатие опалубки и подсыпку породы.
Основными параметрами контроля за качеством возведения бетонной крепи являются геометрические размеры ствола качество бетонной смеси и технология её укладки за опалубку.
Контроль геометрических размеров ствола сводится к проверке вертикальности и поперечного сечения ствола и толщины крепи. Вертикальность ствола проверяется по центральному отвесу. Уменьшение толщины крепи по сравнению с проектной допускается до 30 мм.
9. Вспомогательное оборудование.
Таблица 1.8.Форма таблицы проходческих лебёдок.
Для подвески подъёма и спуска проходческих агрегатов
многоэтажных полков трубопроводов.
Для натяжения направляющих канатов подвески насосов
опалубок и трубопроводов различного назначения.
Для подвески спасательной лестницы натяжения
направляющих канатов подвески насосовопалубок.
Проходческий полок-каретка имеет 3 этажа и состоит из этажных перекрытий круглой формы соединенных между собой вертикальными стойками ограждений бадьевых проемов. Верхний этаж служит для наращивания трубопроводов и защиты рабочих от случайно падающих сверху предметов. На среднем и нижнем этажах установлены электрооборудование пневмосистема оборудование гидрораспора. Под нижним этажом подвешивают погрузочную машину.
При проходке ствола для освещения забоя и подвесного полка применяем светильники «Проходка-2».
Технические характеристики
светильника «Проходка-2».
Спасательные лестницы
Спасательные лестницы предназначены для подъема людей занятых на проходке ствола при неисправности основного подъёма. На спасательной лестнице должны разместиться одновременно все рабочие наибольшой по численности смены. Используем разборные спасательные лестницы ЛС-2 конструкции ЦНИИПодземмаша круглого сечения.
Каждая подъемная установка оборудуется двумя независимыми сигнальными устройствами - механическим и электрическим. Телефонная связь при проходке осуществляется при помощи ТПИ-2 – искробезопасная телефонная связь между забоем подвесным полком и нулевой рамой.
11. Водоотлив бадьями
Водоотлив бадьями является наиболее простым надежным и распространенным способом. В этом случае (рис. 6) воду пневматическим насосом 1 из забоя перекачивают в бадью 2 и в ней поднимают на поверхность земли. В копре бадью опрокидывают и вода по желобу поступает в канализацию или специальные водоотливные канавки.
Во время погрузки воду поднимают в бадьях вместе с породой. При выполнении других операций (бурение и заряжание шпуров возведение крепи) воду доставляют на поверхность земли в бадьях без породы.
Воду в бадьи нагнетают пневматическим забойными насосом типа Н-1м имеющими следующие (табл.110) технические характеристики:
Рисунок 7. Водоотлив бадьями.
Производительность водоотлива бадьями одного подъёма:
Qбад = Vбад kзап n m0 =8097506 = 2328 м3час;
где: Vбад=8 м3 - вместимость бадьи;
kзап - коэффициент заполнения бадьи kзап =095-097 для Vбад 3 м3
m0 - коэффициент пустот в загруженной породой бадье. Зависит от кусковатости и структуры породы. Принимается так:
- при f = 3 - 4 m0 = 03 - 0.4;
- при f = 5 - 8 m0 = 04 - 05;
- при f = 9 и выше m0 = 06;
n - количество подъёмов в час
где: Тц - продолжительность цикла подъёма с. Для ориентировочных расчётов при одноконцевом подъёме можно принимать:
- при Нств 400 м Тц = 360 с;
- при Нств = 400 - 800 м Тц = 540 с;
- при Нств > 800 м Тц = 720 с;
j - коэффициент неравномерности работы подъёма j = 115.
ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТ ПРИ ПРОХОДКЕ СТВОЛА.
1. Выбор и обоснование режима работы бригады.
В соответствии с совмещенной технологической схемой проходки ствола и выбранным оборудованием а также руководствуясь требованиями трудового законодательства для работников занятых на подземных работах и опираясь на общепринятую практику устанавливается следующий режим работы бригады: четыре смены в сутки при продолжительности смены шесть часов и непрерывной рабочей неделе. Допускается также работа с общим выходным днём (прерывная рабочая неделя) при соответствующем обосновании и организации работ по откачке воды из забоя ствола в выходные дни.
Наиболее эффективной и прогрессивной организацией труда является ведение работ по графику цикличности. Цикличная организация работ предусматривает выполнение технологических операций в определённой последовательности и в установленное время. Результатом выполнения работ одного проходческого цикла является проходка участка ствола на высоту одной заходки.
2. Расчёт объёмов работ на один цикл.
Используя ранее полученные расчётные величины (длину и количество шпуров площадь поперечного сечения ствола в свету и в проходке коэффициент использования шпуров) объёмы работ одного цикла определяем из следующих выражений:
а) объём работ по бурению шпуров:
Wб = Nвр Lшп.вр + (Nвсп + Nок ) Lшп =8264+(82+33)24 = 29712 шпм.;
где: Nвр Nвсп Nок – количество соответственно врубовых вспомогательных и оконтуривающих шпуров шт.;
Lшп.вр Lшп – длина соответственно врубовых и остальных шпуров;
б) объём работ по погрузке породы:
Wп = Sпр Lзах = 538323 = 1238м3 в массиве;
Lзах = Lшп =240.9=23 м
в) объём работ по возведению монолитной бетонной крепи:
Wкр = Lзах (Sпр - Sсв) = 23(538-4417) =222 м3;
г) объём работ по наращиванию временных технологических трубопроводов:
Wв = Nв Lзах = 123 = 23 м;
Wбет = Nбет Lзах = 123 =23 м;
Wсж = Nсж Lзах = 123= 23 м;
где: Wв Wбет Wсж - объёмы работ по наращиванию соответственно трубопроводов вентиляции подачи бетона и сжатого воздуха м;
Nв Nбет Nсж - количество трубопроводов соответственно вентиляции подачи бетона и сжатого воздуха шт.
3. Расчёт количественного состава бригады и продолжительности цикла.
Обычно для проходки вертикальных стволов формируется комплексная бригада проходчиков состоящая из четырёх сменных звеньев. Такую бригаду возглавляет бригадир а звенья - звеньевые бригадиры. В состав бригады входят проходчики высокой квалификации (V и VI разрядов)способные выполнять весь комплекс проходческих работ результатом которых является готовый к эксплуатации вертикальный ствол.
Расчёт трудоёмкости всех работ проходческого цикла производится путём сведения всех исходных и рассчитываемых величин в табл.2.1.
В сборнике норм и расценок выполнение каждого процесса предусматривает определённый разряд проходчиков а тарифные ставки действуют следующие:
- VIразряд – 14.83 грнч или 88.98 грнвыход;
- V разряд – 12.76 грнч или 76.56 грнвыход.
Комплексная норма выработки определяется по формуле:
Кн.в.= = = 007 мчел-см
где: - суммарная трудоёмкость работ проходческого цикла чел-см.
Количество проходчиков в сменном звене можно принимать исходя из площади поперечного сечения ствола принятой технологической схемы и комплекса оборудования по следующим рекомендациям для совмещённой технологической схемы - из расчёта 6-7 м2 площади поперечного сечения ствола в свету на одного проходчика.
Таблица 2.1.Расчёт трудоёмкости работ проходческого цикла.
Наименование работ проходческого цикла
Объём работ на цикл по процессам Wi
Коэффициент к норме времени на глубину и приток воды ki
Трудоёмкость работ на цикл qi
Тарифная ставка проходчика грн. выход ai
Расценка по процессам грн.
Возведение постоянной крепи
Наращивание временных трубопроводов:
Продолжительность цикла выполнения горнопроходческих работ (проходческого цикла) определяется по формуле:
где: kп - коэффициент перевыполнения норм выработки. kп =105-125.
b - количество проходчиков в одном звене.
Явочный состав бригады при 4-х сменном режиме работы будет:
nяв =4 b = 48 = 32 человек;
Списочный состав бригады составит:
nсп = nяв kсп =321.8=57 человек
где: kсп - коэффициент списочного состава который определяется из соотношения:
где: Т - количество дней работы участка в году;
Траб - количество дней работы проходчика в году;
Т = 365 - tпр =365 – 10 = 355 дней
Траб = 096 (365 - tпр - tвых - tотп) = 0.96 (365-10-85-66) = 196 дней;
где: tпр - количество праздничных дней в году - 10;
tвых - количество выходных дней в году - 85;
tотп - количество календарных дней отпуска проходчика в году - 66.
Комплексная расценка проходки 1 м:
4. Расчёт времени операций проходческого цикла и построение графика организации работ.
Применительно к проходке ствола по совмещённой схеме расчёт времени и составление графика организации работ проводятся в следующем порядке.
В зависимости от объёмов работ трудоёмкости выполнения количества занятых проходчиков и коэффициента перевыполнения норм выработки время на нормируемые процессы определяется из следующего выражения:
где: Тсм - продолжительность смены Тсм = 6 часов;
L - коэффициент учитывающий время на ненормируемые операции;
= 435 - условная постоянная величина.
где: tно - время на ненормируемые операции мин.;
tно = tз + tпр + tсп + tвм + tвз + tбс + tр = 0.77+ 0.5+0.66+0.16 +0.16+0.33+0.33 = =29 ч.
tз - время заряжания шпуров мин:
N - количество шпуров шт.;
t`з - время заряжания одного шпура t`з = 3 мин.;
nз =8 чел.- число заряжающих;
tпр - время проветривания после взрывных работ tпр = 30 мин.;
tсп - время затрачиваемое на спуск-выезд смен при пересменах tсп = 10 мин.
m - продолжительность цикла в сменах;
tвм - время спуска взрывчатых материалов (ВВ и СВ) tвм = 10 мин.;
tвз - время выезда взрывника tвз = 10 мин.;
tбс - время приведения ствола в безопасное состояние после взрывных работ tбс = 20мин.;
tр - резервное время равное 20-30 мин.
Время проходческого цикла можно определить как сумму затрат времени на выполнение отдельных процессов:
Тц = tб + tп + tкр + tтр + tно60 =3.92 +10.2+ 3.13 + 0.97 + 1.4 = 18 часов;
где: tб - время на бурение шпуров:
tп - время на погрузку породы:
tкр - время на возведение постоянной крепи:
tтр - время на наращивание всех технологических трубопроводов:
Следует отметить что:
) время на бурение шпуров включает в себя также время на спуск и подсоединение а также на отсоединение и выдачу БУКС-1м (см. табл. 2.2);
) время на погрузку породы включает в себя также время подъём полка перед взрывными работами и спуск его под уборку породы после проветривания ствола (см. табл.2.2);
) время на возведение постоянной крепи включает в себя также время на отрыв спуск и центрирование металлической призабойной опалубки равное 30-40 минут;
) заряжание не может производиться в двух смежных сменах.
В том случае если по расчёту время на возведение постоянной крепи больше 25 часов следует предусматривать совмещение работ по креплению и уборке породы. Тогда время не совмещённого крепления принимается равным 25 часа (включая время на отрыв спуск и центрирование опалубки) а время совмещённого крепления определяется из расчёта работы на совмещённой операции 2-3-х проходчиков по следующей формуле:
Сэкономленное за счёт совмещения работ время добавляется к резервному.
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ПЕРЕСЕЧЕНИЮ ВЫБРОСООПАСНОГО ПЛАСТА.
Все рабочие и должностные лица на шахтах разрабатывающих выбросоопасные и угрожаемые пласты должны иметь при себе изолирующие самоспасатели. Мастер-взрывник лицо надзора и рабочие направляемые для производства сотрясательного взрывания должны иметь «метан-сигнализаторы» совмещенные о головным светильником.
На выбросоопасных пластах где текущим прогнозом получены значения "опасно" и региональные способы предотвращения выбросов не применяются взрывные работы должны проводиться в режиме сотрясательного взрывания в соответствии с ПБ и нормативными документами по применению сотрясательного взрывания.
В Донбассе на особовыбросоопасных шахтопластах (участках) по согласованно о МакНИИ могут применяться меры по снижению частоты и интенсивности внезапных выбросов при взрывных работах. А также устанавливают ограничения по совмещению выполнения технологических процессов во времени.
Руководители участков в паспортах разработки выбросоопасных пластов должны предусматривать и при распределении нарядов направлять одновременно на все виды работ минимальное количество людей.
Допускается по разрешению технического директора ПО (ГХК) по согласовании с МакНИИ и Управлением округа Госгорохрантруда Украины изменение отдельных положений этих правил.
2. Очередность выполнения работ при пересечении выбросоопасного пласта:
разведка положения пласта относительно забоя вскрывающей выработки;
введение режима сотрясательного взрывания в забое ствола;
прогноз выбросоопасности в месте вскрытия;
выполнение способов предотвращения выбросов при опасных значениях выбросоопасности установленных прогнозом;
осуществление контроля эффективности способов предотвращения выбросов ;
введение дистанционного управления при проведении ствола стволопроходческим комбайном;
обнажение и пересечение пласта;
Прогноз выбросоопасности пластов в Донбассе осуществляется по скорости газовыделения (g) йодному показателю (J) и коэффициенту крепости пород по шкале проф. М.М. Протодьяконова (f). Ситуация перед вскрытием оценивается как неопасная при одновременном выполнении трех условий: g 2 лмин; J35 мгГ; f ≤ 06.
Если прогнозом установлены «опасные значения» показателей выбросоопасности то вскрытие пласта должно производиться с применением способов предотвращения выбросов. После выполнения способов предотвращения выбросов и контроля их эффективности вскрытие пластов должны производить сотрясательным взрыванием или комбайнами с дистанционным управлением.
При вскрытии выбросоопасных пластов стволами с помощью буровзрывных работ прогноз в месте вскрытия и способы предотвращения выбросов могут не применяться при условии что обнажение и пересечение пласта на полную мощность будет произведено за одно взрывание. Что на практике может быть реализовано достаточно редко.
При приближении забоя к угрожаемому пласту или к пропластку мощностью более 03 м если прогнозом установлены «неопасные значения» показателей выбросоопасности вскрытие можно осуществлять без применения способов предотвращения выбросов с помощью взрывных работ в режиме установленном для сверхкатегорных по газу шахт или комбайнами с дистанционным управлением.
Если прогнозом установлены «опасные значения» показателей выбросоопасности вскрытие угрожаемых пластов и пропластков мощностью более 03 м производят с применением способов предотвращения выбросов. После выполнения способа и контроля его эффективности вскрытие пласта или пропластка производится сотрясательным взрыванием или комбайнами с дистанционным управлением.
Допускается вскрытие пропластков мощностью 01-03 м сотрясательным взрыванием или комбайнами с дистанционным управлением без применения прогноза выбросоопасности и способов предотвращения выбросов.
Перед началом проведения вертикального ствола должна быть произведена предварительная разведка всей пересекаемой стволом толщи пород до нижней проектной отметки ствола. Разведочная скважина бурится в контуре ствола.
В углубляемых стволах дополнительную разведку пересекаемой стволом толщи пород производят разведочными скважинами с расстояния 10 м до пласта по нормали.
При вскрытии стволами угольных пластов для предотвращения внезапных выбросов производят бурение дренажных скважин возведение каркасной крепи гидрообработку угольного массива а в сложных горно-геологических условиях допускается сочетание этих способов.
При вскрытии выбросоопасного пласта забоем ствола проводимого комбайновым способом производят с дистанционным управлением проходческим комплексом с поверхности.
3. Основные способы:
3.1.Вскрытие ствола с бурением дренажных скважин.
1. Перед вскрытием выбросоопасного пласта стволами дренажные скважины бурят таким образом чтобы точки выхода скважин из пласта были удалены друг от друга не более чем на 2 Rэф. Точки выхода скважин из пласта должны быть расположены в пределах необходимой зоны обработки на расстоянии не более Rэф. от контура этой зоны принимается равным 075 м. Дегазация считается эффективной после снижения давления газа в контрольных шпурах до величины менее 10 кгсм2.
2. При обнажении пластов скважины бурят с расстояния 2 м до пласта по нормали. Диаметр скважин должен быть 80-100 мм. Расстояние от контура ствола до скважины и между скважинами в плоскости забоя последней заходки проходимой под защитой этих скважин должно составлять 15 м. Длину скважины определяют из расчета постоянного опережения забоя ствола скважинами на 2 м.
3. Схемы бурения дренажных скважин при обнажении пласта приведены в «Инструкции по безопасному ведению горных работ на пластах опасных по внезапным выбросам угля породы и газа».
3.2.Вскрытие стволами с возведением каркасной крепи.
Каркасная ограждающая крепь выполняется из металлических стержней периодического профиля диаметром 36-38 мм или труб диаметром 40-50 мм зацементированных в скважинах диаметром 42-80 мм и должна опережать забой ствола не менее чем на 2 м. Свободные концы стержней заделывают в постоянную крепь ствола на расстоянии 2 м по нормали от пласта.
Скважины для каркасной крепи необходимо бурить с расстояния 2 м от пласта по нормали и располагать по периметру через 03-05 м считая по точкам вход уклона скважин должен быть таким чтобы в плоскости забоя они располагались на расстоянии не менее 15 м от проектного контура ствола при бурении скважин по углю.
При обнажении пластов когда забой очередной заходки находится в породах кровли пласта расстояние скважин от контура ствола в плоскости этой заходки должно быть не менее 1 м. При выходе скважин в породы лежачего бока концы их должны отстоять от почвы пласта на расстоянии не менее 1 м по нормали.
При вскрытии крутых пластов каркасную крепь можно возводить не по всему периметру ствола а только в месте его пересечения с пластом.
3.3.Вскрытие стволом с гидрорыхлением угольного массива
Гидрорыхление угольного массива при вскрытии пластов осуществляют через скважины диаметром 42-60 мм пробуренные с расстояния не менее 3 м по нормали к пласту. В середине забоя по оси ствола бурят контрольную скважину диаметром 100 мм.
При диаметре ствола 6 м бурят 5-6 скважин для нагнетания воды; при диаметре ствола 8 м бурят 7-8 скважин. Герметизацию скважин осуществляют цементным раствором на величину породной пробки.
Нагнетание воды производят под давлением. Нагнетание можно производить через серии скважин которые бурят по мере подвигания забоя. Нагнетание осуществляют последовательно в каждую скважину до тех пор пока вода не проникнет в соседнюю и центральную контрольную скважины.
Процесс нагнетания должен быть закончен после снижения давления нагнетания и увеличения расхода воды. Нагнетание считают эффективным после снижения давления газа в контрольных шпурах до величины не менее 10 кгссм2.
3.4. Проведение выработок комбайнами со специальным исполнительным органом
Предотвращение выбросов при проведении выработок по выбросоопасным породам проходческими комбайнами достигается за сет уменьшения скорости деформации упругого восстановления массива путем регулирования режима разрушения пород и снижением напряжений на контуре выработки приданием ей круглой а забою - полусферической формы. Разрушение породного массива осуществляют комбайнами со специальным исполнительным органом . Параметры технологии проведения выработок проходческим комбайном следующие:
а) скорость проведения выработок по выбросоопасным породам определяется по формуле: V = 09 L; L =03 DД
где: L - глубина полусферы забоя при разрушении пород; B - показатель выбросоопасности пород; Д - диаметр выработки м.
Контроль режима работы комбайна может производится по данным акустического прогноза выбросоопасности пород. При высокой степени выбросоопасности пород скорость проведения выработки не должна превышать 05 мч а при средней -1 мч.
ТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОХОДКИ СТВОЛА.
1. Скорость проходки ствола.
Суточная скорость проходки ствола составляет:
где: m - продолжительность цикла в сменах.
Месячная скорость проходки ствола будет равна:
Vмес = Vсут nсут = 328 = 84 ммесяц;
где: nсут - количество суток работы участка в месяц nсут = 28 суток.
2. Продолжительность проходки ствола.
3. Производительность проходчика.
Определяется следующим образом:
4 Стоимость проходки 1 м ствола
Стоимость проходки 1 м ствола будет определяться при выполнении расчетного задания в курсе «Проектно-сметное дело» при составлении сметы и договорной цены с использованием исходных данных данного проекта компьютерной программы «Строительные технологии – Смета» [19] и «Ресурсных элементных сметных норм на строительные работы» Сборник Е35 [20].
Явочный состав комплексной бригады чел.
Списочный состав комплексной бригады чел.
Комплексная норма выработки мчел.-смены
Продуктивность работы проходчика мчел.-смены
Суточная скорость проходки ствола мсут.
Месячная скорость проходки ствола ммес.
Полная стоимость проходки 1 м ствола грн.м
Полная стоимость проходки 1 м3 ствола грн.м3
Общая стоимость проходки ствола грн.
Длительность проходки ствола мес.
ПРАВИЛА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОХОДКЕ СТВОЛА
При проектировании сооружения ствола и составлении графической части необходимо учитывать такие требования Правил безопасности [5]:
После сооружения устья ствола запрещается дальнейшая его проходка без предварительного перекрытия на нулевой отметке.
При проходке ствола призабойная его часть оборудуется помостом который подвешивается на канатах таким образом чтобы при его перемещении не нарушалась горизонтальная стойкость и исключалась возможность заклинивания. Запрещается эксплуатация помостов без распора.
Подвесной помост при параллельном ведении проходческих работ и возведении постоянной крепи должен иметь верхний этаж для защиты работающих на помосте от возможного падения предметов сверху. Все этажи полка по периметру а также прорези для раструбов должны быть решетчатым ограждением высотой 1400 мм (прорези – 1600 мм) нижняя часть которого обшивается сплошным металлом на высоту 300 мм. В поперечных перекрытиях полков должны быть предусмотрены отверстия для осмотра которые позволяют видеть положение забоя и оборудования находящегося ниже полка.
полок должен быть оборудован специальными устройствами которые перекрывают зазор между ним и креплением которое возводится.
В слабых и трещиноватых породах величина отставания или крепи нижнего края опалубки от забоя и взорванной горной породы не должна превышать 1.0-1.5 м.
Зазор между наиболее выступающей частью или бадьи направляющей рамки и расстрелами при проходке ствола с параллельным или последовательным армировании должны быть:
при канатных проводниках расположенных в площади перпендикулярной расстрелам не меньше 350 мм;
при канатных проводниках расположенных в площади параллельной расстрелам не меньше 400 мм;
при жестких проводниках между наиболее выступающей частью стойки направляющей рамки и проводником не меньше 30 мм.
Зазор между креплением ствола и подъемными суднами или выступающими частями оборудования расположенного в стволе должен быть не меньше 400 мм.
При креплении ствола бетоном бетонопроводы должны быть застрахованы цельным канатом по всей длине.
Вентиляционные установки для проветривания ствола должны находиться на поверхности не ближе 20 м от ствола и работать постоянно.
В стволах предназначенных для передвижения людей и транспортирования грузов при наличии вентиляционных установок должны быть установлены шлюзы перемычки которых должны иметь основные и реверсивные ляды.
Для проветривания вертикальных стволов использование гибких вентиляционных труб допускается только у забоя ствола на высоту одного этажа при этом расстояние от конца трубы до забоя не должна превышать 15 м (во время погрузки породы грейфером – 20 м). В других случаях используют трубы из твердого материала которые жестко крепятся к крепи или армировке ствола или подвешиваются на канатах.
При проектировании размещения проходческого оборудования в поперечном сечении ствола должно быть предусмотрено место для подвесной аварийно-спасательной лестницы длина которой должна обеспечивать расположение всех работников наибольшей по количеству людей смены. В случае если проектом не предусмотрено проведение этой лестницы через рабочий полок на нижнем его этаже тоже должна находиться аварийная канатная лестница.
Независимо от притока воды в ствол должен быть подвешен насос при этом резервный насос можно размещать в близи ствола.
Единые правила безопасности при взрывных работах.- К.: Норматив 1992. - 171 с.
Справочник инженера-шахтостроителя. В 2 т. Под общей ред. В.В.Белого. - М.: Недра 1983. - Т.1 - 424 с.
Насонов И.Д. и др. Технология строительства подземных сооружений. Ч.1. Строительство вертикальных выработок. - М.: Недра - 1983. - 232 с.
Гузеев А.Г. и др. Технология строительства горных предприятий. - К.: Вища школа 1986. - 391 с.
Таранов П.Я. Гудзь А.Г. Разрушение горных пород взрывом. - М.: Недра 1976. - 254 с.
Единые нормы и расценки на строительные монтажные и ремонтно-строительные работы: Сборник Е36. Горнопроходческие работы. - М.: Стройиздат 1988. - 207 с.
Инструкция по безопасному ведению горных работ на пластах опасных по внезапным выбросам угля породы и газа.- М.: ИГД им. А.А.Скочинского.-1989.- 191с.