Релейная защита трансформатора ПС №3

схема защиты.cdw

К ремонтной перемычке
защите трансформатора
к максимальной токовой
защите с пуском напряжения
нулевой последовательности
защите от перегрузки
устройства охлаждения и
измерительным приборам
устройства охлаждения
От трансформатор напряжения

5-48 содерж+введ+ПЗ.docx

СОДЕРЖАНИЕ_Toc70178113
Выбор трансформаторов подстанций8
Выбор схем распределительных устройств ПС №313
1Определение параметров схем замещений15
2Расчет токов КЗ в точке К119
3Расчет токов КЗ в точке К221
Выбор выключателей и разъединителей23
Выбор трансформаторов тока и напряжения25
Расчет защиты трансформатора27
2Расчет продольной дифференциальной защиты28
3Максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению34
4Максимальная токовая защита от перегрузки39
5Токовая направленная защита нулевой последовательности40
Электрическая подстанция — электроустановка предназначенная для приема преобразования и распределения электрической энергии состоящая из трансформаторов или других преобразователей электрической энергии устройств управления распределительных и вспомогательных устройств.
Релейная защита (РЗ) осуществляет непрерывный контроль за состоянием всех элементов ЭЭС и реагирует на возникновение повреждений и ненормальных режимов. При возникновении повреждений РЗ должна выявить поврежденный участок и отключить его от ЭЭС воздействуя на специальные силовые выключатели предназначенные для размыкания токов повреждения.
При возникновении ненормальных режимов РЗ также должна выявлять их и в зависимости от характера нарушения либо отключать оборудование если возникла опасность его повреждения либо производить автоматические операции необходимые для восстановления нормального режима либо осуществлять сигнализацию оперативному персоналу который должен принимать меры к ликвидации ненормальности.
Релейная защита является основным видом электрической автоматики без которой невозможна нормальная работа энергосистем. Она тесно связана с другими видами электрической автоматики предназначенной для предотвращения развития аварийных нарушений и быстрого восстановления нормального режима работы ЭЭС и электроснабжения потребителей: автоматического повторного включения (АПВ) автоматического включения резервных источников питания (АВР) автоматической частотной разгрузки (АЧР) и др.
Для предотвращения повреждения трансформатора продления его срока службы и обеспечения его работы в нормальном режиме нужны различные устройства защиты и автоматики.
Газовая защита трансформаторов является наиболее чувствительной и универсальной защитой от внутренних повреждений. Она устанавливается на трансформаторах с масляным охлаждением имеющих расширитель для масла.
Дифференциальная защита трансформатора является основной защитой трансформатора и служит для защиты от коротких замыканий обмоток трансформатора и токопроводов находящихся в зоне действия данной защиты.
Для большей надежности помимо основных защит для силового трансформатора предусматривается резервная защита – ступенчатая токовая защита каждой из обмоток. Для каждой из обмоток трансформатора предусматривается отдельная максимально токовая защита (МТЗ) на несколько ступеней. Для каждой ступени защиты устанавливается своя уставка срабатывания по току и времени срабатывания.
Выбор трансформаторов подстанций
Сводом правил (СП) на ПС рекомендуется устанавливать два параллельно работающих трансформатора. Мощность трансформаторов выбирается так чтобы при отключении наиболее мощного из них на время ремонта или замены оставшиеся в работе (с учетом их допустимой по техническим условиям на трансформаторы перегрузки и резерва) обеспечивали потребителей электроэнергией. Также при мощности трансформаторов более 25 МВА рекомендуется использовать трансформаторы с расщепленной обмоткой НН для ограничения токов КЗ и при раздельной работе секций РУ НН осуществлять выбор трансформаторов оснащенных системой РПН. Учитывать перспективу развития энергетического района и устанавливать трансформаторы мощностью на ступень выше но не менее экономичекой загрузки каждого около 40%.
Условия выбора трансформаторов связи для ПС1 и ПС5:
где UН.ВН UН.СН UН.НН – номинальные напряжения на обмотках высокого среднего и низкого напряжений трансформатора соответственно кВ;
UРУ.ВН UРУ.СН UРУ.НН – напряжение на РУВН РУСН и РУНН соответственно кВ;
SН.Т. – номинальная мощность трансформатора МВА;
SФ.Т. – фактическая мощность пропускаемая трансформатором МВА;
Smax - максимальная суммарная нагрузка потребителей РУ среднего и низкого напряжения МВА определяется по формуле:
Условия выбора трансформаторов связи для ПС2 ПС3 и ПС4:
Максимальная нагрузка потребителей РУ низкого напряжения:
Выбранный трансформатор проверяется на аварийный режим когда один из трансформаторов отключен по следующему условию:
Выбор трансформаторов для ПС1
На ПС1 выбираем трехобмоточный трансформатор ТДТН-40000110 [7] который удовлетворяет условиям выбора (1.1)):
Выбранный трансформатор проверяем на аварийный режим по условию (1.5):
Выбор трансформаторов для ПС5
На ПС5 выбираем трехобмоточный трансформатор ТДТН-40000110 [7] который удовлетворяет условиям выбора (1.1)):
Выбор трансформаторов для ПС2
На ПС2 выбираем двухобмоточный трансформатор с расщепленной обмоткой НН ТРДН-25000110 [7] который удовлетворяет условиям выбора (1.3):
Выбор трансформаторов для ПС3
На ПС3 выбираем двухобмоточный трансформатор с расщепленной обмоткой НН ТРДН-63000110 [7] который удовлетворяет условиям выбора (1.3):
Выбор трансформаторов для ПС4
На ПС4 выбираем двухобмоточный трансформатор ТДН-16000110 [7] который удовлетворяет условиям выбора (1.3):
Технические данные трансформаторов сведены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 – Технические данные трансформаторов [1]
Выбор схем распределительных устройств ПС №3
Согласно выданного задания количество линий на стороне ВН:
На стороне ВН принимаем схему 5АН «Мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов» [2 стр. 23]. Данная схема применяется на проходных двухтрансформаторных ПС с двусторонним питанием при необходимости сохранения транзита при КЗ (повреждении) в трансформаторе при необходимости отключения одного из трансформаторов в течение суток (неравномерный график нагрузок).
Количество линий на РУНН определяются по формуле:
Р1л = 2÷3 – пропускная способность линии 6 кВ МВт.
На РУНН 6 кВ принимаем схему 10(6)-2 - две секционированные выключателями системы шин [2 1.11.3]. Данная схема применяется при двух трансформаторах с расщепленными обмотками или при сдвоенных реакторах присоединенных каждый к двум секциям.
Неполная принципиальная схема приведена на рисунке ниже.
Рисунок 2.1 – Неполная принципиальная схема РУ
Расчеты токов КЗ необходимы для:
- сопоставления оценки выбора главных схем электрических станций сетей и подстанций;
- выбора и проверки электрических аппаратов и проводников;
- проектирования и настройки устройств РЗ и автоматики;
- определения влияния токов нулевой последовательности линий электропередачи на линии связи;
- проектирования заземляющих устройств;
- анализа аварий в электроустановках и электрических системах;
- анализа устойчивости работы энергосистем.
В данном курсовом проекте рассчитываются только токи трехфазного короткого замыкания т.к. он является наибольшим.
1Определение параметров схем замещений
Расчетная схема электроустановки - упрощенная однолинейная схема установки с указанием всех элементов а также их параметров влияющие на токи КЗ и следовательно они должны быть учтены при выполнении операций расчета. Расчетная схема и схемы замещения в максимальном и минимальном режимах изображены соответственно на рисунках (3.1) (3.2) (3.3).
Рисунок 3.1 – Расчетная схема
Рисунок 3.2 – Схема замещения для максимального режима
Рисунок 3.3 – Схема замещения для минимального режима
Расчет параметров схемы замещения а также токов КЗ произведем приближенно в именованных единицах. За базовое напряжение удобно принимать среднее напряжение Uб равное Uср какой-либо ступени напряжения имеющейся в схеме замещения.
Сопротивление энергосистемы определяется по формуле [3 табл. 3.4]:
Найдем сопротивления первой энергосистемы для максимального и минимального режимов:
Найдем сопротивления второй энергосистемы для максимального и минимального режимов:
Сопротивление линии электропередач определяется по формуле [3 табл. 3.4]:
где Худ110 = 04 Омкм - удельное сопротивление линии на 1 км длины [3 табл. 3.1];
n – количество параллельных линий.
Так как базовое напряжение Uб равно среднему напряжению на линии Uср то формулу 3.3 можно упростить:
Определяем сопротивления линий:
Сопротивление трансформатора определяются по формуле [3 табл. 3.4]:
где - относительное сопротивление трансформатора определяемое через напряжение КЗ трансформатора uк%.
Напряжения КЗ трансформатора с расщепленной обмоткой НН определяются по формуле [3 табл. 3.3]:
ХТ ВН% = 0125uк ВН-НН%;
ХТ НН1% = ХТ НН2% = 175 uк ВН-НН%.
Сопротивления трансформаторов вычисляются с учетом РПН то есть при максимальном и минимальной напряжениях на обмотке ВН. Трансформатор ТРДН-63000110 имеет РПН с диапазоном регулирования ± 9х178 % от номинального значения 110 кВ. Максимально допустимое отклонение напряжения в сети 110 кВ - 126 кВ минимально допустимое – 966 кВ.
Напряжения КЗ в крайнем минусовом среднем и плюсовом положениях (ГОСТ 12965-85 прил. 2 табл. 1):
uк ВН-НН%(-ро) = 1005%;
uк ВН-НН%(+ро) = 1066%;
Найдем сопротивления трансформаторов для максимального режима когда сопротивления минимальны по формуле (3.4):
Найдем сопротивления трансформаторов для минимального режима когда сопротивления максимальны по формуле (3.4):
2Расчет токов КЗ в точке К1
Для максимального режима
Составляем лучевую схему:
Рисунок 3.4 – Лучевая схема для точки К1
Трехфазный ток КЗ определяется по формуле:
Для минимального режима
Рисунок 3.5 – Лучевая схема для точки К1
3Расчет токов КЗ в точке К2
Расчет проводится при отключенном секционном выключателе.
Рисунок 3.6 – Лучевая схема для точки К2
Токи КЗ рассчитываются с учетом пересчета сопротивлений схемы замещения и токов КЗ с одной ступени напряжения на другую:
Рисунок 3.7– Лучевая схема для точки К2
Токи КЗ рассчитываются по формуле (3.7):
Значения токов КЗ сведены в таблице ниже.
Таблица 3.1 – Сводная таблица токов КЗ
Выбор выключателей и разъединителей
Выключатели и разъединители выбираются по одним и тем же условиям:
где Uн – номинальное напряжение выключателя или разъединителя кВ;
Iн – номинальный ток выключателя или разъединителя А.
Номинальный и максимальный ток цепи для ПС №3 на 110 кВ [3 (4.7)]:
Выбираем вакуумный выключатель ВРС-110 III-3152500 УХЛ1 [8] который удовлетворяет условиям выбора (4.1):
Выбираем разъединитель горизонтально-поворотного типа РГ–1101000УХЛ1 [9] который удовлетворяет условиям выбора (4.1):
Номинальный и максимальный ток цепи для ПС №3 на 6 кВ:
Выбираем вакуумный выключатель ВРС-6-403150 У2 [10] который удовлетворяет условиям выбора (4.1):
Выбираем разъединитель горизонтально-поворотного типа РВРЗ–104000 МУЗ [11] который удовлетворяет условиям выбора (4.1):
Выбор трансформаторов тока и напряжения
Условия выбора трансформатора тока:
Трансформаторы напряжения выбираются по:
напряжению установки: UномTV ≥ UустРУ.
схеме соединения: 111-0-0.
В цепи 110 кВ выбираем элегазовый трансформатор тока ТОГФ-110-6005 УХЛ1 [12] который удовлетворяет условиям выбора (5.1)
В цепи 110 кВ выбираем элегазовый трансформатор напряжения ЗНОГ-110 УХЛ1 [13] который удовлетворяет условиям выбора (5.2):(5.1)
В цепи 6 кВ выбираем трансформатор тока ТОЛ-110-30005 УХЛ1 [14] который удовлетворяет условиям выбора (5.1)
В цепи 6 кВ выбираем трансформатор напряжения НТМИ-6 УХЛ1 [15] который удовлетворяет условиям выбора (5.2):
Расчет защиты трансформатора
Выбираем газовое реле РГТ-80 [16] которое является универсальной защитой трансформатора с масляным охлаждением снабженных расширителем. Реле защищают от всех видов внутренних повреждений трансформатора сопровождающихся выделением газа ускоренным перетеканием масла из бака в расширитель а также от утечки масла из бака трансформатора.
Реле состоят из корпуса и крышки из алюминиевого сплава на которой смонтированы все внутренние элементы реле (реагирующий блок). Цифры в обозначении реле соответствуют диаметру проходного сечения. Конструктивное исполнение и присоединительные размеры фланцев перечисленных реле соответствуют широко распространенным в энергосистемах России и стран СНГ реле Бухгольца BF-80Q BF-5010 и реле защиты трансформатора РЗТ.
Уставки по скорости потока масла 065; 10; 15 мс.
Форма фланца квадратная.
В реле РГТ80 верхняя (сигнальная) контактная система срабатывает при понижении уровня масла в реле соответствующем уменьшению объема масла в реле на 100 - 250 см3. Нижняя (отключающая) контактная система при понижении уровня масла срабатывает раньше чем уровень масла достигнет нижнего уровня входного отверстия фланца корпуса реле.
Для защиты устройства РПН от повреждений внутри его бака выбираем струйное реле РСТ-25 с диаметром проходного сечения 25 мм. Реле струйные типа РСТ предназначены для защиты контакторов маслонаполненных переключателей ответвлений трансформаторов и автотрансформаторов от повреждений сопровождающихся возникновением потока масла из бака переключателя в расширитель.
Уставки по скорости потока масла 09; 12; 15; 20; 25 мс.
Форма фланца круглая.
Контактная система реле РСТ25 срабатывает только от потока масла.
Время срабатывания обоих реле при скорости потока масла в 125 раза превышающей значение уставки - не более 01 с.
В качестве контактов обоих реле использованы герконы типа МКА-40142А СЯ4.830.033ТУ.
Основные параметры контактов реле:
Номинальное напряжение – 220 В;
Диапазон коммутируемых напряжений – от 1 до 300 В;
Минимальный ток контактирования – 1 мА;
Коммутируемый ток при напряжении постоянного тока – 01 А;
при напряжении переменного тока – 02 А;
Номинальная коммутируемая мощность при работе на активную нагрузку –
Переходное сопротивление контактов - не более 03 Ом;
Электрическая прочность изоляции разомкнутых контактов при переменном напряжении частоты 50 - 60 Гц для герконов МКА-40142 – 2000 В;
для герконов МКА-50202 – 500 В.
1Расчет продольной дифференциальной защиты
Согласно [[6] п.3.2.54 п.3.2.21] для защиты от повреждений на выводах а также от внутренних повреждений должна быть предусмотрена продольная дифференциальная токовая защита без выдержки времени на трансформаторах 63 MBA и более. Защита должна действовать на отключение всех выключателей трансформатора. Принцип действия продольных дифференциальных РЗ основан на сравнении значения и фазы токов в начале и конце защищаемой ЛЭП.
Защита должна осуществляться с применением специальных реле тока отстроенных от бросков тока намагничивания возникающих при включении трансформатора на холостой ход «толчком» и при восстановлении напряжения на нем после отключения кз в сети и токов небаланса возникающих при внешних кз.
Защита должна иметь коэффициент чувствительности не мене 2.
Выбираем реле серии ДЗТ-11 который характеризуется наличием одной тормозной обмотки в НТТ реле что дает возможность обеспечить торможение от тока в одном комплекте (или от суммарного тока в одной группе комплектов) трансформаторов тока.
Принципиальная схема включения ДЗТ-11 к трансформатору ТРДН-63000110 изображена на рисунке ниже.
Рисунок 6.1 – Принципиальная схема включения ДЗТ-11
Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора соответствующий его номинальной мощности А:
Первичный ток на стороне 110 кВ:
Первичный ток на стороне 6 кВ:
Коэффициенты трансформаторов тока КI на сторонах ВН и НН соответственно равны 6005 и 30005.
Вторичный ток в плечах защиты соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора А:
где kсх – коэффициент схемы kсх110 = kсх6 = 1.
Вторичный ток на стороне 110 кВ:
Вторичный ток на стороне 6 кВ:
На двухобмоточных трансформаторах с расщепленной обмоткой целесообразно присоединить тормозную обмотку НТТ на сумму токов трансформаторов тока установленных в цепи каждой из расщепленных обмоток [4 п. 3.1.5].
За основную сторону целесообразно принять сторону основного питания так как вторичные токи в плечах защиты близки по значению [4 п. 2.1.6].
Минимальный ток срабатывания защиты определяется по условию отстройки от броска намагничивающего тока при включении ненагруженного трансформатора под напряжение:
Ток срабатывания реле на основной стороне А:
Число витков обмотки НТТ реле соответствующее току срабатывания защиты Iс.з для одной из сторон защищаемого трансформатора принимаемой в расчете за основную определяется по выражению:
где Fcp — магнитодвижущая сила (МДС) срабатывания реле; для реле типов ДЗТ-11 по данным завода Fcp =100 А;
Принимаем число витков:
что соответствует минимальному току срабатывания защиты ():
Расчетное число витков рабочей обмотки НТТ реле для стороны 6 кВ:
где – вторичный ток на стороне 110 кВ;
– вторичный ток на стороне 6 кВ.
Для определения числа витков тормозной обмотки НТТ реле рассматриваются внешние КЗ между тремя фазами в максимальном режиме работы системы. Результирующий ток в тормозной обмотке А:
Первичный расчетный ток небаланса А:
где — составляющая обусловленная погрешностью трансформаторов тока;
- составляющая обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора;
- составляющая обусловленная неточностью установки на НТТ реле расчетных чисел витков для неосновных сторон.
где kпер - коэффициент учитывающий переходный режим (наличие апериодической составляющей тока) принимается равным 1;
kодн - коэффициент однотипности трансформатора тока Kодн = 1;
- относительное значение полной погрешности трансформаторов тока соответствующее установившемуся режиму КЗ или качаний =01;
Число витков тормозной обмотки определяется по формуле:
где = 15 - коэффициент отстройки;
- число витков рабочей обмотки НТТ реле на стороне к которой присоединена тормозная обмотка (является неосновной берется расчетное число витков);
Принятое число витков тормозной обмотки:
Чувствительность защиты при металлических КЗ в защищаемой зоне в таких режимах когда торможение отсутствует характеризуется коэффициентом чувствительности:
Данная защита обеспечивает минимально допустимый по ПУЭ коэффициент чувствительности.
3 Максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению
Данный вид зашиты предназначен для резервирования основных защит трансформаторов и резервирования отключения кз на шинах пониженного напряжения.
На двухобмоточных понижающих трансформаторах зашита устанавливается со стороны ВН и НН (см. рисунок ниже).
Пусковой орган напряжения состоит из фильтра-реле напряжения обратной последовательности типа РНФ-1М и минимального реле напряжения включенного на междуфазное напряжение.
Питание пускового органа напряжения защит на двухобмоточном трансформаторе осуществляется от трансформаторов напряжения шин НН - для защит установленных на сторонах НН и ВН.
Рисунок 6.2 – МТЗ с пуском по напряжению
Для реле максимального тока
Ток срабатывания защиты (отстраивается от тока нагрузки нормального режима):
где Котс = 12 – коэффициент отстройки;
Кв = 085 – коэффициент возврата реле;
Iр.норм110 = 2214 А Iр.норм6 = 142556 А.
Токи срабатывания реле определяем по формуле 6.2:
Выбираем реле максимального тока РТ 14010 [17] для ВН и НН.
Проверка чувствительности по формуле 6.12 при кз в точке К2 (при расчете kч110 минимальный ток кз в точке К2 приводится к напряжению 110 кВ):
Для реле минимального напряжения
Обеспечение возврата реле после отключения внешнего кз:
Uном – номинальное напряжение расчетной стороны;
Котс = 12 – коэффициент отстройки;
Кв = 12 – коэффициент возврата реле.
Отстройка от напряжения самозапуска при включении АПВ или АВР заторможенных двигателей нагрузки:
где Uзап = 07 Uном - междуфазное напряжение в месте установки защиты в условиях самозапуска заторможенных двигателей нагрузки при включении их от АПВ или АВР.
Для фильтра - реле напряжения обратной последовательности:
По опытным данным при таком напряжении срабатывания защиты обеспечивается отстройка от напряжения небаланса в расчетном (нагрузочном) режиме.
Вторичное напряжение срабатывания для реле минимального напряжения:
где Kv = 6000100 - коэффициент трансформации трансформатора напряжения защиты.
Вторичное напряжение срабатывания для реле обратной последовательности:
Выбираем реле РСН-13 [18].
Чувствительность защиты по напряжению для реле минимального напряжения:
где Кв = 12 ÷ 125 - коэффициент возврата;
Uзmax - максимальное значение междуфазного напряжения в месте установки защиты при кз в расчетной точке в режиме обусловливающем наибольшее значение этого напряжения (определяется при замыкании между тремя фазами).
Для фильтра - реле напряжения обратной последовательности
где Uзmin2 - минимальное значение междуфазного напряжения обратной последовательности в месте установки защиты при двухфазном кз в расчетной точке в режиме обусловливающем наименьшее значение этого напряжения.
В связи с отсутствием данных принимаем Кч > 12.
Выбор времени срабатывания
Время срабатывания защиты выбирается из условия обеспечения селективности согласованием с защитами предыдущих элементов.
где Δt = 03÷05 c - ступень селективности величина которой зависит от установленного реле времени.
tсзСВ – время срабатывания защиты секционного выключателя;
tсзСВ110 = 0065 с tсзСВ6 = 005 с.
Выбираем реле времени РВ-01 с диапазоном уставок 001-10 с [19].
4 Максимальная токовая защита от перегрузки
Согласно [6 п. 3.2.69] на трансформаторах мощностью 04 MBA и более в зависимости от вероятности и значения возможной перегрузки следует предусматривать максимальную токовую защиту от токов обусловленных перегрузкой с действием на сигнал.
Для подстанций без постоянного дежурства персонала допускается предусматривать действия этой защиты на автоматическую разгрузку или отключение (при невозможности ликвидации перегрузки другими средствами).
Перегрузка трансформаторов обычно бывает симметричной поэтому защита от перегрузки выполняется посредством одного токового реле включенного на ток одной фазы.
Чтобы избежать излишних сигналов при кз и кратковременных перегрузках в защите предусматриваться реле времени обмотка которого должна быть рассчитана на длительные прохождения тока.
На двухобмоточных трансформаторах с расщепленной обмоткой низшего напряжения защита устанавливается со стороны низшего напряжения в цепи каждого ответвления. При параллельном соединении расщепленной обмотки низшего напряжения защита устанавливается со стороны высшего напряжения.
Ток срабатывания защиты выбирается из условия возврата токового реле при номинальном токе трансформатора (Iном принимается с учетом РПН увеличенным на 5%):
где Котс = 15; Кв = 08; Iном110 = 2214 А; Iном6 = 142556 А.
Выбираем реле PT-14010 с параллельным соединением катушек [17].
Время срабатывания защиты tсз 6 с. Выбираем реле времени РВ-01 [19] с диапазоном уставок 01-1 с.
5 Токовая направленная защита нулевой последовательности
ТНЗНП применяется для защиты линий от однофазных кз. Данная защита используется в роли резервной защиты ЛЭП 110 кВ.
Схемы замещения прямой и нулевой последовательности в максимальном режиме системы изображены соответственно на рисунках 6.3 и 6.4.
Рисунок 6.3 – СЗ нулевой последовательности
Рассчитываем сопротивления СЗ прямой последовательности в максимальном режиме.
Определяем сопротивления линий по формуле 3.3:
Определяем сопротивления трансформаторов по формуле 3.4:
Для трехобмоточных трансформаторов на ПС №1 и ПС №5:
На ПС №1 и ПС №5 стоят одинаковые трансформаторы ТДТН-40000110:
Рассчитываем сопротивления СЗ нулевой последовательности.
Сопротивления трансформаторов остаются неизменными. Сопротивление линии увеличивается в два раза если линия одиночна и в три раза если линия параллельна:
Определяем сопротивления систем:
Сворачиваем СЗ нулевой последовательности к точке КЗ на ВН.
Получаем СЗ на рисунке ниже.
Рисунок 6.4 –Эквивалентная СЗ
Получаем лучевую схему на рисунке ниже.
Рисунок 6.5 – Лучевая схема
Для определения 3I0 нужно знать сопротивления прямой обратной и нулевой последовательности. Схемы замещений прямой и обратной последовательностей аналогичны поэтому .
Ток срабатывания защиты определяем по формуле:
В данном курсовом проекте была разработана подстанция 1106 кВ с установкой двух трансформаторов ТРДН-63000110.
Произведен расчет трехфазных коротких замыканий в максимальном и минимальном режимах выбрано оборудование на подстанции.
Произведен расчет релейной защиты трансформатора на ПС №3: выбрана газовая защита рассчитана продольная дифференциальная защита максимальная токовая защита с пуском по напряжению максимальная токовая защита от перегрузки и токовая направленная защита нулевой последовательности.
Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования Б.Н. Неклепаев - 5-е изд. стер.-СПб.: БХВ-Петербург 2013.-608 с.
Электрооборудование электрических станций и подстанций: Учебник для сред. проф. образования Л.Д.Рожкова Л. К. Карнеева Т. В. Чиркова. — М.: Издательский центр «Академия» 2004. - 448 с.
Руководящие указания по релейной защите. Выпуск 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ: Расчеты. —Москва Энергоатомиздат 1985. — 96 с.
Релейная защита энергетических систем: Учеб пособие для техникумов. Чернобровов Н. В. Семенов В. А. — М.: Энергоатомиздат 1998. - 800 с.
ПУЭ 7. Правила устройства электроустановок. Издание 7.

1 титульный лист.docx

Уфимский государственный авиационный технический университет
Кафедра Электромеханики
трансформатора ПС № 3
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине
релейная защита и автоматика
(обозначение документа)

2-3 задание.docx

Уфимский государственный авиационный технический университет
Факультет: АВИЭТ Кафедра: Электромеханики
На курсовое проектирование по дисциплине
«Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем»
Тема: Релейная защита трансформатора ПС№ 3
Рис.1 – схема электрической сети
Исходные данные согласно варианта задания аннотация; введение; выбор трансформаторов подстанций; выбор схем распределительных устройств заданной ПС; расчет токов КЗ; выбор выключателей типов трансформаторов тока и напряжения; описание расчеты основной и резервной релейной защиты заданного объекта на электромеханической или микропроцессорной базе.
Полная принципиальная схема подстанции на формате А1;
Схема РЗ заданного объекта на формате А1.
Срок выполнения: май 2021г.
Руководители проекта:
Доцент к.т.н. Е.М.Федосов
Ст. преподаватель Е.Ю.Шварцман
Исходные данные приведены в таблицах 1 и 2.
Таблица 1 – Параметры электрической сети - исходные данные для расчетов КП
Токи КЗ на шинах ЭС1 кА
Токи КЗ на шинах ЭС2 кА

схема принципиальная.cdw

4 аннотация.docx

Пояснительная записка 48 с. 16 рис. 2 табл. 19 источников.
РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА СТАНЦИЯ СТРУКТУРНАЯ СХЕМА ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА ОБОРУДОВАНИЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ МТЗ ГАЗОВАЯ ЗАЩИТА ВЫКЛЮЧАТЕЛИ.
В данном курсовом проекте произведен расчет выбора мощности трансформаторов на подстанции 110106 кВ количества линий на стороне НН. Выбраны схемы распределительных устройств. Рассчитаны токи трехфазного короткого замыкания. Выбраны выключатели трансформаторы тока и напряжения.
Так же произведен расчет релейной защиты трансформатора подстанции 22066 кВ. В соответствии с правилами устройств электроустановок (ПУЭ) и руководящими указаниями по релейной защите (45) на понижающих трансформаторах с высшим номинальным напряжением 220-110кВ устанавливаются следующие защиты:
- дифференциальная токовая защита;
- максимальные токовые защиты (МТЗ) с комбинированным пуском по напряжению от КЗ;
- максимальная токовая защита от перегрузки.
В графической части приведены полная принципиальная электрическая схема подстанции а также схема РЗА трансформатора.