Разработать проект Основания и фундаменты промышленного здания

OF_Guschina.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Ростовский государственный строительный университет»
Кафедра: Инженерной геологии оснований и фундаментов
Пояснительная записка к курсовому проекту:
«Проект оснований и фундаментов
промышленного цеха АБК»
Руководитель проекта: асс. Жур В.Н.
Проект защищен с оценкой
Задание на проектирование
Общее положение по проектированию
1.Анализ условий строительства
2.Анализ технологического назначения и конструктивного решения здания
Проектирование ж.б. фундаментов стаканного типа под сборную ж.б. колонну промышленного здания
1.Выбор глубины заложения фундамента
2.Определение размеров подошвы фундамента
3.Расчет осадки основания фундамента
4.Конструирование фундамента
Проектирование ленточных фундаментов АБК под стену с подвалом
1.Проектирование ленточных фундаментов в стадии завершенного строительства
2.Проектирование ленточных фундаментов в стадии не завершенного строительства
Проектирование фундамента из забивных свай под колонну промышленного здания
1.Выбор вида сваи и определение ее размеров
2.Определение несущей способности сваи
3.Размещение свай под ростверком
4.Расчет осадки основания свайного фундамента
Список используемой литературы
Разработать проект «Основания и фундаменты промышленного здания».
Место строительства г. Иваново.
Характеристика здания:
b) стены кирпичные толщиной 064 м;
c) число этажей АБК - 3.
Грунтовые условия представлены в инженерно-геологической
карточке № 5 (рис.1) .
Нагрузка на фундамент промышленного цеха и производственного
здания по таблице 1 для схемы № 3 бытовых помещений – по
Рис. 1. Инженерно-геологические условия. Профиль №5.
1. Анализ условий площадки строительства
Место строительства – г. Иваново. Он относится к IV снеговому району по снеговой нагрузке с расчетным значением веса снегового покрова Sg=24 кПа. Сумма абсолютных значений среднемесячных отрицательных
температур для г. Иваново Мt= 391. Средняя температура января -1190С что ниже -5.
В результате проведенных инженерно-геологических изысканий
установлен геолого-литологический разрез грунтовой толщи:
слой №1 (от 0 до 015 м.) - почвенно-растительный;
слой №2 (от 015 до 4м) – суглинок коричневый;
слой №3 (от 4 до 14 м) – глина красноватая.
Подземные воды до глубины 14 м не встречены. Их подъем не
Обобщенные физико-механические характеристики грунтов
представлены на рис.1.
ИГЭ-1 – суглинок коричневый
Число пластичности IP = (WL - WP)*100% =(034-018)*100%=16%.
Показатель текучести:
Т.к. и то грунт является суглинком полутвердым.
WL и WP – влажность грунта на границах текучести и раскатывания (верхней и нижние границах пластичности) выраженные в процентах.
На основе значения показателя пористости e=077 определяем модуль деформации Е=20 МПа. При определении расчетного сопротивления R0 по приложению 3 [6] получаем R0=17383 кПа.
ИГЭ-2 – глина красноватая.
Число пластичности IP = (WL - WP)*100% =(043-025)*100%=18%.
Т.к. и то грунт является твердой глиной. WL и WP – влажность грунта на границах текучести и раскатывания (верхней и нижние границах пластичности) выраженные в процентах.
На основе значения показателя пористости e=068 определяем модуль деформации Е=20 МПа. При определении расчетного сопротивления R0 по приложению 3 [6] получаем R0=3325 кПа.
Поскольку грунты не обладают специфическими свойствами в районе
строительства не ожидается проявления опасных инженерно-геологических
процессов грунты обоих ИГЭ имеют значения R0> 150 кПа и Е> 5 мПа то
на данном этапе проектирования можно сделать вывод о том что оба слоя
могут служить в качестве естественного основания.
Верхний почвенно-растительный слой в пределах застройки срезается на глубину 015 м и используется в дальнейшем для озеленения территории проектируемого промышленного предприятия.
2. Анализ технологического назначения и
конструктивного решения здания
Необходимо запроектировать фундаменты для одноэтажного двухпролетного цеха относящегося ко II классу ответственности. В каждом пролете расположены по два мостовых крана грузоподъемностью по 10 тонн. Коэффициент надежности по ответственности согласно СП 22.13330.2011 для II класса γn = 10. Режим работы кранов 7К. Технологическое оборудование и заглубление помещения не оказывают влияния на фундаменты. Среднесуточная температура воздуха в помещении примыкающем к наружным фундаментам цеха в зимней период равна 10° С. Нагрузки на полы цеха вблизи колонн крайнего ряда отсутствуют.
Проектируемое одноэтажное производственное здание с полным железобетонным каркасом. Предельная осадка для такого здания Su = 8 см предельный крен не нормируется. Предельный относительный эксцентриситет приложения равнодействующей в подошве фундамента u = 16. Конструктивная схема здания - гибкая. Полы в цехе - бетонные по грунту.
Фундамент проектируется под типовую сборную двухветвевую колонну крайнего ряда с размерами bс х lс = 500 х 1000 мм. отметка пяты колонны -1050 шаг колонны 6 м. Нагрузки на фундамент определены в результате статического расчета рамы в невыгодных сочетаниях нагрузок. Результаты определения нагрузок в различных сочетаниях даны в таблице 1.
Нагрузка на обрез фундамента
Группа предельного состояния в которой используются нагрузки
Нагрузки на фундамент определяем в уровне его обреза в невыгодных сочетаниях для расчета по первой и второй группам предельных состояний. Нагрузки определенные в результате статического расчета приведены в задании.
Расчетные нагрузки для II группы предельных состояний.
МII1= Мсв+Мснег+МDmax+МT+Mвет= 179+2+107+29+173=490 кНм
N II1 = Nсв+Nснег+NDmax =494+45+330=869 кН
Q II1 = Qсв+Qснег+QDmax+QТ+Qвет =14+2+6+3+37=62 кН
МII2= Мсв+Мснег+МDmin+МT+Mвет= 179+2+34-29+144=330 кНм
N II2 = Nсв+Nснег+NDmin=494+45+105=644 кН
Q II2 = Qсв+Qснег+QDmin+QТ+Qвет= 14+2+2 – 3+29=44 кН
Расчетные нагрузки для I группы предельных состояний.
МI3=Мсвγf+Мснегγf+МDmaxγf+МTγf+Mветγf
МI3=17911+10711+2911+17314 = 5915 кНм
N I3 = Nсвγf+Nснегγf+NDmaxγf = 49411+4514+33011=9694 кН
Q I3 = Qсвγf+Qснегγf+QDmaxγf+QТγf+Qветγf
Q I3 = 7411+142+611+311+3714 = 799 кН
МI4=Мсвγf+Мснегγf+МDminγf+МTγf+Mветγf
МI4=17911+142+3411 - 2911+14414=4068кНм
N I4 = Nсвγf+Nснегγf +NDminγf = 49411+4514+10511=7219кН
Q I4 = Qсвγf+Qснегγf+QDminγf+QТγf+Qветγf
Q I4 = 1411+142+211-311+2914=577 кН
На фундамент передается нагрузка и от кирпичной стены толщиной bo=064 м и высотой Нст= 1395-105+015=1305 м.
Значение нагрузки от веса стены:
GIIст = Hстbстlcтγ1γfkn = 13050646181085 = 7667 кН
где n = 6 м – шаг колонн;
γ1 = 18 кНм3 – удельный вес кирпичной кладки;
Кn= 085 – коэффициент проёмности.
GIст = Hстbстlcтγ1γfkn = 130506461811085 = 8434 кН
Проектирование железобетонного
фундамента стаканного типа под сборную железобетонную колонну промышленного здания
1 Выбор глубины заложения фундамента
Глубина заложения фундамента d из условия прорезки почвенно-
растительного слоя должна быть больше 015 м (d > 015 м).
Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов:
где d0-глубина промерзания для суглинка и глин равна 023;
Mt– сумма абсолютных значений среднемесячных температур за зиму.
Расчетная глубина сезонного промерзания при температуре в
помещении 100С с полами по грунту:
где Kh – коэффициент учитывающий температуру воздуха в помещении примыкающем к наружным фундаментам наличие подвала или техподполья а также состав полов.
Из конструктивных требований к заделке колонны в стакан высота
фундамента определяется по формуле:
где dc – глубина заделки колонны в фундамент;
hg – расстояние от дна стакана до подошвы фундамента принимаемое не менее 02 м;
5 – расстояние между торцом колонны и дном стакана назначаемое для возможности рихтовки колонны при монтаже м.
Значение высоты фундамента округляется до ближайшего большего
размера кратного 300 мм. Для промышленных зданий наименьшая высота
фундамента стаканного типа составляет 15 м. Принимаем hf =18м. При
совпадающих отметках планировки обреза фундамента имеем d = hf. Из всех условий выбираем наибольший размер глубины заложения: d = hf= 18м.
Рис. 2. Схема проектируемого фундамента под крайнюю колонну цеха.
2. Определение размеров подошвы фундамента
В первом приближении площадь подошвы фундамента:
где NII – сумма всех вертикальных нагрузок в обрезе фундамента для расчетов по II группе предельных состояний кН;
Ro– табличное значение расчетного сопротивления грунта кПа;
γmt - среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах; принимаемое в инженерных расчетах равным 20 кНм3;
d - принятая глубина заложения фундамента.
Задаваясь соотношением сторон m = bl = 075 получаем:
В соответствии с модулем 300 мм принимаю l1 =33м b1 =27м.
Находим нагрузки в подошве фундамента и эксцентриситеты
относительно точки О1 с учетом веса фундамента GIIf.
Для первого сочетания нагрузок:
Для второго сочетания нагрузок:
В обоих сочетаниях i u поэтому размеры подошвы фундамента не изменяем и смещение центра тяжести подошвы фундамента относительно оси колонны О1 не производим.
Расчетное сопротивление грунта основания:
где с1=12 ис2=1- коэффициенты условий работы;
k=1-коэффициент прочностные характеристики грунта (φис) определены непосредственными испытаниями;
Mg Mq Mc - коэффициенты принимаемые по СНиП 2.02.01-83* в зависимости от угла внутреннего трения φ
kz=1 - коэффициент; при b 10 м Кz=1;
b - ширина подошвы фундамента м;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих ниже подошвы фундамента кНм3
- то же залегающих выше подошвы;
Сll- расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента кПа.
Давление в подошве фундамента определяем по формулам:
Для первого сочетания нагрузок
максимальное краевое давление: PIImax = PII1 (1+ 61) =22853(1+60013) =24635 кПа
для второго сочетания нагрузок
максимальное краевое давление: PII2 max = PII2 (1+6 2) =2033(1+6005)=26063 кПа
Недонапряжение в наиболее невыгодном случае составляет
(31276-24635)31276*100% = 212%. Условие не выполняется.
Уменьшаем длину и ширину подошвы полагая что l=3 м и b=24 м тогда:
P II max = PII1 (1+ 61) =27425(1+60022)=29964 кПа12R=336кПа
P II 2 max = PII2 (1+6 2) =243(1+6004)=32173 кПа
(32173-29964)32173*100% = 69%.Условие выполняется.
3. Расчет осадки основания фундамента
Сначала основание ниже подошвы фундамента разбивается на
h = 04b = 04* 24 = 096 м.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне
подошвы фундамента (z = 0) определяют по формуле:
где γII- осредненной расчетное значение удельного веса грунтов
залегающих выше подошвы фундамента кНм3;
dII- глубина заложения фундамента от уровня планировки при срезке грунта м.
Аналогично на разных глубинах (результаты приведены в табл.2).
h1 = 096 м zg1 =zg0 +h1γII = 3132+096174 = 48кПа .
Р0=PII-zg0 = 32173-3132 =2904 кПа
Дополнительное напряжение в грунте на глубине z составляет: zp= αPo
Используя данные табл.2 вычисляем осадку основания фундамента:
S=08[((266+193+137)96+28107)20000+(7168+4796+3496)22000]=287см.
Для производственных одноэтажных зданий с полным железобетонным каркасом максимальная предельная осадка Su=8 см.
S = 287 см Su = 8 см
Условие расчёта фундамента по второй группе предельных состояний выполняется.
К расчету осадки основания фундамента
Рис.3. Схема к расчёту осадки основания фундамента
послойного суммирования.
4. Конструирование фундамента
Толщина стенки стакана в плоскости действия момента
Из плоскости момента не менее 150 мм.
Тогда размеры подколонника с учетом размеров колонны толщины стенок стакана и принятых зазоров в плане luc и buc должны составлять (рис. 4):
≥ + 2 dg + 015 = 10 + 202 + 015 = 155 м;
buc ≥ bс + 2 dg + 015 = 05 + 2015 + 015 = 095 м.
С учетом модуля 300 мм = 18 м buc = 12 м.
Предположим что плитная часть фундамента состоит из одной ступени высотой h1= 03 м. Рабочая высота нижней ступени при защитном слое 40 мм и диаметре арматуры 20 мм:
h0l = hl – = 03 - (004 + 001) = 025 м.
где - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до подошвы фундамента т.е. сумма толщины защитного слоя бетона и половины диаметра рабочей арматуры. При наличии бетонной подготовки под подошвой фундамента толщина защитного слоя принимается равной 40 мм.
Определяем допускаемый вынос нижней ступени С1:
Принимаем класс бетона В 15.
Находим максимальное давление в плоскости действия момента
Для третьего сочетания:
Для четвертого сочетания
При Рl ma 2705) = 2986 кПа значение Кl = 26.
Тогда = Kl * h01 = 26*025 = 065 м.
Фактический вынос нижней ступени вдоль стороны составляет
C1l=м. Следовательно вдоль стороны одной ступени высотой hl = 03 м достаточно.
Находим максимальное давление из плоскости действия момента:
При Pl ma2291) = 2635 кПа значение Kl = 3.
Тогда Сlb = 3* 025 = 075 м. Фактический вынос нижней ступени вдоль стороны b будет (b - buc)05 = (24 - 12) 05 = 06 075 м. Следовательно вдоль стороны b также достаточно одной ступени высотой hl = 03 м.
Рис.4. Схематический разрез запроектированного фундамента.
1. Проектирование ленточных фундаментов в стадии завершенного строительства
l0 - расстояние в свету между стенами.
Вес стены: - высота стены от верха стены подвала до верха карниза;
b1=064м - толщина стены;
m=085 - коэффициент проемности;
=18кНм3 - удельный вес материала кладки;
f=1 - коэффициент надежности по нагрузки.
Вес 3 междуэтажных перекрытий: .
Временная длительная нагрузка от перегородок на 3 перекрытия: .
Нагрузка на 3 перекрытия при её пониженном значении для административно-бытовых зданий: .
Снеговая нагрузка на покрытие:
S0=24 – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для г. Иваново.
Умножая временные нагрузки принимаемые как длительные на коэффициент 1=095 получим суммарную вертикальную нагрузку на один погонный метр:
Определяем вертикальную нагрузку от перекрытия над подвалом:
Эксцентриситет приложения этой нагрузки:
Момент в уровне низа перекрытия над подвалом:
Из конструктивных соображений отметку подошвы фундамента
- при высоте фундаментной плиты 03 м и высоте каждого из пяти рядов фундаментных блоков по 06м перекрытие подвала укладывается в уровне верхнего блока;
- глубина заложения фундамента d=315 м значительно превышает
расчётную глубину сезонного промерзания грунта
d=df+015=12+015=135м;
- основание фундамента суглинок коричневый (ИГЭ-1) с расчётным сопротивлением R0 =230 кПа.
Определяем предварительное значение ширины подошвы фундамента:
Подбираем марку жб фундаментной плиты ФЛ 12.24 шириной 1200мм.
Вычисляем расчетное сопротивление грунта:
Уточняем ширину подошвы фундамента с учетом вычисленного значения R:
Принимаем фундаментные блоки ФЛ 10.24 шириной 1000мм.
l=2380мм h=300мм m=138 т.
Рис.5. К определению ширины фундамента
Определение вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента.
Стену подвала назначаем из фундаментных блоков марки ФБС 24.5.6-Т b=500 мм l=2380мм h=580мм m=163 т.
Вес стены подвала: .
Вес фундаментной плиты: .
Вес грунта на левом уступе фундаментной плиты:
Усилия от временной нагрузки на внешней стороне фундамента:
Сумма вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента:
Выбираем расчетную схему. Для этого проверяем соотношение:
Следовательно расчетная схема подвала может приниматься в виде вертикальной балки верхний конец которой в уровне низа перекрытия над подвалом шарнирно оперт а нижний конец в уровне подошвы фундамента защемлен.
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне поверхности планировки определяем по формуле:
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне подошвы фундамента определяем по формуле:
Определим значения опорных моментов. Для этого разобьем площадь эпюры боковых давлений на прямоугольный и треугольный участки. Момент в заделке от действия равномерно распределенной нагрузки :
Момент в заделке от действия треугольной нагрузки :
Момент в заделке от веса грунта на уступе фундаментной плиты:
Момент в заделке от вертикальной нагрузки на внешней стороне фундамента:
Момент в заделке от действия момента МI приложенного в уровне перекрытия над подвалом:
Суммарный момент в подошве фундамента
= -68-2087+46+094+168=-2045 кНм.
Определяем эксцентриситет и его относительное значение:
В связи с тем что значение относительного эксцентриситета находится в интервале 130 025 фундамент нужно рассматривать как внецентренно нагруженный и выполнять условие :
условия выполняются.
Недонагружение составляет 04% значение допустимо по приложению 30 принимаем марку фундаментной плиты ФЛ 8.24.
Выполним проверки в стадии незавершенного строительства.
Предварительно вычислим необходимые параметры :
Проверка устойчивости фундаментов на сдвиг
γI= γII·105=173·105=1817 кНм3
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне низа перекрытия подвала по формуле: а1=1817·055·tg2(450-17102)=545кПа.
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне подошвы фундамента по формуле: а2=1817·(055+315)·tg2(450-17102)=366 кПа.
Проверяем фундамент на сдвиг по подошве
ΣFsr=09·055·566 =28кНм
ΣFsа = 795>09·28115=211.
Следовательно условие устойчивости фундамента на сдвиг не выполняется.
Проверка устойчивости фундаментов на опрокидывание
Производим проверку на опрокидывание относительно грани фундамента. Для этого определим расстояние от подошвы фундамента до центра тяжести эпюры боковых давлений
Сумма опрокидывающих моментов: ΣМsа=12·662·119=945 кНм
Сумма удерживающих моментов: ΣМsr=09[(36+58)05+(123+25)(0375+05)]=3046кНм
Проверка устойчивости фундамента на опрокидывание:
Следовательно условие не выполняется.
Так как условия не выполняются засыпку пазух котлована грунтом следует предусматривать после устройства перекрытия над подвалом.
В качестве исходных данных для проектирования свайных фундаментов примем исходные данные использованные для расчета фундамента стаканного типа на естественном основании.
В рассматриваемых местных условиях для проектируемого здания можно использовать практически все виды свай. В качестве варианта запроектируем фундаменты из забивных железобетонных цельных свай квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой. Размеры поперечного сечения сваи принимаем 30×30 см с ненапрягаемой арматурой
Высоту ростверка назначаем 18 м. Тогда при отметке планировки -0150 отметка подошвы будет -1950 а толщина дна стакана 05м что больше минимальной равной 025 м. Так как на ростверк действуют горизонтальные силы и моменты предусматриваем жесткое сопряжение ростверка со сваями путем их заделки в ростверк на 500 мм. Из них 400 мм составляет заделка выпусков арматуры а 100 мм – заделка бетона. Тогда условная отметка головы сваи будет -1450. Сваи заглубляю в ИГЭ-2 на 16 м. Отметка нижнего конца сваи будет -5450 м.
Длину сваи определяем как разность между отметками головы и нижнего конца:
Так как свая опирается на сжимаемые грунты то она относится к висячим. Марку сваи назначаю: С40.30 масса сваи m=093т.
Определяем несущую способность забивной висячей сваи Fd:
где =1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;
R =8935 кПа - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи
A - площадь опирания сваи на грунт 03 х 03 = 009 м2;
u - наружный периметр поперечного сечения сваи u = 4 х 03 = 12 м;
- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта.
Для определения fi грунт на боковой поверхности сваи разделяем на однородные слои толщиной не более 2 м. Находим среднюю глубину
расположения слоя грунта (расстояние от середины слоя до уровня
природного рельефа zi). В зависимости от показателя текучести суглинка (IL =0143) определяем значения расчетных сопротивлений грунта на боковой поверхности:
h1 = 20 м; z1 = 280 м; суглинок IL=02; f1 = 47 кПа;
h2 = 16 м; z2 = 480 м; глина IL=02; f2 = 55 кПа;
Несущая способность забивной сваи равна:
3. Размещение свай под ростверком
Определяем нагрузку допускаемую на сваю:
Нагрузка в обрезе ростверка складывается из веса стены 8434 кН и максимальной для 3 и 4 сочетаний нагрузки от колонны max(N3N4)
ΣNl=8434+9694=18128кН
Принимаем 4 сваи и располагаем их в 2 ряда. Расстояние между осями свай назначаем минимальным 3d=3*03=09 м.
Рис.6.Схема ростверка
Определим нагрузку в подошве ростверка в обоих сочетаниях для расчета по первой группе предельных состояний. Вертикальная нагрузка NdI складывается из веса стены ростверка и вертикальной силы от колонны а момент МYI – из момента от веса стены момента от колонны и момента от горизонтальной силы QI приложенной в обрезе ростверка.
Уточненный вес ростверка:
где br hr - соответственно длина ширина подошвы и высота ростверка м;
- среднее значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах принимаемое в инженерных расчетах равным 20кНм3.
Нагрузки для третьего сочетания:
– соответственно расчетная сжимающая сила кН и расчетный изгибающий момент по абсолютному значению кН относительно оси ОY плана свай в плоскости подошвы ростверка.
Нагрузки для четвёртого сочетания:
В соответствии со СНиП 2.02.03-85 [41] к фактической нагрузке необходимо прибавить собственный вес сваи с коэффициентом по нагрузке.
Подобрана свая С 40.30 с массой m=093 т.
что меньше допустимого выполняется.
В обоих сочетаниях минимальные фактические нагрузки на сваю 4615 и 3233 кН больше нуля. Следовательно выдергивающие нагрузки отсутствуют. Таким образом выбранное количество свай удовлетворяет расчетам по несущей способности грунта основания.
4 Расчет осадки основания свайного фундамента
Строим условный фундамент:
Осредненное значение угла внутреннего трения:
- расчетное значение угла внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной
H – глубина погружения свай в грунт.
Размеры подошвы условного фундамента складываются из расстояния между осями крайних свай стороны сечения сваи и 2α где α- расстояние от внешней грани сваи до границы условного фундамента м
Ширина подошвы условного фундамента: ;
Длина подошвы условного фундамента: ;
Глубина заложения условного фундамента: dу = 545 м.
Вес условного фундамента: кН;
Суммарная вертикальная нагрузка в подошве условного фундамента:
Среднее давление в подошве фундамента:
Расчетное сопротивление грунта в подошве условного фундамента определяем по формуле:
Условие выполняется ( кПа)
Производим расчет осадки основания
Основание ниже подошвы условного фундамента разбиваем на слои толщиной: hi=02bу=02·18=036 м.
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (z = 0) определяют по формуле:
где γII- средневзвешенное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента;
d - глубина заложения фундамента от уровня планировки при срезке грунта м.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта zg на границе
слоев расположенных на глубине z от подошвы фундамента находят по следующей формуле:
где γIIi hi- соответственно удельный вес kHм3 и толщина i-го слоя грунта м.
Дополнительные напряжения:
где α- коэффициент принимаемый по приложению 6 [1]; Р - среднее давление под подошвой фундамента кПа.
Промежуточные вычисления производим в табличной форме (табл.3.).
Расчетное значение осадки основания свайного фундамента меньше предельного:
Условие расчета основания по деформациям выполняется.
Рис.7. Схема к расчёту осадки основания фундамента по методу послойного суммирования
Основания и фундаменты. Ч.2 Основы геотехники: Под ред. Б.И.
Далматова – М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ 2002.
Ухов С.Б. Семенов В.В. Знаменский В.В. Тер-Мартиросян З.Г.
Чернышев С.Н. Механика грунтов основания и фундаменты Под ред.
С.Б. Ухова. – М.:Изд-во АСВ 1994.
Логутин В.В. Расчет оснований и фундаментов в курсовом и
дипломном проектировании – Ростов нД 2012г.
Технический регламент о безопасности зданий и сооружений.
Федеральный закон №384-ФЗ. 30 декабря 2009 (с изм.).
Градостроительный кодекс Российской Федерации. Федеральный закон
№190-ФЗ. 29 декабря 2004 (с изм.).
СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.
СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.
СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.
СНиП 23-01-99*. Строительная климатология.
СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений.
Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*. – М:2011.
СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция
СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная
редакция СНиП 2.01.07-85*.
ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация.

OF_Guschina.dwg

План расположения элеменов фундамента
свайный фундамент 6м
В настоящем курсовом проекте разработаны 3 типа фундаментов:
За относительную отметку принята абсолютная +48.000
В качестве опорного слоя для фундаментов мелкого заложения принят
По результатам инженерно-геологических изысканий непросадочные грунты
строительной площадки представлены:
Расчетное сопротивление под подошвой фундамента
стаканного типа R=330 КПа; фактическое давление Р=287 КПа;
допускаемая на сваю по несущей способности
Максимальная фактическая нагрузка на сваю N=600 кН
Во избежания опрокидывания стены подвала в период строительства
засыпку пазух необходимо производить после устройства пола в подвале.
Расход бетона: фундамент мелкого заложения 4м
Оптимальным является фундамент мелкого заложения
ИГЭ-1-песок ИГЭ-2- сулинок
ленточного в подвальной части R=439 КПа; фактическое давление Р=333КПа;
ленточного в бесподвальной части R=259 КПа; фактическое давление Р=228КПа.
Арматура ростверка условно не показана
Бетонная подготовка класса В15 толщиной 100мм под фундаментом
мелкого заложения условно не показана.
отдельно стоящий стаканного типа и свайный
Монолитные участки стены подвала выполнены из бетона клаccа B7
Разработка оснований
и фундаментов промышленного
Схема расположения элементов фунда-
монтажная схема фундамент мелкого зало-
Фундамент мелкого заложения ФМ-1
Спецификация сетки С1
Плиты ж.-б. ленточных
Спецификация к схеме расположения
Спецификация фундамента ФМ1
Спецификация монолитных участков
В качестве опорного слоя для фундаментов мелкого заложения принят песок
Расход бетона: фундамент мелкого заложения 4м
ленточного в подвальной части R=439 КПа; фактическое давление Р=247КПа;
Свайный фундамент ФС1
Схема к расчету осадки ФМ-1
Свайный фундамент ФС
Схема расположения элементов фундаментов
монтажная схема фундамента мелкого заложения
Разработка проекта оснований и фундаментов производственного здания и пристройки АБК
В настоящем курсовом проекте разработаны фундаменты мелкого заложения и на забивных сваях. 2. По результатам инженерно-геологических изысканий грунты строительной площадки представлены ИГЭ-1 - супесь твёрдая и ИГЭ-2 - песок крупный средней плотности. 3. В качестве опорного слоя для фундаментов мелкого заложения принят ИГЭ-1 со следующими характеристиками: Е=16 МПа
R=261 кПа. 4.Допускаемая нагрузка на сваю по несущей способности грунта составляет Р=1272 кН. Максимальная фактическая нагрузка на сваю N=1126 кН.
Схема к расчету осадки ФМ
Схема к расчету осадки ФС
фундаментов ФЛ 10.24
В настоящем курсовом проекте разработаны фундаменты мелкого заложения и на забивных сваях. 2. По результатам инженерно-геологических изысканий грунты строительной площадки представлены ИГЭ-1 - суглинок полутвёрдый и ИГЭ-2 - глина твердая. 3. В качестве опорного слоя для фундаментов мелкого заложения принят ИГЭ-1 со следующими характеристиками: Е=20 МПа
R=230 кПа. 4.Допускаемая нагрузка на сваю по несущей способности грунта составляет Р=603 кН. Максимальная фактическая нагрузка на сваю N=554
Обозначение документа
Наименование предприятия