Расчет и проектирование одноэтажного пром. здания

Поясниловка МК-2 (часть 1).doc

1.Компоновка поперечной рамы.
Основой металлического каркаса одноэтажного промышленного здания является рама. Поперечная рама состоит из колонны ступенчатого типа сквозного ригеля и фонаря опирающегося на ригель. Колонны жестко соединены с фундаментом и имеют жесткое сопряжение с ригелями.
1Выбор типа колонны.
Колонна ступенчатая состоит из двух частей верхняя - сплошного сечения в виде двутавра из трех листов соединенных на сварке. Нижняя часть – сквозного сечения состоящая из двух ветвей
: наружной в виде швеллера из трех листов на сварке и подкрановой из широкополочного двутавра по ГОСТ 26020-83. Ветви соединены между собой решеткой в виде раскосов из одиночных уголков.
2 Выбор типа сквозного ригеля.
В качестве сквозных ригелей используют стропильные фермы трапециевидного очертания с уклоном поясов 15 %. Схема стропильных ферм состоит из парных уголков с типовыми размерами: высота ферм равна 3150 мм пролет фермы 36000 мм.
3 Выбор типа фонаря.
На поперечной раме устанавливают светоаэрационные фонарь продольный с вертикальным остеклением. Принимаем ширину фонаря 12 мм высоту- 2750 мм совместный размер бортика и карниза равен 1000 мм.
4 Определение основных размеров поперечной рамы и ее элементов.
Справочные данные для мостового крана грузоподъемностью 50т
Максимальное давление колеса кН
Вес тележки крана кН
Высота подкрановой балки
Рис.1 Схема базы крана.
Вертикальные габариты здания зависят от расстояния от уровня пола до головки подкранового рельса и расстояния от головки кранового рельса до низа несущей конструкции:
где -полезная высота цеха.
- расстояние от головки рельса до верхней точки тележки крана.
0 мм – зазор между верхней точкой тележки крана и низом стропильной конструкции принимаемый по техники безопасности.
размер учитывающий прогиб конструкции.
Условие кратности выполняется:
Определение горизонтальных размеров рамы.
Принимаем привязку а=250 мм тогда:
Должно удовлетворятся условие:
Чтобы кран не задевал колонну расстояние от подкрановой балки до оси колонны должно быть:
размер кранового моста выступающего за ось рельса.
зазор между краном и колонной.
- условие не выполняется принимаем :
- условие выполняется
Расчет подкрановой балки.
1 Определение расчетных усилий.
Подкрановую балку изготавливают из стали класса С-235 Ry=230 МПа. Нагрузками на подкрановую балку являются наибольшие вертикальные усилия на колесе:
Для кранов среднего режима работы поперечное горизонтальное усилие на колесе при расчете подкрановых балок определяется по формуле:
число колес с одной стороны крана.
Определение расчетного значения усилий на колесе крана:
коэффициент условия работы здания;
коэффициент надежности по крановой нагрузки;
коэффициент сочетания нагрузок;
- коэффициент динамичности учитывающий ударный характер нагрузки при движении крана на стыках рельсов;
Определяем максимальный момент который возникает в сечении близком к середине пролета. Для этого загружаем линию влияния момента в среднем сечении устанавливаем краны невыгоднейшим образом.
Максимальная поперечная сила возникает на опоре
Определяем расчетный момент от вертикальной и горизонтальной нагрузки:
α-коэффициент учитывающий влияние собственного веса подкрановых конструкций и временные нагрузки на тормозной площадке
Определяем расчетное значение вертикальных и горизонтальных поперечных сил.
2 Подбор сечения балки.
Принимали подкрановую балку симметричного сечения с тормозной конструкцией в виде листа из рифленой стали толщиной 6 мм и швеллера №18. определяем значения коэффициента :
Задаемся коэффициентом
Определяем оптимальную высоту подкрановой балки:
Определяем минимальную высоту подкрановой балки:
- максимальный прогиб зависящий от режима работы крана
Мн- момент от загружения балки одним краном
Принимаем высоту подкрановой балки
Предварительно задаемся толщиной полок отсюда следует:
Из условия среза стенки силой Qx: где
Окончательно задаемся толщиной полок отсюда следует:
Определяем размеры поясных листов:
Окончательно принимаем ширину полки
3 Проверка прочности подобранного сечения.
а) Проверяем местную устойчивость пояса:
б) Определяем геометрические характеристики:
в) Определение геометрических характеристик относительно оси y:
в этом случаи в состав тормозной балки входят верхний пояс подкрановой балки тормозной лист и швеллер.
02 26.4 -условие выполняется.
Проверка прочности подобранного сечения.
Прочность стенки на действующие касательные напряжения на опоре обеспечена так как принятая толщина стенки больше определенной из условия среза.
Жесткость балки обеспечивается так как принятая высота балки больше минимальной.
Проверяем прочность стенки балки от действия местных напряжений под колесом крана:
- коэффициент увеличивающий нагрузку на колесе учитывающий динамический характер нагрузки.
условная длина распределения усилия .
с = 325- коэффициент учитывающий степень податливости сопряжения пояса и стенки
сумма собственных моментов инерции пояса и кранового рельса.
2379 см4- момент инерции рельса
6 264-условие выполняется.
Проверяем прочность балки по приведенным напряжениям:
Расчет поперечной рамы.
Расчетная схема поперечной рамы- это многократно статически неопределимая сквозная система с жесткими узлами.
При расчете поперечных рам в стальных каркасах используются упрощенные расчетные схемы. Раму рассчитывают методом перемещений. Расстояние между центрами тяжести сечений верхнего и нижнего участков колонны (с несимметрическим сечением нижнего участка) е0 определяется по формуле:
Для статического расчета рам достаточно знать только соотношение момента инерции элементов рамы а не их абсолютные значения. Соотношение в пределах и
Принимаем и . Если принять за 1 и =5 а =50.
Сопряжение ригеля с колонной назначаем жестким.
1 Сбор нагрузок на раму.
1.1 Сбор постоянных нагрузок.
Нормативная нагрузка кНм2
Коэффициент надежности
Расчетная нагрузка кНм2
Защитный слой(битумная мастика с втопленным гравием)
Гидроизоляция (4 слоя рубероида)
Утеплитель(минвата)
Пароизоляция 1 слой рубероида
Стальная панель с профнастилам по прогонам
Собственный вес конструкции
Так как панели приняты самонесущими вычисляем расчетный собственный вес колонны. Верхняя часть составляет 20 %:
коэффициент по нагрузке
Находим расчетную равномерно распределенную линейную нагрузку на ригель рамы.
Так как уклон кровли составляет 1.5 % то
Определяем опорную реакцию ригеля рамы:
1.2 Сбор снеговых нагрузок.
Район строительства – г.Саратов
n- коэффициент надежности по снеговой нагрузке зависит от
линейная распределенная нагрузка от снега на ригель определяется по формуле:
коэффициент перехода от нагрузке на земле к нагрузке на 1 м2 кровли при уклоне менее
Определяем опорную реакцию ригеля:
1.3 Сбор крановых нагрузок.
) Вертикальные усилия от мостовых кранов.
нормативный вес подкрановых конструкций условно включается во временную нагрузку.
полезная нормативная нагрузка на тормозной площадке.
ширина тормозной площадке
Определяем сосредоточенные моменты от вертикальных усилий и :
) Горизонтальная сила от мостовых кранов:
Считаем условно что сила приложена в уровне уступа колонны.
1.4 Сбор ветровых нагрузок.
Нормативный скоростной напор ветра в зависимости от климатического района (1 ветровой район).
Определяем линейную распределенную ветровую нагрузку:
коэффициент перегрузки для ветровой нагрузки
нормативный скоростной напор ветра
коэффициент учитывающий высоту и защищенность от ветра другими строениями
аэродинамический коэффициент зависящий от расположения и конфигурации поверхности
с наветренной стороны
с подветренной стороны
с подветренной стороны:
Определяем сосредоточенные силы от ветровой нагрузки:
Определяем эквивалентную линейную нагрузку:
2 Статический расчет поперечной рамы.
2.1 Расчет на постоянные нагрузки.
Параметры для таблицы:
Определяем сосредоточенный момент из-за смещения осей верхней и нижней частей колонны:
Определяем моменты от поворота узлов на угол строим эпюру М1
Составляем каноническое уравнение для левого узла:
Определяем моменты от нагрузки на стойках т.е строем эпюру Мр
Находим коэффициенты канонического уравнения:
Определяем фактический угол поворота:
Находим моменты от фактического угла поворота строим эпюру М1φ
Строем эпюру моментов М1φ + Мр
) Разница перепадов эпюры моментов в точке С примерно равна внешнему моменту:
) Равенство перепада поперечных сил на верхней и нижней частях колонны:
2.2Расчет на снеговую нагрузку.
Сосредоточенный момент на колонне от снеговой нагрузки.
Эпюра такая же как для постоянной нагрузки.
Определяем нагрузки и строем эпюры :
Строим эпюру моментов от снеговой нагрузки:
Равенство моментов в узле В
Разница перепадов эпюры моментов в т.С равна внешнему моменту:
Равенство перепада поперечных сил на верхней и нижней частях колонны:
Построение эпюры продольных усилий N:
2.3. Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.
Расчет проводится при расположении тележки крана у левой стойки. Проверяем возможность считать ригель абсолютно жестким:
Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамы:
Определяем моменты от нагрузки на стойках т.е. строим эпюру :
Определяем реакцию верхних концов стоек:
Истинное смещение рамы:
Крановая нагрузка является местной поэтому . При жесткой кровле:
Смещение с учетом пространственной работы каркаса:
Определяем моменты от смещения каркаса :
Строим эпюру моментов :
Разница перепадов эпюры моментов в т.С равна внешнему моменту.
2.4. Расчет на горизонтальное воздействие мостовых кранов.
Основная система эпюра М1 каноническое уравнение и коэффициент - такие же как при расчете на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.
Определяем моменты и реакции в основной системе от силы Т т.е. строим эпюру :
Определяем смещение верхних концов с учетом пространственной работы:
Проверкой правильности решения является скачок на эпюре Q равный силе Т на левой стойке:
2.5. Расчет на ветровую нагрузку.
Основная система и эпюра М1 такая же как для крановых воздействий. Строим эпюру на левой и правой стойках:
Определяем коэффициент канонического уравнения:
т.к. ветровая нагрузка воздействует на все рамы блока коэффициент тогда истинное смещение рамы:
Находим поперечные силы:
Проверка правильности расчетов:
Расчет ступенчатой колонны.
Подбор верхней и нижней части сечения колонны при жестком сопряжении ригеля с колонной.
Для верхней части колонны:
сечение 2-2 при том же сочетании (1+2+3*+4*+5*)
Для нижней части колонны:
Материал для колонны сталь С-235 с
Фундамент из бетона класса В10.
Определение расчетных длин колонны.
Определяем расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы.
Находим интерполяцией:
Определяем расчетную длину колонны из плоскости рамы.
1.1. Подбор сечения верхней части колонны.
Верхняя часть в виде сварного двутавра из трех листов симметричного сечения. Определяем требуемую площадь сечения колонны:
Определяем приведенный эксцентриситет:
Определяем коэффициент влияния формы сечения принимаем в первом приближении .
Определяем приведенный эксцентриситет с учетом формы сечения:
1.2. Компоновка верхней части колонны.
Предварительно принимаем . Из условия местной устойчивости отношение:
Определяем требуемую площадь полок:
Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки:
Принимаю ширину полки
Из условия местной устойчивости:
- условие выполняется.
1.3. Определение геометрических характеристик подобранного сечения.
1.4. Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.
1.5. Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости
Для определения относительного эксцентриситета найдем максимальный момент средней трети расчетной длины стержня.
Расчет ведем по большему моменту .
для замкнутого сечения.
Проверяем прочность из плоскости действия момента:

Титул.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
МОСКОВСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО ОТКРЫТОГО УНИВЕРСИТЕТА
Кафедра промышленного и гражданского строительства
Пояснительная записка
К курсовому проекту по дисциплине:
«Металлические конструкции»
на тему: «Проектирование и расчет металлических конструкций
одноэтажного каркасного промышленного здания»
строительного факультета
Курсовой проект по дисциплине:

Поясниловка МК-2 (часть 2).doc

4.2 Подбор сечения в нижней части колонны.
Сечение нижней части колонны сквозное состоящее из двух ветвей соединяемых решеткой. Высота сечения нижней части колонны . Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра со сортаменту наружную ветвь делаем составного сечения из трех листов в виде швеллера.
2.1 Компоновка сечения нижней части колонны.
Ориентировочно определяем положение центра тяжести z0=5 см
Определяем усилия в ветвях:
Определяем требуемую площадь ветвей:
Компоновка подкрановой ветви.
Принимаем нормальный двутавр 40Б1 с площадью сечения и
0102 251 205263 КП-2 МК
Подбираем сечение второй ветви- швеллера.
Принимаем толщину стенки швеллера [ при данной толщине стенки катет шва принимается 6 мм.
Свес принимаем равным
Высота швеллера принимается по сортаменту [
Определяем требуемую площадь швеллера:
так как требуемая площадь швеллера отрицательная ширину полки принимаем конструктивно:
Определяем геометрические характеристики подобранного сечения швеллера:
2.2 Проверка устойчивости наружной ветви.
Уточняем положение центра тяжести колонны
Находим коэффициент при и по СНиП:
Условия прочности соблюдаются следовательно сечения подобраны верно.
2.3 Проверка устойчивости подкрановой ветви.
Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами рещетки:
Проверяем устойчивость ветви в плоскости рамы:
2.4 Расчет решетки подкрановой части колонны.
Поперечная сила в сечении колонны равна:
Находим условную поперечную силу при с помощью интерполяции:
Дальнейшие расчеты производим с максимальной из двух сил :
Определяем усилие в раскосах:
Задаемся гибкостью раскоса:
Определяем требуемую площадь раскоса:
По ГОСТ подбираем уголки для решетки: с
Определяем истинную гибкость:
Определяем геометрические характеристики подобранного сечения:
3 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого целого.
Для комбинаций усилий донагружения наружной ветви:
Находим коэффициент по СНиП:
Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.
4 Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней части колонны.
Прочность стыкового шва Ш1 по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части площадь шва равной площади сечения колонны.
При комбинации усилий №1
б) внутренняя полка:
При комбинации усилий №2
Определяем толщину стенки траверсы из условия смятия торца поверхности:
где lсм=bор+2×tпл=20+2×2=24 см где
Определяем усилия во внутренней полке в верхней части по двум комбинациям усилий:
Определяем длину шва крепление верхнего ребра траверсы к стенке траверсы Ш2:
при толщине траверсы
В стенке подкрановой ветви делают прорезь в которой заводят стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы подкрановой ветви Ш3 составляем комбинацию усилий дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.
Определяем опорную реакцию:
Определяем требуемую длину шва :
Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы определяем высоту траверсы:
Принимаем высоту траверсы конструктивно т.к по расчету она слишком маленькая.
Окончательно принимаем высоту траверсы
Проверяем прочность траверсы как балку нагруженную усилиями
Находим геометрические характеристики траверсы:
Положение центра тяжести сечения траверсы:
Максимальный изгибающий момент траверсы возникает при двух усилиях:
Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилий от кранов возникает при:
коэффициент учитывающий неравномерное распределение крановых усилий вследствие возможного переноса поверхности опорных ребер балки.
4 Расчет и конструирование базы колонны.
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:
Для подкрановой ветви: :
Расчет ведем на максимальное усилие
Определяем требуемую площадь плиты:
Назначаем свес плиты равный
Тогда ширина плиты будет равна:
Из условия симметрии расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету определяем по формуле:
Принимаем толщину траверсы
Определяем длину плиты:
Из двух значений длины траверсы выбираем наибольшее и в дальнейших расчетах будем использовать это значение.
Определяем среднее напряжение в бетоне под плитой:
Определяем момент на участке :
Определяем момент на участке V:
Так как отношение длиной стороны к короткой больше 2: то считаем участок V консольным:
По наибольшему моменту определяем толщину плиты:
Высоту траверсы определяют из условия размещения швов крепления траверсы к ветви колонны.
Все усилия в ветви передаются на траверсы через четыре угловых шва. Сварка- полуавтоматическая проволока марки СВ-08А диаметром 2 мм.
В зависимости от толщин свариваемых элементов выбираем катет шва: 6 мм.
Требуемую длину шва определяем по формуле:
Принимаем по сортаменту траверсу высотой:
Проверяем прочность шва:
Анкерные болты работают на растяжение и воспринимают усилие отрывающейся базы от фундамента.
Усилия в анкерных болтах определяются в предположении что бетон не работает на растяжение и растягивающая сила полностью воспринимается стяжными болтами.
Усилие в одном анкерном болте определяется по формуле:
Определяем требуемую площадь сечения болта:
сталь 02Г2С по ГОСТ 19281-73
Окончательно принимаем 4 болта 30 с
Расчет стропильной фермы.
1 Сбор нагрузок на ферму.
Материал стержня фермы- сталь класса С-235
Стержни фермы из сдвоенных уголков.
Постоянная нагрузка.
- нагрузка от покрытия за исключением веса фонаря:
Вес бортовой стенки и остекления на единичную длину стенки:
Первый вариант загружения
Второй вариант загружения
При втором загружении сумма сил больше поэтому в дальнейших расчетах будем использовать сочетание постоянных и снеговых при втором загружении нагрузок.
2Построение диаграммы Максвелла - Кремона.
3 Определение сечений элементов фермы.
Определим требуемую площадь сечения по формуле:
Расстояние между уголками
Принимаю 270х5 А=686см2
Определяю гибкость стержня в плоскости и из плоскости действия момента:
- условие выполняется.
Определяем длину шва:
Определим требуемую площадь сечения по формуле
Определяем гибкость стержня в плоскости и из плоскости действия момента:
По большей гибкости определяю коэффициент продольного изгиба .
- условие не выполняется
Принимаю промежуточное значение гибкости между предварительно заданной фактической
В целях экономии подбираем уголок с меньшей площадью.
Определяем гибкость стержня:
- условие выполняется.
Окончательно принимаю 250х5мм.
Все остальные элементы фермы я подобрал в программе «Кристалл».
4 Расчет узлов прикрепления раскосов и стоек.
Определим длины швов прикрепления раскосов и стоек к фасонкам.
Длина шва по перу для равнополочных уголков
Длина шва по обушку для равнополочных уголков
При этом должны выполняться условия:
Расчеты отражены в таблице:
5 Расчет опорного узла.
Прикрепление нижнего пояса фермы к колонне.
Принимаю опорный столик толщиной .
Определяю длину шва опорного столика:
Принимаю высоту столика .
Ширину опорного ребра принимаю и толщину опорного ребра .
Принимаю катет вертикальных швов .
Проверка опорного ребра на смятие:
- высота опорного ребра
- условие не выполняется.
Проверка опорного ребра на срез:
- толщина стенки двутавра верхней части колонны
Болты принимаем конструктивно нормальной точности.
Прикрепление верхнего пояса фермы к колонне.
Т.к. усилие в стержне нулевое узел конструирую конструктивно. Диаметр болтов принимаю нормальной точности.
6 Расчет узла соединения отправочных элементов.
Укрупнительный стык нижнего пояса.
Рассчитываем горизонтальную накладку.
Толщину накладки принимаю равную толщине фасонки
Определяю длину шва:
Длина накладки равна:
Принимаю по ГОСТ 82-70.
Рассчитываю вертикальную накладку.
Вертикальная накладка шириной
- коэффициент для равнополочных уголков
- угол наклона раскоса к поясу
Определяю высоту вертикальной накладки:
Конструктивно принимаем высоту накладки
Укрупнительный стык верхнего пояса.
Рассчитываю горизонтальную накладку.
Расчет соединительных прокладок.
Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют прокладками. Расстояние между прокладками должно быть не более для сжатых элементов и для растянутых где - радиус инерции одного уголка относительно оси параллельной прокладке. При этом в сжатых элементах ставится не менее двух прокладок.
Расстояние между прокладками см
Размеры прокладок мм
Е.И.Беленя и др. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов– М: Стройиздат 1986
А.А.Васильев Металлические конструкции. Учеб. пособие для техникумов– М: Стройиздат 1979.
В.В. Горев Металлические конструкции. Учебник для строительных вузов – М.: Высшая школа 2001.
СНиП II-23-81 (1990) «Стальные конструкции»

Чертеж.dwg

Асфальт-30 Бетон-100
Геометрическая схема фермы
Поперечный разрез здания
нижнему и верхнему поясам ферм
Расчет и проектирование
одноэтажого пром. здания
Металлические конструкции
Схема связей по нижним поясам ферм
Схема связей по верхним поясам ферм
Спецификация на отправочный элемент фермы Ф-1
Ферма мтропильная Ф-1
геометрическая схема
Материал фермы С235. 2. Соединения фермы производим на болтах нормальной точности ø 20 мм. Отверстия под болты - 23мм. 3. Сварку на монтаже выполнять электродами типа Э42 по ГОСТ 9457-75*. 4. Высоты катетов швов принять по расчету. 5. После монтажа все конструкции покрыть эмалью ПФ-115 по ГОСТ 6465-75* за 2 раза по грунту ГФ-021 по ГОСТ 25129-82.
Вертикальные связи жесткости

Ферма(МК-КР).doc

Общие характеристики
Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 4
Сталь: C245 - лист 2-20 мм
Расчетное сопротивление стали Ry= 24.0 kNсм2
Коэффициент надежности по назначению 0.95
При подборе и проверке элементов ферм приняты следующие значения коэффициента условий работы:
- поясов опорных раскосов растянутых элементов решетки сжатых элементов решетки крестового сечения - 0.95
- сжатых элементов решетки таврового сечения при гибкости их больше 60 - 0.8
Пролет фермы L = 36.0 м
Высота фермы H = 3.15 м
Количество панелей верхнего пояса 12
Раскрепления из плоскости
Узлы верхнего пояса: все
Узлы нижнего пояса: только крайние
Сечение верхнего пояса - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L160x18
Сечение нижнего пояса - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L200x18
Сечение раскосов - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L120x12
Сечение стоек - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L70x7
Сечение опорных раскосов - Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L150x12
Сечение верхнего пояса
Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L160x18
Геометрические характеристики сечения
Площадь поперечного сечения
Условная площадь среза вдоль оси Y
Условная площадь среза вдоль оси Z
Момент инерции относительно оси Y
Момент инерции относительно оси Z
Момент инерции при стесненном кручении
Секториальный момент инерции
Радиус инерции относительно оси Y
Радиус инерции относительно оси Z
Максимальный момент сопротивления относительно оси Y
Минимальный момент сопротивления относительно оси Y
Максимальный момент сопротивления относительно оси Z
Минимальный момент сопротивления относительно оси Z
Пластический момент сопротивления относительно оси Y
Пластический момент сопротивления относительно оси Z
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)
Сечение нижнего пояса
Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L200x18
Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L120x12
Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L70x7
Сечение опорных раскосов
Сечение: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L150x12
Загружение 1 - Снеговое
Пояс к которому приложена нагрузка: верхний
Усилия в элементах фермы
(Значения усилий приведены в kN)
Коэффициент использования
прочность верхнего пояса
устойчивость верхнего пояса в плоскости фермы
устойчивость верхнего пояса из плоскости фермы
гибкость верхнего пояса
прочность нижнего пояса
гибкость нижнего пояса
устойчивость раскосов в плоскости фермы
устойчивость раскосов из плоскости фермы
устойчивость стоек в плоскости фермы
устойчивость стоек из плоскости фермы
прочность опорных раскосов
устойчивость опорных раскосов в плоскости фермы
устойчивость опорных раскосов из плоскости фермы
гибкость опорных раскосов
Коэффициент использования 0.996 - гибкость нижнего пояса