Отопление и вентиляция 5-тиэтажного жилого здания

Тепловой баланс помещений.doc

Таблица 5 – Тепловой баланс помещений
Наименование помещения
Температура внутреннего воздуха tВ °С
Ориентация ограждения по сторонам света
Линейные размеры ограждений м
Площадь ограждений F м2
Вычитаемая площадь м2
Расчётная площадь FР м2
Сопротивление теплопередаче R м2°СВт
Расчётная разность температур (tВ-tН) °С
Добавочные потери теплоты в долях единицы
Потери теплоты ограждением Вт
Потери теплоты на инфильтрацию Вт
Тепловыделения в помещении Вт
Потери теплоты помещением Вт
Продолжение таблицы 5
Для остальных помещений количество теплопотерь определяется по укрупнённым показателям для чего определяется удельная тепловая характеристика здания.

Курсовая работа Инж сети.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
УО «ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
по дисциплине «Инженерные сети и оборудование»
Тема: «Отопление и вентиляция жилого здания»
Общая часть . . . . .
1 Краткое описание здания .. ..
2 Краткая характеристика запроектированных устройств .. ..
3 Климатологические данные местности строительства .. .. ..
4 Метеорологические условия в помещениях .. ..
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций . . .
1 Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций .
1.1 Наружная стена ..
1.2 Перекрытие над подвалом ..
1.3 Перекрытие чердачное ..
1.4 Заполнение световых проёмов .. ..
1.5 Наружные двери .. ..
1.6 Внутренние двери ..
1.7 Внутренние ограждающие конструкции
2 Проверка наличия конденсации влаги на внутренней поверхности наружной стены
1 Расчет теплопотерь помещениями .
2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха .
3 Определение удельной тепловой характеристики здания .
4 Определение тепловой мощности системы отопления .
5 Выбор системы отопления и ее конструирование .
6 Гидравлический расчет трубопроводов .
7 Расчет отопительных приборов .
Вентиляция здания .. .
1 Определение воздухообменов помещений .
2 Выбор систем вентиляции и их конструирование .
3 Аэродинамический расчет систем вентиляции .
Список использованных источников.. ..
1 Краткое описание здания
-ти этажное жилое здание с подвалом и чердаком.
Ограждающие конструкции:
Наружные стены – объемный блок типа ”колпак” из бетона на щебне (r=2400 кгм3) и навешенные на блоки двухслойные панели выполненные из плит жестких минераловатных (r=175 кгм3) и керамзитобетона (r = 1600 кгм3).
Перекрытие над подвалом – бетонные плиты (r = 2500 кгм3 ) утеплитель – маты минераловатные (r = 125 кгм3 ).
Перекрытие чердачное – бетонные плиты (r = 2500 кгм3 ) утеплитель – пенополиуретан (r = 60 кгм3 ).
2 Краткая характеристика запроектированных устройств
Система отопления – однотрубная вертикальная c опрокинутой циркуляцией тупиковая с трехходовыми кранами.
Теплоноситель в системе отопления – вода параметры теплоносителя: температура горячей воды – 130оС температура обратной воды – 70оС. Тип отопительных приборов – чугунные радиаторы 2К60П–300. В здании устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь ванных комнат туалетов и санузлов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна форточки балконные двери щели в оконных переплетах.
3 Климатологические данные местности строительства
Местонахождение здания – г.Барановичи Брестская область
Ориентация здания – юго–восток.
По таблице 3.1 [1] принимаем:
Таблица 1 – Температура наружного воздуха
Наиболее холодных суток
Наиболее холодной пятидневки
4. Метеорологические условия в помещениях
Расчётные температуры для помещений принимаем по таблице В.1 [2] следующие:
для лестничных клеток – 16 оС;
для неугловых помещений – 18 оС;
для угловых помещений – 20 оС;
для ванных комнат – 25 оС;
для туалетов – 18 оС;
для совмещенного санитарного узла – 25 оС.
Относительную влажность воздуха в помещении принимаем φ=55%.
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
1 Сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции за исключением заполнений световых проемов (окон и балконных дверей) следует определять по формуле:
где n-коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по таблице 5.3 [3];
- расчетная температура внутреннего воздуха принимаемая по таблице 4.1 [3];
- расчетная температура наружного воздуха в холодный период принимаемая по табл. 3.1 [1] с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2 [3];
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций принимаемый по таблице 5.4 [3];
- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемый по таблице 5.5 [3].
Тепловую инерцию ограждающей конструкции следует определять по формуле (2):
где - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции определяемые по формуле (3):
где - толщина слоя м;
- коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции принимаемый по приложению А таблице А1 [3].
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции следует определять по формуле (4):
где - то же что в формуле (1);
- термическое сопротивление отдельных слоёв конструкции принимаемый по формуле (3);
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий принимаемый по таблице 5.7 [3].
По таблице 5.1 [3] определяем нормативные сопротивления теплопередаче для следующих ограждающих конструкций:
Перекрытие чердачное: =60
Заполнения световых проемов: =10
Перекрытие над подвалом: =25.
Наружная стена имеет следующую конструкцию:
Керамзитобетон =1600
Плиты жесткие минераловатные =175
Бетон на щебне =2400
Рисунок 1 – Конструкция наружной стены
По таблице А1 [3] выбираем характеристики материалов слоев конструкции наружной стены. Выбираем расчетный коэффициент теплопроводности соответствующий выбранному материалу и условиям эксплуатации ограждения Б.
Таблица 2 – Характеристика материалов наружной стены
теплоусвоения s Вт(м2·С)
Плиты жесткие минераловатные
Для определения толщины слоя теплоизоляции составим выражение для определения сопротивления теплопередаче стены и приравняем к нормативному:
откуда - толщина слоя теплоизоляции.
Определяем тепловую инерцию по формуле (2.2):
Т.к. 4D7 то по таблице 5.2 [1] принимаем температуру наружного воздуха равной средней температуре наиболее холодных трех суток (среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и температурой наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092).
тогда требуемое сопротивление теплопередаче:
Неравенство (5) выполняется следовательно для расчетов принимаем максимальное термическое сопротивление R=335 .
1.2 Перекрытие над подвалом
Перекрытие над подвалом имеет следующую конструкцию:
– Бетон на щебне =2400
– Пенополиуретан (=60);
– Цементно-песчаная стяжка (=1800);
– Вспененный полиэтилен;
Рисунок 2 – Конструкция перекрытия над неотапливаемым подвалом
По таблице А1 [3] выбираем характеристики материалов слоев конструкции перекрытия над подвалом. Выбираем расчетный коэффициент теплопроводности соответствующий выбранному материалу и условиям эксплуатации ограждения А.
Таблица 3 – Характеристика материалов подвального перекрытия
Цементно-песчаная стяжка
Так как 15D4 то по таблице 5.2 [3] определяем расчетную зимнюю температура наружного воздуха tн которая равна средней температуре наиболее холодных суток обеспеченностью 092 а по таблице 5.3 [3] определяем коэффициент учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху n.
Неравенство выполняется следовательно для расчетов принимаем максимальное термическое сопротивление R=288 .
1.3 Перекрытие чердачное
Перекрытие чердачное имеет следующую конструкцию:
Рисунок 3 – Конструкция чердачного перекрытия
По табл. А1 [3] выбираем характеристики материалов слоев конструкции. Выбираем расчетный коэффициент теплопроводности соответствующий выбранному материалу и условиям эксплуатации ограждения А.
Таблица 4 – Характеристика материалов чердачного перекрытия
где n=1 - принимается по таблице 5.3 [1];
- расчетная температура внутреннего воздуха;
- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции принимаемый по таблице 5.5 [1].
Неравенство выполняется следовательно для расчетов принимаем максимальное термическое сопротивление R=611 .
1.4 Заполнение световых проемов
В расчет принимаем величину общего термического сопротивления по таблице 5.1 [3] равную .
В соответствии с п. 5.5 [3] сопротивление теплопередаче наружный дверей должно быть не менее наружных ограждающих конструкций:
1.6 Внутренние двери
Сопротивление теплопередачи внутренних дверей принимается равным внутренних ограждающих конструкций. Для каждой двери соответствующее значение приведено в таблице 5.
1.7 Внутренние ограждающие конструкции
Внутренние ограждающие конструкции имеют следующую конструкцию:
Выбираем расчетный коэффициент теплопроводности соответствующий выбранному материалу и условиям эксплуатации ограждения А.
Найдем сопротивление теплопередаче внутренней ограждающей конструкции при толщине м:
2 Проверка наличия конденсации влаги на внутренней поверхности наружной стены
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется по формуле (6):
где tв – расчетная температура внутреннего воздуха °С tв=18 °С;
tн – расчетная температура наружного воздуха °С tн=-24 °С;
R – термическое сопротивление ограждающей конструкции м2·°СВт;
αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции Вт(м2·°С) принимаемый по таблице 5.4 [3]; αв = 87 Втм2·°С.
Полученное значение должно быть больше температуры точки росы которая определяется по формуле (7):
где - упругость водяных паров в воздухе помещения Па определяемая по формуле (8):
φ – относительная влажность воздуха в помещении % в жилых домах принимается равной 55 % таблице 4.1 [3];
tв – расчетная температура внутреннего воздуха °С.
56>896 0C следовательно неравенство (9) выполняется т.е. конденсации влаги на внутренней поверхности наружной стены не будет.
1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Потери теплоты Q Вт через ограждающую конструкцию определяют по формуле (10):
где – площадь ограждающей конструкции м2;
R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции принимаем из пункта 2.1;
tв – температура внутреннего воздуха 0С таблица 4.1 [3];
tн – расчетная температура наружного воздуха принимаемая равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 0С таблица 1.1;
- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
n – коэффициент учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху таблица 5.3 [3].
2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха
В жилых зданиях без организованного притока и с естественной вытяжкой потери теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха находятся по формуле (11):
L – расход удаляемого воздуха м3ч;
с – удельная теплоемкость воздуха равная 1 ;
tв – температура внутреннего воздуха 0С таблице 4.1 [3];
tн – расчетная температура наружного воздуха принимаемая равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 0С таблице 1.1;
pн – плотность наружного воздуха кгм3 определяемая по формуле (12):
При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах в размере 21 Вт на 1 м2 площади пола т. е.
гдеFn – площадь пола помещения м2.
Полный расчет теплопотерь и теплопоступлений производится для лестничной клетки и квартиры с наибольшим количеством комнат на первом промежуточном и последнем этажах здания.
Результаты вычислений теплопотерь сводим в таблицу 5.
3 Определение удельной тепловой характеристики здания
Удельный расход тепловой энергии на отопление жилого здания Вт(м3·°С) определяется по формуле (14):
где Qs – суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление Вт;
V – отапливаемый объем м3 V=92932 м3;
– средняя по объему здания расчетная температура внутреннего воздуха = 18°С;
- средняя за отопительный период температура наружного воздуха °С для периода с температурой наружного воздуха ниже +8 0С таблице 3.1 [1] = -11 °С.
Суммарный годовой расход тепловой энергии на отопление Qs Вт определяется по формуле:
где - основные добавочные годовые потери теплоты и годовой расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха кВт·ч;
- годовые поступления теплоты от бытовых приборов кВт·ч;
- коэффициент принимаемый в зависимости от способа регулирования системы отопления (для водяного отопления без автоматического регулирования принимается равным 02).
- сумма основных и добавочных потерь теплоты помещениями здания Вт принимается по таблице 5 =14920 Вт;
- сумма расходов теплоты на нагревание наружного воздуха инфильтрирующегося в помещениях здания Вт принимается по таблице 5 =11030 Вт.
tн – средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 °С принимаемая по таблице 1 tн= -22 °С.
- суммарный тепловой поток регулярно поступающий в помещения зданий от бытовых приборов Вт принимается по таблице 5 =5390 Вт;
4 Определение тепловой мощности системы отопления
Произведем расчет теплопотерь остальных помещений здания не вошедших в составленный тепловой баланс. Теплопотери таких помещений определяются по формуле:
где - объем помещения м3;
- удельный расход тепловой энергии на отопление жилого здания Вт(м3·°С);
tн – расчетная температура наружного воздуха принимаемая равной температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 0С табл. 1;
Результаты расчета всех помещений заносим в таблицу 6.
Таблица 6 – Теплопотери помещений
Объём помещения Vпом м3
Теплопотери помещения Q Вт
Определим тепловую нагрузку стояков и тепловую мощность системы отопления. Тепловая нагрузка стояка определяется по формуле (19):
где - тепловая нагрузка прибора принимаемая равной теплопотерям помещения в котором этот прибор установлен Вт;
n – число отопительных приборов присоединенных к стояку.
Результаты расчета тепловых нагрузок всех стояков заносим в таблицу 7.
Таблица 7 – Тепловая нагрузка стояка
Тепловая нагрузка стояка Qст Вт
5 Выбор системы отопления и ее конструирование
В здании запроектирована однотрубная вертикальная c опрокинутой циркуляцией система тупиковая с трехходовыми кранами. В качестве отопительных приборов приняты чугунные радиаторы 2К60П–300. В качестве теплоносителя используется вода. Температура горячей воды – 130 оС температура обратной воды – 70 оС.
Магистральные трубопроводы проложены на расстоянии 05 м от стен подвала – для подающих магистралей и на расстоянии 05 м – для отводящих магистралей. Стояки проложены на расстоянии 0094 м от внутренней поверхности наружных стен. Длина подводок – 05 м.
6 Гидравлический расчет трубопроводов
Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле (20):
где - искусственное давление создаваемое элеватором Па ( кПа)
- давление возникающее за счет охлаждения воды в отопительных приборах Па;
- давление вызываемое охлаждением воды в теплопроводах Па (=150 Па)
Б – коэффициент определяющий долю максимального естественного давления которую целесообразно учитывать в расчетных условиях (для однотрубных систем Б=1);
Для системы однотрубной с опрокинутой циркуляцией:
где g – ускорение силы тяжести мс2;
h1 h2 – вертикальное расстояние низа прибора одного этажа до низа прибора вышележащего этажа м;
hn – вертикальное расстояние от оси элеватора до низа прибора м;
- плотности соответственно горячей и обратной воды кгм3;
- плотность смеси воды на соответствующем участке стояка кгм3.
Плотность воды в зависимости от ее температуры определяется по формуле (22):
Температура горячей воды – 130 °С обратной – 70 °С;
Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам Rср Пам по формуле (23):
где К – доля потерь давления на трение принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 065;
- сумма длин расчетного кольца м;
По значению расходов воды определяются диаметры действительные скорости движения воды V мс и удельные потери на трение R Пам.
Расход воды на участке Gуч кгч определяется по формуле (24):
где Qуч – тепловая нагрузка участка Вт;
tгtо – температура горячей и обратной воды °С.
Потери давления в местных сопротивлениях Z Па определяются по формуле:
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяемая в зависимости от видов местных сопротивлений по приложению Г [7];
Приведем пример расчета для первого участка:
Выберем диаметр трубы 20 мм.
Местные сопротивления на участках циркуляционного кольца:
участок: отвод под углом 90 тройник на ответвление (труба d=20 мм): ;
участок: прямоточный вентиль тройник на ответвление (труба d=20 мм) ;
участок: внезапное сужение прямоточный вентиль тройник на проходе (труба d=15 мм) ;
участок: тройник на проходе (труба d=15 мм) ;
участок: 3 тройника на проходе 5 тройников на ответвлении 2 вентиля прямоточных 14 отводов под углом 90 (труба d=15 мм) ;
-11 участки: тройник на проходе радиатор двухколонный трехходовой кран при прямом проходе (труба d=15мм) ;
участок: тройник на проходе (труба d=15мм) ;
участок: внезапное расширение прямоточный вентиль тройник на проходе (труба d=15 мм) ;
прямоточный вентиль тройник на ответвлении (труба d=20 мм) ;
участок: 4 отвода под углом 90 (труба d=20 мм): .
Результаты расчета всех участков приведены в таблице 8.
Таблица 8 – Гидравлический расчет трубопроводов
Тепловая нагрузка участка Q уч Вт
Расход воды на участке G уч кгч
Длина участка l уч м
Диаметр трубопровода d мм
Скорость движения воды мc
Потери давления на трение на 1 м
Потери давления на трение на участке
Сумма коэфициентов местных
сопротивлений на участке Σ
Потери давления в местных
сопротивлениях Z уч Па
Сумма потерь давления
на участке Rl уч+Z уч Па
Для нормальной работы системы отопления необходимо чтобы выполнялось условие (26):
Проверим выполнение данного условия:
7 Расчет отопительных приборов
Необходимая теплопередача отопительного прибора в рассматриваемом помещении определяется по формуле (27):
где – теплопотери помещения Вт принимаем по таблице 5 и таблице 6;
– теплоотдача отрыто расположенных в пределах помещения труб стояка и подводок Вт определяемая по формуле (28):
где – теплоотдача 1 м вертикально и горизонтально проложенных труб Втм принимаемая равными Втм Втм.
– длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов проложенных в помещении м.
Количество секций отопительного прибора определяется по формуле (30):
где – теплопередача отопительного прибора Вт;
– поправочный коэффициент учитывающий способ установки радиатора в помещении при открытой установке ;
– поправочный коэффициент учитывающий число секций в одном радиаторе принимаемый при числе секций до 15;
– расчетная плотность теплового потока Вт определяемая для одной секции чугунного радиатора по формуле (31):
где – номинальная плотность теплового потока секции чугунного радиатора Вт принимаемая для чугунных радиаторов 2К60П-300 равной qном=85 Вт;
– температурный напор °С определяемый по формуле (32):
где – температура воздуха в помещении °С;
– средняя температура воды в приборе °С определяемая для однотрубных систем по формуле (33):
где – температура воды входящей в прибор °С принимаем из предыдущего пункта;
поправочный коэффициент учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь приборов для радиаторов 103÷106 для расчетов принимаем ;
поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений при установке у наружной стены секционного радиатора ;
с – теплоёмкость воды c= 4187 кДж(кг·°С);
Gст – расход воды на стояке кгч принимаем из предыдущего пункта.
Рассчитаем количество секций отопительного прибора для комнаты 101.
Теплопотери помещением составляют =1400 Вт но так как комната угловая то в комнате будет два отопительных прибора и на каждый отопительный прибор теплопотери будут равны Вт.
Теплоотдача труб: Вт.
Теплоотдача каждого отопительного прибора: Вт
Определим количество секций для одного отопительного прибора:
температура воды входящей в прибор: 0C
средняя температура воды в приборе: 0C
температурный напор: 0C
расчетная плотность теплового потока: Вт.
расчетное число секций: .
Следовательно принимаем 3 секции.
Результаты вычислений всех остальных отопительных приборов запишем в таблицу 9.
Таблица 9 – Расчет отопительных приборов.
Теплопотери помещения Qп Вт
Теплоотдача труб Qтр Вт
Температурный напор Δtср ºС
Расчётная плотность теплового потока qпр Вт
Расчётное число секций N
Принятое число секций
Примечание: в скобках указан номер стояка к которому присоединен отопительный прибор.
1 Определение воздухообменов в помещениях
Количество вентиляционного воздуха L м3ч принимается по таблице В.1 [2]:
– для кухонь с четырехконфорочными плитами – 90 м3ч;
– совмещенный санитарный узел – 50 м3ч;
– туалет и ванная комната – 25 м3ч.
2 Выбор систем вентиляции и их конструирование
В здании запроектирована естественная вентиляция. Устраивают организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь совмещенных санитарных узлов ванных комнат и туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна форточки балконные двери щели в оконных переплетах.
В зданиях из объемных блоков для вентиляции устраивают вентблоки. Минимальный диаметр канала в вентблоке 150 мм. Вытяжные отверстия в жилых зданиях располагаются на расстоянии 05-07 м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзи.
Минимальная высота выброса воздуха над кровлей должна составлять – 05 м.
3 Аэродинамический расчет систем вентиляции
Ориентировочный подбор сечений выполняют по формуле (34):
где L – расход воздуха удаляемого через канал м3ч;
– допустимая скорость воздуха в канале мс.
Потери давления на участке вентиляционной сети определяются по формуле (35):
где R – потери давления на 1 м. длины круглого воздуховода Пам;
- поправочный коэффициент на шероховатость стенок канала принимаемый для каналов вентиляционных блоков =15;
Z – потери давления в местных сопротивлениях определяемые по формуле (36):
- динамическое давление на участке Па принимается по номограмме приложения Г [7].
Расчетное располагаемое давление Па в система естественной вентиляции определяется по формуле (37):
где h – вертикальное расстояние от центра вытяжной решетки до устья вытяжной шахты м;
кгм3 – плотность наружного воздуха при температуре +5°С;
- плотность внутреннего воздуха кгм3определяемая для температуры t по формуле (38):
Для нормальной работы системы вентиляции необходимо чтобы выполнялось условие (39):
Определяем ориентировочное сечение канала для кухни и ванной задаваясь допустимой скоростью движения воздуха в каналемc.
– для санузлов и ванной комнаты с туалетом:
Диаметр сечения вентиляционных каналов принимаем :
– для кухонь 200х200 мм (РР-3);
– для санузлов и ванных комнат с туалетом 100х200 мм (РР-1);
Произведём в качестве примера расчёт вентиляции на пятом участке т.к. он является самым неблагоприятным в системе вентиляции:
Динамическое давление на участке принимаем по монограмме (приложение Д [7]):
На участке присутствуют следующие виды местных сопротивлений:
– вход с поворотом потока воздуха (с учетом жалюзийной решетки);
– выход с поворотом воздуха;
Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле (36):
Потери давления на 1м длины воздуховода Пам принимается по монограмме (прил. Д [4]):
Потери давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле (35):
Расчётное располагаемое давление определяется по формуле (37):
Для нормальной работы системы вентиляции надо чтобы выполнялось условие (39):
Для нормальной работы вентиляции необходима установка решеток с поворотными жалюзи при помощи которых осуществляется регулировка расхода воздуха; либо дополнительных вентиляторов.
Аэродинамический расчет системы вентиляции проведем для системы ВЕ 5. Марка вентиляционного блока – 1ВБ28.9.30
Результаты аэродинамического расчета системы вентиляции в таблице 10.
Таблица 10 – Аэродинамический расчёт системы вентиляции
Расход воздуха на участке L м3ч
Эквивалентный диметр
скорость воздуха в канале мс
Потери на 1 м канала
Поправочный коэффициент
Потери давления от трения
Динамическое давление на участке pд Па
Сумма коэффициентов местных
Потери давления в местных
Общие потери давления на участке (Rl+Z) Па
Список использованных источников
СНБ 2.04.02-2000 Строительная климатология.– Мн.: Минстройархитектуры 2001
СНБ 3.02.04-03 Жилые здания. – Мн.: Минстройархитектуры 2003.
ТКП 45-2.04-43-2006 с изменением №2 Строительная теплотехника. – Мн.: Минстройархитектуры 2007
СНБ 4.02.01-03 Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха.– Мн.: Минстройархитектуры 2004
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3 ч. Ч. 1. Отопление В. Н. Богословский Б. А. Крупнов А. Н. Сканави и др.; Под. ред. И. Г. Староверова и Ю. И. Шиллера. – 4-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1990. – 344 с.
Инженерные сети и оборудование. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: учебно-методический комплекс для студентов спец. 1-70 02 01 1-70 02 02 1-70 04 03 и слушателей ИПК УО «ПГУ» спец. 1 70 02 71 О. В. Картавцева Н. В. Кундро О. Н. Широкова; под общ. Ред. О. В. Картавцевой. – Новополоцк: ПГУ 2009. – 232 с.
ГОСТ 2.105-95 ЕСКД. Общие требования к текстовым документам

Курсовая работа Инж сети.dwg

Отопление и вентиляция жилого здания
План первого этажа (М 1:100)
План подвала (М 1:100)
План чердака (М 1:100)
Разрез 1-1 (М 1:100)
Схема системы отопления (М 1:100)
Схема системы вентиляции (М 1:100)
Схема системы отопления
Схема системы вентиляции