Отопление гражданского здания

однотрубная.dwg

План типового этажа; план подвала; разрез 1-1;
ОТОПЛЕНИЕ ГРАЖДАНСКОГО
кафедра "теплогазоснабжения и вентиляции
Аксонометрическая смхема системы отопления чертеж элеваторного узла; ветка типового этажа; деталь-элеватор.
кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
воздушный кран Маевского
Монтажный чертеж элеваторного узла
Из системы отопления
К ручному насосу БКФ-2
Водоструйный стальной элеватор
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Ветка типового этажа

КУРСОВОЙ ОТОПЛЕНИЕ.doc

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций . ..5
Расчет теплопотерь помещениями . 7
Определение удельной тепловой характеристики здания . 12
Гидравлический расчет трубопровода . . 16
Расчет отопительных приборов . . ..21
Расчет отдельных элементов системы отопления . ..24
2.Воздухосборник .. .26
4.Термометры и манометры 27
Тепловая изоляция труб 28
Компенсация теплового удлинения труб 29
Объектом проектирования является панельный пятиэтажный дом имеющий подвал и чердак. Перекрытия сборные выполнены из железобетона. Источником теплоснабжения служит городская тепловая сеть теплоносителем которой является - вода с параметрами 150–70°С. В здании проектируем однотрубную вертикальную систему отопления проточную с попутным движением воды с верхней разводкой с индивидуальными автоматическими терморегуляторами у отопительных приборов. В ней применяем отопительные приборы типа 2К-60П-300.
Проектируемое здание находиться в г. Минске. Главный фасад здания ориентирован на запад.
Расчётные температуры воздуха 5:
средняя температура наиболее холодных суток обеспеченностью 092 °С;
средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 °С.
Расчётные температуры воздуха внутренних помещений табл. 4.1 :
- для жилых комнат t = 18°С;
- для угловых комнат t = 20°С;
- для ванных комнат t = 25°С;
- для передних t = 16°С;
- для уборных t = 18°С;
- для лестничных клеток t = 16°С.
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ
Значение сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции Ro (м2°С)Вт принимается равным требуемому сопротивлению теплопередаче (м2°С)Вт которое определяется по формуле:
где n – коэффициент принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по табл.5.2 12;
tв – расчетная температура внутреннего воздуха °С принимаемая по табл. 4.1 12;
tн – расчетная температура наружного воздуха в холодный период °С;
αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2°С) принимаемый по табл. 4.2 12;
Δtн – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции °С принимаемый по табл. 5.2 12.
Тепловая инерция ограждающих конструкций условно принимается равной: для наружных стен ; для перекрытия над подвалом ; для чердачного перекрытия .
Требуемое термическое сопротивление наружных стен
Нормативное сопротивление теплопередаче для наружных стен Rтнорм=25(м2°С)Вт. В расчет принимаем RоНС=Rтнорм=25(м2°С)Вт .
Требуемое термическое сопротивление перекрытия над подвалом
Так как Δtн=2°С то нормативное значение термического сопротивления перекрытия над подвалом не устанавливается. Таким образом в расчет принимаем (м2°С)Вт.
Требуемое термическое сопротивление чердачного перекрытия
Нормативное сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия Rтнорм=3(м2°С)Вт. В расчет принимаем RоПТ=Rтнорм=3(м2°С)Вт.
Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов следует принимать по табл. 4.3 12. Сопротивление теплопередаче заполненных световых проёмов RТ должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче для световых проемов Rтнорм=06(м2°С)Вт. Принимаем к установке тройное остекление в деревянных раздельно спаренных переплетах с Rо=055(м2°С)Вт. Так как отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 06 то величину Rо увеличиваем на 10% и в расчет принимаем Rо=Rтнорм=0605(м2°С)Вт.
Требуемое сопротивление теплопередаче наружных дверей принимаем равным 06 от сопротивления теплопередаче стен здания определенного по формуле (1) при расчетной зимней температуре наружного воздуха равно средней температуре наиболее холодной пятидневки. По табл. 2.8. [8] термическое сопротивление для одинарных дверей RТ = 0215(м2°С)Вт тогда
Так как RТ и 0215 0.483 дверь утепляем путём обивки её утеплительным материалом до достижения её термического сопротивления до величины требуемого и в расчёт вводим величину RТ равную = 0483(м2°С)Вт.
Сопротивление теплопередаче внутренних ограждающих конструкций определяем в случае когда разность температур внутреннего воздуха в разделяемых этими конструкциями помещениях превышает 3°С. При определении сопротивления теплопередаче внутренних ограждающих конструкций в формуле (1) принимаем и вместо расчетной зимней температуры наружного воздуха tн – расчетную температуру воздуха более холодного помещения.
Величину термического сопротивления для внутренних дверей в соответствии с [8] принимаем равной RТ.ВН.Д. = 034 (м2°С)Вт.2 РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ ПОМЕЩЕНИЯМИ
Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений определяем путем суммирования потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q Вт рассчитанных по формуле:
где F – расчетная площадь ограждающей конструкции м2;
Ro – сопротивление теплопередаче (м2°С)Вт ограждающей конструкции;
tв – то же что в формуле (1);
– добавочные потери теплоты в долях единицы;
n – то же что в формуле (1).
Температура воздуха в неотапливаемом помещении tx °С определяется по формуле:
где – суммы частных от деления площадей внутренних (индекс “в”) наружных (индекс “н”) ограждений и тепловыделяющих поверхностей (индекс “т”) на термические сопротивления в холодном помещении Вт°С;
tв – расчетные температуры воздуха в отапливаемых помещениях смежных с холодным °С;
tт – расчетная температура тепловыделяющих устройств °С;
Σ – сумма добавочных потерь теплоты в долях единиц.
Для лестничных клеток теплопотери определяются по всей высоте без деления на этажи. Добавочные потери теплоты ограждающими конструкциями помещений определяются по табл. 4.5 12.
Температура воздуха в тамбуре лестничной клетки:
Расход теплоты Q Вт на нагревание инфильтрующегося воздуха определяется по формуле:
с – удельная теплоемкость воздуха равная 1 кДж(кг°С);
K – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях равный: 07 – для стыков панелей стен для других наружных ограждений для окон с тройными переплетами.
Расход теплоты Q Вт для нагревания инфильтрующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции не компенсируемого подогретым приточным воздухом следует принимать равным большей из величин полученных по расчету по формулам (4) и (5)
где Lп – расход удаляемого воздуха м3ч принимается равным 3 м3ч на 1м2 площади помещения;
ρ – плотность наружного воздуха кгм3;
c tв text – то же что в формуле (4).
Расход инфильтрующегося в помещение воздуха Gi кгч через неплотности наружных ограждений определяется по формуле:
где F1 F2 – площади наружных ограждающих конструкций м2 соответственно световых проемов и других ограждений;
Ru – сопротивление воздухопроницанию (м2чПа)кг принимаемое по табл. 4.6 12;
Gн – нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций кг(м2ч) принимаемая по табл. 4.7 12;
l – длина стыков стеновых панелей м.
Расчетная разность давлений ΔPi определяется по формуле:
где g – ускорение силы тяжести мс2;
Н – высота здания м от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза;
ρн ρв – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха кгм3;
v – скорость ветра мс принимаемая по 5;
Cep – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений зданий принимаемая по 6;
К – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания принимаемый по табл. 4.8 12;
Pint – условно-постоянное давление воздуха в здании Па.
Для помещений при отсутствии организованной вентиляции условно-постоянное давление воздуха Pint принимается равным наибольшему избыточному давлению в верхней точке заветренной стороны здания обусловленному действием гравитационного и ветрового давлений и определяется по формуле:
где g H ρн ρв v Cen Cep K – то же что в формуле (7).
Вычисленное значение Pint принимается постоянным для всего здания.
Плотность воздуха может быть определена по формуле:
где t – температура воздуха °С.
При определении расчетных потерь теплоты комнатами и кухнями жилых домов из теплопотерь этих помещений следует вычитать бытовые тепловыделения определяемые из расчета 21 Вт на 1 м2 площади пола помещения.
Пример расчета теплопотерь для помещения 102.
Потери теплоты через наружную стену
Аналогично рассчитываются остальные ограждения.
Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха
В расчет принимаем значение полученное по формуле (5).
Тепловыделения в помещении
Потери теплоты помещением
Аналогично рассчитываются все помещения здания. Результаты расчета заносим в таблицу 1.
Нагрузки по стоякам:
Ст.1 Qст.1=Q102+Q105
Ст.4 Qст.4=Q112+Q113
Ст.7 Qст.7=Q108+Q110
Ст.10 Qст.10=Q103+Q106
Распределение тепловой нагрузки по стоякам представлено в виде таблицы 3.
В последней колонке будет указана нагрузка на стояк с учетом коэффициентов 1=1015 – таблица М.1 приложения М4;2=102 – таблица М.2 приложения М4 так как прибор установлен у наружной стены под световыми проемами к=103-пункт 8.46.
Общая с учетом коэффициентов
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Удельная тепловая характеристика здания q Вт(м3°С) то есть количество теплоты теряемое 1 м3 здания при разности температур 1 градус определяется по формуле:
где F – отапливаемая площадь здания м2
Fст Fok Fnok Fпол F2пол – площадь наружных ограждающих конструкций отапливаемых помещений здания. Соответственно: стен световых проемов покрытия(чердачного перекрытия) пола первого этажа м2;
Rmcm Rmok Rпол Rmnok R2пол- сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций отапливаемых помещений здания. Соответственно: стен световых проемов покрытия(чердачного перекрытия) пола первого этажа м2;
n1 n2- коэффициенты учитывающие положение наружных поверхностей ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. Соответственно: чердачного перекрытия и пола первого этажа.
Fok=5*9*168+4*12*12=8136м2
Fст= Fст*5- Fст= 5(294+4648+4648+294)- 8136=67744м2
Табличное значение удельной тепловой характеристики здания-051
Таблица 2.1 — Тепловой баланс помещений
Наименование помещения
Температура внутреннего воздуха tв оС
Ориентация ограждения по сторонам света
Линейные размеры ограждений м
Площадь ограждений F м2
Вычитаемая площадь м2
Расчётная площадь Fр м2
Сопротивление теплопередаче R м2*оСВт
Расчётная разность температур(tв-tн)оС
Добавочные потери теплоты в долях единиц
Потери теплоты ограждением Вт
Потери теплоты на инфильтрацию Вт
Тепловыделения в помещении Вт
Потери теплоты помещением Вт
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ
Целью гидравлического расчета является подбор сечений трубопроводов достаточных для пропуска заданного количества теплоносителя. Расчет начинают с наиболее неблагоприятного циркуляционного кольца.
Неблагоприятное циркуляционное кольцо служит показателем допускаемого расхода давления по всем остальным кольцам в системе в нем расходуется максимальное давление на трение и местные сопротивления.
Подсчитывается расчетное циркуляционное давление для циркуляции теплоносителя. Для систем с искусственной циркуляцией его величина определяется по формуле:
где ΔPн – искусственное давление создаваемое элеватором Па;
Б – коэффициент который вводится с целью уменьшения тепловой разрегулировки системы отопления;
– естественное давление возникающее в рассматриваемом циркуляционном кольце от остывания воды в отопительных приборах Па;
– дополнительное естественное давление от охлаждения воды в трубопроводах Па.
Величину коэффициента Б рекомендуется принимать равной 1 для однотрубных систем.
Величину естественного давления возникающего в рассматриваемом кольце от остывания воды в отопительных приборах следует определять по формуле:
где h1 h2 – вертикальные расстояния от центра приборов одного этажа до центра приборов следующего этажа м (рис. 4.6 12);
hн – вертикальное расстояние от середины элеватора до центра прибора нижнего этажа м (рис. 4.6 12);
g – ускорение силы тяжести м2с;
ρо ρг – плотности соответственно обратной и горячей воды кгм3;
ρсм1 ρсм2 – плотности воды на соответствующих участках стояка кгм3 (рис. 4.6 12).
Коэффициент смешения u следует определять по формуле:
где T – расчетная температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети °С;
tг tо – расчетные температуры горячей и обратной воды в системе отопления °С.
Плотность воды ρ кгм3 в зависимости от ее температуры может быть вычислена по формуле:
где t – температура воды °С.
Температура и плотность теплоносителя после каждого прибора представлены в таблице 2.
Таблица 2 – температура и плотность теплоносителя
Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления выполняется по методу удельной потери давления. При расчете по этому методу для предварительного выбора диаметров участков неблагоприятного циркуляционного кольца находят ориентировочное значение удельной потери давления от трения при движении теплоносителя по трубам Rср Пам по формуле:
где ΔPрц – то же что в формуле (12);
K – доля потерь на трение принимаемая для систем с искусственной циркуляцией равной 065;
Σl – сумма длин участков расчетного кольца м.
Ориентируясь на вспомогательную величину Rср по табл. II.1 или II.2 3 принимаются диаметры участков (графа 5 расчетной таблицы 3) и по значению расходов воды определяются действительные величины скорости движения теплоносителя и удельной потери на трение R Пам.
Расходы воды в каждом стояке и участках магистралей Gi кгч определяются по формуле:
– коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины принимается равным 1008 по табл. 9.4 3;
– коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений принимается равным 102 по табл. 9.5 3;
с – теплоемкость воды принимается равной 4190 Дж(кг°С);
tг tо – то же что в формуле (14).
Динамическое давление Pд Па определяется по формуле:
где W – скорость движения воды мс;
ρ – плотность воды кгм3.
Значения коэффициентов местных сопротивлений определяются по таблицам II.10 II.11 II.12 приложения II 3. Коэффициенты местных сопротивлений тройников и крестовин находящихся на границе двух участков относятся к участку с меньшей тепловой нагрузкой. Потери давления на трение получаются путем перемножения данных граф 9 и 10 расчетной таблицы 3. Общие потери давления на расчетном участке Па получаются путем суммирования потери давления на трение и потери в местных сопротивлениях. Общие потери давления в рассматриваемом циркуляционном кольце получаются суммированием величин потерь давления на отдельных участках. Величина этих потерь не должна превышать расчетного циркуляционного давления системы.
Так как при монтаже системы отопления неизбежны отклонения от составленной расчетной схемы общие потери давления Па в рассматриваемом кольце должны быть меньше расчетного циркуляционного давления на 10% т.е. должно выдерживаться равенство:
Запас циркуляционного давления вычисляется по формуле:
Потери давления в ранее рассчитанных участках неблагоприятного кольца принимаются при этом за располагаемое циркуляционное давление. Это располагаемое циркуляционное давление определяется по выражению:
где ΔPр – располагаемое циркуляционное давление для расчета участков кольца Па;
– сумма потерь давления Па в группе уже рассчитанных участков неблагоприятного циркуляционного кольца параллельно соединенных с группой участков дополнительного кольца.
В результате расчета группы участков дополнительного кольца потери давления в них должны быть сопоставлены с величиной ΔPр Па с вычислением процента невязки по выражению:
где – сумма потерь давления в группе участков дополнительного циркуляционного кольца Па.
Виды местных сопротивлений на участках показаны в таблице 3.
Таблица 3 – Местные сопротивления
Вид местного сопротивления
Внезапное сужение -05
d=25 Тройник на противотоке – 3
Внезапное сужение 05
внезапное сужение – 05
d=20 Тройник противоточный – 3
d=15 Тройник противоточный – 3
отводов – 15Вентиль прямоточный-3
Внезапное расширение - 1
d=15 Вход в прибор – 08
Тройник проходной – 07
Выход из прибора - 08
d=15 2 отводов - 2х15=3
выход из прибора -08
d=15 Тройник на противоток– 3
внезапное расширение – 1
d=20 Тройник на противоток – 3
Внезапное расширение -1
d=25 Тройник противоток– 1
Вентиль прямоточный – 3
Внезапное расширение – 1
d=32 тройник противоточный - 3
Пример гидравлического расчета для 1-ого участка.
Аналогично рассчитываем остальные участки. Результаты расчета заносим в таблицу 4.
Таблица 4 – Гидравлический расчёт трубопроводов
Тепловая нагрузка участка Qi. Вт.
Расход воды в участке
Диаметр трубопроводаd мм
Скорость движения воды W мс
Потеря давления от трения на 1 погонный метр R Па
Потеря от трения по длине участка Rl Па
Динамическое давление Pg Па
Потери давления в местных сопротивлениях z Па
Сумма потерь давл. по длине и в м.с. участка Па
Поскольку в системах водяного отопления допускается невязка 15 % таким образом условие не выполняется 48% > 15%.
Для погашения избыточного давления установим дроссельную шайбу. Диаметр шайбы определим по формуле:
РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Расчет сводится к определению площади поверхности приборов и числа конструктивных элементов. Расчетная площадь Fр м2 отопительного прибора определяется по формуле:
где Qпр – требуемая теплоотдача прибора в рассматриваемое помещение (тепловая нагрузка отопительного прибора) Вт;
Qпр – поверхностная плотность теплового потока прибора Втм2;
Qтр – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб Вт;
– коэффициент учитывающий долю теплоотдачи теплопроводов полезную для поддержания заданной температуры воздуха в помещении.
Суммарную теплоотдачу открыто проложенных в пределах помещения труб Qтр Вт вычисляют по формуле:
где Kтр – коэффициент теплоотдачи отдельного трубопровода Вт(м2K);
dн – наружный диаметр отдельного трубопровода м;
tт – средняя температура теплоносителя в отдельном трубопроводе °С;
tв – температура воздуха в помещении °C.
Значения коэффициентов теплоотдачи Ктр Вт(м2К) одиночных горизонтальных или вертикальных труб при теплоносителе воде принимаются по табл. 3.1 9
Поверхностная плотность теплового потока прибора qпр Втм2 при теплоносителе воде может быть определена по формуле:
где qном – номинальная плотность теплового потока прибора Втм2;
Δtср – фактический температурный напор °С;
m – эмпирический показатель степени при температурном напоре;
Gпр – фактический расход теплоносителя через прибор кгс;
n – эмпирический показатель степени при расходе теплоносителя;
°С и 01кгс – соответственно температурный напор и расход теплоносителя через прибор при стандартных условиях;
b – поправочный коэффициент на атмосферное давление;
Z – коэффициент учитывающий схему присоединения прибора и изменение показателя степени в различных диапазонах расхода теплоносителя.
Фактический температурный напор Δtср°С в однотрубных системах отопления при теплоносителе воде определяется по формуле:
где tср – средняя температура воды в приборе °С;
tв – температура воздуха в помещении °С;
Средняя температура воды в отопительном приборе tср°С в однотрубных системах отопления при теплоносителе воде определяется по формуле:
где tвх – температура воды входящей в отопительный прибор °С;
Qпр – то же что в формуле (23);
– коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины; принимается по табл. 3.4 9;
– коэффициента учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений; принимается по табл. 3.5 9;
с – теплоемкость воды Дж(кгК);
Gпр – то же что в формуле (25).
Температура воды входящей в отопительный прибор tвх°С в однотрубных системах водяного отопления принимается равной температуре воды на соответствующих участках стояка (ветви) и определяется по формуле:
где t2 – температура горячей воды в системе отопления °С;
Δtм – понижение температуры воды в подающей магистрали по пути от теплового пункта до места присоединения к ней стояка°С; принимается по табл. 8.5 3;
ΣQпр – суммарная тепловая нагрузка отопительных приборов присоединенных к стояку (ветви) до рассматриваемого участка считая по ходу движения воды Вт;
Qст – тепловая нагрузка приборов присоединенных к стояку Вт;
2 – то же что в формуле (27);
Δtст – разность температур теплоносителя на входе и выходе из стояка °С; определяется по формуле:
В однотрубных системах отопления фактический расход теплоносителя через прибор Gпр кгс определяется по формуле:
где α – коэффициент затекания воды в отопительный прибор определяется по табл. 8.6. 11;
Gст – расход воды через стояк кгс определяется по формуле:
где Qст Δtст – то же что в формуле (28);
2 с – то же что в формуле (27).
Температура теплоносителя на выходе из отопительного прибора tвых°С определяется по формуле:
где tвх – то же что в формуле (28);
Qпр 1 2 с Gпр – то же что в формуле (28).
Число элементов (секций) N в чугунном радиаторе вычисляется по найденной их поверхности нагрева по формуле:
где Fр – то же что в формуле (23);
bэ – поверхность нагрева одного элемента принятого типа радиатора м2 принимается по табл. 3.2 9;
– поправочный коэффициент учитывающий число элементов в приборе;
– коэффициент учитывающий условия установки отопительного прибора принимается по приложению XI 3.
Величина коэффициента 3 может быть определена по формуле:
где Fр – то же что в формуле (23).
Расчет производим для стояка №1
Расчет отопительного прибора расположенного на 3 этаже на 1 стояке:
Так как погрешности находятся в пределах 10% то к установке на участке принимаем -чугунный радиатор 2К60П – 300 - 12 секций.
РАСЧЕТ ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Подбор элеватора для системы отопления производится в следующей последовательности.
Расход воды поступающей из теплосети G1 кгс определяется по формуле:
где Qс – тепловая мощность системы отопления Вт;
с – то же что в формуле (17);
T tо – то же что в формуле (14);
2 k – то же что в формуле (27).
Расход смешанной воды Gсм кгс поступающей в систему отопления определяется по формуле:
где Qс с – то же что в формуле (35);
tг tо – то же что в формуле (14);
k – то же что в формуле (27).
Приведенный расход смешанной воды Gпр кгс определяется по формуле:
где Gсм – то же что в формуле (36);
ΔРн – то же что в формуле (12).
Диаметр горловины элеватора dг мм определяется по формуле:
где Gпр – то же что в формуле (37).
Определив диаметр горловины подбирается элеватор с ближайшим по размеру диаметром горловины. По табл. 2.27 11 принимаем элеватор типа ВТИ.
При известном располагаемом давлении в теплосети на вводе у элеватора ΔРр Па определяется избыточное давление на вводе ΔРизб Па по формуле:
где ΔРн – то же что в формуле (12).
Диаметр сопла элеватора мм определяется по формуле:
где G1 – то же что в формуле (35);
ΔРизб – то же что в формуле (39).
Принимаем элеватор 7 – Мини.
При верхней разводке трубопроводов систем водяного отопления проектируют проточные воздухосборники. Диаметр проточного воздухосборника принимают с учетом диаметра подводящих труб по табл. 4.14 9. При этом скорость движения воды в нем не должна превышать 005 мс. Определяем внутренний диаметр воздухосборника м:
где G – расход теплоносителя в месте установки воздухосборника кгс;
W – скорость движения воды в воздухосборнике мс;
ρ105 – то же что в формуле (15).
К установке принимаем воздухосборник диаметром 150 мм.
Dн = 159 мм H = 355 мм S = 45 мм масса 79 кг.
Грязевик подбираем по скорости воды в его поперечном сечении с учетом диаметра подводящих магистралей. Скорость воды в поперечном сечении грязевика не должна превышать 005мс. Диаметр грязевика определяем по формуле (41):
По таблице 4.15 9 принимаем к установке грязевик диаметром 216мм
H = 350 мм h = 275 мм с = 100 мм d1 = 32 мм.
4 Термометры и манометры
Подбор термометров производим по табл. 4.16 9:
при tв=150°С – термометр №5 с пределами измерения 0-200°С;
при tв=105°С – термометр №4 с пределами измерения 0-150°С;
при tв=70°С – термометр №3 с пределами измерения 0-100°С.
Подбор манометров производим по табл. 4.17 9. К установке принимаем манометр ОБМ-100 с пределами измерения 01-4мПа класс точности – 25 диаметр корпуса – 100 мм.
Теплосчетчик подбираем по расходу воды м3ч поступающей из теплосети:
Выбираем теплосчетчик “Комбиметр П” типа КП-15 : максимальный расход воды – 15 м3ч диапазон измерения расхода воды 000075÷18 м3ч
длина корпуса – 130 мм. Присоединительные размеры – .
ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ ТРУБ
Трубопроводы систем отопления следует проектировать с тепловой изоляцией во избежание перегрева помещений в которых они прокладываются и при необходимости сохранения требуемых параметров теплоносителя в транзитных магистралях а также при прокладке трубопроводов:
в неотапливаемых помещениях и других местах опасных в отношении замерзания теплоносителя;
в искусственно охлаждаемых помещениях;
в помещениях где наличие трубопровода с высокой температурой на поверхности опасно в пожарном отношении.
В проекте имеются трубы 4032252015 в подвале и на чердаке которые требуется покрывать тепловой изоляцией.
Принимаем теплоизоляцию оберточную из лент жгутов и матов. Толщину слоя тепловой изоляции ориентировочно принимаем 40 мм.
КОМПЕНСАЦИЯ ТЕПЛОВОГО УДЛИНЕНИЯ ТРУБ
Удлинение стальной трубы при нагревании – приращение ее длины Δlсм определяется по формуле
где tт – температура теплопровода °С (принимается равно температуре теплоносителя):
l – длина прямого участка трубы м.
Найдем удлинение главного стояка который заканчивается двумя отводами на 90°.
Компенсирующая способность П-образного компенсатора равна 50 мм найдем компенсирующую способность отвода на 90°.
так как > то компенсатор не нужен.
СТП 18-07-85. Стандарт предприятия. Дипломный проект. Общие требования к содержанию и оформлению. Новополоцк 1985.
Внутренние санитарно-технические устройства: справочник проектировщика. Ч.1. ОтоплениеПод ред. И.Г.Староверова и Ю.И.Шиллера. – М.: Стройиздат. – 1990.
СНиП2.04.05-91. Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой СССР. – М.: АППЦИТП 1992г.
СНиП2.01.07-85. Нагрузки и воздействия Госстрой СССР 1986.
Богословский В.Н. Строительная теплофизика. – М.: Высшая школа– 1982.
Богословский В.Н. Сканави А.Н. Отопление. – М.: Стройиздат. – 1991.
Ногин Е.Н. Свирелкина О.Н. Методические указания по курсу “Отопление”. Расчет отопительных приборов систем центрального водяного отопления на ПЭВМ для студентов спец. 2907 2908 2903. Новополоцк. – НПИ. – 1991.
Строительный каталог. Раздел 82 “Оборудование и приборы для систем отопления и горячего водоснабжения. Отопительные приборы.” – М.: ГПИ Сантехпроект 1988.
Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник В.И.Манюк Я.И.Каплинский и др. 3-е изд. перераб. и доп. – М.: Стройиздат 1988.
Ногин Е.И. Методические указания к выполнению курсового проекта “Отопление зданий” по дисциплине “Отопление” для студентов специальности 1208. Новополоцк изд. НПИ 1983 – 59с.