Основание и фундаменты для мостов

МОЁ Основания и Фундаменты.doc

Федеральное агентство по образованию и науке РФ
Пермский государственный технический университет
Кафедра оснований фундаментов и мостов
«Основания и фундаменты»
Определение размеров промежуточной опоры
Определение нагрузок действующих на опору
Анализ инженерно- геологических условий грунтов
Вариантное проектирование фундаментов и их технико-экономическое сравнение
Детальный расчет свайного фундамента
1. Определение перемещения верха опоры
2. Определение числа несущих элементов
3. Проверка несущей способности по грунту свайного фундамента как условного фундамента мелкого заложения
4. Расчет осадки условного массивного фундамента
Технологические расчеты по устройству фундамента
1. Устройство шпунтового ограждения
2. Устройство водоотлива и водопонижения
3. Выбор типа молота определение расчетного отказа
Чертежи опоры фундамента и других конструкций а также схемы производства работ
Необходимо запроектировать фундамент под промежуточную опору моста при следующих исходных данных:
Класс реки по судоходству - VII.
Расчетная длина пролетных строений – l1=18 м и l2=24 м.
Габарит моста – Г-10.
Отметка горизонта высоких вод 2097м.
Отметка горизонта меженных вод 2125 м.
Отметка дна реки 2047 м.
Глубина теоретического размыва 2030 м.
Инженерно-геологические данные грунтов в районе стройплощадки приведены в задании. На основе этих данных необходимо провести анализ инженерно-геологических условий с целью выбора варианта фундамента.
Определение размеров промежуточной опоры.
Производится на основании приведенных выше данных с помощью программы FYNDAM1.
Размеры массивной части опоры (табл. 1.1)
Сбор нагрузок действующих на опору
Сочетание нагрузок (табл.1.2)
Анализ инженерно-геологических условий.
Геологическое строение грунтовой толщи стройплощадки состоит из 3 слоев. Необходимо провести расчет фазовых характеристик и классификацию грунтов в соответствии с ГОСТ 25100-95 и определить их условное сопротивление в соответствии с приложением 24 (табл. 1-3) СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы».
1. I слой – мелкий песок.
) Определение плотности сухого грунта:
) Коэффициент пористости:
- данный песок средней плотности;
) Коэффициент водонасыщения:
- данный песок является насыщенным водой;
) Условное сопротивление грунта кПа.
I слой – песок мелкий средней плотности с полным насыщением водой
; ; кПа. Мощность слоя 48 м.
2. II слой – глинистый грунт.
) Число пластичности:
) Показатель текучести:
- суглинок текучепластичный;
II слой – текучепластичный суглинок
; ; кПа. Мощность слоя 10 м .
3. III слой – алевролит.
III слой – алевролит
Два верхних слоя не являются несущими следовательно эти слои необходимо пройти фундаментами глубокого заложения. III слой является несущим.
В качестве фундаментов рекомендуется выбрать:
Забивные призматические сваи.
Массивные фундаменты глубокого заложения – опускные колодцы.
Вариантное проектирование
В результате анализа грунтовых условий выбираем два варианта фундамента:
Массивный фундамент глубокого заложения – опускной колодец.
Забивные призматические сваи d = 35 см.
Конструкция опускного колодца.
ООФ 2092 – отметка обреза фундамента;
ОПФ 1897– отметка подошвы фундамента.
Данный колодец монолитный материал – железобетон.
м – высота опускного колодца;
м – глубина заложения фундамента.
Расчет опускного колодца
Производится проверка подобранных размеров фундамента расчетом по первому предельному состоянию:
- среднее напряжение по подошве фундамента площадью от расчетной нагрузки N кПа;
=1 – коэффициент условий работы;
=14 – коэффициент надежности по назначению сооружения;
- характеристика несущей способности основания представляющая собой интенсивность предельного сопротивления основания (определяется в соответствии с формулой (1) приложения 24 СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы») кПа;
По раннее проведенным расчетам (анализ инженерно-геологических условий) несущий слой получился III – АЛЕВРОЛИТ (принадлежит к классу природных скальных(с жесткими структурными связями – кристаллизационными и цементационными) грунтов к группе – полускальные к подгруппе – осадочные к типу – силикатные).
Алевролит (от греч. leuron — мука и lthos — камень) обломочная твёрдая порода состоящая преимущественно из зёрен размером от 100 до 10 мкм сцементированная уплотнённая и претерпевшая некоторые диагенетические изменения.
Принимаем его по межгосударственному стандарту “Грунты. Классификация” (введен 1996-07-01 взамен ГОСТ 25100-82) Приложение Б Разновидности грунтов.
По пределу прочности на одноосное сжатие Rc в водонасыщенном состоянии алевролит очень прочный Rc = 120 МПа по коэффициенту выветрелости Kwr = 1 д.е. (невыветрелый).
По приложению 24 СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы» расчетное сопротивление осевому сжатию оснований из невыветрелых скальных грунтов R кПа(тсм2) следует определять по формуле
где - коэффициент надежности по грунту принимаемый равным 14;
Rc =120 – предел прочности на одноосное сжатие образцов скального грунта МПа.
Если основания состоят из однородных по глубине слабовыветрелых выветрелых или сильновыветрелых скальных грунтових расчетное сопротивление осевому сжатию следует определять пользуясь результатами статических испытаний грунтов штампом. При отсутствии таких результатов допускается значение R принимать для слабовыветрелых и выветрелых скальных грунтов – по формуле (2) принимая значение с понижающим коэффициентом равным соответственно 06 и 03; для сильновыветрелых скальных грунтов – по формуле для крупнообломочных грунтов:
где = - условное сопротивление грунта под подошвой фундамента;
=– ширина меньшей стороны подошвы фундамента;
= – глубина заложения фундамента;
– осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта расположенное выше подошвы фундамента вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать
– коэффициенты принимаемые по табл. 4 приложения 24 СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы».
А =88*23=2024 м2 – площадь подошвы фундамента;
где Р =Ррасч=585547 кН – расчетная нагрузка из табл. 1.2;
GФ – вес фундамента кН;
РТР – расчетная сила трения по боковой поверхности грунта кН;
где VФ = 18*175*83+2*23*88=303424 м3 – объем фундамента;
=25 тм3 – плотность железобетона;
g = 981 мс2 – ускорение свободного падения;
РТР = 05*3326745=1870425 кН;
проверка по первому предельному состоянию выполняется следовательно выбранная конструкция опускного колодца может быть использована в качестве фундамента.
Стоимость единицы руб.
Забивка металлического шпунта длиной 10 м в грунты I категории
пог м. шпунтовой стенки
Водоотлив из котлована площадью до 30 м2
Устройство бетонной подготовки
Изготовление железобетонных опускных колодцев
Заполнение опускных колодцев подводным бетонированием
Примечание: размеры в мм отметки в м.
Определение несущей способности одиночной сваи
По геологическому строению стройплощадки видно что данные сваи будут являться свай-стойками.
Несущая способность Fd кН сваи-стойки по грунту намного больше чем по материалу поэтому необходимо определять несущую способность по материалу.
Несущую способность Fd кН сваи-стойки опирающейся на скальный грунт определяют по грунту (СНиП 2.02.03-85 п.4.1) “Свайные фундаменты” и по следующей формуле:
где R = 20000 кПа – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки для всех видов забивных свай опирающихся на скальные и малосжимаемые грунты.
A — площадь опирания сваи на грунт:
u — наружный периметр поперечного сечения сваи:
Несущую способность Fd кН сваи-стойки опирающейся на скальный грунт определяют по материалу (СНиП 2.03.01-84 п.4.1) “Бетонные и железобетонные конструкции” и по следующей формуле:
где = 1 - коэффициент продольного изгиба;
= 1 - коэффициент условий работы;
=1 - коэффициент условий работы бетона;
= 145 МПа- расчетное сопротивление бетона сжатию (В 25);
A = 01225 м2– площадь поперечного сечения сваи;
= 1- коэффициент условий работы арматуры;
= 365 МПа - расчетное сопротивление сжатию арматуры;
- площадь поперечного сечения арматуры;
Арматуру принимаем A-III мм с = 1131 мм2.
Определение необходимого количества свай
Необходимое количество свай n определяется из условия:
где N – расчетная максимальная нагрузка с учетом веса ростверка кН;
Fd – несущая способность одиночной сваи кН;
=14 – коэффициент надежности учитывающий совместную работу группы свай
принимаемый по табл. 8 СНиП 2.05.03-84 «Мосты и трубы».
где GР – вес ростверка кН;
Р =Ррасч=585547 кН – расчетная нагрузка из табл. 1.2.
где VР = 47 м3 – объем ростверка;
Найдено минимальное количество свай - 7 примем для расчета максимальное количество свай помещающееся в ростверк с учетом условия что минимальное расстояние между осями забивных свай – 3d а максимальное - 6d. Следовательно принимаем к расчету 16 свай.
Расположение свай по площади ростверка
Примечание: все размеры в м
Водоотлив из котлована площадью свыше 30 м2
Устройство железобетонного ростверка
Изготовление сваи-оболочки d до 1м
Опускание вибропогружателем сваи-оболочки в грунт I категории
Рытье котлована до 4 м без водоотлива в средних грунтах
В детальном расчете весь расчет производится по самому неблагоприятному сочетанию нагрузок – II дополнительное сочетание.
Все нагрузки приводятся к началу координат (к центру свайного поля) по формулам:
где Рр Рн Нр Нн Мр Мн – расчетные и нормативные усилия (из табл.1.2);
515кН – нормативный вес ростверка;
кН – расчетный вес ростверка;
hР = 2 м – высота ростверка;
Для оценки эксплуатационной пригодности сооружения необходимо уметь определять перемещения его фундаментов возникающие в результате деформаций оснований и знать значения предельно допустимых перемещений фундаментов при которых еще не нарушается нормальная эксплуатация сооружения.
Сопротивление свай перемещению плиты фундамента характеризуется значениями:
- сила действующая на плиту в направлении оси сваи при смещении плиты на 1 в этом направлении;
- сила действующая на плиту в направлении перпендикулярном оси сваи при смещении плиты на 1 в этом направлении;
- момент действующий на плиту при смещении ее на 1 в направлении перпендикулярном оси сваи и на основании принципа взаимности реакций это сила действующая на плиту в направлении перпендикулярном оси сваи при повороте плиты на 1;
- момент действующий на плиту при ее повороте на 1;
Определим длину сжатия сваи:
Учитывая что свая опирается на скальный грунт (алевролит) для определения длины сжатия сваи используем формулу:
h = 133 м – глубина заложения сваи в грунт;
E = 30 МПа — модуль упругости материала сваи (бетона В25);
F = 01225 м2– площадь поперечного сечения сваи;
- горизонтальное смещение и угол поворота сечения сваи в уровне подошвы плиты фундамента от горизонтальной силы Н = 1 приложенной в том же уровне;
- горизонтальное смещение и угол поворота сечения сваи в уровне подошвы плиты фундамента от М = 1 приложенного в том же уровне;
- перемещения определяемые по формулам:
HH — горизонтальное перемещение сечения от действия силы HР = 1 приложенной в уровне поверхности грунта;
HM - горизонтальное перемещение сечения от момента МР = 1 действующего в уровне поверхности грунта;
MH - угол поворота сечения от силы НР = 1;
MM - угол поворота сечения от момента МР = 1.
I = м4 — момент инерции поперечного сечения сваи;
A0 B0 C0 — безразмерные коэффициенты принимаемые по табл. 5 прил. 1 СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» в зависимости от приведенной глубины погружения сваи в грунт ;
h = 133 м — действительная глубина расположения сечения сваи в грунте действительная глубина пластической зоны и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт;
ac — коэффициент деформации сваи определяемый по формуле:
где К - коэффициент пропорциональности характеризующий изменение с глубиной коэффициента постели грунта расположенного выше подошвы фундамента. При наличии в пределах находится один слой грунта используем приведенный коэффициент K равным значению этого слоя (по таблице из тетради для песка) = 42375 Нм4:
bp — расчетная ширина сваи принимаемая равной для свай:
bp = Кф(15d+ 05) где d = 035м – диаметр сваи;
Кф – коэффициент формы принимаемый для квадратного поперечного сечения равным 10;
bp = 10(15+ 05) = 1025 м;
по принятому значению приведенной глубины заложения находим значения коэффициентов:
A0 = 2419 B0 = 1618 C0 = 1750;
Перемещения а и с и угол поворота плиты фундамента в общем случае плоской несимметричной расчетной схемы фундамента определяется в результате решения системы канонических уравнений метода перемещений:
определяют положение каждой сваи в данном случае т.к. все сваи вертикальны.
В случае симметричной плоской расчетной схемы фундамента:
Коэффициенты канонических уравнений определяются по формулам:
по всем сваям в ростверке;
- члены которые учитывают влияние сопротивления грунта окружающего плиту. В расчетах с плитой расположенной над грунтом (при высоком ростверке) в расчетах принимаем ;
Определяем горизонтальное смещение верха опоры:
hоп – расстояние от подошвы плиты фундамента до верха опоры hоп = 93 м;
- горизонтальное смещение верха опоры за счет ее деформаций над фундаментной частью принимаем = 0;
Необходимо проверить условие:
n – количество свай;
Р’ – приведенная сила Р(с учетом веса ростверка);
обобщенный момент действующий на подошву ростверка;
приведенный момент инерции:
b = 16 м – расстояние между крайними сваями(между центрами крайних рядов свай);
= 025 – коэффициент зависящий от количества рядов свай поперек оси моста (2 ряда);
dm =1025 м – приведенная ширина сваи;
где Fd =1863 кН – несущая способность одиночной сваи;
=14 – коэффициент запаса;
кН;условие выполняется.
Расчет выполняем по Прил. 25 СНиП 2.05.03 – 84 Мосты и трубы.
Условный фундамент следует принимать в форме прямоугольного параллелепипеда.
Среднее значение расчетных углов трения грунтов jm прорезанных сваями следует определять по формуле
d = 133м— глубина погружения свай в грунт от расчетной поверхности грунта;
Несущую способность основания условного фундамента проверяем согласно формулам:
при этом подлежащие проверке среднее р кПа и максимальное рmax давления на грунт по подошве условного фундамента следует определять по формулам:
где Nc — нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания определяемая с учетом веса грунтового массива 1-2-3-4 вместе с заключенными в нем ростверком и сваями;
Fh Mc — соответственно горизонтальная составляющая внешней нагрузки и ее момент относительно главной оси горизонтального сечения условного фундамента в уровне расчетной поверхности грунта;
где Н = 195 м – расстояние от обреза ростверка до отметки низа свайного фундамента
d1 = 133 м - глубина заложения условного фундамента по отношению к расчетной поверхности грунта;
ac = 949 м bc = 464 м — размеры в плане условного фундамента в направлении параллельном плоскости действия нагрузки и перпендикулярном ей;
k = 11368 кНм4 (суглинок текучепластичный) - коэффициент пропорциональности определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта расположенного выше подошвы фундамента принимаемый по таблице;
cb — коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента кНм3 определяемый по формуле:
при d = 133 м > 10 м сb = = 47046 кНм3.
Nc = РР + GГРP + GСВP;
где РР = 604444 кН - расчетные значения продольной силы;
GГР – расчетный вес грунтового массива 1-2-3-4;
GСВ – расчетный вес свай заключенных в грунтовый массив 1-2-3-4;
Nc = 5604444+9469435+702533 = 16216408 кН;
= 1 – коэффициент условий работы;
= 14 – коэффициент надежности по назначению сооружения;
- характеристика несущей способности основания представляющая собой интенсивность предельного сопротивления основания (определяется в соответствии с формулой (2) приложения 24 СНиП 2.05.03-84 Мосты и трубы);
Расчет осадки условного фундамента определяется методом послойного суммирования по приложению 2 СНиП 2.02.01-83 Основания зданий и сооружений.
Осадка основания S определяется по формуле:
где - безразмерный коэффициент равный 08;
n – число слоев на которые разбита сжимаемая толща основания.
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента: szp – по вертикали проходящей через центр подошвы фундамента определяются по формуле:
где a - коэффициент принимаемый по табл.1 приложения 2 СниП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений» в зависимости от формы подошвы фундамента соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины равной:
p0 = p - szg0 – дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b ³ 10 м принимается р0 = р);
р – среднее давление под подошвой фундамента:
где N – нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания определяемая с учетом веса грунтового массива 1-2-3-4 вместе с заключенными в нем ростверком и сваями;
ac = 949 м bc = 464 м— размеры в плане условного фундамента в направлении параллельном плоскости действия нагрузки и перпендикулярном ей;
N = PH + GГРH + GСВH ;
PH = 597035 кН – нормативное значения продольной силы;
GГРH – нормативный вес грунтового массива 1-2-3-4;
GСВH – нормативный вес свай заключенных в грунтовый массив 1-2-3-4;
N = 597035 + 8608577 + 638666 = 15217593 кН;
szg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента принимается:
p0 = 34559 – 1955 = 15009 кПа.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине z = Hc = 75 м где выполняется условие szр = 02szg
Осадка основания S = 31 мм должна быть
условие выполняется.
Примечание: Все отметки и размеры в метрах.
- расчетный момент опрокидывающих сил относительно оси возможного поворота (опрокидывания) стенки;
- расчетный момент удерживающих сил относительно той же оси;
m – коэффициент условий работы принимаемый равным 10;
=11 - коэффициент надежности по назначению принимаемый равным (для шпунтовых ограждений на местности покрытой водой);
m = 095 – коэффициент условий работы;
= 250 – угол внутреннего трения грунта
= 160 – угол внутреннего трения грунта
= 2987 кНм3- удельный вес песка взвешенного водой;
в = 98 кНм3- удельный вес воды;
коэф-ты надежности по нагрузке для активного и пассивного давления соответственно;
Интенсивность давления воды:
Интенсивность активного давления:
Интенсивность пассивного давления:
сосредоточенные силы от давления грунта и воды на шпунтовое ограждение;
Назначим длину шпунта ниже дна котлована на t = 2 м вся длина шпунта = 77 м так как независимо от результатов расчета глубину забивки шпунта t считая от дна котлована следует принимать в случае мелкого песка – не менее 2 м.
Находим изгибающий момент:
Тип шпунта подбираем по моменту сопротивления W из условия:
где W – момент сопротивления шпунта см3;
R = 295 МПа = 2953 кПа - расчетное сопротивления стали 15ХСДН;
Так как момент сопротивления W = 1784 см3. Тип шпунта выбираем с самым большим моментом сопротивления W = 2962 см3 – профиль шпунта типа «Ларсен» Л V.
Если котлован разрабатывают ниже уровня вод то его необходимо осушить на период производства работ. Осушать котлованы можно различными методами в зависимости от свойств грунтов их коэффициентов фильтрации глубины котлованов относительно уровня вод и производственных условий.
Водоотлив осуществляемый непосредственно из котлована называют открытым.
Расчет водоотлива заключается в подборе оборудования для водоотлива воды из котлована исходя из объема воды поступающей через дно котлована по приближенной формуле:
где U = 318 м – периметр котлована;
Sw = 0 м – понижение уровня воды поэтому в формуле не будем учитывать;
= 0866 – удельный приведенный расход воды;
Так как объем воды поступающий через дно котлована очень мал выбор типа и количества насосов производится условно.
Берем 2 насоса УВВ-2.
Максимальная производительность установки по воде = 43 м3ч;
Сваи забивают молотами используя копры или краны и направляющие каркасы. Для паровоздушных молотов необходимо также силовое оборудование в виде компрессоров или паровых котлов. Для забивки свай широко используют дизель-молоты. По конструкции различают штанговые и трубчатые дизель-молоты. В штанговом молоте ударной частью является массивный цилиндр а в трубчатом – массивный поршень. Большое преимущество дизель-молотов по сравнению с паровоздушными состоит в том что для их работы не нужны компрессоры и паровые котлы что значительно упрощает и удешевляет работы.
Выбор молота для забивки свай длиной до 25 м включительно разрешается производить исходя из указанной в проекте расчетной нагрузки допускаемой на сваю и массы сваи.
Необходимая при этом минимальная энергия удара молота:
а = 25 ДжкН - коэффициент равный;
Р – расчетная нагрузка допускаемая на сваю:
Fd = 1863 кН – несущая способность сваи по грунту;
Следовательно по минимальной энергии удара молота подбираем тип дизельного молота: примем трубчатый дизель молот с воздушным охлаждением
С – 974 (необходимо учесть условие что вес ударной части молота должен быть больше веса сваи). Основные характеристики молота:(Прил. 13 Костерин Э.В.)
Масса ударной части – 50 кН
Высота падения ударной части – 3 м
Энергия удара – 1324 кДж
Частота ударов – 43 – 55 мин-1
Масса молота – 90 т.
Принятый тип молота должен удовлетворять условию:
Qп = 90 т- полный вес молота;
Ки =6 - коэффициент принимается в зависимости от типа молота и материала сваи;
Эр = 09Q H – расчетное значение энергии удара;
Q = 50000 Н - вес ударной части молота;
Н = 28 м – фактическая высота падения ударной части молота;
Необходимо проверить достаточность веса ударной части молота:
По величине определяем величину отказа:
По п. 5.7. СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты» величина остаточного отказа sa ³ 0002 м
м2- площадь ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи
=1 - коэффициент принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице
Принимаем тип молота для забивки свай - трубчатый дизель молот с воздушным охлаждением С - 974.
Костерин Э.В. Основания и фундаменты: Учеб. для вузов по спец. «Стр-во автомоб. дорог и аэродромов» и «Мосты и транспортные тоннели». – 3-е изд. перераб. И доп. – М.: Высш. шк. 1990. – 431 с.: ил.
Глотов «Справочник оснований и фундаментов мостов»
Кириллов В.С. «Основания и фундаменты».Учебник для автомобильно-дорожных вузов.- 2-е изд.перераб. Идоп. – М.:Транспорт1980-392 с.
Основания и фундаменты: Справочник Г. И. Швецов И.В. Носков А.Д. Слободян Г.С. Госькова; под ред. Г.И.Швецова. – М.: Высш. шк. 1991. – 383 с.: ил.
СНиП 2.02.01 – 83*. Основания зданий и сооруженийГосстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2002. – 48 с.
Межгосударственный стандарт (взамен ГОСТ 25100-82). Грунты.Классификация.
ГОСТ 21.302-96 Условные графические обозначения в документации по инженерно-геологическим изысканиям.
СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.
СНиП 2.05.03 – 84. Мосты и трубыГосстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР 1988. – 200 с.
СНиП 2.02.03 – 85. Свайные фундаменты. – М. 1986.
СТП -136 -99 «Специальные вспомогательные сооружения и устройства для строительства мостов»

Основания и фундаменты.dwg

Схема расположения ригелей и колонн.
Схема расположения панелей перекрытия.
Промышленное предприятие
Многоэтажное каркасное здание
Катет сварных швов К1=6 мм
электрод Э42 2. Швы между панелями заделать раствором М100 3. Соединения арматуры на сварке по ГОСТ 14098-91
План верхней арматуры
Петля строповочная Поз.16
Петля строповочная Поз.20
суглинок текучепластичный e=0
алевролит R0=4200 кПа
средней плотностинасыщенный водой e=0
Примечание: 1. Все размеры в мм
отметки в м 2. Трубчатый дизель-молот с воздушным охлаждением С-974
расчетный отказ Sa=4мм 3. Конструкция свай принята по ТП 3.500.1-1.93 4. Марка сваи С11-35Т6 5. Все стержни арматуры имеют сварное соединение 6. Защитный слой бетона забивной сваи 3 см
Фундамент опоры моста
Технологическая схема возведения фундамента
Нижняя сетка ростверка С2 М 1:50
Верхняя сетка ростверка С1 М 1:50
Призматическая свая С18-35Т3
Последовательность забивки свай
Устройство подводного бетона
Забивка свай молотом
Забивка стального шпунта
бетонирование ростверка
насыщенный водой е=0
R0=147 кПа 2 - суглинок текучепластичный е=0
R0=0 кПа 3 - алевролит R0=4200 кПа
Свайный фундамент М 1:100
Спецификация арматуры на одну сваю и сетку ростверка
Поперек моста М 1:100
Строповочная петля П1
- Шпунт Ларсен V 2 - Обвязка из двутавра №50 3- Подкос из двух швеллеров №22
Устройство шпунтового ограждения
ø 28А- III L=12670 ГОСТ 5781-82*
ø 28А- III L=11670 ГОСТ 5781-82*
ø 8А-I L=127000 ГОСТ 5781-82*
ø 6А-I L=320 ГОСТ 5781-82*
ø 20А- III L=530 ГОСТ 5781-82*
ø 6А-I L=4170 ГОСТ 5781-82*
ø16А-I L=1250 ГОСТ 5781-82*
ø10А-I L=250 ГОСТ 5781-82*
ø 12 А- III L=2450 ГОСТ 5781-82*
ø 12 А- III L=9350 ГОСТ 5781-82*