Контрольная работа электроснабжение потребителей цеха

курсовой.doc

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
БЕЛОРУССКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ФАКУЛЬТЕТ
КАФЕДРА «ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ»
По ДИСЦИПЛИНЕ «ПОТРЕБИТЕЛИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ»
” ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ЦЕХА”
разработал: Барков С.Г. гр.306235
руководитель: к.т.н. ст.преподаватель Макоско Ю.В.
Выбор электродвигателей их коммутационных и защитных аппаратов . 5
Определение электрических нагрузок цеха 17
Выбор схемы и расчет внутрицеховой электрической сети .. 20
Определение уровня напряжения на зажимах электрически наиболее удаленного электроприемника .22
Расчет токов короткого замыкания .24
Светотехнический расчет цеха 29
Система электроснабжения промышленных предприятий представляет собой совокупность электроустановок предназначенных для обеспечения электроэнергией промышленных предприятий. Они оказывают значительное влияние на работу электроприемников и на производственный процесс в целом.
В данной курсовой работе разрабатывается система электроснабжения цеха. Выполняются расчеты по выбору электродвигателей и их коммутационных и защитных аппаратов расчет и выбор внутрицеховой электрической сети определение электрических нагрузок.
ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ ИХ КОММУТАЦИОННЫХ
И ЗАЩИТНЫХ АППАРАТОВ
Для удобства и простоты расчетов принимаем сквозную нумерацию электроприемников соответствующую месту расположения станка на территории цеха. Характеристики электроприемников приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Характеристики электроприемников цеха
Наименование оборудования
Кол-во двигате- лей в станке
Токарно-винторезный станок
Токарно-винторезный станок
Координатно-расточной станок
Поперечно-строгальный станок
Универсальный фрезерный станок
Горизонтальный фрезерный станок
Вертикальный фрезерный станок
Внутришлифовальный станок
Круглошлифовальный станок
Универсальный заточной
Станок для заточки сверл
Станок для заточки фрез
Станок для заточки протяжек
Станок для заточки зенкеров
Станок для наждачных кругов
Обдирочно-штамповочныйстанок
Установка для упрочнения металла
Настольно-сверлильный станок
Радиально-сверлильный станок
Вертикально-сверлильный станок
Электродвигатели для приводов станков выбираются по напряжению мощности режиму работы частоте вращения и условиям окружающей среды. Номинальная мощность двигателя должна соответствовать мощности приводного механизма то есть
РS ЭД ≥ РМЕХ ; (1.1)
где РSЭД – суммарная мощность всех электродвигателей данного производственного станка кВт приведенная к ПВ = 100%;
РМЕХ – заданная по проекту механическая мощность производственного станка кВт.
Для станков принимаем электродвигатели переменного тока асинхронные с короткозамкнутым ротором серии АИР с частотой вращения 1500 обмин и U=380 В. На примере токарно-винторезного станка №1 покажем выбор электродвигателей. Рн70 кВт
Следовательно по [2] таблица П1.1 выбираем электродвигатель АИР132S4 у которого Pн = 75 кВт cosj = 086 h = 0875 Iп Iн = 75
Результаты выбора с номинальными данными электродвигателей сведены в таблицу 2.
Таблица 2 – Результаты выбора электродвигателей
Номинальная мощность кВт
Определяем номинальный ток трёхфазного электродвигателя по выражению А
Uном – номинальное линейное напряжение сети кВ;
ном.i – номинальный коэффициент полезного действия i-го двигателя.
Определяем пусковой ток двигателя А
где Kпуск.i – кратность пускового тока двигателя по отношению к Iном.i которая приводится в таблице 2.
Произведём расчёт номинального тока электродвигателя по (1.2) на примере токарно-винторезного станка №1:
Аналогично расчёт производится для всех остальных электродвигателей технологического оборудования и результаты расчёта сводим в таблицу 3.
Произведём расчёт пускового тока электродвигателя по (1.3) на примере токарно-винторезного станка №1:
Таблица 3 – Параметры для оборудования цеха
Обдирочно-штамповочный станок
Магнитные пускатели предназначены для дистанционного управления асинхронными электродвигателями с короткозамкнутым ротором. С их помощью также осуществляется нулевая защита. Применяем магнитные пускатели серии ПМЛ со степенью защиты IP00. Условие выбора магнитного пускателя
Iном.i – расчетный ток электроприемника A.
Согласно (1.4) выберем магнитный пускатель для двигателя токарно-винторезного станка №1:
Выбираем нереверсивный магнитный пускатель типа ПМЛ210004 из [2] таблица П2.1 с Iном.п = 25 А.
Аналогично произведём выбор магнитных пускателей для всех остальных электродвигателей технологического оборудования и результаты расчёта сведём в таблицу 4.
Для защиты асинхронных электродвигателей от несимметричных режимов работы и симметричных перегрузок недопустимой продолжительности применим тепловые реле типа РТЛ.
Тепловое реле выбираем по условиям
где Iном.т.р. – номинальный ток теплового реле который определим по [3] таблица 3.71 А;
I ном.i – номинальный ток i-го электродвигателя А.
Согласно (3.5) выберем тепловое реле для двигателя токарно-винторезного станка №1:
Выбираем тепловое реле типа РТЛ – 102104 со средним значением тока теплового элемента Iср.т.р.= 16 А .
Аналогично произведём выбор тепловых реле для всех остальных электродвигателей технологического оборудования и результаты расчёта сведём в таблицу 4.
Выбор автоматических выключателей. Номинальные токи автоматического выключателя Iном.а и его расцепителя Iном.р. выбираются по следующим условиям:
Ток срабатывания (отсечки) электромагнитного или комбинированного расцепителя Iср.р проверяется по условию
где Iпик – пиковый ток который принимается равным Iпуск при защите одиночного электродвигателя А.
При защите ответвления идущее к группе электроприёмников (электродвигателей) то пиковый ток определяется по формуле А
где Iпуск.м. – пусковой ток наибольшего по мощности электродвигателя из группы А;
Iр.г. – расчётный ток группы электроприёмников А;
Iном.м. – номинальный ток наибольшего по мощности электродвигателя из группы А.
Ток срабатывания электромагнитного расцепителя А
где kт.о. – кратность тока отсечки.
Из (1.10) с учётом (1.8) расчётное значение кратности тока отсечки находится по выражению
На примере токарно-винторезного станка №1 произведём выбор автоматического выключателя.
Из условий (1.6) (1.7) имеем
По[2] таблица П2.3 принимаем автоматический выключатель типа ВА 51-25 с Iном.а = 25 А и комбинированным расцепителем на ток Iном.р.=16 А.
Определяем расчетное значение кратности тока отсечки по выражению (1.11)
Принимаем стандартное значение kт.о.=10. В этом случае по (1.10) Iср.р=10×16=160 А. Проверяем по (1.8) невозможность срабатывания автомата при пуске электродвигателя:
Аналогичный расчёт производится для всех остальных электродвигателей технологического оборудования и результаты расчёта сводим в таблицу 4.
Таблица 4 – Результаты выбора коммутационных и защитных аппаратов
Автоматический выключатель
Тип магнитного пускателя
Для защиты станков принимаем предохранители. Номинальный ток плавкой вставки Iвс предохранителя определяется по величине длительного расчетного тока
и по условию перегрузок пусковыми токами
Проводники электрических сетей всех видов и назначений выбираются или проверяются по допустимому нагреву длительным расчётным током Iр по условию
где Кп – поправочный коэффициент на фактические условия прокладки проводов и кабелей.
Выбранные по нагреву сечения проводников должны соответствовать их защитным аппаратам что проверяется по условию
где Кз – кратность длительно допустимого тока проводника по отношению к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата;
Если нормальные условия прокладки проводов и кабелей то величина Кп=1 и выражения (1.14) и (1.15) упрощаются:
Выбор предохранителей и проводов в шкафу технологического оборудования покажем на примере токарно-винторезного станка № 1
Проверяем условие перегрузки пусковыми токами
принимаем легкие условия пуска поэтому =25
По П2.2 [2] выбираем предохранитель типа ПН2 – 100 у которого Iпр н = 100А Iвс = 50 А.
Определяем длительно допустимый ток
По П4.2 [2] выбираем пять одножильных проводов площадью сечения 25 мм2 марки АПВ прокладываемых в пластмассовой трубе для которых Iдоп пр = 19 А. Таким образом выбираем для данного ответвления провода АПВ 5(125).
Проверка провода по соответствию защитному аппарату.
Проверка выполняется поэтому провод оставляем.
Порядок расчета предохранителя и провода для станка в целом.
Находим эффективное число электроприемников
Расчетная активная и реактивная мощности группы
Расчетный ток группы
Пиковый ток в линии для двухдвигательного станка
Выбор предохранителей и проводов до станка в целом покажем на примере токарно-винторезного станка №4
По П3.1 [2] определяем для станка kи = 014 cosj = 05.
По П3.5 [2] выбираем kр = 289. Определяем расчетные нагрузки
Проверяем условие перегрузки пусковыми токами
По П2.2 [2] выбираем предохранитель типа ПН2 – 100 у которого Iпр н = 100А Iвс = 40 А.
По П4.2 [2] выбираем пять одножильных провода площадью сечения 25 мм2 марки АПВ прокладываемых в пластмассовой трубе для которых Iдоп пр = 19 А. Таким образом выбираем для данного ответвления провода АПВ 5(125).
Аналогичный выбор произведём для остальных станков цеха и результаты сведём в таблицу 5и таблицу 6.
Таблица 5 – Выбор предохранителей
Таблица 6 Выбор проводов
Проверка провода по соответствию защитному аппарату Iном р..А
Проверка провода по соответствию защитному аппарату Iдоп расч.А
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК
Определение электрических нагрузок производим методом расчетных коэффициентов который учитывает значение постоянных времени нагрева различных элементов сети. Для каждого электроприемника по справочнику подбирается среднее значение коэффициентов использования Ки активной(cos j) и реактивной (tg j)мощности.
Тогда расчетная активная нагрузка группы определяется:
где Кр – коэффициент расчетной нагрузки . Он зависит от группового коэффициента использования и эффективного числа электроприемников.
Расчетная реактивная мощность группы определяется:
По П3.1 [2] определяем значение коэффициентов использования kи активной (cos j) и реактивной (tg j) мощности и заносим в таблицу 7.
Расчет силового пункта А1:
К силовому пункту А1 подключены электроприемники № 15-21.
Определяем средневзвешенный коэффициент использования:
Определяем эффективное число электроприемников по (1.20):
По П6 [1] определяем Кр = 196.
Расчетная активная мощность группы по (2.1):
Расчетная реактивная мощность группы по (2.2):
Расчетный ток группы:
Аналогично рассчитываются нагрузки для остальных групп электрооборудования. Результаты расчета сводим в таблицу 8.
Таблица 7 –Данные для расчета нагрузок
Расчет нагрузки для всего цеха.
Определяем средневзвешенный коэффициент использования:
Определяем эффективное число электроприемников:
По П7 [1] определяем путем линейной интерполяции Кр =1146.
Расчетная активная мощность всего цеха:
Расчетная реактивная мощность всего цеха:
Расчетный ток всего цеха:
Результаты расчета сводим в таблицу 8.
Таблица 8 – Расчет нагрузок для групп электрооборудования.
Произведем выбор трансформатора.
Питание цеха будем осуществлять от КТП. Тогда мощность трансформатора:
Выбираем трансформатор ТМ 10010 Uвн=10 кВ Uнн=04кВ DPк = 198 кВт Uк = 45 %
ВЫБОР CХЕМЫ И РАСЧЕТ ВНУТРИЦЕХОВОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ
Выбор кабелей питающих силовые пункты и шинопровод производим по допустимому нагреву длительными токами нагрузки
где kп – поправочный коэффициент зависящий от температуры среды и способа прокладки кабелей kп = 1 – т.к. условия окружающей среды нормальные.
Далее кабель проверяется по соответствию защитному аппарату.
где kз = 1 для автоматических выключателей
kз = 0.33 для предохранителей по П4.1 [2].
Для ввода напряжения в цех используем панели типа ЩО. По П2.5 [2] выбираем вводную панель ЩО70М – 19 с разъединителем на вводе линейные панели типа ЩО70М – 01 с рубильником на вводе и предохранителями ПН2.
Для примера произведем расчет кабеля питающего силовой пункт А1.
По П2.9 [2] выбираем распределительный шкаф марки ШР11 – 73705 у которого номинальный ток вводного рубильника Р18 – 400 А число трехполюсных групп 8100 А.
Для защиты силового пункта выбираем предохранитель.
Находим пиковый ток в линии по (1.9)
условие перегрузки пусковыми токами
где a = 2.5 – т.к. условия пуска легкие
По П2.2 [2] выбираем предохранитель типа ПН2 – 100 у которого
Iпр н = 100А Iвс = 315 А. Но по условиям селективности принимаем Iвс = 50 А.
По П4.3 [2] выбираем кабель марки АВВГ 425 у которого F = 25 мм2 Iдоп = 19 А.
Проверка кабеля по соответствию защитному аппарату.
проверка выполняется поэтому кабель оставляем.
Пример расчета шинопровода А3.
По П2.12 [2] выбираем шинопровод марки ШРА4 – 100 у которого номинальный ток – 100 А. Для подключения электроприемников по П2.13 [2] выбираем ответвительные коробки У2031 с предохранителями ПН2 – 100 . Для коммутации шинопровода по П2.10 [2] выбираем силовой ящик ЯВЗБ – 32 – 1 с номинальным током 100 А.
Находим пиковый ток в линии (1.9)
Iпр н = 100А Iвс = 63 А по условиям селективности ток Iвс должен быть не менее чем на две ступени большим по сравнению с Iвс max ответвления поэтому оставляем Iвс = 80 А.
Определяем длительно допустимый ток
По П4.3 [2] выбираем кабель марки АВВГ 54 у которого F= 4 мм2 Iдоп = 27 А. Проверка кабеля по соответствию защитному аппарату.
проверка выполняется кабель оставляем.
Аналогично выбираем кабели для остальных силовых пунктов шинопроводов и для цеха в целом результат заносим в таблицу 9.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УРОВНЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА ЗАЖИМАХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИ НАИБОЛЕЕ УДАЛЕННОГО ЭЛЕКТРОПРИЕМНИКА
Расчет уровня напряжения производим в процентах от номинального. Определяем потерю напряжения на всех участках сети и находим общую потерю напряжения в сети до электрически наиболее удаленного электроприемника. В нормальном режиме допускается отклонение напряжения от номинального на зажимах электродвигателей в пределах от – 5% до + 10%.
ТМ - 10010 IР = 10725А
Uк = 45 % IР = 908 А АВВГ 525
IР = 497 А АПВ 5(12)
Рисунок 1 – Расчетная схема
Коэффициент мощности определяем по:
Определяем потери напряжения в трансформаторе:
где bТ – коэффициент загрузки трансформатора
UКА – активная составляющая напряжения КЗ
UКР – активная составляющая напряжения КЗ
Определяем потерю напряжения в кабеле питающем цех:
где r0 x0 – удельные активные и реактивные сопротивления кабеля по таблице П6.1 [2].
Определяем коэффициент мощности на силовом пункте А1:
Определяем потерю напряжения в кабеле питающем силовой пункт А1:
Определяем потерю напряжения в проводе питающем приемник № 20:
Потерей напряжения в панелях ЩО и силовом пунктев виду малости пренебрегаем. Тогда напряжения на зажимах равно:
где Uхх – напряжение холостого хода трансформатора равное 105%
Общая потеря напряжения по (4.6)
Т.о. напряжение на зажимах электрически наиболее удаленного электроприемника находится в пределе до – 5%.
Аналогично рассчитываем потерю напряжения для остальных групп электроприемников результаты расчета сводим в таблицу 9.
Таблица 9 – Расчет потерь напряжения
РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ .
Расчёт токов КЗ в сетях напряжением до 1 кВ производится в именованных единицах . При этом учитываются активные и индуктивные сопротивления всех элементов цепи КЗ в мОм. Заметное влияние на результаты расчёта оказывают сопротивления различных контактных соединений . При отсутствии достоверных о числе и сопротивлении контактов рекомендуется их учитывать совокупно вводя в цепь КЗ дополнительное сопротивление следующей величины :
) при КЗ на щите ТП – 15 мОм ;
) при КЗ на цеховых РП и зажимах аппаратов питаемых радиальными и магистральными линиями от щитов ТП - 20 мОм ;
) при КЗ на вторичных цеховых РП а также на зажимах аппара- тов питаемых от первичных РП - 25 мОм ;
) при КЗ на зажимах аппаратов получающих питание от вторичных РП - 30 мОм .
Активное сопротивление трансформатора в мОм вычисляется по формуле
где ΔРк – потери КЗ в трансформаторе кВт ;
Sн – номинальная мощность трансформатора кВА ;
Uн – номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора кВ .
Индуктивное сопротивление трансформатора
Активные и индуктивные сопротивления проводов кабелей шин шинопроводов длиной l подсчитываются по выражениям
где r0 и x0 – удельные активное и индуктивное сопротивления .
Преобразование схемы для определения токов КЗ сводится к сложению последовательно соединённых активных и индуктивных сопротивлений :
где n – число элементов в цепи КЗ .
Ток трёхфазного КЗ в кА вычисляется по выражению
Ударный ток КЗ определяется по формуле
Значение ударного коэффициента Ку находят по графикам в зависимости от x r .
Действующее значение периодической составляющей тока однофазного КЗ
где r1 r2 r0 - соответственно суммарные активные сопротивления прямой обратной и нулевой последовательностей ;
x1 x2 x0 - соответственно суммарные индуктивные сопротивления прямой обратной и нулевой последовательностей .
Выбранные аппараты защиты проверяются по условию их успешного срабатывания при однофазном КЗ . Для этого Iк(1) должен превышать не менее чем в 3 раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя .Если указанное требование не удовлетворяется то отключение однофазных КЗ в сети до 1 кВ должно обеспечиваться специальной защитой .
Рассчитаем токи КЗ на шинах цехового вводного устройства .
Найдём активное сопротивление трансформатора
Индуктивное сопротивление трансформатора
Удельное сопротивление шин КТП при среднегеометрическом расстоянии
аср = 126 * а = 126 * 240 = 300 мм находим по таблице П6.2 [2] .
Тогда сопротивление шин
xш1= x0 * l = 0189*1 = 0189 мОм.
Сопротивление сборных шин вводного устройства находим по таблице П6.2[2] при аср=300 мм :
rш2= 0222*1=0222 мОм ; xш2=0214*1= 0.214 мОм .
Активное сопротивление кабеля АВВГ-3×35+1×16 находим по табл. П6.1[2]:
Удельное индуктивное сопротивление кабеля находим по табл. П6.1[2]
xк=x0*l = 0.088*60 = 528 мОм .
Определим ток однофазного КЗ. Суммарные сопротивления прямой последовательности цепи КЗ :
r = rт + rш1 + rш2 + rк = 0316+0074+0222+5364= 54252 мОм ;
x= xт + xш1 + xш2 + xк = 7866+0189+0214+528 = 8434 мОм .
Активные и индуктивные сопротивления обратной последовательности для рассматриваемой цепи можно принять равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности . Таким образом r2=54252 мОм; x2= 8434 мОм. Активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности кабельной линии с использованием данных табл.П6.6[2] определяются следующим образом:
r0к= 279*60 = 1674 мОм ; x0к= 1241*60 = 7446 мОм .
Для всех остальных элементов цепи КЗ сопротивление нулевой последовательности принимаем равным сопротивлению прямой последовательности. Следовательно суммарные сопротивления нулевой последовательности
r0 = rт + rш1 + rш2 + rк = 0316+0074+0222+1674 = 168012 мОм;
x0= xт + xш1 + xш2 + xк = 7866+0189+0214+7446 = 15352 мОм.
Ток однофазного КЗ на шинах вводного устройства с учетом rпер :
Рассчитаем ток трехфазного замыкания в начале линии (8 м) питающей распред. шкаф А1 .
Сопротивление шин А1 находим по табл.П6.2 при аср=300 мм :
rшА1= 1*0296 = 0296 мОм ;
Активное сопротивление кабеля АВВГ-5×25 находим по табл.П6.1[2]:
Удельное индуктивное сопротивление кабеля находим по табл.П6.1[2] .
xк2= x0 * l = 0116*8 = 0928 Ом .
Переходное сопротивление контактов для точки КЗ rпер=25 мОм.
Тогда активное и индуктивное сопротивление цепи
r = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 + rпер = 0316+0074+0222+5364+0296 +100+25= 17955 мОм ;
x= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2 =7866+0189+0214+528+0235+0928 = 86721 мОм.
Рассчитаем ток однофазного замыкания на шинах распред. шкафа А1 .
xк2= x0 * l = 0.116*37 = 429 Ом .
r1 = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 = 0316+0074+0222+5364+0296 +4625= 51705 мОм ;
x1= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2 =7866+0189+0214+528+0235+429 = 88865 мОм
Активные и индуктивные сопротивления обратной последовательности для рассматриваемой цепи можно принять равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности . Таким образом r2=51705 мОм ; x2= 88865 мОм .
Активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности кабельной линии питающей А1
r0к= 23125 мОм ; x0к= 215 мОм .
Следовательно суммарные сопротивления нулевой последовательности
r0 = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 = 0316+0074+0222+1674+0296+23125 = 39956 мОм;
x0= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2 = 7866+0189+0214+7446+0235+215 = 155905 мОм.
Ток однофазного КЗ в точке К2 с учетом rпер
Рассчитаем токи трехфазного замыкания в начале (05 м от А1) линии питающей станок №20 .
Активное сопротивление проводов АПВ 5(1×2) находим по табл.П6.1[2]:
rк3= r0 * l = 156*05 = 78 мОм .
Удельное индуктивное сопротивление находим по табл.П6.1[2] .
xк3= x0 * l = 0121*05 = 0061 мОм .
Переходное сопротивление контактов rпер=30 мОм.
r = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 + rк3 +rпер = 0316+0074+0222+5364+0296 +4625+78+30= 55485 мОм;
x= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2+ xк3 =7866+0189+0214+528+0235+429+0061 = 8893 мОм.
Ток трёхфазного КЗ в точке К3
Определим ток однофазного замыкания на двигателе станка №20 .
rк3= r0 * l = 156*73 = 11388 мОм .
xк3= x0 * l = 0121*73 = 0883 мОм .
Суммарные сопротивления прямой последовательности цепи КЗ
r1 = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 + rк3 +rпер = 0316+0074+0222+5364+0296 +4625+11388= 63093 мОм;
x1= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2+ xк3 =7866+0189+0214+528+0235+429+0883 = 8975 мОм
Активные и индуктивные сопротивления обратной последовательности для рассматриваемой цепи можно принять равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности . Таким образом r2=63093 мОм ; x2= 8975 мОм .
Активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности кабельной линии питающей станок №20
r0к= 5694 мОм ; x0к= 0442 мОм .
r0 = rт + rш1 + rш2 + rк1+ rшА1 + rк2 +rк3 +rпер = 30316+0074+0222+1674+0296+23125+5694 = 4565 мОм;
x0= xт + xш1 + xш2 + xк1 + xшА1 + xк2 + xк3 =7866+0189+0214+7446+0235+215+0442 = 156347 мОм.
Ток однофазного КЗ в точке К 3 с учетом rпер
Как видим Iк(1) в обоих случаях превышает более чем в три раза номинальный ток плавкой вставки ближайшего предохранителя следовательно аппараты защиты будут успешно срабатывать при однофазном КЗ .
Таблица 10 Проверка срабатывания и селективности защитных аппаратов
Окончательный выбор
Шины вводного устройства
-х фазное в начале (8м)линии питающей А1.
-х фазное в начале(05м) линии питающей №20
ВА51-25 Iсраб. р=80А
фазное на станке №20
-х фазное в начале(8м) линии питающей А2.
-х фазное в начале(05м) линии питающей №27
ВА51-25 Iсраб. р=125А
фазное на станке №27
-х фазное в начале(2м) линии питающей А3.
фазное на силовом ящике питающем шинопровод А3.
-х фазное в начале(05м) шинопровода А3
ВА51-25 Iсраб. р=160А
-х фазное в начале(1м) линии питающей А4.
фазное на силовом ящике питающем шинопровод А4.
-х фазное в начале(05м) шинопровода А4
-х фазное в начале(1м) линии питающей А5.
фазное на силовом ящике питающем шинопровод А5.
-х фазное в начале(05м) шинопровода А5
фазное на станке №35
-х фазное в начале (6м)линии питающей А6.
-х фазное в начале(05м) линии питающей №40
фазное на станке №40
СВЕТОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЦЕХА
Принимаем для освещения цеха светильники типа РСП 07 с лампами ДРЛ 250400700 Вт КСС типа Г.
Расчетная высота подвеса светильников
где H- высота помещения м;
hР- высота рабочей поверхности над полом м;
hС- высота свеса светильника м.
При высоте проектируемого цеха H=84 м высоте рабочего места hР=08 м и высоте свеса светильника hС=12 м по (6.1) получаем
Для светильника отношение расстояний между соседними светильниками или рядами светильников L к высоте их установки HР над освещаемой поверхностью будет . Откуда L = HР×097= 601 м. Принимаем L =6 м.
Расстояние от крайних рядов светильников до стен принимается при наличии прохода вдоль стены .
Число рядов светильников R определяется как
где В - ширина проектируемого цеха м;
l – расстояние от крайних светильников до стены м.
Число светильников в ряду находится как
где А - длина цеха м.
Найденные значения R и NR округляются до ближайшего целого числа.
Параметры цеха следующие ширина В=12 м длина А=72 м. По (6.2) и (6.3) получаем
Действительное расстояние между рядами светильников
Действительное расстояние между лампами в ряду
Подставив в (6.4) и (6.5) значения получаем что
Общее количество светильников N= 2 × 12 = 24 шт
Метод коэффициента использования светового потока применяется для расчёта общего равномерного освещения. При этом световой поток одной лампы определим как
где Е - нормируемая наименьшая освещенность лк;
k - коэффициент запаса принимаемый в зависимости от загрязнения воздушной среды помещения для ламп накаливания k=1317 для люминесцентных ламп k=15 20;
F - освещаемая площадь м2;
Z - отношение средней освещённости к минимальной( Z=10115);
N - количество светильников шт.;
h - коэффициент использования светового потока определяемый для каждого типа светильника в зависимости от коэффициентов отражения: потолка rП стен rС рабочей поверхности rР а также от индекса помещения.
Индекс помещения находится по формуле
Для проектируемого цеха индекс помещения определяем по (6.7)
Округляем до ближайшего табличного значения равного 175. Коэффициенты отражения от потолка стен и рабочей поверхности принимаем соответственно rП=70% rС=50% rР=10%. Тогда по [4] таблица 5-9 для светильника РСП 07 определяем h = 57% или h = 057.
Принимаем нормы освещенности и коэффициенты запаса для цеха Енор = 200 лк kз = 15. Освещаемая площадь F=1272 = 864 м2. Общее число светильников N = 24.
Подставив данные в (6.6) получим
По найденной величине светового потока по [2] таблица П5.5 подбираем мощность лампы – ДРЛ 400 мощностью 400 Вт и с Ф = 23000 лм что на 5% больше расчетного однако это отклонение лежит в пределах от -10% до +20% что допустимо.
Расчетная нагрузка освещения определяется по выражениям:
где КСО – коэффициент спроса КСО = 095 cosj = 0.5 для ламп ДРЛ.
КП – коэффициент потерь в ПРА(пускорегулирующие аппараты).
PНЛ – номинальная мощность лампы
N – количество ламп в цеху
Расчетная нагрузка освещения по (6.8).
Выбор проводников питающих осветительную сеть.
Питание осветительной сети будем осуществлять по двухпроводной сети. Для равномерной загрузки трехфазной сети разделим 24 светильника на три группы и каждую группу состоящую из 8 светильников будем питать по двухпроводной сети.
Расчет сети по потере напряжения.
Величина располагаемых (допустимых) потерь напряжения в сети определяется из выражения
ΔUД = Ux.x — Umin— ΔUТ – ΔUК1 (6.9)
где ΔUД — располагаемая потеря напряжения в сети; Ux.x — номинальное
напряжение при холостом ходе трансформатора 105%; Umin — допускаемое напряжение
у наиболее удаленных ламп 975% ; ΔUТ — потеря напряжения в трансформаторе приведенная ко вторичному напряжению рассчитано ранее и равно 363% ΔUК1 – падение напряжения в кабеле питающем цех равно 168%
Тогда величина допустимых потерь равна:
ΔUД = 105 – 975 – 363 – 168 = 219 %
l1=9м L1=6м NR=8 P=400 Вт
l2=15м L2=6м NR=8 P=400 Вт
С l3=15м L3=6м NR=8 P=400 Вт
Определяем расстояния до центров приложения нагрузки:
L3= l3+ L3(NR – 1)2=15+6(8-1)2=36 м.
Рассчитаем моменты нагрузки для каждого участка сети питающей освещение (рис 2)
м1 = PPO1 * L1 = 100323*30=100 кВт*м;
м2 = PPO2 * L2 = 100323*36=120 кВт*м;
м3 = PPO3 * L3 = 100323*36=120 кВт*м;
МП = PPO * L = 10032*20 = 200 кВт*м;
Тогда приведенный момент нагрузки:
Находим сечение питающей линии:
Принимаем провод сечением 10 мм2 с Iдоп пр = 42 А
Находим расчетный ток:
Так как Iдоп пр > IР то сечение провода выбранного по потере напряжения удовлетворяет условиям нагрева.
Определяем действительную потерю напряжения в питающей линии.
Оределим потерю напряжения в групповых линиях:
ΔUДО = ΔUД - ΔUФ = 219 – 045 = 174 %.
Находим сечение проводов для группы фазы А:
Принимаем провод сечением 8 мм2 с Iдоп пр = 43 А
Находим сечение проводов для группы фазы В:
Принимаем провод сечением 10 мм2 с Iдоп пр = 50 А
Находим сечение проводов для группы фазы С:
Произведём выбор автоматического выключателя для защиты проводов питающих группы осветительной сети от токов короткого замыкания.
По[2] таблица П2.3 принимаем автоматический выключатель типа ВА 51-29 с Iном.а = 63 А и комбинированным расцепителем на ток Iном.р.=315 А.
Для защиты питающего провода выберем предохранитель.
Проверка провода по соответствию защитному аппарату.
Проверка выполняется поэтому провод оставляем.
рисунок 3 Схема осветительной сети
Радкевич В.Н. Проектирование систем электроснабжения: Учеб. пособие. – Мн.: НПООО «Пион»2001. – 292 с.
Королев О.П. Радкевич В.Н. Сацукевич В.Н. Электроснабжение пром. предприятий: Учебно-методическое пособие по курсовому и дипломному проектированию. – Мн.: БГПА 1998. – 140 с.
Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. – М.: Энергоиздат 1991. – 464 с.
Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под ред. Кнорринга Г. М. – Л.: Энергия 1976.

Схема моя.dwg

Компоновка оборудования
Государственное предприятие
План на отметке 0.000
По "Витязь".Реконструкция системы пароснабжения
Установка турбогенераторов
c установкой турбогенераторов.
Клапан обратный 19с38нж
Фланец 40-0.6 Вст3сп5
Фланец 65-0.6 Вст3сп5
Паронит ПМБ-2 ГОСТ481-80
Прокладка ПОН ГОСТ15180-86
Электроды Э42А ГОСТ9467-75
Трубопроводы Dу50 проложить и крепить по месту с уклоном 0.005
по ходу масла.Арматуру установить в местах
удобных для обслужи-
разделом 1 ГОСТ 8733-87.Трубы из слитка не поставлять.
ческого испытания и испытания на загиб труб в соответствии с
Трубы по ГОСТ8734-75 должны поставлятся с гарантией гидравли-
Сварные стыковые соединения по ОСТ 34-42-748-85 СО1
БНТУ.430102.30623523