Источники и системы теплоснабжения предприятии

Фрагмент3.frw

Фрагмент.frw

Фрагмент2.frw

Фрагмент5.frw

Чертеж.cdw

Линии пьезометрических напоров
падающего трубопровода
обратного трубопровода

Фрагмент8.frw

Линии пьезометрических напоров
падающего трубопровода
обратного трубопровода

Фрагмент4.frw

задание (2).docx

ФГОУ ВПО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Факультет: Энергетический
Кафедра: Теплотехники и энергообеспечения предприятий
Специальность: 140106 – «Энергообеспечение предприятий»
Форма обучения: заочная
Щеглов Артем Юрьевич
(Фамилия имя отчество студента)
Тема работы: «Теплоснабжение района города»
Исходные данные к работе: План района города вариант № 10 ТЭЦ № 4 ТК № 4 .
Из приложения Ю методических указаний по двум последним цифрам зачетной книжки принимают: город; расчетную температуру наружного воздуха для проектирования отопления t0 ; расчетную температуру наружного воздуха для проектирования вентиляции tv ; среднюю температуру наружного воздуха за отопительный период tот ; продолжительность отопительного периода n сут.; располагаемый напор в квартальной камере м; плотность населения Р челга; норму общей площади на одного человека f м2чел; расчетные температуры теплоносителя 1 2 ; систему теплоснабжения (открытая закрытая); тип прокладки (канальная бесканальная). Дополнительно для заданного города следует принять среднемесячные температуры наружного воздуха продолжительность стояния температур наружного воздуха с интервалом 5 в течение отопительного периода в часах.
Две послед-ние цифры зачет-
Район строи-тельст-ва (город)
Расчетные температуры наружного воздуха С
Про-дол-жит. отоп. пери-ода
Расчетные температуры теплоносите-
Содержание расчетно-пояснительной записки (перечень подлежащих разработке вопросов): титульный лист задание реферат содержание введение основную часть заключение список использованных источников приложения.
Основная часть включает следующие вопросы и выполняется в следующей последовательности: описание основных конструктивных решений принятых в проекте; определение тепловых нагрузок района города; расчет и построение графиков теплового потребления: - часовых годового по продолжительности тепловой нагрузки годового по месяцам; выбор и обоснование способа регулирования расчет и построение графика температур сетевой воды; определение расчетных расходов теплоносителя для кварталов района города расчет и построение графиков расхода теплоносителя; разработка расчетной схемы магистральных тепловых сетей района гидравлический расчет магистральных тепловых сетей района с увязкой одного из ответвлений для отопительного и летнего периодов; разработка графиков напоров для отопительного и летнего периодов; подбор сетевых и подпиточных насосов; определение тепловых нагрузок для зданий расчетного квартала определение расчетных расходов теплоносителя для зданий расчетного квартала; разработка расчетной схемы квартальных тепловых сетей гидравлический расчет квартальных тепловых сетей с увязкой двух ответвлений; разработка графиков напоров для отопительного и летнего периодов; подбор элеваторов для систем отопления зданий квартала; при необходимости подбор теплообменников для независимых схем систем отопления; расчет толщины тепловой изоляции; расчет и подбор сальникового П-образного (или сильфонного) компенсаторов; расчет угла поворота трассы на самокомпенсацию; расчет усилий на подвижную и неподвижную опоры; расчет и подбор диаметров спускников и воздушников.
В пояснительной записке должен быть представлен следующий графический материал:
графики часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение;
годовые графики расходов теплоты по продолжительности тепловой нагрузки и по месяцам;
график центрального регулирования отпуска теплоты;
графики расходов теплоносителя;
расчетная схема тепловой сети района;
пьезометрический график магистрали районной тепловой сети с ответвлением (Мв 1:1000 Мг 1:10000);
расчетная схема квартальной тепловой сети;
пьезометрический график квартальной магистрали с ответвлениями (Мв 1:500 Мг 1:1000);
схемы участков тепловой сети к расчетам по подбору компенсаторов по самокомпенсации по определению усилий на опоры трубопроводов по определению диаметров спускников и воздушников.
Перечень графического материала (с точным указанием обязательных чертежей):
В графическую часть работы входят следующие чертежи:
однолинейная схема магистральных тепловых сетей района города (М 1:20000);
экспликация зданий расчетного квартала;
план тепловых сетей расчетного квартала (М 1:1000);
монтажная схема квартальных тепловых сетей;
продольный профиль квартальной теплотрассы (Мв 1:100 Мг 1:1000);
поперечный разрез участка квартальной теплотрассы (М 1:20);
план и разрез квартальной теплофикационной камеры (М 1:50);
план компенсаторной ниши с расчетным компенсатором (М 1:50);
вид расчетного сальникового компенсатора (М 1:20);
вид расчетного сильфонного компенсатора (М 1:20);
вид расчетной неподвижной опоры (М 1:20);
вид расчетной подвижной опоры (М 1:20);
конструкция тепловой изоляции (бм);
спецификация на основное оборудование тепловой сети.
Срок сдачи студентом законченной работы (проекта): 11 января 2011г
выдачи задания: 24 сентября 2010 г.
Руководитель ст. преподаватель Шамукаев С.Б.
(ученая степень звание Ф.И.О. подпись)

курсач теплоснабжение.docx

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ НА ВЕНТИЛЯЦИЮ
РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАФИКА
РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА ОТОПЛЕНИЕ
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ ДВУХТРУБНОЙ ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ ОТКРЫТОЙ СИСТЕМОЙ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
ПОСТРОЕНИЕ ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКОГО ГРАФИКА ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНОГО И НЕОТОПИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДОВ
РАСЧЕТ САМОКОМПЕНСАЦИИ
РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
РАСЧЕТ КОМПЕНСАТОРОВ
РАСЧЕТ УСИЛИЙ В НЕПОДВИЖНЫХ ОПОРАХ ТЕПЛОПРОВОДА
РАСЧЕТ СПУСКНЫХ УСТРОЙСТВ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Расчетно-пояснительная записка отражает все разделы курсовой работы и содержит 31 листа формата А4 включает 9 рисунков 10 наименования источников использованной литературы 6 таблиц 2 листа формата А1 графического содержания.
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО РАЙОНА ТЕПЛОВОЙ ПОТОК НА ОТОПЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК РЕГУЛИРОВАНИЯ НАГРУЗКИ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК РАСЧЕТ КОМПЕНСАТОРОВ.
Курсовая работа по дисциплине «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий» выполняется с целью закрепления и углубления знаний и выработки умения применять теоретической материал для решения конкретных практических задач.
Графическая часть включает Генеральный план района города Теплоснабжение микрорайона города.
Различают два вида теплоснабжения – централизованное и децентрализованное. При децентрализованном теплоснабжении источник и потребитель тепла находятся близко друг от друга. Тепловая сеть отсутствует. Децентрализованное теплоснабжение разделяют на местное (теплоснабжение от местной котельной) и индивидуальное (печное теплоснабжение от котлов в квартирах).
В зависимости от степени централизации системы централизованного теплоснабжения (ЦТС) можно разделить на четыре группы:
групповое теплоснабжение (ТС) группы зданий;
районное – ТС городского района;
городское – ТС города;
межгородское – ТС нескольких городов.
Процесс ЦТС состоит из трех операций – подготовка теплоносителя (ТН) транспорт ТН и использование ТН.
Подготовка ТН осуществляется на теплоприготовительных установках ТЭЦ и котельных. Транспорт ТН осуществляется по тепловым сетям. Использование ТН осуществляется на теплоиспользующих установках потребителей.
Комплекс установок предназначенных для подготовки транспорта и использования теплоносителя называется системой централизованного теплоснабжения.
Различают две основные категории потребления тепла.
Для создания комфортных условий труда и быта ( коммунально-бытовая нагрузка ).
Сюда относят потребление воды на отопление вентиляцию горячее водоснабжение (ГВС) кондиционирование.
Для выпуска продукции заданного качества (технологическая нагрузка).
По уровню температуры тепло подразделяется на:
- низкопотенциальное с температурой до 150 0С;
- среднепотенциальное с температурой от 150 0С до 400 0С;
- высокопотенциальное с температурой выше 400 0С.
Коммунально-бытовая нагрузка относится к низкопотенциальным процессам.
Максимальная температура в тепловых сетях не превышает 150 0С (в прямом трубопроводе) минимальная – 70 0С (в обратном).
Для покрытия технологической нагрузки как правило применяется водяной пар с давлением до 1.4 МПа.
В качестве источников тепла применяются теплоподготовительные установки ТЭЦ и котельных. На ТЭЦ осуществляется комбинированная выработка тепла и электроэнергии на основе теплофикационного цикла. Раздельная выработка тепла и электроэнергии осуществляется в котельных и на конденсационных электростанциях. При комбинированной выработке суммарный расход топлива ниже чем при раздельной.
1 Определение для условий г. Курган расчетные тепловые потоки на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение одиннадцати кварталов района города (рисунок 1).
Рисунок 1 Район города
1 Количество жителей в кварталах
где Fкв – площадь в гектарах
Р – плотность населения
Для квартала №1 количество жителей
2 Общая площадь жилых зданий кварталов
3 Расчетные тепловые потоки на отопление жилых и общественных зданий
где q0 – величина удельного показателя теплового потока на
отопление жилых зданий;
4 Максимальные тепловые потоки на вентиляцию общественных зданий
5 Среднечасовые тепловые потоки на горячее водоснабжение жилых и
общественных зданий кварталов
где qh - укрупненный показатель теплового потока на горячее водоснабжение c учетом общественных зданий при норме на одного жителя a = 105 лсутки составит 376 Вт.
6 Суммарный тепловой поток по кварталам
Аналогично были выполнены расчеты тепловых потоков и для других кварталов.
Площадь квартала Fкв га
7 Часовые расходы на отопление и вентиляцию при температуре наружного воздуха tн= +80С.
где - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий
- средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной
температурой воздуха 8 оС и менее (отопительный период) ;
8 Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение для неотопительного периода
где tc- температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период
(при отсутствии данных принимается равной 5 оС);
tsc - температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный
период (при отсутствии данных принимается равной 15 оС);
- коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на
горячее водоснабжение в неотопительный период (γ=08).
График среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха и будет представлять собой прямую параллельную оси абсцисс с ординатой 192 МВт для отопительного периода и с ординатой 123 МВт для неотопительного периода. Просуммировав ординаты часовых графиков на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение для диапазона температур tн = +8 -37 0C и соединив их прямой получим суммарный часовой график . Для построения годового графика теплоты по продолжительности тепловой нагрузки находим продолжительности стояния температур наружного воздуха в часах с интервалом 50C и продолжительность отопительного периода для Кургана n0 = 5280 ч. Данные сводим в таблицу 2.
Таблица 2 Продолжительность стояния температур наружного воздуха
Продолжительность стояния n час
Температура наружного воздуха
Рисунок 2 График теплового потребления и тепловой нагрузки
9 Суммарный расход теплоты для неотопительного периода будет равен среднечасовому расходу теплоты на горячее водоснабжение = 123 МВт
Таблица 3 Среднечасовые расходы теплоты по месяцам года
Среднечасовые расходы теплоты по месяцам
Среднемесячные температуры наружного воздуха
Рисунок 3 Годовой график теплового потребления по месяцам
РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
Расчетные температуры сетевой воды в подающей магистрали 1= 140 0С в обратной магистрали 2= 70 0С после элеватора 3= 95 0С. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления tнро = -37 0С. Расчетная температура воздуха внутри помещения tв= 19 0С. Расчетные тепловые потоки принять те же. Температура горячей воды в системах горячего водоснабжения tгв = 60 0С температура холодной воды tс= 50С. Балансовый коэффициент для нагрузки горячего водоснабжения б= 11.
Система теплоснабжения: открытая. Так как то регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения производится по повышенному (скорректированному) графику температур воды.
1 Расчет и построение отопительно-бытового графика температур с температурой сетевой воды в подающем трубопроводе для точки излома =60 0С. Значения температур сетевой воды для систем отопления 01; 02; 03 определим используя расчетные зависимости для температур наружного воздуха tн= +8; 0; -10; -21; -37 0С
Для tн = +8 значения 01 02 03 соответственно составят:
Аналогично вычисляем для остальных температур tн= 0; -10; -21; -37 0С.
Точкам излома в отопительно- бытовом графике соответствуют значения температур сетевой воды 60 ; 392; 467 соответственно.
2 Балансовую нагрузку горячего водоснабжения
3 Определим коэффициент отношения балансовой нагрузки на горячее водоснабжение к расчетной нагрузке на отопление
4 Для ряда температур наружного воздуха tн= +8 0С; -10 0С; -21 0С; -37 0С определим относительный расход теплоты на отопление
5 Приняв известные из предыдущей части значения ; t определим для каждого значения tн относительные расходы сетевой воды на отопление .
для tн= -10 0С составит:
Аналогично выполним расчеты и для других значений tн.
6 Температуры сетевой воды в подающем 1п и обратном 2п трубопроводах для скорректированного графика определим по формулам:
Так для tн = -10 0С получим
Выполним расчеты 1п и 2п и для других значений tн.
7 Определим температуры сетевой воды 2v после калориферов систем вентиляции для tн= +8 0С и tн= +3 0С (при наличии рециркуляции). При значении tн= +8 0С зададимся предварительно величиной 2v= 270C.
Определим значения tк и tк
Далее вычислим левую и правую части выражения
Поскольку численные значения левой и правой частей уравнения близки принятое предварительно значение 2v= 270C будем считать окончательным.
Определим также значения 2v при tн = t0= -37 0C. Зададимся предварительно значением 2v= 360C
Вычислим значения tк и
Полученные значения расчетных величин сведем в таблицу 5
Таблица 5 Расчет повышенного (скорректированного) графика для открытой системы теплоснабжения.
Рисунок 5 Отопительно - бытовой () и повышенный (----) графики температур сетевой воды для открытой системы теплоснабжения
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ ДВУХТРУБНОЙ ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ
СЕТИ ОТКРЫТОЙ СИСТЕМОЙ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Рисунок 6 Расчетная схема магистральной тепловой сети
Расчетная схема теплосети от источника теплоты (ИТ) до кварталов города (КВ) приведена на рисунок 6. Для компенсации температурных деформаций предусмотреть сальниковые компенсаторы. Удельные потери давления по главной магистрали принять в размере 20-80 Пам.
1 Сумма коэффициентов местных сопротивлений :
На участке 1() имеются одна задвижка один сальниковый компенсатор и крестовина.
2 По приложению учебного пособия (при Кэ= 00005м) эквивалентная длина lэ для = 10 равна 53.1 м. Эквивалентная длина участка Lэ составит
Lэ= lэ = 53.1 28 = 148 м
3 Далее определим приведенную длину участка Lп
Lп=L + Lэ= 160 + 148 = 308 м
4 Затем определим потери давления P на участке 1
P = R Lп = 56 308 = 17248 Па
Для остальных участков расчеты выполняются аналогично учитывая все потери руководствуясь таблицами. Коэффициент учитывающий долю потерь давления на местные потери рассчитывается для каждого участка показанного на схеме.
Таблица 6 Гидравлический расчет магистральных трубопроводов
Наименование участка
Скорость жидкости мc
Сумма коэффициентов местных сопротивлений Σ
Потери давления ΔP Па
ПОСТРОЕНИЕ ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКОГО ГРАФИКА ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНО И НЕОТОПИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДОВ
Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период принять равным 2070 тч. Расчетные температуры сетевой воды 140-70. Этажность зданий принять 9 этажей. Все необходимые данные принимаем из предыдущей части.
Для построения пьезометрического графика примем масштабы: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000. Построим используя горизонтали и длины участков продольные профили главной магистрали ( участки 1234567 ) и ответвлений. На профилях в соответствующем масштабе построим высоты присоединяемых зданий. Под профилем располагается спрямленная однолинейная схема теплосети номера и длины участков расходы теплоносителя и диаметры располагаемые напоры.
Приняв предварительно напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 35 метров строим линию потерь напора обратной магистрали теплосети АВ. Превышение точки В по отношению к точке А будет равно потерям напора в обратной магистрали которые в закрытых системах принимаются равными потерям напора в подающей магистрали и составляют в данном примере 93 метров. Далее строим линию ВС - линию располагаемого напора для системы теплоснабжения квартала № 11. Располагаемый напор принят равным 39 метров. Затем строим линию потерь напора подающей магистрали теплосети СД. Превышение точки Д по отношению к точке С равно потерям напора в подающей магистрали и составляет 93 метра.
Далее строим линию ДЕ – линию потерь напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты которые в данном примере приняты равными 25 метров. Положение линии статического напора S-S выбрано из условия недопущения «оголения» « раздавливания» и вскипания теплоносителя. Далее приступаем к построению пьезометрического графика для неотопительного периода.
1 Потери напора в главной магистрали в подающем трубопроводе
В обратном трубопроводе:
Потери напора в оборудовании источника тепла а также располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для отопительного периода. Используя примененную ранее методику построим пьезометрический график для неотопительного периода (А ВСДЕ). После построения пьезометрических графиков следует убедиться что расположение их линий соответствует требованиям для разработки гидравлических режимов.
2 Подбор сетевых насосов.
Для открытой системы теплоснабжения подобрать сетевые и подпиточные насосы. Среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение в системе Ghm= 1080 тч. Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение Ghmax= 2070 тч.
2.1 Требуемый напор сетевого насоса Hсн :
2.2Требуемую подачу сетевого насоса Gсн для открытой системы определим по формуле тч.
==4851+582+1.41080=6946 тч
По приложению принимаем к установке шесть рабочих насосов СЭ 1250-100 и один резервный обеспечивающие суммарную подачу 6946 тч с некоторым избытком напора при КПД 81%.
2.3Для подбора подпиточного насоса определим его напор Hпн
2.4 Определим подачу насоса
Величина утечки при удельном объеме 70 м3 на 1 МВт тепловой мощности системы составит:
Gут= 00075 Vсист= 00075 70 Q = 00075 70 142 = 746 м3ч
Требуемая подача подпиточного насоса Gпн составит
Gпн= Gут + Ghmax= 746 + 2588 = 2662 тч
По приложению принимаем к установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы Д 1250-63а обеспечивающие требуемые параметры с КПД 80%.
Рисунок 7 Пьезометрический график
1 Определяем изгибающее напряжение от термических деформаций в трубопроводе диаметром dн = 530 мм у неподвижной опоры при расчетной температуре теплоносителя = 140 0С и температуре окружающей среды tо= -370С. Модуль продольной упругости стали Е = 2x105 МПа коэффициент линейного расширения = 125x10-5 10C. Сравнить с допускаемым напряжением доп= 80 МПа
Рисунок 8 Расчетная схема
Определим линейное удлинение L1 длинного плеча L1
L1= L1 ( - to) = 125x10-5 146 (140 + 37) = 0323 м
При = 450 и n = L1L2 = 22 по формуле находим изгибающее напряжение у опоры
Полученное изгибающее напряжение не превышает допускаемое доп= 80 МПа. Следовательно данный угол поворота может быть использован для самокомпенсации.
Определяем по нормируемой плотности теплового потока толщину тепловой изоляции для двухтрубной тепловой сети с dн = 720 мм проложенной бк способом. Глубина заложения канала hк = 15 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов t 0 = 4 0С. Теплопроводность грунта гр= 25 Втм град. Тепловая изоляция – плиты полужесткие из минеральной ваты. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе 1 = 90 0С в обратном 2 = 50 С.
1 - термическое сопротивление грунта определяем по формуле:
2 - добавочное термическое сопротивление учитывающее взаимное влияние труб при бесканальной прокладке величину которого определяют по формулам
для подающего трубопровода
для обратного трубопровода
b - расстояние между осями трубопроводов м принимаемое в зависимости от их диаметров условного прохода по данной таблице:b=1.4
- коэффициенты учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов определяемые по формулам
qe под=156 qe обр=86Втм
3 Rк - термическое сопротивление слоя изоляции;
4 Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов к по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле
Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).
1 Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода мм определяют по формуле
где - средний коэффициент линейного расширения стали
(для типовых расчетов можно принять )
- расчетный перепад температур определяемый по формуле
2 Реакция сальникового компенсатора - сила трения в сальниковой набивке определяется по формуле
=016 - рабочее давление теплоносителя МПа;
=117- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора м;
=072- наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора м;
- коэффициент трения набивки о металл принимается равным 015
Вертикальную нормативную нагрузку на неподвижную опору Fv Н определяют по формуле
где - масса одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы теплоизоляционной конструкции и воды Нм;
L - пролет между неподвижными опорами м.
Для сальниковых компенсаторов L=13м
Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на неподвижные опоры Нго кН определяются по формуле:
1 Условные проходы штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимаем согласно рекомендациям в методических указаниях. При диаметрах условного прохода труб тепловых сетей 100-150 мм диаметр штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимается равным 20 мм. Для определения условных проходов штуцера и арматуры для выпуска воды определим диаметры этих устройств для каждой из примыкающей к нижней точке сторон трубопровода.
Рисунок 9 Расчетная схема
2 Приведенный диаметр dred.
где m = 00144 - коэффициент расхода для вентиля
n1 = 045 – коэффициент при котором время опорожнения не более 5
n2 = 045 не более 4ч
i1=2% i2=1.2% -уклон
3 Диаметр спускного устройства для левой стороны d1
4 Для правой стороны диаметр спускного устройства для правой стороны d2
5 Диаметр спускного устройства для двустороннего дренажа установленного в нижней точке трубопровода определяют по формуле
Расчетный диаметр спускного устройства d=51 мм меньше рекомендованного dу=200 мм (см. рекомендации в методическом пособии) к установке принимаем штуцер с наибольшим диаметром из сравниваемых dу=200 мм.
Для системы отопления с расчетным расходом сетевой воды на отопление G = 318 тч и расчетным коэффициентом смешения uр = 18 на участке7 определить диаметр горловины элеватора и диаметр сопла исходя из условия гашения всего располагаемого напора. Потери напора в системе отопления при расчетном расходе смешанной воды h = 16 м. Располагаемый напор в тепловом пункте перед системой отопления Hтп= 40м.
1 Расчетный диаметр горловины dг определяется по формуле учебного пособия
Расчетную величину диаметра горловины округляем до стандартного диаметра в сторону уменьшения dг = 219 мм что соответствует № 3 элеватора.
2 Располагаемый напор перед элеватором
H = Hтп – h = 40–16 = 384 м
3 Расчетный диаметр сопла определяем по формуле учебного пособия
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизикаГосстрой СССР М.: Стройиздат -1997. -140с.
СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети -М.: Госстрой -2001. -48 с.
ТеплоснабжениеКозин В. Е. и др. -М.: Высшая школа -1980. -408 с.
Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. -М.: Издательство МЭИ -1999. -472 с.
Теплотехнический справочникПод ред. Юренева В. Н. и Лебедева П. Д. в 2-х т. -М.: Энергия. -1975. Т. 1. -744 с.
Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетейПод ред. Николаева А. А. -М.: Стройиздат. -1965. -360 с.
Справочник по теплоснабжению и вентиляции Щёкин Р. В. и др. В 2-х кн. Киев: Будивельник -1976 Кн. 1. -416 с.
Сафонов А. П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. -М.: Энергия -1968. -240 с.
Громов Н. К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей. -М.: Энергия -1979. -248 с
Ширакс З. Э. Теплоснабжение. -М.: Энергия -1979. -256 с.
Инженерные коммуникации в нефтегазодобывающих районах Западной СибириН.Н. Карнаухов Б.В. Моисеев О.А. Степанов и др. Стройиздат Красноярск. -1993. -160с.
Степанов О.А. Моисеев Б.В. Хоперский Г.Г. Теплоснабжение на насосных станциях нефтепроводов. -М.: Недра. -1998. -302с.
Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию
И.В. Беляйкина В.П. Витальев Н.К. Громов и др. -М.: Энергоатомиздат. -1988. -376с.
ФГОУ ВПО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Факультет: Энергетический
Специальность: Энергообеспечение пп
Форма обучения: очная
Щеглов Артем Юрьевич
Теплоснабжение промышленного района
ст.преп. Шамукаев С.Б.
(уч.степень звание Ф.И.О)

4Продольный профиль сети.cdw

2Монтаж схема.cdw

1Ген планн.cdw

3Экспликация кв.bak.cdw

Магазин продуктовый 470 кв
Общежитие на 300 мест
Прачечная на 950 кгсм

9фланец,.cdw

11камера т.cdw

10сальн. компенсатор.cdw

8Сечение трубы.cdw

12Спецификация.spw

промышленного района
Монтажная схема генерального плана
План тепловых сетей квартала
Продольный профиль сети
Поперечный разрез участка
Неподвижная опора тепловой сети
Конструкция тепловой изоляции
Сальниковый компенсатор
Разрез узловой камеры

7подвижная.cdw

5сечение..cdw

Песок крупнозернистый
Обратный теплопровод
Изоляция из автоклавного армопенобетона
Крепление траншеи досками
Инвенторная распорка
Сборная железобетонная плита
Сечение бесканальной
Б-700 в слабых сухих

6Неподвижна,я.cdw

Несущая железобетонная конструкция
Подготовка из бетона