Гидравлический расчет тепловых сетей

Краткая методика расчёта.doc

Гидравлический расчёт тепловых сетей
При гидравлическом расчёте тепловых сетей определяют потери давления на участках трубопроводов для последующей разработки гидравлического режима и выявления располагаемых напоров на тепловых пунктах потребителей. При гидравлическом расчёте трубопроводов определяют суммарный расчётный расход сетевой воды складывающийся из расчётных расходов на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение.
После проведения испытаний была проведена обработка материалов испытаний т.е. расчёты.
Для расчётов используются показания манометров при максимальном расходе теплоносителя т. к. они являются наиболее надёжными. Было принято 10 показаний последовательных по времени и соответствующих наиболее стабильному режиму. Среднеарифметическое значение выбранных показаний было принято за основу расчётов.
По величинам давлений с учётом поправок на погрешность и на положение манометра определяем полные напоры в начале и в конце каждого участка:
где: Рн и Рк -истинное давление в трубопроводе соответственно в начале и в конце участка кгссм2;
hн и hк -геодезические поправки на положение манометров в начале и в конце участка м;
где: Р0 – давление среды в трубопроводе
РТ – давление среды в трубопроводе
g -плотность воды при испытаниях кгсм3;
По величине разности полных напоров в начале и в конце участка находим величину общей потери напора на участке:
Затем определяем потери напора в местных сопротивлениях каждого участка:
G -расход воды на участке тч;
Линейные потери на участке рассчитывались по формуле:
Удельные линейные потери напора:
где: L - длина участка м.
Коэффициент трения находится по формуле:
Эквивалентная шероховатость К(мм) определяют исходя из соотношения:
Результаты испытаний магистральных трубопроводов показаны в виде графиков и прилагаемых к ним таблицах.

Тех. отчёт гидравлика п. Усть-Таловка.doc

ТОО "А Л Т А Й Э Н Е Р Г О Н А Л А Д К А
Т Е Х Н И Ч Е С К И Й О Т Ч Ё Т
по испытаниям тепломагистралей п. Усть - Таловка
на гидравлические потери от котельной № 2 Филиала корпорации «КАЗАХМЫС» «ВОСТОККАЗМЕДЬ».
Директор ТОО "Алтайэнергоналадка"В. В. Колесников
Инженер ТОО "Алтайэнергоналадка" Ю. П. Цыбенко
Краткая техническая характеристика системы теплоснабжения
Методика проведения испытаний
Программа и график испытаний
Порядок проведения испытаний
Места врезок на участках тепломагистрали
Краткая методика гидравлического расчёта
Анализ результатов испытаний
Выводы и рекомендации
Сводная ведомость результатов испытаний
Пьезометрические графики испытываемых участков тепломагистрали
Список используемой литературы.
Настоящая работа выполнена по договору № 16–1235 от 14 марта 2005 г. заключённого между Филиалом корпорации «КАЗАХМЫС» «ВОСТОККАЗМЕДЬ» и ТОО "АЛТАЙЭНЕРГОНАЛАДКА".
Определение фактического значения коэффициента эквивалентной шероховатости трубопроводов которую следует принять при гидравлических расчётах трубопроводов тепловой сети.
Испытания проводились согласно методики на основании утверждённых программы и графика испытаний на магистральных тепловых сетях.
Приведены результаты гидравлических испытаний магистральных тепловых сетей изложены методики их проведения и обработки полученных результатов. Определены фактические гидравлические потери на испытываемых участках трубопроводов магистральных сетей на основании которых уточнены значения эквивалентной шероховатости внутренней поверхности трубопроводов. Даны рекомендации по снижению гидравлического сопротивления трубопроводов.
Работа выполнялась работниками ТОО "АЛТАЙЭНЕРГОНАЛАДКА согласно Генеральной лицензии № 0002842 от 14. 09. 2000 г. в июне 2005г.
Краткая техническая характеристики
системы теплоснабжения
Рассматриваемые системы теплоснабжения состоят из источника тепла – котельной №2 ВК МХК КОРПОРАЦИИ «КАЗАХМЫС» разводящих тепловых сетей подкачивающей насосной станции подсоединённых к ним жилых и общественных зданий.
Гидравлические расчёты разработка гидравлических режимов проводилась на расчётные параметры теплоносителя Т=110-70°С по согласованию с Заказчиком.
Наружные тепловые сети.
Тепловые сети посёлка двухтрубные с надземной прокладкой на железобетонные опоры. Тепловая изоляция выполнена из минераловатных мат с последующей обёрткой жестью. Компенсация температурных удлинений трубопроводов осуществляется П-образными компенсаторами и за счёт угловой деформации поворотов трассы. Контроль теплового и гидравлического режимов отсутствует так как контрольно-измерительные приборы в узловых камерах и колодцах не установлены.
Система теплопотребления.
Системами теплопотребления являются жилые общественные и административные здания.
Присоединение произведено непосредственно к тепловой сети водоразбор открытый.
Гидравлическими испытаниями тепловой сети определяют фактическое значение коэффициента трения и эквивалентной шероховатости для использования их при расчёте гидравлического сопротивления трубопроводов. Испытания тепловой сети сводятся к одновременному измерению расхода давления и температуры сетевой воды.
Подготовительные работы включают в себя следующие мероприятия:
Анализ материалов обследования системы центрального теплоснабжения;
Предварительный расчёт и разработку режимов испытаний;
Определение мест установки циркуляционных перемычек и манометров;
Врезка штуцеров для манометров и циркуляционных перемычек между прямым и обратным трубопроводом;
Подбор и установка контрольно-измерительных приборов.
Испытания теплосети на гидравлические потери проводятся в три этапа:
I этап–определение геодезических отметок путём одновременного снятия показаний манометров при статическом режиме.
II этап-испытания проводятся при максимальном расходе воды;
III этап-испытания проводятся при расходе сетевой воды 70% от максимального.
По данным статических испытаний геодезическую поправку определяют по формуле:
Р0 Рт – манометрические значения при статическом режиме соответственно в нулевой и данной точках кгссм2;
g - плотность воды соответствующая её температуре во время испытаний кгссм2.
Основной задачей гидравлических испытаний тепловой сети на пропускную способность является определение фактических значений характеристики трубопроводов – коэффициента гидравлического трения l и абсолютной эквивалентной шероховатости – К. Одновременно в испытываемых трубопроводах выявляются участки где сопротивление повышено в следствии засора дефектов запорной арматуры занижения диаметров и т. п.
Испытания проводятся по замкнутому контуру (подающий трубопровод – перемычка – обратный трубопровод) при отключенных объектах.
Испытания сводятся к одновременному измерению расхода давления и температуры сетевой воды.
Продолжительность испытаний не менее 1 часа. При динамических режимах – не менее 2-х часов.
Показания приборов снимаются через каждые 5 минут.
Испытания при сокращённом расходе теплоносителя проводятся для проверки гидравлического сопротивления полученного при максимальном расходе.
Точность измерений произведённых в период испытаний подтверждается следующим отношением (с допустимым отклонением ± 10%).
Н1 Н2 = (G1 G2)2 где
Н1 и Н2 -гидравлическое сопротивление соответственно при максимальном и сокращённом расходе воды м;
G1 и G2 -максимальный и сокращённый расход воды соответственно тч.
Для расчёта были приняты усреднённые показания замеров выполняемых при стабильных режимах. Замеры произведённые в период неустойчивых режимов при обработке данных испытаний не учитывались.
СОГЛАСОВАНО: УТВЕРЖДАЮ:
проведения гидравлических испытаний
теплосети п. Усть-Таловка.
Подготовка трубопроводов к испытаниям
Подбор и анализ проектной и эксплуатационной документации по теплосети. Осмотр трубопроводов подлежащих испытаниям.
Проведение предварительного расчета на гидравлические потери.
Составление схемы испытываемой магистрали с указанием мест установки циркуляционных перемычек и манометров.
Врезка дополнительных средств измерений и приспособлений определенных по результатам предварительного расчета.
Подбор и подготовка средств измерений.
Отключение потребителей от циркуляционного кольца.
Проведение испытаний
Определение геодезических отметок. Испытания проводятся при статическом режиме(задвижка на прямой закрыта и обжата).давление в обратном коллекторе поддерживается при помощи подпиточных насосов. Продолжительность опыта 4 часа.
Проведение основных гидравлических испытаний
Первый режим испытаний- проведение испытаний магистральных трубопроводов при максимальном расходе воды. Продолжительность проведения замеров 4 часа.
Второй режим испытаний – проведение испытаний на квартальных трубопроводах . Продолжительность проведения замеров 4 часа.
Обработка материалов испытаний составление технического отчета
Условия проведений испытаний
Испытания проводятся работниками ТОО «АЭН»
Работа проводится согласно графика проведения испытаний
При проведении испытаний с включенными сетевыми насосами величина подпитки не должна превышать 1% количества воды циркулирующего в сети.
Эксплуатационный режим по давлению поддерживается стабильным на протяжении всех испытаний.
Инженер ТОО «АЭН» Ю.П. Цыбенко
проведения испытаний теплосети на гидравлические потери п. Усть – Таловка
Проведение испытаний магистралей Котельная – Насосная (СС - 4) и
СС – 4 - Профилакторий
Установка средств измерений по испытываемым участкам. Отключение потребителей от циркуляционного кольца.
Первый режим испытаний – на магистрали Котельная – СС – 4 расход воды – 580 тч.
Второй режим испытаний – на магистрали СС – 4 - Профилакторий расход воды – 354 тч.
Определение геодезических отметок. Испытания проводятся при статическом режиме.
Завершение испытаний снятие средств измерений
Проведение испытаний магистралей СС – 4 – Валиханова и
Первый режим испытаний – на магистрали СС – 4 – Валиханова расход воды – 354 тч.
Второй режим испытаний – на магистрали СС – 4 - Школьная расход воды – 354 тч.
Проведение испытаний магистралей СС – 4 - Комсомольская и
Первый режим испытаний – на магистрали СС – 4 - Комсомольская расход воды – 354 тч.
Второй режим испытаний – на магистрали СС – 4 - Новаторов расход воды – 221 тч.
Определение геодезических отметок проводятся при статическом режиме. Остановка сетевых насосов. Расход сетевой воды – 0 тч. давление в обратном трубопроводе поддерживается при помощи подпиточных насосов.
Руководитель испытаний Ю. П. Цыбенко
Гидравлические испытания проводились согласно прилагаемого графика испытаний. В процессе работы отклонений от графика испытаний на гидравлические потери не было.
Испытания проводились в следующем порядке:
Котельная - Насосная
Испытания начались при 1 и 2 режиме (максимальный расход теплоносителя). По каждому из этих режимов было снято по 25 показаний манометров с соответствующим интервалом.
После этого был проведён статический режим работы испытаний (расход теплоносителя равен 0) для определения геодезических отметок точек наблюдения. При этом режиме было снято более 15 показаний манометров.
Насосная - Профилакторий
Испытания начались при 1 и 2 режимах закончились при статическом режиме. По каждому режиму снято соответствующее методике испытаний число замеров.
Испытания проводились на магистральных трубопроводах и наиболее характерных (более удалённых либо более нагруженных) внутриквартальных сетях.
Насосная – Комсомольская
Насосная – Валиханова
Насосная – Новаторов
Места врезок на тепломагистрали Котельная - Насосная
необходимых для проведения испытаний на гидравлические потери.
Котельная – СС - 1- манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
СС – 1 – СС – 2 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
СС – 2 – СС – 3 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
СС – 3 - СС – 4 - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
В камерах манометры устанавливаются за 1-15 метра до задвижки по ходу магистрали.
Перемычка должна быть на 1 калибр меньше диаметра входящего трубопровода.
Места врезок на тепломагистрали Насосная - Школьная
СС – 4 - ТК – 8 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
ТК – 8 – ТК – 9 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
ТК – 9 - ТК – 41 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
ТК – 41 - Школьная - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
Места врезок на тепломагистрали Насосная - Валиханова
ТК – 8 – Спорт. комплекс - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
Спорт. комплекс - ТК – 65 - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
Места врезок на тепломагистрали Насосная - Профилаторий
ТК – 9 – Профилакторий - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
СС – 4 – ТК – 4 - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
ТК – 4 - Насосная «Заводская» - манометры на прямой и обратной тепломагистрали;
Насосная «Заводская» - ТК – 73 - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
ТК – 9 – ТК – 15 - манометры и перемычку между прямой и обратной тепломагистралью;
Краткая методика расчёта
После проведения испытаний была проведена обработка материалов испытаний т.е. расчёты.
Для расчётов были использованы показания манометров при максимальном расходе теплоносителя (1-й режим гидравлических испытаний) т. к. они являются наиболее надёжными. Было принято 10 показаний последовательных по времени и соответствующих наиболее стабильному режиму. Среднеарифметическое значение выбранных показаний было принято за основу расчётов.
По величинам давлений были определены полные напоры в начале и в конце каждого участка согласно формуле:
Рн и Рк -истинное давление в трубопроводе соответсвенно в начале и в конце участка кгссм2;
hн и hк -геодезические поправки на положение манометров в начале и в конце участка м;
g -плотность воды при испытаниях кгсм3.
Затем были определены потери напора в местных сопротивлениях каждого участка:
G -расход воды на участке тч.
Линейные потери на участке рассчитывались по формуле:
D Нл = D Н - D Нм (м) (4).
Удельные линейные потери напора:
Коэффициент трения находится по формуле:
Эквивалентная шероховатость К:
Результаты испытаний магистральных трубопроводов показаны в виде графиков и прилагаемых к ним таблицах.
Анализ результатов испытаний.
Результатом гидравлических испытаний магистральных и внутриквартальных тепловых сетей являются расчёт коэффициентов эквивалентной шероховатости трубопроводов и построенный пьезометрических графиков.
При расчёте и построении пьезометрических графиков учитывался максимальный при проведении испытаний расход воды для данных трубопроводов.
Суммарные характеристики каждой тепломагистрали приведены в сводных ведомостях результатов испытаний.
При анализе полученных данных по коэффициентам эквивалентной шероховатости внутренних поверхностей трубопровода для сравнения принимаются следующие данные рекомендуемые согласно СНиП 2.04.07-86:
-вновь смонтированные тепломагистрали К=1 мм;
-тепломагистрали находящиеся в эксплуатации менее 3 лет К=15 мм;
-тепломагистрали находящиеся в эксплуатации более 3 лет К=2-3 мм.
Тепломагистраль Котельная – СС – 4
При испытании тепломагистрали Котельная - СС – 4 было выбрано четыре испытываемых участка:
от коллекторной (Котельной) до СС – 1
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали Котельная - СС – 4
С учётом плотности сетевой воды и геодезических поправок усреднённые значения напоров Н (м) в контрольных точках составили:
Потери напора на участке составили D Н (м):
Суммарные потери напора D Н (м)
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали Котельная - Насосная составила: 7599 м
Удельные линейные потери напора R (ммм) и коэффициент эквивалентной шероховатости К (мм) составляют по участкам:
Из таблицы 1.3. видно что коэффициент эквивалентной шероховатости на подающем трубопроводе находится в пределах от 161 мм до 181 мм а на обратном трубопроводе составляет соответственно 187 – 211 мм.
Коэффициент гидравлического трения составляет по участкам:
Из таблицы 1.4 видно что коэффициент гидравлического сопротивления трубопроводов λф на всех участках подаюшей магистрали значительно превышает нормативную величину λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Повышенное значение коэффициента гидравлического сопротивления говорит о наличии сосредоточенных засоров по трассе тепломагистрали и в первую очередь в местах подъёмов поворотов либо возможных неисправностях запорной арматуры.
Следует уделить особое внимание данной магистрали в целом.
Тепломагистраль СС – 4 - Школьная
При испытании тепломагистрали СС – 4 - Школьная было выбрано четыре испытываемых участка:
от СС – 4 до ТК – 8
от ТК – 9 до ТК – 41
от ТК – 41 до Школьной
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали СС – 4 - Школьная
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали СС – 4 - Школьная составила 3041 м.
Из таблицы 2.3. видно что значения коэффициента эквивалентной шероховатости по участкам не превышают величин значений рекомендуемых СниП-2.04.07-86.
Коэффициент гидравлического сопротивления составляет по участкам:
Из таблицы 2.4 видно что коэффициент гидравлического сопротивления трубопроводов λф на большинстве испытанных участках превышает нормативную величину λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
-Наибольшая величина коэффициента гидравлического сопротивления :
-СС – 4 - ТК – 8 - на прямом и обратном трубопроводе;
-ТК – 8 – ТК – 9 - на прямом и обратном трубопроводе;
Тепломагистраль СС – 4 - Валиханова
При испытании тепломагистрали СС – 4 - Валиханова было выбрано три испытываемых участка:
от ТК – 8 до Спорт. комплекса
от Спорт. комплекса до ТК – 8
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали СС – 4 - Валиханова
ТК – 8 – Спорт. комплекс
Спорт. комплекс - ТК – 65
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали Котельная - Валиханова составила 3041 м.
Из таблицы 2.4 видно что коэффициент гидравлического сопротивления трубопроводов λф на испытанных участках превышает нормативную величину λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Наибольшую величину коэффициента гидравлического сопротивления имеют участки :
-ТК – 8 – Спорт. комплекс – на прямом и обратном трубопроводе;
Спорт. комплекс - ТК – 65 – на обратном трубопроводе;
Особое внимание следует уделить участку от ТК – 8 до Спорт. комплекса ввиду значительно превышенного значения коэффициента гидравлического сопротивления по сравнению с нормативной величиной λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Тепломагистраль СС – 4 – Профилакторий
При испытании тепломагистрали СС – 4 - Профилакторий было выбрано три испытываемых участка:
от ТК – 9 до Профилактория
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали СС – 4 - Профилакторий
ТК – 9 – Профилакторий
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали СС – 4 - Профилакторий составила: 3047 м
Из таблицы 3.3. видно что значения коэффициента эквивалентной шероховатости по участкам не превышают величин значений рекомендуемых СниП-2.04.07-86.
Из таблицы 3.4 видно что коэффициент гидравлического трения трубопроводов λф на участках превышает нормативную величину λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Особое внимание следует уделить участкам:
-СС – 4 – ТК – 8 на прямом и обратном трубопроводе;
-ТК – 8 – ТК – 9 на прямом и обратном трубопроводе;
-ТК – 9 – Профилакторий на обратном трубопроводе;
Тепломагистраль СС – 4 – Новаторов
При испытании тепломагистрали СС – 4 - Новаторов было выбрано три испытываемых участка:
от ТК – 4 до Насосной «Заводской»
от Насосной «Заводской» до ТК – 73
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали СС – 4 - Новаторов
Насосная «Заводская»
ТК – 4 - Насосная «Заводская»
Насосная «Заводская» - ТК – 73
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали Котельная - Новаторов составила 4962м.
Из таблицы 4.3. видно что значения коэффициента эквивалентной шероховатости по участкам не превышают величин значений рекомендуемых СниП-2.04.07-86.
Из таблицы 4.4 видно что коэффициент гидравлического сопротивления трубопроводов λф на испытанных участках превышает нормативную величину
λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Следует обратить внимание на всю тепломагистраль.
Тепломагистраль СС - 4 – Комсомольская
При испытании тепломагистрали СС – 4 - Комсомольская было выбрано три испытываемых участка:
от ТК – 8 до ТК – 9
от ТК – 9 до ТК – 15
Технические характеристики трубопроводов представлены в сводной ведомости результатов испытаний тепломагистрали СС – 4 - Комсомольская
В целом суммарная потеря напора по магистральным трубопроводам на теломагистрали Котельная - Комсомольская составила: 166 м
Из таблицы 5.3. видно что значения коэффициента эквивалентной шероховатости по участкам не превышают величин значений рекомендуемых СниП-2.04.07-86.
Из таблицы 5.4 видно что коэффициент гидравлического трения трубопроводов λф по всем участкам тепломагистрали превышает нормативную величину λн =00165 для трубопроводов с Кэ=05 мм.
Следует уделить внимание всей тепломагистрали.
Повышенное значение коэффициента гидравлического сопротивления является следствием коррозийных отложений на внутренней поверхности трубопроводов и говорит о наличии сосредоточенных засоров по трассе тепломагистрали и в первую очередь в местах подъёмов поворотов либо возможных неисправностях запорной арматуры.
В целом как уже указывалось выше причиной повышения удельных потерь напора и коэффициента гидравлического сопротивления чаще всего являются засоры взвешенными веществами П-образных компенсаторов задвижек и так же углов поворотов тепломагистралей и узлов ответвлений неисправности запорной арматуры наличие внутренних наплывов в сварных соединениях. Кроме того внутреннее состояние тепломагистралей значительно ухудшается даже при незначительной подпитке сырой химически не очищенной водой.
Необходимо учесть что полученные по результатам испытаний коэффициенты эквивалентной шероховатости участка являются усреднённым значением и на протяжении этого участка могут быть различны. Большое значение коэффициента эквивалентной шероховатости объясняется тем что магистральные и внутриквартальные тепловые сети находятся в эксплуатации более 3-х лет без замены.
Поэтому необходимо принять меры к снижению удельных потерь напора и гидравлического сопротивления на участках тепломагитсрали где эти значения значительно превышают рекомендуемые т. е. необходимо произвести промывку тепломагистралей или их участков либо замену т. к. коэффициент эквивалентной шероховатости является аргументом внутреннего "старения" труб и возможного образования трудноудалимых отложений.
Без выполнения мероприятий по снижению гидравлических потерь по теломагистралям необходимо будет произвести корректировку гидравлических режимов каждой тепломагистрали по участкам на основании полученных данных по результатам испытаний представленных в данном отчёте.

тепловой график..doc

Перевод работы системы теплоснабжения на повышенный температурный график.
Перевод работы системы теплоснабжения на повышенный температурный график является наиболее рациональным методом увеличения пропускной способности тепловой сети позволяющим избежать больших капитальных затрат на перекладку трубопроводов сетей и строительство насосных подкачивающих станций. При переводе сетей на повышенный график обеспечивается значительная экономия электроэнергии на перекачку теплоносителя за счет снижения удельных расходов сетевой воды на подключенную тепловую нагрузку потребителей.
Важным направлением улучшающим технико-экономические показатели тепловых сетей является сокращение расходов теплоносителя которая приводит к увеличению пропускной способности сети и создает возможность присоединения новых потребителей без дополнительных капиталовложений. Резервы сокращения расходов теплоносителя при эксплуатации тепловых сетей могут быть реализованы за счет более эффективного использования установленной поверхности нагрева теплопотребляющих приборов и аппаратов в частности водо-водянных подогревателей применяемых на тепловых пунктах потребителей для присоединения систем горячего водоснабжения.
Основной задачей построения режимов системы теплоснабжения при переводе на повышенный температурный график действующих тепловых сетей является определение нового расчетного расхода теплоносителя и новой расчетной температуры воды в обратном трубопроводе при условии сохранения неизменной тепловой производительности теплопотребляющих приборов.
Новые расходы теплоносителя в расчетных условиях определяются по формуле:
где: и - расход сетевой воды соответственно при новом и первоначальном температурных графиках;
у – отношение нового расхода воды к первоначальному;
Для систем отопления присоединенных к тепловой сети через элеватор с целью обеспечения нормальной работы систем отопления и сохранения ее расчетной тепловой отдачи при переводе сети на повышенный температурный график расход и температура смешанной воды должны сохраняться неизменными. Это достигается изменением коэффициента смешения элеватора новое значение которого вычисляется по формуле:
где: - расчетная температура воды в подающем трубопроводе по новому температурному графику;
и - соответственно расчетные температуры воды в обратном трубопроводе и смешанной воды – по первоначальному температурному графику;
Величину у в этом случае определяют по формуле
где: - расчетная температура воды в подающем трубопроводе по первоначальному температурному графику.
Для систем отопления оборудованных конвективно-излучающими приборами и непосредственно подключенных к тепловым сетям исходя из условий неизменности тепловой отдачи при переводе на повышенный температурный график новое значение расчетной температуры воды в обратном трубопроводе и величину у определяют по формулам:
где: - расчетная температура воды в обратном трубопроводе по новому температурному графику.
Перевод отопительных систем непосредственно подключенных к тепловым сетям на повышенный температурный график связан со значительным увеличением теплоперепада и сокращения расхода теплоносителя в системе что может вызвать в зданиях с числом этажей более двух или с большей протяженностью отопительной системы гидравлическую разрегулеровку.
Избежать гидравлическую разрегулировку можно за счет перевода работы систем отопления на элеваторное присоединение с величиной коэффициента смешение определяемого по формуле:
Для калориферных установок при переводе на работу по повышенному графику температур величину у определяют по номограмме рис. 8.7[1] в зависимости от величин:
где: и - расчетные температуры воздуха соответственно на выходе и входе калорифера;
Новое значение температуры обратной воды от калориферной установке определяется по формуле:
При переводе работы тепловой сети на повышенный температурный график следует произвести проверку компенсационной способности трубопроводов сети.
Определение эксплуатационного расчетного расхода теплоносителя на тепловые пункты в закрытой системе теплоснабжения.
Избыточная величина поверхности нагрева водоводянных подогревателей связана с запасом ее принимаемым при проектировании а также с тем что фактическая нагрузка горячего водоснабжения ряда потребителей зачастую не достигает значений заложенных в проекте. Новые нормативные документы допускают снижение температуры горячей воды у потребителей при закрытой системе теплоснабжения до 500С по сравнению с ранее регламентированным значением 600С.
Эти причины позволяют при эксплуатации значительно сократить расчетный расход сетевой воды на тепловые пункты в закрытой системе однако для этого необходимо применение особого метода расчета расхода теплоносителя на горячее водоснабжение базирующегося наряду с известными тепловыми нагрузками также и на фактически установленной поверхности нагрева подогревателей. Такой подход к эксплуатационному расчету теплового пункта дает дополнительную возможность учета его индивидуальных особенностей: реальной величины накипеобразования в трубках подогревателей отступления от проекта допущенных при монтаже например перераспределения числа секций по ступеням подогрева воды и.т.п. Вместе с тем расчет по фактической поверхности нагрева позволяет определить новый расчетный расход теплоносителя при изменении проектной схемы системы подогревателей вызванном особенностями эксплуатации конкретного теплового пункта.
Эксплуатационный расчетный расход сетевой воды при параллельной схеме включения подогревателя.
Эксплуатационный сетевой расход воды на параллельно включенный подогреватель горячего водоснабжения находят при температуре воды в подающей линии (70оС): при tг=50 оС N=0.7;при tг=60 оС N=0.85;
где: n - число секций подогревателя;
- коэффициент определяемый загрязненностью теплоотдающей поверхности подогревателя;
Толщина отложений на трубах мм
Эксплуатационный расчетный расход сетевой воды определяется по формуле:
Значение Р – находят по таблице 8.6 [1] в зависимости от коэффициентов N и M1 методом линейной интерполяции.
Температура обратной сетевой воды находящейся за параллельно включенным подогревателем в точке взлома температурного графика находят по формуле:

Гидравлика. Графики. п.У-Таловка.dwg

Пьезометрический график участка тепломагистрали СС-4 - ул.Валиханова п. Усть-Таловка
План тепломагистрали
Расход тепло- носителя (тч)
Диаметр трубо- провода (мм)
Расстояние от коллекторной (м)
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - СС-4 п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали СС-4 - ул.Школьная п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали СС-4 - Профилакторий п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали СС-4 - ул.Комсомольская п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - ул. Школьная п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали СС-4 - ул.Новаторов п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - ул. Валиханова п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - Профилакторий п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - ул. Комсомольская п. Усть-Таловка
Пьезометрический график участка тепломагистрали Котельная - ул. Новаторов п. Усть-Таловка

ВВЕДЕНИЕ на диплом.doc

Проектирование магистральных трубопроводов тепловой сети производят на основании технических заданий составляемых в соответствии с перспективным планом развития системы теплоснабжения. Распределительные и квартальные тепловые сети посёлка Усть - Таловка а также системы теплоснабжения проектировались на основании задания на проектирование составляемого потребителем тепла.
план участка на геодезической подоснове с нанесением соответствующих подземных коммуникаций;
характеристику присоединённых зданий и сооружений – назначение зданий наружный объём (м3) высоту и этажность геодезическую отметку пола и подвала удельные тепловые потери;
тепловые нагрузки и распределение потребления тепла по годам планируемого периода по отдельным видам теплового потребления а также расчётные параметры теплоносителя в системах теплопотребления;
За последние годы в центральном теплоснабжении посёлка Усть – Таловка произошли значительные количественные и качественные изменения которые выразились в частности в изменении присоединенных тепловых нагрузок. Это привело к дисбалансу и разрегулировке системы центрального теплоснабжения.
Эффективность использования теплоты недостаточна: завышены потери теплоты в тепловых сетях; разрегулировка и низкая гидравлическая устойчивость системы теплопотребления обуславливают общий перепад теплоты и теплоносителя при недогреве одних и перегреве других потребителей.
В виду чего важнейшей задачей является разработка и внедрение в системах теплоснабжения рациональных тепловых и гидравлических режимов технических и организационных мероприятий обеспечивающих максимальную экономичность работы этих систем высокую эффективность и надежность их эксплуатации а также нормальный микроклимат в жилых общественных и производственных помещениях.
Наладка системы централизованного теплоснабжения по технологии ее исполнения включает в себя три этапа.
На первом этапе разрабатываются технические и организационные мероприятия обеспечивающие требуемые расходы теплоносителя через все системы теплопотребления при надежном безопасном и наиболее экономичным для данных условий режиме работы всех звеньев системы теплоснабжения.
Первый этап включает в себя уточнение схем сетевой водоподготовительной установки источника теплоты и наружных теплосетей в том числе сетей принадлежащих потребителям теплоты а также тепловых пунктов. Для системы теплоснабжения промышленных объектов производственных или других зданий в которых имеются калориферные установки и технологическое оборудование необходимо также уточнение всех схем теплопотребляющих установок.
Важнейшим элементом первого этапа является уточнение или определение тепловых нагрузок систем теплопотребления подключенных к тепловым сетям.
На основании полученных данных производятся:
—разработка графиков отпуска теплоты;
—определение расчетных расходов сетевой воды;
—определение фактических гидравлических характеристик тепловых сетей;
—гидравлический расчет тепловой сети и системы теплопотребления промышленных зданий;
—разработка гидравлического режима работы системы теплоснабжения построение графиков давлений в тепловых сетях;
—выбор принципиальных схем автоматического регулирования и защиты сетей и систем теплопотребления;
—расчет смесительных и дроссельных устройств для тепловых вводов и для отопительных теплоприемников систем теплопотребления;
—разработка технических и организационных мероприятий направленных на обеспечение рассчитанных гидравлического и теплового режимов работы системы теплопотребления.
Результатом наладочных работ на первом этапе являются таблицы с расчетными данными а также схемы и графики технических решений и рекомендуемые режимы работы тепловой сети.
Для расчетов используются унифицированные формы расчетных таблиц.
На втором этапе разработанные технические решения внедряются во всех звеньях системы. При этом особое внимание уделяется мероприятиям влияющим на гидравлический режим сети и систем.
Третий этап заключается в регулировке системы по фактическому ее состоянию после проведения работ первых двух этапов.
Третий этап наладочных работ сводится к коррекции размеров отверстий дроссельных устройств и к соответствующей настройке автоматических регуляторов расхода напора давления и температуры. Коррекция производится на основании данных о фактическом режиме работы отдельных теплоприемников или системы теплопотребления в целом которые определяются путем замера температуры давления сетевой воды подающих и обратных трубопроводах на вводах тепловой сети или внутри системы теплопотребления.
К регулировке системы централизованного теплоснабжения приступают после выполнения всех мероприятий по наладке к которым относится: перекладка участков сети с недостаточной пропускной способностью ввод в эксплуатацию насосных и дроссельных станций и установка всех без исключения регулирующих устройств. Попытка отрегулировать системы теплоснабжения до полного внедрения всех мероприятий не дает положительных результатов.

Расход теплоты на ГВС.doc

Расход теплоты на горячее водоснабжение
Средний расход теплоты на горячее водоснабжение (ГВС) принимается по проектным данным. При отсутствии данных определяется по формуле:
где: - среднечасовой расход потребляемой горячей воды из системы ГВС определяется по формуле:
где: – расчётное число потребителей горячей воды;
- средняя норма расхода горячей воды лсут за период со средней суточной температурой наружного воздуха равной или меньшей 8 °С
- плотность воды кгм3 приложение13 [?];
- средняя температура горячей воды в водоразборных стояках; для открытых систем не ниже 60 °С принимается по [?];
- температура холодной воды в водопроводе в зимний период; при отсутствии других данных принимается равной 5°С;
- период потребления горячей воды час; для жилых и административно - общественных зданий принимается равным 24 ч;
Максимальные часовые расходы горячей воды и теплоты на ГВС для жилых и общественных зданий принимаются соответственно равными:
где: - отношение максимальной нагрузки ГВС к её среднему значению