Электроснабжение участка механосборочного цеха

Сводная ведомость нагрузок по цеху.docx

Наименование Ру и элекро-приемников
Нагрузка установленная
Нагрузка средняя за смену
Нагрузка максимальная
Карусельно-фрезерные станки
Вертикально-протяжные станки
Токарные полуавтоматы
Продольно-фрезерные станки
Горизонтально-расточные станки
Вертикально-сверлильные станки
Агрегатные горизонтально-сверлильные станки
Агрегатные вертикально-сверлильные станки
Шлифовально-обдирочные станки
Круглошлифовальные станки
Закалочная установка
Таблица 1. Сводная ведомость нагрузок по цеху

Марат 1.cdw

Участок механосборочного
План расположения ЭО
и электроснабжение цеха

Марат 2.cdw

Исходные данные.docx

1 Исходные данные для курсового проекта
Перечень ЭО механического цеха серийного производства.
Карусельно-фрезерные станки
Вертикально-протяжной станок
Токарный полуавтомат
Продольно-фрезерные станки
Горизонтально-расточный станок
Вертикально-сверлильный станок
Агрегатный горизонтально-сверлильный станок
Агрегатный вертикально-сверлильный станок
Шлифовально-обдирочный станок
Круглошлифовальный станок
Закалочная установка
2 Характеристика проектируемого объекта
В данном курсовом проекте разрабатывается план электроснабжения участка механосборочного цеха.
В проектирование входит:
выбор электродвигателей соответствующим условиям среды;
выбор схемы питания и распределение сети цеха;
расчет электрических нагрузок выбор числа и мощности силовых трансформаторов;
выбор защитных аппаратов в сетях 04 кВ;
выбор кабелей и проверка оборудования к токам короткого замыкания.
Среда в помещении - невзрывоопасная.
Участок механосборочного цеха (УМЦ) предназначен для выпуска передней оси и заднего моста грузовых автомобилей. Цех является составной частью производства машиностроительного завода.
УМЦ предусматривает производственные вспомогательные служебные и бытовые помещения.
По степени взрывоопасности помещение не относится к таковым так как технологический процесс не связан с взрывоопасными веществами.
УМЦ получает электроснабжение (ЭСН) от собственной цеховой трансформаторной подстанции (ТП) расположенный на расстоянии 15 км от подстанции глубокого ввода (ПГВ) завода. Подводимое напряжение - 6 10 или 35 кВ.
ПГВ подключена к энергосистеме (ЭСН) расположенной на расстоянии 8 км.
Потребители электроэнергии (ЭЭ) относятся к 2 и 3 категории надежности ЭСН.
Количество рабочих смен - 2.
Грунт в районе цеха - глина с температурой +5 оС. Каркас здания сооружен из блоков-секций длинной 8 и 6 м каждый.
Размер цеха ABH = 50309 м.
3. Среда и строительная часть помещения
Участок механосборочного цеха представляет собой здание с размерами 50309 м построенное из железобетонных блоков - секций длиной 6 и 8 м каждый.
Поскольку в помещении токопроводящие полы и есть возможность одновременного прикосновения к корпусу оборудования и металлоконструкциям здания то эти условия делают цех особо опасным помещением.
Температура воздуха внутри здания не превышает +20°С.
Среда в цехе не агрессивная.
4. Технологический процесс
УМЦ предусматривает производственные вспомогательные служебные и бытовые помещения.
5. Классификация помещения по взрыво-пожаро-электробезопасности.
Пожароопасными считаются помещения и установки в которых изготавливаются перерабатываются или хранятся горючие вещества но опасность взрыва отсутствует.
Взрывозащищенное электрооборудование - это электрооборудование в котором предусмотрены конструктивные меры по устранению или затруднению возможности воспламенения окружающей его взрывоопасной среды вследствие эксплуатации этого электрооборудования.
Виды взрывозащищенного оборудования механического цеха серийного производства:
Взрывонепроницаемое - когда оболочки электрооборудования могут выдержать максимальное давление взрыво-воспламеняемых газа пара или пыли которые могут проникнуть извне или образоваться внутри оболочек без повреждения их и распространение пламени изнутри через зазоры или отверстия в окружающую среду.
Повышенной надежности против взрыва - когда электрическое оборудование изготовлено таким образом что исключается возможность возникновения искр электрической дуги или опасных температур.
Искробезопасные - когда искры которые возникают при нормальной работе или могут возникнуть при любых возможных повреждениях не воспламеняют взрывоопасную среду.
Специальное - которое основано на иных принципах чем приведенные исполнения. Например: токоведущие части электрического оборудования заключены в оболочку с избыточным давлением воздуха или инертного газа без продувки или замены эпоксидными смолами или засыпаны кварцевым песком.
Взрывозащищенное электрическое оборудование электрические машины с защитой вида «с» допускается устанавливать только на механизмах где они не будут подвергаться перегрузкам частым пускам и реверсам.
В помещении механического цеха автоматические выключатели следует устанавливать в щитовых помещениях доступных только для обслуживающего персонала.
Питание электроприёмников должно предусматриваться от сети 380220 В с глухозаземлённой нейтралью.

Выбор марки и сечения кабелей питающей.docx

2.5. Выбор линий ЭСН.
Выбираются линии ЭСН с учетом соответствия аппаратам защиты согласно условию:
где Iдоп - допустимый ток проводника А;
Kзщ - коэффициент защиты;
Для прокладки в воздухе в помещениях с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ Кзщ = 1.
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1125500 = 625 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 3(3150) Iдоп = 3235 А.
Для электродвигателей:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1125200 = 250 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 3185 Iдоп = 270 А.
Карусельно-фрезерный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 13315 = 945 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 350 Iдоп = 110 А.
Вертикально-протяжной станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 113540 = 54 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 316 Iдоп = 60 А.
Токарный полуавтомат:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 112580 = 100 А.
Продольно-фрезерный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1125100 = 125 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 370 Iдоп = 140 А.
Горизонтально-расточный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 113550 = 675 А.
по [7 с 79] выбирается АВВГ - 325 Iдоп = 75 А.
Вертикально-сверлильный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1135315 = 425 А.
Агрегатный горизонтально-сверлильный станок:
Агрегатный вертикально-сверлильный станок:
Шлифовально-обдирочный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1320 = 60 А.
Круглошлифовальный станок:
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 112512 = 15 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 325 Iдоп = 19 А.
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 1325 = 75 А.
по [7 с. 79] выбирается АВВГ - 325 Iдоп = 75 А.
Iдоп ≥ KзщIу(п) = 113512 = 162 А.
Закалочная установка:
Выберем распределительный шинопровод ШРА.
по [7 с. 96] выбирается ШРА4-250-32-УЗ:
Сечение шинопровода ab = 355 мм.
6. Расчет токов короткого замыкания
Коротким замыканием называется непосредственное соединение между любыми точками разных фаз фазы и нулевого провода или фазы с землей непредусмотренное нормальными условиями работы установки. Ниже перечислены основные виды коротких замыканий в электрических системах.
Трехфазное короткое замыкание при котором все три фазы замыкаются между собой в одной точке.
Двухфазное короткое замыкание при котором происходит замыкание двух фаз между собой.
Двухфазное короткое замыкание на землю при котором замыкание двух фаз между собой сопровождается замыканием точки повреждения на землю (в системах с заземленными нейтралями).
Однофазное короткое замыкание при котором происходит замыкание одной из фаз на нулевой провод или на землю.
Вычисление токов КЗ производится для определения условий работы потребителей при аварийных режимах; выбора электрических аппаратов шин изоляторов силовых кабелей; проектирования и настройки устройств релейной защиты и автоматики; проектирования защитных заземлений; подбора характеристик разрядников для защиты от перенапряжений.
В электрических установках могут возникать различные виды коротких замыканий (КЗ) сопровождающихся резким увеличением тока. Поэтому электрооборудование устанавливаемое в системах электроснабжения должно быть устойчивым к токам КЗ и выбираться с учетом величин этих токов.
Расчет токов КЗ ведется двумя способами:
в относительных единицах (в сетях выше 04 кВ);
в именованных единицах (в сетях 04 кВ в мОм; в сетях выше 04 кВ в Ом).
По расчетной схеме составляем схему замещения в которой воздушную линию замещаем индуктивным сопротивлением кабельные линии - активным и индуктивным сопротивлением. Силовые трансформаторы до 1600 кВА замещаются активным и индуктивным сопротивлением выше 1600 кВА - только индуктивным.
Составляем схему замещения и нумеруем точки КЗ в соответствии с расчетной схемой.
Рисунок 1. Схема ЭСН Рисунок 2. Схема Рисунок 3. Схема
расчетная замещения замещения
Вычисляем сопротивления элементов.
Для системы находим по формуле:
где Iс - ток системы А;
Sт - мощность трансформатора кВА;
Uс - линейное напряжение сети кВ.
Выбирается наружная ВЛ АС - 3 1018; Iдоп = 84 А;
R'с = r0 Lс = 3.3315 = 5 Ом (18)
X'с и R'с - сопротивления в системе Ом;
Lс - длина линии км.
Сопротивления приводятся к НН:
где Uнн и Uвн - напряжения низкое и высокое кВ.
Для трансформаторов по таблице 1.9.1 [1 с. 61]:
Rт = 166 мОм Хт = 417 мОм Zт = 45 мОм Zм(1) = 487 мОм.
Для автоматов по таблице 1.9.3 [1 с. 61]:
SF - R1SF = 07 мОм X1SF = 07 мОм Rп1SF = 07 мОм
SF1 - RSF1 = 1112 мОм XSF1 = 013 мОм RпSF1 = 025 мОм
SF - RSF = 55 мОм XSF = 45 мОм RпSF = 13 мОм
Для кабельных линии по таблице 1.9.5 [1 с. 62]:
КЛ1: r'0 = 021 мОмм; x0 = 01 мОмм.
Так как в схеме 3 параллельных кабеля то:
Расчет удельных сопротивлений по формуле:
Rкл1= rO Lкл1 = 007 305 = 214 мОм;
Xкл1= xO Lкл1 = 01 305 = 305 мОм
КЛ2: r0 = 125 мОмм; x0 = 012 мОмм.
Rкл2= rO Lкл2 = 125 9 = 1125 мОм;
Xкл2= xO Lкл2 = 012 9 = 108 мОм
Для шинопровода ШРА 250 по таблице 1.9.7 [1 с. 61]:
r0 = 021 мОмм x0 = 021 мОмм r0п = 042 мОмм x0п = 042 мОмм.
Rш= rO Lш = 021 37 = 777 мОм;
Xш= xO Lш = 021 37 = 777 мОм
Для ступеней разделения по таблице 1.9.4 [1 с. 61]:Rс1 = 15 мОм; Rс2 = 20 мОм.
Упрощаем схему замещения вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ и наносим на схему замещения упрощенная.
- эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ рассчитываются по формулам мОм.
где: RЭ XЭ - эквивалентные сопротивления мОм;
X R - удельные сопротивления мОм.
RЭ1 = Rс + Rт + R1SF + Rп1SF + Rс1 = 8 + 166 + 07 + 07 + 15 = 41 мОм;
XЭ1 = Xс + Xт + X1SF = 096 + 417 + 07 = 4336 мОм;
RЭ2 = RSF1 + RпSF1 + Rкл1 + Rш + Rс2 = 1112 + 025 + 214 + 777 + 20 = 4128 мОм;
XЭ2 = XSF1 + Xкл1 + Xш = 013 + 305 + 777 = 1095 мОм;
RЭ3 = RSF + RпSF + Rкл2 = 55 + 13 + 1125 = 1193 мОм;
XЭ3 = XSF + Xкл2 = 45 + 108 = 558 мОм;
Вычисляем сопротивления до каждой точки КЗ:
RK1 = RЭ1 = 41 мОм; XК1 = XЭ1 = 4336 мОм;
RK2 = RЭ1 + RЭ2 = 41 + 4128 = 8228 мОм;
XK2 = XЭ1 + XЭ2 = 4336 + 1095 = 5431 мОм;
RK3 = RK2 + RЭ3 = 8228 + 1193 = 2016 мОм
XK3 = XK2 + XЭ3 = 5431 + 558 = 5989 мОм
где: RK XK ZК - сопротивления до каждой точки КЗ.
Определяем коэффициенты Ку и q по формуле:
где: Ку - ударный коэффициент;
q - коэффициент действующего значения ударного тока.
Определяются 3- фазные и 2- фазные токи КЗ и заносятся в Таблицу 3
Рассчитываем токи КЗ 3- фазные кА:
где: UК - линейное напряжение в точке КЗ кВ;
ZК - полное сопротивление до точки КЗ мОм.
Находим действующее значение ударного тока кА:
Рассчитываем ударный ток кА:
Рассчитываем токи КЗ 2-фазные кА:
Составляется схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ (рисунок 4) и определяются сопротивления.
Рисунок 4. Схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ.
Для кабельных линий:
Rпкл1 = 2 rO Lкл1 = 2 007 305 = 366 мОм;
Rпш = rOпш Lш = 042 37 = 1554 мОм;
Rпкл2 = 2 rO Lкл2 = 2 125 9 = 225 мОм;
Rп2 = Rс1 + Rпкл1 + Rпш + Rс2 = 15 + 366 + 1554 + 20 = 542 мОм;
Xп2 = Xпкл1 + Xпш = 2379 + 1554 = 40 мОм;
Rп3 = Rп2 + Rпкл2 = 542 + 225 = 2792 мОм;
Xп2 = Xп2 + Xпкл2 = 40 + 11 = 411 мОм;
Данные заносятся в таблицу 2 сводную ведомость токов КЗ.
Таблица 2. Сводная ведомость токов КЗ

Спецификация.docx

Силовое электрооборудование
Трансформатор масляный
двухобмоточный ТМ 100-1004
Выключатель автоматический
Iн.р = 8 А; ВА 51-25
Iн.р = 315 А; ВА 52Г-31
Выключатель автоматический
Iн.р = 40 А; ВА 52Г-31
Iн.р = 80 А; ВА 52Г-31
Iн.р = 100 А; ВА 52-33
Iн.р = 50 А; ВА 52Г-31
Iн.р = 20 А; ВА 52-31
Iн.р = 12 А; ВА 52-31-1
Iн.р = 500 А; ВА 52-39

Расчет заземляющего устройства.docx

2.7. Расчет заземляющих устройств
Следует помнить что если заземляющее устройство используется одновременно для электроустановок напряжением выше и ниже 1000 В то величина сопротивления заземляющего устройства должна быть определена из условия и не должна превышать 4 Ом.
где – ток замыкания на землю А.
- сопротивление заземления Ом.
Расчет заземляющих устройств сводится главным образом к расчету собственно заземлителя. Так как в задании не сказано о наличии естественных заземлителей то их в данном расчете не учитываем.
Размеры цеха: АВ= 5030 м.
Участок механосборочного цеха расположен на расстоянии (LЛЭП(кл)) 95 км от энергосистемы. Подводимое напряжение (UЛЭП) - 35 кВ.
По [8 с. 90] примем значение удельного сопротивления грунта r = 40 Ом м.
По [8 с. 90] выберем климатический район - IV.
По [8 с. 90] выбираем: вертикальный электрод - уголок (7575) LВ= 3 м; Горизонтальный электрод - полоса (404 мм).
Определяется расчетное сопротивление одного вертикального электрода.
где rв - приближенное сопротивление одиночного вертикального заземления Ом;
r - удельное сопротивление грунта Омм;
Ксез.в - коэффициент сезонности вертикального заземлителя.
По таблице 1.13.2 [6 с. 90] принимаем
Определяется предельное сопротивление совмещенного ЗУ.
где Rзу - сопротивление заземляющего устройства Ом;
Iз - расчетный ток замыкания на землю А;
Lкл - длина кабельных линий км.
Требуемое по НН Rзу2 ≤ 4 Ом на НН.
Принимается Rзу2= 4 Ом (наименьшее из двух).
Но так как r = 40 Ом м то для расчета принимается
Определяется количество вертикальных электродов;
Без учета экранирования (расчетное):
С учетом экранирования:
где - коэффициент использования вертикального электрода.
По таблице 1.13.5 [8 с. 91] в=069.
Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м то длина по периметру закладки равна:
Lп= (А+2) 2+ (В+2) 2= (50+2) 2+ (30+2) 2=104+64=168 м. (41)
Тогда расстояние между электродами уточняется с учетом формы объекта. По углам устанавливают по одному вертикальному электроду а оставшиеся между ними.
Для равномерного распределения электродов окончательно принимается Nв=16 тогда:
где аВ - расстояние между электродами по ширине объекта м;
аА - расстояние между электродами по длине объекта м;
nВ - количество электродов по ширине объекта;
nВ - количество электродов по длине объекта.
Для уточнения принимается среднее значение отношения
где Lв - длина вертикального заземлителя м.
Тогда по таблице 1.13.5 [8 с. 91] уточняются коэффициенты использования:
где - коэффициент использования горизонтального электрода.
Определяются значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов:
где RВ и RГ - сопротивление вертикального и горизонтального электродов с учетом коэффициентов использования Ом;
Ксез.Г - коэффициент сезонности вертикального заземлителя;
b - ширина полосы м; для круглого горизонтального заземлителя b=11d;
t - глубина заложения м.
Определяется фактическое сопротивление ЗУ:
Следовательно ЗУ эффективно.
ЗУ объекта состоит из:
аА = 13 м; аВ = 8 м;
LП = 164 м; полоса- 404 мм;

Тит.лист КП.doc

Федеральное агентство по образованию
ОКТЯБРЬСКИЙ КОММУНАЛЬНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ТЕХНИКУМ
Специальность Монтаж наладка и эксплуатация
электрооборудования промышленных
и гражданских зданий
УЧАСТКА МЕХАНОСБОРОЧНОГО ЦЕХА
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту
по предмету «Электроснабжение промышленных и гражданских зданий»
студент гр. МЭ-32к Габдуллин М. Ф.
Руководитель проекта Боброва Л. В.
Нормоконтроль Муслухова Р.С.

Список литературы.docx

Беляев А. В. Выбор аппаратуры защит кабелей в сетях 04 кВ. – Ленинград Энергоатомиздат 1988.
Воронина А. А Шибенко Н. Ф. Безопасность труда в электроустановках. – М.: Высшая Школа 1984.
Козлов В. А. Электроснабжение городов. – Ленинград Энергия 1977.
Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей. – М.: Энергия 1977.
Правила устройства электроустановок. – М.: Энергоатомиздат 1986.
Цигельман И. Е. Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных предприятий. – М.: Высшая школа 1982.
Шеховцов В. П. Справочное пособие по электрооборудованию и электроснабжению – М.: ФОРУМ: ИНФРА-М 2006.
Шеховцов В. П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. – М.: ФОРУМ: ИНФРА-М 2007.

Содержание курс. проекта(изм.).docx

Содержание курсового проекта
2 Характеристика механического цеха . ..7
3 Среда и строительная часть помещения .8
4 Технологический процесс .. ..9
5 Классификация помещения по взрыво-пожаро-электробезопасности ..9
Расчетная часть . ..11
1 Выбор схемы питания и распределения сети цеха .11
2. Расчет электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов . ..11
3 Расчет и выбор аппаратов защиты .. 16
4 Выбор способа прокладки питающей и распределительной сети. Описание конструкционного исполнения сети .22
5 Выбор линий электроснабжения . .23
6 Расчет токов короткого замыкания ..24
7 Расчет заземляющего устройства 32
Список литературы ..36
Приложение А. Спецификация
Приложение Б. Сводная ведомость

Расчет нагрузок1.docx

1. Выбор схемы питания и распределения сети цеха.
Радиальные схемы характеризуются тем что от источника питания например от распределительного щита трансформаторной подстанции (ТП) отходят линии питающие крупные электроприемники или групповые распределительные пункты от которых в свою очередь отходят самостоятельные линии питающие прочие мелкие электроприемники.
Магистральные схемы находят наибольшее применение при равномерном распределении нагрузки по площади цеха. При магистральных схемах возможно внедрение сборных конструкций шинопроводов и быстрый монтаж сетей.
Учитывая особенности радиальных и магистральных сетей обычно применяют смешанные схемы электрических сетей в зависимости от характера производства условий окружающей среды и т. д.. Например в механических цехах машиностроительной промышленности при системе «блок-трансформатор-магистраль» электроснабжение выполняется магистральным шинопроводом к которому присоединяются распределительные штепсельные шинопроводы и от них радиальными линиями осуществляется питание всех электроприемников цеха.
В данном проекте мы применяем смешанную схему питания цеха.
2. Расчет электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности трансформаторов.
Расчет максимальных силовых нагрузок удобнее вести табличным способом на любых ступенях электроснабжения.
В графе 1 указывается наименование распределительного пункта и подключенного к нему электрооборудования. Электроприёмники с одинаковым режимом работы (одинаковые Ки cos и tg).
В графе 2 указываются пределы номинальных мощностей.
В графе 3 указывается количество электроприёмников по подгруппам и в целом.
В графе 4 проставляют суммарную установленную мощность всех электроприёмников.
В графах 5 6 и 7 для каждой подгруппы проставляем Ки cos и tg определяемые по [1 с. 24]. При заполнении графы в целом по ШРА находим средний по группе:
Графа 8 заполняется только в целом по группе. В ней:
где m - показатель силовой сборки в группе;
Рном mах - максимальная номинальная мощность электроприёмника;
Рном min - минимальная номинальная мощность.
В графе 9 10 11 находим среднюю активную реактивную и полную мощность за наиболее загруженную смену.
где: Рсм - средняя активная мощность за нагруженную смену кВт;
Qсм - средняя реактивная мощность за нагруженную смену квар;
Ки - коэффициент использования электроприемников;
tg φ - коэффициент реактивной мощности.
Карусельно-фрезерные станки:
Вертикально-протяжные станки:
Токарные полуавтоматы:
Продольно-фрезерные станки:
Горизонтально-расточные станки:
Вертикально-сверлильные станки:
Агрегатные горизонтально-сверлильные станки:
Агрегатные вертикально-сверлильные станки:
Шлифовально-обдирочные станки:
Круглошлифовальные станки:
Закалочная установка:
Остальные графы 12 - 18 заполняют только в целом по группам. В графе 12 проставляется эффективное число электроприёмников nэ. Оно отличается от действительного числа электроприёмников тем что электроприёмники с различным режимом работы (разными Ки) и различной мощностью заменяются электроприёмниками с одинаковой мощностью и одинаковым режимом работы (Ки средний по группе).
Т.к. m 3 Ки.ср 02 n 5 то:
где - суммарная номинальная мощность всех рабочих электроприёмников группы;
nэ - эффективное число электроприёмников.
По nэ и Ки.ср из [1 с 26] определяют коэффициент максимума активной нагрузки и проставляют в графу 13.
Т.к. nэ 10 то коэффициент максимума реактивной нагрузки принимаем
K'м =11 и заносим в графу 14.
В графу 15 проставляем максимальную активную мощность:
В графу 16 проставляем максимальную реактивную мощность
Qmax = K'м Qсм = 11 4697 = 516 квар.
Максимальные активные и реактивные мощности группы имеющей три электроприёмника и менее определяется как сумма их номинальных мощностей.
В графы 17 и 18 заносят полную расчётную мощность и расчётный ток:
Потери в трансформаторе:
Определяется расчетная мощность трансформатора с учётом потерь но без компенсации реактивной мощности.
По [7 с.106] выбирается КТП 2 100- 1004 с двумя трансформаторами
Коэффициент загрузки находится по формуле:
3. Расчет и выбор аппаратов защиты.
В качестве защитных аппаратов в сети 04 кВ возьмем автоматические выключатели для защиты электрооборудования сети от токов короткого замыкания и ненормальных режимов.
Выбор автоматов производится по следующим условиям:
где Uн.а - номинальное напряжение автомата В;
Uн.сети - номинальный ток сети В.
где Iн.а. - номинальный ток автомата А;
Iн.сети - номинальный ток сети А;
Imax.сети - максимальный ток сети А.
По номинальному току расцепителю
для одиночных электроприемников
где Iн.р. – номинальный ток расцепителя автомата А.
для магистральных сетей
для осветительных сетей
где Iпуск. - пусковой ток электроприемника А;
Iмгн. - ток срабатывания электромагнитного (максимального мгновенного) расцепителя А.
Для выбора аппарата защиты нужно знать ток в линии где он установлен его тип и число фаз.
Токи (в амперах) в линии определяются по формуле:
где Sт - номинальная мощность трансформатора кВА;
Uн - номинальное напряжение трансформатора кВ.
где Pном - мощность ЭД переменного тока кВт;
Uн - номинальное напряжение ЭД кВ;
Рассчитываются и выбираются АЗ типа ВА (наиболее современные).
по [7 с3940] выбираем ВА 51-33 с данными:
Iм = 4248 А (из табл.1 приложения Б);
Iн.р. 11Iм =114248=4673 А.
по [7 с3940] выбираем ВА 52-39 с данными:
Выберем автоматы для электродвигателей.
Iн.р. 125Iд =12551=64 А.
по [7 с3940] выбираем ВА 51-25 с данными:
Карусельно-фрезерный станок:
Iн.р. 125Iд =12525=315 А.
по [7 с3940] выбираем ВА 52Г-31 с данными:
Вертикально-протяжной станок:
Iн.р. 125Iд =125287=359 А.
по [5 с3940] выбираем ВА 52Г-31 с данными:
Токарный полуавтомат:
Iн.р. 125Iд =125572=715 А.
Продольно-фрезерный станок:
Iн.р. 125Iд =12578=975 А.
по [5 с3940] выбираем ВА 52-33 с данными:
Горизонтально-расточный станок:
Iн.р. 125Iд =12540=50 А.
Вертикально-сверлильный станок:
Iн.р. 125Iд =1252197=275 А.
Агрегатный горизонтально-сверлильный станок:
Iн.р. 125Iд =125676=845 А.
Агрегатный вертикально-сверлильный станок:
Iн.р. 125Iд =125507=634 А.
Шлифовально-обдирочный станок:
Iн.р. 125Iд =125132=165 А.
по [5 с3940] выбираем ВА 52-31 с данными:
Круглошлифовальный станок:
Iн.р. 125Iд =12595=119 А.
по [5 с3940] выбираем ВА 51-31-1 с данными:
Iн.р. 125Iд =125186=2325 А.
Iн.р. 125Iд =12585=106 А.
Iн.р. 125Iд =125357=446 А.
по [7 с3940] выбираем ВА 52-33 с данными:
4. Выбор способа прокладки питающей и распределительной сети. Описание конструкционного исполнения сети.
В данном помещении экономически более целесообразно применить кабели с алюминиевыми жилами. Применяем силовой кабель марки АВВГ так как он имеет прочную двойную изоляцию достаточную гибкость для прокладки в трубах и широкий ассортимент сечений.
Наиболее подходящим конструктивным исполнением внутренней электрической сети для данного помещения будет являться скрытая подпольная проводка в защитных трубах при которой обеспечивается высокая надежность и хорошая механическая защита кабеля. Глубина его заложения 3 см.
Прокладка шинопроводов ШРА производится на опорах и стенах. Размещаются они на высоте 3 метра от уровня пола.

Введение.docx

Повышение уровня электрификации производства и эффективности использования энергии основано на дальнейшем развитии энергетической базы непрерывном увеличении электрической энергии Повышение эффективности совместного использования тепловых и гидравлических станций основано на ускоренном развитии ОС страны объединяющей кроме европейской части бывшего СССР также Урал Казахстан и районы Западной Сибири. Для передачи больших потоков электрической энергии из этих районов в европейскую часть страны сооружаются линии электропередач сверхвысокого напряжения 1150 кВ переменного и 1500 постоянного токов. В настоящее время при наличии мощных электрических станций объединенных в электрические системы имеющие высокую надежность электроснабжения на многих промышленных предприятиях продолжается сооружение электростанций. Необходимость их сооружения обуславливается большой удалённостью от энергетических систем потребностью в тепловой энергии для производственных нужд и отопления необходимостью резервного питания ответственных потребителей. Проектирование систем электроснабжения ведется в ряде проектных организаций. В результате обобщения опыта проектирования вопросы электроснабжения предприятий получили форму типовых решений. В настоящее время разработаны методы расчётов и проектирования цеховых сетей выбора мощности цеховых трансформаторов методика определения цеховых нагрузок и т. д. В связи с этим большое значение приобретают вопросы подготовки высококвалифицированных кадров способных успешно решать вопросы проектирования электроснабжения и практических задач.
Системой электроснабжения называют комплекс устройств для производства передачи и распределения электрической энергии.
Системы электроснабжения промышленных предприятий обеспечивают электрической энергией промышленные потребители. Основными потребителями являются электроприводы различных машин и механизмов электрическое освещение электрические нагревательные устройства в том числе электрические печи.
Работа промышленных электроприводов и других потребителей как при проектировании так и во время эксплуатации должна находиться в строгом соответствии как с отдельными приемниками так и с комплексом электроприводов обеспечивающим работу сложных механизмов.
Работа приемников электроэнергии зависит от ее качества. Качество электроэнергии и в частности например отклонение напряжения вызывает изменение скорости движения электроприводов что в свою очередь вызывает уменьшение или увеличение производительности промышленных механизмов. При больших отклонениях скорости механизмов возможен брак выпускаемого продукта а также снижение количества продукта и даже полное прекращение его производства.
Влияние системы электроснабжения на производственный процесс очень велико. Достаточно сказать что производственный процесс во многом определяется показателями системы промышленного электроснабжения и электроприводов которые обеспечивают нормальный режим работы всего промышленного предприятия.
В силу изложенного специалисты в области электропривода должны быть достаточно полно информированы о влиянии системы промышленного электроснабжения на работу электроприводов производственных механизмов. В свою очередь специалисты в области промышленного электроснабжения также должны быть достаточно полно информированы о возможном влиянии системы электроснабжения на работу промышленных электроприводов например в случае когда может иметь место само запуск двигателей и когда он должен быть категорически запрещен.
В силу изложенного в интересах нормальной работы промышленного производства необходимо достаточно полное знание комплекса вопросов электроснабжение - электропривод для будущих инженеров промышленных предприятий.
К сожалению требуемые знания не всегда имеются у специалистов по электроприводу а проектирование электроприводов ведется почти изолированно от систем электроснабжения.
Примером этого может служить неучет показателей качества электрической энергии при создании электроприводов например отклонения напряжения отклонения частоты размаха изменения напряжения не синусоидальности напряжения и тока не симметрии. В большинстве случаев при проектировании электроприводов неучитываются также перерывы в питании (длительные и кратковременные во время работы автоматики - АВР АПВ и т. п.).
Недостаточная осведомленность инженеров по электроприводу о мерах которые следует принимать при некачественной электроэнергии вынуждает их принимать нерациональные решения. Например при наличии несимметрии в системе питания трансформатор - приемник вопрос решают введением между трансформатором и приемником специального симметрирующего устройства которое практически почти удваивает мощность питающего устройства и резко увеличивает потери в питающей системе. В то же время если вместо симметрирующего устройства поставить трансформатор с иной схемой соединения обмоток можно ограничить дополнительную мощность всего на 5 - 6% и резко сократить расход электроэнергии на излишние потери ее.