Электрификация поточной линии производства сливочного масла производительностью 500-600 кг/ч

Светотехническая ведомость табл.2.2.1.1.doc

Таблица 2.2.1.1 Светотехническая ведомость
Характеристика помещения

Технология.dwg

Резисторы ОЖО.467.180.ТУ
агрегата для заточки
Бак для исходных сливок ОБС-250
Трубчатый пастеризатор ПТ-2
Насос для пахты 36МЦ46-12
Ванна для высокожирных сливок ВЖ-300
Бак-накопитель ОБЦ-250
Насос для сливок 36МЦ-10-20Ш
Ротационный насос НРМ-2
Маслообразователь ТОМ-Л
Поточная линия по производству сливочного
масла производительностью 500-600кгч
Технологическая схема
Условное обозначение

Таблица 3.4.1 Сводный расчет силового оборудования.doc

Таблица № 3.4.1 - Сводная таблица-алгоритм расчета сечений проводов силовой сети
Коэффициенты прокладки
Марка и сечение провода мм2
Насос для высокожирных сливок
Ванна для высокожирных сливок

Курсовая по ПСЭ поточная линия сливочного масла.doc

Выбор технологии и технологического оборудования
1 Выбор и расчет технологических схем
Расчет и выбор осветительного оборудования
1 Светотехническая часть
1.2 Выбор нормированной освещенности коэффициента запаса и добавочной освещенности
2.1 Расчет маслоцеха методом удельной мощности
3 Расчет осветительной сети
4 Выбор щитков коммутационной и защитной аппаратуры для осветительной сети
Расчет и выбор силового оборудования
2 Расчет электропривода для насоса пахты
3 Расчет силовых нагрузок
4 Выбор и проверка автоматических выключателей для силового оборудования
Расчет токов короткого замыкания
1 Расчетная схема для вычисления токов КЗ
2 Расчет потерь напряжения в сетях
3 Выбор щитков коммутационной и защитной аппаратуры для силовой сети
4 Выбор пускозащитных аппаратов
Выбор ТП объекта электрификации
Приведены расчеты и выбор: технологических машин силовой и осветительной сети аппаратуры управления и защиты проводов и кабелей. Построен суточный график нагрузки. Рассчитана полная потребляемая мощность.
Сливочное масло - ценный пищевой продукт в котором сконцентрирован молочный жир. Кроме жира в масло частично переходят все составные части сливок - вода фосфатиды белки молочный сахар а кислосливочное - также молочная кислоты плазмы. Масло обладает высокой калорийностью (около 7800 калкг) хорошей усвояемостью (97%) содержит жирорастворимые А и Е и водорастворимые В1 В2 и С витамины.
Сливочное масло должно обладать специфическим приятным свойственным только ему вкусом запахом привлекательной окраской и консистенцией хорошей усвояемостью и сравнительно высокой хранимоспособностью.
Качество вырабатываемого масла зависит от качества сырья от выполнения технологических требований соблюдения высокого санитарного режима производства и условий хранения. Маслодельная отрасль молочной промышленности вырабатывает широкий ассортимент масла различающегося по составу вкусу аромату и другим свойствам.
По структуре сливочное масло представляет собой непрерывную жировую среду состоящую из соединенных или собранных вместе мелких комочков жира небольших капель воды или плазмы и пузырьков воздуха причем связывающей массой является свободный жидкий жир. Распределение жидкого жира зависит от механической обработки а количество жидкой части - от температуры и продолжительности ее воздействия.
В последние годы ведется активная работа по стандартизации имеющегося на казахстанском рынке ассортимента сливочного масла маргарина и жировых продуктов. Разработка и введение в действие стандартов «Продукты молочные и молокосодержащие. Термины и определения» и «Масло из коровьего молока. Общие технические условия» создает нормативно-правовую основу для выпуска как высококачественного сливочного масла (продукции классического отечественного ассортимента)так и новой группы отечественных жировых продуктов в состав которых помимо молочных жиров входят растительные масла и продукты на их основе.
Требования к составу и качеству масла регламентируются ГОСТ 37-91 «Масло коровье» и техническими условиями (ТУ) на отдельные виды масла не входящие в ГОСТ.
Показателями качества масла коровьего являются содержание компонентов физико-химические и органолептические характеристики безвредность для здоровья людей.
Действующей нормативной документацией регламентируется массовая доля влаги и СОМО жира (найденная расчетным путем) кислотность плазмы термоустойчивость и др.
Все продукты питания включая сливочное масло наряду с высокой питательностью и биологической ценностью должны иметь хороший внешний вид приятные вкус и запах. Поэтому для правильной оценки качества продуктов наряду с аналитическими исследованиями состава и свойств определяют их органолептические достоинства (цвет запах вкус консистенция).
Все это и определило выбор темы наших исследований: изучение технологии производства масла сливочного контроль его качества и внедрение существующих поточных линий по его производству.
На поточной линии производства масла производительностью 500-600 кгч методом сепарирования непрерывно вырабатывается сладкосливочное масло из сливок жирностью 30—40%. Можно изготовлять кислосливочное масло а также с наполнителями.
Техническая характеристика линии
Производительность кгч - 600; занимаемая площадь по рекомендуемой планировке с учетом площади обслуживания - 40 м²; расход пара на пастеризацию кгч – 390; расход холода тыс. ккалч – 32; температура ºС: исходных сливок – 10; пастеризации сливок85-95; масла на выходе12-16; мощность электродвигателей кВт - 221; вес (масса) оборудования линии кг - 3566.
В состав линии входит следующее оборудование:
- Пастеризатор трубчатый двухцилиндровый с клапаном для возврата недопастеризованных сливок марки ПТ-2; поверхность нагрева 45 м² - 1 шт
- Сепаратор для высокожирных сливок марки ОСД-500 – 3 шт
- Трехцилиндровый образователь масла ТОМ-Л. Поверхность охлаждения 21 м² производительность 600 кгч – 1.
- Ванна для нормализации высокожирных сливок ВЖ-300 с мешалкой и с желобом емкость 300 л – 3 шт.
- Насос центробежный МЦН-10 или 36МЦ-10-20 для подачи сливок в трубчатый пастеризатор – 1 шт.
- Насос ротационный МНР-2 для высокожирных сливок с предохранительным клапаном – 1 шт.
- Насос центробежный ОЦН-5 или 36МЦ46-12 для пахты – 1 шт.
- Приемный бак ОБЦ-250 емкость 250 л- 1 шт.
- Накопительный бак ОБС-250 емкость 250 л - 1 шт.
- Пульт управления с контрольно-измерительными и пусковыми приборами - 1 шт.
- Весы Ш-50-М на 50 кг – 2 шт.
- Стол для весов – 1 шт.
- Комплект трубопроводов и соединительных частей арматуры - 1 шт.
Линия укомплектована приборами контроля и автоматического регулирования температуры пастеризации сливок и контроля температуры масла выходящего из маслообразователя.
Оборудование линии располагают по ходу производственного процесса с учетом площади цеха его освещенности и связи с другими помещениями (приемный и аппаратный цехи камера для хранения масла) удобства обслуживания линии упаковки и транспортировки масла разборки и мойки оборудования сокращения протяженности сливкопроводов и уменьшения потерь. Например для лучшего использования оборудования можно приемный бак и пастеризатор вынести в соседнее помещение маслообразователь ТОМ-Л с весами и пастеризатор ПТ-2 поменять местами или разместить по обе стороны сепараторов ванны для высокожирных сливок ВЖ-300 установить впереди'сепараторов ОСД-500 которые в этом случае повертывают на 180°. Возможна и другая компоновка оборудования обеспечивающая удобство работы и обслуживания.
В соответствии с рекомендуемой компоновкой оборудования (рис. 1.1) сливки после проверки качества направляют в приемный бак 1 откуда насосом 4 они подаются в трубчатый пастеризатор 3 где они нагреваются до температуры 85—95 °С и под напором создаваемым насосом направляются по трубопроводу в накопительный бак 2. В баке сливки накапливаются и температура выравнивается. Из бака горячие сливки поступают самотеком по трубопроводу в два одновременно работающих сепаратора 6. По мере заполнения грязевого пространства барабана один из сепараторов останавливают для промывки и одновременно включают третий сепаратор. После промывки и сборки его включают и останавливают следующий сепаратор. Подают горячие сливки в сепараторы и переключают во время работы тремя кранами установленными на трубопроводах. В процессе сепарирования получают сливки жирностью 83 — 84% которые по желобам 13 и 15 переходят в ванны 8 для нормализации а «пахта» поступающая из сепараторов по трубопроводу насосом 5 подается на дальнейшую переработку.
Рис.1.1 – компоновка оборудования линии
- бак для исходных сливок ОБС-250; 2- бак-накопитель ОБЦ-250; 3 - трубчатый пастеризатор; 4 – насос для сливок; 5 – насос для пахты; 6 – сепаратор; 7 – пульт управления; 8 – ванна для высокожирных сливок; 9 – ротационный насос для высокожирных сливок; 10 – трехцилиндровый маслообразователь; 11 – весы; 12 – стол под весы; 13 – желоб распределительный; 14 – труба с манометром; 15 – желоб; 16 – предохранительный клапан; 17 – стойка с автоматическим отводным клапаном; 18 – проходной кран; 19 – заглушка; 20 – трехходовой кран; 21 - пробковый спускной кран; 22 – крестовина четырехмуфтовая.
Ванны заполняют последовательно посредством распределительного желоба 13. В случае необходимости (по данным анализов) нормализуют высокожирные сливки до содержания влаги 152%. Из ванн сливки подаются ротационным насосом 9 в трехцилиндровый маслообразователь 10 в котором они последовательно охлаждаются обрабатываются и приобретают необходимую структуру. Затем готовое масло поступает в ящики установленные на весы 11. Весы размещают на столе 12. Наблюдение за температурой пастеризации сливок рассола высокожирных сливок в ваннах масла на выходе а также управление пусковыми устройствами электродвигателями оборудованием линии ведут с помощью приборов установленных у пастеризатора и на пульте управления 7.
Рассчитаем параметры пастеризатора основным из которых является расход пара. Расход пара определяем из уравнения теплового баланса:
где П – количество пара кгч;
Qсл – количество пастеризованных сливок кгч;
ссл – теплоемкость сливок ккалкг;
tкон tнач – конечная и начальная температура сливок ºС;
tк – температура конденсата град;
– коэффициент учитываемой потери тепла равен 07÷097;
ск – теплоемкость конденсата ккалкг
При Qсл=2500 кгч ссл=098 ккалкг tкон=95ºС tнач=10ºС i=641 ккалкг tк=95ºС =09 ск= 1 ккалкг имеем:
Согласно проведенного расчета принимаем пастеризатор ПТ-2 со следующими техническими характеристиками:
Производительность кгч 2000—2500; температура °С: поступающих сливок- 10; пастеризации – 85-95; поверхность нагрева м² - 45; расход пара кгч - 390; давление пара кгсм² -03-05
Сепаратор ОСД-500 служит для получения сливок жирностью 835—84%. В сепараторе происходит повторное сепарирование и концентрация сливок 30—40%-ной жирности до жирности 835—84%. Перед сепарированием сливки нагревают до 85— 95°С. Такая температура обеспечивает хорошую текучесть и достаточно полное обезжиривание пахты.
При высокой температуре сепарирования сливок внутри барабана осаждается слизь (012% и выше) которая заполняет грязевое пространство барабана в течение 15—2 ч непрерывной работы.
Сепарирование сливок зависит от их состава и свойств. Сливки высокой кислотности вызывают повышенное выделение сепараторной слизи и забивание барабана за 30 мин. При сепарировании сливок предварительно подсбитых при перевозке при перекачивании насосом с подсосом воздуха длительно хранившихся при низких температурах пли замороженных вытапливается чистый жир (деэмульгирование). Сливки охлажденные до пастеризации (температура 5—10 °С) лучше сепарируются в то время как слизь выделяющаяся из подмороженных сливок быстро забивает барабан (через 20—30 мин). Для получения сливок постоянного состава и создания стабильного режима необходимо сепарировать сливки в состоянии устойчивой эмульсии. Жирность сливок должна быть не ниже 30% (от 30 до 40%) кислотность не выше 17°Т.
Техническая характеристика сепаратора: производительность (паспортная) кгч 350—400; жирность высокожирных сливок % 835-84; исходных сливок % 30-40; температура исходных сливок °С 85-95; допускаемое содержание жира в пахте % не более 05; число оборотов барабана в минуту – 6500; установленная мощность кВт - 45; количество тарелок в барабане - 88-95; габаритные размеры мм: длина 1235; ширина 956; высота 600; вес кг – 415.
Сепаратор ОСД-500 — открытого типа. Исходные сливки поступают в барабан открытым потоком через приемную воронку и питательную трубку откуда выходят высокожнрные сливки и пахта также открытым потоком через приемники.
Трехцилиндровый маслообразователь предназначен для быстрого охлаждения перемешивания и механической обработки высокожирных сливок в непрерывном потоке при получении сливочного масла на поточной линии.
В маслообразователе наряду с охлаждением высокожирных сливок происходит сложный процесс изменения их структуры и образования масла нормальной консистенции. В нижнем цилиндре должно произойти интенсивное охлаждение высокожирных сливок температурой 60—70°С до температуры начала кристаллизации основной массы молочного жира 23—25°С. В этом случае продукт
остается в виде эмульсии жира в плазме и длительное время не отвердевает. Охлаждается цилиндр рассолом температурой 3-5°С или холодной водой. Количество хладагента подаваемого в цилиндр зависит от температуры высокожирных сливок на выходе из цилиндра. Температура их контролируется термометром сопротивления по показанию логометра. В среднем цилиндре необходимо получить диетабилизацию жировой фазы и кристаллизацию глицеридов при одновременном воздействии охлаждения и механической обработки. Температура продукта на выходе из среднего цилиндра должна быть 13 °С рассола для охлаждения - 3-5°С или холодной воды - 1-2°С. Скорость охлаждения в этом случае в несколько раз меньше чем в нижнем цилиндре. Продукт по выходе из среднего цилиндра отвердевает за 5-20 сек но консистенция его грубая колющаяся. Это является показателем недостаточной продолжительности кристаллизации и перемешивания жидкой и твердой фракции жира в среднем цилиндре. Температура продукта на выходе из среднего цилиндра контролируется термометром сопротивления по шкале логометра.
В верхнем цилиндре должна формироваться структура масла под влиянием механической обработки кристаллизующейся массы. Механическая обработка (перемешивание) препятствует образованию крупных кристаллов молочного жира обеспечивает раздробление ранее образовавшихся ростков кристаллов и равномерное распределение твердой и жидкой фракций жира. В результате этого продукт приобретает пластическую консистенцию. Время отвердевания масла по выходе из верхнего цилиндра увеличивается до 40-100 сек. Масло сохраняет при хранении мелкокристаллическую структуру. Охлаждается верхний цилиндр водой температурой 5-7°С. Температура масла на выходе 12-15 °С. Она также контролируется термометром сопротивления по показанию логометра. Требуемое количество рассола или охлаждающей воды определяется из уравнения теплового баланса
где М – количество высокожирных сливок кг
см – теплоемкость высокожирных сливок ккал(кг·град) см = 06;
схл – теплоемкость хладагента;
tн – начальная температура сливок ºС;
tк – температура охлаждения сливок ºС;
tх1 tх2 – температура хладагента на входе и выходе цилиндров маслообразователя ºС;
– коэффициент учитывающий потери холода = 115
Так для охлаждения нижнего и среднего цилиндров водой при М1 = 600кгч см = 06; tн = 65 ºС; tк = 13 ºС; (t схл = 1
Расход холода на охлаждение высокожирных сливок определяется по формуле:
Принимаем маслообразователь ТОМ-Л с техническими характеристиками
Производительность кгч - 500-600; поверхность охлаждения м² - 21; диаметр цилиндра (внутренний) мм - 315; рабочая длина цилиндра мм - 715; число оборотов вытеснительного барабана в минуту – 150; температура высокожирных сливок ºС: на входе 60-70 на выходе - 14-12; установленная мощность кВт - 45; число оборотов в минуту электродвигателя – 950; габаритные размеры мм: длина - 1460; ширина – 1035; высота – 1825; вес кг – 612.
Ванна ВЖ-300 служит для сбора высокожирных сливок выходящих из сепаратора и нормализации их по содержанию влаги. В линии установлены три ванны ВЖ-300. Высокожирные сливки поступают в ванну через распределительный желоб. При изготовлении масла с наполнителями необходимое их количество вносится в ванны и тщательно перемешивается. В ваннах ВЖ-300 можно также охлаждать или подогревать высокожирные сливки или поддерживать их температуру на заданном уровне.
Технические данные ванны ВЖ-300: рабочая емкость ванны л – 300; число оборотов мешалки мин – 36; привод мешалки от электродвигателя мощность кВт - 027; число оборотов в минуту – 1400; габаритные размеры мм: длина – 1100; ширина – 1070; высота – 1500; вес кг – 215
Ротационным насосом подаются высокожирные сливки из ванн ВЖ-300 в маслоооразователь. Кроме подачи сливок он должен развивать напор необходимый для преодоления сопротивления возникающего в маслообразователе при прохождении через него высокожирных сливок. В линии установлен ротационный шестеренчатый насос марки НРМ-2. Производительность насоса можно регулировать.
Технические данные насоса для высокожирных сливок: производительность (по молоку) лч - от 250 до 2000; рабочий напор кгсм² - 2; число оборотов ротора в минуту - 930; диаметр мм ротора – 85; отверстия всасывающего и нагнетающего патрубка мм – 36; установленная мощность кВт – 1; габаритные размеры мм длина - 475; ширина – 295; высота – 285; вес кг с электродвигателем – 52.
Насос центробежный 36МЦ-10-20Ш используют в линии для подачи сливок из приемного бака в трубчатый пастеризатор. Предназначен насос для перекачивания молока.
Техническая характеристика насоса 36МЦ-10-20Ш: производительность лч- 10000; напор м – 20; число оборотов рабочего колеса в минуту -2850; диаметр мм рабочего колеса – 150; отверстия всасывания и нагнетания -36; электродвигатель мощность кВт - 17; число оборотов в минуту- 2850; габаритные размеры мм длина – 415; ширина- 170; высота – 320; вес кг (с электродвигателем) – 37;
Насос центробежный 36мц 46-12. В линии насос центробежный 36МЦ46-12 используется для перекачивания «пахты».
Техническая характеристика насоса 36МЦ 46-12: производительность лч - от 4000 до 6000; число оборотов рабочего колеса в минуту – 2800; напор насоса полный м - 125; диаметр рабочего колеса мм - 112; ширина колеса мм 6-8; электродвигатель мощность кВт - 06; габаритные размеры мм: длина – 385; ширина – 215; высота – 305; вес кг - 164
Бак для приема пастеризованных сливок ОБЦ-250 служит для приема и накопления сливок после пастеризации. В баке выравнивается температура сливок и происходит их выдержка. Из бака установленного на определенной высоте сливки самотеком подаются в сепаратор.
Технические данные бака ОБЦ-250: емкость бака (рабочая) л – 250; габаритные размеры мм; длина – 808; ширина -780; высота – 2610; вес кг - 535; бак для исходных сливок ОБС-250.
Бак ОБС-250 служит для приема подготовленных для переработки исходных сливок (жирностью 30—40%). Из этого бака сливки подают насосом в пастеризатор. В бак направляются недопастеризованные сливки из автоматического клапана. Кроме того в него поступают сливки при переливе из бака ОБЦ-250.
Технические данные бака ОБС – 250: емкость бака рабочая л - 250; габаритные размеры мм: длина- 808; ширина – 780; высота – 810; вес кг - 325
Из всего многообразия выпускаемых промышленностью источников света для освещения помещений наиболее применимы лампы накаливания и люминесцентные.
Лампы накаливания в сельском хозяйстве предпочтительны при низких и средних уровнях освещенности (не более 50 люкс) при более высоких уровнях предпочтение отдается люминесцентным лампам [ 8 ].
Необходимо так же отметить что люминесцентные лампы сохраняют номинальные параметры если температура окружающего воздуха 20 25ºС в свою очередь лампы накаливания лишены этого недостатка [ 9 ].
Все рассматриваемые нами помещения относятся ко влажным помещениям высота помещений составляет 45 м.
Основной вид освещения – рабочее обеспечивающее надлежащие условия видения в помещениях. Производство работает в одну смену дежурное освещение отсутствует.
Нормированные показатели электрического освещения должны обеспечить нормальные условия зрительной работы человека и способствовать нормальному технологическому содержанию животных в животноводческом помещении (что в данном случае не требуется. В таблице 2.1.1 приведены нормируемые показатели освещенности для различных помещений рассматриваемого производста в соответствии с действующими СНиП.
Таблица № 2.1.1 - Нормируемые показатели освещённости
№ пп в соответствии с экспликацией
Помещение или участок
Рабочая поверхность где нормируется освещенность
Примечание: освещенность нормируется в горизонтальной плоскости ГРЛ – газоразрядные лампы ЛН – лампы накаливания.
Учитывая вышеизложенные соображения в помещениях предусмотрим установку ламп накаливания. С учетом выбранных источников света сводим результаты нормированной освещенности в табл. 2.1.2.
Таблица № 2.1.2 - Нормируемые освещённости при данном типе ламп.
Наименование помещения
Освещенность рабочей поверхности лк
Примечание: Р - рабочее освещение; ЛН – лампа накаливания.
Коэффициент запаса для ламп накаливания выбираем равным Кз = 13 (при расчетной частоте чистки светильников 2 раза в месяц) [ 8 ]. Для учета воздействия удаленных светильников рекомендуется принимать коэффициент добавочной освещенности в пределах = 105 11 [ 8 ]. Принимаем = 11. Для каждого помещения согласно его назначения выбираем соответствующий светильник. Приведем пример расчета осветительной установки методом удельной мощности для одного из помещений.
Помещение маслоцеха представляет собой комнату размером 12 х 6 м. Выбираем светильник марки: НСПО 9.
hр = h – hc – hр.п. (2.2.1.1)
где h – высота помещения мм;
hc – высота свеса светильника мм;
hр.п. – высота рабочей поверхности в которой нормируется освещен-
hр = 4500 – 500 – 0 = 4000 мм
Расстояние между светильниками:
L = hр · λ (2.2.1.2)
где λ – оптимальное расстояние между светильниками о.е. [ ]
L = 4000 · 11 = 4400 мм
Число светильников в ряду:
где а – длина помещения м.
Принимаем число светильников в ряду равным 3 шт.
Число рядов светильников:
где b – ширина помещения м.
Принимаем число рядов светильников равным 2 шт.
Способ разработан на основе метода коэффициента использования светового потока дает более простое решение задачи но и менее точное по сравнению с точечным или методом коэффициента использования светового потока. В его основе лежит формула [ 8 ]:
где Pл – мощность лампы Вт;
- удельная мощность Втм² (=92 Втм²);
А – площадь помещения (А = 72 м² ).
А = a · b = 12 · 6 = 72 м²
По справочным данным подбирают ближайшую стандартную лампу и по её мощности окончательно рассчитывают мощность всей осветительной установки.
Тип лампы: Б 215-225-100 Up = 220В; Рл = 100 Вт; Fл = 1500 лм
Поверочный расчет точечным методом:
где Ер – расчетная освещенность в контрольной точке найденная по то-
– коэффициент добавочной освещенности;
k – коэффициент запаса;
Fл – световой поток принятой лампы лм;
- суммарная условная освещенность от всех светильников в по-
мещении лк [ 8 ]. Суммарная условная освещенность определяется из
справочной литературы по кривым изолюкс соответствующих све-
Рис. 2.2.1 План маслоцеха с размещением светильников
Выбираем точку с наименьшей условной освещенностью (в данном случае это точка В) и определяем световой поток который будет в данной точке.
Рассчитаем относительную погрешность расчета:
где ΔЕ – погрешность расчета о.е.
Ер – расчетная освещенность по точечному методу лк;
Енорм – нормируемая освещенность для данного помещения лк;
Так как погрешность расчета укладывается в допустимые пределы - 10 % ΔЕ +20% то осветительная установка выбрана правильно.
Расчет по остальным помещениям был произведен аналогично результаты сведены в табл. 2.2.1.1.
Напряжение применяемое в сельскохозяйственных установках как правило 380220 В при заземленной нейтрали сети. Такие напряжения возможны в любых помещениях для установок общего освещения при высоте подвеса светильников более 25 м. При меньшей высоте только в помещениях без повышенной опасности поражения электрическим током.
Рис. № 2.3.1 - Схема осветительной сети
Произведем расчет площади сечения проводов осветительной сети по формуле:
q = SMi (c DU%) = SPi Li (c DU%) (2.3.1.1)
с - коэффициент сети зависящий от напряжения и материала прово-
DU% – допустимая потеря напряжения.
Расчет и выбор сечения проводов осветительной сети производят таким образом чтобы отклонение напряжения у источников света было в допустимых пределах нагрев проводов не превышал допустимую температуру провода должны иметь достаточную механическую прочность [ 8 ].
Найдем моменты нагрузок:
Мi = Pi Li (2.3.1.2)
где Р - мощность нагрузки Вт;
L – длина провода м.
М1 = 06 40 = 24 кВтм
М2 = 09 50 = 45 кВтм
М3 = 054 62 = 3348 кВтм
Найдём сечение провода на головном участке по формуле:
mпр = М1-3 – приведенный момент для участка электрической сети
L – длина кабеля от осветительного до вводного щита м L=20 м;
α – коэффициент приведения моментов зависящий от числа проводов
рассчитываемого участка и участков ответвлений;
M = (06 + 09 + 054) · 20 = 408 кВт·м
Выбираем по [ 1] кабель ВВГ 4х4 мм с допустимым током Iдоп = 25 А
Это сечение проверим по допустимому току:
I1-3 = P (3 Uф) (2.3.1.4)
где Р – мощность участка сети Вт;
Uф – фазное напряжение сети В
I1-6 = 2040 3 220 = 309 А
Фактические потери напряжения на головном участке сети:
DU1-3 = Мi (с qi) (2.3.1.5)
DU1-3 = 408 (77 4) = 013 %
Фактические потери напряжения на первом участке сети:
DU1 = DU - DU1-7 (2.3.1.6)
DU1 = 25 – 013 = 237 %
Найдем сечение провода первого участка по формуле (2.3.1.1)
q1 = 24 125 237 = 081 мм
Принимаем провод ППВ 3х25 мм Iдоп = 19А по [ 1]
I1 = P (Uф) (2.3.1.7)
I1 = 600 220 = 272 А
Для выбранного сечения Iдоп = 19 A то есть I1 I1доп.
Минимальная площадь сечения провода ППВ по механической прочности равна 15 мм[ 8 ] следовательно сечение кабеля q1 равное 25 ммудовлетворяет всем условиям.
Найдем сечение последующих участков:
q2 = 45 125 237 = 151 мм
I2 = 900 220 = 409 А
Для выбранного сечения Iдоп = 19 A то есть I2 I2доп.
q3 = 3348 125 237 = 113 мм
I3 = 540 220 = 245 А
Для выбранного сечения Iдоп = 19 A то есть I3 I3доп
Таким образом все сечения удовлетворяют условиям выбора.
Так как у нас сечения выбранные проводов больше расчетного то необходимо пересчитать потери напряжения на шести отходящих линиях. Расчет ведём по формуле (2.3.1.5)
ΔU1 = 24 125 25 = 077 %
ΔU2 = 45 125 25 = 144 %
ΔU3 = 3348 125 25 = 107 %
Результаты сводного расчета проводов по осветительной сети приведем в таблице 2.3.1.1.
Таблица № 2.3.1.1 - Расчет сечений проводов осветительной сети
Осветительные щитки выбирают из справочных таблиц по условиям окружающей среды в которых им предстоит работать; конструктивному исполнению в зависимости от схемы сети и числа отходящих групп; аппаратуре управления и защиты установленной в щитке.
В соответствии с вышеперечисленными требованиями выберем осветительный щит ЩКИ-8501 со встроенными автоматическими выключателями.
Щит осветительный типа ЩКИ-8501 имеет на вводе один автоматический выключатель (который мы выбираем по допустимому току) и три групповых автоматических выключателей. Выбираем из справочной литературы автоматические выключатели ВА51-25 (для защиты групповых линий) и ВА51-35 (на вводе).
Ток срабатывания электромагнитных расцепителей автоматических выключателей должен быть:
Iср.эл.р. ≥ 125 · Iр (2.4.1)
где Iср.эл.р. – ток срабатывания электромагнитного расцепителя автомата;
Iр – рабочий ток группы.
Приведем пример расчета и выбора автоматического выключателя для 1 группы осветительной нагрузки
Iср.эл.р. ≥ 125 · 272 = 34 А
Принимаем автоматический выключатель типа ВА 51-25 с номинальным током теплового расцепителя равным 4 А.
Результаты расчета автоматических выключателей для оставшихся групп осветительной сети произведен аналогично и сведены в таблицу 2.4.1
Внедрение системы электрифицированных машин в сельскохозяйственном производстве позволит повысить производительность труда сократить численность работников улучшить качество продукции и снизить затраты на производство. Все рабочие машины выбранные нами ранее для выполнения технологического процесса изготовления сливочного масла приводятся в движение электроприводом. Проведем расчет и выбор электродвигателя для рабочих машин.
Поскольку поточная линия по производству сливочного масла производительностью 500-600 кгч имеет стандартизированный состав рабочих машин установленной мощности в том числе и стандартизированный ряд мощностей электроприводов к ним то в задачу проектирования входит выбор асинхронного электропривода современных марок. При подборе электродвигателей необходимо учитывать частоту вращения рабочих машин.
Рассчитаем электропривод для насоса центробежного 36МЦ46-12 для перекачивания «пахты».
Мощность на валу насоса:
где Q – производительность насоса Q = 6000 лч
н – КПД насоса н = 056
По справочнику [17] принимаем электродвигатели единой серии RA – RA80B4 со следующими паспортными данными: Рн = 075 кВт; nн = 1415 обмин; н = 073; Iн = 20 А; m = 14 кг. Аналогично выбираем электроприводы для других рабочих машин
Мощность электродвигателя присоединенного к силовой сети:
где Рн – номинальная мощность двигателя Рн = 075 кВт;
н – номинальный КПД двигателя н = 073.
Максимальная мощность электродвигателя забираемая из сети:
Рмах = Рприс · кз (3.3.2)
где кз – коэффициент загрузки кз = 09 для насоса.
Рмах = 103 · 09 = 0927 кВт.
Количество израсходованной электроэнергии электродвигателем за год:
Агод = Рмах · Тгод (3.3.3)
где Тгод – годовое число часов работы электродвигателя;
Тгод = tсм · nсм (3.3.4)
где tсм – время работы электродвигателя в смену tсм = 8 ч;
nсм – количество рабочих смен в году nсм = 260.
Тгод = 8 · 260 = 2080 ч;
Агод = 0927 · 2080 = 192816 кВтч.
Поступая аналогичным образом по методике изложенной в пунктах 3.2 и 3.3 выберем электропривод и его расчетную силовую нагрузку для остальных производственных механизмов поточной линии. Результаты расчетов а так же каталожные данные силового электрооборудования сводим в таблицу 3.3.1
Автоматические выключатели выбираются по параметрам нормального режима и проверяются по условиям пиковых режимов и режимов короткого замыкания.
Приведем пример расчета и выбора автоматического выключателя для защиты линии сепаратора. Предварительно примем для установки автоматический выключатель типа ВА 47-29 со следующими параметрами: Uн = 400 В Iн = 100 А
Соответствие номинального напряжения автоматического выключателя номинальному напряжению сети:
Uном.а ≥ Uном.с (3.4.1)
где Uном.а – номинальное напряжение автоматического выключателя В;
Uном.с – номинальное напряжение сети В.
Соответствие номинального тока автоматического выключателя расчетному току защищаемой цепи:
Iн.а ≥ Iр.max (3.4.2)
где Iн.а – номинальный ток автоматического выключателя А;
Iр.max – максимальный рабочий ток цепи защищаемой автоматом А.
Тепловой расцепитель автоматического выключателя выбирают из условия отстройки от рабочих и пиковых токов нагрузки:
Iн.т ≥ Кн · Iр.max (3.4.3)
где Iн.т – номинальный ток теплового расцепителя А;
Iр.max – максимальный рабочий ток цепи защищаемой автоматом А
Кн – коэффициент надежности принимается равным [18] Кн = 1 для
электрических цепей ламп накаливания при защите автоматическим
выключателем с тепловым расцепителем а также для цепей люминес-
центных ламп при автоматическом выключателе с комбинированным
расцепителем; Кн = 11 – 13 для смешанной нагрузки и электродвига-
Iн.т = 16 А > 13 · 113 = 1469 А
Электромагнитный расцепитель автоматического выключателя выбирают из условия отстройки от пиковых токов электроприемников:
Iс.о. ≥ Кн.о. · Iпик (3.4.4)
где Iс.о – ток срабатывания электромагнитного расцепителя А;
Кн.о. – коэффициент надежности отстройки
Кн.о. = 105 · Кз · Ка · Кр (3.4.5)
где 105 – коэффициент учитывающий что в нормальном режиме напря-
жжение может быть на 5% выше номинального напряжения электро-
Кз – коэффициент запаса принимается равным 11 [ 18 ];
Ка – коэффициент учитывающий наличие апериодической составля-
ющей в пиковом токе электроприемника Ка = 14 [ ];
Кр – коэффициент учитывающий возможный разброс тока срабаты-
вания отсечки относительно уставки. Принимается по каталожным
данным Кр = 13 [18].
Кн.о. = 105 · 11 · 14 · 13 = 21
Iпик – пиковое значение тока в момент запуска электродвигателя. По-
скольку для рассматриваемого двигателя iп = 45 то Iпик = iп · Iн =
= 40 · 113 = 452 А.
Iс.о. = 100 А > 21 · 452 = 9492 А
Осуществим проверку эффективности защиты электрических сетей от перегрузки. Защита от перегрузок будет эффективной если выполняются условия:
Для невзрывоопасных помещений (зон):
Iс.п. ≥ 125 · Iд.д. (3.4.6)
где Iс.п – ток срабатывания от перегрузки А;
Iд.д. – длительно допустимая электрическая нагрузка проводников
электрической сети А [1]. Расчет Iд.д. приведен в разделе 4 настоя-
щего курсового проекта
Iс.п. = 16 А > 125 · 1042 = 13025 А
Так как неравенство выполняется то защита от перегрузки эффективна.
Проверка автоматического выключателя на стойкость токам короткого замыкания:
где ПКС – предельная коммутационная способность автомата принима-
ется по каталогу ПКС = 6кА
-максимальное значение трехфазного тока при коротком
замыкании в месте установки автомата А. Расчет а также одно
и двухфазных токов короткого замыкания приведен в разделе 5 на-
стоящего курсового проекта
таким образом неравенство выполняется и автоматический выключатель будет стоек к токам короткого замыкания.
Проверку на электродинамическую и термическую стойкость не проводим из-за отсутствия данных по электродинамической и термической стойкости автоматического выключателя в каталоге.
Проверим чувствительность отсечки к однофазному току КЗ в конце защищаемой линии (точка на зажимах электродвигателя).
где - минимальное значение тока однофазного КЗ в конце
Кр – коэффициент разброса принимается по каталогу и его макси-
мальное значение равно 13 При отсутствии данных о разбросе произ-
ведение 11 · Кр рекомендуется брать равным 14-15 [18].
так как неравенство выполняется то отсечка чувствительна к однофазному току КЗ в конце линии.
Таким образом отсечка будет чувствительна к междуфазным коротким замыканиям не только в конце линии но и в любом её месте включая выводы аппарата защиты.
Окончательно принимаем к установке автоматический выключатель типа ВА 47-29 со следующими параметрами: Uн = 400 В Iн = 100 А Iн.т. = 16 А Ic.о. = 92 А.
Расчет по остальным видам оборудования производится аналогично и результаты сведены в табл. 3.4.1
Осуществим проверку кабеля на термическую стойкость которая основана на расчете теплового импульса – количества тепла которое выделяется в активном сопротивлении кабеля при протекании через него тока короткого замыкания (от начала КЗ до полного гашения дуги). Минимально допустимое сечение кабеля по термической стойкости определяется по выражению:
где - максимальный расчетный ток КЗ в начале линии кА;
tоткл – собственное время отключения защитного аппарата
(принимается по каталогу) tоткл = 004 с;
Та – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока
короткого замыкания с. Определяется по формуле:
где Хэк и Rэк – соответственно индуктивное и активное сопротивление
результирующего эквивалентного сопротивления расчетной схемы
относительно точки короткого замыкания Ом;
с – синхронная угловая частота напряжения сети 1с;
К – постоянная времени зависящая от изоляции и материала жил ка-
беля принимается по [ 1 ].
Таким образом кабель ВВГ 4х25 полностью удовлетворяет условиям выбора для электродвигателя сепаратора.
Проведем расчет тока трехфазного короткого замыкания для линии осуществляющей питание электродвигателя сепаратора.
Рисунок № 4.1.1 - Расчетная схема для определения трехфазного короткого замыкания.
Расчет ведем в соответствии с методикой предложенной в учебном пособии «Расчеты токов короткого замыкания в сетях 04 кВ» Небрат И.Л. Петербургского ЭИ ПК РРиС Минтопэнерго РФ 2000 г.
Параметры расчетной схемы.
а) Трансформатор ТV: ТМ 160 схема соединений YY-0. Sн = 160кВА. Uн вн=105кВ Uн нн=04кВ. По справочным таблицам определяем сопростивления трансформатора приведенные к Uн нн =04кВ:
R1т = R2т = 166 мОм; R0т = 1508 мОм – активные сопротивления соответственно прямой обратной и нулевой последовательности трансформатора;
X1т = X2т = 417 мОм; X0т = 367 мОм - реактивные сопротивления соответственно прямой обратной и нулевой последовательности трансформатора;
б) Кабельная линия ВВГ 3(1х120+1х75) длиной 75 м. Удельные параметры кабеля по справочным таблицам [ 13]:
R1уд = 018 мОмм; Х1уд = 007 мОмм – прямая последовательность;
R0уд = 07 мОмм; Х0уд = 047 мОмм – нулевая последовательность.
Рассчитаем активное и реактивное сопротивления всей кабельной линии:
R1кл = R1уд · L (4.1.1)
R0кл = R0уд · L (4.1.2)
Х1кл = Х1уд · L (4.1.3)
Х0кл = Х0уд · L (4.1.4)
где R1кл R0кл Х1кл Х0кл – соответственно активное и реактивное сопротивления всей кабельной линии (индекс 1 относится к прямой последовательности 0 – к нулевой последовательности);
L – длина кабельной линии от трансформатора 1004 кВ до ЩС
R1кл = 018 · 75 = 135 мОм
R0кл = 07 · 75 = 525 мОм
Х1кл = 007 · 75 = 525 мОм
Х0кл = 047 · 75 = 3525 мОм
в) Автоматический выключатель QF1: тип ВА 47-29 Iн = 200 А.
г) Автоматический выключатель QF2: тип ВА 47-29 Iн = 100 А.
Рисунок № 4.1.2 - Схема замещения прямой (обратной) последовательности
Рисунок № 4.1.3 - Схема замещения нулевой последовательности
Расчет трехфазного тока короткого замыкания ведем по формуле:
где Uн нн = 400 В – номинальное междуфазное напряжение вторичной обмотки трансформатора;
- полное суммарное сопротивление цепи до точки трехфазного КЗ которое является сопротивлением прямой последовательности мОм;
– суммарное активное сопротивление до точки КЗ мОм;
– суммарное индуктивное сопротивление до точки КЗ мОм;
Суммарное активное сопротивление включает сопротивления следующих элементов:
Суммарное индуктивное сопротивление включает сопротивления следующих элементов:
где Хс – эквивалентное индуктивное сопротивление питающей системы до шин ВН понижающего трансформатора приведенное к Uн нн мОм. В рассматриваемом нами случае Хс не учитывается. [13]
R1т Х1т R1кв Х1кв R1кл Х1кл – описаны ранее мОм;
R1р Х1р – активное и индуктивное сопротивление реактора мОм (в нашем случае R1р = Х1р = 0);
R1тт Х1тт – активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансофрматоров тока мОм (в нашем случае R1тт = Х1тт = 0);
R1ш Х1ш – активное и индуктивное сопротивления шинопровода мОм (в нашем случае R1ш = Х1ш = 0);
R1вл Х1вл – активное и индуктивное сопротивления воздушной линии мОм (в нашем случае R1вл = Х1вл = 0);
Rк – суммарное активное сопротивление различных контактов и контактных соединений мОм.
Rк = n · Rк1 + m · Rк2 (4.1.8)
где n m – количество контактных кабельных соединений;
Rк1 Rк2 – значения контактных кабельных соединений для различных сечений кабеля. Имеем:
Rк = 2 · 0024 + 1 · 0085 = 0133 мОм
Ток трехфазного дугового КЗ определяем с использованием снижающего коэффициента Кс с помощью формулы:
где по справочным кривым Кс = 074
Ударный ток КЗ определяем по формуле:
где Ку – ударный коэффициент определяется по характеристике приведенной в справочной литературе [ ] в зависимости от соотношения
Ток металлического двухфазного КЗ определяем по формуле:
Расчет дугового двухфазного КЗ:
Рассчитаем однофазный ток КЗ на зажимах электродвигателя для определения чувствительности защиты к однофазному току КЗ
Рисунок № 4.1.4 - Расчетная схема однофазного тока короткого замыкания.
Схема замещения приобретает вид:
Рисунок № 4.1.5 - Схема замещения прямой (обратной) последовательности
Рисунок № 4.1.6 - Схема замещения нулевой последовательности
д) Кабельная линия ВВГ 4х25 длиной 15 м от ЩС до асинхронного двигателя. Удельные параметры кабеля по справочным таблицам [ 13 ]:
R1уд2 = 354 мОмм; Х1уд2 = 0094 мОмм – прямая последовательность;
R0уд2 = 407 мОмм; Х0уд2 = 169 мОмм – нулевая последовательность.
Рассчитаем активное и реактивное сопротивления всей кабельной линии КЛ2:
R1кл2 = 354 · 15 = 531 мОм
R0кл2 = 407 · 15 = 6105 мОм
Х1кл2 = 0094 · 15 = 141 мОм
Х0кл2 = 169 · 15 = 2535мОм
Ток однофазного КЗ определяется по формуле:
где - полное суммарное сопротивление цепи до точки однофазного КЗ мОм;
- суммарное активное и реактивное сопротивление нулевой последовательности до точки КЗ мОм;
где R0т Х0т R0кв Х0кв R0кл Х0кл – описаны ранее мОм;
R0р Х0р – активное и индуктивное сопротивление реактора мОм (в нашем случае R0р = Х0р = 0);
R0тт Х0тт – активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансофрматоров тока мОм (в нашем случае R0тт = Х0тт = 0);
R0ш Х0ш – активное и индуктивное сопротивления шинопровода мОм (в нашем случае R0ш = Х0ш = 0);
R0вл Х0вл – активное и индуктивное сопротивления воздушной линии мОм (в нашем случае R1вл = Х1вл = 0);
R0к – суммарное активное сопротивление различных контактов и контактных соединений мОм.
R0к = n · Rк01 + m · Rк02 (4.1.17)
Rк01 Rк02 – значения контактных кабельных соединений для различных сечений кабеля. Имеем:
R0к = 2 · 0024 + 2 · 0085 = 0218 мОм
Расчет дугового однофазного КЗ:
где по справочным кривым Кс = 085
Рассчитаем длительно допустимый ток для кабеля питающего электродвигатель:
где К1 – коэффициент учитывающий отклонение температуры
окружающей среды от расчетной [1]. При температуре
окружающей среды 18°С длительно допустимая температура
нагрева жил 65°С К1 = 1084.
К2 – поправочный коэффициент на количество совместно
проложенных кабелей [1].
К3 – поправочный коэффициент учитывающий тепловой характер
Iн – номинальный ток электродвигателя А.
В нормальном режиме работы сечение и длина кабеля должны обеспечивать отклонение напряжения на зажимах электродвигателя не более 095-105 Uн
Рассчитаем потери напряжения в кабеле:
где I – ток нагрузки А;
r0 – активное удельное сопротивление кабеля мОмм [ ];
Приведем расчет потерь напряжения для сепаратора (номер 2 по плану – см.графическую часть л.2)
Потери напряжения в процентах от номинального значения:
таким образом мы видим что условие выполняется.
Результаты расчетов внутренних проводок для всех остальных электроприемников сводим в таблицу 3.4.1.
Силовые щитки выбирают из справочных таблиц по условиям окружающей среды в которых им предстоит работать; конструктивному исполнению в зависимости от схемы сети и числа отходящих групп; аппаратуре управления и защиты установленной в щитке.
В соответствии с вышеперечисленными требованиями выберем силовой щит ОЩВ-12-1 36 УХЛ4 со встроенными автоматическими выключателями.
Щит силовой типа ОЩВ-12-1 36 УХЛ4 имеет на вводе один автоматический выключатель (методика приведена выше) и двенадцать групповых автоматических выключателей. Выбираем из справочной литературы автоматические выключатели ВА47-29 (для защиты групповых линий) и ВА47-100 (на вводе).
Выберем аппараты управления электродвигателями. Основные параметры вывода - их номинальные ток и напряжение. Кроме того аппараты выбирают по климатическому исполнению по степени защиты от воздействий окружающей среды и другим параметрам в зависимости от назначения аппарата.
Для дистанционного управления асинхронными двигателями (включение отключение реверс) трёхфазными асинхронными двигателями с коротко-замкнутым ротором мощностью до 110 кВт и напряжением до 500 В применяют электромагнитные пускатели. Такие пускатели автоматически отключают двигатель при снижении напряжения на 50-60% от номинального и при перегрузках (при наличии теплового реле).
В настоящее время широкое распространение получили электромагнитные пускатели серии ПМЛ с номинальным током от 10 до 200 А.
Выберем электромагнитный пускатель для сепаратора. Номинальный ток привода сепаратора Iн.д. = 113 А. Этому току соответствует вторая величина пускателя по номинальному току. Для привода просеивателя необходим нереверсивный пускатель с тепловым реле. Исполнение пускателя по степени защиты IP54. Число контактов вспомогательной сети - один замыкающий. По всем вышеперечисленным параметрам выбираем пускатель ПМЛ 2220У3А имеющий UH=380 В.
Марки остальных пускателей выбираются аналогично и сводятся в таблицу 4.4.1.
Табл. 4.4.1 Выбор магнитных пускателей
Наименование нагрузки
Марка электромагнитного пускателя
ПМЛ 2220У3А IP54 IM 2012
ПМЛ 3220У3А IP54 IM 2012
Насос для высокожирных сливок
ПМЛ 1220У3А IP54 IM 2012
Ванна для высокожирных сливок
Защита сети от перегрузок осуществляется встроенными тепловыми реле типа РТЛ которые защищают 3-х фазные асинхронные двигатели с коротко-замкнутым ротором от перегрузок и оттоков возникающих при обрыве одной из фаз. Реле предназначены для применения в качестве комплектующих изделий в схемах управления электроприводами в цепях переменного тока с частотой 50 и 60 Гц напряжением до 660 В. Марка реле выбирается исходя из рабочего тока нагрузки. В таблице 4.4.2 указаны выбранные типы реле.
Табл. 4.4.2 Выбор тепловых реле
Расчетная нагрузка по [ 13] составит:
где - расчетные нагрузки силового оборудования в маслоцехе
и освещения соответственно.
где cosφ – коэффициент мощности всей нагрузки равен 092.
Согласно [ 13] выбираем ТП 1004 Sн = 160 кВА.
Коэффициент систематической нагрузки:
Условие по нагрузке выполняется. В связи со значительной недозагрузкой выбранного трансформатора целесообразным представляется осуществлять питание части нагрузки с соседних цехов предприятия.
Принимаем конструкцию КТП 160 кВА на 3 отходящие воздушные линии 038 кВ с автоматами для коммутации и защиты от коротких замыканий. От перенапряжений со стороны 038 кВ для защиты трансформатора установлены ограничители перенапряжений ОПН со стороны 10 кВ для защиты трансформатора от КЗ установлены предохранители а от атмосферных перенапряжений установлены ограничители перенапряжений; для коммутации на опоре имеется разъединитель РЛН 3-10220.
Трансформатор имеет ПВБ регулировку с пределами регулирования 2±25%. Установили надбавку + 25 и в этом случае отклонение напряжения в осветительных установках в момент пуска двигателей не превысит допустимого значения.
В данном курсовом проекте мы осуществили выбор технологических машин для организации работы поточной линии по производству сливочного масла производительностью 500-600 кгч описали основные технологические операции проводимые в производственном помещении произвели расчеты силовой и осветительной сети аппаратуры управления и защиты проводов и кабелей для обеспечения электроснабжения маслоцеха.
В заключении необходимо отметить что комплексное техническое перевооружение и переоснащение объектов сельского хозяйства не может проходить без повышения квалификации обслуживающего персонала и работников отрасли. Грамотные специалисты являются залогом соблюдения всего технологического процесса в целом и отдельных его операций что в конечном итоге ведет к снижению затрат на производство а также повышению культуры производства в сельском хозяйстве.
Правила устройства электроустановок. – 7-е изд. - М.: Изд-во НЦ ЭНАС 2007. – 552 с.- (Нормативная база)
Вышемирский Ф.А. Маслоделии в России. (История состояние перспективы) [Текст]: монография Ф.А. Вышемирский – Углич: Рыбинский Дом печати. – 1998. – 285 с.
Вышемирский Ф.А. Коровье масло и его аналоги [Текст]: монография Ф.А. Вышемирский – М.: Молочная промышленность. - 1999. – 156 с.
Белоусов А.П. Физико-химические процессы в производстве масла сбиванием сливок. [Текст]: учеб. для вузов Белоусов А.П. - М.: Легкая и пищевая промышленность. – 1984. – 321 с.
Вышемирский Ф.А. Производство сливочного масла. [Текст]: учеб. для вузов Ф.А. Вышемирский - М.: Агропромиздат. – 1987. – 354 с.
Бородин И.Ф. Автоматизация технологических процессов [Текст]: учеб. для вузов И.Ф. Бородин Н.М. Недилько – М.: Агропромиздат. – 1986. – 345 с.
Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения [Текст]: учеб. для вузов В.А. Андреев – М.: Высшая школа. – 1991. – 496 с.
Баев В.И. Практикум по электрическому освещению и облучению [Текст]: учеб. для вузов В.И. Баев – М.: Агропромиздат. – 1991. – 175 с.
Жилинский Ю.М. Электрическое освещение и облучение [Текст]: учеб. для вузов Ю.М. Жилинский В.Д. Кумин – М.: Колос. – 1982. – 296 с.
Захаров А.А. Практикум по применению теплоты в сельском хозяйстве [Текст]: учеб. для вузов А.А. Захаров – М.: Агропромиздат. – 1985. – 134 с.
Захаров А.А. Применение теплоты в сельском хозяйстве [Текст]: учеб. для вузов А.А. Захаров – М.: Агропромиздат. – 1986. – 325 с.
Кудрявцев И.Ф. Электрический нагрев и электротехнология [Текст]: учеб. для вузов И.Ф. Кудрявцев В.А. Карасенко – М.: Агропромиздат. – 1975. – 370 с.
Каганов И.Л. Курсовое и дипломное проектирование [Текст]: учеб. для вузов И.Л. Каганов – М.: Агропромиздат. – 1990. – 351 с.
Расстригин В.Н. Нагревательные установки в сельскохозяйственном производстве [Текст]: учеб. для вузов В.Н. Расстригин – М.: Агропромиздат. – 1985. – 278 с.
Севернев М.М. Энергосберегающие технологии в сельскохозяйственном производстве [Текст]: монография М.М. Севернев – М.: Колос. – 1992. – 190 с.
Применение электрической энергии в сельскохозяйственном производстве [Текст]: справочникП.Н.[и др.] – М.: Колос 1974 – 623 с.
Чиликин М.Г. Общий курс электропривода [Текст]: учеб. для вузов М.Г. Чиликин А.С. Сандлер – М.: Энергоиздат. – 1981. – 390 с.
Будзко И.А. Электроснабжение сельского хозяйства [Текст]: учеб. для вузов И.А. Будзко Т.Б. Лещинская В.И. Сукманов – М.: Колос. – 2000. – 346 с.
Бородин И.Ф. Автоматизация технологических процессов [Текст]: учеб. для вузов И.Ф. Бородин – М.: Колос. – 2005. – 344 с.

Таблица 3.3.1 Сводная ведомость силового оборудования.doc

Таблица № 3.3.1 - Сводная таблица-алгоритм расчета силового оборудования
Насос для высокожирных сливок
Ванна для высокожирных сливок

Силовая часть маслоцеха сливочного масла.dwg

Резисторы ОЖО.467.180.ТУ
агрегата для заточки
Силовой щит ГОСТ Р51778-2001
Экспликация помещений
План расположения силового
электрооборудования и прокладки
Выключатель автоматический ТУ16-641020-84
Кабель ВВГ 3(1х120+1х75)
Коробки протяжные КУ409 ГОСТ10705-80
Поточная линия по производству сливочного
Расчетная схема силовой сети
масла производительностью 500-600кгч