Водопроводные очистные сооружения

гл ГОТОВЫЙ_recover.dwg

Трубопровод сброса осадка из отстойника ø 125
Водопроводные очистные сооружения
План главного здания М 1:200
Водоснабжение населенного пункта N 23
Высотная схема и генплан станции водоочистки М 1:500
экспликация зданий и сооружений генплана
экспликация трубопроводов
Генплан станции водоочистки М 1:500
Промежуточный баллон
Горизонтальный отстойник
Камера хлопьеобразования
Растворный бак коагулянта
Бак-хранилище коагулянта
Растворный бак коагулянта
Осадок на уплотнение
Резервуар чистой воды
Высотная схема станции водоочистки
Здание контактной камеры и реагентного хозяйства
Здание вихревых смесителей
Галерея камер хлопьеобразования
Горизонтальные отстойники
Здание скорых фильтров
Здание обработки осадка
Сооружение обработки промывных вод
Экспликация зданий и сооружений генплана
Административно-бытовой корпус
Площадка открытой автостоянки
Мастерская мелкого ремонта
Камера переклбчения РЧВ
Экспликация трубопроводов
-АО- сжатого воздуха;
-ТО- системы отопления;
-ВО- водопровод хозяйственно-противопожарный;
-В1- очищенной воды;
-В4- отвода промывных вод на обработку;
-В5- возврата промывных вод на очистку;
-В3- подача воды на промывку скорых фильтров;
-В7- подача речной воды на очистку;
-В11- рабочего раствора коагулянта;
-В12- хлорной воды первичного хлорирования;
-В13- хлорной воды на обеззараживание;
Водоснабжение населенного пункта №23
Гидроизоляционный ковер
Насыпной грунт h=500
Отвод промывной воды ø 1000
Разрез главного здания водопроводной станции
-К4- трубопровода осадка;
От контактной камеры 2ø 800
Перфорированные трубопроводы 3ø 120
Аварийный трубопровод ø 1000
Водосборные желоба 320×320
Осветленная вода 2 ø 1000
Отвод фильтрата в РЧВ 2 ø 600
Насосная станция промывных вод
Отвод промывной воды ø 800
Сброс осадка из отстойников ø 150
Промывнвя вода из РЧВ ø1000

08-401 МОЙ 1.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РФ
Кафедра водоснабжения и
на тему: «Водопроводные очистные сооружения»
Выбор технологической схемы
водопроводных очистных сооружений 6
1Анализ исходной речной воды 6
2.Определение расчетной производительности очистной станции 6
3.Определение суммарной мутности 7
4.Выбор схемы очистки и состава сооружений очистной
Расчет сооружений очистной станции 9
1.Расчет контактной камеры 9
2Расчет смесителей 9
3.Расчет горизонтальных отстойников 13
3.1.Определение размеров отстойника 13
3.2. Расчет системы рассредоточенного сбора воды 15
3.3. Расчет гидравлической дырчатой системы удаления
4. Расчет камеры хлопьеобразования 18
5. Расчет скорых фильтров 20
5.1. Определение размеров скорого фильтра 20
5.2. Расчет распределительной системы фильтра 21
5.3. Расчет устройств для сбора и отвода воды при
6. Расчет реагентного хозяйства 25
6.1. Определение объема растворного бака 25
6.2. Определение объема расходного бака 25
7. Песковое хозяйство 25
8. Обеззараживание воды 26
8.1. Расчет хлораторной установки для дозирования
9. Расчет сооружений по обработке промывной воды 27
9.1. Расчет песколовки 27
9.2. Расчет резервуара усреднителя 27
10.1. Определение дозы фтора 28
10.2. Расчет фтораторной установки 29
11. Сооружения по обработке осадка 29
Зоны санитарной охраны 30
Список литературы 31
Согласно заданию в курсовом проекте разработана водоочистная станция производительностью 11116768 м3сут.
Полный состав основной технологической схемы обработки воды включает барабанные сетки контактную камеру смесители камера хлопьеобразования горизонтальные отстойники скорые фильтры с однослойной песчаной загрузкой. Вспомогательные сооружения: реагентное хозяйство по хранению приготовлению и дозированию коагулянта и хлора песковое хозяйство и сооружения по обработке промывных вод скорых фильтров и осадка осветлителей со слоем взвешенного осадка.
Разработаны планировка главного здания высотная схема и генплан водоочистной станции.
водопроводных очистных сооружений
1.Анализ исходной речной воды
Показатели качества исходной воды и требования к хозяйственно – питьевой воде регламентированы в СанПиН 2.1.4.1074-01 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения» представлены в табл.1.
Таблица 1 Показатели качества исходной воды и требования к
хозяйственно – питьевой воде
Карбонатная жесткость
Согласно п.6.9. [1] вода в источнике мутная и средней цветности.
2.Определение расчетной производительности очистной станции
Согласно п.6.6. [1] полный расход воды поступающей на станцию надлежит определять с учетом расхода воды на собственные нужды станции. Ориентировочно расход воды на собственные нужды следует принимать при повторном использовании промывной воды в размере 3-4%:
где Qгор= 105164 м3сут – городской расход воды;
Qпож=1728 м3сут – расход воды на противопожарные нужды.
3.Определение суммарной мутности
Концентрация взвешенных веществ поступающих в отстойник определяется по формуле п.6.64. [1]:
где М=780 мгл – количество взвешенных веществ в исходной воде;
Кк=05 – коэффициент принимаемый для сернокислого алюминия;
Дк- доза коагулянта по безводному продукту гм3;
Ц =100 град – цветность исходной воды;
Вu – количество нерастворимых веществ вводимых с известью гм3 которое определяется по формуле:
где Дu – доза извести по п.6.19. [1].
Доза коагулянта в расчете на Al2(SO4)3 по безводному веществу принимаем для мутности М=780 мгл равной 55[1].
Принимаем большую из доз коагулянта т.е. Дк=55 мгл.
Дозу подщелачивающих реагентов необходимых для улучшения процесса хлопьеобразования определим по формуле:
где Дк=55 мгл – максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта;
ек=57 мгмг-экв – эквивалентная масса коагулянта;
Кщ=28 – коэффициент;
Щ0=24 мг-эквл – минимальная щелочность воды.
Согласно расчетам подщелачивание воды не требуется т.к.
Диз 0 поэтому Ви = 0.
Таким образом максимальная мутность воды поступающей на очистку составляет:
4. Выбор схемы очистки и состава сооружений очистной станции
Для очистки речной воды до питьевого качества принята [1] двухступенчатая очистка с использованием осветлителей со слоем взвешенного осадка и скорых фильтров (рис.1).
Полный состав основной схемы очистки воды включает следующие сооружения: барабанные сетки контактная камера смесители осветлители со слоем взвешенного осадка скорые песчаные фильтры.
В данном проекте приняты вихревые смесители.
Для обработки воды предусмотрено использование реагентов:
- жидкого хлора на первичное хлорирование дозой 5 мгл – для окисления органики и снижения цветности воды и дозой 20 мгл для обеззараживания воды.
Вспомогательные сооружения: реагентное хозяйство включающее сооружения по хранению приготовлению и дозированию коагулянта хлора и угольной суспензии песковое хозяйство и сооружения по обработке промывных вод скорых фильтров и осадка осветлителей со слоем взвешенного осадка.
Расчет сооружений очистной станции
Расчет сооружений очистной станции произведен согласно требованиям СНиП 2.04.02-84* на среднечасовой расход воды в сутки максимального водопотребления.
1. Расчет контактной камеры
При расчетной производительности станции Qсут = 11116768 м3сут объем контактной камеры определяется по формуле [2]: (6)
где t = 6 мин – продолжительность пребывания воды в контактной камере.
Объем контактной камеры составляет:
Принимаем 1 контактную камеру габаритные размеры а=62м b=11м глубиной h = 7м и площадью камеры 682 м2.
2. Расчет смесителей
Согласно указаниям [2] принимаем вертикальный (вихревой) смеситель квадратный в плане с пирамидальной нижней частью. Согласно п. 6.45 [1] принимаем 3 смесителя резервный не предусматривается.
Расчетный расход на 1 смеситель определяется по формуле [2]:
Расчетный расход на 1 смеситель составляет:
Площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя определяется по формуле [2]:
где - скорость восходящего потока согласно [1].
Площадь горизонтального сечения в верхней части смесителя составляет:
Т.к. верхнюю часть смесителя приняли квадратной в плане то ее сторона будет иметь размер [2]: .
Принимаем диаметр подводящего трубопровода 700 мм при скорости движения воды в нем равной 118 мс и расходе воды 460 лс. Трубы стальные электросварные ГОСТ 10704-76. Внешний диаметр подводящего трубопровода равен 730 мм. Тогда размер в плане нижней части смесителя в месте примыкания этого трубопровода составит 08х08 м.
Площадь сечения нижней части смесителя составляет: .
Принимаем величину центрального угла .
Высота нижней (пирамидальной) части смесителя определяется по формуле [2]:
Высота нижней (пирамидальной) части смесителя составляет:
Объем нижней части смесителя определяется по формуле [2]:
Объем нижней части смесителя составляет:
Полный объем смесителя определяется по формуле [2]:
где - продолжительность смешения реагента с водой согласно [1].
Полный объем смесителя составляет:
Объем верхней части смесителя определяется по формуле [2]:
Объем верхней части смесителя составляет:
Высота верхней части смесителя определяется по формуле [2]:
Полная высота смесителя определяется по формуле:
Полная высота смесителя составляет:
Для сбора воды принимаются желоба. Вода прошедшая по желобам в направлении бокового кармана разделяется на 2 параллельных потока. Поэтому расчетный расход каждого потока составляет: .
Площадь живого сечения желоба для сбора воды в верхней части смесителя определяется по формуле [2]:
где - скорость движения воды в конце желоба согласно [1].
Площадь живого сечения желоба для сбора воды в верхней части смесителя составляет:
При ширине желоба высота слоя воды в нем определяется по формуле [2]:
Уклон дна лотка принимаем в сторону сборного канала [1].
Площадь всех затопленных отверстий в стенках сборного лотка определяется по формуле [2]:
где - скорость движения воды через отверстия лотка согласно [1].
Площадь всех затопленных отверстий в стенках сборного лотка составляет:
Принимаем диаметр 1 отверстия равным 003м его площадь .
Число отверстий определяется по формуле [2]:
Число отверстий составляет:
Шаг отверстий определяется по формуле [2]:
где - внутренний периметр лотка который определяется по формуле [2]:
Шаг отверстий составляет:
Размеры сборного бокового кармана принимаем конструктивно 1х2 м с тем чтобы в нижней части его поместить трубопровод для отвода воды прошедшей смеситель. Расход воды протекающей в камеру хлопьеобразования qсек=460 лс. принят стальной трубопровод диаметром 900мм (ГОСТ 10704-63) при скорости движения в нем воды 071 мс.
3. Расчет горизонтальных отстойников
3.1. Определение размеров отстойника
Площадь горизонтального отстойника определяется по формуле [1]:
где - расчетный расход воды ;
- скорость выпадения взвеси [1];
- коэффициент объемного использования отстойников принимается согласно [1].
Площадь горизонтального отстойника составляет:
Длина отстойника определяется по формуле [3]:
где - высота зоны осаждения согласно [1];
- расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника согласно [1].
Длина отстойника составляет:
По ширине горизонтальные отстойники разделены на секции. Принимаем ширину секции В = 6 м согласно [1] тогда количество секций определяется по формуле:
где - ширина отстойника;
Количество секций отстойника составляет:
Число рабочих отстойников принимаем равным 10 согласно [1] а также 1 резервный отстойник.
Удаление осадка производится гидравлическим способом без отключения подачи воды в отстойник. Объем зоны накопления и удаления осадка определяется по формуле [3]:
где - продолжительность работы отстойника между сбросами осадка согласно [1];
- концентрация взвешенных веществ в воде поступающих в отстойник;
- мутность воды выходящей из отстойника согласно [1];
- средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы в осадке согласно [1].
Объем зоны накопления и удаления осадка составляет:
Средняя высота зоны накопления и уплотнения осадка определяется по формуле:
- объем зоны накопления и удаления осадка.
Средняя высота зоны накопления и уплотнения осадка составляет:
Начальная высота зоны осаждения накопления и уплотнения осадка определяется по формуле:
Начальная высота зоны осаждения накопления и уплотнения осадка составляет:
Конечная высота зоны осаждения накопления и уплотнения осадка определяется по формуле:
где - уклон дна отстойника согласно [1];
- средняя высота зоны осаждения накопления и уплотнения осадка.
Конечная высота зоны осаждения накопления и уплотнения осадка составляет:
Конструктивно принимаем высоту бортов равной 05 м. Тогда общая строительная высота определяется по формуле:
в начале отстойника: ;
в конце отстойника: ;
3.2. Расчет системы рассредоточенного сбора воды
Сбор осветленной воды предусмотрен системой горизонтально расположенных желобов (по 2 желоба в каждом отстойнике) с затопленными отверстиями. Длина каждого желоба составляет 23 длины отстойника т.е. .
Расход воды приходящийся на 1 отстойник определяется по формуле [1]:
где - расчетный расход воды;
- рабочее число отстойников.
Расход воды приходящийся на 1 отстойник составляет:
Расстояние между осями желобов принимаем равным 3 м согласно [1].
Расход воды проходящий по желобу определяется по формуле:
где - число желобов;
- расход воды приходящийся на 1 отстойник.
Площадь желоба определяется по формуле:
где - скорость движения осветленной воды в конце желобов принимается согласно [1].
Площадь желоба составляет:
Принимаем размеры желобов 032х032 м.
Суммарная площадь всех отверстий определяется по формуле [2]:
где - скорость движения осветленной воды в отверстиях согласно [1];
- расход воды проходящий по желобу.
Суммарная площадь всех отверстий составляет:
где - суммарная площадь всех отверстий;
- площадь 1 отверстия. Принимаем диаметр отверстий d = 30 мм согласно [1]. Тогда площадь 1 отверстия составляет .
где - длина 1 желоба;
Отверстия располагаются в шахматном порядке в 2 ряда.
3.3. Расчет гидравлической дырчатой системы удаления осадка
Для гидравлического удаления осадка предусмотрена сборная система из перфорированных труб. Расстояние между осями труб принимаем равным 3 м согласно [1].
За 1 выпуск из отстойника удаляется осадок в количестве [2]:
- мутность воды выходящей из отстойника согласно [1].
Количество удаляемого осадка за 1 выпуск составляет:
Расход воды сбрасываемый из отстойника вместе с осадком определяется по формуле [2]:
где - коэффициент разбавления осадка согласно [1];
- продолжительность удаления осадка согласно [1];
Расход воды сбрасываемый из отстойника вместе с осадком составляет:
Длина трубопровода для удаления осадка равна длине отстойника т.е. 45 м.
Расход воды по трубопроводу определяется по формуле [2]:
где - расход воды сбрасываемый из отстойника вместе с осадком;
Расход воды по трубопроводу составляет:
Принимаем диаметр дырчатых трубопроводов d = 250 мм. При этом скорость движения осадка равна 107 мс согласно [4]. Тогда площадь отверстий составляет .
Суммарная площадь отверстий дырчатых трубопроводов определяется по формуле [2]:
где - коэффициент перфорации;
- площадь отверстий.
Суммарная площадь отверстий дырчатых трубопроводов составляет:
где - площадь 1 отверстия. Принимаем диаметр отверстий d = 30 мм согласно [1]. Тогда площадь 1 отверстия составляет .
где - длина трубопровода для удаления осадка;
Отверстия располагаются в шахматном порядке.
В начале трубопровода предусмотрены отверстия для выпуска воздуха. В перекрытии отстойника предусмотрены лотки для спуска в отстойник отверстия для отбора проб на расстоянии 10 м друг от друга.
4. Расчет камеры хлопьеобразования
Камера хлопьеобразования запроектирована встроенной в горизонтальный отстойник. Ширина камеры хлопьеобразования равна ширине отстойника = 6 м.
Площадь камеры хлопьеобразования определяется по формуле:
где - расход воды приходящийся на 1 камеру хлопьеобразования;
- скорость восходящего потока согласно [1].
Площадь камеры хлопьеобразования составляет:
Длина камеры хлопьеобразования определяется по формуле:
где - площадь камеры хлопьеобразования;
Длина камеры хлопьеобразования составляет:
Площадь поперечного сечения нижней части камеры хлопьеобразования при расходе и скорости составляет . Диаметр трубопровода подводящего воду от смесителя к камере хлопьеобразования равен 400 мм.
Площадь поперечного сечения желоба определяется по формуле [2]:
- скорость движения в желобе согласно [1].
Площадь поперечного сечения желоба составляет:
Принимаем ширину желоба согласно [3] тогда высота желоба определяется по формуле [3]:
Высота желоба составляет:
Потребное количество отверстий диаметром 120 мм и площадью определяется по формуле [2]:
Потребное количество отверстий составляет:
Периметр желоба по внутренней стенке определяется по формуле [2]:
где - ширина камеры хлопьеобразования;
Периметр желоба по внутренней стенке составляет:
Шаг оси затопленных отверстий определяется по формуле [2]:
где - периметр желоба по внутренней стенке;
- потребное количество отверстий.
Шаг оси затопленных отверстий составляет:
Потеря напора в камере определяются по формуле [1]:
где - коэффициент гидравлического сопротивления принимаемый согласно [1];
- скорость движения воды в камере принимаем согласно [1];
- ускорение свободного падения.
Потеря напора в камере составляет:
5. Расчет скорых фильтров
5.1. Определение размеров скорого фильтра
Приняты однослойные скорые фильтры с загрузкой различной крупности кварцевым песком с диаметром зерен 07 мм и скоростью фильтрования при нормальном режиме работы 7 мч.
Общая площадь фильтров определяется по формуле [1]:
где - полезная производительность станции;
- продолжительность работы станции в течение суток согласно [1];
- расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме принимаемая по табл.21 [1];
- число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации;
- время простоя фильтра в связи с промывкой водой согласно [1];
- удельный расход воды на одну промывку одного фильтра который определяется по формуле [1]:
где - интенсивность промывки принимаемая по табл. 23 [1];
- продолжительность промывки принимаемая по табл.23 [1];
Удельный расход воды на одну промывку одного фильтра составляет:
Общая площадь фильтров составляет:
Количество фильтров определяется по формуле [1]:
где - общая площадь фильтров.
Количество фильтров составляет:
Площадь одного фильтра определяется по формуле [1]:
где - общая площадь фильтров;
- количество фильтров.
Площадь одного фильтра составляет:
Размер одного фильтра в плане принимаем равным 6х57 м.
Скорость фильтрования воды при форсированном режиме определяется по формуле [1]:
где - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме принимаемая по табл.21 [1];
- количество фильтров;
- количество фильтров отключающихся на промывку принимаемое по [1].
Скорость фильтрования воды при форсированном режиме составляет:
Скорость фильтрования при форсированном режиме отвечает требованиям [1].
5.2. Расчет распределительной системы фильтра
В проектируемом фильтре распределительная система служит для равномерного распределения промывной воды по площади фильтра и для сбора профильтрованной воды.
Количество промывной воды необходимой для промывки одного фильтра определяется по формуле:
- площадь одного фильтра.
Количество промывной воды необходимой для промывки одного фильтра составляет:
Количество ответвлений определяется по формуле [2]:
где - длина одного фильтра;
Количество ответвлений составляет:
Расход воды прошедший через одно ответвление определяется по формуле [2]:
где - количество промывной воды необходимой для промывки одного фильтра;
- количество ответвлений.
Расход воды прошедший через одно ответвление составляет:
При скорости движения воды в трубопроводе равной 194 мс диаметр трубопровода равен 125 мм. Принимаем отверстия в ответвлениях диаметром 12 мм тогда площадь 1 отверстия составляет .
Общая площадь отверстий определяется по формуле [2]:
где - площадь одного фильтра.
Общая площадь отверстий составляет:
Количество отверстий определяется по формуле [2]:
Количество отверстий составляет:
Количество отверстий на одном ответвлении определяется по формуле [2]:
где - количество отверстий;
Количество отверстий на одном ответвлении составляет:
Шаг оси отверстий определяется по формуле [2]:
где - ширина фильтра;
- количество отверстий на 1 ответвлении.
Шаг оси отверстий составляет:
Отверстия расположены в шахматном порядке.
5.3. Расчет устройств для сбора и отвода воды при промывке фильтра
Сбор и отвод загрязненной воды при промывке скорых фильтров осуществляется при помощи желоба прямоугольного сечения в верхней части и треугольной формы – в нижней.
Расстояние между осями желобов определяется по формуле [1]:
где - длина фильтра;
- количество желобов фильтра.
Расстояние между осями желобов составляет:
Расход промывной воды приходящийся на один желоб определяется по формуле [3]:
Расход промывной воды приходящийся на один желоб составляет:
Ширина желоба определяется по формуле [1]:
где - расход воды по желобу;
- отношение высоты прямоугольной части желоба к его ширины согласно [1];
- коэффициент для пятиугольных желобов.
Ширина желоба составляет:
Высота прямоугольной части желоба определяется по формуле [1]:
где - ширина желоба.
Высота прямоугольной части желоба составляет:
Высота кромок желобов над поверхностью фильтрующей загрузки определяется по формуле [1]:
где - высота фильтрующего слоя [1];
- величина относительного расширения загрузки принимаемая по табл. 23 [1].
Высота кромок желобов над поверхностью фильтрующей загрузки составляет:
Расстояние от дна желоба до дна канала (кармана) определяется по формуле [1]:
где - расход воды по каналу;
- ширина канала согласно [1];
Расстояние от дна желоба до дна канала (кармана) составляет:
Таблица 2 Результаты гидравлического расчета трубопроводов фильтровальной станции
Назначение трубопровода
Расчетн. скорость мс
Подача воды на все фильтры
Подача воды на 1 фильтр (нормальный режим)
Подача воды на 1 фильтр (форсированный режим)
Подача воды на 6 фильтров
6. Расчет реагентного хозяйства
6.1. Определение объема растворного бака
Необходимое количество коагулянта определяется по формуле [2]:
где – суточный расход воды;
Необходимое количество коагулянта составляет:
Емкость растворного бака составляет:
Принимаем 5 растворных бака емкостью по каждый размером 3х4х3 м глубиной 2м насос марки ТВ 80-14 2 рабочий 1 резервный.
6.2. Определение объема расходного бака
Емкость расходного бака определяется по формуле [2]:
где – емкость растворного бака;
– концентрация раствора коагулянта в растворном баке согласно [1];
Емкость расходного бака составляет:
Принимаем 3 расходных бака емкостью по каждый размерами 4х3х21 м. С учетом перспективного развития станции предусматривается установка 1 резервного бака емкостью который может быть использован в качестве как расходного так и растворного бака насос марки ВК-12 1 рабочий 1 резервный.
7. Песковое хозяйство
Объем песка загружаемого в фильтры перед пуском станции из шестнадцати фильтров площадью каждый и высотой фильтрующего слоя 15 м определяется по формуле [2]:
где – количество фильтров на станции;
– площадь одного фильтра;
– высота слоя песка в фильтре.
Объем песка загружаемого в фильтры составляет:
Годовая потребность в дополнительном количестве песка определяется по формуле [2]:
где – объем песка загружаемого в фильтры.
Годовая потребность в дополнительном количестве песка составляет:
Принимаем песковую площадку размером 12х9 м (т.е. ). Объем отсортированного сырья при высоте слоя 25 м составит:
Чистый отсортированный песок хранится в 3-х железобетонных емкостях размером 6х6 м каждая и высотой 25 м размещенных в фильтровальном цехе.
8. Обеззараживание воды
Обеззараживание воды производится методом хлорирования.
8.1. Расчет хлораторной установки для дозирования жидкого хлора
Хлорирование производится в 2 этапа: предварительное с дозой 3 – 5 мгл при поступлении воды на очистные сооружения и с дозой 2 мгл для обеззараживания воды после фильтрования согласно [1].
Расчетный часовой расход хлора для предварительного хлорирования воды определяется по формуле [2]:
где – производительность очистной станции;
– доза хлора при предварительном хлорировании.
Расчетный часовой расход хлора для предварительного хлорирования воды составляет:
Расчетный часовой расход хлора для вторичного хлорирования воды определяется по формуле [2]:
– доза хлора при вторичном хлорировании.
Расчетный часовой расход хлора для вторичного хлорирования воды составляет:
Общий расход хлора составляет 3246кгч = 779 кгсут поэтому помещение не разделено глухой стеной на две части и имеет самостоятельные запасные выходы наружу.
В помещении установлены два вакуумных хлоратора ЛК-12 производительностью до 354 кгч с газовым измерителем. Один хлоратор являются рабочим а один служит резервным.
9. Расчет сооружений по обработке промывной воды
В состав станции по обработке промывных вод входят песколовка и резервуары усреднители.
9.1. Расчет песколовки
К установке принята одна горизонтальная песколовка.
Расчетная длина песколовки определяется по формуле [7]:
где – глубина песколовки;
– скорость движения воды;
– гидравлическая крупность песка;
– коэффициент принимаемый согласно [1].
Расчетная длина песколовки составляет:
Длина песколовки принята равной 8 м. Ширина песколовки определяется по формуле:
– расход промывной воды согласно табл. 2.
Ширина песколовки составляет:
Принимаем песколовку из 2-х отделений шириной 18 м.
9.2. Расчет резервуара усреднителя
Продолжительность цикла залпового сброса промывной воды определяется по формуле:
где – количество фильтров очистной станции;
– число промывок согласно [1].
Продолжительность цикла залпового сброса промывной воды составляет:
Таким образом длительность всех операций на сооружениях повторного использования воды с момента ее удаления из фильтра до поступления обратно на очистку составляет 45 мин.
Объем промывных вод за 1 цикл определяется по формуле:
где – расход промывной воды.
– продолжительность промывки согласно [1].
Объем промывных вод за 1 цикл составляет:
Производительность насосов для перекачки воды определяется по формуле:
где – объем промывных вод за 1 цикл.
Производительность насосов для перекачки воды составляет:
К установке приняты один рабочий насос и один резервный марки ФГ-21624-б со следующими характеристиками:
производительность – ;
10.1. Определение дозы фтора
Доза любого фторсодержащего реагента определяется по формуле:
где mф- коэффициент принимаемый при вводе фтора после очистных сооружений перед скорыми фильтрами 11;
аф – содержание фтора в обрабатываемой воде принимаемое равным 1мгл;
К – содержание чистого фтора в веществе равное для 61%;
Сф – содержание чистого вещества в техническом продукте равное для 594%;
(F) – содержание фтора в исходной воде мгл.
10.2. Расчет фтораторной установки
Полезный объем растворного бака определим по формуле:
где Qсут – производительность установки м3сут;
Дф – доза реагента гм3;
n- число затворений сут;
Кр – концентрация раствора в баке равная для 3гл.
Производительность насоса – дозатора определяется по формуле:
Принимаем насос – дозатор марки НД-160010 (один рабочий и два резервных).
11. Сооружения по обработке осадка
Смесь осадка отстойников баков-хранилищ коагулянта РЧВ подается в сгуститель представляющий собой вертикальный отстойник в котором осадок перемешивается мешалкой с линейной скоростью равной 003 мс. Время сгущения принято равным 6 ч согласно [1] которое подлежит уточнению в процессе эксплуатации.
Уплотненный осадок направляется на механическое обезвоживание на пресс-фильтрах.
Обезвоженный осадок складируется за пределами очистной станции.
Главное здание очистных сооружений расположено в центре генплана. Исходная вода подается в главное здание по двум трубопроводам диаметром 800 мм. Очищаемая вода после главного здания поступает в резервуары чистой воды. Далее она поступает в насосную станцию II подъема после которой подается потребителям.
На генплане также расположены следующие сооружения: административное здание мастерская мелкого ремонта гараж песковая площадка хлораторная сооружения по обработке осадка и промывных вод.
Хлораторная запроектирована в пониженной части с учетом требований [1] и [7].
На генплане запроектированы: кольцевая система хозяйственно-бытового водопровода система бытовой канализации закольцованная дорога шириной 6 м.
Территория водопроводных очистных сооружений ограждена глухим ограждением высотой 25 м.
Зоны санитарной охраны
Границы первого пояса водопроводных сооружений совпадают с ограждением площадки сооружений и предусматриваются на расстоянии:
от стен РЧВ фильтров – 30 м;
от стен остальных сооружений – 15 м согласно[1] и [7].
На территории первого пояса зоны площадки водопроводных сооружений предусматриваются следующие санитарные мероприятия: территория первого пояса зоны спланирована огорожена и озеленена. Водопроводные сооружения ограждены глухим ограждением высотой 25 м.
На площадках водопроводных сооружений предусмотрены технические средства охраны; запретная зона шириной 5 м вдоль внутренней стороны ограждения; тропа наряда внутри запретной зоны шириной 1 м на расстоянии 1 м от ограждения; столбы указатели устанавливаемые через 50 м; охранное освещение по периметру ограждения.
СНиП 2.04.02-84*. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Минстрой России. - М.: ГП ЦПП 1996.-128 с.
Кожинов В.Ф. Очистка питьевой и технической воды. – М.: Изд. Литературы по строительству 1971. – 303 с.
Старинский В.П. Михайлик Л.Г. Водозаборные и очистные сооружения коммунальных водопроводов. Уч. пособие. – М.: Выш.шк 1989 – 269 с.
Шевелев Ф.А Шевелев А.Ф. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб. – М.: Стройиздат 1984. - 116 с.
Оборудование водопроводно-канализационных сооружений. Справочник монтажника. Под ред. А.С. Москвитина. - М.: Стройиздат 1970. - 430с
Николадзе Г.И. Сомов М.А. Водоснабжение. - М.: Стройиздат 1995 - 688 с.
СанПиН 2.1.4.1074 – 01 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения».