• RU
  • icon На проверке: 14
Меню

Расчет трехфазного трансформатора типа ТСЗ-400/10 мощностью 400 кВ∙А с естественным воздушным охлаждением

  • Добавлен: 04.11.2022
  • Размер: 833 KB
  • Закачек: 0
Узнать, как скачать этот материал

Описание

Курсовой проект - Расчет трехфазного трансформатора типа ТСЗ-400/10 мощностью 400 кВ∙А с естественным воздушным охлаждением

Состав проекта

icon
icon 3D.cdw
icon курсач.docx
icon 2D.cdw

Дополнительная информация

Контент чертежей

icon курсач.docx

Техническое задание7
Расчёт основных электрических величин трансформатора8
1 Определение линейных и фазных токов и напряжений обмоток8
2 Определение составляющих напряжений короткого замыкания8
3 Выбор испытательных напряжений обмоток9
Определение основных размеров12
Предварительный расчёт обмоток17
Оценка теплового режима обмоток НН и ВН22
Расчёт обмотки низшего напряжения24
Расчёт обмотки высокого напряжения27
1 Выбор схемы регулирования27
2 Расчёт многослойной цилиндрической обмотки ВН из круглого провода27
Расчёт параметров короткого замыкания29
1 Определение потерь короткого замыкания29
2 Расчёт напряжения короткого замыкания 30
3 Расчёт механических усилий в обмотках при коротком замыкании32
Определение размеров магнитной системы и параметров холостого хода33
Оценка эксплуатационных свойств спроектированного трансформатора42
Список используемых источников45
Приложение А – Сводка всех заданных и рассчитанных величин
Иллюстративная часть курсового проекта
Виды спроектированного трансформатора ТСЗ-400100.66 на одном листе формата А3.
Диметрическая проекция ТСЗ-400100.66 на одном листе формата А2.
Трансформатор- статическоеэлектромагнитное устройство имеющее две или болееиндуктивносвязанные обмотки на каком-либомагнитопроводеи предназначенное для преобразования посредствомэлектромагнитной индукцииодной или нескольких систем (напряжений)переменного токав одну или несколько других систем (напряжений) без изменениячастоты. Силовые трансформаторыявляются одними из важнейших элементов электрических сетей и электроустановок.Силовой трансформатор— электротехническое устройство в сетяхэлектроснабжения(электросетях) с двумя или более обмотками (трансформатор) который посредством электромагнитной индукции преобразует одну величину переменного напряжения и тока в другую величину переменного напряжения и тока той же частоты без изменения её передаваемой мощности.
Также силовым трансформатором называют понижающий трансформатор входящий в составвторичных источников электропитанияразличных устройств и аппаратуры обеспечивающий их питание от бытовой электросети. Силовые трансформаторы подразделяются на два вида. Трансформаторы общего назначения предназначены для включения в сеть не отличающуюся особыми условиями работы или для питания приемников электрической энергии не отличающихся особыми условиями работы характером нагрузки или режимом работы. Трансформаторы специального назначения предназначены для непосредственного питания потребительской сети или приемников электрической энергии если эта сеть или приемники отличаются особыми условиями работы характером нагрузки или режимом работы.
Силовые трансформаторы с воздушным охлаждением называются сухими трансформаторами.
Естественное воздушное охлаждение при котором теплота отводится от нагретых частей трансформатора естественным потоком окружающего воздуха является достаточным для трансформатора небольшой мощности до 2500кВ и напряжения обмоток высшего напряжения до 15кВ.
Сухой трансформатор состоит из обмоток ВН и НН заключенных в защитный кожух. Основной изолирующей и охлаждающей средой является атмосферный воздух. Воздушная среда по сравнению с маслом обладает меньшими изолирующими свойствами поэтому к изоляции обмоток сухих трансформаторов предъявляют повышенные требования. Так как обмотки сухих трансформаторов непосредственно соприкасаются с воздухом и увлажняются эти трансформаторы устанавливают только в сухих закрытых помещениях. Для уменьшения гигроскопичности обмотки пропитывают специальными лаками.
В сухих трансформаторах с открытой обмоткой катушки пропитываются по технологии вакуум-давление пропиточной смолой что дает прочное изоляционное покрытие толщиной до 02 мм которое гарантирует надежный уровень изоляции и защиты от воздействия окружающей среды в то же время не препятствует эффективному охлаждению катушки. При использовании изоляционных профилей и высокопрочных изоляторов из фарфора в конструкции сухого трансформатора формируются вертикальные и горизонтальные каналы для охлаждения что эффективно охлаждает обмотки. Благодаря конвекционным потокам воздуха при охлаждении сухой трансформатор устойчив к загрязнениям.
Целью курсовой работы является расчет трехфазного трансформатора типа ТСЗ-40010 мощностью 400 кВА с естественным воздушным охлождением.
Таблица 1 – Исходные данные трехфазного трансформатора типа ТСЗ-40010
Мощность трансформатора кВА
Схема соединения обмоток
Напряжение обмоток кВ
Потери холостого хода кВт
Потери короткого замыканиякВт
Напряжение короткого замыкания %
Ток короткого замыкания %
Расчет основных электрических величин трансформатора
1 Определение линейных и фазных токов и напряжений обмоток
Расчет трансформаторов начинается с определения основных электрических величин - мощности на один стержень фазу номинальных токов на стороне ВН и НН фазных токов и напряжений.
Мощность одной фазы трансформатора кВ:
где S – мощность трансформатора по заданию кВА;
c – число активных стержней трансформатора.
Номинальный (линейный) ток обмотки ВН и НН трехфазного транс-форматора при соединений обмоток YY0 А определяется по формуле:
где U – номинальное линейное напряжение соответствующей обмотки В
I – ток обмотки одного стержня трёхфазного трансформатора А.
Для обмотки низкого напряжения А:
Для обмотки высокого напряжения А:
Фазный ток обмотки одного стержня трехфазного трансформатора при соединении обмоток в звезду определяется формулой:
Для обмотки высокого напряжения фазный ток А:
Фазное напряжение трехфазного трансформатора определяется кВ:
Для обмотки низкого напряжения кВ:
Для обмотки высокого напряжения кВ:
2 Определение составляющих напряжений короткого замыкания
Потери короткого замыкания указанные в задании дают возможность определить активную составляющую напряжения короткого замыкания % :
где – потери короткого замыкания кВт;
– номинальная мощность кВА.
Реактивная составляющая при заданном напряжении короткого замыкания определяется по формуле %:
3 Выбор испытательных напряжений обмоток
Для определения изоляционных промежутков между обмотками и другими токоведущими частями и заземлёнными деталями трансформатора существенное значение имеют испытательные напряжения при которых проверяются электрическая прочность изоляции трансформатора. Испытание проводится прикладыванием напряжения к обмотке концы которой замкнуты и к деталям конструкции к которым присоединены выводы другой обмотки.
Испытательное напряжение определяется по таблице 2 для каждой обмотки трансформатора по её классу напряжения.
Таблица 2 – Испытательное напряжение промышленной частоты (50 Гц) для сухих силовых трансформаторов
Рисунок 1 – Конструкция главной изоляции обмоток для
Для выбранного испытательного напряжения находим минимальные изоляционные расстояния обмотки ВН из таблицы 3.
Таблица 3 – Изоляция обмоток ВН сухих трансформаторов.
Минимальные изоляционные расстояния обмотки НН определим из таблицы 4.
Таблица 4 – Минимальные изоляционные расстояния обмотки НН
Выбранные данные изоляции занесём в таблицу 5.
Таблица 5 – Сведенные данные из таблиц.
Определение основных размеров трансформатора
По трём основным размерам легко найти остальные размеры трансформатора определяющие форму и объём магнитной системы и обмоток. Для этого необходимо знать изоляционные расстояния между обмотками и от обмоток до заземлённых частей а так же условия охлаждения обмоток. Основные размеры силового трансформатора связаны с реактивной составляющей напряжения короткого замыкания . Эта связь позволила профессору Тихомирову П.М. предложить формулу связывающую диаметр d стержня трансформатора с его мощностью и значением (формулу 7).
где мощность приходящаяся на один стержень;
коэффициент экономичности то есть отношение длины витка двух обмоток к высоте
коэффициент Роговского (приведение идеального поля рассеяния к реальному выбирается из диапазона (рекомендуется 0.95);
f=50 Гц – частота сети;
– реактивная составляющая напряжения %;
амплитуда магнитной индукции (таблица 6);
общий коэффициент заполнения стали (таблица 7);
ширина приведённого канала рассеяния (это ориентировочно ширина зоны занятой обмотками НН и ВН).
Таблица 6 – Рекомендуемая индукция в стержне силовых трансформаторов
Мощность трансформатора
Литерат. ис- точник[1]
Плотность тока j Амм2 (медь обм.
Плотность тока j Амм2 (алюм. обм. НН)
Амм2 (алюм. обм. ВН)
Таблица 7 – Параметры и расчётные коэффициенты сухих трансформаторов.
Затем при уточнении коэффициента следует руководствоваться следующим:
увеличение приводит к увеличению и к некоторому росту мощности потерь так как при этом уменьшается высота обмотки то есть трансформатор будет более низким и более широким;
уменьшение приводит к уменьшению и некоторому снижению .
Если полученное в формуле 6 не удовлетворяет заданному значению происходит переназначение параметра по таблице 8.
Таблица 8 – Значение для сухих трансформаторов.
Радиальный размер обмоток ВН и НН трансформатора определяется по формуле м:
где м – размер канала между обмотками ВН и НН определяется по таблице 3 для =;
ширина обмотки НН (ближней к стержню);
ширина обмотки ВН (дальней от стержня);
= 0.53 – коэффициент канала рассеяния для сухих трансформаторов с медными обмотками мощностью 160-1600 кВ (таблица 7).
Получив ранее неизвестное значение найдём ширину приведённого канала рассеяния м:
Подставив значения в формулу 7 получим:
Принимаем ближайший больший размер из стандартного ряда =0.20 см из нормализованного ряда. Найдём уточнённое значение по формуле:
Определим средний диаметр витка D12 двух обмоток (средний диаметр канала рассеяния) предварительно м:
где ширина канала между обмотками ВН и НН;
– – радиальный размер обмоток ВН и НН;
– расстояние от обмотки НН до стержня берем из таблицы 5.
Подставим данные в формулу 10 и получим значение среднего диаметра витка двух обмоток м:
Средний диаметр обмотки НН и ВН определяется по формуле м:
Средний диаметр обмотки НН м:
Средний диаметр обмотки ВН м:
Предварительно определим высоту обмоток l м:
где средний диаметр витка двух обмоток;
уточнённое значение .
Подставив значения в формулу 12 получим предварительную высоту обмоток м:
Определим предварительно активное сечение стержня :
где общий коэффициент заполнения сталью площади круга (таблица 7);
ширина приведённого канала рассеяния.
Предварительный расчёт обмоток
Предварительная электродвижущая сила одного витка определяется по формуле В:
Проверяется соответствие величины заданному значению
Следовательно после оценки относительного отклонения если выполняется условие значит расчёт выполнен верно и можно продолжить расчёты.
Определяется число витков обмотки НН округлив результат до ближайшего целого числа:
где фазное напряжение на низкой стороне;
Полученное число округляется до целого и после корректируется ЭДС витка В:
Определим число витков обмотки ВН:
Разделяем заданную мощность потерь короткого замыкания между
обмотками НН и ВН пропорционально длине витка что обеспечивает примерно одинаковую плотность тока для обеих обмоток Вт:
где средний диаметр обмотки НН;
потери короткого замыкания.
Потери в обмотке НН Вт:
Потери в обмотке ВН Вт:
Находим предварительную площадь сечения провода обмоток НН и ВН мм2:
где 26.2 Омм – удельное сопротивление материала обмотки (таблица 9)
Таблица 9 – Удельное сопротивление материала обмоток
Значение t при tраб Омм
Площадь сечения провода обмоток НН:
Площадь сечения провода обмоток ВН
В результате получим плотности тока в обмотках НН и ВН A
Видно что плотность тока превышает допустимую которая составляет для сухих трансформаторов с медной обмоткой 2.7 следовательно расчет нужно повторить уменьшив величину диаметра стержня d до следующего нормализованного значения.
Таблица 10 – Ориентировочные диаметры сухих трёхфазных современных трансформаторов
Ориентировочный диаметр стержня dсм
Примем d=0.18 и проведём для данного диаметра заново расчёт.
Определим средний диаметр витка D12 двух обмоток м:
Корректируем коэффициент :
Определим длину обмоток l м:
Корректируем электродвижущую силу одного витка В:
Так как ЭДС изменилась значит изменится и число витков обмотки НН:
Снова корректируем ЭДС витка и число витков обмотки ВН получим:
Проверяем напряжение к.з. %:
Площадь сечения провода обмоток НН :
Площадь сечения провода обмоток ВН :
В результате получим плотности тока в обмотках НН и ВН :
Данные плотности тока являются допустимыми для сухого трёхфазного трансформатора с медными обмотками.
Уточним действительную амплитуду индукции в стержне Тл:
Так как значение индукции входит в предел рекомендуемой значит расчёт выполнен верно.
Из таблицы 7 выбираем число реек в количестве 8 шт.
Ширина рейки для обмоток ВН и НН определяется по формуле мм:
Ширина рейки для обмотки НН мм:
Ширина рейки для обмотки ВН мм:
Оценка теплового режима обмоток НН и ВН
Определяем фактическую ширину охлаждающих каналов для обмоток НН и ВН(выбраны согласно таблиц 3 и 4 с учётом изоляционных промежутков которые улучшают условия охлаждения):
Для обмотки ВН шириной естественного канала охлаждения будет .
Поэтому выбираем из таблицы 11 значение (при классе нагревостойкости изоляции В) q=550 Вт.
Таблица 11 –Допустимые значения плотности теплового потока обмоток ВН НН
Плотность теплового потока Втм2
Определяем фактическую плотность теплового потока обмоток Вт:
где удельное сопротивление при рабочей температуре (таблица 9);
Фактическая плотность теплового потока обмотки НН:
Фактическая плотность теплового потока обмотки ВН:
Согласно выбранной изоляции норма плотности теплового потока составляет 550 Втм2 (для обеих обмоток). Видим что эти нормы превышены поэтому необходимо введение охлаждающих каналов причем для обмотки ВН достаточно ширины дополнительного канала 15 мм и такого же канала 15 мм – для обмотки НН.
Тогда допустимая плотность теплового потока составит:
для обмотки НН получим ;
для обмотки ВН получим .
Расчёт обмотки низшего напряжения
Обмотка НН располагается между стержнем и обмоткой ВН.
В качестве обмотки низкого напряжения примем цилиндрическую двухслойную обмотку из прямоугольного провода. Достоинствами данной обмотки является простая технология изготовления и хорошее охлаждение главным недостатком является маленькая механическая прочность применяется для обмоток НН в трансформаторах мощностью до 630 кВА.
Особенность конструкции рассматриваемой обмотки состоит в том что все витки каждого слоя и их параллельные провода расположены в один ряд без интервалов в осевом направлении.
Найдём число витков в слое обмотки НН:
Определим высоту одного витка мм:
Перебираем варианты числа параллельных проводов с толщиной изоляции 05 мм на две стороны и при намотке плашмя:
сначала берём один провод () и анализируя по таблице 5-2 [1] её данные видим что в ней нет нужного размера провода;
затем берём два провода в параллель: сечение одного из них составляет при этом ширина его будет:
По таблице 5-2 [1] по значению ширины b отыскиваем наиболее близкий размер: (сечение 59.1 ).
Записываем выбранный провод:
Рисунок 2 – Выбранные размеры прямоугольного провода
Таким образом обмотка НН должна быть намотана на цилиндрическую оправку диаметром м в два слоя между слоями помещаются 8 планок толщиной 15 мм размерами 076×0015 м (760×15 мм) число витков в каждом слое 23 намотка ведется двумя параллельными проводами плашмя. Для закрепления витков обмотка промазывается бакелитовым лаком и просушивается.
Определяем остальные размеры обмотки НН мм:
где размер провода с изоляцией;
размер канала охлаждения.
Внутренний диаметр обмотки НН м:
Наружный диаметр обмотки НН м:
Определяем массу обмотки без изоляции при соединении обмоток звездой кг:
где плотность материала провода для меди;
Определяем массу обмотки с изоляцией кг:
где коэффициент изоляции (таблица 12).
Таблица 12 – Увеличение массы провода за счёт изоляции на две стороны (
Расчёт обмотки высокого напряжения
1 Выбор схемы регулирования напряжения
На стороне ВН осуществляют регулирование напряжения трансформатора. В трансформаторах с регулированием напряжения на стороне ВН путем переключения ответвлений без возбуждения (ПБВ) должно предусматриваться изменение числа витков обмотки ВН на значение ±2×25% = ±50 % от номинального.
2 Расчёт многослойной цилиндрической обмотки ВН из круглого провода
Определяем число витков на отводах обмотки ВН:
-й (конец обмотки) ;
Выбираем размер провода из таблицы 5-1 [1] (размер изоляции на обе стороны 0.4 мм). Выбираем диаметр провода сечением 7.07 .
Число слоёв обмотки ВН ориентировочно:
округляем в большую сторону до 4.
Оставляем витки с отводами в наружном слое то есть:
Остальные 670 витков разделяем на 3 слоя примерно по 224 витка в слое.
Длина обмотки ВН при этих условиях составит м:
Разбиваем обмотку ВН на 2 катушки с осевым каналом между катушками по 2 и 4 слоя с каналом 15 мм между ними.
Определяем рабочее напряжение двух слоёв (межслойное) В:
Исходя из полученного напряжения для двух слоёв в соответствии с таблицей 13 необходимо выбрать количество слоёв изоляции.
Таблица 13 – Выбор числа слоёв изоляции
Число двух слоев обмотки В
Число слоёв кабельной бумаги
Для необходимо наматывать между слоями 5 слоёв кабельной бумаги:
между слоями 3 и 4 итого 10 слоёв толщиной 0.15 мм.
Определяем размеры обмотки ВН м:
где число слоёв обмотки ВН;
толщина слоя изоляции;
– число слоёв изоляции;
– ширина охлаждающего канала для обмотки ВН.
Определяем массу металла обмотки ВН без изоляции кг:
Расчёт параметров короткого замыкания
1 Определение потерь короткого замыкания.
Потери короткого замыкания складываются из:
а) электрических потерь (основных и дополнительных) в обмотках НН и ВН; б) электрических потерь в отводах обмоток.
Рисунок 3 – Конструкция отводов
Таким образом общие потери в обмотках находим из соотношений с учётом длины отводов:
Определяем потери в обмотках НН и ВН (соединение звездой) Вт:
где – коэффициент добавочных потерь вызванных эффектом вытеснения тока то есть увеличением сопротивления на переменном токе по сравнению с постоянным (рекомендуется ≤ 105).
Определяем потери в обмотке ВН (соединение звездой) Вт:
Общие потери в обмотках и отводах Вт:
Проверим условие Вт потери в обмотке НН составляют не менее 12 от общих потерь значит расчёт выполнен верно.
2 Расчёт напряжения короткого замыкания
Определяем напряжение
где – активная составляющая напряжения короткого замыкания;
– реактивная составляющая напряжения короткого замыкания.
Определяем активную составляющую напряжения короткого замыкания %:
Определим реактивную составляющую напряжения короткого замыкания %:
где приведенная ширина канала рассеяния. Для двухобмоточных трансформаторов мощностью до 1000 кВА её принимают равной:
Зная необходимые данные найдём напряжение короткого замыкания подставив значения в формулу 28:
Так как полученное значение отличается от заданного менее чем на 7.5% значит расчёт выполнен верно и можно продолжать расчёты.
Составим чертеж конструкции обмоток аналогично рисунка 1 с указанием всех размеров.
Рисунок 4 – Чертеж конструкции обмоток
Чертим электрическую схему обмотки ВН для одной фазы с указанием числа витков в каждом слое и витков от которых выполнены отводы.
Рисунок 5 – Электрическая схема обмотки ВН
3 Расчет механических усилий в обмотках при коротком замыкании за трансформатором
Находим установившийся ток к.з. в фазах обмоток А:
Найдём максимальное значение тока к.з. в обмотке ВН (ударный ток короткого замыкания) А:
Определим суммарную радиальную силу разрыва при к.з. Н:
Найдём разрывающее механическое напряжение в проводе обмотки ВН :
Данное значение не превышает допустимого значит расчёт выполнен верно.
Определение размеров магнитной системы и параметров холостого хода
Число ступеней в стержне и ярме выбираем по таблице 7 в зависимости от мощности трансформатора. Ярмо может быть ступенчатой формы или полуступенчатой). Длина стержня (длина окна ) рассчитывается суммированием осевого размера каждой обмотки с изоляционными расстояниями от их торцов до ярма (таблицы 3 и 4). Сравнивая длины стержней получаемых таким образом выбираем наибольшую из двух.
Размеры магнитной системы определяются диаметром стержней диаметром и высотой обмоток и изоляционными промежутками. На рисунке 6 приведен чертеж первой (центральной) ступени магнитопровода а на рисунке 8 показано сечение стержня. Размеры по горизонтальной оси обозначены буквой «а» по вертикальной - буквой «» толщина пакетов пластин - буквой «b».
Рисунок 6 – Вид в плане на центральный пакет пластин магнитопровода (первая ступень)
Определяем ширину и высоту окна для обмотки м:
Определяем межцентровое расстояние стержней ярем и габаритные размеры и м:
Межцентровое расстояние для стержней м:
Межцентровое расстояние для ярем м:
Габаритный размер магнитной системы в длину м:
где ширина пакета 1-й ступени согласно таблице 14 для 8 ступеней.
Относительные размеры пакетов (а х b) для ступени N
Таблица 14 – Относительные размеры пакетов магнитопровода
Габаритный размер магнитной системы в высоту м:
Длина средней магнитной линии по продольным участкам м:
Длина средней магнитной линии по прямым стыкам м:
Длина средней магнитной линии по косым стыкам м:
Зная все данные для первой (центральной) ступени магнитопровод построим чертеж.
Рисунок 7 – Первая (центральная) ступень магнитопровода
Найдём размеры всех ступеней:
Так как известны размеры всех пакетов начертим их:
Рисунок 8 – Сечение стержня и ярма при воcьми ступенях
Найдём объем ступеней магнитопровода для всех участков :
Объём продольных участков :
Масса продольных участков кг:
где кг удельная плотность холоднокатаной стали;
– коэффициент заполнения ступеней.
Объём участков с косыми стыками:
Масса участков с косыми стыками кг:
Объём участков с прямыми стыками:
Масса участков с прямыми стыками кг:
Масса магнитопровода кг:
Потери в магнитопроводе Вт:
где Вткг – удельные потери на продольных участках для стали 3404 толщиной 0.3 мм при индукции (таблица 15);
коэффициент увеличения потерь при прямом стыке (таблица 16);
коэффициент увеличения потерь при косом стыке (таблица 16);
коэффициент добавочных потерь в зоне стыка (таблица 17).
Таблица 15 – Удельные потери р Вткг на продольных участках для холодно- катаной стали
Таблица 16 – Коэффициент Kуп увеличения потерь на косых и прямых стыках
Таблица 17 – Коэффициент добавочных потерь в зоне стыка вызванных заусенцами резкой наличием немагнитного зазора
Пластины не отожжены
Подставим данные в формулу 69 и получим
Определим намагничивающую мощность и ток холостого хода:
Намагничивающая мощность ВА:
где удельная намагничивающая мощность стали (таблица 18);
удельная намагничивающая мощность в зоне шихтованного стыка (таблица 19);
– коэффициент учитывающий резку листа отожжённой стали.
коэффициенты учитывающие прохождение магнитного потока под углом в зоне стыков (таблица 20);
– коэффициент учитывающий перешихтовку ярма при окончательной сборке для трансформаторов
коэффициент учитывающий снятие заусенцев и отжиг при снятых заусенцах и при отжиге;
– количество стыков.
Таблица 18 – Полная удельная намагничивающая мощность для холоднокатанной стали ВАкг.
Таблица 19 – Полная намагничивающая мощность в зоне стыка ВА
Таблица 20 – Значения коэффициента для стали 3404 и 3405 (0.3 и 0.35 мм)
Подставим данные в формулу 70 и получим:
Ток холостого хода А :
Ток холостого хода %:
Уточним амплитуду индукции в стержне Tл:
Оценка эксплуатационных свойств спроектированного трансформатора
Напряжение короткого замыкания
Потери короткого замыкания :
Потери холостого хода :
Ток холостого хода :
Начертим спроектированный трансформатор с указанием всех полученных размеров.
Рисунок 9 – Основные размеры ТСЗ-400100.66
Полученные размеры трансформатора схожи с образцом результаты расчёта укладываются в заданные требования кроме тока холостого хода.
В процессе выполнения курсового проекта был рассчитан сухой защищённый трансформатор мощностью 400 кВА и классом напряжения 10 кВ.
Были определены основные электрические величины выбраны испытательные напряжения обмотки определены составляющие напряжения короткого замыкания и основные размеры. Так же рассчитали потери холостого хода токи холостого хода и параметры короткого замыкания. Произвели выбор конструкций обмоток ВН и НН и их расчет. А так же рассчитали магнитную систему трансформатора.
Расчёт трансформатора выполнен в соответствии с техническим заданием. При расчёте обеспечено его соответствие современным требованиям к электрической и механической прочностям нагревостойкости обмоток и других частей. При этом в соответствии с основными требованиями сочетается малая себестоимость трансформатора.
Список используемых источников
Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов. – М.: Энергоатомиздат 1986.
Токарев Б.Ф. Электрические машины: Учеб. пособие для студентов вузов. -М.: Энергоатомиздат 1990.
Беспалов В.Я. Котеленец Н.Ф. Электрические машины. Учеб. пособие для студентов ВУЗов. –М.: Издательский центр «Академия» 2006
Федоров А.А. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. . Т.1 2. – М.: Энергоатомиздат 1987. – 590 с.
Правила устройства электроустановок. – 7-е изд. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС 2004.
Методические указания по выполнению курсового проекта «Расчёт трансформатора» АМТИ сост.:Моногаров С.И. Армавир 2015.
С.Г.Филимонов .Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Электрические машины». Кемерово .:Типография ГУ КузГТУ 2011.
Материал провода обмоток
Исходные данные для проектирования
Выбранные предварительно параметры
Плот- ность то- ка в об- мотках
Класс нагрево- стойко- сти изо-
Технология изготовления пластин
Схема и группа соеди- нен
отжиг после резки без снятия за-
Электрические параметры:
Мощность на 1-н стержень: 133 кВА.
Фазные напряжения и токи:
Напряжение короткого замыкания:
Выбор изоляции (в мм):
Число слоёв кабельной бумаги: 10.
Основные размеры трансформатора
Расчёт магнитной системы

Свободное скачивание на сегодня

Обновление через: 8 часов 31 минуту
up Наверх