Отопление жилого здания 7 этажей г. Новосибирск

ПЗ.doc

Климатические характеристики района строительства 2
Расчетные параметры микроклимата проектируемого здания 3
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания
и определение толщины теплоизоляции 3
Выбор заполнения оконных и дверных проемов 8
Определение тепловой мощности системы отопления здания 9
Расчет поверхности нагрева и подбор отопительных приборов 17
Выбор системы отопления и параметров теплоносителя 20
Конструирование и гидравлический расчет однотрубной системы
водяного отопления 21
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта 25
Эпюра падения давления в циркуляционном кольце 27
Список используемой литературы 29
Ориентация главного фасада: Ю;
Вариант наружной стены: пеноблок-02м минеральная вата(по расч) штукатурка-003м;
Вариант материала над подвалом и тех. этажом: плита бетон 022м минеральная вата(по расч) стажка 5 см ;
Размеры окон в комнатах и кухнях 181 х 15 м;
Размеры окон и двери на балкон в комнатах 152 х 20 м;
Размеры окон на лестничной клетке 177 х 15 м;
Высота помещений (от пола до потолка) -27 м
Район строительства: г. Новосибирск
Система отопления: однотрубная с верхней разводкой.
Отопительные приборы: радиатор типа МС-140 АС.
Теплоснабжение: от городской водяной тепловой сети.
Присоединение системы отопления к теплосети – индивидуальный тепловой пункт.
Расчетная температура в сети:
t1 – температура подающей воды в теплосети 130°С;
tг – температура подающей воды в системе отопления 95°С;
tо – температура обратной воды 70°С.
Климатические характеристики района строительства
Климатические характеристики района строительства необходимые для теплотехнического расчета ограждающих конструкций:
tн5– средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 092 °С;
tхм– средняя температура наружного воздуха наиболее холодного месяца °С;
φхм– средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца %;
tот.пер– средняя температура наружного воздуха за отопительной период °С со среднесуточной температурой воздуха 8 °C;
Zот.пер– продолжительность отопительного периода сут. со среднесуточной температурой воздуха 8°C;
Vв– расчетная скорость ветра равная максимальной из средних скоростей по румбам за январь повторяемость которых составляет 16% и более мс.
Таблица 1.1. Расчетные климатические характеристики
Расчетные параметры микроклимата проектируемого здания
Таблица 2.1 Средние значения оптимальных параметров воздуха в помещениях
Значения tв для помещений ºС
Относительнаявлажность воздуха φв %
Условия эксплуатации огр. констр.
Угловой жилой комнаты
Рядовой жилой комнаты
Примечание: Для расчета ограждающих конструкцийtв=21ºС
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания и определение толщины теплоизоляции.
Целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных ограждающих конструкций здания (наружных стен чердачного и цокольного перекрытий окон дверей и др.) исходя из обеспеченности требований теплозащиты зданий.
1 Теплотехнические показатели строительных материалов
Рис.1. Ограждающая конструкция
Таблица 3.1 Теплотехнические характеристики строительных материалов
Наименование материала
Коэф. тепло-проводности
Коэф. паро-проницаемости
Штукатурка цп раствором по стальной сетке
Рис.2. Ограждающая конструкция (пол и перекрытие над техэтажом)
Таблица 3.2 Теплотехнические характеристики строительных материалов
2 Определение приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждений толщины слоя утеплителя наружной стены
tн– нормативный температурный перепад между температурой воздуха в помещении и внутренней поверхности наружного ограждения ºС;
n – коэффициент учитывающий положение наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху;
αв – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения Вт(м²·°С);
αн – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения Вт(м²·°С).
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций из условий обеспечения санитарно-гигиенических условий по формуле:
где =87 Вт(м²·°С) = 4 °С n=1.
(м²·°С)Вт – для наружных стен.
Определяем количество градусо-суток отопительного периода ГСОП по формуле:
Определяем значение требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций из условий энергосбережения (м²·°С)Вт для ограждающих конструкций.
(м²·°С)Вт – для стены;
(м²·°С)Вт – для перекрытия подвала и потолка;
(м²·°С)Вт – для окон;
(м²·°С)Вт – для входных дверей.
Таблица 3.2. Нормативные значения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций
Покрытие чердачное перекрытие
Окна балконные двери
В качестве расчетного значения используем наибольшие величины сопротивлений из таблицы 3.2 т.е. для дальнейших расчетов принимаем значения сопротивлений из условий энергосбережения.
Термическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя для наружной стены определяется по формуле:
где– приведенное сопротивление теплопередаче для наружных стен 365 (м²·°С)Вт;
r – коэффициент теплотехнической однородности конструкции для наружных стен 087;
i и λi – толщина м и теплопроводность Вт(м·°С) слоев конструкции кроме утеплителя.
Расчетная толщина утеплителя определяется по формуле:
где λут= 006 Вт(м·°С). Окончательная толщина утеплителя принимается 020 м.
Окончательное приведенное сопротивление наружной стены определяется по формуле:
Коэффициент теплопередачи наружных ограждений определяется по формуле:
Термическое сопротивление теплопередаче слоя утеплителя для перекрытия над подвалом и техэтажом определяется по формуле:
где– приведенное сопротивление теплопередаче для наружных стен 479 (м²·°С)Вт;
Таблица 3.3. Сопротивление теплопередаче и коэффициент теплопередачи
Выбор заполнения оконных и дверных проемов
Требуемое сопротивление воздухопроницаемости RИ определяемого по формуле:
где Gн – нормативная воздухопроницаемость для окон и балконных дверей жилых общественных и бытовых зданий и помещений в пластмассовых переплетах 5кг(м²·ч);
Δp – разность давления на наружной и внутренней поверхности ограждающих конструкций Па
Δp0 – разность давления воздуха при которой определяется сопротивление воздухопроницанию окна; H – высота здания от поверхности земли до устья вентиляционной шахты 280 м.
=ma = ma 190 =190(м²·°С) Вт
Тройное остекление с твердым селективным покрытием в раздельно-спаренных переплетах.
Коэффициент теплопередачи окон определяется по формуле:
Определение тепловой мощности системы отопления здания.
Тепловая мощность системы отопления Qо:
– для жилых комнат и кухонь:
Qо= Qтп+ Qинф–Qб Вт; (8)
– для лестничных клеток:
Qлк= Qтп+ Qинф Вт (9)
где Qтп – теплопотери через ограждающие конструкции Вт; Qинф – затраты теплоты на подогрев инфильтрующего в помещение воздуха Вт; Qб – бытовые тепловыделения в помещение Вт;
1. Расчет тепловых потерь через ограждающие конструкции
Qтп = К (tв – tн5) (1 + ) А (10)
К – коэффициент теплопередачи через элемент ограждения ВТ(м2 С);
tн5 – температура наружного воздуха для расчета отопления -37 С;
tв – температура внутреннего воздуха 21 С;
– коэффициент учитывающий добавочные потери определяется в долях от основных;
А – площадь элемента ограждения м2.
Наименование ограждений условно приняты следующим образом: НС - наружная стена; ТО - (окно) тройное остекление; ПТ - потолок; ПЛ - пол; ДН– дверь наружная;
Коэффициент теплопередачи К для окон записан как разность коэффициентов теплопередачи окна и наружной стены. В связи с этим при расчете теплопотерь через стену не требуется вычитать площадь окон из площади стены. Сумма теплопотерь через наружные стены и окна при этом не изменится.
Ко*= Ко-Кнс= 052-027 = 025 Вт(м2·°С);
Кнд*=Кнд–Кнс= 047-027 = 02 Вт(м2·°С).
Добавочные теплопотери на ориентацию наружных стен окон и дверей в долях от основных принимают в следующих размерах: для конструкций ориентированных на:
Расчеты теплопотерь через ограждения помещений занесены в табл. 5.
2 Теплозатраты на подогрев инфильтрующегося воздуха
Теплозатраты Qi Втна подогрев воздуха поступающего преимущественно через заполнение световых проемов Вт рассчитывают по формуле:
Где Ln – расход удаляемого воздуха некомпенсируемый подогретым приточным воздухом применяемый равный 3 м3час на 1 м2 пола помещений ;
tн – температура наружного воздуха С;
tвн – температура внутреннего воздуха С;
с – удельная теплоемкость воздуха 1005 кДж(кг·К) ;
– коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях (07- для окон с тройными переплетами) ;
– плотность воздуха в помещении кгм3 :
- при наружной температуре -37°Скгм3.
- при внутренней температуре 17 °С кгм3.
- при внутренней температуре 20 °Скгм3.
- при внутренней температуре 22°Скгм3.
3 Бытовые тепловыделения.
Qб = 21Аn (1-б) (12)
Аn– площадь пола жилой комнаты или кухни м2.
Расчеты бытовых тепловыделений занесены в табл. 5.
Расчет теплопотерь и бытовых тепловыделений
Продолжение таблицы 5
Удельная отопительная характеристика жилого здания определяется по формуле:
tВ-tН5=21-(-37)=580С
Расчет поверхности нагрева и подбор отопительных приборов.
Для отопления жилых и гражданских зданий применяются радиаторы чугунные и стальные конвекторы с кожухами и без них панели бетонные и стальные.
Температуру подаваемой (горячей) tг и обратной (охлажденной) t0 воды принять:
tг = 95 С tо = 70 С.
Средний температурный напор определяется по формуле:
Dtср = 05 (tг + tо) - tв . (14)
Dtср = 05 (95+70) – 21=615
Для определения количества отопительных приборов предварительно определяется площадь их поверхности FР м2 по формуле
где Qпр – теплоотдача отопительного прибора Вт;
qпр – расчетная плотность теплового потока отопительного прибора Втм2;
в1 – поправочный коэффициент учитывающий дополнительный тепловой поток устанавливаемых отопительных приборов за счет округления в большую сторону расчетной величины (для радиаторов и конвекторов в1=105);
в2 – поправочный коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери отопительных приборов у наружных ограждений (для секционного радиатора или конвектора – 2 = 102 для панельного радиатора – в2 = 104).
Теплоотдача отопительного прибора определяется следующим образом:
Q пр = Qпол – 0.9× Qтр (16)
где Qпол – полные теплопотери помещения Вт;
Qтр – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения стояков и подводок Вт.
На практике теплоотдачу от теплопроводов определяют по упрощенной формуле:
Qтр = qв × lв + qг × lг (17)
где qв qг – теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб соответственно Втм;
lв lг – длина вертикально и горизонтально проложенных теплопроводов м.
Значение qв и qг определяют по таблице А.13 исходя из наружного диаметра труб dн и величины среднего температурного напора Dtср приняв среднее значение dн = 15 мм.
Расчетная плотность потока отопительного прибора определяется исходя из известного значения номинальной плотности теплового потока qном Втм2. Для теплоносителя воды
где Gпр – действительный расход воды в отопительном приборе кгс;
n p – экспериментальные значения показателей степени.
Значения Gпр n p qном для каждого из типов отопительных приборов можно определить на основании таблицы А.17[1].
По найденному Fр подбираем количество отопительных приборов в зависимости от их конструкции.
2 Расчет чугунных секционных радиаторов
Расчетное число секций чугунных радиаторов определяют по формуле
где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции зависящая от типа радиатора м2;
b4 – коэффициент учитывающий способ установки радиатора в помещении (при открытой – b4 = 10);
b3 – коэффициент учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС – 140 равным: при числе секций от 3 до 15 – 1 от 16 до 20 – 098.
Расчетное число секций приходится округлять для получения целого числа. Как правило за основу принимают ближайшее большее число секций радиатора.
Все расчеты сводятся в таблицу 6.
Продолжение таблицы 6.
Выбор системы отопления и параметров теплоносителя.
Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов производится по обязательному приложению 11 СНиП 2.04.05-91.
Принимается система водяного однотрубного отопления с верхней разводкой и температурой теплоносителя 95 0С.
В качестве отопительных приборов выбираем радиаторы М-140 АС.
Размещение стояков и приборов выполняется по требованиям: СНиП 3.05.01-85 СНиП 2.05.01-91.
Конструирование и гидравлический расчет однотрубной системы водяного отопления
1 Конструирование системы отопления определение расчетного теплового потока и расхода теплоносителя для отопительных приборов расчетной мощности системы отопления.
При проектировании системы отопления придерживались следующей последовательности:
На планах этажей наносим местоположение отопительных приборов а затем стояков. Отопительные приборы следует располагать под световыми проемами (для предотвращения нисходящих холодных потоков от них при этом длина отопительного прибора должна быть не менее 07-09 длины светового проема) а так же у наружных стен (если помещение имеет более двух наружных стен). Стояки следует располагать в наружных углах помещений для предотвращения выпадения конденсата. Наносим расположение магистральных теплопроводов для веток системы отопления.
Назначается местоположение помещения теплового пункта
На плане чердака указываем местоположения стояков и места присоединения их к магистральным теплопроводам они должны производиться под прямым углом и только к прямым участкам труб. Для выпуска воздуха при верхней разводке предусматриваются воздухосборники в концевой части каждой ветки.
На плане подвала наносим магистральные теплопроводы и точки присоединения стояков к ним
На магистралях указываем места расположения неподвижных опор. Уклоны трубопроводов следует принимать не менее 0002. Допускается прокладывать без уклона при скорости движения воды в них 025 мс и более. В данном курсовом проекте приняты уклоны 0003.
Вычерчиваем аксонометрическую схему системы отопления. В данном курсовом проекте представлена аксонометрическая схема фасада здания с максимально нагруженной веткой.
На каждом стояке в месте подсоединения к магистралям устанавливаем запорную арматуру (кран шаровой) для его отключения при необходимости. На магистралях также устанавливаем вентили и задвижки для отключения отдельных ветвей. На тепловом пункте предусмотрена линия для слива воды из системы.
2 Гидравлический расчет системы водяного отопления
Целью гидравлического расчета является определение диаметров теплопроводов при заданной тепловой нагрузке и расчетном циркуляционном давлении установленном для данной системы.
Метод расчета теплопроводов по удельным потерям давления заключается в раздельном определении потерь давления на трение и в местных сопротивлениях.
В курсовом проекте необходимо осуществить гидравлический расчет главного циркуляционного кольца.
До гидравлического расчета теплопроводов выполняют аксонометрическую схему системы отопления со всей запорно-регулирующей арматурой. На схеме разбитой на расчетные участки нумеруют стояки и сами участки а так же указывают тепловую нагрузку и длину каждого участка. Длина участка берется по планам и разрезам здания. Сумма длин всех расчетных участков составляет величину расчетного циркуляционного кольца. Расчет теплопроводов по методу средних удельных потерь производят в следующей последовательности:
Выбирают главное циркуляционное кольцо. В тупиковых схемах однотрубных систем за главное принимают кольцо проходящее через дальний стояк а в двухтрубных системах – кольцо проходящее через нижний отопительный прибор дальнего стояка.
При попутном движении теплоносителя главное кольцо проходит через один из средних наиболее нагруженных стояков – далее по обратной магистрали к тепловому узлу (рисунок А.1).
Определяют расчетное циркуляционное давление pс Па.
Значение pс зависит от конструктивных особенностей системы отопления и является расчетным располагаемым давлением
Для предварительного выбора диаметров теплопроводов определяют среднее значение удельного падения давления по главному циркуляционному кольцу Rудср Пам:
где k – коэффициент учитывающий долю потери давления на местные сопротивления (для систем с естественной циркуляцией – k = 05 с искусственной – k = 035);
l – суммарная длина расчетных участков м.
Определяют расходы воды на расчетных участках Gуч кгч:
где Q – тепловая нагрузка участка составленная из тепловых нагрузок отопительных приборов Вт;
с – теплоемкость воды с=418 кДж(кг×С);
tг – to – перепад температур воды в системе С.
1.5 Ориентируясь на Rудср и Gуч с помощью [1 приложение 6] подбирают фактический диаметр участка d фактическую величину удельной потери давления на трение Rудф скорость движения воды W.
1.6 Определяют потери давления на трение на каждом участке Rудф× l Па.
1.7 Находят потери давления в местных сопротивлениях Z на участке зная скорость воды W и сумму коэффициентов местных сопротивлений. Значение динамического давления pд можно определить по формуле
где ρв – плотность воды кгм3;
Плотность воды в зависимости от её температуры определяется:
ρ = 10003 – 006t – 00036t2 (22)
где t – температура воды ºС .
ρ = 10003 – 00670 – 0.0036702 = 97846 кгм3
ρ = 10003 – 00695 – 0.0036952 = 96211 кгм3 .
– скорость движения воды мс определяется по формуле:
где Q – расход воды на данном участке;
d – диаметр трубопровода м.
Местное сопротивление тройников и крестовин относят к расчетным участкам с меньшим расходом воды; местное сопротивление отопительных приборов учитывается поровну в каждом примыкающем к ним трубопроводе.
1.8 Определяют общие потери давления на каждом участке при выбранных диаметрах Па:
DР = Rудф× l + Z (24)
1.9 Сумма потерь давления в расчетном кольце Па
Определяем потери давления в местных сопротивлениях Z Па определяются по формуле
где Σ - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке которые определяем в зависимости от видов местных сопротивлений
Сумма потерь давления в расчетном кольце должна быть в пределах (09 – 095) Рс располагаемого давления в кольце т.е.
DРк Рс =2749492 227476=092
Если условие (27) не выполняется следует изменить диаметры трубопроводов на участках на которых фактические удельные потери давления на трение намного завышены относительно средних Rудср. Изменив диаметры выполняют перерасчет данных участков до выполнения условия (27).
На этом расчет главного циркуляционного кольца завершается. Все данные полученные при расчете теплопровода заносят в таблицу 7
Гидравлический расчет
Подбор оборудования индивидуального теплового пункта.
1 Расширительный бак
Исходя из схемы теплового пункта необходимо подобрать расширительных бака.
где Vсо- расчетный объем воды в системе отопления л.
Vсо=(q1000)*(а+б+в+ )
q - тепловая мощность системы отопления Вт
абв - объем воды содержащийся в отдельных элементах системы на каждые 1000Вт ее тепловой мощности л.
а=86л ;б=138 л [5табл.5.4]
Vсо=(1543241000)*(86+138)=34568 л
Vрб=0045*34568=1556 л.
Объем закрытого расширительного бака:
Где Pг=ρ**10-4 бар –гидростатическое давление.
h- высота столба жидкости над точкой подключения закрытого расширительного бака к системе отопления м.
Pг=998*220*10-4=219 бар
Рпк – значение давления срабатывания предохранительного клапана бар принимаем 3 бар.
2 Подбор циркуляционного насоса:
Сопротивление теплового пункта:
Ртп=13(Рто+2Рф)=13(8+2*0400)=1144кПа (30)
где: Рто- Потеря давления на пластинчатом теплообменнике
Рф- Потеря давления на фильтре
Потери давления в системе отопления:
Рсо=Руч.+Ртп =2472 +1144 = 3616 (кПа) (31)
Требуется подобрать циркуляционный насос с мокрым ротором с требуемой подачей и напором:
Рн.тр.=Рсо=3616 кПа=368 м.вод.ст. (33)
Vнасоса=Gсо=2749492 кгч= 28.49 м3ч
Подбор производим с помощью программы GRUNDFOS Win CAPS 2010.01.047. Принимаем насос MAGNA1 100-80 F его характеристики представлены ниже:
Технические данные:
Текущий рассчитанный расход: 29.7 м³ч
Общий гидростатический напор насоса: 38.8 кПа
Материалы: Корпус насоса: Чугун EN-GJL-250 ASTM A48-250B
Рабочее колесо: PES 30%GF
Монтаж: Диапазон температуры окружающей среды: 0 .. 40 °C
Макс гидростатический напор: 80 дм
Макс. рабочее давление: 10 бар
Трубное присоединение: DIN Соединение труб: DN 80
График КПД насоса MAGNA1 100-80 F
Эпюра падения давления в циркуляционном кольце
Эпюра падения давления в магистралях строят для определения располагаемого
давления в точках присоединения стояков. Эпюры строят в
координатах р – l. По оси абсцисс откладываем длины участков магистралей
а по оси ординат отмечают падение давления на каждом участке считая
что давление падает равномерно.
Список используемой литературы.
СНиП II-3-79** Строительная теплотехника Мин строй России. – М.: ГУПЦПП 1995.
СНиП 2.04.05- 91*. Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России. – М.: ГУПЦПП 1997.
Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч. 1. Отопление Под ред. И. Г. Староверова. – М.: Стройиздат 1990.
СНиП 2.01.01 – 82. Строительная климатология и геофизика Госстрой СССР. – М.: Стройиздат 1983.
Система проектной документации для строительства. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха: Рабочие чертежи. ГОСТ 21.602 – 79. – М. 1979.
Дополнительная литература:
Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. Под редакцией проф. Б.М.Хрусталева–Мн.: Изд-во АСВ 2008 – 784 с. 183 ил.
Внутренние санитарно-технические устройства.: Часть 1 отопление. Под ред. к.т.н. И.Г. Староверова. М. Стройиздат – 1990г. 344с..
СНБ 4.02.01-03. Отопление вентиляция и кондиционирование воздуха. –Мн.:- Минстройархитектуры Республики Беларусь 2004.
Отопление: учебник для студентов вузов обучающихся по направлению «Строительство». Сканави А.Н. –Мн.: АСВ 2002 – 576 с. ил.
Отопление: Андреевский А.К. Минск «Вышэйшая школа» - 1982 – 364с
Пособие по расчету системы отопления: В.В.Покотилов фирма «HERZ Armaturen» Вена 2006г.

Варианты КП.dwg

План технического этажа М1:100
Промежуточный прибор
Подключение отопительного прибора
одностороннее боковое из стены
Тройник 90° (диаметры по схеме).
Вентиль термостатический осевой G12";
Вентиль на обратную подводку угловой G12";
Универсальная металлополимерная труба PE-Xc A
Соединение прямое с наружной резьбой 16 х 12"НР;
Пресс-втулка для универсальной мeталлополимерной трубы PE-Xc A
Пресс-втулка для универсальной металлополимерной трубы PE-Xc A
Узел запорно-присоединительный прямой 12"НР
Концовка разборная 16
Узел запорно-присоединительный угловой 12"НР
Концовка разборная 16 х 34"ВР (евроконус) для универсальной металлополимерной трубы PE-Xc A
Расх-р счетчика коммерческого учета теплоты
Предохранительный клапан
Насос циркуляционный
Клапан автоматической подпитки
Клапан 2-ходовой регулирующий
Регулятор перепада давлений
Фрагмент 1 Схема теплового пункта (независимое подключение)М 1:50
«Проектирование системы отопления жилого дома»
Ри(ф) «Московский политехнический университет»
Вариант 1 План первого этажа
План воздухоснабжения М1:100
План типового этажа М 1:100
План чердака М 1:100
План подвала М 1:100
Аксонометрическая схема теплового пункта
(независимое подключение) М 1:20
План теплового пункта в осях А-в и 4-6 М 1:50
Аксонометрическая схема веток В и Г однотрубной системы
План теплового пункта (зависимое подключение) М 1:20
Аксонометрическая схема веток В и Г двухтрубной системы
График падения давления в ЦК 1-трубной системы отопления
балансовых клапанов 2-трубной системы
Таблица регулировочных характеристик
Фрагмент плана 1-го этажа
(лестничная клетка) М 1:100
Радиатор стальной панельный
четырехходового типа "РСГ2
Узел присоединения стояка к подающей
и обратной магистралям
Эпюра падения давления в ЦК 1-трубной системы отопления
Фрагмент 2 Монтажная схема отопительного прибора МС-140 АС
План 1-го этажа М1:100
План типового этажа М1:100
План подвала М1:100; План технического этажа М1:100
Аксонометрическая схема
Аксонометрическая схема отопления; Фрагмент 1 Схема теплового пункта (независимое подключение)М 1:50
КП.ТГВ-1411 08.03.01 шифр 08406619 2019