Балочная клетка

КП по МК.doc

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра: Металлических конструкций и сварки.
Специальность «Промышленное и гражданское строительство»
МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ РАБОЧЕЙ ПЛОЩАДКИ
Студент ПГС- IV-I Зо .
Руководитель проекта: Вершинин В. П.
Краткая характеристика проектируемой рабочей площадки.
I. Исходные данные к проектированию . ..3
II. Выбор схемы балочной клетки . ..3
Выбор вариантов компоновочных схем блочной клетки . .3
Расчет балочной клетки нормального типа .4
Расчет балочной клетки усложненного типа 5
III. Расчет и конструирование главной балки 7
Подбор сечения главной балки .8
Определение высоты сечения главной балки. 8
Определение размеров горизонтальных поясных листов ..8
Изменение сечения главной балки . .9
Проверка обеспеченности общей устойчивости главной балки .. 10
Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки сварной балки..11
Проверка прочности поясных швов 12
Конструирование и расчет опорной части балки . ..14
Конструирование и расчет укрупнительного стыка балки 15
IV. Расчет и конструирование колонны .. 16
Подбор сечения и проверка общей устойчивости колонны .. .17
Конструирование и расчет оголовка колонны 18
Конструирование и расчет базы колонны 19
V. Список литературы . . . 20
Основные положения по расчету конструкций
Цель расчёта – обеспечить заданные условия эксплуатации и необходимую прочность и устойчивость при минимальном расходе материала и минимальных затратах труда на изготовление и монтаж. Расчёт проводится с использованием методов сопротивления материалов и строительной механики. Основной задачей этих методов является определение внутренних усилий которые возникают в конструкциях под воздействием приложенных нагрузок.
Расчёт начинают с составления расчётных схем сооружения в целом и его отдельных элементов. Составлению расчётных схем должна предшествовать работа по компоновке отдельных конструкций с предварительной эскизной проработкой чертежей элементов и их сопряжений.
Определив по принятой расчётной схеме усилия в конструкции или её элементах (статический расчет) производят подбор их сечений (конструктивный расчёт) проверяют несущую способность и жесткость конструкций. Если хотя бы одна из проверок не удовлетворяется уточняют и пересматривают размеры сечений.
Задание на проектирование:
Требуется выполнить компоновку балочной клетки рабочей площадки при следующих исходных данных:
-Шаг колонн в продольном направлении – 180 м;
-Шаг колонн в поперечном направлении – 65 м;
-Отметка верха настила – 9 м;
-Строительная высота перекрытия не ограничена.
-Габариты рабочей площадки в плане – 3А х 3В ;
-Временная равномерно распределенная нагрузка на площадке – 30 кНм2
Расчетные характеристики материала и коэффициенты
- Настил - сталь обычной прочности С235 по ГОСТ 27772-88. Для этой стали расчетное сопротивление растяжению сжатию изгибу равно Ry =235 МПа или
кНсм2 при толщине листов от 4 до 40 мм временное сопротивление стали разрыву Run =360 МПа
- Балки настила и вспомогательные балки - сталь С235 по ГОСТ 27772-88. Для этой стали Ry =235 МПа при толщинах листов от 4 до 20 мм Run =360 МПа
Главных балок - сталь С255 при t > 20мм Ry=23кНсм2 Rср= 05823 =133 кНсм2
- Колонн - сталь С245 Ry =235 МПа или 24 кНсм2 .
- Модуль упругости стали Е = 206×105 МПа. Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) n=03
- Коэффициент условий работы настила и балок gс = 10
- Коэффициенты надежности по нагрузке для постоянной нагрузки gfg = 105
для временной нагрузки gfv = 120
- Предельные относительные прогибы для настила и балок принимаем – 1150.
- Фундаменты: Армированный бетон класса Б 15
II. ВЫБОР СХЕМЫ БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ
При заданных пролете и шаге главных балок находим оптимальную схему расположения балок настила и вспомогательных балок. Решение этой задачи производим методом вариантного проектирования.
Для сравнения принимаем две варианта компоновочных схемы: балочной клетки. 1.Нормального типа (2 варианта) и 2.Усложненного типа.(1 вариант)
РАСЧЁТ №1. (нормального типа)
Принимаем нормальный тип балочной клетки. Определяем возможное отношение пролета настила к его толщине предварительно вычислив.
и задавшись n0 =lsh fsh = 150 при величине временной нагрузки для расчета настила
Для величины временной нагрузки = 30 кНм рекомендуемая толщина настила 12-14 мм.
Шаг балки настила aI = 1000 мм.
Толщина листа настила tнI = 12 мм .
Шаг балки настила aI = 1200 мм.
Толщина листа настила tнI = 14 мм .
Вес квадратного метра настила
gн = γ tн = 7850кгм3 0012м = 942 кгм2
gн = γ tн = 7850кгм3 0014м = 1099 кгм2
Свободная длина настила
amin = lH + 0мм = 996 мм
amax = lH + 120мм = 1116 мм
amin = lH + 0мм = 1162 мм
amax = lH + 120мм = 1282 мм
Нормативная нагрузка на балку настила
qH = 102 ( PH + gH) aIср = 3156 кНм
gIH = 942 кгсм2 = 0942 кНм2
qH = 102 ( PH + gH) aIIср = 3806 кНм
gIIH = 1099 кгсм2 = 1099 кНм2
Расчетная нагрузка на балку настила
qрасч = 102(PHnp+gIH ng)aIср= 3772 кНм
PH =30 кНм2; np = 12 ; ng = 105
Mmax = qP B2 8 = 19925 кНм
qрасч = 102(PHnp+gIIHng)aIIср= 4547кНм
Mmax = qP B2 8 = 24015 кНм
qрасч = 3772 кНм Mmax = 19925 кНм
qрасч = 4547кНм Mmax = 24015 кНм
Определение требуемого момента сопротивления
c1 = 11 ; γc = 10; t = 11 20 мм
Ry = 240 Мпа = 24 кНсм2
Подбираем двутавр чтобы
Вес погонного метра g = 570 кгм
Расход материала кгм2
Вес настила + вес двутавра = gH + g aср 942 + 570 1 = 1512 кгм2
Вес настила + вес двутавра = gH + g aср 1099 + 570 12 = 1574 кгм2
Исходя из экономических условий целесообразно принять первый вариант.
РАСЧЁТ №2. (усложненного типа)
Балочная клетка усложненного типа. Как и в первом варианте толщину настила принимаем 12 мм при котором максимальный шаг балок 1166 см. При расстоянии между главными балками 65 м количество шагов балок настила равно n = 6500 1116 =582 округлив до 6 получим шаг балок настила
аfb = 65006 = 1083 мм.
Шаг вспомогательных балок при их пролете l’fb = 65 м определяем по формуле
Принимаем конструктивно удобный пролет вспомогательных балок а’fb = lfb = 3 м.
И шаг балок настила 1083мм.
Пролёт балки настила lfb = 3000 мм. Шаг балки настила aI = 1083 мм.
qHорм = 102 ( PH + gH) aIср = 3418 кНм
qрасч = 102 (PH np + gIH ng) aIср = 4086 кНм
PH =30 кНм2; np = 12; ng = 105; aIср = 1083
Mmax = qP B2 8 = 4596 кНм
qрасч = 4086 кНм; Mmax = 4596 кНм.
c1 = 11 ; γc = 10; t = 11 20 мм Ry = 240 Мпа = 24 кНсм2
Вес погонного метра g = 210 кгм
ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ БАЛКА
Нормативная нагрузка на вспомогательную балку
qHорм = 102(PH + gIIIнаст + gб.п.aIIIср) l = 9526 кНм
gб.п = 021 кНм ; асред=1083 м; gIIIнаст = 942 кгсм2 = 0942 кНм2
qHорм = 9526 кНм = 09526кНсм.
Расчетная нагрузка на вспомогательную балку
qрасч = 102(PH np+ (gIIIнаст + gб.п.aIIIср) ng) l = 11379 кНм
Mmax = qP B2 8 = 60099 кНм
qрасч = 11379 кНм; Mmax = 60099 кНм.
Вес погонного метра g = 108 кгм
Вес настила + вес балки настила + вес вспомогательной балки.
gHаст + gб.н aср + gб.вс lfb 942 + 210 1083+1083 = 1496 кгм2
ВЫВОД: В рассмотренных вариантах компоновочных схем балочной клетки (нормального и усложненного типа).Более экономичным является первый вариант нормального типа при толщине стального настила 12 мм. и шаге балок настила 1000 мм. балка настила двутавр №40. Также принимая во внимание высоту главной балки зависящую от строительной высоты перекрытия трудоёмкость монтажа зависящий от количества элементов сложность узлов сопряжения балок и другие факторы.
Определяем силу растягивающую настил:
Расчетная толщина углового шва прикрепляющая настил к балкам выполнено полуавтоматической сваркой в нижнем положении
Определяем катет сварного шва:
III. РАСЧЕТ И ПОДБОР СЕЧЕНИЯ СОСТАВНОЙ СВАРНОЙ БАЛКИ.
Требуется подобрать сечение составной сварной балки являющейся главной балкой рабочей площадки (по первому варианту компоновки.)
- Пролет главной балки
- Шаг главных балок am b = 65 м;
- Строительная высота перекрытия не ограничена.
- Материал – сталь С255 при t > 20мм Ry=23кНсм2 Rср= 05823=133кНсм2
- Временная равномерно распределенная нагрузка на площадку = 30 кНм2
- Количество балок настила опирающихся на главную балку 18 (16 шагов по 10м и 2 шага по 050 м);
- настила и балок настила gHаст + gб.н = 1512 кгм2 gH = 151 кНм2
Подбор сечения главной балки
Определяем нормативную нагрузку на балку
qHорм = 102 ( PH + gH) В = 20891 кНм
Определяем расчетную нагрузку на балку : np = 12; ng = 105;
qрасч = 102 (PH np + gIH ng) В = 24919 кНм
Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета:
Поперечная сила на опоре:
Требуемый момент сопротивления Ry = 23 кНсм2 (для толщ. 21÷40 мм) С 255
Определяем высоту сечения главной балки
Определяем оптимальную высоту балки предварительно задав ее высоту
). Оптимальная высота балки предварительно при tст = 14мм.
). Минимальная высота главной балки
Строительная высота перекрытия не ограничена.
Принимаем высоту балки близкую к оптимальной hб = 200 см и толщину поясов балки tп.б = 30 см. Высота стенки hст = hб - 2 tп.б = 200 - 230=194 см
Из условия прочности на срез
Местной устойчивости (проверка необходимости постановки продольных ребер жесткости).
Окончательно принимаем толщину стенки = 14 мм. Постановка продольных ребер жесткости не требуется.
Определение размеров горизонтальных поясных листов.
Определяем требуемый момент инерции сечения балки:
Момент инерции стенки балки:
Момент инерции приходящийся на поясной лист:
Момент инерции поясного листа балки относительно ее нейтральной оси:
откуда получаем требуемую площадь сечения балки
Принимаем толщину пояса 30 мм и ширину 620 мм.
Проверка устойчивости полки
Проверяем принятую ширину (свес) поясов исходя из его местной устойчивости полки:
Проверка сечения балки на прочность:
Jx = Jст + Jп = Jст + 2 bп tп ( (hст+tп) 2 )2 = 851828.13+3609237=4461065.13 cм4
Наибольшее нормативное напряжение в балке
max = Mmax Wx = 1009220 44610.65= 2262 кНсм2 Ryγc = 23 кНсм2
Δ = (Ry – max)Ry 100% =(23-2245)23100 = 164% 5%
ВЫВОД: Подобранное сечение балки удовлетворяет проверке прочности. Проверку прогиба балки делать не нужно так как принятая высота сечения балки больше минимальной найденной из условия устойчивости.
Изменение сечения главной балки
Изменение сечения выполняется за счёт уменьшения ширины поясных листов на расстоянии около l6 пролёта от опоры. Принимаем место изменения сечения на расстоянии Х = 186 = 3 метра
Находим расчётное усилие:
Подбираем сечение исходя из прочности стыкового шва нижнего пояса
Требуемый момент сопротивления и момент инерции (из условия прочности сварного стыкового шва работающего на растяжение).
Требуемый момент инерции поясов:
Требуемая площадь сечения поясов:
Принимаем пояс 280х30 мм. Принятый пояс удовлетворяет условиям
Момент инерции и момент сопротивления уменьшенного сечения:
Jx = Jст + Jп = Jст + 2 bп tп ( (hст+tп) 2 )2 =851828.13 + 1629978 =248180613 cм4
Наибольшее нормальное напряжение в балке:
max = Mmax Wx = 560677 24818.06= 2259 кНсм2 Ryγc = 23 кНсм2
Δ = (Ry – max)Ry 100% =(23-2259)23100 = 178% 5%
Проверка по касательному напряжению на опоре балки:
Sполусеч = b1 tп hб 2 + tст hст2 8 = 283200 2 + 14 19428 = 149863см3
max = Qmax Sполусеч ( J1x tст) ≤ Rср γc = 133 кНсм2
max = 224271 149863 (248180613 14 ) = 967 кНсм2 ≤ 133 кНсм2
Проверка обеспеченности общей устойчивости главной балки
) Проверка местных напряжений в стенке под балками настила:
F = 3772· 65 = 24518 (опорные реакции балок настила)
(длина передачи нагрузки на стенку балки)
) Проверка прочности по приведенным напряжениям:
Sполки = b1 tп h0 2 = 28·30·1972 = 8274 см3
) Проверка устойчивости сжатого пояса:
а) В середине пролета
б) В местах измененного сечения
Так как то можно считать что местная устойчивость пояса обеспечена.
) Проверка устойчивости стенки:
- поперечные рёбра жесткости необходимы
Напряжение на уровне поясных швов:
Расстояние между ребрами жесткости значить проверку по прочности делаем дважды
bребра = hp24 + 50 мм = 1940 24+50 130 мм
aотс ≤ 2 hст = 388 см Принимаем aотс = 300 см
Критические нормативные напряжения:
по таблице находим скр =3363
При находим находим
При по таблице находим скр =597
Обе проверки показали что стенка в середине пролета устойчива. Проверим её устойчивость в области больших касательных напряжений – вблизи от опоры балки.
Расчетный момент М и поперечную силу Q определяем в среднем сечении квадрата со стороной равной высоте стенки h=194см
Расстояние между ребрами жесткости значить проверку по прочности делаем дважды
1) Критические нормативные напряжения:
по таблице находим скр =31.73
кр – критическое касательное напряжение
кр = 103(1 + 076 2 ) Rср = 103(1+0761542)1334 4.632=8.46 кНсм2
где = a hст = 300194 = 154 ; Rср = 1334 кНсм2 ; ==4.63
Проверка показала что запроектированная балка удовлетворяет требованиям прочности прогиба общей и местной устойчивости.
Проверка прочности поясных швов
Так как на балку опираются балки настила то швы выполняем двухсторонни автоматической сваркой в лодочку сварочной проволокой Св-08А. определяем толщину шва в сечении х = 1002 = 50 см. под первой от опоры балок настила где сдвигающая сила максимальна.
Jl = 248180613 см4 F = 245.18 кН
S = 1297850 см3 Iloc = 23 см.
Определяем Q = q(l2)- x = 24919·(18 2) – 050 =224221
Rwf = 18 кНсм2 ; Rwz = 166 кНсм2 ; f = 11 ; z = 115 ; n=2
f Rwf = 1118 = 198 кНсм2 ; z Rwz = 115166 = 1909 кНсм2
Значение kf = 7 мм. принимаем как минимальное при толщине пояса tпояс = 30мм
Что больше получившегося по расчету kf = 46 мм.
Расчет конструкции опорной части балки
Опорная реакция балки: Qmax = 224271кН
Определяем площадь смятия торца: Где расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности для стали С 255 Rp = R= 36 кНсм2
Принимаем ребро с поперечным сечением 360 х 18 мм.
Ар= 36 х 18 = 648 > 6229см2
Qmax (bp tp) = 224271 (3618) = 34.60 ≤ Rсм γс = 36 кНсм2
Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси Z – Z
Ширина участка стенки включенной в работу опорной стойки: b1 065tст
Аоп.части = Ар + tст b1 = 3618 + 143535 = 11429
Ix(оп) = tp bp3 12 = 18 363 12 =69984 см4
Радиус инерции сечения: ix(оп) =
Гибкость: λ φ = 0950
Проверка швов: lш ≤ 85kf
Рассчитываем крепление опорного ребра к стенке балки двусторонними швами полуавтоматической сваркой проволокой Св-08Г2С. Рекомендуемый минимальный катет шва kf = 7мм.
Rwf = 18 кНсм2 ; Rwz = 166 кНсм2 ; f = 09 ; z = 105 ; n=2
f Rwf = 09215 = 1935 кНсм2 ; z Rwz = 105166 = 1743 кНсм2
Принимаем шов kf = 10мм. Что больше kf = 95мм.
Расчет укрупнительного стыка сварной балки
Стык на высокопрочных болтах:
а) Стык поясов: Принимаем болты D=24 мм из стали 40Х «Селект» отверстия =26 мм. Тогда Rрвр=110 кНсм 2; 352 см 2 . Способ подготовки поверхности - газопламенный без консервации; способ регулирования натяжения - по углу поворота гайки. Для этих условий (таблица 18 прил.2) коэффициент трения m=042; регулятор натяжения gн=112.
Расчетное усилие на один болт: ;
Стык поясов перекрываем тремя накладками из стали сечением 1) 1 × 620×18
с наружной и 2) 2×290×18. с внутренней стороны поясов. При этом суммарная площадь сечения накладок Ан=192 см2 что несколько больше площади сечения поясов. Анакл = 192 см2 > Апояса = 186 см2
Принимаем 20 болтов.
Проверка ослабленного накладок в середине стыка четырьмя отверстиями под болты d=26мм : Ап.нт = 192-421626 =1588 см2 > 085186 = 1581 см2
б) Стык стенки: Стык стенки перекрываем парными накладками из листа толщиной 10 мм. сечением 640 х 1900 х 10 мм.
Болты ставим в двух вертикальных рядах с каждой стороны стыка на расстояние в ряду: а =100 мм. В ряду 18 болтов.
Момент приходящийся на стенку:
Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов мм.
амах= 194 - 2· 70 = 1800 Окончательно принимаем 18 рядов болтов по высоте с шагом 106мм. Так как 1800 17 =106мм.
Проверка стыка стенки:
. Сварной: На монтаже сжатый пояс и стенку всегда соединяют прямым швом в стык а растянутый пояс косым швом под углом 600 так как на монтаже физические способности контроля затруднены. Такой стык равно прочен основному сечению балки и может не рассчитываться.
IV. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КОЛОННЫ
Подбор сечения и проверка общей устойчивости колонны
Сечение колонны принимаем сплошным в виде сварного двутавра. Концы колонны принимаем шарнирно - закрепленными.
Отметка верха колонны за вычетом толщины настила высоты балок (настила и главной с учетом выступающей части опорного ребра) составляет:
hкол = Hнаст – hпер + 06 м = 90 – 0012 - 040 - 20 + 06 = 718 м
Расчетная длинна колонны: =1
Усилие в колонне: Nкол = 101 2 Qmax = 101 2 22427 = 453025 кН
Для колонны принимаем сталь С245 лист t = 4-40мм. Ry=24кНсм2
Требуемая площадь поперечного сечения колонны
Радиус инерции сечения колонны: iтр =718 70=1025
Ширина сечения колонны: bтр = 1025024 = 4270 см
hст- назначаем конструктивно: hст= 700 мм.
tст- назначаем из условия её местной устойчивости: tст = 10 мм.
Принимаем: hст = 700 мм tст = 10 мм
Требуемая площадь поясов: ;
Принимаем пояса 520х18 при этом Ап= 52×18= 936см
Геометрические характеристики сечения: А = 2 × 93.6 + 70 × 1= 2572 см 2;
Гибкость: отсюда по табл.: jу=0735
Проверка устойчивости: ; ;
Конструирование и расчет оголовка колонны
Принимаем плиту оголовка колонны толщиной tпл=25 мм и размерами 760х520 мм. Давление главных балок передается колонне через ребро приваренное к стенке колонны четырьмя угловыми швами. Сварка полуавтоматическая в углекислом газе проволокой Св-08Г2С: Принимаем ширину ребер 200 мм что обеспечивает необходимую длину участка смятия ;
Толщину ребер находим из условия смятия:;
Длину ребра lр находим из расчета на срез швов Д его прикрепления.
Rwf = 215 кНсм2 ; Rwz = 166 кНсм2 ; f = 09 ; z = 105 ; n =2
f Rwf = 09 215 = 1935 кНсм2 ; z Rwz = 105166 = 1748 кНсм2
Примем Кш=10 мм. Тогда: ;
Принимаем lр= 66см при этом условие выполнено. Шов Е принимаем таким же как и шов Д. Проверяем стенку на срез вдоль ребра:
Необходимо устройство вставки в верхней части стенки. Принимаем её толщину 25мм а длину .
Принимаем конструктивно минимально – допустимый катет шва Кш=7мм.
Стенку колонны у конца ребра укрепляем поперечными ребрами сечение которых принимаем 100х10 мм.
Конструирование и расчет базы колонны
Определяем требуемую площадь плиты из условия смятия бетона: где . Значение коэффициента зависит от отношения площадей фундамента и плиты (принимаем =13). Для бетона класса ниже В 25 а =1. Материал фундамента: бетон класса В15 - Rпр= 085 кНсм2 – расчетное сопротивление бетона на смятие.
Ширина базы: B = b + 2 1.8 + 2C = 70 +2 1.8 +2 8=896см В = 90
Принимаем плиту размером 900х620 мм. Тогда Апл = 90 62 = 5580 см 2;
Находим изгибающие моменты на единицу длинны d=1см на разных участках плиты.
Участок 1: (балочная плита так как отношение сторон 70 255 =277 >2;
Нежелательно иметь толщину плиты более 40 мм. Поэтому принимаем для плиты сталь С345 с расчетным сопротивлением Ry = 30 кНсм. Тогда требуемая толщина плиты принимаем толщину плиты tпл = 40 мм.
Участок 2: (консольный): ;
Участок 3: так же консольный так как отношение сторон 520 82 = 63 >2;
На этом участке размещаются анкерные болты. ;
Конструирование и расчет траверсы
Прикрепление траверсы к колонне выполняем полуавтоматической сваркой в углекислом газе сварочной проволокой Св-08Г2С. Сталь С235. Соответствующие характеристики: Rwf = 215 кНсм2 ; Rwz = 045 36 =162 кНсм2 ; f = 09 ; z = 105 ; n=4; f Rwf = 09215 = 1935 кНсм2 ; z Rwz = 105 162 = 1701 кНсм2
Расчет достаточно выполнить по металлу шва так как : (417423). Учитывая условие принимаем катет шва Кш=14мм
При этом требуемая длина шва:
hтрав = 6278 + 1 = 6378 см высоту траверс принимаем равной 640 мм.
Крепление траверсы Кш=14 мм принимаем конструктивно.
Приварку торца колонны к колонне выполняем конструктивными швами
Кш=7 мм так как эти швы в расчете не участвуют.
Металлические конструкции: Учебник для вузов Под ред. Ю.И. Кудишина – 10-е изд. стереотипное. М.: И.Ц. «Академия» 2007. 675стр.
СНиП П-23-81. Стальные конструкции. Нормы проектирования. М.: Стройиздат 1982. 96 с.
СНиП П-6-74. Нагрузки воздействия. Госстой СССР. М.: Стройиздат 1976. 54 с.
Металлические конструкции: Учебник для вузов Под ред. Е.И. Беленя. – 6-е изд. перераб. М.: Стройиздат 1985. 560стр.
Михайлов А.М. Сварные конструкции. И. Стройиздат 1983. 367 с.
Лапшин Б.С. К расчету балок в упругопластической стадии по СНиП П-23-81..:

К.П..dwg

План балочного перекрытия М 1:200
Кафедра металлических конструкций
Расчетно-графическая работа "Балочная клетка
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Схема главной балки Б1 М 1:25
Схема колонны К1 М 1:25
Укрупнительный стык на сварке М 1:25
Укрупнительный стык на болтах М 1:25
Схема балки Б3 М 1:25
Спецификация металла ГОСТ 27772-88
Общий вес конструкций по чертежу
Таблица отправочных данных
Высокопрочные болты диам. 24мм из стали марки 40х ''Селект''. ГОСТ 7798-70**. Отверстия диам. 26мм. Соединяемые поверхности очистить пескоструйным способом.
монтажный сварной шов
полуавтоматическая сварка
Условные обозначения
заводской сварной шов
Примечания. 1. Поясные швы отправочных элементов Б1
К1 выполнять автоматической сваркой
прочие заводские швы - полуавтоматической сваркой. 2. Вертикальные связи прикреплять к колоннам и балкам монтажной сваркой. 3. На колонне К1 фасонки связей условно не показаны.
автоматическая сварка
Высокопрочные болты диам. 20мм из стали марки 40х ''Селект''. ГОСТ 7798-70**. Отверстия диам. 22мм. Соединяемые поверхности очистить пескоструйным способом.
Спецификация металла ГОСТ 2350-79
Торец фрезеровать после сварки стержня
Болты нормальной точности М 20 2. Отвестия D=22 мм 3. Сварку выполнять по ГОСТ 5264-80* электродами типа Э42 ГОСТ 9467-75*
по контуру прилегания деталей. 4. Вертикальные связи прикреплять к колоннам и балкам монтажной сваркой