Очистные сооружение сточных вод

КР_Очистные сооружение сточных вод.docx

Пояснительная записка содержит 33 стр. 1 рис. Библиографический список содержит 8 названий.
РЕШЁТКИ ПЕСКОЛОВКИ ОТСТОЙНИК
ЦЕНТРИФУГА АЭРОТЕНКПЕСЧАНЫЕ ФИЛЬТРЫ СМЕСИТЕЛЬ.
В данном курсовом проекте определены основные расчетные параметры: расчетные расходы содержание взвешенных веществ биологическое потребление кислорода и необходимая степень очистки сточных вод; выбрана схема очистных сооружений; рассчитаны основные элементы и высотная схема очистных сооружений.
Цель курсового проекта 4
Определение Исходных расчетных параметров ..5
1.Расчетные расходы 5
2.Расчетное количество жителей 6
3.Расчетная концентрация взвешенных частиц . ..7
4.Расчетная биохимическая потребность в кислороде .. .7
5.Определение необходимой степени очистки 8
Схема очистных сооружений 10
Расчет основных сооружений ..11
1.Расчет решеток ..11
2.Расчет песколовок .12
2.1.Горизонтальные песколовоки с круговым движением воды 13
3.Расчет песковых площадок .. .16
4 Радиальные отстойники . 17
Механическое обезвоживание осадка .. ..20
1 Расчет пресс-фильтров 20
Расчет сооружений биологической очистки 21
1 Расчет аэротенков . .21
Расчет радиальных вторичных отстойников 24
Фильтры песчаные .26
Обеззараживание сточных вод ..27
Дырчатый смеситель 28
Контактные резервуары .29
Библиографический список
Цель курсового проекта
Целью данного курсового проекта является проектирование очистных сооружений канализации.
При выполнении курсового проекта состав и последовательность расчетов в каждом конкретном случае зависят от выбранного метода обработки воды и состава очистных сооружений.
Основные задачи курсового проекта:
Определение основных расчетных параметров: расчетных расходов содержания взвешенных веществ биологического потребления кислорода и необходимой степени очистки сточных вод;
Выбор схемы очистных сооружений;
Расчет основных элементов схемы очистных сооружений;
Расчет высотной схемы с определением всех уровней.
Определение исходных расчетных параметров
При проектировании очистной станции городских сточных вод и расчета отдельных сооружений необходимо располагать следующими данными: расчетными расходами расчетным количеством жителей полной биохимической потребностью в кислороде общего стока и содержанием в нем взвешенных веществ.
1. Расчетные расходы
При проектировании очистной станции городских сточных вод и расчета отдельных сооружений а также расчета лотков каналов и трубопроводов на территории станции необходимо знать среднесуточный максимально-часовой максимально и минимально секундные расходы сточных вод.
Общий среднесуточный расход сточных вод:
Qtоt = Qнас + Qпр (1.1.1)
где Qнас - расчетный среднесуточный расход сточных вод в населенном пункте м3сут; Qпр - расчетный среднесуточный расход сточных вод на промышленном предприятии м3сут.
Qобщ = 60860 + 4610 = 65470 м3сут=65470 лc
Расчетные максимальные и минимальные расходы сточных вод следует определять как произведение средних (за год) расходов сточных вод на общие коэффициенты неравномерности:
где Кнmax(min) – максимальный или минимальный общие коэффициенты неравномерности .
2. Расчетное количество жителей
Согласно строительным нормам и правилам объем отбросов с решеток песка в песколовках осадка и ила в отстойниках дается из расчета на одного жителя. Поэтому требуется знать какому количеству жителей будут эквивалентны загрязнения производственных сточных вод с промпредприятий.
Для определения объема отбросов с решеток песка в песколовках и осадка в первичных отстойниках эквивалентное количество жителей определяют по взвешенным веществам:
где Спр – концентрация взвешенных веществ в производственных сточных водах мгл;
Qпр – суточный расход производственных сточных вод м3сут; 65 – количество взвешенных веществ в гсут на одного жителя.
При определении объема ила во вторичных отстойниках после биофильтров и в контактных резервуарах эквивалентное количество жителей определяют по БПКполн. осветленной воды:
где Lпр – БПКполн. производственных сточных вод мгл; Qпр – расход производственных сточных вод м3сут; 40 – БПКполн. осветленной воды в гсут на одного жителя.
Приведенное количество жителей учитывающее население на расчетный срок и эквивалентное количество жителей:
Uпр = U + Uэкв (1.2.3)
где U – количество жителей для данного населенного пункта на расчетный срок; Uэкв – эквивалентное количество жителей от которого вносится столько же загрязнений сколько их содержится в данном количестве производственных сточных вод.
U = 179000 + 17447 = 196447 чел.
U = 179000 + 47022 = 226022 чел.
3. Расчетная концентрация взвешенных веществ
Для определения количества осадка в первичных отстойниках метантенках аэробных минерализаторах а также для расчета механического обезвоживания осадка необходимо знать концентрацию взвешенных веществ в бытовых и производственных стоках и общую концентрацию взвешенных веществ общего стока.
Поскольку количество взвешенных веществ дается в гсут на 1 человека а расчет сооружений производится на концентрацию взвешенных веществ выраженную в мгл то требуется перерасчет:
где 65 – количество взвешенных веществ в гсут на 1 человека; q – среднесуточная норма водоотведения в лсут на 1 человека.
Средняя концентрация взвешенных веществ общего стока будет равна:
где Сбыт Спр – средние концентрации взвешенных веществ в бытовом и производственном стоках соответственно мгл; Qбыт Qпр – расход бытовых и производственных сточных вод в единицу времени м3сут.
4. Расчетная биохимическая потребность в кислороде (БПК)
Биологические очистные сооружения рассчитываются на полную БПК (БПКполн.). При очистке бытовых сточных вод можно принимать за БПКполн. двадцатисуточную (БПК20).
При определении необходимой степени очистки следует принимать в расчет БПКполн. неосветленной воды при расчете биологических сооружений принимается БПКполн. осветленной воды.
Поскольку БПК дается в гсут на 1 человека а расчет сооружений производится на БПК выраженное в мгл то требуется перерасчет по формуле:
где а – БПКполн. в гсут на 1 человека равная: для осветленной воды – 40 для неосветленной – 75 гсут на 1 человека; q – среднесуточная норма водоотведения в лсут на 1 человека.
Для осветленной воды: мгл.
Для неосветленной воды: мгл.
БПКполн. общего стока равна:
где Lбыт Lпр – БПКполн. бытовых и производственных сточных вод мгл; Qбыт Qпр – расходы бытовых и производственных сточных вод м3сут.
Для осветленной воды: мгл.
Для не осветленной воды: мгл.
5. Определение необходимой степени очистки
Разбавление сточных вод в водоеме:
где q – расход сточных вод в м3с; Q – расход реки в межень м3с; j – коэффициент смешения определяемый по формуле:
где - коэффициент учитывающий гидравлические условия реки определяется:
где = 13 – коэффициент извилистости реки;
- коэффициент зависящий от места выпуска сточных вод ( = 1 при береговом выпуске);
р – коэффициент турбулентности определяемый:
где V – скорость воды в реке мс;
Н – средняя глубина реки м;
Определение степени очистки по взвешенным веществам
Определение степени очистки по БПКполн.:
где Lдоп – допустимое значение БПК при спуске сточных вод после очистки мгл; Lисх – БПК исходной воды (неочищенной) мгл.
Кi =(соnst) = 01 при tº= 20ºC
Схема очистных сооружений
Схема очистных сооружений представляет собой технологически связанный комплекс который решается на основании принятого метода очистки рекомендаций СНиПа [1] и технико-экономических показателей.
Существует ряд схем очистных сооружений отличающихся по способу обработки осадка и по типу сооружений как механической так и биологической очистки.
Аэротенки-смесители характеризуются равномерной подачей по длине сооружения исходной воды и ативного ила и равномерным отводом иловой смеси они более приспособлены для очистки концентрированных сточных воды БПКполн до 1000 мгл при резких колебаниях их расхода состава и количества загрязнений.
Проектируем аэротенки с регенерацией активного ила.
Принимаем схему очистных сооружений с биологической очисткой на аэро-
Расчет основных сооружений
Лотки сооружений а также основные технологические каналы рассчитываются на максимальный секундный расход с коэффициентом интенсификации Ки = 14:
Расчетный расход к одной решетке в лс;
Расчетный расход к одной решетке в лс:
n' - число решеток (принимается ориентировочно).
Принимаем две рабочих решетки и одну резервную.
Подбор живого сечения каналов перед решетками производится по таблицам для гидравлического расчета канализационных сетей.
qp = 1060 лс Вк = 1 м i = 00006 V. = 061 мс Нк = 2м.
q'p =530 2 = 265 лс.
Определяем число прозоров решетки:
где Hp - глубина воды в камере решетки в м (принимается конструктивно приблизительно равной глубине воды в общем канале – Hk );
Vp - скорость воды в прозорах между стержнями в мс (принимается равной скорости воды в лотке Vp = Vл);
в - ширина прозоров в м (принимается равной 0016 м);
Kз - коэффициент запаса учитывающий стеснение потока граблями и задержанными загрязнениями равный 105.
Вр = S * (n -1) +b *n (3.1.4)
где S - толщина стержней решетки принимаемая равной 10 мм.
Вр = 001 * (39 -1) + 0016 * 39 = 1 м.
Принимаем решетки марки РМУ-3: В х Н =1000х2000
2. Расчет песколовок
Песколовки устанавливают на очистных сооружениях для задержания минеральных частиц крупностью свыше 02-025 мм при пропускной способности очистных станций более 100 м сут. Наибольшее применение находят песколовки с горизонтальным прямолинейным движением воды горизонтальные с круговым движением воды тангенциальные круглой формы с подводом воды по касательной аэрируемые.
Число песколовок или отделений песколовок принимают не менее двух причем все песколовки или отделения должны быть рабочими. При механизированном сгребании песка кроме рабочих песколовок предусматривают резервную.
Количество задерживаемого в песколовках песка определяется исходя из нормы 002лсут на 1 чел влажность песка 60% его объемная масса 15тм3.
Объем приямков принимается не более 2-х суточного объема выпавшего осадка угол наклона стенок камеры к горизонту - не менее 60°. Песок удаляют один раз в смену.
2.1. Расчет горизонтальных песколовок
с круговым движением воды
Принимаем 3 отделения песколовки.
Площадь живого сечения каждого отделения определяем по формуле:
где q = 0787 м3с - среднесекундный расход сточных вод;
n = 2 — число отделений песколовки;
V = 03 мс - скорость движения сточных вод в песколовке при максимальном
Кч =15 - коэффициент часовой неравномерности.
Глубину проточной части принимаем h = 03 м тогда ширина отделений равна:
При расчетном диаметре частиц песка d = 02 мм гидравлическая крупность равна Uo =187ммс а к = 17 [6].
Длина песколовки составит:
Осадок из песколовки удаляется с помощью гидромеханической системы. В начале песколовки ниже уровня днища предусматривается устройство бункера диаметром Dб = 2м.
Длина пескового лотка и смывного трубопровода будет:
При норме водоотведения n = 340 л(чел*сут) и приведенном числе жителей
Nпр = 226022 чел объем осадка в сутки составит:
Предусматриваем выгрузку осадка 1 раз в сутки. При поступлении в бункер 30% осадка и расположения остального осадка по всему днищу песколовки высота слоя в каждом отделении будет:
Высота зоны накопления осадка (при е = 01) должна быть не менее:
где - коэффициент запаса.
По конструктивным соображениям принимаем hл = 02м а гидромеханическую систему - состоящей из 2- х смывных трубопроводов в каждом отделении. Максимальная высота слоя осадка hmax = 02м.
Для расчета необходимой восходящей скорости в лотке принимаем: эквивалентный диаметр зерен песка d3KB = 005см; t сточной воды 28°С при которой динамическая вязкость = 00084г(см-с).
Восходящую скорость промывной воды находим по формуле:
Общий расход промывной воды подаваемой по одному смывному трубопроводу вычисляется по формуле:
При скорости Vтр=30 мс диаметр смывного трубопровода:
Принимаем диаметр смывного трубопровода dтр =150 мм.
Скорость движения воды в начале его будет:
Требуемый напор вначале смывного трубопровода определяем по формуле:
H0 = 56 hл + 54 2g (3.2.12)
H0 = 56 003 + 54 2832 2 981 = 22 м
При расстоянии между спрысками Z = 05 м число их на каждом трубопроводе составит:
n = 2*111 05 = 44 шт
Диаметр отверстий спрысков равен:
Выполним расчет водослива обеспечивающего поддержание в песколовке постоянной скорости V= 03 мс при изменении расхода. Коэффициент минимальной неравномерности Коб.мин = 066 [l] тогда минимальный расход на песколовку будет:
А минимальное наполнение:
Перепад между дном песколовки и порогом водослива находим по формуле:
Ширина водослива для 2-х отделений равна:
Определим размеры отводных каналов.
Расход на одну песколовку:
При форсированном режиме работы или при перегрузке ОС расход будет:
При движении воды от песколовки до регулирующего лотка потерями напора пренебрегаем.
Принимаем по типовому проекту горизонтальную песколовку с круговым движением воды (1 рабочую 1 резервную) диаметром 6000 мм и пропускной способностью 40 -68 тыс. м3сут.
3. Расчет песковых площадок
Для обезвоживания песка поступающего из песколовки в составе очистных сооружений предусматриваются песковые площадки представляющие собой карты с ограждающими валиками высотой 1-2 м оборудованные шахтными водосборами для отвода отстоявшейся воды. Удаляемая вода направляется в начало очистных сооружений.
Нагрузку на песковые площадки надлежит принимать не более 3 м3м2год с учетом периодической вывозки подсушенного песка в течение года. Для съезда автотранспорта на песковые площадки устраивается пандус с уклоном 012-02.
Годовое количество песка в м3:
Рабочая площадь песковых площадок в м2:
где Нгод = 3 м3м2 - нагрузка на песковые площадки.
Общая площадь песковых площадок в м2:
Размеры карт при их количестве n=6:
Принимаем размеры карт LxB =10х10 = 100 м2.
4 Первичный отстойник
Рассчитываем необходимый эффект осветления в отстойнике:
где – начальная концентрация взвешенных веществ в сточной воде поступающих в отстойник мгл; – допустимая конечная концентрация взвешенных веществ в осветленной воде мгл.
Расчетная продолжительность осветления:
=600 с. – продолжительность отстаивания в зависимости от эффекта ее осветления
Определяем значение гидравлической крупности:
где k – коэффициент зависящий от типа отстойника и конструкции водораспределительных и водосборных устройств; принимается для вертикальных отстойников – 035;
- глубина слоя равная 05 м .
Определение габаритов отстойников в м :
Принимаем 2 радиальных отстойника 902-2-379 и диаметром 24 м.
Основные показатели:
пропускная способность при времени отстаивания 15 ч – 1460 м3 ч
строительная высота цилиндрической части – 42 м;
Определяем фактическую расчетную скорость в проточной части отстойника в ммс :
Определяем фактическое время пребывания сточной воды в отстойнике в час :
Фактическая нагрузка на поверхности отстойника в м3м2ч:
Фактическая удаленная нагрузка на водосливы в лс*м :
где P вод – периметр водослива в м [4].
Суточное количество выпавшего осадка в кг :
Где Q-расход сточных вод в м3сут ;
Объем осадка приходящийся на одно отделение отстойника за время хранения часов в :
Где y – 1010 кгм3 – объемная масса осадка ;
n – число отделений остойника ;
p- влажность осадка в % .
Механическое обезвоживание осадков
1. Расчет ленточных пресс фильтров
Обезвоживания осадка путем фильтрования представляет собой процесс отделения твердых веществ от жидкости происходящей при разности давлений над фильтрующей средой и под ней.
Фильтрующей средой на фильтр-прессах являются фильтровальная ткань и слой осадка налипающий на ткань в процессе фильтрования.
В начале цикла фильтрование происходит через ткань в порах которой частицы осадка задерживаются и создают добавочный фильтрующий слой.
При продолжении фильтрования этот слой увеличивается и представляет собой главную часть фильтрующей среды а назначение ткани сводится к поддержанию фильтрующего слоя.
Определяем объём суспензии Wc:
где W1 -объём осадка с первичного отстойника м3сут; W2-объём осадка с вторичного отстойника м3сут;
Рассчитываем объём сухого веществаWc.в:
где p-влажность суспензии %;
Определяем объём обезвоженного осадка Woc:
где -влажность обезвоженного осадка 70%.
Рассчитываем относительную вместимость Wo.v:
где T-время фильтрационного циклачас.
Принимаем ленточный пресс-фильтр марки SCI-500 производительностью 5 м3час длиной 2200 мм шириной 1000 мм высотой 2200 мм массой 1000кг.
Расчет сооружений биологической очистки
Биологическая очистка сточных вод в аэротенках происходит в результате жизнидеятеьности микроорганизмов активного ила. Активный ил представляет собой биоценоз микроорганизмов-минерализаторов способных сорбировать на своей поверхности и окислять в присутствии кислорода воздуха органические вещества сточной жидкости. Хороший активный ил имеет компактные хлопья средней крупности.
Аэрация и перемешивание воды в аэротенках могут осуществляться пневматическими механическими пневмомеханическими и струйным аэратором. В аэротенки с пневматической аэрацией воздух подается воздуходувками и поступает в жидкость через аэраторы обычно фильтросного типа.
Механическая аэрация осуществляется специальными механическими аэрато-рами которые интенсивно перемешивают жидкость и засасывают воздух из атмосферы. В отечественной и зарубежной практике наибольшее распространение получила пневматическая аэрация но для небольших установок за рубежом
применяют и механическую аэрацию.
1 Расчет аэротенков с регенерацией
Регенерацию следует предусматривать при:
- при БПКполн поступающей в аэротенк сточной воды более 150 мгл ;
- при наличии в воде вредных производственных примесей.
Продолжительность аэрации в ч определяется по формуле
где aаэр-доза ила в зоне аэрации гл; La-БПКполн поступающих стоков мгл; Lt-БПКполн очищенных стоков мгл;
Количество циркулирующего ила в долях:
где арег-доза ила в регенераторе гл;
Продолжительность загрязнений будет равна:
Продолжительность регенерации циркулирующего ила:
Расчетная продолжительность обработки воды:
Определяем объём аэротенка:
Определяем объём регенератора:
Общий объём аэротенка с регенератором:
Средняя доза активного ила в сиситеме:
Расчетное время обработки воды при средней дозе активного ила;
Принимаем три 4-х коридорных аэротенка А-4-45-32 по типовому проекту 902-2-269 с шириной коридора В=6м рабочей глубиной Н=5м и длиной 36-60м.
Определяем длину коридора:
Рассчитываем прирост активного ила:
Удельный расход воздуха:
Определяем интенсивность аэрации:
Рассчитываем максимальный часовой расход воздуха:
где Кобщ-коэффициент неравномерности притока сточных вод.
Расчет вторичных отстойников
Вторичные отстойники применяют для выделения активного ила из очищенной иловой смеси аэротенков.
Тип отстойников выбирается с учетом производительности очистной станции - свыше 20000 м3сут — радиальные.
Количество отстойников не менее трех все отстойники являются рабочими. При минимальном количестве расчетный объем отстойников увеличивается в 12-13 раза.
Продолжительность отстаивания при максимальном притоке -15 часа;
максимальная скорость протекания сточных вод в вертикальных отстойниках - 05 ммс; эффективность работы вторичных отстойников принимается 15 мгл.
Расчетная глубина проточной части отстойника:
Рабочая площадь всех отстойников:
Расход одного отстойника:
Количество отстойников принимаем кратным 3-и для удобства распределения по ним сточной воды. Принимаем n=3.
Тогда диаметры отстойника D будет равен:
Принимаем типовой диаметр отстойника D=18 м. и определяем фактическую скорость протекания жидкости.
Количество осадка определяется по норма 28 гчел. в сутки по сухому веществу с учетом с учетом выноса взвешенных веществ из отстойников.
При очищенной жидкости и продолжительности отстаивания Т=15 ч. Вынос взвешенных веществ составляет 15 мгл.
Принимаем 3 радиальных отстойника Т.П. 902-2-8776 и диаметром 18 м.
Общая техническая информация:
Площадь фильтрации: 51-72 (резервуар из нерж.стали); 50 (бетонный бассейн)
Высота песчаной подушки: 1-2 м
Снижение содержания взвеш. в-тв: с 50-70 мгл до 5 мгл
Снижение содержания Fe и Mn в питьевой воде
Удаление соединений фосфора с применением коагулянтов с 1-10 мгл до 002-01 мгл
Возможна денитрификация
Материал всех устройств: пассивированная нерж. Сталь
восходящей фильтрации загрязненной воды через песчаную загрузку. Оседающие и взвешенные вещества задерживаются в объеме песчаной загрузки. Очистка песка от накопившихся примесей производится непрерывно во встроенном пескопромывателе.
Вода для обработки подается через радиальный распределитель в нижнюю часть агрегата и по лучам распределителя равномерно поступает в песчаную загрузку. Протекая вверх через слой песка вода очищается. Очищенный фильтрат сливается через устройство выпуска в верхней части фильтра.
Песок содержащий задержанные частицы перекачивается из нижней части фильтра с помощью эрлифта в находящийся вверху пескопромыватель. Во время того как минеральные частицы оседают на концентрических сегментах пескопромывателя вверх поднимается небольшое количество уже очищенного фильтрата и вымывает более легкие органические загрязнения которые сливаются из пескопромывателя через выпускное отверстие для промывной воды. Оседающие минеральные частицы возвращается в песчаный слой таким образом слой находится в медленном постоянном движении вниз сквозь фильтр.
Благодаря тому что выпуск промывной воды расположен ниже чем устройство выпуска фильтрата промывная жидкость находится в постоянном движении. Количество промывной воды может регулироваться изменением высоты сливной перегородки.
Таким образом и очистка воды и промывка песка происходят непрерывно позволяя фильтру работать без отключения.
Обеззараживание сточных вод
В данном курсовом проекте в качестве хлорсодержащего препарата принимаем гипохлорит натрия.
В соответствии с рекомендациями доза первичного хлора принимается 6 мгл доза вторичного хлора 2 мгл. Расход активного хлора для первичного и вторичного хлорирования составит:
где Qпол - полная производительность сооружения м3сут;
Дхл - доза хлора мгл (Дхл = 6 + 2 = 8 мгл).
Соответственно количество гипохлорита натрия 15%-ной концентрации составит:
Gтов.хл =Gхл *10015 (8.2)
Gтов.хл =524 *10015 =3493кгсут
Технологической схемой реагентного хозяйства гипохлорита натрия предусматривается доставка товарного продукта автоцистернами с выгрузкой раствора в приемные герметичные емкости.
Исследованиями установлено что длительное хранение гипохлорита натрия без потери активности целесообразно осуществлять при 10%-ной концентрации раствора Поэтому в технологической схеме предусматривается перекачка товарного продукта из приемной емкости в хранилище с разбавлением раствора водопроводной водой до 10%-ной концентрации Подача гипохлорита натрия к местам ввода в обрабатываемую воду осуществляется насосами-дозаторами непосредственно из хранилищ.
Дырчатый смеситель представляет собой лоток с дырчатыми перегородками установленными перпендикулярно направлению движения воды. При прохождении воды через отверстия со скоростью 1 мс создаются вихревые токи обеспечивающие быстрое и полное перемешивание воды с реагентами. Верхний ряд отверстий должен быть затоплен под уровень воды на 01 015 м с целью исключения насыщения воды пузырьками воздуха.
Количество перегородок обычно принимается равным трем с расстоянием между ними не менее ширины лотка. Отверстия в перегородках выполняются диаметром 20 100 мм в зависимости от производительности станции водоочистки. Ширина лотка определяется по скорости движения воды которую принимают не менее 06 мс. Для определения отметки уровня воды в начале смесителя задаются глубиной потока в конце смесителя и затем определяют уровни воды между перегородками.
Часовая производительность станции Qч =2727 м3ч.
Расчет смесителя начинают с определения его ширины. Для этого задаются скоростью воды в смесителе 06 мс и определяют площадь живого сечения потока
где Qс – расчетный расход воды поступающей в смеситель в м3с.
Глубину воды в выходной камере принимается равной Н=04 05 м. Тогда ширина смесителя ориентировочно
Фактическое значение скорости в смесителе
Во избежание подсоса воздуха верх отверстий в перегородках рекомендуется заглублять на величину hв=01 015 м под уровень воды. Рабочая высота отверстия в третьей перегородке находится по формуле
Принимаем 1 смеситель рабочий и одни резервный.
Контактные резервуары
Необходимый объём контактных резервуаров определяется по формуле:
T- время контакта в резервуаре или отводящих лоткахТ= 05 часа
Длина резервуара определяется:
b - ширина типовой секции м;
H – рабочая глуюина м.
N - число секций в резервуаре
n – число резервуаров .
где Н – глубина проточной части отстойника задаемся Н = 3 м;
Принимаем 4 контактных резервуаров b= 6 м L = 9 м Н = 3 м.
Высотное расположение сооружений должно по возможности обеспечить самотечный режим движения основных масс сточной воды и ила при этом следует использовать естественный рельеф местности.
Размещение по вертикали последовательно располагаемых сооружений определяется величиной потерь напора в собственно сооружениях подводящих и отводящих коммуникациях распределительных камерах измерительных устройствах.
Для обеспечения самотечного движения воды целесообразно выбирать для очистной станции площадку имеющую падение рельефа по направлению движения воды.
Для уменьшения объема земляных работ очистные сооружения не следует заглублять полностью в землю; лучше их расположить частично в насыпном грунте (на 13-12 высоты) особенно это касается сооружений имеющих большую высоту.
Геодезическая отметка уровня воды в контактных резервуарах:
Н =96+ 3 + 02 =992 м
где 99 - отметка лотка коллектора на площадке очистной станции м;
- высота проточной части резервуара от оси коллектора м;
- потери напора в контактных резервуарах м.
Геодезическая отметка уровня воды в песчаных фильтрах:
Н = 992 + 10 + 05 = 1007 м.
где 05 - потери напора в соединительных коммуникациях м [3];
- потери напора в песчаном фильтре м [3].
Геодезическая отметка уровня воды во вторичных отстойниках:
Н = 1007+ 05 + 05 = 1017 м
где 05 - потери напора в соединительных коммуникациях м [з];
- потери напора в отстойниках м [з].
Геодезическая отметка уровня воды в аэротенках:
Н = 1017 + 05 + 05 = 1027 м
где 05 - потери напора в соединительных коммуникациях м [2];
- потери напора в аэрофильтрах м [2].
Геодезическая отметка уровня воды в первичных отстойниках:
Н = 1027 + 05 + 05 = 1037 м
где 05 - потери напора в первичных остойниках м [з];
- потери напора в соединительных коммуникациях м [з].
Геодезическая отметка уровня воды в песколовках.
Н = 1037 + 05 + 02 = 1044 м
- потери напора в песколовках м[з].
Геодезическая отметка уровня воды в решетках:
Н = 1044+ 05 + 015 = 10505м
где 015 - потери напора в решетках м[з];
В данном курсовом проекте запроектированы очистные сооружения канализации населенного пункта (с численностью населения 196447 тыс. чел.) и предприятия с расходом сточных вод 4610 м3сут. Общий расход сточных вод составляет 65470 сут. Для очистной станции применили схему с биологической очисткой на аэротенках.
Определены расчетные расходы расчетное количество жителей концентрация взвешенных веществ биохимическая потребность в кислороде необходимая степень очистки.
Произведен расчет основных сооружений схемы. В результате которого приняты:
две рабочих решетки и одна резервная марки РМУ-03 В х Н =1000х2000;
горизонтальная песколовка с круговым движением воды (одна рабочая одна резервная) пропускной способностью 40-68 тыс. м3сут состоящая из 3 отделений D = 6000 мм;
две песковые площадки размером карт L
первичных радиальных отстойника Т.П. 902-2-8475 D = 24000 мм пропускной способность при времени отстаивания 15 ч - 1460 м3ч строительной высотой цилиндрической части – 34 м.
Принимаем пресс-фильтр марки SCI-500;
Принимаем три 4-х коридорных аэротенка А-4-45-32 по типовому проекту 902-2-269 с шириной коридора В=6м рабочей глубиной Н=5м и длиной 42 м;
вторичных радиальных отстойника Т.П. 902-2-8776 D = 18000 мм пропускной способность при времени отстаивания 15 ч - 909 м3ч строительной высотой цилиндрической части – 37 м.
Четыре контактных резервуаров В = 6 м L = 9 м Н = 3 м.
Обеззараживание воды осуществляется гипохлоритом натрия. В данном проекте использованное количество гипохлорита натрия 15%-ной концентрации составляет 3493 кгсут. Для смешения сточной воды гипохлоритом натрия при-меняется дырчатый смеситель (один рабочий и один резервный).
Рассчитана высотная схема очистных сооружений.
СП 32.13330.2012 «Канализация. Наружные сети и сооружения.»
ГОСТ 10704 - 91. “Трубы стальные электросварные прямошовные”.
Рекомендации по выбору схем очистных сооружений городских сточных вод. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Разраб.: В.К. Харламов. Иваново 1989. - 29 с.
Механическая очистка сточных вод. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Разраб.: В.К. Харламовым под ред. Ю.М.
Кулагина. Иваново 1985. - 52 с.
Биологическая очистка сточных вод. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Разраб.: В.К. Харламовым под ред. Ю.М.
Кулагина. Иваново 1985. - 53 с.
Канализация. Обработка осадков сточных вод. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. - Разраб.: Н.Н. Свечиной под ред. В.К. Харламова. Иваново 1986. - 43 с.
А.А. Лукиных Н.А Лукиных. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского. - М.: Стройиздат 1974.
Станции фильтрования воды в системах очистки природных вод. Методические указания по выполнению технологических расчетов. - Разраб.: Данилиным А.П. под ред. Кулагина Ю.М. - ИИСИ.1986.

КР_Очистные сооружение сточных вод.dwg

18-ИВГПУ-ИАСТ-ГТиИС-ВВ-41-ОСК-КП
Очистные сооружения
Контактный резервуар
Станция обеззараживания
Вторичный радиальный отстойник М 1:100
План водоочистной станции М 1:1000
Распределительная камера
Коллектор городской канализации
План водоочистной станции
вторичный радиальный отстойник
Цех механического обезвоживания
Лаборатории и вспомогательные помещения
Вторичный радиальный отстойник
Первичный вертикальный отстойник
Горизонтальные песколовки
Административно-бытовые помещения станции
Радиальный отстойник
Трубопровод сырого осадка
Распределительная чаша
Насосная станция сырого осадка
ОТводящий трубопровод