Электроснабжение производственного цеха
- Добавлен: 25.10.2022
- Размер: 2 MB
- Закачек: 3
Узнать, как скачать этот материал
Подписаться на ежедневные обновления каталога:
Описание
Электроснабжение производственного цеха
Состав проекта
|
|
Эл. схема.cdw
|
|
Графическое обозначение.cdw
|
|
Чертёж ЦЭН.cdw
|
|
Однолинейка.cdw
|
Спецификация оборудования.dwg
|
|
Графическое обозначение.dwg
|
|
Эл. схема.dwg
|
|
Однолинейка.dwg
|
|
Спецификация оборудования.cdw
|
|
Чертёж ЦЭН.dwg
|
|
|
Содержание.docx
|
|
Пункт 5.docx
|
|
Введение.docx
|
Пункт 1.2.doc
|
|
Пункт 17.1 Спецификация.docx
|
|
Пункт 17.3 Спецификация.docx
|
|
Пункт 15.docx
|
|
Пункт 10.docx
|
|
Пункт 4.docx
|
|
Пункт 7.docx
|
|
Пункт 17.2 Спецификация.docx
|
|
Пункт 8.docx
|
|
Пункт 16.docx
|
|
Схема заполнения.docx
|
|
Пункт 3-4 таблица.doc
|
|
Пункт 14.docx
|
|
Пункт 6.docx
|
|
Пункт 12.docx
|
|
Пункт 2.docx
|
|
Пункт 1.1.docx
|
|
Пункт 13.docx
|
|
Пункт 11.docx
|
|
Пункт 17.4 Спецификация.docx
|
|
Заключение.docx
|
|
Пункт 9.docx
|
|
Пункт 3.docx
|
Дополнительная информация
Контент чертежей
Спецификация оборудования.dwg
Экспликация помещений
Металлообрабатывающее отд.
Строгальное отделение
План на отметке ± 0.000м
Спецификация оборудования:
Сварочные трансформаторы
Длина высоковольтного кабеля
Ток короткого замыкания
Измеренное сопротивление грунта
Графическое обозначение.dwg
Шинопровод распределительный
Распределительный пункт
Однодвигательный станок
Многодвигательный станок
Сварочный трансформатор
Высоковольтный кабель
Наименование помещения
производственного цеха
Экспликация помещений
Металлообрабатывающее отд.
Строгальное отделение
План на отметке ± 0.000м
к внутреннему контуру
Эл. схема.dwg
Однолинейка.dwg
лительный № по плану
План цеха с нанесением оборудования
питающей и распределительной сети
производственного цеха
Номинальная мощность
Марка и сечение провода
Данные питающей сети
Сварочный трансформатор
Чертёж ЦЭН.dwg
Содержание.docx
1 Характеристика строительной части
2 Характеристика электроприемников
Расчет и выбор распределительной сети
Расчет электрических нагрузок цеха
Расчет осветительной сети
Расчет и выбор питающей сети
Выбор схемы электроснабжения
Выбор защитной аппаратуры потребителя
Расчет сети на потерю напряжения
Выбор средств компенсации реактивной мощности
Выбор питающего кабеля
Выбор местонахождения подстанции
Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
Расчет токов короткого замыкания
Выбор электрооборудования подстанции и проверка его на
действия токов короткого замыкания
Конструктивное выполнение подстанции
Расчет заземляющих устройств
Список использованной литературы
Пункт 5.docx
Iдоп = 110 А т.к. Iр = 1041 А
Определяем сечение кабеля:
ААГ-1-4-(1х50) мм2 способ прокладки- кабельный канал
Проверяем согласно ПУЭ:
0А>1041А (условие выполняется)
Iдоп = 290 А т.к. Iр = 2835 А
ААГ-1-2-(1х150) мм2 способ прокладки- кабельный канал
0А>2835А (условие выполняется)
Iдоп = 45 А т.к. Iр = 135 А
ААГ-1-4-(1х10) мм2 способ прокладки- кабельный канал
А>135 А (условие выполняется)
Введение.docx
В 1874 г. Ф. А. Пироцкий произвел опыт по передаче электроэнергии на расстояние до 1 км. В 1880 г. он осуществил передачу электроэнергии по рельсам конной железной дороги в Петербурге.
Огромной заслугой М. О. Доливо-Добровольского являете создание не только генераторов трехфазного тока и трансформаторов но и асинхронных трехфазных двигателей являющихся и в настоящее время основными электродвигателями применяемыми в промышленности. Они надежны в работе просты по конструкции дешевы в эксплуатации.
В настоящее время вводят в эксплуатацию тепловые и атомные электростанции мощностью до 6000 МВт с блоками по 500 800 МВт. Эффективность объединения энергосистем обусловлена экономией суммарной установленной мощности генераторов за счет:
— совмещения максимумов нагрузки энергосистем сдвинутых во времени в разных географических поясах;
— уменьшения необходимой мощности аварийного и ремонтного резерва в энергообъединении по сравнению с разрозненными системами;
— укрупнения электростанций и улучшения режимов их работы благодаря взаимопомощи объединенных общей сетью энергосистем при отклонениях от плановых балансов выработки и потребления электроэнергии.
Основными потребителями электрической энергии являются промышленные предприятия. Они расходуют более половины всей энергии вырабатываемой в нашей стране.
Ввод в действие новых предприятий расширение существующих рост энерговооруженности широкое внедрение различных видов электротехнологии во всех отраслях производств выдвигают проблему их рационального электроснабжения.
Система распределения столь большого количества электроэнергии на промышленных предприятиях должна обладать высокими техническими и экономическими показателями и базироваться на новейших достижениях современной техники. Поэтому электроснабжение промышленных предприятий должно основываться на использовании современного конку-рентоспособного электротехнического оборудования надежных экономичных аппаратах прогрессивных конструкциях схем питания широком применении автоматизации.
Пункт 1.2.doc
Таблица 1.2 Характеристика электроприемников
Производится обработка наружных внутренних и торцевых поверхностей тел вращения цилиндрической формы так же нарезка резьбы прорезка канавок.
Применяют для наружней обточки и внутренней расточки цилиндрических поверхносей обторцевания у крупных деталей большого диаметрано небольшой длины.
Для обработки наружных и внутренних плоских и фасонных поверхностях прорезка канавок нарезка резьбы
Строгательные станки
Для обработки резцами плоских горизонтальных и вертикальных поверхностей.
Продолжение таблицы 1.2
Для перекачивания жидких сред вязких жидкостей а так же охлаждения воды.
Применение при производстве фасонного литья из черных и цветных металлов
Сварочные трансформаторы
Для получения неразъемного соединения металлических деталей путем их местного нагрева до жидкого состояния или пластичного состояния
Применяются для вентиляции производственных помещений отсасывания газов подачи воздуха или газа в камеры электрических печей и т.д.
Пункт 17.1 Спецификация.docx
Высоковольтное и электрооборудование
Трансформаторная подстанция тип КТП-2х400-604кВ
а) Выключатель нагрузки тип ВНПуп-6400
б) Высоковольтный предохранитель тип ПКТ-102-6
Силовой трансформатор тип ТМ-2506
Вводной шкаф НН ШНВ-2ЛУ1
а) Вводной автоматический выключатель тип А3740Б
б) Трансформатор тока тип ТНШЛ-066
Секционный шкаф тип ШНС-1У1
Секционный выключатель тип ВА51-41
Линейный шкаф тип ШНЛ-1У1
Линейный автоматический выключатель тип
Конденсаторная установка тип УКМ-04-ЭЛЭКО 1.1.2-1375(25х5)У3
Распределительные пункты
Распределительный пункт 1 тип ПР8501-051
Автоматические выключатели отходящих линий
Пункт 17.3 Спецификация.docx
а) Высоковольтные кабели:
б) Низковольтные кабели:
Сталь круглая d=12мм ГОСТ2590-71
Сталь полосовая 40х3 ГОСТ2593-71
Сталь угловая 40х40х4 ГОСТ8509-72
Продолжение таблицы 17.1
Пункт 15.docx
Спроектированная трансформаторная подстанция по расположению является встроенной. По исполнению спроектированная трансформаторная подстанция имеет ряд преимуществ:
а) Все составные части цеховой трансформаторной подстанции комплектуются заводом-изготовителем
b) Монтаж КТП более легче
с) Легче в обслуживании
Характеристика составных частей спроектированной КТП
1 Вводной шкаф высокого напряжения (2 шт):
а) тип шкафа ШВВ-2У1
b) номинальной напряжение шкафа – 6 кВ
с) номинальный ток шкафа – 400 А
Шкаф укомплектован выключателем нагрузки ВНРП – 6400 (Iн=400А Uн=6 кВ) он предназначен для отключения токов нормального режима. Для отключения токов КЗ служит предохранитель ПКТ 103-10 (Iн=31.5А Uн=6 кВ Iпл.в=50А) который входит в комплект с выключателем нагрузки.
Рисунок 15.1 Схема вводного шкафа ВН
2 Силовой трансформатор (2 шт.) тип ТМЗ 25060.4 предназначен для преобразования одного класса напряжения в другой. Трансформатор масляной с баковым вводом (Sн=250 кВА Uнвн=6 кВ Uнн=0.4кВ) с естественной циркуляцией воздуха и масла. Нулевая группа соединения. Способ регулирования напряжения тип ПБВ.
Рисунок 15.2 Схема силового трансформатора
3 Вводной шкаф НН (2 шт.) тип ШВВ-2ЛУ1 предназначен для приема электроэнергии от трансформатора. Он комплектуется автоматическим выключателем на вводе и двумя линейными автоматами. Вводной автоматический выключатель тип ВА5541 (Iном =1000А Iрасц =1000А iуд =25кА).
Рисунок 15.3 Схема вводного шкафа НН
4 Линейный шкаф (2 шт.) тип ШНЛ-3У1 предназначен для подсоединения отходящих линий. Для этого он комплектуется автоматическими выключателями на отходящих линиях:
) ШРС-1 тип А3710Б (Iн=160А; Iрасц = 125А);
) ШРС-2 тип А3730Б (Iн=400А; Iрасц = 320А);
) РП-1 тип АЕ 2026 (Iн=16А; Iрасц = 16А);
) РП-2 тип А3710Б (Iн=160А; Iрасц = 160А);
) РП-3 тип АЕ 2026 (Iн=16А; Iрасц = 16А);
) РП-4 тип А3710Б (Iн=160А; Iрасц = 125А);
) КУ тип А3720Б (Iн=250А; Iрасц = 200А);
) КУ тип ВА51 А3720Б (Iн=250А; Iрасц = 200А);
Рисунок 15.4 Схема линейного шкафа.
Секционный шкаф тип ШНС-1У1 предназначен для электрического соединения двух секций в аварийном режиме работы. Секционный шкаф комплектуется выключателями тип ВА55-41(Iном =1000А; Iрасц =1000А; jуд =25кА).
Рисунок 15.4 Схема секционного шкафа
Пункт 10.docx
Снижение затрат на сооружения электрических сетей промышленных предприятий в значительной степени зависит от выбора экономически целесообразного сечения кабеля определенного по экономической плотности тока.
Сущность технико-экономического расчета по которому определено значение экономической плотности тока поясняется на рисунке 10.1.
Рисунок 10.1. Зависимость приведенных затрат
от сечения провода.
Прямая 1 представляет собой зависимость капиталовложений К и расходов на амортизацию U2 от сечения проводника F чем больше площадь сечения тем дороже стоит проводник но меньше сопротивление. С другой стороны чем больше площадь сечения F тем меньше потери электроэнергии в линии. Поэтому кривая 2 представляет собой затраты на потери электроэнергии имеет обратно зависимую от сечения характеристику. Суммарные ежегодные затраты получаемые при сложении ординат 1 и 2 представлены кривой 3. Кривая ежегодных затрат 3 имеет явно выраженный минимум Fэф называемый экономическим сечением.
) Марка кабеля – АГ
) Номинальное напряжение – 6кВ
) Максимальная нагрузка – 1200ч
Расшифровываем марку кабеля -1А3Г4-2
) Изоляция жил – бумажная с повышенными температурами нагрева;
) Оболочка – алюминиевая;
) Защитный покров – отсутствует.
Определяем ток расчетный:
где Sр – полная мощность КВА;
Iр – расчетный ток А;
Uн – номинальное напряжение кВ.
По таблице 1.1 определяем ток допустимый:
Проверяем правильность выбора согласно ПУЭ:
А 261 А - условие выполняется
Определяем экономически выгодное сечение:
где F – экономически выгодное сечение мм2;
jэк – экономическая плотность тока Амм2.
Выбираем стандартное сечение 10 мм2
Записываем марку кабеля:
Пункт 4.docx
Произведем расчет освещения в металлообрабатывающем отделении
Определяем мощность освещения:
Росв=Р0+F=111495.2м2=16кВт
где Росв – мощность освещения кВт
F – площадь металлообрабатывающего отделения м2
Р0 – удельная плотность
Определим полную расчетную активную мощность ШРС-1:
РШРС-1 =Ррм+Росв=302 кВт+16 кВт = 462 кВт
где РШРС-1 – полная расчетная активная мощность ШРС-1 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность ШРС-1 кВт
Росв – мощность освещения кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность ШРС-1:
QШРС-1 =QрмКmax=4613 кВАР1.1 кВАР=507 кВАР
где QШРС-1 – полная расчетная реактивная мощность ШРС-1 с учетом освещения кВАР
Qрм– полная расчетная реактивная мощность ШРС-1 кВАР
Кmaxр – коэффициент максимума реактивный
Определим полную расчетную активную мощность ШРС-2:
РШРС-2 =Ррм+Росв=906 кВт+16 кВт= 1066 кВт
где РШРС-2 – полная расчетная активная мощность ШРС-2 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность ШРС-2 кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность ШРС-2:
QШРС-2 =Qрм Кmaxр=13904 кВАР 1.1 кВАР= 1529 кВАР
где QШРС-2 – полная расчетная реактивная мощность ШРС-2 с учетом освещения кВАР
Qрм– полная расчетная реактивная мощность ШРС-2 кВАР
Определяем полную расчетную активную мощность металлообрабатывающего отделения:
Ррц=РШРС-1 +РШРС-2=462 кВт+1066 кВт= 1528 кВт
где РШРС-1 – полная расчетная активная мощность ШРС-1 с учетом освещения кВт
РШРС-2 – полная расчетная активная мощность ШРС-2 с учетом освещения кВт
Ррц – полная расчетная активная мощность металлообрабатывающего отделения кВт
Определяем полную расчетную реактивную мощность металлообрабатывающего отделения:
Qрц=QШРС-1 +QШРС-2=507 кВАР+1529 кВАР= 2036 кВАР
где QШРС-1 – полная расчетная активная мощность ШРС-1 с учетом освещения кВАР
QШРС-2 – полная расчетная реактивная мощность ШРС-2 с учетом освещения кВАР
Qрц – полная расчетная реактивная мощность металлообрабатывающего отделения кВАР
Определяем полную мощность металлообрабатывающего отделения:
где Sрц – полная мощность металлообрабатывающего отделения с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность металлообрабатывающего отделения кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность металлообрабатывающего отделения кВАР
Определяем ток расчетный в металлообрабатывающем отделении:
Iрц – ток расчетный в металлообрабатывающем отделении А
Uн – номинальное напряжение В
Произведем расчет освещения в строгальном отделении
Росв=Р0+F=11125.35м2= 1.3кВт
F – площадь строгального отделения м2
Определим полную расчетную активную мощность РП-1:
РРП-1 =Ррм+Росв=41 кВт+13 кВт= 54 кВт
где РРП-1 – полная расчетная активная мощность РП-1 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность РП-1 кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность РП-1:
QРП-1 =QрмКmax=709 кВАР 1 = 709 кВАР
Qрц= QРП-1 =709 кВАР
где QРП-1 – полная расчетная реактивная мощность РП-1 с учетом освещения кВАР
Qрм– полная расчетная реактивная мощность РП-1 кВАР
Кmax – коэффициент максимума реактивный
Определяем полную мощность строгального отделения:
где Sрц – полная мощность строгального отделения с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность строгального отделения кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность строгального отделения кВАР
Определяем ток расчетный в строгальном отделении:
Iрц – ток расчетный в строгальном отделении А
Произведем расчет освещения в печном отделении
Росв=Р0+F=1164.4м2=07 кВт
F – площадь печного отделения м2
Определим полную расчетную активную мощность РП-2:
РРП-1 =Ррм+Росв=4571 кВт+0.7 кВт=4641 кВт
где РРП-1 – полная расчетная активная мощность РП-2 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность РП-2 кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность РП-2:
QРП-2 =QрмКmax=7816 кВАР 11 кВАР= 8597 кВАР
где QРП-2 – полная расчетная реактивная мощность РП-2 с учетом освещения кВАР
Qрм– полная расчетная реактивная мощность РП-2 кВАР
Определяем полную мощность печного отделения:
где Sрц – полная мощность печного отделения с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность печного отделения кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность печного отделения кВАР
Определяем ток расчетный в печном отделении:
Iрц – ток расчетный в печном отделении А
Произведем расчет освещения в насосном отделении
Росв=Р0+F=113776м2=04 кВт
F – площадь насосного отделения м2
Определим полную расчетную активную мощность РП-3:
РРП-3 =Ррм+Росв=175 кВт+04 кВт=215 кВт
где РРП-3 – полная расчетная активная мощность РП-3 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность РП-3 кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность РП-3:
QРП-3 =QрмКmax=302 кВАР11 кВАР= 33 кВАР
где Qрм– полная расчетная реактивная мощность РП-3 кВАР
где QРП-3 – полная расчетная реактивная мощность РП-3 с учетом освещения кВАР
Определяем полную мощность насосного отделения:
где Sрц – полная мощность насосного отделения с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность насосного отделения кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность насосного отделения кВАР
Определяем ток расчетный в насосном отделении:
Iрц – ток расчетный в насосном отделении А
Произведем расчет освещения в сварочном отделении
Росв=Р0+F=1160.95м2=1 кВт
F – площадь сварочного отделения м2
Определим полную расчетную активную мощность РП-4:
РРП-4 =Ррм+Росв=2661 кВт+1кВт=2761 кВт
где РРП-4 – полная расчетная активная мощность РП-4 с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность РП-4 кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность РП-4:
QРП-4 =QрмКmax=669 кВАР1.1кВАР= 736 кВАР
где Qрм– полная расчетная реактивная мощность РП-4 кВАР
где QРП-4 – полная расчетная реактивная мощность РП-4 с учетом освещения кВАР
Определяем полную мощность сварочного отделения:
где Sрц – полная мощность сварочного отделения с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность сварочного отделения кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность сварочного отделения кВАР
Определяем ток расчетный в сварочном отделении:
Iрц – ток расчетный в сварочном отделении А
Произведем расчет освещения по всему цеху
Росв=Р0+F=112160м2=23.7 кВт
F – площадь всего цеха м2
Определим полную расчетную активную мощность цеха:
Ррц =Ррм+Росв=19669 кВт+237 кВт=22039 кВт
где Ррц – полная расчетная активная мощность цеха с учетом освещения кВт
Ррм– полная расчетная активная мощность цеха кВт
Определим полную расчетную реактивную мощность цеха:
Qрц =QрмКmax=35235 кВАР 1.1= 3875 кВАР
где Qрм– полная расчетная реактивная мощность цеха кВАР
где Qрц – полная расчетная реактивная мощность цеха с учетом освещения кВАР
Определяем полную мощность цеха:
где Sрц – полная мощность цеха с учетом освещения кВА
Ррм – полная расчетная активная мощность цеха кВт
Qрм – полная расчетная реактивная мощность цеха кВАР
Определяем ток расчетный в цеху:
Iрц – ток расчетный в цеху А
Пункт 7.docx
Выбираем распределительный шинопровод типа ШРА-4
Число осветительных коробок -10шт
1 Проверяем выбранный шинопровод по допустимому току
0А>1305А условие выполняется
-5 Токарные станки 5шт
Определяем пиковый ток
Выбираем защитный аппарат – предохранитель ПН2-250
1 Проверяем согласно ПУЭ
0А>879А условие выполняется
Определяем ток плавкой вставки
1 Проверяем согласно ПУЭ
0А>1612А условие выполняется
Выбираем ответвительную коробку
-9 Сверлильные станки 4шт.
0А>379А условие выполняется
А>695А условие выполняется
2.Определяем пиковый ток
1 Выбираем защитный аппарат – предохранитель ПН2-250
2 Проверяем согласно ПУЭ
0А>275А условие выполняется
2.Определяем ток плавкой вставки
3 Проверяем согласно ПУЭ
А>55А условие выполняется
1.Выбираем ответвительную коробку
1.Выбираем силовой ящик по допустимому току
0А>275А условие выполняется
1.По току плавкой вставки
А 80А>55А условие выполняется
Силовой ящик – ЯБПВУ-1МУ3
Выбираем троллейную линию
Режим работы крана средний. Принята сталь угловая 40х40х5мм. Длина троллеев l=40м. Фактическая длина троллеев подключения 20м. Расстояние между фазами троллеев 250мм Ки=01
По таблице 3.19 удельная потеря напряжения для угловой стали 40х40х5
Определяем потери напряжения в троллеях
Или 5% условие выполняется
Таблица 5.1. Параметры двигателей крана при ПВ=40%
Вспомогательный подъем
0А>2424А условие выполняется
-15 Фрезерные станки
0А>189А условие выполняется
А>374А условие выполняется
17 Точильные станки 2шт.
0А>992А условие выполняется
А>774А условие выполняется
-20 Строгательные станки 3шт.
0А>749А условие выполняется
0А>936А условие выполняется
0А>237А условие выполняется
А>395А условие выполняется
1Выбираем силовой шкаф
Тип силового шкафа- ПР8501-053
1 Проверяем выбранный силовой шкаф по допустимому току
1 По количеству отходящих линий
шт4шт условие выполняется
-30 Компрессоры 3шт.
Определяем пиковый ток
1.Выбираем защитный аппарат – выключатель ВА51-35
Iн.а.в.Iр 250A>1828А условие выполняется
1.По номинальному току теплового расцепителя
А 250А>20108А условие выполняется
1.проверка электромагнитного расцепителя
Iн.э.р.=3х250=750А 750А>7312А условие выполняется
1.Выбираем защитный аппарат – выключатель ВА51-29
Iн.а.в.Iр 63А>237А условие выполняется
А 315А>2607А условие выполняется
Iн.э.р.=3х315=126А 126А>1185А условие выполняется
1.Выбираем силовой шкаф
Тип силового шкафа – ПР8501-051
2.Проверяем выбранный силовой шкаф по допустимому току
0А>1502А условие выполняется
3.По количеству отходящих линий
шт=5шт условие выполняется
1.Выбираем защитный аппарат – выключатель ВА51-33
Iн.а.в.Iр 160A>1036А условие выполняется
А 125А>114А условие выполняется
Iн.э.р.=3х125=500А 500А>4144А условие выполняется
0А>284А условие выполняется
Iн.а.в.Iр 160A>529А условие выполняется
А 100А>582А условие выполняется
Iн.э.р.=3х100=300А 300А>2116А условие выполняется
0А>978А условие выполняется
шт3шт условие выполняется
Сварочные трансформаторы – 3шт
1.Выбираем защитный аппарат – выключатель ВА51-31
Iн.а.в.Iр 100A>593А условие выполняется
А 100А>652А условие выполняется
Iн.э.р.=3х100=300А 300А>2372А условие выполняется
Табл.7.1.Параметры электроприемников и защитной аппаратуры
Сварочные трансформаторы
Пункт 17.2 Спецификация.docx
Шинопровод распределительный тип ШРА-4-250
а)Коробка ответвительная У2031 с предохранителями ПН2-250 на 250А
б) Коробка ответвительная У2031 с предохранителями ПН2-100 на 100А
в) Коробка ответвительная У2034 с автоматическими выключателями типа А3710Б на 250А
г) Коробка ответвительная У2034 с автоматическими выключателями типа А3710Б на 250А
Продолжение таблицы 17.1
Пункт 8.docx
Выбранные по Iд и согласованные с током защитных аппаратов сечение внутрицеховых электрических сетей должны быть проверены на потерю напряжения. ГОСТ устанавливает жесткие требования к величине напряжения в электрической сети. Для силовых электрических приемников допустимое отключение равно 5% а для осветительного оборудования +5% -25%.
Отключением напряжения называется алгебраическая разность между фактическим(действительным) напряжением сети Uфакт и номинальным напряжение электроприемников отнесенная к номинальному напряжению Uном.
Наибольшие потери будут при подаче напряжения на том электроприемнике который наиболее удален от КТП т.к. потери напряжения зависят от длины проводника и чем больше длина тем больше потери.
Составим расчетную схему до наиболее удаленного электроприемника:
Определяем общие потери Uобщ:
1Определяем потери напряжения в кабельной линии ΔU:
где Iр – расчетный ток А;
r х – соответственно активное и реактивное сопротивления Ом;
cosφ=098; s Ip=2545 А; r0=015 мОмм; х0=017 мОмм
Определяем активное и реактивное сопротивления r u x:
2Определяем потери напряжения в распределительной сети ΔU2 (8.2):
cosφ=098; s Ip=1195 A; r0=021 мОмм; x0=021
Определяем активное и реактивное сопротивления r u x (8.3):
Определяем потери напряжения в распределительной сети ΔU3 (8.2):
cosφ=096; s Ip=141 A; r0=123 мОмм; x0=0126 мОмм
Рассчитываем общие потери напряжения ΔUобщ (8.1):
Рассчитываем общие потери напряжения в процентах ΔUобщ%:
где Uл =380 В – линейное напряжение;
Пункт 16.docx
Защитным зануленим в электроустановках напряжением до 1000В называется преднамеренное соединение частей электроустановки нормально не находящейся под напряжением с глухозаземленной нейтралью в сетях трехфазного тока
На рисунке показана схема зануления в установке 380220 В. Корпус автоматического выключателя 2 и корпус электродвигателя 3 соеденены с защитным нулевым проводом 1 который электрически связан с глухозаземленной нейтралью источника. При повреждении изоляции создаетсяоднофазное К.З. Ток К.З протекающий по петле фаза-нулевой проводник должен привести к немедленному отключениюповрежденного участка. Задачей зануления является создание наименьшего сопротивления пути для тока однофазного К.З. Зануление элементов надежное отключение автоматических выключателей электрооборудования магнитных пускателей предохранителей.
1 Наибольшее сопротивление петли «фаза-нуль» у мсамого удаленного электроприемника в данном случае это будет приемник под номером 41.
2 Составим расчетную схему сети:
3. Составим расчетную схему замещения:
4 Определяем активное сопротивление кабеля:
rкл = r0 x Lкл = 0208 x 0064 = 00133 Ом
5 Определяем индуктивное сопротивление кабеля:
Хкл = Х0 x Lкл = 00596 x 0064 = 000382 Ом
6 Определим активное сопротивление РП:
rРП = r0 x LРП = 20 x 0005 = 01 Ом
7 Определим активное сопротивление провода:
rпр = r0 x Lпр = 123 x 00097 = 0193 Ом
8 Определим индуктивное сопротивление провода:
Хпр = Х0 x Lпр = 0126 x 00097 = 000122 Ом
9 Определим активное сопротивление петли:
rпетли = 2 x rкл + 2 x rпр + 2 x rРП
rпетли = 2 x rкл + 2 x rпр + 2 x rРП = 2 x 00133 + 2 x 01 + 2 x 01193
rпетли = 00266 + 02 + 02386 = 04682
10 Определим индуктивное сопротивление петли:
Хпетли = 2 x Хкл + 2 x Хпр + 2 x ХРП
Хпетли = 2 x rкл + 2 x rпр + 2 x rРП = 2 x 000382 + 0 + 2 x 000122
Хпетли = 000768 + 0 + 000244 = 001008 Ом
11 Определяем общее сопротивление петли:
12 Определяем ток К.З однофазной сети:
Zтр = где rтр – активное сопротивление трансформатора принимается из пункта 13 КП;
Хтр – индуктивное сопротивление трасформатора принимается из пунтка 13 КП;
Zтр = = = = 00287 Ом
13 При коротком замыкании защита срабатывает если выполняется условие Iк.з≥Iз х кз где Iз – ток защитного аппарата А;
кз – коэффициент защиты автомата определяется по таблице [Л2; табл 310];
Пункт 3-4 таблица.doc
Наименование узлов питания и групп электроприемников
Установленная мощность при ПВ=100%
Модуль силовой сборки m
Коэффициент использования Ки
Тригонометрическая функция
Средняя мощность за максимально загруженную смену
Эффективное число ЭП
Коэффициент максимума Км
Максимальная расчетная мощность
Реактивная; Qсм кВАР
Реактивная; Qрм кВАР
Максимальный расчетный ток; Iрм А
Гр.1 Строгальные станки
Гр.2 Токарные станки
Итого по ШРС 1 с учетом освещения
Гр.1 Фрезерные станки
Гр.2 Карусельные станки
Продолжение таблицы 3.2
Итого по ШРС 2 с учетом освещения
Итого по РП 1 с учетом освещения
Гр.1 Индукционные печи
Итого по РП 2 с учетом освещения
Итого по РП 3 с учетом освещения
Гр.1 Сварочный трансформатор
Итого по РП 4 с учетом освещения
Итого по цеху с учетом освещения
Мощность компенсирующей установки
Итого по цеху с учетом компенсирующей установки
Пункт 14.docx
Так как проектируемая трансформаторная подстанция является комплектной то ее все составные элементы собираются и комплектуются в одно целое. Поэтому оборудование выбирать будем не по отдельным элементам а в целом распределительные устройства.
1 Выбираем распределительное устройство высокого напряжения марки ШВВ-2У1.
Таблица 14.1 Параметры РУВН
Условия выбора по термической стойкости:
где I2тер – ток термической стойкости кА;
tтер – время протекания тока термической стойкости с;
Вк – тепловой импульс кА2с.
Вк=I2по 1 ( tотк+Та)=2.622 (0.6+0.01)=4187284 кА2с
tотк=tз+tв=0.5+0.1=0.6 с где
tз=0.5 с – время действия защиты
tв=0.1 с – время выключателя
Та=0.01 с – постоянная времени затухания периодической составляющей
2 Выбираем предохранитель с выключателем нагрузки
Таблица 14.2 Параметры выключателя нагрузки и предохранителя
Предельный ток отключения А
Номинальный ток плавкой вставки А
Ток термической стойкости кАдопустимое время с
3 Выбираем распределительное устройство низкого напряжения марки ШНВ-2ЛУ1
Таблица 14.3 Параметры РУНН
Вк=I2по 1 ( tотк+Та)=6472 (0.6+0.045)=270002 кА2с
Та=0.045 с – постоянная времени затухания периодической составляющей
4 Выбираем трансформатор тока устанавливаемый в РУНН марки ТНШЛ-0.66
Таблица 14.4 Параметры трансформатор тока
5 Проверим выбранный кабель на термическую стойкость к токам короткого замыкания
Силовой кабель напряжением 6-10 кВ является термически стойким если выполняется условие:
Fвыб=10 мм2 – ранее выбранное сечение кабеля по экономической плотности тока. Марка кабеля: АГ-10(310)мм2
Fmin - минимальное сечение кабеля которое выдержит Iпр.
Вк=I2потреб (tотк+Та)=41262 (0.6+0.01)=1038456 кА2с
I2потреб =4126 А – максимальный ток цеха принимаем из таблицы 3.2 курсового проекта.
мм2 = 10 мм2 – условие выполняется
Пункт 6.docx
Питание силовых электроприемников напряжением до 1000 В может осуществляться по радиальным магистральным и смешанным схемам. При выборе схемы учитываются единичная мощность электроприемников их размещение характер производства надежность электроснабжения расположение подстанции конструктивное выполнение сети.
Радиальные схемы характеризуются тем что от источника питании например от распределительного пункта РП отходят линии питающие непосредственно мощные приемники электрической энергией или отдельные распределительные пункты от которых по самостоятельным линиям питаются более мелкие приемники.
Магистральные находят наибольшее применение при равномерном распределении нагрузки от распределительных пунктов и при питании приемников электрической энергии одного технологического агрегата или одного технологического процесса.
Смешанные схемы сочетают в себе элементы радиальных и магистральных схем и пригодны для любой категории электроснабжения.
Для нашего цеха мы выбираем смешанную схему электроснабжения так как она более надежна позволяет легче решать задачи автоматизации обеспечивает высокую гибкость сети и упрощение РУНН трансформаторных подстанций.
Пункт 12.docx
Sпосл.ком. = 310 кВА
Выбираем кол-во трансформаторов на подстанции:
Т.к. цех относится ко 2 категории электроснабжения то применяют 2 силовых трансформатора
Определяем расчетную мощность трансформатора
Sтр-ра = где Sр.ц.- расчетная полная мощность после компенсации
n – кол-во трансформаторов в нормальном режиме
Кз – коэффициент загрузки трансформатора
Выбираем паспортную мощность трансформатора
По таблице 5.3 [Л3 стр. 6] выбираем Sпасп = 250 кВА
38 кВА 250 кВА – условие выполняется
Технические данные трехфазных масляных трехобмоточных трансформаторов общего назначения:
Проверяем коэффициент загрузки трансформаторов:
а) В нормальном режиме
б) В аварийном режиме
4 14 – условие выполняется
Приводим нагрузку цеха к высокому напряжению ТП
SВН = Sр.ц. + Sпот.тр-ра где Sпот.тр-ра – полные потери трансформатора
Sр.ц. – расчетная нагрузка цеха
Sпот.тр-ра = где - активные потери трансформатора - реактивные потери трансформатора
Рпот.тр-ра = 002Sпасп = 002250 = 5 кВА
Qпот.тр-ра = 01Sпасп = 01250 = 25 кВАР
Sпот.тр-ра = = = 254 кВА
SВН = Sр.ц. + Sпот.тр-ра = 310 + 254 = 3254 кВ
Уточняем сечение кабеля с учетом потерь в трансформаторе:
) Определяем ток расчетный:
Iр = = = 313 А где Sр – полная мощность КВА;
Iр – расчетный ток А;
Uн – номинальное напряжение кВ.
) По таблице 1.1 определяем ток допустимый:
) Проверяем правильность выбора согласно ПУЭ:
А 313 А - условие выполняется
) Определяем экономически выгодное сечение:
) Выбираем стандартное сечение 10 мм2 т.к F = 116 мм2
Пункт 2.docx
Индукционные печи Насосы Вентиляторы
Р = 28 кВт Р = 14.6 кВт Р = 1.3 кВт
Uн. = 380 В Uн. = 380 В Uн. = 380 В
cos φ = 0.6 cos φ = 0.55 cos φ = 0.66
ном = 76 ном = 85 ном = 85
Сварочные трансформаторы Строгальные станки Токарные станки
Р = 28.6 кВт Р = 6.7+3.7+1.2 кВт Р =10.7+3.3+1.5 кВт
cos φ = 0.4 cos φ = 0.65 cos φ = 0.66
ном = 75 ном = 91 ном = 85
Фрезерные станки Карусельные станки
Р = 25.4+13.2+11.9 кВт Р = 11.6+10.4+3.2 кВт
Uн. = 380 В Uн. = 380 В
cos φ = 0.8 cos φ = 0.8
)Iр = = 93.4 A 93 А
где Iр -ток расчетный Pном -номинальная мощность Uном -номинальное напряжение -коэффициент полезного действия (КПД)
)По таблице 2 определяем Iдоп. А
)Проверим согласно ПУЭ
)Выбираем провод по таблице 2
Iр = 93 А; Iдоп = 115 А
Сечение проводника 35
ПВ – 066 – 4 (1*35)
)Iр = = 47.5 A 48 А
)По таблице 2 определяем Iдоп. А*
) Проверим согласно ПУЭ
Iр = 48 А; Iдоп = 50 А
Сечение проводника 10
ПВ – 066 – 4 (1*10)
Iр = 3 А; Iдоп = 16 А
Сечение проводника 1.5
ПВ – 066 – 4 (1*1.5)
Сварочные трансформаторы:
где Sном-полная номинальная мощность
Iр = 58 А; Iдоп = 75 А
Сечение проводника 16
ПВ – 066 – 4 (1*16)
)Iр = = 29.8 A 30 А
Iр = 30 А; Iдоп = 30 А
Сечение проводника 4
)Iр = = 58.4 A 58 А
)Iр = = 106.7 A 107 А
Iр = 107 А; Iдоп = 115 А
)Iр = = 54.5 A 55 А
Iр = 55 А; Iдоп = 75 А
)Iр = = 2905 A 29 А
Iр = 29 А; Iдоп = 30 А
Пункт 1.1.docx
1 Характеристика строительной части
Таблица 1.1 Характеристика строительной части
Наименование помещений
Классификация помещений
Металлообрабатывающее отделение
Пыльное (По условиям производства технологическая пыль в помещении выделяется в таком количестве что может оседать на проводах проникать внутрь машин аппаратов и.т.д. Пыльные помещения подразделяются на помещения с проводящей и непроводящей пылью).
Нормальное (Сухое помещение в котором отсутствуют признаки свойственные жарким пыльным помещениям и помещениям с химически активной средой).
Строгальное отделение
Продолжение таблицы 1.1
С повышенной опасностью (Характеризуется наличием в помещениях одного из следующих условий создающих повышенную опасность: сырости токопроводящей пыли токопроводящих полов (металлических земляных железобетонных кирпичных) высокой температуры возможности одновременного прикосновения человека к имеющим соединение с землей металлоконструкций зданий технологическим аппаратам механизмам с одной стороны и металлическим корпусам электрооборудования- с другой).
Жаркое (Температура воздуха в помещении длительное время превышает 30о С).
Влажное (Пары или конденсирующая влага выделяются в помещении временно и в небольшом количествах относительная влажность воздуха в нем не менее 60% но не более 75%).
Пункт 13.docx
Силы токов короткого замыкания рассчитываются в тех точках сети при коротком замыкании в которых аппараты и токоведущие части будут находиться в наиболее тяжелых условиях. Для вычисления силы токов короткого замыкания составляется расчетная схема на которую наносятся все данные необходимые для расчета и точки где следует определить токи короткого замыкания.
По расчетной схеме составляется схема замещения в которой все элементы выражены в виде индуктивных и активных сопротивлений в относительных единицах или Омах. При расчете силы токов короткого замыкания в установках напряжением выше 1000В обычно пользуются системой относительных единиц а в установках напряжением до 1000В сопротивления в Омах.
Для этого составляем расчетную схему электрической сети.
1 расчетная схема электрической сети:
Рисунок 13.1 расчетная схема сети
2 Определяем ток к.з. в точке К1. Расчет производится в относительных единицах.
2.1 Составляем схему замещения до точки К1:
Рисунок 13.2 Схема замещения до точки К1.
2.2 Принимаем базисные условия :
а) базисная мощность Sб=100 МВА;
б) базисное напряжение Uб=6кВ;
в) базисный ток Iб=5.5 кА.
где Sб – базисная мощность МВА;
Uб – базисное напряжение кВ;
2.3 Определяем сопротивление схемы замещения:
где Iб – базисный ток кА;
Iк – ток короткого замыкания сети дан по условию кА
б) Кабельная линия Хкл и rкл :
где Х0 – индуктивное сопротивление на 1 км длины кабеля принимается по таблице;
Lкл – длина кабельной линии км;
Sб – базисная мощность МВА;
Uср – среднее напряжение в месте установки данного элемента кВ.
Хкл= 0.05968.8=0059688 251 = 131 мОм
где r0 – активное сопротивление на 1 км длины кабеля принимается по таблице;
rкл= 0124 88 = 27 мОм
2.4 определяем ток к. з. в точке К1 Iп1 :
Zрез – результирующе сопротивление до точки к. з. К1
2.5 Определяем ударный ток в точке К2
где Куд – ударный коэффициент выбирается по таблице
Iпо1 – действующее значение периодической составляющей кА.
jуд=1.41 2.62 108=3.7 кА
3 Определяем ток к. з. в точке К2:
Так как точка К2 располагается в сети напряжением 1000В то расчет в именованных единицах.
3.1 составим схему замещения до точки К2:
Рисунок 13.3 Схема замещения до точки К2
3.2 принимаем базисные условия Uб=400В
3.3 Определяем сопротивление элементов схемы замещения
а) сопротивление системы Хс :
где Uб – базисное напряжение кВ;
Uср ВН – среднее значение высокого напряжения кВ;
Iпо1 – действующее значение периодической составляющей кА
б) сопротивление трансформатора Хтр rтр :
где Uк – напряжение КЗ трансформатора кВ;
Рк – потери КЗ трансформатора %;
Sнтр – номинальная мощность трансформатора кВт;
Uб – базисное напряжение кВ.
где Рк – потери КЗ трансформатора кВт;
в) сопротивление автомата (Iавт=1000А) принимаем по таблице
г) сопротивление контактов принимаем по таблице:
д) сопротивление трансформатора тока принимаем по таблице:
е) Выбираем подпиточные шины. В качестве подпиточных шин выбираем полосной алюминий прямоугольного сечения по условию:
где Iдш – допустимый ток шины А;
Iцеха – максимальный ток шины А.
Выбираем полосу 405 с допустимым током Iд=540 А
g) сопротивление шин принимаем по таблице
Хшин= 0.18 5=0.9 мОм
rшин= 0.142 5=0.77 мОм
3.4 определяем ток к. з. в точке К2:
Хрез=Хс+Хтр+ Хавт+Хтр. т+ Хшин
rрез= rтр+rавт+ rконт+rтр. т+ rшин
Хрез=57+27.19+0.1+0.07+0.9=3396 мОм
rрез= 9.4+0.1+0.85+0.05+0.77=1117 мОм
3.5 Определяем ударный ток в точке К1:
Iпо2 - действующее значение периодической составляющей кА.
jуд=1.41 647 1.28=1167 кА
Пункт 11.docx
Определяем активную мощность для каждого помещения учитывая силовую и осветительную нагрузки
а) Металлообрабатывающее отделение
Росв = 11 14952 = 16 кВт
б) Строгальное отделение
Росв = 11 12535 = 13 кВт
Росв = 11 644 = 07 кВт
г) Насосное отделение
Росв = 11 3776 = 04 кВт
д) Сварочное отделение
Росв = 11 6095 = 07 кВт
Определяем расчетную максимальную нагрузку m = где Р – активная мощность помещения кВт.
РШРС = 302 + 8641 + 16 = 1326 кВт
РРП-1 = 501 + 13 = 631 кВт
РРП-2 = 457 + 07 = 464 кВт
РРП-3 = 175 + 04 = 215 кВт
РРП-4 = 266 + 07 = 2701 кВт
Определяем радиус круга r =
Определяем ЦЭН предприятия по формуле x = y =
Заключение.docx
После чего произвел расчет электрических нагрузок методом коэффициента максимума так как в настоящее время данный метод расчета электрических нагрузок (метод упорядочных диаграмм) является основным методом. Благодаря данному расчету нам стали известны:
активная расчетная мощность;
реактивная расчетная мощность;
полная расчетная мощность;
После чего я подобрал необходимые проводники к электроприемникам а так же к распределительным устройствам с обеспечением допустимой температуры нагрева допустимой потерей напряжения соответствия материала проводника с условиями окружающей среды.
Выбрал конденсаторную установку тем самым добился необходимого cosφ заданного энергосистемой. И выбрал защитный аппарат для данной конденсаторной установки.
Определил количество и мощность силовых трансформаторов необходимых для снабжения данного цеха (КТП-2х250-604кВ).
Выбрал питающий кабель и его экономически выгодное сечение.
Рассчитал токи короткого замыкания так как они мне понадобились при выборе электрооборудования трансформаторной подстанции. После того как выбрал оборудование КТП проверил выбранный кабель на термическую стойкость к токам К.З. После чего сечение выбранного кабеля было увеличено так как при выбранном сечении не выполнялось условие (10 пункт 5 подпункт КП). Описал конструкцию цеховой КТП.
Рассчитал защитное заземление подстанции необходимое число вертикальных стержней.
Определил надежность выбранного аппарата защиты при однофазном замыкании на землю.
После всех расчетов в таблице привел все необходимые материалы.
Благодаря данному курсовому проекту я научился производить необходимые расчеты для надежного и качественного энергоснабжения предприятий.
Пункт 9.docx
Определим мощность КУ Qку:
где Ррц – активная мощность по цеху с учетом освещения кВт;
tg1 tg2 - коэффициенты мощности;
где Qрц – реактивная мощность по цеху кВАР;
Выбираем тип КУ из Л1 [Л1 табл. 5.1 стр. 306] исходя из условия:
75 кВАР > 11455 кВАР (условие выполняется)
Выбираем две компенсирующие установки типа:
УКМ – 04 – ЭЛЭКО 1.1.2 – 1375 (125+25х5) УЗ
Проверяем коэффициент мощности цеха после компенсации tgпк:
где Qпк – реактивная мощность после компенсации кВАР;
где Uл=380 В – линейное напряжение сети;
Выбираем питающий провод для КУ:
0 А>198 А (условие выполняется)
Выбираем кабель марки ААГ число жил – 4 способ монтажа – в кабельном канале:
Пункт 3.docx
МЕТОДОМ КОЭФФИЦИЕНТА МАКСИМУМА
Метод коэффициента максимума является основным методом расчёта при проектировании. Этим методом пользуются в тех случаях когда известны номинальные данные всех электроприемников с учётом их числа и характеристик определить расчётную нагрузку любого узла схемы электроснабжения.
При расчёте силовых нагрузок важное значение имеет правильное определение электрических нагрузок во всех элементах силовой сети.. Завышение нагрузки может привести к перерасходу проводникового материала удорожанию строительства. Занижение нагрузки приведёт к уменьшению пропускаемой способности сети и невозможности обеспечения нормальной работы силовых электрических приёмников.
Произведём разбивку электрических приёмников цеха по общности технологического процесса к месту расположения на отдельные узлы. Таблица 4.1
Наименование электроприемников
Узел 1 ШРС-1 группа А
Узел 2 ШРС-2 группа А
Узел 2 ШРС-2 группа Б
Узел 3 РП-1 группа А
Узел 3 РП-1 группа Б
Узел 4 РП-2 группа Б
Узел 5 РП-3 группа Б
Узел 6 РП-4 группа А
Сварочные трансформаторы
Узел 6 РП-4 группа Б
Произведём расчёт эл.нагрузок по ШРС-1: Всего ШРС-1 запитывает 12 ЭП. Рн=Рп-для кранов;Рн=Sпасcos-для трансформаторов;Pн=Рп-для остальных ЭПгде Рп-паспортная мощность
.3.1 Определим суммарную мощность для каждой группы станков:
Узел 1 ШРС-1 Группа А
Группа №1 Токарные станки 5шт.
= (107+33+15) 5=775 кВт
Группа №2 Строгальные станки 6шт.
= (67+37+12) 6=696 кВт
Группа №3 Кран ПВ-40% 1шт.
= (113+57+32) =128 кВт
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от ШРС-1:
= = 775+696+128=1599 кВт
3.Для всех ЭП из Л1(таб.2.1стр.82-83) определим Киcostg:
Токарные станки : Ки=016;cos=05;tg=173
Строгальные станки Ки=012;cos=04;tg=235
Кран ПВ-40% : Ки=01;cos=05;tg=173
4.Определим среднею активную мощность за наиболее загруженную смену:
Рсм1=Рн1 Ки1=775 016=124 кВт
Рсм2=Рн2 Ки2=696 012=84 кВт
Рсм3=Рн3 Ки3=128 01=128 кВт
= Рсм1+ Рсм2+Рсм3 = 124+84+128=2208 кВт
5.Определим среднею реактивную мощность за наиболее загруженную смену
Qсм1 =Рсм1 tg1 =124 173=2445 кВАР
Qсм2=Рсм2 tg2 =84 235=1974 кВАР
Qсм3=Рсм3 tg3 =128 173=221 кВАР
= Qсм1+Qсм2+Qсм3=2445+1974+221=4613 кВАР
6.Определим средневзвешанное значение коэффициента использования:
8.Определим модуль силовой сборки:
9.По одному из приближений определим эффективное число ЭП
m>3n>3 и 02 ≤Ки.ср06
10.С учётом Кмах определим расчётную максимальную нагрузку:
= 2208 137 = 302 кВт
11.Определим коэффициент максимума реактивный:
12.С учётом Кмахр определим расчётную максимальную реактивную мощность:
= = 4613 11 = 507 кВАР
13.Определим полную мощность:
14.Определим расчетный ток по узлу
1 Определим суммарную мощность для каждой группы станков:
Группа №1 Фрезерные станки 4шт.
(254+132+119) 4 = 202 кВт
Группа №2 Карусельные станки 5шт.
(116+104+32)5= 126 кВт
(113+57+32) = 128 кВт
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от ШРС-2:
=202+126+128=3408 кВт
Фрезерные станки :Ки=02;cos=04;tg=235
Карусельные станки : Ки=016;cos=05;tg=173
Рсм1=Рн1 Ки1=20202= 404 кВт
Рсм2=Рн2 Ки2=126 016=2016 кВт
Рсм3=Рн3 Ки3=128 01=128 кВт
Рсм1+Рсм2+Рсм3+ =404+2016+128=6184 кВт
Qсм1=Рсм1 tg1 =404 235=9494 кВАР
Qсм2=Рсм2 tg2 =2016 173 = 348 кВАР
Qсм3=Рсм3 tg3 =128 173= 221 кВАР
=Qсм1+Qсм2+Qсм3 =9494+348+221 = 13195 кВАР
8.Определим модуль силовой сборки:
11.Определим коэффициент максимума реактивный:
12С учётом Кмахр определим расчётную максимальную реактивную мощность:
13.Определим полную мощность:
Узел 2 ШРС-2 группа Б
Группа №1 Вентиляторы 1шт.
Ветиляторы :Ки=07;cos=08;tg=073
Рсм1=Рн1 Ки1 = 13 07=091 кВт
5.Определим среднею реактивную мощность за наиболее загруженную смену:
Qсм1=Рсм1 tg 1 =091 073 = 066 кВАР
9.По одному из приближений определим эффективное число ЭП:
11 С учётом Кmax определим расчётную максимальную реактивную мощность:
12.Определим полную мощность:
13.Определим расчетный ток по узлу:
14.Определим расчетный ток для узла ШРС-2:
1 Определим суммарную мощность для каждой группы станков:
Группа №1 Строгальные станки 3шт.
(67+37+12) 3 = 348 кВт
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от РП-1:
Строгальные станки: Ки=012; cos=05 tg=173
Рсм1=Рн1 Ки1=348 012=41 кВт
Qсм1=Рсм1 tg 1 = 41 173 = 709 кВАР
8 Модуль силовой сборки равен 1
Узел 3 Группа Б РП-1
14 Определим расчётный ток для всего узла РП-1
Группа №1 Индукционные печи 2шт.
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от РП-2:
Индукционные печи Ки=08;cos=095;tg=173
Рсм1=Рн1 Ки1=56 08 = 448 кВт
Qсм1=Рсм1 tg 1 = 448 173 = 775 кВАР
8.Определим модуль силовой сборки: m=1
Группа №2 Вентиляторы 1шт.
14 Определим расчётный ток для всего узла РП-2
Узел 5 РП-3 группа Б
Группа №1 Насосы 2шт.
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от РП-3:
Насосы :Ки=006;cos=05;tg =173
Рсм1=Рн1 Ки1=292 006=175 кВт
Qсм1=Рсм1 tg 1 =175 173=302 кВА
Узел 6 РП-4 группа А
Группа №1 Сварочные трансформаторы 3 шт.
2.Определим суммарную номинальную мощность ЭП запитанных от РП-4:
Сварочные трансформаторы :Ки=03;cos=035;tg=258
Рсм1=Рн1 Ки1=858 03 = 257 кВт
Qсм1=Рсм1 tg 1 =257 258 = 663 кВАР
7.Определим tgа из него найдем cos:
14.Определим расчетный ток для узла РП-4:
Рекомендуемые чертежи
Свободное скачивание на сегодня
Обновление через: 11 часов 18 минут
