Диплом Газоснабжение города на 18,7 тыс. жителей

Графическая часть_Шаипов.dwg.dwg

Газоснабжение населенного пункта с населением
Протяженность и материаловложения
в газопроводы среднего давления
Давление газа в газопроводе
Расчетный расход газа
Асфальтобетонный i0.21653
Хлебопекарня Q=128.1
Условные обозначения
Зона одноэтажной застройки
Зона пятиэтажной застройки
Банно-прачечный комбинат Q=224.8
d=225 Q=5524.4 l=232
d=225 Q=2373.2 l=185
d=225 Q=1507.4 l=507
d=160 Q=1141.8 l=257
d=225 Q=1793.3 l=223
d=160 Q=1269.8 l=215
Протяженность и материаловложения в газопроводы среднего давления
Наружный диаметр и толщина стенки трубы
Проектируемые газопроводы
обозначение документа
Наименование и технические характеристики
Труба полиэтиленовая ПЭ100 SDR11 - 225х20
Газопровод среднего давления Г2
Труба полиэтиленовая ПЭ100 SDR11 - 160х14
Труба полиэтиленовая ПЭ100 SDR11 - 110х10
Труба полиэтиленовая ПЭ100 SDR11 - 63х5
Переходник ПЭ-ВПсталь ø225219 РЕ100 SDR11
Переходник ПЭ-ВПсталь ø110108 РЕ100 SDR11
Переходник ПЭ-ВПсталь ø6357 РЕ100 SDR11
Тройник ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø225
Тройник ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø160
Тройник ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø110
Кран ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø225
Кран ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø160
Кран ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø110
Кран ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø63
Отвод90 ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø225
Отвод90 ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø160
Отвод90 ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø110
Отвод90 ПЭ100 "ГАЗ" SDR 11 ø63
Лента полиэтиленовая сигнальная "Протект
ТУ 2245-028-00203536-96
Медный провод сеч. 4
Установка опознавательной таблички
Сер. 5.905-25.05 АС 2.00
Ковер под полиэтиленовый кран
Замок "антитеррор" на ковер
Пневматическое испытание
Продолжительность строительно-монтажных работ по проекту 32 дня.
Коэффициент неравномерности движения рабочих по количеству К2=0
Коэффициент совмещения строительных процессов во времени Кс=1
Г. Монтаж газопровода
В. Транспортно-заготовительные работы
А. Подготовительные работы
Д. Гидравлическое испытание и
Е. Сдача газопровода в эксплуатацию
Технико-экономические показатели
Автомобильный кран КС-2561
Грунтоуплотняющая машина ДУ-12Б
Циклограмма объектного потока
СХЕМА ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ
сварочный аппарат САГ-3
Компрессорная станция ЗИФ-55
Автомобильный кран КС-2561
Временный водопровод d=125 мм
Временная электросеть
Площадь газоснабжаемой территории
Удельный часовой расход газа на 1 чел
Нормируемый перепад давления
Исходные данные для расчета
Определение оптимального количества ШГРП
Общие затраты в систему газоснабжения: З = ЗГРП + Зн.д. + Зс.д. Затраты на строительство ГРП: ЗГРП = З н.д. х Зс.д. Затраты в сети низкого давления: q*;Зн.д. = 0
х (аΔРн) х g x (а х R) х ΣLн.д. Затраты в сети среднего давления: Зс.д. = b х Dс.р. х ΣLотв. Оптимальный радиус действия ШГРП: Оптимальная пропускная способность одного ШГРП: Оптимальное количество ШГРП:
Затраты в ШГРП и сети среднего давления
руб. 2. Затраты в газораспределительные сети низкого давления
руб. 3. Капиталовложения в систему газоснабжения
Характеристика грунта
Способ разработки грунта
Метод прокладки газопровода
Баллансировка газопровода
по горизонтали 1:500
Отметка земли фактическая
Тип и материал изоляции
Практически непучинистые
Условный горизонт 81.00
Переливная труба жб d=1500; Скв. №4а
Основание 0.1м и присыпка песчаным грунтом 0.2м
Наклонно-направленное бурение установкой "Навигатор" L=10
Отвод к дому №13 ПК8+38
Условный горизонт 83.00
Наклонно-направленное бурение установкой "Навигатор" L=7
Отвод к дому №17 ПК16+66
Отвод к дому №15 ПК16+96
Труба ПЭ 80 ГАЗ SDR 17
Почвенно-растительный слой
Суглинок полутвердый
Ковер под вывод провода-спутника
Сигнальная лента "Осторожно Газ
Гараж V=432.0м³ H=6.0м
Место врезки в сущ.газопровод ø57х3.5
Топочное помещение V=29.9м³ H=3.2м
Датчик сигнализатора на СО на отм. 1.600 от пола топочного помещения
Датчик сигнализатора на СН4 на отм. -0.200 от перекрытия топочного помещения
Открывающееся окно (фрамуга)S 0.03Vтоп.
Коаксиальная труба с выходом через стену Ду100-2шт
Граница проектирования
Продувочный патрубок Ду20 (2шт.) вывести выше крыши на 1
Вентканал Ду150 вывести выше крыши на 1
Продувочный патрубок Ду20 (1шт.) вывести выше крыши на 1
Монтаж коаксиальной трубы бм
Датчик сигнализатора на СН4 на отм. -0.200 от перекрытия топочного помещения существ.
Продувочная "свеча" Ду20
Место врезки в сущ.газопровод Г1 ø57х3.5
Котел "THERM DUO 50FT
Датчик сигнализатора на СН4 на отм. -0.200 от перекрытия помещения существ.
Датчик сигнализатора на СО на отм. 1.600 от пола помещения
Схема управления и сигнализации котельной
Y2 - Быстродействующий запорный клапан; QAS - Сигнализатор токсичных газов; QE I - Датчик на метан; QE II - Датчик на угарный газ; TAS - Комплект пожарной сигнализации; LA - Датчик - реле уровня; PI - Напоромер мембранный показывающий; TE - Датчик температуры Pt100 .
Автоматика регулирования и безопасности топочной
Схема управления и сигнализации топочной. Схема регулирования и безопасности горелки
Газоснабжение города на 18
КФБН 270109.65.251 ДПГС 8-9
СГТУ имени Гагарина Ю.А. ТГС-41
Технологическая часть
Схема газопроводов города
КФБН 270109.65.251 ДПГС 1-9
СГТУ имени Гагарина Ю.А. ТГС-61
- Шаровой кран 2 - Газовый фильтр 3 - Регулятор давления 4 - Реле давления газа
макс. 5 - Реле давления газа мин. 6 - Двойной магнитный клапан 7 - Магнитный клапан зажигания 8 - Газовый дроссель 9 - Манометр с кнопочным краном 10 - Контроль герметичности 11 - Горелка
Схема регулирования и безопасности горелки
Расчетная схема газопроводов среднего давления
Расчетная схема газопроводов низкого давления
КФБН 270109.65.251 ДПГС 2-9
КФБН 270109.65.251 ДПГС 3-9
Расчет выбора оптимального количества ГРПШ
КФБН 270109.65.251 ДПГС 4-9
Продольный профиль газопровода низкого давления от ПК8+38
КФБН 270109.65.251 ДПГС 5-9
Строительно-монтажные работы
КФБН 270109.65.251 ДПГС 9-9
Газоснабжение топочной
План газопровода топочной
отопление гаража инфракрасной горелкой
монтаж коаксиальной трубы
КФБН 270109.65.251 ДПГС 6-9
Схема газопровода топочной
КФБН 270109.65.251 ДПГС 7-9
Спецификация оборудования
изделий и материалов
КФБН 270109.65.251 ДПГС 1-1

Пояснительная записка_Шаипов.docx.doc

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
Саратовский государственный технический университет
Специальность - 270109.65 Теплогазоснабжение и вентиляция
Кафедра «Теплогазоснабжение вентиляция водообеспечение и прикладная гидрогазодинамика»
Газоснабжение города на 187 тыс. жителей
Пояснительная записка
Проект выполнил студент гр. ТГС-61 А.М. Шаипов
Руководитель проекта асс. каф. ТГВ С.Г. Культяев
Консультант по технологической части
Консультант по экологической экспертизе
Консультант по экономической части
Консультант по технологии и организации строительных и монтажно-заготовительных процессов
Электронный вид дипломного проекта:
– файл «Пояснительная записка_ Шаипов.docх»
– файл «Графическая часть_ Шаипов.jpg.»
Протокол заседания кафедры
Зав. кафедрой д.т.н. проф.
Секретарь асс. Кузнецов С.С.
Руководитель проекта
Разделы темы и их содержание
Отметка руководителя о выполнении
Технологическая часть
Гидравлический расчет
сетей среднего и низкого
Разработка газоснабжения отопительной котельной
ТЭО принятия проектных решений
Патентные исследования
Экономика строительства
систем газоснабжения
технологического процесса
Экологическая экспертиза
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Саратовский государственный технический университет
имени Гагарина Ю.А.»
на дипломный проект (ДП)
Студенту учебной группы
Шаипову Анзору Махамдиевичу
(фамилия имя отчество)
ТЕМА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА
“Газоснабжение города на 187 тыс. жителей”.
(Утверждена на заседании кафедры протокол № 8 от «22» января 2014 г.
Приказ по СГТУ имени Гагарина Ю.А. №18-С от «10» февраля 2014г.).
Начало проектирования
Представление оформленного проекта
Целевая установка и исходные данные
Запроектировать системы газоснабжения города на базе сетевого метана. Разработать технические решения по созданию безопасной эксплуатации систем газоснабжения с проектированием автоматики безопасности.
Разработать проекты на организацию монтажных работ систем газоснабжения с определением сметной стоимости строительства газопроводов.
Предложить основные мероприятия по технике безопасности при
эксплуатации и строительстве газопроводов среднего и низкого давлений. Провести экологическую экспертизу проекта газоснабжения города.
Привести расчеты обосновывающие принятые технические решения и результаты технико-экономического анализа и патентного поиска инновационных решений.
Исходные данные для выполнения проекта: генеральный план города прокладку газопроводов выполнить подземно.
Перечень чертежей подлежащих разработке
Генплан районного города
Гидравлический расчет кольцевой сети среднего давления
Гидравлический расчет тупиковой сети низкого давления
Продольный профиль газопровода низкого давления
Обоснование выбора оптимального количества ГРПШ
Газооборудование котельной. План разрезы виды
Газооборудование котельной. Схема газопроводов разрезы.
Автоматизация котельной
Организация строительно-монтажных работ
Руководитель дипломного проекта асс каф. ТГВ
Содержание расчетно-пояснительной записки
Проектирование систем газоснабжения города
ТЭО проектного решения.
Патентный поиск и литературный анализ
Гидравлический расчёт кольцевых и тупиковых распределительных сетей города.
Газооборудование котельной
Экономика строительного производства.
Экологическая экспертиза проекта.
Основная рекомендуемая литература:
СП 62.13330.2011 «Газораспределительные системы. Актуализированная редакция СНиП 42-01-2002» М.: Госстрой России 2011. 65 с.
СНиП 2.07.01 - 89 Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений. М.: 1989 57 с.
Стаскевич Н.Л. и др. Справочник по газоснабжению и использованию газа. Л. Недра. 1990. 752 с.
Правила безопасности в газовом хозяйстве. - Санкт-Петербург: Деан 2002 112 с.
Ионин А.А. Газоснабжение. М.: Эколит 2011 440 с.
Курицын Б. Н. Оптимизация систем теплогазоснабжения и вентиляции.
Саратов.: Издательство Саратовского университета 1992 160 с.
СП 131.13330.2012 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» - введ 01 января 2013 г
В результате выполнения дипломного проекта была разработана система газоснабжения города на 187 тыс. жителей.
Система газоснабжения города выполнена двухступенчатой. Сеть среднего давления запроектирована двухкольцевой т.к. такая сеть достаточно надежна а сеть низкого давления – тупиковой как наиболее целесообразная для данной застройки.
В ходе выполнения работы рассчитаны расходы газа на бытовые и коммунальные нужды населения на отопление вентиляцию и централизованное горячее водоснабжение жилых и общественных зданий на нужды промышленности.
На основании имеющихся: схемы сети расчетных часовых расходов газа всеми потребителями в проекте выполнен гидравлический расчет распределительных сетей низкого и среднего давления. В результате расчета определены диаметры участков сети и допустимые потери давления необходимые давления в узловых точках; подобраны и рассчитаны регуляторы давления.
Произведено технико-экономическое обоснование проектного решения.
Рассмотрена система автоматического контроля и регулирования режима работы отопительной котельной для ЖКХ.
В разделе организация строительства разработан проект производства строительно-монтажных работ на строительство газопровода среднего давления. Принят поточный метод строительства. Получены технико-экономические показатели просчитана калькуляция трудозатрат выполнена матрица объектного потока циклограмма график движения рабочих.
В экономической части составлена локальная смета на строительство газопровода среднего давления.
Разработаны разделы по безопасности технологического процесса и экологии. Определены наиболее эффективные инженерные решения по устранению опасных факторов.
As a result of the graduation project has developed a system of gas supply of the city by 187 thousand.
The gas supply system of the district completed a two-step. The network is designed multiple-medium pressure as such a network is sufficiently reliable and a network of low pressure - a dead-end as the most expedient different for this building.
In the course of performance calculated cost of gas for domestic and com-use the municipal needs of the population for heating ventilation and central hot water supply of residential and public buildings for the needs of industry.
On the basis of: a network diagram the calculated time of gas costs by all consumers in a project carried out hydraulic calculations BOXIES networks of low and medium pressure. As a result of the calculation of the diameters of defined sections of the network and the allowable pressure drop required pressure at the nodal points are selected and calculated pressure regulators.
Produced a feasibility study of project solutions.
In the organization of the construction of a project construction and installation work on the pipeline medium pressure. Adopted by the line method of construction. We obtain the technical and economic indicators labor cost estimate has been calculated the matrix is made an object-flux sequence diagram schedule workers.
In the economic part of the local estimate is made for the construction medium pressure.
Sections were developed for process safety and eco-topology. The most effective engineering solutions for the elimination of hazards.
Пояснительная записка дипломного проекта содержит 139 листов 7 рисунков 22 таблицы 39 источников литературы графическая часть содержит 9 листов формата А1.
СХЕМА ГАЗОСНАБЖЕНИЯ ГАЗОСНАБЖЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА НОРМАТИВНЫЕ РАСХОДЫ ГАЗА ЧАСОВОЙ РАСХОД ГАЗА ГОДОВОЙ РАСХОД ГАЗА ГАЗОПРОВОД РЕГУЛЯТОР ДАВЛЕНИЯ
Объектом разработки проекта газоснабжения является город на 187 тыс. жителей.
Цель проекта – разработка системы газоснабжения для нужд населения коммунально-бытовых потребителей и промышленных предприятий.
В данном проекте необходимо определить годовые и часовые расходы газа на различные нужды выполнить гидравлический расчет систем среднего и низкого давления. В проекте выполнено технико-экономическое обоснование проектных решений по выбору количества ШГРП включены разделы экономики организации строительства. Предусмотрены мероприятия по организации и безопасности строительства.
Пояснительная записка_ Шаипов.docх
Графическая часть_ Шаипов.jpg
The explanatory note contains 139 leafs 22 tables 7 drawings 39 sources of the literature the actuarial part contains 9 leafs of format А1.
THE SCHEME OF GAS SUPPLY HYDRAULIC CALCULATION ORGANIZATION OF CONSTRUCTION STANDARD EXPENSE ALLOWANCES OF GAS CONSUMPTION PER HOUR OF GAS ANNUAL GAS FLOW RATE THE GAS-PIPE HEAD GAS POINT THE PRESSURE REGULATOR
Object of development of the project of gas supply is the city on 18700 inhabitants.
The purpose of the project - system engineering of gas supply for needs of the population household consumers and the industrial enterprises.
In the given project it is necessary to define annual and hour charges of gas on various needs to execute hydraulic calculation of systems of average and low pressure. In the project the feasibility report on design decisions on application of the inclined-directed drilling is executed sections of economy the organization of construction are included. Actions on the organization and safety of construction are stipulated.
Explanatory Note _Shaipov.docх
The graphical part _Shaipov.jpg
Технологическая часть ..
1 Краткие сведения о газифицируемом районном центре
1.1 Строительная характеристика .
1.2 Климатические данные района строительства ..
1.3 Источник газоснабжения .
2 Определение годовых расходов газа
2.1 Численность газоснабжаемого населения ..
2.2 Определение нормативных расходов газа ..
2.3 Расчет годовых расходов газа на бытовые и коммунальные нужды населения
2.4 Определение годовых расходов газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий ..
2.5 Годовой расход газа на горячее водоснабжение
2.6 Расчет годовых расходов газа на промышленные нужды
3 Определение расчетных (часовых) расходов газа ..
3.1 Расчетные часовые расходы газа на бытовые и коммунальные нужды населения
3.2 Определение расчетных часовых расходов газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий .
3.3 Расчетный часовой расход газа на горячее водоснабжение .
3.4 Определение расчетных часовых расходов газа на промышленные нужды .
Гидравлический расчет газопроводов .
2 Гидравлический расчет газопроводов среднего давления .
3 Гидравлический расчет газопроводов низкого давления ..
Технико-экономическое обоснование системы газоснабжения районного центра
1 Определение оптимального количества и радиуса действия газорегуляторных пунктов
2 Подбор регуляторов давления ШГРП .
Патентный поиск и обзор литературных источников
1 Автоматизация котельной .
Организация строительства и строительно-монтажных работ .
1 Составление калькуляции затрат труда и проектирование состава бригады
2 Расчет сетевого графика
3 Определение требуемых технических параметров крана .
4 Расчет потребности в основных строительных материалах деталях и оборудовании
5 Расчет технико-экономических показателей ..
6 Расчет потребности во временных сооружениях
7 Расчет потребности в электроэнергии и сжатом воздухе ..
Экономика систем газоснабжения ..
Экологическая экспертиза проекта .
1 Характеристика объекта
2 Экологическая экспертиза на стадии проектирования ..
3 Экологическая экспертиза на стадии производства работ
4 Экологическая экспертиза на стадии эксплуатации проектируемого объекта
5 Расчет аварийного выброса природного газа с ГРП и газопроводов ..
6 Расчет выбросов загрязняющих веществ при вводе газопровода в эксплуатацию .
7 Воздействия на земельные ресурсы почвенно-растительный покров и животный мир
8 Мероприятия по сокращению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу ..
9 Выводы по разделу «Экологическая экспертиза» .
Безопасность технологического процесса ..
1 Анализ негативных факторов производственной среды ..
2 Расчет прожекторного освещения строительной площадки .
3 Электробезопасность .
4 Пожарная безопасность на строительной площадке ..
5 Защита окружающей среды ..
5 Заключение по разделу «Безопасность технологического процесса»
Список использованных источников ..
В обеспечении страны необходимым количеством высококачественного топлива ведущая роль как и прежде будет принадлежать газовой промышленности.
Современные системы газоснабжения представляют собой сложный комплекс состоящий из газораспределительных станций (ГРС) газовых сетей высокого среднего и низкого давления газорегуляторных пунктов и установок (ГРП и ГРУ) и предназначены для обеспечения газообразным топливом населения коммунально-бытовых промышленных и сельскохозяйственных потребителей.
Система газоснабжения должна обеспечивать бесперебойную и безопасную подачу газа потребителям отличаться простотой и удобством в эксплуатации и предусматривать возможность отключения отдельных ее элементов для производства профилактических ремонтных и аварийно-восстановительных работ.
Масштабы и темпы развития газовой промышленности и газоснабжаемых систем определяет добыча газа который становится основным потребляемым топливом в стране. Природный газ является наиболее качественным топливом.
Цель дипломного проекта – разработка систем газоснабжения природным газом города численностью населения 187 тыс. человек углубление и закрепление знаний полученных при изучении курса «Газоснабжение» и других дисциплин практическое освоение методики проектирования освоение навыков работы со СНиПами ГОСТами необходимой технической и нормативно-справочной литературой.
1Краткие сведения о газифицируемом районном центре
1.1 Строительная характеристика
За основу проекта принят генеральный план города.
В административном плане город находится в 180 км к юго-востоку от областного центра.
Основа застройки города – одноэтажные и двухэтажные дома коттеджного типа. Многоэтажные дома располагаются в центральной и западной частях города.
Общественные здания подлежащие газоснабжению представлены банно-прачечным комбинатом и больницей.
Из производственных зданий в городе находятся: асфальтобетонный завод кирпичный завод шорный цех маслозавод сельхозкорм пекарня котельные и шкафные газорегуляторные пункты.
Используются следующие виды топлива – дрова уголь природный газ мазут.
Рельеф местности города равнинный грунт – суглинок.
Количество жителей на расчётный период составляет 18700 человек.
Норма жилой площади согласно градостроительному плану принята 21 м2чел.
Процент охвата горячим водоснабжением приведён в таблице 1.1.
Охват населения горячим водоснабжением
Процент охвата населения системами отопления приведён в таблице 1.2.
Охват населения отоплением
Центральное отопление
Местные отопительные установки %
1.2 Климатические данные района строительства
Климат территории района строительства – умеренно континентальный зима морозная продолжительное сухое жаркое лето. Климатические характеристики района строительства приведены в таблице 1.3 [3].
Климатические характеристики района строительства
Наименование параметров
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления оС
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции оС
Продолжительность отопительного периода суток
Температура наружного воздуха средняя температура за отопительный период оС
1.3 Источник газоснабжения
Источником газоснабжения города является автоматизированная газораспределительная станция (АГРС). Газ высокого давления подходит к АГРС редуцируется (давление понижается до среднего) и по газопроводам среднего давления поступает к потребителям города. АГРС находится в южной части населенного пункта.
Давление газа на выходе из АГРС равно 03 МПа (изб.).
Состав газа и его характеристики приводятся в таблице 1.4.
Состав и характеристика газа
Теплота сгорания кДжм3
Доля в общем объёме ri
Плотность газа ρо = 0795 кгм3 (1 ккал=42 кДж) при нормальных условиях (t=00C P=0101325 MПa).
Низшая теплота сгорания природного газа данного состава составляет
Qнр= 378372 кДжм3 (378372 МДжм3).
2 Определение годовых расходов газа
Схема газораспределения города определена из условия расположения АГРС типа планировки и застройки населенного пункта местонахождения крупных сосредоточенных потребителей (котельных больницы заводов и т.д.).
Газораспределение по городу от АГРС принято по двухступенчатой схеме:
I ступень представляет собой газопроводы среднего давления P = 03 МПа;
II ступень – это газопроводы низкого давления P = 0003 МПа (300 даПа).
К газопроводам среднего давления подключены шкафные газорегуляторные пункты коммунально-бытовые потребители (банно-прачечный комбинат больница) и промышленные предприятия а также отопительные котельные. Схема газопроводов среднего давления взята смешанного типа (кольцевая и тупиковая).
К газопроводам низкого давления подключены жилые дома. Схема газопроводов низкого давления взята тупиковая (что является наиболее рациональным решением).
Для понижения давления газа со среднего (P = 03 МПа) до низкого (Р = 300 даПа) в населённом пункте расположатся 11 шкафных газорегуляторных пунктов.
Схема газораспределения по потребителям города проектируется на основе его современной застройки.
2.1 Численность газоснабжаемого населения
Годовой объём потребления газа городом – это основа для проектирования системы газоснабжения.
Расчёт годовой потребности населения и промышленных потребителей в газе производится согласно нормативной литературе [12] на конец расчётного периода с учетом перспективной застройки поселения.
Все типы потребителей газа в населенном пункте условно подразделяются на следующие группы:
Расход газа жителями в квартирах и частных домах с целью приготовления пищи и горячей воды;
Расход газа предприятиями коммунально-бытового хозяйства (банно-прачечный комбинат больница пекарня отопительные котельные).
Расход газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий и помещений от разных источников теплоснабжения (отопительные котельные местные отопительные установки (отопительные котлы малой мощности)).
Расход газа на нужды промышленных потребителей.
Годовой расход газа на бытовые и коммунальные нужды жителей зависит в основном от числа потребителей и уровня благоустроенности населения. Численность газоснабжаемого населения приводится в таблице 1.5.
Численность газоснабжаемого населения
Общее население чел.
Процент охвата газоснабжением %
В том числе проживающие в квартирах
с газовыми водонагревателями
без газовых колонок при отсутствии централизованного горячего водоснабжения
без газовых колонок при наличии централизованно
го горячего водоснабжения
2.2 Определение нормативных расходов газа
Удельные нормативные расходы тепла относящиеся к различным измерителям приводятся в [2]. Осуществляется их пересчёт на 1 м3 природного газа по формуле:
где - удельный расход газа м3год на единицу измерения;
- удельный расход тепла МДжгод на у.е. измерения;
- низшая теплота сгорания газа МДжм3 принимается согласно таблице 1.4.
Расчёт сводится в таблицу 1.6.
Нормативные расходы газа на различные измерители
Измеритель к которому отнесена норма
Нормы расхода газа в год
1 На приготовление пищи (плита и централизованное горячее водоснабжение)
На одного человека в год
2 На приготовление пищи и горячей воды для хозяйственных нужд включая стирку белья (при отсутствии газового водонагревателя и централизованного горячего водоснабжения)
3 На приготовление пищи и горячей воды для хозяйственных и бытовых нужд включая стирку белья (плита и газовый водонагреватель)
На одного человека в
Предприятия бытового обслуживания
Учреждения здравоохранения
1 На выпуск хлебобулочных изделий
2.3 Расчет годовых расходов газа на бытовые и коммунальные нужды
Согласно данным таблиц 1.5. и 1.6 а также предыдущего раздела (табл. 1.1) об охвате горячим водоснабжением населения вычисляются годовые расходы природного газа на бытовые и коммунальные нужды населения по городу.
К получившемуся годовому расходу газа прибавляем расход газа на нужды предприятий коммунально-бытового обслуживания населения не обозначенных в таблице 1.6. Он рассчитывается в размере 5% от годового расхода газа на индивидуально-бытовые нужды населения. Расчет сводится в таблицу 1.7.
Годовой расход газа на бытовые и коммунальные нужды населения
Количество измерителей
Норма расхода газа м3 год
Годовой расход газа тыс. м3год
Индивидуально-бытовые нужды
1 Приготовление пищи (при централизованном горячем водоснабжении)
2 Приготовление пищи и горячей воды (без водонагревателя)
3 Приготовление пиши и горячей воды (при наличии газового водонагревателя)
Прочие 5% от индивидуально-бытовых нужд
Коммунально-бытовые нужды
32 т сухого белья в год
Всего годовой расход газа по индивидуально - и коммунально-бытовым нуждам
Годовой расход газа по сосредоточенным потребителям
Годовой расход газа без сосредоточенных потребителей
Нагрузка прачечной определена из условия обработки 120 кг сухого белья на 1 человека и 30% от числа жителей пользующихся услугами прачечной т.е.
0 x 18700 x 03 = 6732 т в год.
Нагрузка бани определена из условия 12 помывок в бане населения проживающего в квартирах с централизованным горячим водоснабжением и газовыми колонками и 36 помывок в бане населения проживающего без газовых колонок т.е.
(12 х 17354) + (36 х 1346) = 256704 помывок в год.
Нагрузка больничных заведений определена по нормативу 135 коек на 1000 жителей т.е.
(135 x 18700)1000=253 койки
Нагрузка хлебопекарни определена из условия нормы выпечки хлебобулочных изделий 075 кг на 1 жителя в сутки т.е.
(075 х 18700 х 365) = 51191 т в год.
2.4 Определение годовых расходов газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий
Годовой расход газа для отопления и вентиляции жилых и общественных зданий и помещений рассчитывается по формуле:
где: QOB - годовой расход газа для отопления и вентиляции м3год;
tBH - расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых иили вентилируемых зданий в данной работе принята равной 18°С;
tp.o - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в данной работе принята равной минус 27 °С согласно табл. 1.3;
tp.в - расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции в данной работе принята равной минус 16 °С согласно табл. 1.3;
tсp.o - средняя температура наружного воздуха за отопительный период в данной работе принята равной минус 50 °С согласно табл. 1.3;
К K1 - коэффициенты учитывающие расходы тепла для отопление и вентиляции общественных зданий и помещений принимаются соответственно 025 и 04;
Z - среднее число часов работы системы вентиляции общественных зданий и помещений в течение 1 суток в данной работе принято равным 16 часам;
- продолжительность отопительного периода в сутках в данной работе принята равной 198 дням согласно табл. 1.3;
Fж - жилая площадь отапливаемых зданий и помещений в данной работе принята равной 210 м2чел согласно пункту 1.1;
- к.п.д. системы отопления принята равной для котельных 085; для местных отопительных установок – 075;
- низшая теплота сгорания топлива (газа) в данной работе принимается по таблице 1.4 и равна 378372 кДжм2;
qo - укрупненный показатель максимально-часового расхода тепла на отопление жилых зданий и помещений кДжм2 на 1 м2 жилой площади по [1316] в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления. В данной работе принимается равной qo = 6066 кДжм2.
Отапливаемая площадь общественных зданий и помещений принимается в размере 25% от площади жилых зданий и помещений:
2700 х 025 = 98175 м2.
Вентилируемая площадь общественных зданий и помещений рассчитывается как 45% от отапливаемой площади общественных зданий и помещений:
175 х 045 = 44179 м2.
Для определения годового расхода на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий и помещений сначала определяем источник теплоснабжения потребителей т.к. они имеют различные КПД и сводим результаты в таблицу 1.8.
Распределение потребителей тепла по источникам теплоснабжения
Застройка по населенному пункту
Общая площадь зданий м2
Источник теплоснабжения
Местные отопительные установки
Отопление жилых зданий.
Отопление общественных зданий.
Вентиляция общественных зданий.
Расчет годового расхода природного газа для отопления и вентиляции жилых и общественных зданий и помещений для удобства и простоты целесообразно производить разделив формулу (1.2) на две составляющие - для отопления и для вентиляции а после расчет сделать учитывая источник теплоснабжения приведенный в таблице 1.8. Получим четыре составляющие:
расход газа для отопления жилых зданий и помещений от котельной ()
где - жилая площадь здания или помещения отапливаемая от котельной м2 (принимается согласно таблице 1.8);
- к.п.д. системы отопления жилых зданий или помещений от котельной (принимается согласно таблице 1.8);
3 - коэффициент перевода 1 м3 в 1 тыс. м3
расход газа для отопления жилых зданий и помещений от местных отопительных установок (отопительных котлов) () тыс.м3год
где: F - жилая площадь здания и помещения отапливаемая местными приборами отопления м2 (принимается согласно таблице 1.8);
- к.п.д. системы местного отопления жилых зданий и помещений (принимается согласно таблице 1.8);
расход газа для отопления общественных зданий и помещений от котельной ()
где: К - коэффициент учитывающий расход тепла для отопления общественных зданий и помещений в данной работе принят равным 025.
При этом 025 х Fж - площадь отапливаемых общественных зданий и помещений (принимается согласно таблице 1.8).
расход газа для вентиляции общественных зданий и помещений от котельной ()
где: К·K1 - коэффициенты учитывающие расход тепла для вентиляции общественных зданий и помещений при этом 025 х 045 х Fж - это вентилируемая площадь общественных зданий и помещений (принимается согласно таблице 1.8).
- к. п. д. системы вентиляции общественных зданий и помещений от котельной (принимается согласно таблице 1.8).
Общий расход газа для отопления и вентиляции жилых и общественных зданий и помещений составит:
Q = 97862+73397+44974+17857 = 234090 тыс.м3год.
2.5 Годовой расход газа на горячее водоснабжение
Годовой расход газа для централизованного горячего водоснабжения от котельной ( тыс. м3год) вычисляется по формуле:
где: qг. в - укрупненный показатель среднечасового расхода тепла на горячее
водоснабжение кДжчел·час определяется с учетом общественных зданий в данной работе принимается равным 1354 кДжчел·час;
N - число жителей использующих горячее водоснабжение от централизованного источника теплоснабжения в данной работе рано 11968 человека (согласно табл. 1.5);
nо- число дней отопительного периода в сутках в данной работе принимается равным 198 суткам (согласно табл. 1.3);
и - температура водопроводной воды в летний и зимний периоды соответственно °С при отсутствии данных (в нашем случае) принимается равной +15 и +5°С соответственно;
- коэффициент учитывающий снижение расхода горячей воды в летний период при отсутствии данных (в нашем случае) принимается равным 08;
- к.п.д. котельной в данной работе принят равным 085 (принимается согласно таблице 1.8).
Q - низшая теплота сгорания газа в данной работе принимается согласно таблице 1.4 и равна 378372 кДжм3;
0 - число суток работы горячего водоснабжения в год.
Из общего расхода газа для горячего водоснабжения выделяется расход газа за отопительный сезон ( тыс. м3год) и летний период ( тыс. м3год).
2.6 Расчет годовых расходов газа на промышленные нужды
Годовой расход газа на промышленные нужды вычисляется согласно технической характеристике установленного газового оборудования.
Результаты всех расчетов расхода природного газа по всем типам потребителей приведены в таблице 1.9 по сосредоточенным коммунально-бытовым потребителям – в таблице 1.10.
Годовые расходы газа по категориям потребителей
Годовой расход тыс. м3год
Индивидуально-бытовые нужды в том числе:
Коммунально-бытовые нужды в том числе:
Учреждения здравоохранения в том числе:
Отопление жилых и общественных зданий в том числе:
Вентиляция общественных зданий
Горячее водоснабжение
Производственные нужды
Годовые и расчетные часовые расходы газа по сосредоточенным производственным и коммунально-бытовым потребителям
Подключение к газопроводу
Производственные потребители
Асфальтобетонный завод
Отопительные котельные
Коммунально-бытовые потребители
Банно-прачечный комбинат
3 Определение расчетных (часовых) расходов газа
3.1 Расчетные часовые расходы газа на бытовые и
коммунальные нужды населения
Расчетные часовые расходы газа для бытовых и коммунальных нужд () определяются как доля годового расхода природного газа () по формуле:
где - коэффициент часового максимума (коэффициент перехода от годового расхода природного газа к максимальному часовому расходу природного газа). Значения для бытовых и мелких коммунальных нужд приводятся в таблице 1.11.
Расчетный расход газа на бытовые и мелкие коммунальные нужды
Число жителей тыс. чел
Коэффициент часового максимума
Примечание: годовой расход природного газа определяется как сумма расходов газа на индивидуально-бытовые нужды жителей плюс прочие 5% а также на больничное заведение и будет равен:
569+1528+864 = 32961 тыс. м3час
Значение коэффициента часового максимума для предприятий коммунально-бытового хозяйства принимается согласно таблице 3 [2]. Расчет максимальных часовых расходов природного газа по данным потребителям приводится в таблице 1.12.
Расчетные расходы газа для предприятий коммунального хозяйства
Примечание: для гидравлического расчета газораспределительной сети принимаются расчетные часовые расходы природного газа по установленному в зданиях и помещениях оборудованию.
3.2 Определение расчетных часовых расходов газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий
Максимальные часовые расходы газа для отопления и вентиляции жилых и общественных зданий и помещений определяются по формуле:
где Q – расход природного газа индивидуальными потребителями м3год (принимается согласно п. 1.2.4);
- низшая теплота сгорания газа в данной работе принимается равной 363050 кДжм3 (согласно таблице 1.4);
- к.п.д. системы отопления иили вентиляции принимается согласно таблице 1.8.
Максимальный расчетный часовой расход природного газа для отопления жилых зданий и помещений от котельной равно
Максимальный расчетный часовой расход природного газа для отопления жилых зданий и помещений от местных отопительных установок равен
Максимальный расчетный часовой расход природного газа для отопления общественных зданий и помещений от котельной равен
Максимальный расчетный часовой расход природного газа для вентиляции общественных зданий и помещений равен
Результаты расчетов сводятся в таблицу 1.13.
Расчет максимальных часовых расходов газа на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий
Расчетный расход газа м3ч
Отопление жилых зданий
Местные отопительные
3.3 Расчетный часовой расход газа на горячее водоснабжение
Максимальный расчетный часовой расход природного газа на горячее водоснабжение вычисляется по формуле:
где - максимальный расчетный часовой расход природного газа для горячего водоснабжения ;
– коэффициент неравномерности;
- среднесуточный расход природного газа для горячего водоснабжения рассчитывается делением годового расхода природного газа за отопительный сезон ( согласно разделу 1.2.5) на количество дней отопительного периода ( принимается согласно таблице 1.3) т.е. вычисляется по формуле
3.4 Определение расчетных часовых расходов газа на промышленные нужды
Расчетные часовые расходы природного газа для промышленных потребителей определяются при помощи коэффициентов часового максимума принимаемых в зависимости от режима работы и назначения потребителей приводятся в таблице 1.10.
Результаты расчетов максимальных расчетных часовых расходов природного газа по районному центру приводятся в таблице 1.14.
Сводная таблица расчетных часовых расходов газа по населенному пункту
Коммунально-бытовые потребители (банно-прачечный комбинат
Гидравлический расчет газопроводов
В результате гидравлического расчёта газораспределительной системы города были определены потери давления в сети газопроводов диаметры распределительных газопроводов. Было учтено условие обеспеченности нормального и рационального газоснабжения всех потребителей природного газа в часы максимального газопотребления при максимально-допустимых перепадах давлений.
Для выполнения расчета по данной программе требуется предоставить следующую информацию: название проводимого расчёта название объекта основные параметры расчётов (расход газа физическая характеристика газа количество участков выходное давление минимально допустимое давление в конечной точке коэффициент местных потерь давления материал трубопровода количество источников газа).
Далее нужно заполнить таблицу размеров труб предварительно принятых в газораспределительной сети. Следует указать их наружные диаметры и толщину стенки.
Затем следует заполнить таблицу участков сети указав их длину расход газа на участке материал труб характеристику участка (в зависимости от типа газораспределительной сети) диаметр газопровода.
Для газораспределительных систем низкого давления заполняется таблица сосредоточенных потребителей.
Также следует заполнить таблицу с источником газоснабжения указав его мощность и общий расход природного газа приходящегося на данный источник.
В результате расчёта мы получаем диаметры давление в характерных точках системы спецификацию газопроводов (труб) по диаметрам и материальным вложениям в сети среднего или низкого давлений. Толщина стенок труб для газопроводов сети низкого давления выбирается с учетом сейсмичности района строительства в соответствии с нормативными требованиями.
В том случае если давление в какой либо конечной точке опускается ниже минимально допустимого значения следует произвести пересчет поменяв или закрепив предварительно выбранные диаметры.
При гидравлическом расчете давление на выходе из АГРС для газораспределительных сетей среднего давления принимается равным 03 МПа.
Расчётный перепад давления в газораспределительных сетях среднего давления принят 01МПа при вышеуказанном выходном давлении.
Расчётный перепад давления в газораспределительных сетях низкого давления принимается равным 120 даПа при давлении газа на выходе из шкафного газорегуляторного пункта 300 даПа.
Результаты гидравлических расчётов приводятся на листах чертежей (листы 2 3) и в таблицах приложений А и Б.
Для газораспределительных сетей среднего давления проектом предусматривается два кольца от которых газом запитываются производственные и коммунально-бытовые потребители а также шкафные газорегуляторные пункты в зоне многоэтажной застройки. Гидравлический расчет колец предусматривает нормальный режим работы в связи с чем и были определены точки сведения газа. Точкой сведения первого кольца является узел 7 а точкой сведения второго кольца – узел 33. Газ от источника к данной точке подходит слева и справа разница расчетных давлений не должна превышать 10%.
К каждому дому в районе многоэтажной застройки подходит газопровод низкого давления. Выход газопровода из земли должен быть выполнен у глухой стены дома по типу цокольного ввода. На газопроводе на высоте 16 м от земли устанавливается отключающее устройство. На выходе из земли газопровод должен быть в изолирующем соединении. На цокольном вводе установливается неразъемное соединение «полиэтилен-сталь» и продувочный газопровод. Газопровод прокладывается над окнами первого этажа с входом в каждую кухню квартир и разводкой газопровода по кухне. Стояк для газоснабжения квартир верхних этажей прокладывается через кухни квартир внутри здания.
Домовые регуляторы газовое и газоиспользующее оборудование а также газопроводы должны подбираться индивидуальным расчетом который зависит от расхода природного газа индивидуальными потребителями.
2 Гидравлический расчет газопроводов среднего давления
Расчетный перепад давлений для газораспределительных сетей среднего давления нужно определять согласно условию создания при допустимых перепадах давления наиболее экономичной рациональной и надежной в эксплуатации системы обеспечивающей устойчивую работу ГРП и ГРУ. Следовательно начальное давление принимается максимальным а конечное таким чтобы при максимальной нагрузке газораспределительной сети система обеспечивала минимально-допустимое давление газа перед регуляторами ГРП и ГРУ.
Для разветвленных сетей распределение потока природного газа определяется исключительно заданной нагрузкой системы а диаметры газопроводов сети рассчитываются при полном использовании максимального перепада давлений.
В ходе расчета кольцевых сетей газоснабжения необходимо оставлять резерв давления газа для увеличения пропускной способности системы газораспределения при аварийных гидравлических режимах. Принятый резерв должен быть проверен расчетом на случай возникновения наиболее неблагоприятных аварийных ситуаций которые могут произойти при отключении головных участков сети.
Основными исходными данными для гидравлического расчета являются: схема газораспределительной сети максимальные расчетные расходы природного газа всеми потребителями и перепад давления в сети то есть разница давлений на выходе природного газа из АГРС и в самой удаленной точке газопотребления по схеме. Исходя из расчетного расхода газа и удельной потери давления на участках определяются диаметры участков сети и уточняются потери давления на них.
Потери давления в местных сопротивлениях (углы поворота отключающие устройства) рекомендуется учитывать путем увеличения фактической длины газопроводов на 10% таким образом приведенная длина расчетного участка становится больше действительной в 11 раза.
Расчет однокольцевой газораспределительной сети среднего давления должна производиться по следующему алгоритму:
Вычерчивается расчетная схема газопроводов сети: нумеруются узловые точки проставляются расчетные длины участков выписываются максимальные часовые расчетные расходы газа.
Выполняется предварительный расчет диаметров участков по приближенным формулам:
где Vp – общий максимальный расчетный расход газа ;
- коэффициент обеспеченности газом потребителей;
- абсолютные значения давления газа в начальном и конечном участках сети ;
- протяженность расчетного кольца м;
– коэффициент учитывающий увеличение длины участка за счет местных сопротивлений;
9 – приближенное значение коэффициента a в формуле определения максимального расчетного расхода в том случае когда газопровод несет путевую нагрузку.
При этом рационально будет принять диаметр кольца постоянным. Если это условие по каким-либо причинам не удается выполнить то участки газораспределительной сети наиболее удаленные от точки питания следует брать наименьшего диаметра но не менее 075 от диаметра головного участка.
Должны быть выполнены два варианта гидравлического расчета аварийных режимов: при выключенном участке слева от точки питания и справа от него. При этом кольцевая газораспределительная сеть преобразуется в тупиковую в этом случае потоки газа движутся от АГРС до конечных точек. Интерполированием вычисляются максимальные расчетные расходы природного газа каждого участка газораспределительной сети начиная от конца тупика в направлении к АГРС (против хода движения газа). Диаметры расчетных участков изменяются так чтобы давление у последнего потребителя не опускалось ниже минимально допустимого значения. Для всех давлений вычисляются диаметры газопроводов для полного использования перепада давлений исходя из условия лимитированного отбора газа.
Далее определяется распределение потоков газа при нормальном режиме работы сети и рассчитываются давления газа во всех точках (по схеме).
Затем необходимо проверить диаметры ответвлений к сосредоточенным потребителям при расчетном гидравлическом режиме. В случае необходимости диаметры отводов увеличиваются или уменьшаются до необходимых размеров.
Гидравлический расчет газопроводов сети среднего давления приведен в таблице приложения А.
3 Гидравлический расчет газопроводов низкого давления
Гидравлический расчет газопроводов сети низкого давления проводится аналогично гидравлическому расчету газораспределительной сети среднего давления. При гидравлическом расчете должны быть использованы таблицы и номограммы которые составлены по формулам представленным выше.
На участках небольшой протяженности и малой сложности конфигурации потерю на местные сопротивления рационально учитывать исходя из расчетной длины:
где - расчетная длина участка газопровода м;
- фактическая длина участка газопровода м;
- сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Гидравлический расчет газопроводов сети низкого давления приводится в таблице приложения Б.
Результаты гидравлических расчетов газопроводов газораспределительной системы также приведены в графической части (листы 2 3).
Технико-экономическое обоснование системы газоснабжения города
1 Определение оптимального количества и радиуса действия газорегуляторных пунктов
При проектировании двухступенчатых газораспределительных систем населенных пунктов поселков сел городов появляется потребность в нахождении оптимального числа точек запитывания газораспределительной сети низкого давления то есть другими словами расчете оптимального количества шкафных газорегуляторных пунктов (ШГРП).
С уменьшением числа ШГРП и как следствие с увеличением радиуса их действия уменьшаются и приведенные затраты в ШГРП а также в подводящие газопроводы среднего давления к ним. Однако при этом увеличиваются приведенные затраты в газораспределительные сети низкого давления из-за увеличения среднего диаметра труб.
При выборе параметров систем газоснабжения оптимизацию возможно проводить как по минимуму приведенных затрат в строительство сетей так и по минимуму капиталовложений в них.
Капитальные вложения в систему газораспределения находят по формуле:
где - капитальные вложения в надземные или подземные газопроводы низкого давления проложенные по опорам или в траншеях соответственно руб;
- капитальные вложения в шкафные газорегуляторные пункты понижающие давление газа со среднего (03 Мпа) до низкого (300 даПа) руб;
- капитальные вложения в газораспределительную сеть среднего давления проложенную от ГГРП до ШГРП и промышленных а также коммунально-бытовых потребителей руб.
Под радиусом действия ШГРП подразумевается расстояние по прямой от ШГРП до узла в котором сходятся два потока газа на границе зон действия двух ШГРП. Радиус действия ШГРП при смешанной схеме расположения ШГРП возможно определить по формуле:
Из формул (3.2) и (3.3) получаем:
Тогда из формулы (3.5) получим:
Разложим капитальные вложения по элементам чтобы определить количественно значение функции (3.1).
Капитальные вложения в ШГРП следует находить по формуле:
КГРП= Кн.д. Кср.д. (3.7)
где – капитальные затраты в один ШГРП должны приниматься по усредненным показателям.
Капитальные вложения в газораспределительные сети низкого давления находятся по формуле:
где - удельные капитальные вложения в уличные (т.е. без учета внутридомовых) газопроводы низкого давления рубм.
Удельные капитальные вложения в уличные газопроводы можно определить по формуле:
где а и в – коэффициенты значения которых при отсутствии данных принимаются в среднем 26 и 06 соответственно;
dср– средний диаметр газопровода низкого давления см;
- общая протяженность газопроводов низкого давления м.
Средний диаметр газопроводов низкого давления находится по формуле:
где аив – коэффициенты пропорциональности;
- нормативный перепад давления в уличных сетях низкого давления принимается равным 1200 Па.
q – удельный путевой расход природного газа м3 (ч·м);
- коэффициент неравномерности;
R – радиус действия ШГРП м
С учетом (3.8) формула (3.10) примет вид:
Следовательно капитальные затраты в газораспределительные сети низкого давления являются функцией радиуса действия ШГРП. Причем изменение радиуса действия ШГРП практически не влияет на общий вид газораспределительных сетей среднего давления. В данном случае изменяется только число и длина ответвлений к ШГРП и их радиус действия (R):
где - коэффициент пропорциональности в данной работе принимается равным 1.
Переменная часть капитальных вложений в газораспределительные сети среднего давления может быть найдена по формуле:
Следовательно капитальные вложения в газораспределительные сети среднего давления представляют собой функцию радиуса действия ШГРП.
Таким образом суммарные затраты в систему газораспределения будут определяться по формуле:
Зобщ.= ЗГРП+ Зн.д.+ Зср.д. . (3.14)
Оптимальный радиус действия ШГРП примет вид:
где - стоимость постройки одного ШГРП руб;
- расчетный перепад давления в газораспределительной сети низкого давления Па;
- коэффициент плотности газораспределительных сетей низкого давления в данной работе определяется по формуле:
Оптимальная нагрузка на ШГРП м3ч находится по формуле:
φ=00075+(0003500)100=00225.
Оптимальный радиус действия ШГРП:
Rопт=65(150000388)1200008100225025(500025)0143=1719м.
Оптимальная нагрузка на один ШГРП составит:
Qопт. грп=500026116234220000=11332 м3ч.
Число ШГРП будет определяться по формуле (3.6):
n=5913104217192= 11 шт.
2 Подбор регуляторов давления ШГРП
Выбор регуляторов давления в шкафных газораспределительных пунктах осуществляется с учетом входного давления в ШГРП и егопропускной способности.
При расчете регуляторов используют зависимости входного давления и расхода газа через ШГРП от типа регулятора давления. По регулятору выбирается и тип ШГРП.
VР=1976 м3ч; Рвх= 028 МПа
Правильность выбора регулятора давлениядолжна проверяться коэффициентом загрузки регулятора который рассчитывается по формуле:
где:Vp-расчётный часовой расход газа через ШГРП м3ч;
Vрmax– максимально допустимый часовой расход газа через регуляторвыбранного типа.
При верном подборе регулятора давления коэффициент Кбудет иметьнаименьший предел 15% наибольший предел – 85%.
Для ШГРП-1 выбираем регулятор давления РДНК - 400 с VРшах = 250 м3ч.
= 79% тип ШГРП – ГРПШ-07-2У1.
VP= 2855 м3ч ; Рвх= 027 МПа
Регулятор РДНК-400М с VPmax=500 м3ч
= 571% тип ШГРП – ГРПШ-05-2У1.
VP= 1757 м3ч ; Рвх= 026 МПа
Регулятор РДНК-400 с VРшах = 250 м3ч
= 703% тип ШГРП – ГРПШ-04-2У1.
VP= 2196 м3ч ; Рвх= 024 МПа
= 878% тип ШГРП – ГРПШ-04-2У1.
VP = 1537 м3ч; Рвх = 026 МПа
Регулятор РДНК-400 с VPmax=250 м3ч
= 615% тип ШГРП – ГРПШ-04-2У1.
VP= 2196 м3ч ; Рвх= 027 МПа
VP = 2196 м3ч; Рвх= 026 МПа
VP = 2635 м3ч ; Рвх = 026 МПа
Регулятор РДНК- 400М с VРшах = 500 м3ч
= 527% тип ШГРП – ГРПШ-05-2У1.
VP= 2415 м3ч ; Рвх= 028 МПа
= 483% тип ШГРП – ГРПШ-05-2У1.
Патентный поиск и обзор литературных источников
Газовый инфракрасный излучатель (RU 2244874):
F23D1412- радиационные (излучающие) горелки
Государственное унитарное научно-производственное предприятие "НИТИ-САЙЕНС" (RU)
Изобретение относится к конструкциям систем газового лучистого отопления помещений инфракрасным излучением. Газовый инфракрасный излучатель включает радиационную трубу на одном конце которой установлена горелка снабженная каналами подачи газа и воздуха а на другом конце размещен вентилятор полость ограничивающую область внутри которой расположена радиационная труба и состоящую из отражателя и соединенного с ним посредством дна экрана причем один торец полости выполнен с возможностью забора воздуха из окружающей среды полость соединена посредством воздуховода с каналом подачи воздуха в горелку а в дне полости выполнены отверстия расположенные равномерно по всей ее длине. Использование изобретения позволяет повысить КПД газового инфракрасного излучателя. 1 з.п. ф-лы 2 ил.
Изобретение относится к климатическому оборудованию а именно к конструкциям систем газового лучистого отопления помещений инфракрасным излучением.
Широкое распространение в настоящее время получали т. н. “темные” газовые инфракрасные излучатели способные генерировать безвредное для человеческого организма излучение и имеющие повышенный уровень пожарной безопасности. На их базе создано большинство систем лучистого отопления крупных производственных помещений.
Типичный “темный” газовый инфракрасный излучатель состоит из излучающего элемента выполненного в виде прямой или U-образной стальной радиационной трубы на одном конце которой установлен герметично соединенный с трубчатым излучателем металлический горелочный блок содержащий горелку и электрическую аппаратуру управления и безопасности а на другом конце - вытяжной вентилятор для удаления продуктов сгорания зеркального отражателя расположенного над трубчатым излучателем и поддерживающих кронштейнов.
Нагрев излучающего элемента осуществляется за счет энергии горения газовоздушной смеси внутри радиационной трубы. Направление потока излучения корректируется в заданном направлении с помощью отражателя. Вентилятор обеспечивает подачу воздуха в горелку для образования горючей газовоздушной смеси и отвод продуктов сгорания в атмосферу.
Энергия выделяемая при полном сгорании топлива в излучателе указанного типа расходуется на:
- энергию излучения;
- энергию отводимую от излучателя конвективными восходящими потоками нагреваемого окружающего воздуха;
- энергию теряемую с выбрасываемыми в атмосферу продуктами сгорания (уходящими газами).
Потери с уходящими газами для инфракрасных нагревателей в среднем составляют 10% от общей энергии. Основные составляющие энергии излучения передаваемая находящимся в рабочей зоне (пространство около пола на уровне человеческого роста) людям и предметам которую можно принять как полезную и энергия которая затрачивается на нагрев воздуха поднимающегося вверх. Последняя составляющая энергия конвективных потерь расходуется нерационально так как практически не участвует в создании комфортных условий в рабочей зоне.
Снижение потерь приводит к повышению доли энергии излучения т.е. к повышению эффективности инфракрасного излучателя что количественно выражается в увеличении коэффициента полезного действия (КПД) излучателя.
Одним из путей повышения КПД излучателя является уменьшение тепловых потерь обусловленных отдачей тепла тыльной (нерабочей) поверхностью отражателя и утечкой горячего воздуха из пространства между радиационной трубой и внутренней поверхностью отражателя. Возникающие при этом тепловые потоки приводят к нерациональному обогреву верхней нерабочей зоны помещения (созданию теплой воздушной “подушки” вблизи потолка) и затрудняют выполнение требований пожарной безопасности при монтаже и эксплуатации газовых инфракрасных излучателей.
Известны технические решения в которых проблема снижения конвективных потерь тепла в газовом инфракрасном излучателе решается подбором конфигурации отражателей (1) или выполнением отражателя в виде замкнутой полости т.е. разделенных зазором нижней пластины обращенной к радиационной трубе и выполняющей собственно функции отражателя и верхней пластины обращенной к потолку обогреваемого помещения (2).
В качестве прототипа заявляемого технического решения выбран газовый инфракрасный излучатель включающий прямую радиационную трубу на одном конце которой размещена горелка а на другом конце - вытяжной вентилятор и полость образованную отражателем и экраном и ограничивающую область внутри которой расположена радиационная труба. Для снижения температуры экрана в полость вводится теплоизолирующая среда в качестве которой используется нагнетаемый вентилятором воздух поступающий в полость через ее открытый торец обращенный к горелке (3).
Известный газовый инфракрасный излучатель хотя и позволяет снизить температуру внешней поверхности экрана и повысить его теплоизоляцию однако приводит к интенсификации безвозвратного уноса тепла поглощаемого отражателем.
Задача решаемая заявляемым изобретением - повышение КПД газового инфракрасного излучателя.
Указанная задача решается тем что в газовом инфракрасном излучателе включающем радиационную трубу на одном конце которой установлена горелка снабженная каналами подачи газа и воздуха а на другом конце размещен вентилятор; полость ограничивающую область внутри которой расположена радиационная труба и состоящую из отражателя и соединенного с ним посредством дна экрана причем один торец полости выполнен с возможностью забора воздуха из окружающей среды полость соединена посредством воздуховода с каналом подачи воздуха в горелку а в дне полости выполнены отверстия расположенные равномерно по всей ее длине.
Сущность изобретения заключается в использовании тепла ранее теряемого с уходящими конвективными потоками воздуха от нагретого отражателя и из пространства между отражателем и радиационной трубой для подогрева воздуха подаваемого в горелку. Подогрев воздуха являющегося компонентом газовоздушной смеси приводит к росту температуры горения природного газа (при подогреве воздуха на 300°С температура горения природного газа возрастает на ~190°С) и существенному увеличению в общем тепловом балансе доли энергии излучения и соответственно КПД газового инфракрасного излучателя.
Изобретение иллюстрируется графическими материалами. На фиг.1 схематически изображен заявляемый газовый инфракрасный излучатель фронтальный разрез; на фиг.2 показан разрез А-А.
Газовый инфракрасный излучатель закрепляемый на потолке обогреваемого помещения состоит из стальной радиационной трубы 1 на одном конце которой герметично установлена горелка 2 снабженная каналами подачи газа 3 и воздуха 4 а на противоположном конце - вентилятор 5 посредством которого осуществляется засасывание газовоздушной смеси в трубу 1 и удаление из нее продуктов сгорания и имеющей трапецеидальный профиль полости ограничивающей область пространства в которой располагается радиационная труба 1. Полость образована отражателем 6 и экраном 7 соединенными между собой внизу посредством дна 8 в котором выполнены отверстия 9. Торец 10 полости обращенный к вентилятору 5 выполнен открытым для забора воздуха из окружающей среды. Посредством воздуховода 11 полость соединена с каналом 4 подачи воздуха в горелку 2.
Газовый инфракрасный излучатель работает следующим образом. В горелку 2 подается газ и воздух и в результате сгорания газовоздушной смеси формируется факел 12. Возникающий тепловой поток распространяется по трубе 1 и теплота горения передается стенкам радиационной трубы 1 которые нагреваются и излучают инфракрасное излучение в окружающую среду. Посредством отражателя 6 излучение направляется на обогреваемые зоны помещения. Продукты сгорания отводятся в атмосферу с помощью вытяжного вентилятора 5.
Подача воздуха в полость и далее к горелке 2 производится по двум каналам: по первому основному каналу через открытый торец 10 полости; и по второму каналу - через отверстия 9 в дне 8 полости за счет работы вентилятора 5. Воздух забираемый по первому каналу и имеющий температуру окружающей среды в области размещения газового инфракрасного излучателя проходя через полость между отражателем 6 и экраном 7 нагревается за счет отбора тепла отражателя и препятствует перегреву внешней поверхности отражателя 6. По второму каналу через перфорированные отверстия 9 в дне 8 в полость поступает нагретый воздух из-под внутренней поверхности отражателя 6. Оба воздушных потока за счет развиваемой вентилятором 5 тяги по воздуховоду 11 поступают в канал 4 горелки 2. В результате как уже отмечалось выше повышается температура горения газа и увеличивается доля энергии излучения передаваемой находящимся в рабочей зоне людям и предметам. Подача горячего воздуха к горелке 2 по второму каналу позволяет одновременно снизить потери теплого воздуха связанные с его утечкой из-под отражателя 6.
Таким образом заявляемый газовый инфракрасный излучатель позволяет снизить долю энергии теряемой на нерациональный нагрев окружающего воздуха использовать эту составляющую для подогрева воздуха подаваемого на горелку и тем самым повысить по сравнению с прототипом общий КПД газового инфракрасного излучателя.
Патент США №4 676 222 кл. 12691 А 1987 г.
Патент США №6 138 662 кл. 12691 А 2000 г.
Патент США №4 727 854 кл. 12692 В 1988 г. (прототип).
Газовый инфракрасный излучатель включающий радиационную трубу на одном конце которой установлена горелка снабженная каналами подачи газа и воздуха а на другом конце размещен вентилятор полость ограничивающую область внутри которой расположена радиационная труба и состоящую из отражателя и соединенного с ним посредством дна экрана причем один торец полости выполнен с возможностью забора воздуха из окружающей среды отличающийся тем что полость соединена посредством воздуховода с каналом подачи воздуха в горелку а в дне полости выполнены отверстия.
Газовый инфракрасный излучатель по п.1 отличающийся тем что отверстия в дне полости расположены равномерно по всей ее длине.
Газодинамический инфракрасный излучатель (Патент RU 2227249):
F23D1412 - радиационные (излучающие) горелки
F23C1104 - Устройства для сжигания жидкого газообразного или пылевидного топлива не отнесенные к группам F23C 100-F23C 1000.
Кулалаев Виктор Валентинович (UA)
Науменко Павел Олегович (UA)
Кулалаев Андрей Викторович (UA)
Общество с ограниченной ответственностью Интернациональная техническая экономическая компания "ИнтерТЕК" (UA)
Изобретение относится к энергомашиностроению преимущественно к теплотехнике и может быть использован для получения инфракрасного излучения в заданном диапазоне длин волн. Газодинамический инфракрасный излучатель содержит акустический резонатор для генерации высокочастотных ударных волн и газогенератор сверхзвуковое сопло которого установлено строго соосно рабочей полости резонатора. Между внутренней и внешней поверхностями резонатора выполнена полость заполненная легкоплавким высокотеплопроводным металлом. Полость между внутренней и внешней поверхностями резонатора выполнена с увеличенным объемом со стороны глухого конца по направлению к входной части рабочей полости резонатора. У устья акустического резонатора установлен профилированный акустический отражатель входная часть рабочей полости выполнена конфузорной на длину не менее 13 от длины всей рабочей полости а глухой конец - вогнутым. На внешней поверхности резонатора выполнено покрытие из тугоплавкого материала. Изобретение позволяет получать равномерную температуру излучающей поверхности повысить КПД а также получать инфракрасное излучение в заданном диапазоне длин волн. 5 з.п. ф-лы 2 ил.
Изобретение относится к энергомашиностроению преимущественно к теплотехнике и может быть использовано для нагрева окружающей среды например в отопительных системах сушильных устройствах для инфракрасного (ИК) облучения в заданном диапазоне длин волн а также для имитации излучения различных тепловыделяющих объектов.
Известен акустический воспламенитель и метод зажигания для жидкотопливного ракетного двигателя [Международная заявка WO 9934105 класс F 02 K 0995 опубл. 08.07.1999]. В состав этого известного устройства входят цилиндрическая камера предварительного сгорания сопло впрыска топлива форсунка а также акустический резонатор расположенный напротив сопла. Камера предварительного сгорания состоит из цилиндрической и двух концевых стенок - первой и второй. Сопло впрыска топлива расположено в первой концевой стенке. Форсунка ракетного топлива размещена внутри сопла соосно с ним. Акустический резонатор установлен напротив сопла во второй концевой стенке камеры предварительного сгорания. Топливо через форсунку подается в камеру предварительного сгорания и с помощью сопла направляется в акустический резонатор что вызывает в последнем образование ударных волн. Преобразование кинетической энергии высокочастотных ударных волн в тепловую приводит к разогреву глухого конца резонатора до высокой температуры вследствие чего обеспечивается воспламенение топливной смеси.
К недостаткам данного устройства относится низкий КПД вследствие недостаточно эффективного использования энергии высокочастотных ударных волн возникающих в акустическом резонаторе и рассеивания тепловой энергии элементами конструкции. К недостаткам также следует отнести большие потребительские расходы на рабочий процесс в частности большой расход газа.
Из известных устройств наиболее близким к изобретению по технической сущности достигаемому результату и выбранным в качестве прототипа является газодинамический нагреватель [Патент РФ №2062953 класс F 23 Q 1300 опубл. 27.06.1996] содержащий акустический резонатор для генерации высокочастотных ударных волн и газогенератор сверхзвуковое сопло которого установлено соосно рабочей полости резонатора. Устройство используется для воспламенения двухкомпонентных в том числе двухфазных систем. Сжатый газ разгоняется в сверхзвуковом сопле и направляется в резонатор внутри которого возникают высокочастотные ударные волны. При этом глухой конец резонатора разогревается до высокой температуры и воспламеняет горючую смесь.
Недостатками данного изобретения являются:
- неравномерность распределения температуры излучающей поверхности устройства из-за того что резонатор выполнен из сплошного материала и максимальная температура нагрева возникает только у его глухого конца. Это приводит к неравномерному распределению температуры по длине внешней поверхности резонатора и соответственно неравномерному тепловому излучению в окружающую среду что делает невозможным концентрацию энергии излучения в устройствах обогрева сушки и имитации излучения различных тепловыделяющих объектов;
- низкий КПД устройства ввиду невозможности полного использования кинетической энергии ударных волн из-за рассеивания тепловой энергии. То есть имеет место нерациональное (неполное) использование кинетической энергии высокочастотных ударных волн преобразованной в тепловую что обусловлено конструкцией акустического резонатора. Глухой конец резонатора выполнен плоским что приводит к тому что отраженные от него ударные волны не могут сконцентрироваться на оси резонатора;
- невозможность получения инфракрасного излучения в заданном диапазоне длин волн ввиду того что излучающая поверхность акустического резонатора нагревается неравномерно что не позволяет регулировать диапазон ИК-излучения поверхности.
Очевидно что существующие газодинамические нагреватели не обеспечивают равномерное распределение температуры излучающей поверхности имеют большие потребительские расходы и низкий КПД что ограничивает их промышленное применение. В теплотехнике необходимы устройства позволяющие получать инфракрасное излучение в заданном диапазоне длин волн например в системах сушки обогрева имитации инфракрасного излучения различных тепловыделяющих объектов для тестирования ИК измерительной аппаратуры где концентрация их излучательной энергии и ее заданное пространственное поле распределения приобретают важнейшее значение.
В основу заявляемого изобретения поставлена задача получения равномерной температуры (равномерного поля температуры) излучающей поверхности газодинамического инфракрасного излучателя увеличения КПД и уменьшения потребительских расходов на рабочий процесс устройства а также возможность получения инфракрасного излучения в заданном диапазоне длин волн.
Поставленная задача решается тем что газодинамический инфракрасный излучатель содержит акустический резонатор для генерации высокочастотных ударных волн и газогенератор сверхзвуковое сопло которого установлено строго соосно рабочей полости резонатора. Согласно изобретению между внутренней и внешней поверхностями резонатора выполнена полость заполненная легкоплавким высокотеплопроводным металлом.
Предпочтительно чтобы полость между внутренней и внешней поверхностями резонатора была выполнена с увеличенным объемом со стороны глухого конца по направлению к входной части рабочей полости резонатора.
Кроме того у устья акустического резонатора установлен профилированный акустический отражатель входная часть рабочей полости резонатора выполнена конфузорной на длину не менее 13 от длины всей рабочей полости а глухой конец рабочей полости выполнен вогнутым.
На внешней поверхности резонатора может быть выполнено покрытие из тугоплавкого материала.
В данном изобретении обеспечивается:
- получение равномерной температуры излучающей поверхности благодаря выполнению между внутренней и внешней поверхностями резонатора полости заполненной легкоплавким высокотеплопроводным металлом. Во время работы устройства за счет автоколебательного режима в рабочей полости резонатора генерируются ударные волны которые нагревают газ у его глухого конца. Тепловая энергия от глухого конца рабочей полости резонатора передается к его внутренней поверхности. Это приводит к расплавлению металла заполняющего полость выполненную между внутренней и внешней поверхностями резонатора и как следствие выравниванию температурного поля внешней поверхности резонатора на стационарном режиме (=) поскольку расплавленный металл имеет одинаковую температуру во всем объеме полости. Полость между внутренней и внешней поверхностями резонатора может быть выполнена с увеличенным объемом со стороны глухого конца по направлению к входной части рабочей полости резонатора. Это позволяет обеспечить более эффективное выравнивание температуры внешней поверхности резонатора за счет более интенсивной циркуляции в области наименьшего нагрева. Дополнительно равномерное поле теплового излучения может быть эффективно сконцентрировано различными типами рефлекторов;
- увеличение КПД и уменьшение потребительских расходов на рабочий процесс. Это достигается благодаря тому что в заявляемом газодинамическом излучателе у устья резонатора установлен профилированный акустический отражатель. Входная ударная волна отраженная этим отражателем увеличивает свою амплитуду что вызывает увеличение мощности ударных волн в рабочей полости резонатора. Это позволяет более эффективно использовать кинетическую энергию ударной волны. Также благодаря тому что входная часть рабочей полости акустического резонатора выполнена конфузорной на длину не менее 13 от длины всей рабочей полости резонатора сверхзвуковой поток на входе сжимается и амплитуда ударных волн увеличивается. Соотношение длины конфузорной входной части и длины всей рабочей полости резонатора как не менее чем 13 определено экспериментальным путем и обеспечивает возможность максимально увеличить амплитуду ударной волны а следовательно эффективность преобразования кинетической энергии ударной волны в тепловую для повышения КПД устройства. Глухой торец рабочей полости акустического резонатора выполнен вогнутым для концентрации отраженных ударных волн на оси резонатора что приводит к дополнительному увеличению температуры газа за счет молекулярной перестройки - уменьшения молекулярного пробега молекул и увеличения внутренней энергии газа. Благодаря этому достигается более полное преобразование кинетической энергии высокочастотных ударных волны в тепло и как следствие повышение КПД устройства и уменьшение потребительских расходов на рабочий процесс;
возможность получения инфракрасного излучения в заданном диапазоне длин волн что обеспечивается благодаря покрытию внешней излучающей поверхности акустического резонатора которое выполнено из тугоплавкого материала. То есть путем подбора материала этого покрытия получают излучение в необходимом диапазоне длин волн.
На Фиг.1 показан газодинамический инфракрасный излучатель - продольный разрез; на Фиг.2 - вариант изобретения в котором объем полости заполненной металлом увеличивается со стороны глухого конца по направлению к входной части рабочей полости резонатора.
Заявляемый газодинамический инфракрасный излучатель содержит газогенератор 1 со сверхзвуковым соплом 2 с выходным диаметром daи акустический резонатор 3 с диаметром входа dp> da.
Сверхзвуковое сопло 2 газогенератора 1 расположено строго соосно рабочей полости 4 акустического резонатора 3 на расстоянии (х) от устья 5 акустического резонатора 3. Расстояние х равно длине первой "бочки" (зоны нестабильности) сверхзвуковой нерасчетной струи газа. У устья 5 установлен профилированный акустический отражатель 6. Рабочая полость 4 образована внутренней поверхностью резонатора 3. Глухой конец 7 рабочей полости 4 выполнен вогнутым а входная часть 8 - конфузорной. Длина l входной части 8 составляет не менее 13 длины L всей рабочей полости 4 резонатора 3. Между внутренней и внешней поверхностями акустического резонатора 3 выполнена полость 9 заполненная легкоплавким высокотеплопроводным металлом 10 (например натрием -Nамагнием -Mgмедью -Сuи др.). Объем этой полости 9 увеличивается со стороны глухого конца 7 по направлению к входной части 8 рабочей полости 4 резонатора 3. При этом объем полости 9 V1больше объема металла 10 V2на объемV=V1-V2 рассчитанный при заданном максимальном режиме разогрева глухого конца резонатора 3. Этот дополнительный объемV необходим для температурного расширения металла в полости 9. На внешней излучающей поверхности акустического резонатора 3 нанесено покрытие 11 из тугоплавкого материала. В качестве тугоплавкого материала может быть использован металл (например молибден титан хром вольфрам) керамический материал и т.д.
Устройство работает следующим образом. В газогенераторе 1 генерируется нерасчетная сверхзвуковая струя газа которая с помощью сверхзвукового сопла 2 через конфузорную входную часть 8 направляется в рабочую полость 4 акустического резонатора 3. В резонаторе 3 возникает осциллирующий скачок уплотнения (ударная волна) с высокой частотой и известной амплитудой. За счет создания автоколебательного режима в рабочей полости 4 резонатора 3 продолжают генерироваться ударные волны вследствие чего нагревается газ у вогнутого глухого торца 7. Входная ударная волна отражается профилированным акустическим отражателем 6 амплитуда ее увеличивается что вызывает увеличение мощности ударных волн в полости 4 резонатора 3 и увеличение температуры газа в глухом конце 7. Отраженные ударные волны концентрируются на оси резонатора 3 с помощью вогнутого глухого конца 7 рабочей полости 4 вследствие чего температура газа продолжает увеличиваться за счет молекулярной перестройки - уменьшения молекулярного пробега молекул и увеличения внутренней энергии газа. Это приводит к расплавлению металла 10 в полости 9 и выравниванию температурного поля внешней поверхности резонатора 3 на стационарном режиме (=). Покрытие 11 обеспечивает возможность получения ИК-излучения внешней поверхности акустического резонатора 3 в заданном диапазоне длин волн.
Таким образом в заявляемом устройстве достигается получение равномерной температуры излучающей поверхности за счет того что тепло по внешней излучающей поверхности акустического резонатора распределяется равномерно. Заявляемое изобретение также позволяет повысить КПД устройства и уменьшить потребительские расходы на рабочий процесс благодаря наиболее полному преобразованию кинетической энергии ударных волн в тепловую. И наконец заявляемое изобретение позволяет получить инфракрасное излучение в заданном диапазоне длин волн в соответствии с требованиями эксплуатации устройства.
Заявляемое изобретение может найти широкое применение не только в теплотехнике но и в тех областях техники где необходимы устройства получения ИК-излучения в заданном диапазоне длин волн например в системах сушки обогрева имитации ИК-излучения различных тепловыделяющих объектов для тестирования ИК измерительной аппаратуры.
Газодинамический инфракрасный излучатель содержащий акустический резонатор для генерации высокочастотных ударных волн и газогенератор сверхзвуковое сопло которого установлено строго соосно рабочей полости резонатора отличающийся тем что между внутренней и внешней поверхностями резонатора выполнена полость заполненная легкоплавким высокотеплопроводным металлом.
Газодинамический инфракрасный излучатель по п.1 отличающийся тем что полость между внутренней и внешней поверхностями резонатора выполнена с увеличенным объемом со стороны глухого конца по направлению к входной части рабочей полости резонатора.
Газодинамический инфракрасный излучатель по любому из пп.1 и 2 отличающийся тем что у устья акустического резонатора установлен профилированный акустический отражатель.
Газодинамический инфракрасный излучатель по любому из пп.1-3 отличающийся тем что входная часть рабочей полости резонатора выполнена конфузорной на длину не менее 13 от длины всей рабочей полости.
Газодинамический инфракрасный излучатель по любому из пп.1-4 отличающийся тем что глухой конец рабочей полости резонатора выполнен вогнутым.
Газодинамический инфракрасный излучатель по любому из пп.1-5 отличающийся тем что на внешней поверхности акустического резонатора выполнено покрытие из тугоплавкого материала.
Радиационная газовая горелка (Патент RU 2226647):
Жданок Сергей Александрович (BY)
Лапцевич Павел Степанович (BY)
Крауклис Андрей Владимирович (BY)
Сахнович Дмитрий Валерьевич (BY)
Научно-производственное предприятие "Технологии химической физики" (BY)
Изобретение относится к области техники для сжигания газообразного топлива а именно к радиационным газовым нагревателям в частности к радиационным газовым горелкам применяемым в технике и в быту. Радиационная газовая горелка содержит корпус соединенный с системой смешивания и подачи газовоздушной смеси рассекатель потока и металлосетчатый излучатель установленный в корпусе. Излучатель состоит из нижней и верхней по ходу движения газовоздушной смеси сеток с различным размером ячеек. Сетки излучателя образуют внутреннюю полость в виде двояковыпуклой либо выпукло-вогнутой линзы. Нижняя сетка имеет размер ячеек меньше чем верхняя и обращена выпуклостью навстречу потоку газовоздушной смеси. При использовании настоящего изобретения улучшается качество сжигания газовой смеси уменьшается содержание окислов азота и окиси углерода в продуктах сгорания и увеличивается к.п.д. горелки. 4 з.п. ф-лы 3 ил. 1 табл.
Изобретение относится к области техники для сжигания газообразного топлива а именно к радиационным газовым нагревателям в частности к радиационным газовым горелкам применяемым в технике и в быту.
Газовые горелки инфракрасного излучения позволяют теплообмен конвекцией заменить более экономичным лучистым или конвективно-лучистым. За счет эффективного радиационного охлаждения температура в зоне горения снижается что приводит к значительному уменьшению содержания окислов азота в продуктах сгорания. Усовершенствования в данной области техники в основном направлены на дальнейшее уменьшение содержания окислов азота в продуктах сгорания.
В качестве излучающих элементов в радиационных газовых нагревателях используются либо керамические матрицы либо наборы металлических сеток.
Известна радиационная газовая горелка с излучающем элементом в виде двухслойной керамической матрицы. Первый слой по ходу движения газовоздушной смеси толщина которого 025 см имеет пористую структуру с диаметром пор 001-25 мм. Толщина второго слоя 125 см диаметр пор 125-10 мм [1].
К недостаткам такой горелки относятся большое гидравлическое сопротивление и хрупкость керамической матрицы.
Известна промышленная горелка инфракрасного излучения с низким содержанием СО и NOхв продуктах сгорания. Горелка состоит из корпуса рефлектора инфракрасного излучения инжектора с соплом и смесителем отражателя с полкой излучающей керамической насадки и сетки. Размещение отражателя на определенном расстоянии от выхода инжектора позволяет организовать равномерное горение по всей поверхности горелки и снизить содержание окиси углерода и окислов азота в продуктах сгорания [2].
Недостатком горелки является наличие керамической насадки которая плохо выдерживает термические и механические удары и малопригодна для использования в горелках для бытовых газовых плит. Кроме того горелки с керамической насадкой имеют малый диапазон регулирования по мощности.
Известна также промышленная излучающая горелка для работы в тепловых агрегатах с использованием природного и сжиженного газа среднего давления. Горелка состоит из корпуса соплового узла инжектора рассекателя излучающего насадка и сетки-экрана. Излучающий насадок представляет собой блок из 32 перфорированных керамических плиток с диаметром огневых каналов 085 мм [3].
Недостатком горелки как и у всех горелок с керамическим излучающим элементом является недостаточная стойкость к механическим и тепловым ударам.
Использование вместо керамических излучателей металлических сеток нашло применение в излучающей горелке для водогрейных котлов. Горелка состоит из плоского держателя с подводящим газовым трактом. На держателе закреплен излучающий элемент который представляет собой металлическую сетку полусферической формы и по крайней мере одну перфорированную газораспределительную поверхность также в форме полусферы. Горение газовоздушной смеси происходит над поверхностью сетки. Для того чтобы сгорание газа над поверхностью металлической сетки происходило достаточно полно необходимо наличие объекта возвращающего часть излучения сетки обратно. Таким элементом в рассматриваемой горелке служит окружающая ее поверхность топки котла что ограничивает ее применение в других устройствах [4].
Наиболее близким аналогом данного изобретения является радиационная газовая горелка включающая в себя корпус который соединяется с системой смешивания и подачи газовоздушной смеси. В корпусе закреплен излучатель состоящий из огнеупорной сетки и отражательного экрана из металлической проволоки. Горение происходит между огнеупорной сеткой и отражательным экраном. Для равномерного распределения потока газовоздушной смеси в корпусе размещены пластины рассекателя [5].
Задачей изобретения является улучшение качества сжигания газовой смеси т.е. уменьшение содержания окислов азота и окиси углерода в продуктах сгорания и увеличение к.п.д. горелки.
Поставленная задача достигается тем что в радиационной газовой горелке содержащей корпус соединенный с системой смешивания и подачи газовоздушной смеси рассекатель потока и установленный в корпусе металлосетчатый излучатель состоящий из нижней и верхней по ходу движения газовоздушной смеси сеток с различным размером ячеек сетки излучателя установлены в корпусе таким образом что образуют внутреннюю полость в виде линзы толщиной не менее 8-10 характерных размеров ячеек нижней сетки причем нижняя сетка имеет размер ячеек меньше чем верхняя и обращена выпуклостью навстречу потоку газовоздушной смеси.
В одном варианте верхняя и нижняя сетки излучателя образуют двояковыпуклую линзу.
В другом варианте верхняя и нижняя сетки излучателя образуют выпукло-вогнутую линзу.
В одном из вариантов корпус горелки состоит из одной двух или большего количества частей с раздельной подачей газовоздушной смеси в каждую из них.
В предпочтительном варианте подача газа в отдельные части корпуса осуществляется из общего устройства для подачи газа.
При расположении сеток таким образом что область горения представляет собой двояковыпуклую линзу часть инфракрасного излучения от нижней и верхней сеток фокусируется на межсеточной области горения интенсифицируя процесс горения. При этом качество сжигания газа увеличивается и содержание окиси углерода в продуктах горения уменьшается. Если сетки расположены таким образом что область горения образует выпукло-вогнутую линзу причем обе сетки расположены выпуклой стороной навстречу потоку газовоздушной смеси то происходит деформация эпюры облучения в сторону возрастания направленности. При этом увеличивается эффективность лучистого теплообмена горелки с объектом нагрева и повышается к.п.д. горелки.
Краткое описание чертежей.
На фиг.1 представлено поперечное сечение газовой горелки когда сетки образуют выпукло-вогнутую линзу.
На фиг.2 представлено поперечное сечение газовой горелки когда сетки образуют двояковыпуклую линзу.
На фиг.3 представлено поперечное сечение газовой горелки корпус которой состоит из двух частей а сетки излучателя образуют двояковыпуклую линзу.
Горелка (фиг.1 2 3) по изобретению состоит из корпуса 1 состоящего или из одной (фиг.1 2) или из нескольких (на фиг.3 показаны две) частей. В последнем варианте корпус 1 имеет центральную 2 и периферийную 3 части (фиг.3). Соответственно количеству частей корпуса 1 горелка имеет одну (фиг.1 2) или две (фиг.3) системы 4 смешивания и подачи газовоздушной смеси состоящей из газового сопла 5 и смесителя 6. Одно или несколько сопел 5 соединены соответственно с одноканальным или многоканальным (фиг.3) газовым краном 7 открывающим подачу газа в одну одновременно или поочередно в несколько частей корпуса 1 горелки. Кроме того горелка включает в себя рассекатель потока 8 и металлосетчатый излучатель 9 состоящий из нижней сетки 10 и верхней сетки 11.
Горелка работает следующим образом. Все элементы горелки крепятся на корпусе 1. Газ выходя с большой скоростью из сопла 5 инжектирует необходимое для горения количество воздуха и через смеситель 6 вместе с воздухом направляется в подсеточное пространство. Для обеспечения равномерного распределения газовоздушной смеси по всей площади горелки установлен рассекатель потока 8.
Горение газовой смеси происходит в металлосетчатом излучателе 9 между сетками 10 и 11. Значительная часть тепла при сгорании передается нижней сетке 10 которая нагреваясь становится источником инфракрасного излучения. Верхняя сетка 11 во-первых возвращая часть излучения в межсеточную область интенсифицирует процесс горения и во-вторых нагреваясь продуктами сгорания и излучением от нижней сетки 10 сама становится источником инфракрасного излучения.
Размеры ячеек сеток должны быть такими чтобы удовлетворять нескольким противоречивым требованиям. С одной стороны они должны быть достаточно велики чтобы обеспечивалось низкое гидродинамическое сопротивление необходимое для нормальной работы инжектора а с другой стороны величина ячеек в нижней сетке должна быть меньше критической при которой происходит проскок пламени. Для верхней сетки суммарная площадь проходного сечения должна быть достаточно велика чтобы обеспечить низкое гидродинамическое сопротивление и в то же время она должна возвращать достаточную часть излучения от нижней сетки для поддержания горения в пространстве между сетками.
Было установлено что нижняя по ходу газовоздушной смеси сетка должна иметь характерный размер ячеек не более 08 мм а верхняя не менее 15 мм.
Расстояние между сетками должно быть не менее 8-10 размеров ячеек нижней сетки и зависит от соотношения скорости горения и скорости течения газовоздушной смеси.
В предпочтительном варианте изобретения был использован металлосетчатый излучатель с квадратными ячейками размером 05х05 мм для нижней сетки и 3х3 мм для верхней сетки. Измерялось время нагрева 2 кг воды до 90С и определялся состав продуктов сгорания. Контролировался мгновенный расход газа суммарный расход газа за время эксперимента для воды использовалась одна и та же емкость. Состав продуктов сгорания определялся газоанализатором TESTO-350. В таблице 1 приведены результаты сравнительных экспериментов.
Таким образом из приведенных в таблице 1 данных видно что для горелки в которой область горения представляет собой двояковыпуклую линзу содержание окиси углерода в продуктах сгорания составляет 1-2 млн-1или в 10 раз меньше чем для плоской горелки. Расход газа который определяет к.п.д. горелки при нагреве одинакового количества воды в горелке в которой область горения представляет собой выпукло-вогнутую линзу на 12% (321 л по сравнению с 365 л) меньше чем в горелке с плоскими сетками.
При использовании настоящего изобретения улучшается качество сжигания газовой смеси уменьшается содержание окислов азота и окиси углерода в продуктах сгорания и увеличивается к.п.д. горелки.
Источники информации
Патент США №4889481 26.12.89.
Патент RU №2084762 20.07.97.
А.К. Родин. Газовое лучистое отопление. Л.: Недра 1987.
Патент США №5474443 12.12. 1995.
Патент США №4437833 от 20.03.84.
Газооборудование котельной
Монтаж газопровода должна выполнять специализированная монтажная организация в соответствии с действующими "Правилами безопасности в газовом хозяйстве" ПБ 12-368-00 и СНиП 3.05.02-88 "Газоснабжение".
Предусматривается газооборудование встроенной топочной с установкой двух турбокотлов "THERM DUO 50FT".
Для отопления гаража предусматривается установка горелки ГИИ-20.
Давление газа в месте врезки газопровода 235 даПа.
Для непрерывного автоматического контроля содержания топливных газов в воздухе топочной гаражном помещении устанавливается сигнализатор загозованости САОГ-К1 Ду50 для подачи световой и звуковой сигнализации и отключения подачи газа с помощью мембранного электромагнитного клапана при повышении сигнального уровня концентрации в помещении.
Согласно ПБ-01-03 п. 84 на вводе в топочное помещение где установлено газовое оборудование предусмотрена установка термозапорного клапана предназначенного для прекращения подачи газа при повышении температуры воздуха (100°С) в случае пожара.
Для отвода продуктов сгорания и забора воздуха на горение от отопительных котлов с закрытой камерой сгорания предусмотрена коаксиальная труба которая выводится через наружную стену согласно СП 42-101-2003 п. Г.20-22. Вентиляция топочной осуществляется из металлической трубы Ду150 мм которая выводится на улицу выше крыши на 05м через наружную стену. Вентиляция гаражного помещения осуществляется через дефлектор ВЕ-6 ∅800.
Естественность освещения и легкосбрасываемость конструкций в помещении с отопительным газовым оборудованием достигается за счет остекления окон что соответствует требованиям СП-42-101-2003 п.6.18. Площадь остекления окна Fфак ≥ Fтр=Vпом.х003.
Сварку труб производить по ГОСТ 16.037-80 с применением сварочного материала указанного в СНиП 3.05.02-88 "Газоснабжение" в зависимости от вида сварки и материала труб.
Сварное соединение стальных труб должно быть равнопрочно основному металлу труб или иметь гарантированным заводом-изготовителем согласно стандарту или техническим условиям на трубы коэффициент прочности сварного соединения. Трубы должны быть испытаны гидравлическим давлением на заводе изготовителе или иметь запись в сертификате о гарантии того что трубы выдержат гидравлическое давление величина которого соответствует требованиям стандартов и технических условий на трубы. Для соединения труб следует применять дуговую и газовую сварку согласно СНиП 3.05.02-88* п.п.2.17-2.21 с применением электродов типа Э42Э46Э42АЭ46А по ГОСТ 9467-75а также ГОСТ 2246-70.
После монтажа газопровод следует продуть для очистки внутренней полости а затем произвести испытание на прочность и герметичность согласно СНиП 3.05.02-88 "Газоснабжение".
После окончания монтажа и испытаний газопроводы окрасить лакокрасочным покрытием состоящим из двух слоев грунтовки по ГОСТ 25129-82 и двух слоев масляной краски по ГОСТ 8292-85.
При производстве строительно-монтажных работ должны быть соблюдены требования по технике безопасности в строительстве предусмотренные СНиП III-4-80 «Техника безопасности в строительстве». Электромонтажные работы должны проводиться в соответствии с требованиями "Правил устройства электроустановок" (ПУЭ)СНиП 3.05.06-85 "Электрические устройства" "Правил безопасности в газовом хозяйстве" ПБ 12-368-00.
Общий расход газа с учетом горелки ГИИ-20 для отопления гаражного помещения топочной с установкой 2-х турбокотлов марки "THERM DUO 50FT" составляет 248 м³час годовой расход 562 тыс.м³год.
1 Автоматизация котельной
Устанавливаемые в котельной котлы снабжаются двухступенчатыми газовыми горелками марок и немецкой фирмы Данные горелки отвечают многим важным параметрам. Такими параметрами являются оптимальное смешение газовоздушной смеси контроль наличия пламени розжиг в автоматическом режиме контроль герметичности клапанов и полное автоматическое управление с возможностью отсекать газ при понижении давления воздуха или газа.
На панели управления котлами оборудованными блоками управления LFL 1.32202 поступают сигналы по которым оператор получает подробную информацию о состоянии процессов протекающих в котлах.
Микропроцессор находящийся в панели управления позволяет плавно регулировать температуру воды в подающем трубопроводе котла. Данная возможность осуществляется через воздействие на моделирующую напорную горелку в зависимости от температуры наружного воздуха. Отопительным контуром управляют в автоматическом режиме панели управления Vitotronic 333. В связи с тем что в панелях управления имеется дополнительное оборудование данные панели управления так же регулируют и программируют отопительный контур со смесительным вентилем и сервоприводом регулируют и программируют горячее водоснабжение.
Для контроля давления газа и давления воздуха у горелки содержания СО и разрежения дымовых газов в дополнение к системе автоматизации котла поставляются соответствующие контрольно-измерительные приборы.
Она непрерывно контролирует состояние датчиков аварийных параметров. К таким параметрам относятся: положение запорного клапана содержание газа и СО в помещении самой котельной отсутствие в электромагнитной цепи обрывов.
В аварийной ситуации система перекрывает газоотсекающий клапан и выдает звуковые и световые сигналы об аварийной ситуации с указанием причины на пульте диспетчера.
Устанавливаются метановые сигнализаторы загазованности на расстоянии 10-30 см от потолка. СО - сигнализаторы загазованности устанавливаются в рабочей зоне оператора на расстоянии 15-18м от пола но не ближе 2 метров от места где подается приточный воздух. Под все сигнализаторы и датчики в здании котельной запроектированы индивидуальные розетки причем удаленность их расположения от приборов-потребителей не должна превышать 12 метров.
Согласно нормативной литературе отсекающий клапан устанавливается на горизонтальном участке газопровода.
Контроль над работой котельной осуществляется оператором из собственного помещения куда выносится пульт управления диспетчера. Сам комплекс котельного оборудования в обслуживающем персонале не нуждается.
Организация строительства и строительно-монтажных работ
Земляные работы осуществляются согласно проекту организации работ запроектированной подрядной организацией. Качество выполненных работ и соответствие действительности должно подтверждаться актом выполненных работ.
При укладке газопровода производят следующие основные действия:
Производство подготовительных работ: устройство временных зданий и сооружений заготовка узлов и деталей в ЦЗМ.
Земляные работы: строительство ограждений и временных мостов разбивка трассы предварительная планировка площадей бульдозером (ДЗ-8) разработка и доработка грунта экскаваторами (ЭО-2621).
Транспортно-заготовительные работы: доставка (КАМАЗ 5511) на трассу трубопроводов сборка и сварка ветвей газопровода в плети на бровке траншеи.
Строительство инженерных сетей: разработка траншеи и котлованов устройство песчаного основания (10 см) под газопровод камеры с зачисткой дна траншеи прокладка и стыковка плетей труб в траншее на основании стыковая сварка газопровода на дне траншеи монтаж фасонных частей и установка арматуры антикоррозионная изоляция неразъемных соединений. (Выгрузка труб в траншею производится краном КС-2561 (см. п. 9.4)).
Гидравлическое испытание газопровода и обратная засыпка: подбивка и присыпка газопровода песком (на 20 см выше верха газопровода) произведение пневматического испытания газопровода проверкой качества сварных швов с предварительной продувкой трубопроводов воздухом под давлением засыпка траншеи экскаватором уплотнение грунта с помощью катка на прицепе.
Сдача в эксплуатацию: демонтаж ограждений и произведение работ по благоустройству трассы сдача объекта в эксплуатацию.
Наиболее рациональный способ организации строительства газовых сетей – это поточный способ. При его осуществлении работы проводятся узконаправленными звеньями переходящими от захватки к захватке и производящими определенный список работ.
Технические характеристики используемой техники приводятся в таблице 6.1. Технические характеристики крана КС-2561 приведены в табл. 6.3
Технические характеристики строительной техники
Наименование показателя
Масса бульдозерного оборудования т
Номинальная емкость ковша м.куб
Максимальная глубина копания м
Максимальный радиус копания м
Максимальная высота выгрузки м
Масса эксплуатационная кг не более
2 Составление калькуляции затрат труда и проектирование состава бригады
Калькуляция затрат труда является начальным документом для составления графиков выполнения работ так как именно с ее помощью рассчитываются все необходимые затраты труда. При расчете трудовых затрат требуется предварительно ознакомиться со всем перечнем работ включенных в соответствующие сборники ЕНиР чтобы не упустить ни одной работы.
Затраты труда рассчитываются путем умножения объема работы на соответствующую норму указанную в сборнике ЕНиР и заносятся в таблицу приложения В.
Объем работы и нормативная трудоемкость определяется по трем захваткам. Основные работы по монтажу осуществляются при помощи механизмов (кранов экскаваторов и др.). По этой причине длительность работ на объекте (захватке) в сменах рассчитывается делением трудоемкости работ по монтажу на число рабочих в звене (бригаде).
Используется следующая последовательность (структура) потоков работ: подготовительные работы; земляные работы; устройство сети; работы по присыпке и испытанию газопроводов; обратная засыпка газопровода; сдача газопровода в эксплуатацию. При определении состава бригады указывают: специальность и разряд рабочих и максимально допустимое количество рабочих в звене. Полученные данные сводятся в таблицу (приложение В).
При проведении строительных работ перед земляными работами выполняются подготовительные работы (по проекту принимаем одного рабочего с продолжительностью 1 день) а после испытания трубопровода осуществляется его сдача (по проекту принимаем одного рабочего с продолжительностью 1 день). Согласно таблице приложения В составляется: матрица циклограмма график движения рабочих и сетевой график. Перечисленные графические изображения представлены в графической части работы (Лист-9).
3 Расчет сетевого графика
По циклограмме потока строится сетевой график. График строится с учетом указанных ниже принципов:
А) Каждая работа на захватке самостоятельная и имеет свой шифр а также свои предшествующие и последующие события и работы;
Б) При построении топологии сети надо следить за тем чтобы в ней были правильно прописаны технологические и организационные связи между работами и комплексами.
В) При нумерации событии необходимо чтобы номер предидущего (начального) события был меньше следующего (конечного).
После проверки правильности взаимосвязей между работами выполняют расчет параметров сетевого графика. Сетевой график приведен в графической части дипломного проекта. В таблице 6.2 приведены результаты расчета.
Таблица 6.2 - Расчет сетевого графика
Критический путь Н=32 дня.
4 Определение требуемых технических параметров крана
Основными параметрами крана являются:
- масса перемещаемого груза.
Рисунок 6.1 – Схема определения вылета стрелы автокрана для опускания труб в траншею
Вылет стрелы при укладке трубы газопровода:
где: k –расстояние от ближайшей к выемке опоры крана до края траншеи м;
с – проекция заложения откоса м;
d – расстояние от края конструкции до центра тяжести монтируемой конструкции м;
Рассчитаем требуемую грузоподъемность.
Масса одного погонного метра трубы ПЭ 100 ГАЗ SDR 11-225х205 равна 132 кг длина плети трубы равна 13·3=39 м а ее масса равна:
По результатам расчета подбираем кран КС – 2561.
Рис. 6.2 Кран КС-2561 графики грузоподъемности и высоты подъема крюка:
— при основной стреле на выносных опорах; 2 – при удлиненной стреле; 3 — при основной стреле без выносных опор; 4 – при удлиненной стреле
Таблица 6.3-Характеристики крана КС – 2561.
Высота подъема груза
5 Расчет потребности в основных строительных материалах деталях и оборудовании
Потребность в основных строительных материалах деталях и механизмах оказывающих влияние на организацию складского хозяйства определяют по результату расчета объема работ и нормы расхода строительных материалов на единицу измерения или производственным нормам расхода номенклатуре типовых индустриальных изделий.
Полученные результаты сводятся в таблицы 6.4 и 6.5.
Таблица 6.4 -Ведомость потребности в основных строительных материалах
Сборка секций труб ПЭ 100 ГАЗ SDR 11-225х205
Сборка секций труб ПЭ 100 ГАЗ SDR 11-160х146
Сборка секций труб ПЭ 100 ГАЗ SDR 11-110х100
Сборка секций труб ПЭ 100 ГАЗ SDR 11-63х58
Устройство песчаной подушки
Таблица 6.5 - Ведомость потребности в изделиях деталях и оборудовании
Устройство переходных мостов
Устройство тройников 225
Устройство тройников 160
Устройство тройников 110
Устройство отводов 225
Устройство отводов 160
Устройство отводов 110
Устройство отводов 63
Прокладка сигнальной ленты
6 Расчет технико-экономических показателей.
Объективными показателями качественной оценки графика движения рабочих являются:
Коэффициент неравномерности движения персонала во времени:
где Туст – период установившегося движения персонала дни;
Тобщ – общий срок строительства дни.
Коэффициент неравномерности движения персонала по количеству:
Rср – среднее количество персонала.
Среднее количество персонала определяется по формуле:
где Qф – общее количество затрат труда находим по графику движения персонала.
Коэффициент совмещения процессов строительства во времени:
где Тпос – суммарная длительность произведения всех операций строительства дней;
Тпр – длительность произведения всех операций строительства по проекту дней.
7 Расчет потребности во временных сооружениях
Расчет площадей временных зданий и сооружений произведен на максимальное количество работающих в смену определяемое по графику движения рабочих с учетом рабочих занятых на неосновном производстве (24%) неучтенных работ (10%) и ИТР (1 ИТР на 20 рабочих).
Таблица 6.6 - Расчет временных зданий
Наименование помещений
Наименование показателей
Площадь на 1 чел ИТР
«Универсал» 1129-022
Умывальные и гардероб
Площадь на 1 рабочего
Число человек на 1 душ
Помещение для сушки одежды
«Универсал» 1129-024
Помещение для обогрева рабочих
Помещение для приема пищи
Число рабочих на 1 унитаз
8 Расчет потребности в электроэнергии и сжатом воздухе
Расчет необходимости в электрической энергии определяется на основе информации о потребности в электрической энергии машин и механизмов:
где Pсв – мощность устройств освещения кВт;
к2 – коэффициенты одновременности потребления (к2=10).
В представленном случае электрическая энергия тратится на дежурное освещение в темное время суток на освещение административных и бытовых помещений проездов и переходов:
- охранное освещение 2 кВт на 1 км;
- освещение административных и бытовых помещений 15 Вт на 1м²;
- монтаж стальных и железобетонных конструкций сварка труб 24 Вт на 1 м2;
- внутреннее освещение закрытых складов 3 Вт на м2.
Так как суммарный расход электрической энергии меньше 20 кВт то используются местные электрические сети.
Расчет потребности сжатого воздуха для продувки и опрессовки газопроводов:
где: наибольший внутренний диаметр испытываемого газопровода м;
испытательное давление (принимаемое по СНиП 42.103-2004) МПа;
средняя длина трубопроводов испытываемых в смену м.
Экономика систем газоснабжения
В дипломном проекте запроектирована система газоснабжения города.
Рост темпов экономики страны и развитие благосостояния граждан зависит от уровня развития системы топливоснабжения. Среди различных видов топлива в нашей стране ведущее место занимает сетевой природный газ. Это обусловлено рядом его преимуществ таких как доступность высокая теплотворная способность экологичность.
Газотранспортные системы в России имеют большую протяженность и представляют собой комплекс взаимосвязанных элементов: газораспределительных станций разветвленных сетей среднего высокого и низкого давления газорегуляторных пунктов газопотребляющих установок. Основной задачей систем газоснабжения является бесперебойное обеспечение природным газом населения промышленных и комунально-бытовых потребителей.
К системам снабжения потребителей природным газом предъявляют следующие требования: безопасность и бесперебойность подачи газа потребителям возможность отключения различных участков сети для проведения плановых мероприятий по обслуживанию и ремонту устранения аварий удобство и простота эксплуатации.
Развитие системы газоснабжения непосредственно связано с темпами роста производства с реконструкцией существующих предприятий и переводом систем топливопотребления населенных пунктов на природный газ в связи с чем темп роста систем газоснабжения увеличивается.
Экономическая необходимость строительства системы газоснабжения обусловлена снижением количества сжигаемой древесины и угля а следовательно снижением себестоимости теплоснабжения населения. Целесообразность проекта обусловлена выбором топлива (природный газ – большая теплота сгорания низкая стоимость) схемы газоснабжения ГРПШ.
Возможными источниками финансирования являются государство (в рамках программы по газификации регионов Российской Федерации) крупные предприятия (ОАО «Газпром») частные инвесторы. При отсутствии в бюджете региона средств на строительство газопровода строительство может производиться на средства строительной организации на условиях инвестиционного соглашения с последующими выплатами по договору. Строительство домовых вводов может финансироваться средствами собственников жилья.
Уровень спроса на проектируемый газопровод очень высок. В газификации нуждаются все жители города так как это сэкономит средства на отопление горячее водоснабжение а для юридических лиц и на вентиляцию. Повысится безопасность теплоснабжения. Промышленные предприятия также перейдут на природный газ с целью экономии средств и увеличения количества выпускаемой продукции (т.е. увеличения дохода).
Для вычисления сметной стоимости строительства сооружений и линейных объектов или порядка их строительства необходима следующая сметная документация:
) сметы (сметные расчеты) на определенные типы строительных процессов (локальные сметы сметные расчеты);
) сметы на отдельные элементы строительного процесса (объектные сметы сметные расчеты);
) сметы на строительство всего объекта в совокупности (сводные сметные расчеты сводки затрат).
Сметная документация ведется в строгой последовательности и не зависит от способа производства строительно-монтажных работ.
Локальная смета – это первичная сметная документация. Она составляется в зависимости от типов работ или основных конструктивных элементов и инженерного оборудования зданий и сооружений. Разрабатывается она для каждого конкретного элемента строительной деятельности. Локальная смета – это главный элемент сметной калькуляции. Она может составляться как в технологической так и в ресурсной форме сметного отчета. В локальной смете в случае необходимости строительные работы или ресурсы раскладывают по разделам которые необходимы для технологических и организационных особенностей объекта строительной деятельности. В локальной смете вычисляются лишь прямые затраты в строительство. Если локальная смета будет являться единственной сметной документацией для подрядчика то к ней обязательно следует прибавить и косвенные затраты а также прибыль подрядчика. В этом случае подобная смета будет иметь функции объектной сметы.
Локальные сметы (или расчеты) рассчитываются для:
- зданий и сооружений (на строительно-монтажные работы специальные строительные работы внутренние санитарно-технические работы внутреннее освещение закупка инструментов необходимой мебели инвентаря и пр.);
- работ на строительной площадке (на вертикальную планировку устройство инженерных коммуникаций железнодорожных путей и дорог благоустройство территории строительство малых архитектурных форм и пр.).
Стоимость установленная локальной сметой включает в себя прямые затраты (ПЗ) накладные расходы (НР) и сметную прибыль (СП) сведенные в формулу цены строительства (Ц):
Прямые затраты складываются из стоимости строительных материалов изделий и конструкций () заработной платы строителей () а также затрат на эксплуатацию строительной техники () здесь уже учитывается заработная плата рабочих-машинистов:
Накладные расходы представляют собой затраты которые не связаны непосредственно с производством отдельного изделия или выполнением определенного вида работ. Они относятся ко всему выпуску продукции. Это расходы на содержание эксплуатацию и текущий ремонт зданий сооружений и оборудования; отчисления на соц. страхование и другие необходимые платежи; расходы на содержание и заработную плату административного и управленческого персонала; расходы связанные с потерями от брака и простоев и др. Накладные расходы включены в себестоимость готовой продукции но не прямо а косвенно т. е. прямо пропорционально сумме заработной платы стоимости сырья строительных материалов и т. д.
В сметах на подрядное строительство необходимо предусматривать вознаграждение для подрядчика (согласно статье 709 ГК РФ) в виде сметной прибыли. Сметная прибыль в строительной деятельности должна гарантировать выплаты по обязательным платежам и налогам из прибыли восполнение оборотных средств фирмы строительного предприятия создание фонда материального поощрения и необходимые финансовые ресурсы для дальнейшего развития строительного предприятия. Сметная прибыль при подсчете стоимости планируемого строительства вычисляется на уровне общественно-необходимых затрат для расширенного воспроизводства подрядных организаций строительной отрасли региона в котором осуществляется строительная деятельность. Подрядный договор на строительство оговаривает сметную прибыль. В стоимости она утверждается конкретно для каждого отдельного подрядчика на основе формирования договорной (контрактной) стоимости строительства.
Сметная прибыль является нормативной частью цены строительной продукции она не прибавляется к себестоимости строительных работ.
Сметная прибыль учитывает затраты на:
- определенные федеральные региональные и местные налоги и сборы; сюда входят налог на прибыль организаций налог на имущество налог на прибыль предприятий и организаций по ставкам которые устанавливаются местными органами самоуправления в размере не выше 5 процентов;
- расширенное развитие подрядных организаций (модернизация технологического оборудования реконструкция элементов основных фондов);
- материальное поощрение работников (материальная помощь проведение мероприятий по охране здоровья и отдыха не связанных с участием строителей и административно-управленческого персонала в производственном процессе);
- организацию помощи и бесплатных услуг для учебных заведений.
Сметная прибыль рассчитывается на основании:
- общеотраслевых нормативов которые устанавливаются для всех исполнителей строительных работ;
- нормативов по отдельным видам строительных и монтажных работ;
- индивидуальной нормы которая при необходимости разрабатывается для отдельной подрядной организации.
Сметная прибыль так же как и накладные расходы зависит от объемов средств на заработную плату рабочих (строителей и механизаторов) которые включены в состав сметных прямых затрат.
На практике применимы разные методики для нахождения сметной стоимости строительства:
Ресурсный метод определения стоимости строительного процесса. Представляет собой калькуляцию в текущих (базисных прогнозируемых) ценах и тарифах элементов затрат (ресурсов) необходимых для осуществления проекта. К ресурсам которые используются в процессе строительства относят: затраты труда работников основного производства и механизаторов время эксплуатации строительных машин и механизмов используемых в строительстве представленный в натуральных измерителях расход материальных и энергетических ресурсов (материалов изделий конструкций энергоносителей на нужды технологического процесса). Материалы выбираются на основе сборников ГЭСН-2001 и других сметных нормативов.
Ресурсно-индексный метод. Является слиянием ресурсного метода подсчета с системой индексов (текущих или прогнозируемых) по отношению к сметной стоимости установленной на основе расчёта ресурсов оцененных в базисном или текущем уровне цен. Ресурсно-индексный метод позволяет более точно определить сметную стоимость по сравнению с базисно-индексным методом. В ходе такого подсчета индексы используются только по отношению к малой части стоимости показателей.
Базисно-компенсационный метод. Представляет собой суммирование цен вычисленных в базисном уровне (по сметным нормативам 1991 или 1984 гг.) и устанавливаемых расчётами дополнительных затрат связанных с повышением цены и тарифов на используемые в строительном процессе ресурсы (материальные технические энергетические трудовые строительное оборудование инвентарь и пр.). Конкретизация этих расчётов производится в течение строительного процесса и зависит от реальных колебаний цены и тарифов. Подсчет стоимости строительства в данном методе складывается из двух этапов:
- на первом этапе осуществляется расчет базисной цены; параллельно с этим производится прогноз повышения указанных цен в связи с инфляцией ростом цен;
- на втором этапе при оплате работ производится подсчет доп. затрат связанных с действительными изменениями цены и тарифов.
В результате стоимость строительного процесса складывается из её базисного уровня всех доп. затрат связанных с ростом цены и тарифов на используемые ресурсы.
Базисно-индексный метод. Этот метод представляет собой использование различных индексов (коэффициентов) перерасчета сметной стоимости для перерасчета их из базисного в текущий (прогнозируемый) уровень цен. В этом случае цена работ и затрат в базовом уровне цен умножается на соответствующие коэффициенты – индексы перерасчета. Под базисным уровнем цен понимается уровень цен закрепленный на конкретный момент (определенную фактическую дату). На практике под базисным уровнем подразумевается либо база сметных цен введенных в эксплуатацию с 01.01.2001 г. или при отсутствии первой действовавшая с 01.01.91 г. по 31.12.2000 г. Текущий (прогнозируемый) уровень цен определяется уровнем цен установившихся к моменту расчета смет или к моменту производства строительства (прогнозные цены).
При выполнении данного дипломного проекта использовался базисно-индексный метод расчета сметной стоимости. Он является простым и наиболее часто встречающимся на практике в настоящее время. Для определения базисных цен использовался «ТЕР-2001 Саратовская область».
Расчет сметы осуществлялся с использованием программы «Грандсмета».
В смету включены два раздела: земляные работы устройство инженерной сети.
При подсчете накладных расходов были использованы следующие процентные ставки от ФОТ:
земляные работы - 95%;
инженерные сети - 130%.
При подсчете сметной прибыли были взяты следующие процентные ставки от ФОТ:
земляные работы - 50%;
Расчет локальной сметы приводится в приложении Г.
Экологическая экспертиза проекта
Основным документом регламентирующим правила проведения экологической экспертизы в России является Федеральный Закон "Об экологической экспертизе" принятый в соответствии с указом Президента от 23 ноября 1995 года (с изменениями от 28.12.2013 № 406-ФЗ).
Целью экологической экспертизы является оценка экологических последствий принятия технических технологических и управленческих решений (реализации проекта) выработка на основе экспертного анализа социально и экономически приемлемых предложений направленных на снижение ущерба окружающей среде.
1 Характеристика объекта
В этом разделе осуществляется разработка экологической экспертизы по объекту «Газоснабжение города на 187 тыс. жителей». Рельеф местности спокойный разница в отметках высот незначительна. Грунты представлены преимущественно суглинками.
Температура наиболее холодной пятидневки -27 0С;
Средняя температура за отопительный период -50 0С;
Продолжительность отопительного периода 198 суток.
Застройка микрорайона города представлена одно- двух- и пятиэтажными домами.
2 Экологическая экспертиза на стадии проектирования
Для газификации микрорайона города была выбрана двухступенчатая система газоснабжения: природный газ выходит из ГГРП с давлением 03 МПа подходит к ШГРП редуцируется до давления 300 даПа и поступает к потребителям (за исключением коммунально-бытовых промышленных потребителей отопительных котельных которые запитываются от газопроводов среднего давления).
Состав газа и его характеристика приведены в таблице 1.4.
3 Экологическая экспертиза на стадии производства работ
В ходе строительства магистральных газопроводов газотранспортными предприятиями образуются промышленные отходы.
К промышленным отходам или отходам производства относят:
- оставшиеся после строительства сырье материалы полуфабрикаты которые образовались в ходе производственного процесса и утратили полностью или частично исходные потребительские свойства;
- шламы от очистки резервуаров хранения моторных масел и бензиновых фракций;
- строительные отходы и металлолом.
К бытовым отходам или отходам потребления относят:
- твердые выбросы и прочие вещества не утилизируемые в быту образующиеся в процессе амортизации предметов а также жизни эксплуатационного персонала строительного городка а также жителей малонаселенных мест;
- оборудование материалы и машины утратившие потребительские свойства в результате физического или морального износа.
Количество отходов потребления определяют по формуле:
где 033 – норматив образования бытовых отходов на одного работающего м3год;
n – число работающих 46 человек.
Металлические отходы должны быть собраны в контейнеры или ящики. Затем они передаются на предприятия "Вторчермета".
Отходы строительства газопровода
Способ сборки отходов
Обрезки полиэтиленовых труб при сварке
Затаривание в металлические контейнеры
Неликвид полиэтиленовых изделий
4 Экологическая экспертиза на стадии эксплуатации проектируемого объекта
Для одоризации природного газа используется этилмеркаптан. Среднее удельное содержание одоранта в природном газе составляет 0016 г на 1м3 природного газа.
В процессе эксплуатации газораспределительных систем появляются малозначительные но постоянные утечки газового топлива причиной которых служит невозможность достигнуть абсолютной герметичности резьбовых и фланцевых соединений запорной арматуры газоиспользующего оборудования.
Максимально возможные утечки природного газа из проектируемого газопровода происходят через микросвищи и неплотности линейной арматуры (м3год). Данные утечки м3год могут быть найдены по формуле:
где: 11135 – переводной коэффициент К(кг·сутки); D – диаметр расчетного участка газопровода м; L – длина газопровода диаметра D км; Рср – давление газа кгсм2; Tср – средняя температура газа в газопроводе 288 К; m – степень начальной герметичности в данной работе принимается равным 12; zср – средний коэффициент сжимаемости в данной работе принимается равным 092; t– время в течение которого эксплуатируется газопровод в данной работе принимается равным одному году или 365 суткам.
Для диаметра 160 мм утечка природного газа будет равна:
Для диаметра 110 мм утечка природного газа будет равна:
Для диаметра 63 мм утечка природного газа будет равна:
Во избежание возникновения утечек природного газа на линейных участках газопроводов перед вводом в эксплуатацию должны быть проведены обязательные испытания на герметичность.
В процессе эксплуатации газопроводной сети присутствуют выбросы в атмосферу загрязняющих веществ характеристика которых представлена в таблице 8.3
Характеристика загрязняющих веществ.
Загрязняющее вещество
Валовый выброс загрязняющих веществ тыс. тгод
Примечание: ПДКм.р. – предельно-допустимая концентрация загрязняющих веществ в атмосферном воздухе в населенных пунктах.
5Расчет аварийного выброса природного газа с ГРП и газопроводов
В качестве аварийной рассматривается ситуация которая может возникнуть при увеличении давления в системе газоснабжения до значения превышающего критическое.
Удельное количество выбросов природного газа истекающего в атмосферу из щели в сварных швах газопроводов гс рассчитывается по формуле:
где g – коэффициент учитывающий снижение скорости истечения природного газа из отверстий в сварных швах принимается равным 097; f – площадь отверстия истечения м2 находится по формуле:
где n – длина линии разрыва наружного периметра трубы газопровода измеряется в % от общего периметра в данной работе принимается равной 05; d – наружный диаметр газопровода м; s – ширина щели сварного шва в данной работе принимается равной 0001м; Wкр – предельная (критическая) скорость выброса природного газа из щели в сварном шве стыка газопровода мс рассчитывается по формуле:
где Т0 – абсолютная температура природного газа в газопроводе принимается равной 288 К; ρг – плотность природного газа при н. у. в данной работе принята равной 0775 кгм3; ρготв – плотность природного газа перед отверстием в сварном шве газопровода кгм3 находится по формуле:
где Т – абсолютная температура окружающей среды в данной работе принята равной 293 К; Ро – абсолютное давление природного газа в газопроводе в месте расположения сварного шва в данной работе принимается равным 400000 Па; Р – атмосферное давление равно 101325 Па.
Следовательно плотность природного газа перед отверстием в сварном шве газопровода будет равно:
Критическая скорость выброса природного газа из щели сварного шва стыка газопровода:
Площадь отверстия истечения будет равна:
Тогда удельное количество выбросов природного газа истекающего в атмосферу из щели в сварном шве газопровода будет равно:
Расход природного газа м3с определяется по формуле:
Норма расхода одоранта равна 16г на 1000м3 природного газа следовательно количество одоранта в выбросах природного газа гс находится по формуле:
где L – расход природного газа через щель в сварном шве газопровода м3с.
6 Расчет выбросов загрязняющих веществ при вводе газопровода в эксплуатацию.
В процессе пусконаладочных работ на наружных газопроводах количество газа выходящего в атмосферу м3 находится по формуле :
где Vс – объем природного газа в газопроводе между запорной арматурой м3 находится по формуле:
где L – протяженность стального газопровода между отключающими устройствами учитывается длина газовых вводов от цокольных вводов до ввода в здание в данной работе принимается в среднем равной 50 м для коттеджных домов с Ду25 и 210 м для многоэтажных домов с Ду32; F – площадь поперечного сечения газопровода м2; Ра – атмосферное давление равно 101325 Па; Рг – избыточное давление природного газа в газопроводе перед ШГРП при их пуске в данной работе принимается равным 300000 Па; tг – температура природного газа в газопроводе в данной работе принимается равной 15ºС.
Площадь поперечного сечения газопровода:
Объем природного газа в газопроводе между запорной арматурой:
Количество природного газа уходящего в атмосферу окружающей среды:
Время истечения природного газа принимается равным от 15 до 10 часов.
Расход природного газа м3с уходящего в атмосферу окружающей среды в процессе пусконаладочных работах находится по следующей формуле:
Тогда выброс метана составит:
0004057 · 0815 + 0000005894 · 0815 = 000003787 м3с.
Выброс одоранта будет равен:
0004057 · 0016 + 0000005894 · 0016 = 00000007434 м3с.
7 Воздействия на земельные ресурсы почвенно-растительный покров и животный мир.
Влияние проектируемого объекта на территорию строительства происходит преимущественно в процессе строительно-монтажных работ и заключается в отчуждении земель под строительство объекта и размещение рабочих.
Полное уничтожение растительного покрова происходит на местах проведения земляных работ при прокладке траншей под газопроводы рытье котлованов строительстве площадных объектов рабочего проезда.
Основополагающим фактором влияния будущего объекта на окружающий растительный мир является вырубка зеленых насаждений на территории строительства.
По завершении строительных работ следует производить рекультивацию земель. Это мероприятие осуществляется на основании постановления правительства РФ от 23 февраля 1994 г. №140 «О рекультивации земель снятии сохранении и рациональном использовании плодородного слоя почвы». Сначала осуществляются технические мероприятия (засыпка траншеи восстановление почвенного покрова). Затем проводится организационно-биологическая рекультивация. Она проводится в две стадии. На первой выращиваются пионерные (предварительные авангардные) культуры умеющие адаптироваться в существующих условиях и обладающие высокой восстановительной способностью. На второй – переходят к целевому использованию. Земли загрязненные тяжелыми металлами органическими веществами или продуктами промышленной переработки на первой стадии подвергают очистке с помощью сорбентов растений или микроорганизмов (биодеструктуров) а затем включают в хозяйственное использование под жестким контролем со стороны санитарно-эпидемиологических служб.
8 Мероприятия по сокращению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.
Для уменьшения выбросов вредных веществ в атмосферу в проекте разрабатываются следующие мероприятия:
строительно-монтажные работы (СМР) осуществляются только исправной техникой которая прошла технический осмотр на содержание в выхлопных газах оксида углерода (СО);
самым важным мероприятием для профилактики возможных аварий является организация системы производственного экологического мониторинга.
Обход подземных газопроводов должен осуществляться не реже одного раза в шесть месяцев при ежегодном приборном обследовании или одного раза в два месяца без его проведения. При этом должны:
- подлежать уточнению сохранность опознавательных знаков по трассе газопровода и устройств электрохимической защиты;
- проверяться условия проведения строительно-монтажных работ предусматривающие сохранность газопроводов от внешних механических повреждений.
В процессе эксплуатации ШГРП должны быть выполнены следующие работы:
- техническое обслуживание должно осуществляться не реже одного раза в шесть месяцев;
- текущий ремонт должен осуществляться не реже одного раза в год;
- капитальный ремонт с заменой оборудования а также средств измерения.
9 Выводы по разделу «Экологическая экспертиза».
Проведение экологической экспертизы показало что при соблюдении мероприятий оговоренных в разделе загрязнения превышающего установленные нормы происходить не будет.
Были оценены экологические последствия принятых в проекте технических решений. На основе экспертного анализа были выработаны социально и экономически приемлемые предложения направленные на снижение ущерба окружающей среде и улучшение экологической обстановки в регионе.
По завершении строительства промышленные и бытовые отходы затариваются и ликвидируются. Во избежание утечек газа проводятся испытания на герметичность. Был проведен расчет аварийного выброса природного газа (2979 гс). Выбросы вредных веществ не превышают ПДК (для метана и этилмеркаптана) и по расчету составляют менее нормативного значения в 0005кгс что соответствует допустимому уровню.
После ввода газопровода в эксплуатацию проводится организационно-биологическая рекультивация земель. Приняты меры по сокращению выбросов вредных веществ в атмосферу.
Заключение экологической экспертизы является положительным. Строительство проектируемого газопровода разрешается.
Безопасность технологического процесса
1 Анализ негативных факторов производственной среды
В основной части данного проекта разработана газовая сеть для газоснабжения микрорайона города. В следующей части разрабатывается организация строительства газопровода. В разделе «Безопасность технологического процесса» планируется найти решения по созданию условий для обеспечения безопасности строительства системы газопотребления.
Разработка мероприятий по безопасности технологического процесса при строительстве системы газопотребления города на 187 тыс. жителей проводилась согласно нормативной литературе [2728].
Строительство газораспределительной системы – это сложный многоуровневый и многокомпонентный процесс.
Ключевые этапы технологического процесса (ТП) строительства системы газоснабжения:
Подготовительные работы: строительство временных зданий и сооружений заготовка узлов и деталей в ЦЗМ.
Земляные работы: устройство ограждений территории строительства возведение временных мостов разбивка трассы предварительная планировка полосы отвода бульдозером разработка грунта экскаваторами ручная доработка траншей.
Транспортно-заготовительные работы: доставка на трассу трубопроводов запорной арматуры сборка и сварка секций трубопроводов в плети на бровке траншеи доставка коверов футляров контрольных трубок провода-спутника сигнальной ленты.
Устройство инженерных сетей: разработка грунта в траншее под приямки устройство песчаной подушки (10 см) укладка звеньев труб в траншею устройство коверов под контрольные трубки шаровые краны стыковая сварка нагревательными приборами (для полиэтиленовых труб) установка фасонных частей (тройники отводы заглушки) и задвижек (шаровых кранов) антикоррозионная изоляция стыков укладка спутника-провода и сигнальной ленты «Осторожно! Газ!»
Испытание газопроводов и обратная засыпка: присыпка газопровода песком (20 см) продувка и пневматическое испытание засыпка траншеи грунтом с помощью бульдозера уплотнение грунта прицепным катком.
Сдача в эксплуатацию: демонтаж временных зданий и сооружений а также временных мостов и ограждений благоустройство территории осмотр коверов.
Для успешного определения опасностей необходимо приведенный выше технологический процесс подвергнуть декомпозиции т. е. разложить на составляющие части и определить опасности или опасные сочетания от источников опасностей таких как явления процессы объекты предметы которые в определенных условиях могут нанести ущерб людским материальным природным и другим ресурсам.
Декомпозиция приведенного технологического процесса приведена в таблице 9.1.
Идентификация и анализ воздействия на работников объекта
вредных факторов технологического процесса.
Анализ таблицы 9.1 показывает что среди опасностей которые могут привести к неблагоприятным последствиям и которые возможно исключить из общего списка опасностей имеется недостаточное освещение строительной площадки в темное время суток. Так при производстве земляных и транспортно-заготовительных работ недостаточное освещение может привести к травматизму персонала (вплоть до летального исхода) и различным заболеваниям глаз в том числе к развитию катаракты и глаукомы.
Для обеспечения безопасности технологического процесса в работе предусматривается и рассчитывается искусственное освещение строительной площадки в темное время суток предусмотрены меры пожарной охраны.
1 Расчет прожекторного освещения строительной площадки
В данной работе рассматривается прожекторное освещение площадки для строительства. Использование в качестве рабочего прожекторного освещения для строительных площадок обладает рядом важных преимуществ по сравнению с освещением светильниками. Это благоприятное для объемного видения соотношение вертикальной и горизонтальной освещенности меньшая загруженность территории столбами и воздушной проводкой а также удобство обслуживания осветительной установки. Все вышеперечисленное приводит к значительному уменьшению затрат при производстве строительно-монтажных работ.Однако прожекторное освещение обязательно требует принятия мер для снижения слепящего действия и исключения теней. В этом случае рациональна будет комбинация прожекторного освещенияи светильников для участков с недостаточной шириной.
Светотехническим расчетом прожекторного освещения находятся:
- необходимое число прожекторов;
- высота прожекторов;
- место установки прожекторов;
- углы наклона оптических осей прожекторов в вертикальной и горизонтальной плоскостях.
Определение числа прожекторов производится приближенно в зависимости от мощности прожекторной установки и нормируемой освещенности. Приблизительноеколичество прожекторов будет равно:
где m – коэффициент учитывающий несколько величин таких как световая отдача источника света КПД прожекторов коэффициент использования светового потока; для прожекторов типа ЛН равен 02 - 025; ДРЛ и ГЛ – 012 - 016;
Eн – нормируемая освещенность горизонтальной поверхности лк;
k – коэффициент запаса зависит от количества очистки светильников в данной работе принимается не менее двух раз в год;
А – площадь освещения м2;
Pл – мощность лампы Вт.
Нормируемая освещенность горизонтальной поверхности по всей территории площадки где осуществляются строительно-монтажные работы принимается не менее 2 лк. Коэффициент запаса для прожектора принимается равным 2. Согласно таблице XIII.10 [29] к установке принимается прожектор ПЗС-45 с лампой накаливания ЛН-500 мощностью Рл = 500 Вт.
Таким образом имеем:
N = 0225·2·2·980 500 = 1764 2 шт.
То есть к установке принимается два прожектора.
Лампа ЛН-500 имеет imax=22000 кд тогда:
Производственное освещение верно спроектированное и устроенное улучшает производительность труда и качествостроительства оказывает благотворное психологическое влияние на рабочих повышает безопасность труда и понижает утомляемость и травматизм на производстве.
Таким образом для продолжения выполнения строительно-монтажных работ и в темное время суток для существенной экономии времени необходимо установить два прожектора марки ПЗС-45 на высоте не менее 856 м.
Рис. 9.1. Установка с двумя прожекторами ПЗС-45 и прожектор ПЗС-45
6 Электробезопасность
8 Пожарная безопасность на строительной площадке
9 Защита окружающей среды
В процессе сжигания разнообразных видов топлива могут образовываться вещества загрязняющие воздушный бассейн: зола сажа оксиды серы оксид углерода ароматические и канцерогенные вещества (бензапирен). С развитием промышленности растет потребление топлива а также количество выбрасываемых в атмосферу твердых взвесей токсичных и канцерогенных веществ. В связи с этим проблема защиты воздушного бассейна от загрязняющих веществ– одна из наиболее острых проблем современности
Оксид углерода весьма токсичен. При попадании в легкие он вступает в реакцию с гемоглобином крови и кровь теряет свою способность усваивать кислород. Оксид углерода образуется при неполном сжигании газа. Согласно санитарным нормам ПДК оксида углерода в воздухе рабочей зоны равна 20 мгм3 а при использовании природного газа для коммунально-бытовых потребителей – 2 мгм3.
10 Заключение по разделу «Безопасность технологического процесса»
Для монтирования системы газоснабжения приняты электросварочные установки с электрической блокировкой обеспечивающей автоматическое отключение цепи или понижение напряжения в цепи до 12 В с выдержкой времени не более 05с.
Для защиты стройплощадки от пожара принимаем один передвижной углекислотный двухбалонный огнетушитель типа УП-2М и 7 пенных ручных огнетушителей типа ОП-5.
Расположение предложенных КИР представлены на рис. 9.1.
Рис. 9.1 Схема производства работ
В ходе дипломного проектирования было выполнено следующее:
-разработан проект газоснабжения города на 18700 жителей на базе природного газа;
-выполнено технико-экономическое обоснование оптимального количества ШГРП в результате расчетов принято в дипломном проекте 11 ШГРП;
-проведен патентный поиск и литературный анализ по выбору инфракрасных горелок;
-выполнен проект по организации строительства систем газоснабжения в результате расчетов получено: число дней необходимых для выполнения работ; среднее количество людей по графику движения рабочей силы спроектирован генеральный план строительной площадки;
-рассмотрены вопросы безопасности работ проведена экологическая экспертиза системы строительства и эксплуатации газопровода а также вопросы организации труда на производстве;
-определена сметная стоимость на строительство газопровода в размере 10119798 руб. и средства на оплату труда в размере 37370 тыс. руб..
Список использованных источников
СП 62.13330.2011. Газораспределительные системы Госстрой России
М.: ГУП ЦПП 2011. – 32 с.
СП 42-101-2003. Общие положения по проектированию и строительству
СП 131.13330.2012. Строительная климатология Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2012. – 56 с.
Хрусталев В.А. Теплоснабжение и вентиляция. – М.: Академия 2008. – 954 с.
Брюханов О.Н. Газоснабжение О.Н. Брюханов В.А. Жила А.И. Плужников. – М.: Издательство Академия 2008. – 448 с.
Голик В.Г. Газоснабжение населенного пункта: Учебное пособие. – Саратов: Издательство СГТУ 1995. – 68 с.
Ревин А.И. Регулирующее и предохранительное оборудование для современных систем газоснабжения Ревин А.И. Адиноков Б.П. Щуркин Е.П. – Саратов: Издательство СГУ 1989. – 130 с.
СП 42-102-2003. Проектирование и строительство газопроводов из полиэтиленовых труб и реконструкция изношенных газопроводов Госстрой России. – М.: 2003. – 160 с.
Ионин А.А. Газоснабжение. – М.: Стройиздат 1989. – 438 с.
Стаскевич Н.Л. Справочник по газоснабжению и использованию газа Стаскевич Н.Л. Северинец Г.Н. Вигдорчик Д.Я. – Л.: Недра 1990. – 762 с.
Рекомендации по проектированию и строительству систем газоснабжения малых и средних городов и населенных пунктов сельской местности. – Саратов: «Гипрониигаз» 1985. – 144 с.
СП 60.13330.2012. Отопление вентиляция и кондиционирование Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2012. – 54 с.
СП 54.13330.2011. Здания жилые многоквартирные Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2011. – 26 с.
СНБ 4.03.01-98. Газоснабжение. – Минск 1999. – 94 с.
СНиП 31-06-2009. Общественные здания и сооружения Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2009. – 38 с.
СП 44.13330.2011. Административные и бытовые здания Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2011. – 16 с.
Курицын Б.Н. Оптимизация систем ТГС и В. – Саратов: Изд-во СГТУ 1992. – 160 с.
Газогорелочные устройства. – Вып. 10. – М.: ВНИИЭгазпром 1994. – 19 с.
ЕНиР Сборник 17. Строительство автомобильных дорог Госстрой. – М. Стройиздат 1987. – 205 с.
ЕНиР Сборник 2. Земляные работы: вып.1. Механизированные и ручные работы Госстрой. – М.: Стройиздат 1988. – 244 с.
ЕниР сборник 9 выпуск 2. Наружные сети и сооружения Госстрой. – М.: Стройиздат 1988. – 212 с.
ЕниР сборник 9 выпуск 1. Сооружение систем теплоснабжения газоснабжения канализации Госстрой. – М.: Стройиздат 1988. – 251 с.
Орлов Г.Г. Инженерные решения по охране труда в строительстве. – М.: Стройиздат 1988. – 438 с.
Методические указания к выполнению курсового проекта. Организация планирование и управление производством. – Саратов: Изд-во СГТУ 1995. – 32 с.
Дикман Л.Г. Организация жилищно-гражданского строительства. Справочник строителя. – М.: Стройиздат 1990. – 493 с.
Сосков В.И. Технология монтажа и заготовительные работы. – М.: Высшая школа 1989. – 344 с.
СНиП 12-03-2001. Безопасность труда в строительстве. Ч.1. – М.: 2001. – 40 с.
СНиП 12-04-2002. Безопасность труда в строительстве. Ч.2. – М.: 2002. – 38 с.
Письмо Министерства регионального развития РФ от 12 февраля 2009г.N3652-СК08 «Об индексах изменения сметной стоимости строительно-монтажных работ индексах изменения сметной стоимости проектных и изыскательских работ индексах изменения сметной стоимости прочих работ и затрат а также индексах изменения сметной стоимости технологического оборудования».
СНиП 11-01-95. Инструкция о составе порядке разработке согласования и утверждения проектно-сметной документации на строительство предприятий зданий и сооружений.
СП 42.13330.2011. Градостроительство. Планирование и застройка городских и сельских поселений. – М. 1991. – 56 с.
ПБ 12-529-03. Правила безопасности систем газораспределения и газопотребления (ПБ 03-576-03) Б.А. Красных А.А. Сорокин А.А.Феоктистов А.Л. Шурайц и др. – М.: ГУП НТЦ ПБ Госгортехнадзора России 2003. – Сер. 12. – Вып. 4. – 200 с.
ПБ-03-576-03. Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов работающих под давлением. – М. 2003. – 98 с.
Промышленное газовое оборудование: Справочник 5-е изд. перераб. и доп. – Саратов: Газовик 2010. – 992 с.
Обьект: газопровод среднего давления 03 МПа.
Исполнитель: Шаипов А.М.
Район: газоснабжение города на 187 тыс. жителей
Дата заказа: 16042014
N пп Исходные данные об участке Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А
Начало Конец Длина Расход Д а в л е н и я Размер
в начале в конце трубы
Обьект: газопровод низкого давления 280 даПа
2 – 4 26 119.3 278.30 275.20 110
Норма затрат труда на единицу измерения
Затраты труда чел.час.
Затраты труда маш.час.
А.Подготовительные работы
Устройство временных зданий
Устройство временных сооружений
Заготовка узлов и деталей в ЦЗМ
Устройство ограждений траншеи из инвентарных щитов высотой до 12 м
Плотник: 3 разряда -1
Разбивка створа нивелирных реек-колышков
Продолжение приложения В
Срезка растительного слоя грунта 2 группы бульдозером ДЗ-8 на базе Т-100
Предварительная планировка площадей бульдозером ДЗ-8 на базе Т-100 при рабочем ходе в одном направлении
Е-2-1-13 т.5 п.3е ТЧ-1:К=
Разработка грунта 1 группы в траншее одноковшовым экскаватором оборудованным обратной лопатой с гидравлическим приводом с объемом ковша 05 м3 навымет
Е-2-1-14 п.2б ТЧ-1:К=11
Доработка грунта 2 группы экскаватором Э-4010 с объемом ковша 04 м3 оборудованным планировочным ковшом навымет
Помощник машиниста 5 разр.
Е-2-1-47 т.1 п.2д ПР-3:К=12
Доработка грунта 1 группы вручную при отсутствии креплений на глубине до 15м
Е-9-2-32 т.1п.1 ПР-1:К=
Устройство песчаного основания в траншее с подачей материалов вручную
Монтажники наружных трубопроводов 3 разр.- 2;
В.Транспортно-заготовительные работы
Выгрузка секций труб на бровку траншеи стреловыми самоходными кранами автомобильными грузоподъемностью до 20т с массой за 1 раз до 1т
Машинист 4 разр-1 Такелажники на монтаже 2 разр-2
Выгрузка сборных коверов и фасонных частей на бровку траншеи стреловыми самоходными кранами автомобильными грузоподъемностью до 25т с массой за 1 раз до 1т
Машинист 3 разр-1 Такелажники на монтаже 2 разр-2
Сборка труб в звенья на бровке траншеи диаметром до 300 мм
Монтажник наружних газопроводов 5разр-1;3-1
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык на бровке траншеи нагретым инструментом диаметром 225 мм
электросварщики ручной сварки 6разр-1;5-1;4-1;3-1
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык на бровке траншеи нагретым инструментом диаметром 160 мм
Устройсво временных инвентарных металлических пешеходных мостов
Монтажник по монтажу стальных и жб конструкций 3разр.-1 2разр.-1
Укладка звеньев труб в траншею диаметром до 426 мм
Монтажник наружних трубопроводов 4разр.-1 3разр.-2
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык непосредственно в траншее нагретым инструментом диаметром 225 мм
Электросварщик ручной сварки 6разр-1
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык непосредственно в траншее нагретым инструментом диаметром 160 мм
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык непосредственно в траншее нагретым инструментом диаметром 110мм
Сварка полиэтиленовых газопроводов встык непосредственно в траншее нагретым инструментом диаметром 63 мм
Установка стальных фасонных частей: коленаотводы диаметром до 426 мм
Монтажники наружних трубопроводов 4разр.-1;3-2
Установка стальных фасонных частей: тройник диаметром до 426 мм
Установка шаровых кранов диаметром до 426 мм под приварку
Монтажники наружних трубопроводов 5разр.-1;4-1;3-1
Продолжение приложения Г
Установка муфт для соединения фитинговых соединений диаметром до 426 мм
Монтажники наружних трубопроводов 6разр.-1;5-1;4-1;3-1
Установка муфт для соединения газопровода и крана диаметром до 426 мм
Установка ковера под полиэтиленовый кран
Д.Обратная засыпка уплотнение и испытания
Присыпка газопровода грунтом 1 группы бульдозером ДЗ-8 на тракторе Т-100 с перемещением грунта 1 группы до 5м
Е-9-2-9 т.2 п.2а ПР-1:К=075
Пневматическое испытание полиэтиленовых трубопроводов диаметром до 426 мм:
Монтажники наружних трубопроводов 6разр.-1;4-1;3-2
Окончательная засыпка газопровода грунтом 1 группы бульдозером ДЗ-8 на тракторе Т-100 с перемещением грунта до 5м
Уплотнение грунта 1 группы грунтоуплотняющей машиной ДУ-39А со скоростью перемещения машины 100мч
Демонтаж временных инвентарных металлических пешеходных мостов
Монтажник по монтажу стальных и железобетонных конструкций 2разр-2
Демонтаж ограждений траншеи из инвентарных щитов высотой до 12м
Е.Сдача объекта в эксплуатацию
Демонтаж временных зданий и сооружений
Сдача объекта в эксплуатацию
(наименование стройки)
ЛОКАЛЬНЫЙ СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ №
(наименование работ и затрат наименование объекта)
Составлен в текущих ценах по состоянию на май 2014
Стоимость единицы руб.
Общая стоимость руб.
Общая масса обору-дования т
Раздел 1. Газопровод среднего давления Г2 подземный
Планировка площадей бульдозерами мощностью 59 кВт (80л.с.)
НР (82 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (41 руб.): 50%*08 от ФОТ
00 м2 спланированной поверхности за 1 проход бульдозера
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 05 (05-063) м3 группа грунтов 2
НР (787 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (390 руб.): 50%*08 от ФОТ
Разработка грунта в отвал экскаваторами «драглайн» или «обратная лопата» с ковшом вместимостью 1 (1-12) м3 группа грунтов 2
НР (1023 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (507 руб.): 50%*08 от ФОТ
Доработка грунта в отвал экскаваторами «драглайн» или «обратная лопата» с ковшом вместимостью 05 (05-063) м3 группа грунтов 2
НР (27 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (13 руб.): 50%*08 от ФОТ
Копание ям вручную без креплений без откосов глубиной до 07 м группа грунтов 2 (под ковер)
НР (273 руб.): 80%*085 от ФОТ
СП (145 руб.): 45%*08 от ФОТ
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 59 кВт (80 л.с.) группа грунтов 1 (песок)
НР (119 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (59 руб.): 50%*08 от ФОТ
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью 59 кВт (80 л.с.) группа грунтов 2
НР (283 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (140 руб.): 50%*08 от ФОТ
Засыпка вручную траншей пазух котлованов и ям группа грунтов 2
НР (17 руб.): 80%*085 от ФОТ
СП (9 руб.): 45%*08 от ФОТ
Уплотнение грунта пневматическими трамбовками группа грунтов 1-2 (песок основание)
НР (408 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (202 руб.): 50%*08 от ФОТ
0 м3 уплотненного грунта
Уплотнение грунта прицепными кулачковыми катками 8 т на первый проход по одному следу при толщине слоя 10 см
НР (1420 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (703 руб.): 50%*08 от ФОТ
00 м3 уплотненного грунта
На каждый последующий проход по одному следу добавлять к расценке 01-02-002-01
НР (209 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (104 руб.): 50%*08 от ФОТ
Перевозка грузов автомобилями-самосвалами грузоподъемностью 10 т работающих из карьера на расстояние км: от 95 до 100
Перевозка грузов автомобилями-самосвалами грузоподъемностью 10 т работающих вне карьера на расстояние: до 10 км II класс груза
Устройство основания под трубопроводы песчаного
НР (3283 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (2115 руб.): 89%*08 от ФОТ
Укладка газопроводов из одиночных полиэтиленовых труб в траншею диаметр газопровода до 225 мм
НР (570 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (367 руб.): 89%*08 от ФОТ
Укладка газопроводов из полиэтиленовых труб в траншею со стационарно установленного барабана диаметр газопровода 160 мм
НР (1181 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (761 руб.): 89%*08 от ФОТ
Укладка газопроводов из полиэтиленовых труб со стационарно установленного барабана диаметр газопровода 110 мм
НР (1797 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (1158 руб.): 89%*08 от ФОТ
Укладка газопроводов из полиэтиленовых труб в траншею со стационарно установленного барабана диаметр газопровода 63 мм
НР (94 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (61 руб.): 89%*08 от ФОТ
Установка фасонных частей стальных сварных диаметром 100-250 мм
12128 = 2562128 - 1 x 550000
НР (1122 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (723 руб.): 89%*08 от ФОТ
(2735*1+1542*8+713*3)1000
Неразъемное соединение «полиэтилен-сталь» SDR 11 225х205СТ219 (ТУ2248-025-00203536-96)
Неразъемное соединение «полиэтилен-сталь» SDR 11 110х100СТ108 (ТУ2248-025-00203536-96)
Установка тройника на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр газопровода 225 мм
НР (173 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (112 руб.): 89%*08 от ФОТ
Тройник полиэтиленовый с удлиненным хвостовиком равнопроходной SDR 11 диаметр 225 мм
Установка тройника на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр газопровода 160 мм
НР (38 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (24 руб.): 89%*08 от ФОТ
Тройник полиэтиленовый с удлиненным хвостовиком равнопроходной SDR 11 диаметр 160 мм
Установка тройника на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр газопровода 110 мм
НР (70 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (45 руб.): 89%*08 от ФОТ
Тройник полиэтиленовый с удлиненным хвостовиком равнопроходной SDR 11 диаметр 110 мм
Установка отвода на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр отвода 225 мм
Отвод сварной полиэтиленовый 90° ПЭ 100 PN16 диаметр 225 мм
Установка отвода на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр отвода 160 мм
НР (74 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (48 руб.): 89%*08 от ФОТ
Отвод сварной полиэтиленовый 90° ПЭ 100 PN16 диаметр 160 мм
Установка отвода на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр отвода 110 мм
НР (349 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (225 руб.): 89%*08 от ФОТ
Отвод сварной полиэтиленовый 90° ПЭ 100 диаметр 110 мм
Установка отвода на газопроводе из полиэтиленовых труб в горизонтальной плоскости диаметр отвода 63 мм
НР (14 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (9 руб.): 89%*08 от ФОТ
Отвод 90° полиэтиленовый с удлиненным хвостовиком диаметр 63 мм
Изоляция термоусаживающимися лентами сварных стыков газопроводов условным диаметром до 100 мм
НР (907 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (585 руб.): 89%*08 от ФОТ
Прокладка сигнальной ленты (прим.)
НР (7963 руб.): 95%*085 от ФОТ
СП (5128 руб.): 65%*08 от ФОТ
Провода с медной жилой марки ПВ3 сечением 4 мм2
Врезка штуцером в действующие стальные газопроводы низкого давления под газом со снижением давления условный диаметр врезаемого газопровода до 250 мм
НР (139 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (90 руб.): 89%*08 от ФОТ
Шар резиновый запорный диаметром 200 мм
Устройство крана шарового Frialen
Сборка и установка узла газового крана в колодцах условный диаметр крана до 300 мм
096 = 125479 - 1 x 70383
НР (1345 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (867 руб.): 89%*08 от ФОТ
прайс-лист "СТК -Мегаполис
Кран шаровый Frialen типа КНР PE100 SDR 11 Ду 225 88776118616
Кран шаровый Frialen типа КНР PE100 SDR 11 Ду 160 37345118616
Сборка и установка узла газового крана в колодцах условный диаметр крана до 150 мм
467 = 74008 - 1 x 48541
НР (1705 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (1099 руб.): 89%*08 от ФОТ
Кран шаровый Frialen типа КНР PE100 SDR 11 Ду 110 14988118616
Сборка и установка узла газового крана в колодцах условный диаметр крана до 80 мм
33 = 40425 - 1 x 34492
НР (104 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (67 руб.): 89%*08 от ФОТ
Кран шаровый Frialen типа КНР PE100 SDR 11 Ду 63 8250118616
Устройство ковера и установка контрольной трубки
Устройство основания под ковер
НР (18 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (11 руб.): 89%*08 от ФОТ
Устройство подушки ковера
НР (493 руб.): 105%*085 от ФОТ
СП (287 руб.): 65%*08 от ФОТ
0 м3 железобетона в деле
НР (3867 руб.): 80%*085 от ФОТ
СП (2730 руб.): 60%*08 от ФОТ
Замки "антитеррор" (прим.)
Испытание трубопровода
Монтаж инвентарного узла для очистки и испытания газопровода условный диаметр газопровода до 250 мм
НР (180 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (116 руб.): 89%*08 от ФОТ
Монтаж инвентарного узла для очистки и испытания газопровода условный диаметр газопровода до 200 мм
НР (152 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (98 руб.): 89%*08 от ФОТ
Монтаж инвентарного узла для очистки и испытания газопровода условный диаметр газопровода до 150 мм
НР (98 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (63 руб.): 89%*08 от ФОТ
Монтаж инвентарного узла для очистки и испытания газопровода условный диаметр газопровода до 100 мм
НР (56 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (36 руб.): 89%*08 от ФОТ
Очистка полости трубопровода продувкой воздухом условный диаметр газопровода до 250 мм
НР (171 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (110 руб.): 89%*08 от ФОТ
Очистка полости трубопровода продувкой воздухом условный диаметр газопровода до 200 мм
НР (165 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (106 руб.): 89%*08 от ФОТ
Очистка полости трубопровода продувкой воздухом условный диаметр газопровода до 150 мм
НР (288 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (186 руб.): 89%*08 от ФОТ
Очистка полости трубопровода продувкой воздухом условный диаметр газопровода до 100 мм
НР (11 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (7 руб.): 89%*08 от ФОТ
Подъем давления при испытании воздухом газопроводов низкого и среднего давления (до 03 МПа) условным диаметром до 300 мм
НР (2666 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (1718 руб.): 89%*08 от ФОТ
Подъем давления при испытании воздухом газопроводов низкого и среднего давления (до 03 МПа) условным диаметром до 200 мм
НР (119 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (77 руб.): 89%*08 от ФОТ
Подъем давления при испытании воздухом газопроводов низкого и среднего давления (до 03 МПа) условным диаметром до 100 мм
НР (3 руб.): 130%*085 от ФОТ
СП (2 руб.): 89%*08 от ФОТ
Итого по разделу 1 Газопровод среднего давления Г2 подземный
Итого прямые затраты по смете в ценах 2001г.
В том числе справочно:
%*085 ФОТ (от 6114) (Поз. 5 8 53-55)
%*085 ФОТ (от 15258) (Поз. 1-4 6-7 9-11 38-41)
5%*085 ФОТ (от 552) (Поз. 52)
0%*085 ФОТ (от 15446) (Поз. 14-37 42-51 56-66)
%*08 ФОТ (от 427) (Поз. 5 8)
%*08 ФОТ (от 5397) (Поз. 1-4 6-7 9-11)
%*08 ФОТ (от 5687) (Поз. 53-55)
%*08 ФОТ (от 10413) (Поз. 52 38-41)
%*08 ФОТ (от 15446) (Поз. 14-37 42-51 56-66)
Итого Строительные работы
Итого Монтажные работы
Временные здания и сооружения ГСН 81-05-01-2001 п. 4.5 25%
Непредвиденные затраты 2%
Итого с непредвиденными
Индекс изменения сметной стоимости 1392224 * 616