Теплоснабжение района города

2.doc

Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Ивановский государственный архитектурно-строительный университет»
Факультет инженерных сетей
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
На тему: теплоснабжение района города.
Состав курсового проекта:
Расчетно-пояснительная записка на 27 стр.
Графическая часть на 2 листах формата А1
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Руководитель: к.т.н.доцент
Определение расходов теплоты
1. Тепловые нагрузки на отопление 4
2. Тепловые нагрузки на вентиляцию ..4
3. Тепловые нагрузки на горячее водоснабжение ..5
4. Изменение тепловых нагрузок в зависимости от изменения
температуры наружного воздуха .5
5. Построение отопительного графика 6
Определение расходов
Разработка конструкции
Гидравлический расчёт тепловой
Построение пьезометрического графика
Расчёт компенсации температурных удлинений трубопроводов
1. Расчет самокомпенсации 19
2. Выбор и расчет П-образных компенсаторов .19
Расчет толщины тепловой
Библиографический список
Географический пункт строительства: г.Саратов
Среднегодовая температура наружного воздуха: 53[pic]
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования
вентиляции: -27[pic]
Средняя температура наружного воздуха отопительного периода: -5[pic]
Продолжительность отопительного периода: 198 суток
Этажность застройки: 8 этажей
Жилая площадь: 266000 м[pic]
Количество жителей: 29540
Расчетная температура сетевой воды в подающей магистрали: 160 [pic]
Расчетная температура сетевой воды в обратной магистрали: 70 [pic]
Расчетная температура сетевой воды в системе отопления: 95[pic]
Вид системы теплоснабжения: закрытая
Плотность: 1600 кгм3
Состояние грунта: влажный
Теплопроводность: 176 Вт(м·°С)
Глубина залегания грунтовых вод: 07
Теплоизоляционный материал: плиты из пенопласта
Плотность: 70-80 кгм3
Теплопроводность: 0043+000022 tср
Способ прокладки тепловой сети: канальный
Вариант генерального плана: №4
Вариант места расположения источника теплоты и рельефа местности: №1
Определение расходов теплоты.
Тепловые нагрузки разнородны по характеру поэтому расчетные расходы
теплоты определяются отдельно для отопления вентиляции и горячего
водоснабжения. Нагрузки отопления и горячего водоснабжения должны
предусматриваться для всех типов зданий – жилых и общественных.
Вентиляционная нагрузка связана с подогревом воздуха подаваемого в
помещения средствами механической вентиляции. Эта тепловая нагрузка
характерна только для общественных зданий в жилых зданиях она отсутствует.
В курсовом проекте разрабатывается система теплоснабжения района с
неизвестной застройкой поэтому тепловые нагрузки определяются по
укрупненным показателям в соответствии с указаниями СНиП [1]. Исходным
показателем является удельный расход теплоты на отопление 1 м2 жилой
площади q который выбирается в зависимости от расчетной температуры
tн.о = -27 °С q = 1668 Втм2
Суммарный расход теплоты на микрорайон равен сумме тепловых нагрузок
1 Тепловые нагрузки на отопление.
Расчет нагрузки на отопление производиться по формуле:
[pic] - нагрузка на отопление жилых зданий находиться по
[pic] - укрупненный показатель расчетного часового расхода тепла на
отопление жилых зданий принимаемый зависимости от расчетной температуры
наружного воздуха для проектирования отопления;
[pic] - нагрузка на отопление общественных зданий находиться по
[pic] - коэффициент учитывающий расход тепла на отопление общественных
зданий принимаем равным 025.
Нагрузки на отопление:
2 Тепловые нагрузки на вентиляцию.
Расчет нагрузки на вентиляцию производиться по формуле:
[pic] - коэффициент учитывающий расход тепла на вентиляцию
общественных зданий принимаем равным 06.
3 Тепловые нагрузки на горячее водоснабжение.
Расчет нагрузки на горячее водоснабжение производиться по формуле:
[pic] [pic]- удельный показатель потребления горячей воды для жилых
зданий при расчетной температуре горячей воды [p
[pic] [pic]- удельный показатель потребления горячей воды для
общественных зданий при расчетной температуре горячей воды [p
[pic] - расчетная температура холодной (водопроводной) воды в зимний
Суммарный расход тепла на микрорайон составил:
4 Изменение тепловых нагрузок в зависимости от
изменения температуры наружного воздуха.
Расходы теплоты на отопление и вентиляцию определяются климатическими
условиями. Для них строят графики изменения нагрузки в зависимости от
температуры наружного воздуха [pic] [pic] которые представляют собой
прямую линию. Для их построения достаточно иметь две точки одна из которых
определяется при расчетной температуре наружного воздуха другая при любой
другой. Пересчет нагрузок отопления и вентиляции на любую текущую
температуру наружного воздуха tн производится по формуле:
tВ – температура внутреннего воздуха принимаемая равной 18 °С;
tНР – расчетная для проектирования отопления и вентиляции температура
наружного воздуха °С.
Расход теплоты на горячее водоснабжение не зависит от температуры
наружного воздуха поэтому его график представляет собой прямую линию
параллельную оси абсцисс.
Расчет среднечасовых нагрузок на отопление и вентиляцию производится по
Расчет годовых нагрузок на отопление производится по формуле:
Расчет годовых нагрузок на горячее водоснабжение производится по
Среднечасовой расход тепла на ГВС в летний период для жилых и
общественных зданий:
[pic] - расчетная температура холодной (водопроводной) воды в летний
[pic] - коэффициент учитывающий снижение расхода гор.воды в летний
Суммарный годовой расход тепла на микрорайон:
Для построения достаточно найти три точки.
График суммарного расхода тепла строиться по сумме расхода тепла на
отопление и расхода тепла на ГВС.
5 Построение отопительного графика.
В соответствии с указаниями СНиП [1] водяные тепловые сети должны
предусматриваться двухтрубными циркуляционными подающими одновременно
теплоту на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение. Для них должно
приниматься центральное качественное регулирование отпуска теплоты
согласно которому расход воды в тепловой сети остается постоянным а
температуры сетевой воды изменяются в зависимости от температуры наружного
воздуха. Конечным этапом при разработке центрального качественного
регулирования является график температур теплоносителя вид которого
зависит от принятого режима регулирования.
В основе качественного способа регулирования лежит температурный
график который показывает изменение температуры теплоносителя в
зависимости от температуры наружного воздуха. Он строится по следующим
Определение температуры подающей магистрали:
Определение температуры обратной магистрали:
Определение температуры на входе в систему отопления:
Относительная отопительная нагрузка при любой температуре наружного
воздуха tн определяемая по формуле:
2 3 – температуры воды соответственно в подающей обратной
магистрали и на входе в систему отопления °С;
20 30 – то же в расчетном режиме °С;
пр.о- средняя температура воды в отопительном приборе;
Температуры сетевой воды в подающей и обратной магистрали
tн °С 8 1 -6 -13 -20 -27
[pic] 022 04 051 062 073 084
[pic]°С60 80 95165110051247151392
[pic]°С402 44 492655425 59015 636
Все расчеты для построения отопительного и повышенного графиков
приведены в таблице:
T Go Q t1c t2c Qср T1 T2
Определение расходов теплоносителя
Суммарные расчетные расходы сетевой воды в двухтрубных водяных сетях в
открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании
отпуска теплоты следует определять по формуле
При регулировании по совместной нагрузке отопления и горячего
водоснабжения коэффициент k3 принимается равным 0 поэтому расчет расхода
сетевой воды на горячее водоснабжение выполнять не обязательно.
Расчетный расход воды в двухтрубных водяных тепловых сетях в
неотопительный период определяется по формуле
Коэффициент [pic] учитывает изменение среднего расхода воды на горячее
водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному;
принимается при отсутствии данных: для жилищно-коммунального сектора равным
; для промышленных предприятий 10.
Расчетный расход сетевой воды тч для определения диаметров труб в
водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты
следует определять отдельно для отопления вентиляции и горячего
водоснабжения по следующим формулам:
г) на горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения:
Расчёт расхода теплоносителя
№ потребителя Площадь м2 Расход
Разработка конструкции трубопроводов.
В курсовом проекте по ГОСТ 8732-78 принимаем бесшовные горячекатаные
трубы с наружным диаметром от 108 до 426 мм.
Выбор арматуры производим по условному диаметру рабочим параметрам
среды по требуемому типу привода а также в зависимости от климатического
района строительства тепловых сетей.
Запорную арматуру в тепловых сетях предусматриваем:
- на трубопроводе вывода тепловой сети от источника теплоты.
- в водяных тепловых сетях в узлах на трубопроводах ответвлений условным
диаметром свыше 100 мм а также на ответвлениях к отдельным зданиям
независимо от диаметра трубопровода.
На выводе тепловой сети от источника теплоты предусматриваем стальную
В качестве запорной арматуры применяем задвижки 30с6бр.
Для разделения теплопроводов на участки независимые друг от друга в
восприятии усилий от температурных деформаций и внутреннего давления
устанавливаем неподвижные опоры. Размещаем неподвижные опоры между
компенсаторами и участками трубопроводов с естественной компенсацией
температурных удлинений.
На трубопроводах устанавливаем П-образные компенсаторы.
На трубопроводах с П-образными компенсаторами неподвижные опоры
размещаем на середине участка между компенсаторами.
В нижних точках трубопроводов водяных тепловых сетей предусматриваем
штуцера с запорной арматурой для спуска воды.
В высших точках трубопроводов тепловых сетей предусматриваем штуцера с
запорной арматурой для выпуска воздуха (воздушники)15ч 8бр dу=25мм.
Гидравлический расчет тепловой сети
Вначале составляем расчетную схему для расчета системы теплоснабжения.
На трассе трубопроводов выбираем главную расчетную магистраль – от
источника тепла к наиболее удаленному потребителю. На расчетной магистрали
расставляем отключающие задвижки неподвижные опоры компенсаторы. Главную
магистраль разбиваем на участки нумеруя их от наиболее удаленного
потребителя. Для каждого участка определяем длину l и расход
Гидравлический расчет выполняем в следующей последовательности:
Приняв удельную потерю давления вдоль главной магистрали равной 80
Пам определяем ближайшие стандартные диаметры трубопроводов на участках
пользуясь номограммой . Уточняем действительное значение удельных потерь
давления на участке Rд и скорость воды в трубопроводе которая не должна
Диаметры подающего и обратного трубопроводов принимаем одинаковыми.
Диаметр труб независимо от расчетного расхода теплоносителя принимаем в
распределительных тепловых сетях – не менее 50 мм а в сетях к отдельным
зданиям – не менее 25 мм.
На основании местных сопротивлений определяем их суммарную
эквивалентную длину для каждого участка lэкв пользуясь таблицей.
Вычисляем потери давления на участках
и суммарные потери давления на магистрали.
Проводится расчёт всех ответвлений аналогично расчёту главной
магистрали. При этом следует иметь ввиду что удельные потери давления на
трение для ответвлений больше чем в главной магистрали. Ориентировочное
значение их для любого ответвления может быть определено по формуле:
Где [pic]- располагаемый перепад давления на ответвлении численно
равный потерям давления на параллельных с ответвлением участках главной
магистрали определённых от общей точки Па
Согласно нормам удельные потери давления на трение в водяных тепловых
сетях не должны превышать 300 Пам.
После определения суммарных потерь давления для каждого
ответвления определяют невязку потеря давления по главной магистрали
которая не должна превышать 15%
Гидравлический расчет тепловых сетей
Участок Расчетный Длина Диаметр Удельная Местные сопротивления ЭквиваленПриведеннаПотери
расход Gр участка трубопроводпотеря тная я длина давления
тч l м а Dн х давления R длина lпр=l+lэквp=Rlпр
S мм Пам lэкв м м кПа
Главная магистраль ИТ-УТ9-Здание №1
Отвод ИТ-УТ4-УТ11-УТ16- Здание №5
Определяем невязку потерь давления:
( = (10481-9866) ·100 10481 = 59 % 15 %. Значит расчет выполнен
Отвод ИТ-УТ7-- Здание №16
Отвод ИТ-УТ4-УТ13- Здание №21
(1 = (10481-7841) ·100 7841 = 248 % > 15 %. Необходимо установить
шайбу на подключении к зданию.
(2 = (10481-7881) ·100 7881 = 248 % > 15 %. Необходимо установить
Построение пьезометрического графика.
Для анализа работы тепловых сетей выбора сетевого оборудования схем
подключения абонентов к тепловым сетям необходимо разрабатывать
гидравлические режимы водяных тепловых сетей (пьезометрические графики).
Они показывают изменение давления по длине трубопроводов и в элементах
тепловых сетей. Гидравлические режимы следует разрабатывать для
отопительных и неотопительных периодов а также для аварийных режимов.
Пьезометрический график строят для двух режимов работы: статического
когда сетевой насос не работает и динамического при работающем сетевом
насосе. При статическом режиме циркуляция воды отсутствует а давление ее
во всех точках трубопроводов одинаково. Величина этого давления должна быть
достаточной для заполнения местных систем отопления вентиляции и горячего
водоснабжения в случае останова сетевого насоса. На практике статическое
давление поддерживается работой подпиточного насоса подключаемого к
всасывающему патрубку сетевого насоса. Соответственно давление
развиваемое подпиточным насосом должно быть равно давлению перед сетевым
При расчете пьезометрического графика необходимо соблюдать следующие
Статическое давление в системах теплоснабжения при теплоносителе воде
не должно превышать допускаемое давление в оборудовании источника
теплоты в трубопроводах водяных тепловых сетей в оборудовании
тепловых пунктов и в системах отопления вентиляции и горячего
водоснабжения потребителей непосредственно присоединенных к тепловым
Статическое давление должно обеспечивать заполнение водой систем
отопления вентиляции и горячего водоснабжения потребителей
непосредственно присоединенных к тепловым сетям в случае останова
Давление воды в подающих трубопроводах водяных тепловых сетей при
работе сетевых насосов должно приниматься исходя из условий
невскипания воды при ее максимальной температуре в любой точке
подающего трубопровода в оборудовании источника теплоты и в приборах
систем потребителей непосредственно присоединенных к тепловым сетям.
Давление воды в обратных трубопроводах водяных тепловых сетей при
работе сетевых насосов должно быть избыточным (не менее 005 МПа) не
превышать допускаемого давления в системах потребителей и обеспечивать
заполнение местных систем (превышать давление создаваемое столбом
воды в системах отопления многоэтажных зданий).
Давление и температура воды во всасывающих патрубках сетевых
подпиточных подкачивающих и смесительных насосов не должны превышать
допускаемых по условиям прочности конструкций насосов.
Перепад давлений на вводе двухтрубных водяных тепловых сетей в здания
при определении напора сетевых насосов (при элеваторном присоединении
систем отопления) следует принимать равным расчетным потерям давления
на вводе и в местной системе с коэффициентом 15 но не менее 015
Для построения пьезометрического графика необходимы данные:
потери давления на главной магистрали:
Нпод. = Нобр. = 105 м;
Нэт. – высота одного этажа (м) Нэт. = 3 м;
n – количество этажей n = 8.
Нзд. = 3 · 8 = 24 м;
Н = 575 – 45 = 125 м;
перепад давления у потребителей:
перепад давления в котле:
напор воды во всасывающем патрубке сетевого насоса (А) принимаем
напор воды в обратном трубопроводе после всех потребителей (Б):
НБ = НА + Нобр. = 345 + 105 = 45м;
напор воды в подающем трубопроводе перед всеми потребителями (В):
напор воды после котла (Г):
НГ = НВ + Нпод. = 60 + 105 = 705 м;
напор воды перед котлом (Д):
НД = НГ + [pic]Нкот = 705 + 10 = 805 м.
Необходимые условия для выполнения пьезометрического графика:
Давление во всасывающем патрубке составляет 345м что достаточно для
предотвращения кавитации;
Линия давления в обратной магистрали расположено выше зданий что
обеспечивает заполнение водой всех абонентских систем отопления;
Давление в обратной магистрали не превышает допустимого давления по
прочности отопительных приборов (НБ60м);
Давление в подающей магистрали не превышает допустимого давления по
прочности труб (Нг100м);
Условие невскипания соблюдается.
Выбор насосов осуществляется по [3].
I. Расчёт сетевых насосов.
Отапливаемый период.
Производительность сетевого насоса:
Напор сетевого насоса:
[pic] и [pic] - потери давления на главной и обратной магистралях по
[pic] = 15 м – перепад давления у потребителей.
Выбираем насос СЭ 800-55-11:
частота вращения – 1500 обмин;
мощность насоса – 200 кВт;
Обязательна установка резервного насоса той же марки.
Неотапливаемый период.
[pic] - максимальный расчётный расход теплоносителя на горячее
водоснабжение тч определяемый как:
[pic] - максимальный расчётный расход теплоты на горячее
водоснабжение МВт определяемый по формуле:
Выбираем насос 1Д-500-63б:
частота вращения – 1450 обмин;
мощность насоса – 78 кВт;
допускаемый кавитацонный запас – 5м.
II. Расчёт подпиточных насосов.
Напор равен напору в т.А на пьезометрическом графике составляет 345
Производительность подпиточного насоса тч:
V - объём воды в системе теплоснабжения м3.
Объем воды в системе теплоснабжения может быть определен по фактическим
размерам труб (длине и диаметру) или по удельным показателям определяющим
объем воды приходящийся на единицу тепловой мощности. Объем воды
определяется для всех элементов системы теплоснабжения: котельной наружных
трубопроводов местных абонентских систем. Удельные объемы воды м3МВт
можно принять равными:
- для котельной vкот=55;
- для систем отопления vо=26;
- для систем вентиляции vв=7;
- для систем горячего водоснабжения vг.в=52.
С учетом изложенного объем воды может быть определен по формуле
Qр - суммарный расчетный расход теплоты в системе теплоснабжения МВт;
Qо Qв Qг.в – расчетные расходы теплоты на отопление вентиляцию и
горячее водоснабжение соответственно МВт.
Минимальное число рабочих подпиточных насосов принимается равным: в
закрытых системах – один в открытых – два. В обоих случаях
предусматривается один резервный насос той же производительности.
Выбираем насос Д-500-36:
диаметр рабочего колеса – 500 мм;
мощность насоса – 160 кВт;
оптимальный КПД – 65%.
Расчет компенсации температурных удлинений трубопроводов
1.Расчет самокомпенсации
Максимальные напряжения возникающие в местах защемления коротких
плеч определяются по следующей формуле:
d – диаметр трубопровода м.
( - коэффициент линейного расширения [p
E – модуль упругости E = 2 ·105 МПа;
n – отношение большего расстояния от поворота до опоры к меньшему;
Поворот УП1: [p [pic]
(меньше допускаемого напряжения изгиба трубопровода)
Поворот УП2: [p [pic]
2. Выбор и расчет П-образных компенсаторов
При расчете П-образных компенсаторов следует воспользоваться
номограммами приведенными в справочной литературе - (5(.
Трубопроводы тепловых сетей удлиняются при нагревании. Полное
тепловое удлинение на расчетном участке определяется по следующей формуле:
[pic]l = α · L(tп.т. – tн.р.) (мм)
где α – средний коэффициент линейного расширения стали при нагреве от 0
до t °С принимаемый равным 0012 мм(м·°С);
L – расстояние между неподвижными опорами м;
tп.т. – рабочая температура теплоносителя равная 160°С;
tн.р. – расчетная температура наружного воздуха для
проектирования отопления равная -27°С;
Расчетное тепловое удлинение трубопроводов для определения
размеров гибких компенсаторов следует определять по формуле:
[pic]X = [pic]l · (мм)
где – коэффициент учитывающий релаксацию компенсационных напряжений
и предварительную растяжку компенсаторов в размере 50% полного теплового
удлинения принимаемый равным 05.
Для примера приведем расчет компенсатора К22:
[pic]l = α · L(tп.т. – tн.р.) = 0012 ·44 (160+27) =987 мм
[pic]X = [pic]l · = 05 · 987 =4935 мм
Для каждого диаметра трубы при [pic]X по номограммам определяем
размеры компенсатора м и его усилие кН
Остальные компенсаторы рассчитываются аналогично. Результаты
Все полученные результаты сводим в таблицу
Номер Условный Длина Тепловое Размеры Усилие
компенсаторадиаметр компен.удлинение мм компенсатора м гибкого
на плане Полное Расчётнвысота ширина
К1 426 120 2693 13464 5 25 208
К2 426 98 2199 10995643 215 235
К3 426 100 2244 1122 44 22 237
К4К5 377 92 2064 1032244 2 2109
К6 377 86 1930 96492 39 195 226
К7 377 58 1302 65076 3 15 216
К8К9 273 72 1616 80784 32 16 109
К10 273 84 1885 94248 36 18 981
К11 273 90 2020 10098 37 185 942
К12 273 88 1975 98736 37 185 942
К13 273 112 2513 12566443 215 8535
К14 219 68 1526 76296 28 14 746
К15 219 44 987 49368 22 11 922
К16 194 48 1077 53856 2 1 628
К17 194 50 1122 561 22 11 569
К18 194 64 1436 71808 26 13 4905
К19 159 72 1616 80784 26 13 3335
К20К22 159 44 987 49368 2 1 402
К21 159 52 1167 58344 22 11 373
К23 273 48 1077 53856 24 12 1422
К24 273 70 1571 7854 32 16 108
К25 273 80 1795 8976 34 17 108
К26 273 78 1750 87516 34 17 108
К27 273 60 1346 6732 3 15 1099
К28К29 219 92 2064 10322434 17 628
К30 159 80 1795 8976 31 155 422
К31 159 84 1885 94248 3 15 294
К32 133 68 1526 76296 24 12 226
К33 133 52 1167 58344 21 105 25
К34 133 48 1077 53856 2 1 265
Расчет толщины тепловой изоляции.
Проектирование тепловой изоляции трубопроводов и оборудования следует
осуществлять на основании действующих нормативных документов среди которых
основными являются [6] и [7]. Нормы содержат основные требования к
теплоизоляционным конструкциям и свойствам используемых в них материалов.
Там же приведены нормы линейной плотности теплового потока (тепловых
потерь) от наружной поверхности трубопроводов при различных способах
прокладки. В [6] не включены методики расчета тепловой изоляции и
характеристики теплоизоляционных материалов.
Расчет толщины тепловой изоляции выполняется по методике изложенной в
Чтобы теплоизоляционные конструкции были эффективными и отвечали всем
предъявляемым к ним требованиям перед проектированием необходимо тщательно
проанализировать исходные данные.
- г. Саратов tн.р.= -27°С;
- подземная канальная прокладка;
- грунт – влажный песок теплопроводность [pic] = 176 Вт(м·°С)
- теплоноситель – вода с температурой 160°С в подающей магистрали и
°С в обратной магистрали;
- теплоизоляционный материал – плиты из пенопласта плотность [pic] =
(кгм3) теплопроводность [pic]= 0065 Вт(м·°С) – для подающего
трубопровода и для обратного - [pic]= 00551 Вт(м·°С).
Теплопроводность теплоизоляционного материала рассчитана как
[pic] = 0043+000022*tср
где tср – средняя температура теплоизоляционного слоя рассчитываемая
где tT – расчётная температура теплоносителя оС.
Для подающего трубопровода tср = (160+40)2 = 100 оС для обратного tср =
(70+40)2 = 55 оС и [p [pic] =
43+000022*55 = 00551 Вт(м·°С) для подающего и обратного трубопровода
Полное сопротивление теплопередаче от теплоносителя в окружающую среду
отнесенное к 1 м трубопровода
В данной формуле [pic]- расчетная среднегодовая температура воды в
водяных тепловых сетях которая принимается в соответствии с заданным
температурным графиком:
[pic]°С 7550 9050 9550
[pic]°С 13070 15070 16070
[pic]- расчетная температура окружающей среды которая принимается
равной среднегодовой температуре грунта на глубине заложения оси
трубопровода (выбирается по климатическим данным для заданного района
строительства при отсутствии данных принимается равным 5°С). При
расстоянии от поверхности грунта до перекрытия канала (или до верха
теплоизоляционной конструкции при бесканальной прокладке) 07 м и менее за
расчетную температуру окружающей среды принимают: при круглогодичной работе
тепловой сети — среднегодовую температуру наружного воздуха при работе
только в отопительный период — среднюю за отопительный период.
К - коэффициент дополнительных потерь учитывающий теплопотери через
теплопроводные включения в теплоизоляционных конструкциях обусловленных
наличием в них крепежных деталей и опор (при бесканальной прокладке
принимается равным 115; при канальной прокладке для трубопроводов условным
диаметром до 150 мм коэффициент равен 12; условным диаметром 150 мм и
[pic] - нормированная плотность теплового потока.
Rобщ – общее термическое сопротивление переносу теплоты от
теплоносителя в окружающую среду (м*оС)Вт общее термическое
сопротивление переноса теплоносителя в окружающую среду включает :
для канальной подземной прокладки:
Rобщ = Rиз + Rкан + Rгр + R1-2 (м*оС)Вт
где Rвн – термическое сопротивление на внутренней поверхности трубы
Rст – термическое сопротивление стенки трубы данными
Rп.сл. – термическое сопротивление покровного слоя данными
Rиз – термическое сопротивление изоляционного слоя;
Rкан – термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха к
Rгр – термическое сопротивление грунта;
R1-2 – термическое влияние одного трубопровода на другой.
Термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха к поверхности
Rкан = [pic] (м*оС)Вт
где [pic] - коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к воздуху
b h – размеры канала м.
Термическое сопротивление грунта определяется по формуле:
Rгр = [pic] (м*оС)Вт
где Н – глубина заложения оси трубопровода м;
[pic] - теплопроводность грунта Вт(м*оС).
Термическое влияние одного трубопровода на другой определяется по
R1-2 =[pic] (м*оС)Вт
Толщина изоляции рассчитывается по формуле:
где dн – наружный диаметр трубопровода мм
[pic] - теплопроводность изоляции в конструкции Вт(м*оС).
[pic] округляют в большую сторону до ближайшего стандартного
Для примера приведем расчет тепловой изоляции участка 1 с dн =
6мм подающий трубопровод:
[pic] 124 Втм tв = 95°С tн = 5°С
Rобщ = Rиз + Rкан + Rгр + R1-2 (м*оС)Вт;
Rиз = Rобщ - Rкан - Rгр -R1-2 (м*оС)Вт;
Rиз = Rобщ - Rкан - Rгр –R1-2= 1– 001– 0072 -0025=0893 (м*оС)Вт;
Принимаем стандартную толщину изоляции 100 мм.
Результаты расчетов сведем в таблицу
№ уч. dн мм ql Втм Rобщ Размеры канала м Rкан Rгр
R1-2 Rиз фактическая мм приведённая мм пм ом b
ом 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 426
№ уч. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
[pic]кВт 266 438 38 2565 274 439 151 164 248 283 163
Суммарные тепловые потери: [pic]
где q – норма потерь тепла;
[pic] - коэффициент учитывающий потери тепла через неизолированные
элементы тепловой сети; [pic]=1.15
В данном курсовом проекте был произведен расчет тепловой сети
района города Саратов с восьмиэтажной застройкой на 29540 жителей.
Построен скорректированный график температур так как система
теплоснабжения была принята открытая.
Спроектирован канальный способ прокладки тепловой сети. Построен
пьезометрический график для анализа работы тепловых сетей выбора сетевого
оборудования схем подключения абонентов к тепловым сетям. Пьезометрический
график показывает изменение давления по длине трубопроводов и в элементах
Подобраны дроссельные шайбы диаметром 3мм. Диаметры трубопроводов
выбраны от 108мм до 426мм. Общая протяженность тепловой сети составила
В курсовом проекте были выбраны насосы для отопительного и
неотопительного периодов: сетевые и подпиточные с обязательной установкой
Также были подобраны и рассчитаны П-образные компенсаторы(34шт.) с
крутоизогнутыми отводами отводы на 90° задвижки тройники.
Общая потеря теплоты составила 40845кВт на подающем и обратном
В курсовом проекте были рассмотрены узлы трубопровода (тепловые
камеры) каналы трубопровода.
Была подобрана оптимальная толщина теплоизоляции – плиты из пенопласта.
Библиографический список.
СНиП 41-02-2003 Тепловые сети. М.: 2004
СНиП 23-01-99 “Строительная климатология” - М.: Стройиздат 2003.
Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник
В.И.Манюк Я.И.Каплинский Э.Б.Хиж и др. - М.: Стройиздат 1977.
Калинушкин М.П. Насосы и вентиляторы.-М.: Высш.шк.1987.
Гладкоскок В.П. Работа нагнетателей в сети и их подбор. – Киев.;1993.
Тепловые сети. Справочник проектировщика. Под ред. Николаева М.Н: 1965.
Козин В.Е. Левина Т.А. и др. Теплоснабжение: Учебное пособие для
студентов вузов. М.: Высшая школа 1980. – 480 с. ил.
Ионин А.А. Хлыбов Б.М. и др. Теплоснабжение: Учебник для вузов. М.:
Стройиздат 1982. – 336 с. ил.
Братенков В.Н. Хаванов П.А. Вэскер Л.Я. Теплоснабжение малых
населенных пунктов. - М.: Стройиздат 1988.
Строй А.Ф. Скальский В.А.“ Расчет и проектирование тепловых сетей”-
Шумов В.В. Компенсаторы для трубопроводов тепловых сетей.-
Л.:Энергоатомиздат 1990.
СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
СП 41-103-2000 Проектирование тепловой изоляции оборудования и
ГОСТ 21.605-82 (1997) СПДС. Сети тепловые (тепломеханическая часть).

1.doc

Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Ивановский государственный архитектурно-строительный университет
Факультет инженерных сетей
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
На тему: Теплоснабжение района города
Гусакова Е.С. (444943)
Состав курсового проекта:
Расчетно-пояснительная записка на 23 стр.
Графическая часть на 2 листах формата А1
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Руководитель к.т.н. доцент
Определение расходов теплоты
Разработка схемы регулирования отпуска теплоты
Определение расходов теплоносителя
Гидравлический расчёт
Построение пьезометрического графика
Расчёт компенсирующих устройств
Расчёт толщины тепловой изоляции
Библиографический список
Географический пункт строительства (город) и его климатические условия:
ВариантГород Температура наружного воздуха °С Продолжител
среднегорасчетная для средняя
довая проектирования отопительн
отоплениявентиляции
Уфа 25 -35 -35 -66 214
Этажность застройки района расчетные температуры сетевой воды вид
системы теплоснабжения:
ВариантЭтажностьЖилая КоличесРасчетные температуры Вид
застройкиплощадьтво сетевой воды °С системы
м2 жителей теплоснаб
в подающейв в системе
магистралиобратной отопления
9 294000 32690 130 70 95 открытая
Характеристика грунта и глубина заложения грунтовых вод:
Вариант Данные о грунте Глубина
вид грунтаплотностьсостояние теплопровод
песок 1400 маловлажный 124 20
Способ прокладки тепловой сети тип теплоизоляционной конструкции:
ВариантДанные о теплоизоляционной конструкции Способ прокладки
теплоизоляционный плотностьтеплопроводность
материал кгм3 Вт(м·°С)
фенольный 100 005 бесканальный
Вариант генерального плана района №4
Вариант месторасположения источника теплоты и рельефа местности №3
Системы централизованного теплоснабжения должны быть надежными
экономичными индустриальными и удобными в эксплуатации. В настоящее время
совершенствуются все элементы теплоснабжения – теплогенерирующие установки
тепловые сети и потребители. Совершенствуются способы прокладки тепловых
сетей применяются новые теплоизоляционные материалы.
В курсовом проекте «Теплоснабжение района города» разрабатывается в
сокращенном объеме система централизованного теплоснабжения района города с
жилищно-коммунальной застройкой. В качестве теплоносителя используется
Данный курсовой проект включает: задание на проектирование определение
расходов теплоты схему регулирования отпуска теплоты определение расходов
теплоносителя гидравлический расчет системы теплоснабжения выбор сетевого
оборудования и компенсаторов тепловой расчет.
Определение расходов теплоты.
Тепловые нагрузки разнородны по характеру поэтому расчетные расходы
теплоты определяются отдельно для отопления вентиляции и горячего
водоснабжения. Нагрузки отопления и горячего водоснабжения должны
предусматриваться для всех типов зданий – жилых и общественных.
Вентиляционная нагрузка связана с подогревом воздуха подаваемого в
помещения средствами механической вентиляции. Эта тепловая нагрузка
характерна только для общественных зданий в жилых зданиях она отсутствует.
В курсовом проекте разрабатывается система теплоснабжения района с
неизвестной застройкой поэтому тепловые нагрузки определяются по
укрупненным показателям в соответствии с указаниями СНиП [1]. Исходным
показателем является удельный расход теплоты на отопление 1 м2 жилой
площади qо.А который выбирается в зависимости от расчетной температуры
Максимальный тепловой поток МВт на отопление жилых и общественных
максимальный тепловой поток МВт на вентиляцию общественных зданий
в) средний тепловой поток МВт на горячее водоснабжение жилых и
г) максимальный тепловой поток МВт на горячее водоснабжение жилых и
где[pic]- коэффициент показывающий долю теплового потока на отопление
общественных зданий([p
[pic] - коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию
общественных зданий ([p
[pic]- укрупненный показатель максимального теплового потока на
отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади;
[pic] - норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55
оС на одного человека в сутки проживающего в здании с горячим
водоснабжением (а=105 л(сут*чел);
[pic]- норма расхода воды на горячее водоснабжение потребляемого в
общественных зданиях при температуре 55 оС принимаемая в размере
лсутки на 1 человека;
[pic]– температура холодной воды в отопительный период ([pic]=5 оС).
Суммарный расход теплоты на микрорайон МВт равен сумме тепловых
Годовые расходы теплоты ГДж определяют по среднечасовым расходам:
- на горячее водоснабжение
Средние тепловые потоки МВт следует определять по формулам:
- на горячее водоснабжение в неотопительный период
где nо(продолжительность отопительного периода сут;
(в(число часов работы вентиляции в течение суток ((в =16);
[pic]- расчетное число суток в году работы системы горячего водоснабжения
[pic]- средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий
принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18 оС;
[pic] - расчетная температура наружного воздуха для проектирования
отопления и вентиляции в холодный период года;
[pic]- коэффициент учитывающий изменение среднего расхода воды на
горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к
отопительному периоду ([pic]=08).
Рис.3.1. Графики расходов теплоты в зависимости от температуры
В основе качественного способа регулирования лежит температурный
график который показывает изменение температуры теплоносителя в
зависимости от температуры наружного воздуха. Он строится по следующим
где 1 2 – температуры воды соответственно в подающей обратной
магистрали и на входе в систему отопления °С;
20 – то же в расчетном режиме °С;
пр.о- средняя температура воды в отопительном приборе (пр.о =825
[pic]– относительная отопительная нагрузка при любой температуре
наружного воздуха tн определяемая по формуле
Т.к. [pic] строится скорректированный график температур теплоносителя.
– строится отопительный температурный график по формулам (4.1) и
– графически находится точка излома температурного графика tu при
температуре сетевой воды в подающей магистрали 60 °С.
– графически определяется температура наружного воздуха tнг при
которой температура сетевой воды в обратной магистрали достигает значения
– определяется относительный расход сетевой воды на нужды отопления
при различных температурах наружного воздуха в диапазоне от tu до tнг по
– для значений температур наружного воздуха в диапазоне от tu до tнг
строится скорректированный график по формулам:
Результаты расчета сведем в таблицу:
Всего: 486400 106171
Задачами гидравлического расчета тепловых сетей являются:
- подбор диаметров трубопроводов на всех участках;
- определение потерь давления на всех участках;
- гидравлическая увязка всех циркуляционных колец.
В курсовом проекте ставится задача выполнения конструктивного
гидравлического расчета с целью подбора диаметров трубопроводов на всех
участках по рекомендуемым удельным потерям давления на трение на 1 м длины.
Диаметры подающего и обратного трубопроводов двухтрубных водяных
тепловых сетей при совместной подаче теплоты на отопление вентиляцию и
горячее водоснабжение должны приниматься как правило одинаковыми.
Независимо от расчетного расхода теплоносителя диаметр труб должен
приниматься в тепловых сетях не менее 32 мм.
Исходными данными для гидравлического расчета являются расходы
теплоносителя и длины участков трубопровода взятые по плану тепловых
На трассе трубопроводов выбирается главная расчетная магистраль;
Определяются диаметры трубопроводов на участках;
Определяются фактические удельные потери давления и скорости воды
для каждого участка;
На плане тепловых сетей расставляются отключающие задвижки
неподвижные опоры компенсаторы определяются места расположения
других местных сопротивлений;
По виду местных сопротивлений определяются их эквивалентные длины и
для каждого участка вычисляется приведенная длина:
Вычисляются потери давления на каждом участке и на магистрали в
Проводится расчет всех ответвлений аналогично расчету главной
После определения суммарных потерь давления для каждого ответвления
определяют невязку потерь давления по главной магистрали которая не
должна превышать 15%:
Результаты гидравлического расчета сведем в таблицу:
Участок РасчетнДлинаДиаметр Удельная Местные сопротивления Эквивалентная ПриведеПотери
ый участтрубопроводпотеря длина lэкв м нная давления
расход ка lа давления длина p=Rlпр
Gр тчм Dн x S мм R Пам lпр=l+l1000 кПа
Главная магистраль ИТ-УТ7-Здание №16
ИТ-УТ1 10617181 478х7 70 1тройн-прох 35 116 812
УТ1-УТ2 54743 452 426х10 37 4П-обр.компенс. 4х55+30+45+2х 7585 2806
тройн-отв. 1задвижка х20+12=3065
УТ2-УТ3 52124 176 426х10 31 2П-обр.компенс. 2х55+2х168=1433196 991
УТ3-УТ4 44877 192 377х9 48 2П-обр.компенс. 2х47+2х168=1273196 1534
УТ4-УТ5 33352 258 325х8 57 3П-обр.компенс. 3х40+2х139=1474058 2313
УТ5-УТ6 19732 288 273х8 55 4П-обр.компенс. 4х33+2х111=1544422 2432
УТ6-УТ7 11176 196 219х8 57 3П-обр.компенс. 3х248+84=8282788 1589
Ут7-Зд.165588 25 159х45 71 1задвижка 1тройн-отв. 224+84=1064 3564 253
Итого по магистрали 1273
Ответвление УТ1-УТ12-Здание №6
УТ1-УТ8 51425 88 377х9 63 1П-обр.компенс. 47+2х168+43=81729 1062
тройн-прох. 1задвижка 49
УТ8-УТ9 41385 150 325х8 88 2П-обр.компенс. 2х40+2х139=1072578 2268
УТ9-УТ10 36147 172 325х8 73 2П-обр.компенс. 2х40+2х139=1072798 2043
УТ10-УТ1127765 272 273х8 100 3П-обр.компенс. 3х33+2х111=1213932 3932
УТ11-УТ129692 282 194х6 80 3П-обр.компенс. 3х221+724=7335554 2844
УТ12-Зд.66025 30 159х45 85 1задвижка 1тройн-отв 224+84=1064 4064 345
Итого по отводу: 12494
Потери давления на главной магистрали:
Нпод. = Нобр. = 1273 м;
Нзд. = 3 * 9 = 27 м;
Перепад давления у потребителей:
Перепад давления в котле:
Напор воды во всасывающем патрубке сетевого насоса (А) принимаем
Расчет необходимых точек для построения пьезометрического графика:
Рис. 7.1. Пьезометрический график
Для подбора любого насоса необходимо знать его производительность
(подачу) и развиваемое давление (напор).
В двухтрубных системах теплоснабжения при наличии круглогодовой
нагрузки горячего водоснабжения целесообразна установка не менее двух
сетевых насосов с разными характеристиками: один для работы в холодный
период с максимальной производительностью другой – для перекачки воды в
системе горячего водоснабжения в теплое время года.
Для холодного периода года:
Производительность сетевого насоса равна суммарному расходу
теплоносителя в тепловой сети на отопление вентиляцию и горячее
Напор сетевого насоса м:
[pic]- потеря напора у абонента м.
Выбираем насос СЭ 1250-70-11
Частота вращения – 1500 обмин
Мощность двигателя – 315 кВт
Обязательна установка резервного насоса той же марки.
Для теплого времени года:
Производительность второго насоса
где [pic]- максимальный расход воды на горячее водоснабжение м3ч.
Выбираем 2 насоса 1Д315-50б
Частота вращения – 2900 обмин
Мощность двигателя – 39 кВт
Расход подпиточного насоса м3ч определяется по формулам:
где V – объем воды в системе теплоснабжения м3;
[pic]- максимальный расход воды на горячее водоснабжение м3ч.
Объем воды в системе теплоснабжения может быть определен по фактическим
размерам труб (длине и диаметру):
Объем воды в системе теплоснабжения:
где Qр- суммарный расчетный расход теплоты в системе теплоснабжения МВт;
Qо Qв Qг.в – расчетные расходы теплоты на отопление вентиляцию и горячее
водоснабжение соответственно МВт.
Выбираем насос 1Д630-90а
Мощность двигателя – 200 кВт
Наиболее простая компенсация достигается естественной гибкостью
поворотов самого трубопровода изогнутого под углом не более 150 °. Такой
способ называется самокомпенсацией. При проектировании естественной
компенсации определяют длины плеч и проверяют напряжения возникающие в
Расчет самокомпенсации:
Г-образная схема. В частном случае при повороте оси трубы на 90° (=0)
где n – отношение длинного плеча к короткому (
– угол дополняющий 90° до угла поворота оси трубы;
Е – модуль упругости углеродистой стали равный 2·105 МПа;
- величина теплового удлинения 1 м трубопровода м;
dн – наружный диаметр трубопровода м;
где [pic]- максимальная температура теплоносителя в подающей магистрали
α – коэффициент температурного удлинения стальной трубы (0012
Расчетные значения напряжений не должны превышать допустимое
напряжение изгиба которое при соединении труб на сварке принимается
8МПа80МПа – условие выполняется.
Расчет П-образных компенсаторов:
Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов применяются
компенсирующие устройства.
Расчетное тепловое удлинение трубопроводов [pic] мм для определения
размеров гибких компенсаторов следует определять по формулам
где – коэффициент учитывающий релаксацию компенсационных напряжений и
предварительную растяжку компенсатора в размере 50% полного
теплового удлинения [p
α – средний коэффициент линейного расширения стали при нагреве от 0 до
t °C принимаемый равным 0012 мм(м·°С);
[pic] - расчетный перепад температур принимаемый как разность между
рабочей температурой теплоносителя и расчетной температурой
наружного воздуха для проектирования отопления °С;
L – расстояние между неподвижными опорами труб м.
Например расчет компенсатора К1:
По номограммам определяем размеры компенсатора м и его усилие кН
Н=64м В=32м Pк=1766 кН
Характеристика П-образных компенсаторов
Номер Условный Длина Тепловое Размеры Усилие
компенсатордиаметр компенсацудлинение мм компенсатора гибкого
а dyxSмм ммионного м компенсатора
на плане участка Рк кН
Полное Расчётн.ВысотаШири
K4 K5 88 17424 8712 58 29 1913
K6К7 377х9 96 19008 9504 56 28 2256
K18 88 17424 8712 54 27 2354
K8 K9 325х8 86 17028 8514 5 25 1668
K19К20 76 15048 7524 48 24 1766
K11 К12 273х8 72 14256 7128 46 23 1079
K23 К24 92 18216 9108 4 2 1275
K15 К16 219х45 66 13068 6534 3 15 981
K26 К27 194х6 96 19008 9504 32 16 647
Тепловую изоляцию предусматриваем для трубопроводов тепловых сетей
арматуры компенсаторов и опор труб.
Грунт – маловлажный песок теплопроводность [pic] = 0124 Вт(м·°С)
Теплоизоляционный материал – фенольный поропласт плотность [pic] = 100
(кгм3) теплопроводность [pic]= 005 Вт(м·°С) – для подающего и обратного
Расчет проводится для подающего и обратного трубопроводов в следующем
Определяется полное сопротивление теплопередаче от
теплоносителя в окружающую среду отнесенное к 1 м
где [pic]- расчетная среднегодовая температура воды в водяных тепловых
сетях которая принимается в соответствии с заданным температурным
К - коэффициент дополнительных потерь учитывающий теплопотери через
теплопроводные включения в теплоизоляционных конструкциях (К=115);
[pic] - нормированная плотность теплового потока.
Определяются все термические сопротивления входящие в состав
полного сопротивления теплопередаче:
- термическое сопротивление грунта м·(СВт:
Принимаем стандартную толщину изоляции 50 мм
- термическое сопротивление обусловленное тепловым взаимодействием
где К12 — расстояние между осями труб по горизонтали м.
Определяется термическое сопротивление теплоизоляционного
слоя [pic] в зависимости от условий прокладки трубопроводов
тепловых сетей по следующим формулам:
Определяется толщина тепловой изоляции.
где [pic]- сопротивление теплопередаче на 1 м длины теплоизоляционного слоя
трубопровода м·°СВт;
λиз – теплопроводность изоляционного слоя Вт(м·°С).
Например расчет толщины тепловой изоляции для участка трубопровода с
Подающая магистраль:
Обратная магистраль:
[pic] (м·°С)Вт для данного диаметра обратного трубопровода
теплоизоляция не требуется в связи с низкой теплопроводностью грунта.
№ Наруж. Потери Термическое сопротивление Толщина изоляции
подающая магистраль обратная магистраль
м 1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1 0426 155 063
В данном курсовом проекте был произведен расчет тепловой сети района
города Уфа с девятиэтажной застройкой на 32690 жителей.
В курсовом проекте был построен скорректированный график температур
так как система теплоснабжения открытая.
Был произведен гидравлический расчет тепловых сетей.
Спроектирован бесканальный способ прокладки тепловой сети. Построен
пьезометрический график для анализа работы тепловых сетей выбора сетевого
оборудования схем подключения абонентов к тепловым сетям. Пьезометрический
график показывает изменение давления по длине трубопроводов и в элементах
В курсовом проекте были выбраны насосы для отопительного и
неотопительного периодов: сетевые и подпиточные с обязательной установкой
Также были подобраны и рассчитаны П-образные компенсаторы отводы на
° задвижки тройники.
Была подобрана оптимальная толщина теплоизоляции – фенольный поропласт
СНиП 41-02-2003 Тепловые сети. М.: 2004
Теплоснабжение района города: Методические указания к выполнению
курсового проекта для студентов специальности 290700 «Теплогазоснабжение и
вентиляция» Иван. гос. архит.-строит. универститет; Сост. С.М. Кулагин.
Гладкоскок В.П. Работа нагнетателей в сети и их подбор. –
Тепловые сети. Справочник проектировщика. Под ред. Николаева М.Н:
СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов.
СП 41-103-2000 Проектирование тепловой изоляции оборудования и
СНиП 23-01-99 “Строительная климатология” - М.: Стройиздат 2003.
Шумов В.В. Компенсаторы для трубопроводов тепловых сетей.-
Л.:Энергоатомиздат 1990.
Ионин А.А. Хлыбов Б.М. и др. Теплоснабжение: Учебник для вузов. М.:
Стройиздат 1982. – 336 с. ил.
Строй А.Ф. Скальский В.А.“ Расчет и проектирование тепловых

1.dwg

Продольный профиль участка тепловой сети
горизонтальный М 1:1000
вертикальный М 1:100
Условные обозначения
Н - неподвижная опора
УТ - узел трубопроводов
К - П-образный компенсатор
ИГАСУ ФИС 290700 ТГВ-42 07941
Продольный профильnМонтажная схемаnПлан узла трубопроводов УТ6
Теплоснабжение nрайона города
Монтажная схема М 1:1000
УП - угол поворота теплотрассы
План тепловых сетей района городаnРазрез
План тепловых сетей района города М 1:2000
Обратный трубопроводnизоляции нет
Подающий трубопроводnтолщина изоляции 16 мм
Проектная отметка земли
Натурная отметка земли
Отметка верха изоляции
D изолир. конструкции мм
План узла трубопроводов УТ6

2.dwg

Условные обозначения
ИТ - источник теплоты
УТ - узел трубопроводов
Н - неподвижная опора
К - П-образный компенсатор
Генеральный план М 1:2000