Телевизионный передатчик

Спецификация 1.dwg

ОМЛТ-0.125-330кОм±5%
ОМЛТ-0.125-470кОм±5%
ОМЛТ-0.125-1.5кОм±5%
ОМЛТ-0.125-100кОм±5%
ОМЛТ-0.125-2.2кОм±5%
Резистор МЛТ-0.125-5кОм±5%
Конструктивный чертеж
Телевизионный передатчик
Резисторы МЛТ ГОСТ 7113-88
Т980Б у23.365.003 ТУ
ГТ311 у23.365.003 ТУ

Воронцов Курсач.pdf

Министерство образования Республики Беларусь
Белорусский государственный университет информатики и радиоэлектроники
Кафедра радиотехнических систем
Руководитель проекта Ползунов В.В.
Пояснительная записка
«Телевизионный передатчик»
Технические требования к передатчику 5
Разработка электрической структурной схемы 6
1 Определение числа каскадов усилительного тракта 7
2 Выбор структуры возбудителя 9
Разработка электрической принципиальной схемы 11
1 Расчёт автогенератора 11
2 Расчёт амплитудного модулятора 18
3 Расчёт режима работы активного элемента усилителя мощности 22
4 Расчёт сеточных цепей 27
4.1 Цепь управляющей сетки 27
4.2 Цепь экранирующей сетки 28
5 Расчёт цепей согласования 29
5.1 Расчёт выходной согласующей цепи 29
5.2 Расчёт входной согласующей цепи 30
6 Цепи питания и смещения 30
7 Конструктивный расчёт: индуктивность выходного фильтра 31
Разработка конструкции передатчика 33
Расчёт КПД передатчика 35
Список использованной литературы 37
Формирование радиочастотных сигналов имеющих заданные временные
спектральные и энергетические характеристики их последующая передача по
специальным направляющим электромагнитным системам или через свободное
пространство к потребителю осуществляется с помощью радиопередающего
Современный РПДУ представляет собой сложное устройство состоящее
из большого числа каскадов и цепей. Для генерирования и формирования
радиосигналов используются различные приборы и активные элементы (АЭ):
лампы транзисторы и т.д. Основными электрическими характеристиками
передатчика определяющими его конструкцию являются мощность диапазон
несущих частот вид и требуемое качество модуляции.
В настоящее время мир активно переходит на цифровое телевидение.
Например большинство стран Евросоюза уже завершили переход на телевещание в цифровом формате. Исследования проблем возникающих при аналоговом
телевизионном вещании проведенные Международным союзом электросвязи
(МСЭ) привели к тому что на Конференции региональной связи в Женеве
(Швейцария) в 2006 году были приняты соответствующие решения по переходу
на цифровое телевизионное вещание и достигнуто соглашение о завершении
данного процесса во всем мире к 2015 году. Тем не менее построение аналоговых систем всё ещё востребовано время от времени в связи с тем что Беларусь
несколько отстаёт от процесса цифроизации и другими причинами.
При этом аналоговый передатчик должен обладать высокой надёжностью
оборудования обеспечивающего необслуживаемую стабильную работу станции
в течении нескольких месяцев с возможностью управления ею с дистанционно
с пульта уже действующей станции. Во-вторых принципиальное построение
этих станций должно гарантировать в течение указанного времени необслужи3
показателей необходимых для передачи сигналов ЦТВ. Исходя из этого принято построение станций в которых используются:
- в максимальной степени транзисторная и микромодульная техника в
основном технологическом оборудовании;
- не более одного – двух электровакуумных приборов в наиболее мощных
каскадах усилителя модулированных колебаний каналов изображения и звукового сопровождения;
- базовый маломощный блок с формированием радиосигнала изображения (звукового сопровождения) определяющий все основные качественные показатели радиотелевизионной передающей станции в целом;
блочное резервирование предварительных трактов и нагруженное резервирование оконечных усилителей мощности.
Две последние особенности присуще отечественным станциям в которых
применено формирование радиосигналов с инвертированным спектром в тракте
промежуточной частоты а также традиционная квадратурная схема сложения
мощностей блоков в составе одного полукомплекта.
Главной задачей курсового проектирования является выбор наиболее эффективных путей реализации технических условий на проектируемое устройство.
Технические требования к передатчику
Согласно заданию требуется спроектировать телевизионный передатчик
отвечающий следующим характеристикам:
Нестабильность частоты канала изображения не более
Допустимая неравномерность АЧХ в рабочей полосе –
Нелинейные искажения (дифференциальный коэффициент
Сопротивление выходной нагрузки (несимметричной)
Разработка электрической структурной схемы
изображения 35 ТВ канала выходной мощностью 20000 Вт.
Для повышения надёжности оборудования применяется постоянное
нагруженное резервирование. При этом передатчик строится на четырех
одинаковых полукомплектах мощности которых складываются с помощью
мостовой схемы. Полукомплекты полностью автономны. При выходе из строя
одного из них обеспечивается обход моста сложения мощностей и
действующий полукомплект подключается к антенно-фидерному тракту.
Выходной каскад каждого полукомплекта строится по квадратурной схеме
обеспечивающей подавление антенного эха приводящего к искажениям типа
дополнительных контуров на принимаемом изображении.
В настоящее время получила широкое применение модуляция на
промежуточной частоте осуществляемая с помощью балансных модуляторов
на низком уровне мощности. Модуляция на ПЧ позволяет получить более
высокие качественные показатели но применение её целесообразно лишь при
электровакуумных приборов с большим усилением мощности.
Для повышения помехозащищенности приёма по каналу прямого
промежуточных частот для различных систем вещания и одновременно
наложен запрет на использование их в качестве несущих. В системах
телевизионного вещания используется промежуточная частота
Итоговая структурная схема передатчика представлена на рисунке 3.1.
Рисунок 3.1. Структурная схема передатчика
1 Определение числа каскадов усилительного тракта
Так как заданная выходная мощность (20000 Вт) довольно велика
используем схемы сложения мощностей. Это позволит ввести несколько
одинаковых усилительных трактов которые в сумме и дадут нужную
мощность. Оптимальное число таких трактов в данном случае будет четыре. Не
забывая про потери в фидерном тракте которые равны приблизительно 09÷095
от приходящего сигнала выясняем что мы должны обеспечить на выходе в
общей сложности примерно 215 кВт. Тогда выходная мощность одного
усилительного тракта:
где 4 — количество полукомплектов усиления
- КПД цепей согласования.
Оконечный каскад должен работать с относительно большой мощностью
поэтому возьмём для него в качестве активного элемента тетрод ГС-18Б
согласования согласно с [5] равен ЦС =07 ). Для предоконечного каскада
выберем тетроде ГС-3Б с коэффициентом усиления по мощности 6 и КПД цепи
согласования также равным
ЦС =07 . Остальные каскады сделаем
транзисторах 2Т980Б у них Kp по 15 при ЦС =07 .
Узнаем сколько потребуется каскадов усиления в одном полукомплекте с
помощью расчёта мощности на входе и выходе каждого из них начиная от
последнего и двигаясь к первому. Так как возбудитель максимум может
обеспечить 5 мВт а его мощность равномерно распределится на четыре
полукомплекта то в отношении одного полукомплекта мощность на выходе
возбудителя может быть не более 4 =125 мВт .
Итак желаемая мощность на выходе:
Мощность на выходе предоконечного каскада а значит на входе
Мощность на выходе каскада стоящего перед предоконечным:
И так далее для последующих:
Итак на девятом каскаде можно остановиться так как мощность на его входе
меньше мощности выдаваемой возбудителем в один полукомплект.
2 Выбор структуры возбудителя
кварцевый генератор с частотой 40 МГц с последующим умножением при
необходимости. Возбудитель в составе рабочего комплекта представлен на
Рисунок 3.2. Структурная схема рабочего комплекта
БМ — балансный модулятора
ПЧ — промежуточная частота
ПФ — полосовой фильтр
ПУ — предварительное усиление
обрабатывается усиливается и затем поступает на балансный модулятор на
другой вход которого поступают колебания с синтезатора частот с частотой fпч.
В балансном модуляторе осуществляется амплитудная модуляция
выделяется разностная частота fПЧ–fиз т.е. происходит инверсия спектра
исходного видеосигнала. В тракте ПЧ сигнал усиливается формируется
требуемая АЧХ. Как и в ВЧ тракте осуществляется требуемая коррекция
линейных и нелинейных искажений но уже модулированного сигнала. Затем он
снова усиливается и поступает на смеситель на другой вход которого подается
частота fканал+fпч. На выходе смесителя получаем сигнал с частотой равной
несущей частоте данного ТВ канала и восстанавливается нормальный спектр
частот видеосигнала.
Будем строить передатчик на примере 35 канала. Его частота 58325 МГц.
Разработка электрической принципиальной схемы
1 Расчёт автогенератора
Построим автогенератор на основе гармоникового автогенератора с
кварцем между коллектором и базой. Исходными данными для расчета АГ
является мощность выделяемая в нагрузке Рн=015 мВт. АГ настроим на вторую
гармонику следовательно рабочая частота fг=40 МГц при относительной
нестабильности частоты
=155 10 . АГ строится на основе
биполярного транзистора ГТ311 со следующими параметрами:
Pmax=015 Вт при tср=+25оС
Выбираем кварцевый генератор со следующими параметрами:
Выбираем простейшую схему гармоникового кварцевого автогенератора.
Расчет схемы проведем на fг=40 МГц что соответствует возбуждению КР на
второй механической гармонике.
Рисунок 4.1. Простейшая схема гармоникового кварцевого АГ
Определим параметр качества кварца:
Выбираем амплитуду тока ikmax и коэффициент а напряжение на коллекторе
i k max ≤ (05 08)i k доп
U k0 ≤ (04 05)U квдоп
где Pквдоп – мощность выделяемая на КР а Р2 – мощность рассеиваемая на
активном сопротивлении колебательной системы.
Определим мощность рассеиваемую на КР и колебательную мощность
выделяемую в коллекторной цепи из уравнения баланса мощностей:
Р 1=Р н + Р кв + Р 2
Принимаем Р2=0 ввиду ее малости.
Находим аппроксимированные параметры транзистора. В маломощных
транзисторах при недоиспользовании их по току необходимо считаться с
идеализированных параметров эквивалентной схемы от высоты импульса.
S n =15 i Kmax =015 A B
S =h21 (r б + r ) =50(50+333) =0127 A B
Вычисляем нормированную частоту колебаний:
Определяем значение коэффициента обратной связи:
=C 1 (1(w 2rC 1L1 )1)
Для этого воспользуемся уравнением баланса амплитуд:
Rэкв ( 1+ а ) =S ср х 1 х 2 (1+ s )
Подставив полученные выражения в (24) найдём коэффициент обратной
РквS (1cos ) ( 1+a ) (1+ s)
15 10 0127 (1cos ( 60)) (1+ 01 ) (1+0615)
Теперь рассчитаем параметры колебательной системы.
C 1экв=w г1 ( К ОС S 1 ( 1+2 0 s ) r кв1 ( 1+ a )
Индуктивность L1 и емкость С1 определим из выражения:
Примем w г 2 L1 С 1=2 . Тогда:
Найдём поправку к частоте колебаний:
v= [ x 1 ( 1+ К ОС ) + s r кв ] [2 0 x 1 ( 1+ К ОС ) +( s 01)r кв ]1
Относительная нестабильность частоты
Определим гармонические составляющие тока коллектора амплитуду
напряжения на базе и другие параметры АГ:
I k0 =α 0 ( ) i k max =10 022=22 мА
I k1=α1 ( ) i k max =10 039=39 мА
Амплитуда напряжения на коллекторе:
cos ( φk ) =[1+(S ср x 2 + s1 )2 ]05=0991
Мощность подводимая к коллекторной цепи:
P 0=I k E n=22 57=13 мВт
Рассеиваемая мощность на коллекторе:
P рас =P 0P 1=13165=11 мВт
Постоянная составляющая тока базы:
Напряжение смещения на базе:
U см =U отс +U Б [γ 0 ( ) ( 1+ s 2)
U см =03+0153 [ 011 ( 1+06152 )
Определим величину сопротивления резистора автосмещения Rэ. С ростом
этого сопротивления растёт его стабилизирующее действие и падают энергетические показатели. В качестве компромиссного решения рекомендуется выбирать Rэ=100 500 Ом. Принимаем Rэ=300 Ом. Сопротивление Rб найдём из соотношения Rб=(10 20)х2=200 400 Ом. Возьмём Rб=300 Ом. Величину Сб1 определим из условия:
w г R э 2 314 40 106 300
Рассчитаем сопротивление источника питания Еп и падение напряжения на
Е п=U к0 +(I к0 + I б0 ) R э
Е п=5+ ( 22 103+ 44 105 ) 300 57 В
U R1=U см + ( I к0 + I б0 ) Rэ + I б0 Rб
U R1=022+ ( 22 10 + 44 10 ) 300+ 44 10 300=09 В
Принимаем ток через делитель равным:
I Д =5 I б0 =5 4 4 10 =22 10
Сопротивление делителя в цепи питания:
I Д I б0 22 10444 105
2 Расчёт амплитудного модулятора
Для получения однополосного сигнала мы используем фильтровый метод.
При этом ненужная боковая на выходе модулятора подавляется при помощи полосового фильтра. Фильтр должен обеспечивать значительное затухание в полосе подавляемой боковой и малое – в полосе выделяемой боковой что является
сложной задачей. Для упрощения реализации фильтров используют многократное преобразование частоты с тем чтобы при каждом преобразовании можно
было получить заданное затухание при помощи кварцевых фильтров или
фильтров на LC-элементах.
В высококачественных возбудителях и передатчиках с ОМ применяют как
правило балансные (БМ) и кольцевые балансные (КБМ) модуляторы на дискретных диодах или диодных сборках из-за малого разброса параметров диодов. Упрощенная схема БМ с последовательным включением диодов приведена
на рисунке 4.2. При проектировании БМ для работы на частотах выше 5 10
МГц схемы дополняются элементами улучшающими симметрию и уменьшающими прямое прохождение (конденсаторы С1 С2 и резистор R) рисунок 4.2. В
БМ возможно согласование между выходным сопротивлением источника сигнала R'Г сопротивлением нагрузки R'Н и сопротивлением запертых R'ДЗ и открытых R'ДО диодов(«штрих» указывает на то что рассматриваемая величина (сопротивление напряжение ток) относится к внутреннему контуру БМ):
R'Г =R'Н =√ R'ДЗ R'ДО
при котором b для БМ принимает минимальное значение:
При k 1 b10 дБ . Затухание КБМ вдвое меньше чем БМ и составляет
около 4 дБ. Ослабление прямого прохождения сигналов с частотами 0 и на
выход зависит от точности симметрирования модуляторов (трансформаторов
диодов) и на практике достигает 30 35 дБ.
Рисунок 4.2. Схема балансного модулятора
Улучшение температурной стабильности БМ и КБМ достигается стабилизацией значений R'ДЗ и R'ДО путём подключения термостабильных резисторов R1
и R2 а R1=(2 5)·R'ДО R2 = R' ДЗ (2 5). Затухание БМ при этом увеличивается на
Выбор режима диодов т.е. амплитуды напряжений на диодах сигналов с
частотами 0 и производится с учётом следующих соображений:
) для получения большого отношения U0Uшум U следует брать как можно больше;
) для получения малых нелинейных искажений нужно выбирать малое
значение отношения U’U0’ и следовательно как можно большее значение
) напряжение на закрытых диодах U'ДЗ в √ k
раз больше чем на откры-
тых. Если тип диодов уже выбран то нужно выполнить неравенство
где U'Д.обр —постоянное обратное напряжение диодов.
При проектировании БМ задаются: полоса частот информационного сигнала Fмакс-Fмин частота несущего колебания коэффициент нелинейных искажений
и допустимое затухание bдоп. Весь процесс проектирования можно разделить на
Схема модулятора представлена на рисунке 4.2. На вход U подаётся модулирующее колебание с частотой F=300–3400 Гц а на вход Uw - несущее ВЧ колебание с FПЧ=3575 МГц.
В качестве активных элементов используются два диода 2Д401В со
следующими параметрами:
обратное напряжение: Uобр=100 В;
прямой ток : Iпр=30 мА;
напряжение на открытом диоде при токе в 5 мА: Uпр=12 В;
проходная емкость при Uд=5 В:
обратный ток: I0(25)=5 мкА I0м=100 мкА;
максимальная рабочая частота: Fmax=100 МГц.
Определяем R'ДЗ и R'ДО:
R1=( 2 5 ) R ДО =5 240=12 кОм
По формуле (53) определяем R'Г R'Н и R'О :
R'Г =R'Н =√ R'ДЗ R'ДО= √ 240 1 106 =155 кОм
R'О =R'Г + R'ДО =1573 кОм
Выбираем амплитуду напряжений несущей частоты на открытых диодах из
. Её часто выбирают в пределах 1 2 В чтобы мощ√k
ность генератора несущей оставалась небольшой. Выбираем U ' ДО 0=1 В .
По графику [2 рисунок 6.11] определяем U =01 и находим
Определяем для эквивалентной схемы БМ напряжения токи и мощности:
U ' ДО 0 R'О 1 1573 103
U ' ДО RО 01 1573 10 3
Подключение БМ и КБМ к источнику информационного сигнала к генератору несущей и к нагрузке (или последующему фильтру с входным сопротивлением Rф) производится через согласующие трансформаторы T1 Т2 и Т3.
Полосовые фильтры (ПФ) для выделения желательной боковой полосы частот подключают либо непосредственно ко вторичной обмотке трансформатора
ТЗ либо к выходу эмиттерного повторителя входная цепь которого выполняет
роль активной нагрузки БМ или КБМ.
Характеристики и конструктивное выполнение ПФ зависят от того в каком
каскаде однополосного модулятора они включаются.
3 Расчёт режима работы активного элемента усилителя
Параметры лампы ГС-18Б
Сопротивление ненакаленного катода
Напряжение запирания 1-й сетки отрицательное
Крутизна характеристики
Коэффициент усиления 1-й сетки
относительно 2-й сетки
Колебательная мощность в нагрузке
Междуэлектродные емкости пФ:
Предельно допустимые параметры лампы ГС-18Б
Напряжение 2-й сетки
Напряжение 1-й сетки отрицательное
(мгновенное значение)
Мощность рассеиваемая анодом
Мощность рассеиваемая 2-й сеткой
Мощность рассеиваемая 1-й сеткой
Температура баллона ножки
спаев металла с керамикой
Интервал рабочих температур окружающей среды
(35 канал) и углом отсечки
=90o . Граничное значение
крутизны составляет S гр =018 число ламп n=1 . Коэффициенты Берга для
заданного угла отсечки: α 0=031831 α1 =05 α 2=021221 γ=157 .
Пролётный угол выходного участка
Граничное значение коэффициента использования анодного
Где параметр b [4 с.394]:
Задаёмся желательным рабочим значением 0c таким чтобы
Напряжение между анодом и первой сеткой
Амплитуда первой гармоники анодного тока
Постоянная составляющая анодного тока
I a0 =I a1( α 01 )=138
Амплитуда напряжения возбуждения
E 'g=05(e g1+e g2)=225
Напряжение сеточного приведения
E g0=E g + DE a =2445
Амплитуда напряжения на аноде
U a=U ag U g =614872
Выбираем Ua = 6300 В.
E g=(U g D U a )=476
Колебательная мощность собственно усилителя
P y = U a I a1=681045
Часть мощности возбудителя передаваемая в анодную цепь
Мощность потребляемая анодной цепью.
P 0=E a I a0 =894662 Вт
Мощность рассеиваемая на аноде
Электронный КПД анодной цепи усилителя
Эквивалентное сопротивление
Соответствующая мощность
Коэффициент усиления по мощности
Проводимость входной цепи
4 Расчёт сеточных цепей
4.1 Цепь управляющей сетки
Определяем угол отсечки:
Откуда g160 и соответственно α g10 =0143 α g11=0274 [6
Составляющие реального импульса сеточного тока
e g10max= E g +U g =189 В
e a1min =E a U a=200 В
Коэффициенты kg с точностью ±15% принимаем k g0 =066 k g1 =072
Амплитуда первой гармоники сеточного тока
I g11=k g1α g11i g1max=6313 А
Постоянная составляющая
I g10=k g0α g10i g1max =302 А
Мощность возбуждения отдаваемая возбудителем
P g1 =05U g I g11 =210 Вт
Мощность рассеиваемая на сетке
P g1=05U g I g11 + E g I g10 =66145 Вт
4.2 Цепь экранирующей сетки
Угол отсечки [6 с. 43]
Тогда 63 . Коэффициенты: α g20 =0229 α g21=0405 .
e g21max= E g2 +U g=318 В
e a2min =E a U a=200 В
Постоянная составляющая сеточного тока
I g20=k g20α g20i g2max =01965 А
P g2= E g2I g20=176834 Вт
5 Расчёт цепей согласования
5.1 Расчёт выходной согласующей цепи
Рисунок 4.3. Общее устройство цепи согласования
Положим соотношение выходных реактивных сопротивлений:
Из условия согласования:
Найдём значение реактивного сопротивления:
X = √ R a R н=46433Ом
Определим точные значения выходных ёмкостей и индуктивности
5.2 Расчёт входной согласующей цепи
аналогичную схему согласования и Rн равным рассчитаному выше X.
X = √ R a R н=115534Ом
Определим точные значения выходных ёмкостей и индуктивности:
6 Цепи питания и смещения
Цепи питания и смещения сводятся к последовательно подключённым
источникам постоянного тока. Из вышеприведённых расчётов усилителя знаем
что напряжение питания на аноде 6300 В напряжение смещения на
управляющей сетке 189 В на экранирующей – 318 В. Помним что на
управляющую сетку подаётся строго отрицательное напряжение [7 с. 57-58].
7 Конструктивный расчёт: индуктивность выходного
Расчёт выходного фильтра оконечного каскада усиления показал что индуктивность в его составе равна L=1267 нГн . Рассчитаем цилиндрическую катушку (соленоид) соответствующей индуктивности с ферритовым сердечником.
Как известно расчёт таких катушек производится по формуле:
— магнитная проницаемость сердечника
— магнитная постоянная
N — число витков в соленоиде
S — площадь поперечного сечения соленоида
l — длина соленоида.
Так как известны не все переменные воспользуемся эмпирическим мето-
дом их нахождения. Пусть:
- магнитная проницаемость сердечника =100 ;
(а значит площадь поперечного сечения
соленоида S = 4 D =3141610 м )
- длина соленоида l=1 см .
При этом известные величины:
- индуктивность L=1267 нГн
- магнитная постоянная 0=4 10 м
Итого получаем что число витков:
Диаметр провода без изоляции:
Разработка конструкции передатчика
При разработке конструктивного исполнения устройства необходимо учитывать множество факторов определяющих безотказность его работы. К данным факторам относятся эксплуатационные (объективные и субъективные)
конструктивные и производственно-технологические. Из эксплуатационных
объективных факторов в первую очередь следует обратить внимание на температурный режим работы. Так как разрабатываемый в данном курсовом проекте
радиопередатчик рассчитан не на максимально возможную выходную мощность то для обеспечения нормального функционирования устройства достаточно внутренней циркуляции воздуха что в свою очередь обеспечивает возможность применения закрытого (неперфорированного) корпуса но с наличием
вентиляционных отверстий. Применение закрытого корпуса увеличивает степень нейтрализации деструктивного воздействия таких факторов как резкий
перепад температуры окружающей среды влаги пыли и песка биологической
среды. Так как к передатчику не предъявляется особых требований по устойчивости к воздействию давления атмосферной коррозии солнечной радиации радиационного излучения то при конструировании устройства эти факторы можно не учитывать. Беря во внимание тот факт что передатчик телевизионного вещания является стационарным при разработке его корпуса можно не использовать рёбра жёсткости повышающие устойчивость устройства к механическим
Среди конструктивных факторов учитываемых при разработке устройства следует обратить особое внимание на соответствие параметров разрабатываемого устройства умственным и физическим возможностям оператора а также на удобство эксплуатации. Исходя из данных соображений корпус устройства следует выполнять лишённым резко выступающих частей уменьшающих
степень удобства эксплуатации и могущих привести к травме оператора.
При определении взаимного расположения элементов устройства на печатной плате следует руководствоваться следующими соображениями: блок автогенератора располагать по возможности дальше от блоков на которых рассеивается максимальная мощность (выходной каскад). Учитывая что выходное
напряжение стабилизаторов напряжения зависит от напряжения Uбэ желательно
стабилизаторы расположить на радиаторе и по возможности дальше от выходного каскада. При взаимной компоновке радиоэлементов друг относительно
друга следует добиваться минимальных длин соединительных дорожек формирующих электрические связи между элементами и шлейфов.
Расчёт КПД передатчика
В общем случае КПД устройства это отношения полезной мощности к
устройствами потребляющими больше всего мощности поэтому используя
расчеты этих каскадов можно сделать вывод о КПД всего передатчика.
Точное значение потребляемой мощности рассчитано только для
оконечного каскада ( P a (1)=894662 Вт ) так что для остальных каскадов мы
вынуждены оценить её приблизительно пользуясь приобретённым за годы
учёбы опытом в радиотехнике. Распространив найденное КПД оконечного
каскада (0761) на остальные каскады найдём мощность потребляемую одним
(P 1+ P 2+ P3 + + P 9 )
умножим её на количество полукомплектов:
P вх.общ=4 P вх.общ1=48226 Вт
и подставим в формулу для КПД:
Откуда следует что КПД передатчика приблизительно равен 45%.
В ходе выполнения курсового проектирования в соответствии с техническим заданием был разработан телевизионный радиопередатчик работающий в
частотном диапазоне 35-81 канал. Выходная мощность передатчика – 20000 Вт
вид осуществляемой модуляции – однополосная амплитудная модуляция. Разработана функциональная схема проектируемого передатчика: он выполнен по
схеме прямого усиления включающей возбудитель и четыре тракта усиления
сигнала по мощности соединённых по схеме сложения мощностей.
В ходе выполнения данной работы были разработаны принципиальная и
структурная схемы передатчика. Произведён расчет трёх каскадов: автогенератора амплитудного модулятора и оконечного усилителя с двумя цепями согласования а также индуктивности в выходном фильтре оконечного каскада усиления.
Наибольшую сложность представляет разработка принципиальной схемы
Список использованной литературы
Шахгильдян В.В. Радиопередающие устройства (3-е издание) – Москва:
Радио и связь 2003. – 560с.: ил.
Шахгильдян В.В. Проектирование радиопередатчиков (4-е издание) –
Москва: Радио и связь 2000. – 656 с.: ил.
Шахгильдян В.В. Проектирование радиопередатчиков (2-е издание) –
Москва: Радио и связь 1984. – 424 с.: ил.
Шахгильдян В.В. Проектирование радиопередатчиков – Москва: Радио и
связь 1976. – 432 с.: ил.
Бригидин А.М. Ползунов В.В. Радиопередающие устройства – Мн.:
БГУИР 2006. – 104 с.: ил.
Зейтлёнок Г.А. Радиопередающие устройства — Москва: Связь 1969. 544 с.: ил.
Терентьев Б.П. Радиопередающие устройства — Москва: Связь 1972. 456 с.: ил.

элементы по ГОСТам good.dwg

Резистор переменный сдвоенный
Резистор переменный с замыкающим контактом
Резистор подстроечный
Резисторы нелинейные:
Конденсатор постоянной емкости
терморезистор и варистор
Конденсаторы оксидные
полярные и неполярные
Конденсатор подстроечный
Конденсатор переменной
Конденсаторы проходной и опорный
Катушка индуктивностидроссель
магнитопроводом (L7 - с медным)
Трансформатор с тремя
обмотками и электроста-
ограничительный (VD10)
Динистор (VS1) тринистор (VS2 VS3)
Транзистор полевой с изолированным
Транзистор полевой с двумя
изолированными затворами
Оптрон транзисторный
Контакт переключающий
Выключатель и переключатель
кнопочные (С самовозвратом)
кнопочные с возвратом в исх. положение
Штырь и гнездо разъемного
соединителя (XW1-XW4 - коаксиального)
разъемного соединителя
Штепсель и гнездо телефонные
неразборного соединений
Перемычка контактная
Реле электромагнитное
Головка стереофонических
Гидрофон (ультразвуковой
передатчик-приемник)
Коллекторный электро-
двигатель постоянного
Элемент гальванический
и сигнальная (HL1 HL2)
Лампы тлеющего разряда
и газоразрядная осветительная
Антенны электрическая
Экранированные линии
Экран группы элементов
скрученными проводами
Линия групповой связи
Усилитель операционный
Датчики неэлектрических
Коммутатор электронный
Аттенюаторы с постоянным
и регулируемым затуханием
ФНЧ (Z1) ФВЧ (Z2) полосовой (Z3)
режекторный (Z4) фильтры
Линии задержки: Общее
обозначение (DT1) с сос-
редоточенными (DT2) и
распределенными (DT3)
Направление передачи
Поток цифровых данных

Катушка.dwg

Индуктивность катушки 1267 нГнnРабочая частота 58325 МГцnЧисло витков катушки: 2nИзоляция: ЭМ-1nДиаметр проводника: d=5582 мм
Катушка индуктивности однослойная

перечень.pdf

КМ-6А-М750-47 пФ ± 10%
КМ-6А-П57-133 пФ ± 10%
К10-29-М75-068 пФ ± 10%
К10-29-М75-047 пФ ± 5%
MURATA LQM18NNR39K00D-390 нГн ± 10%
MULTICOMP MCFT000062-100 нГн ± 5%
Резисторы МЛТ ГОСТ 7113-88
МЛТ-250-150 Ом ± 10%

схема тракты усиления.dwg

(Verwendungsbereich)
(Modell- oder Gesenk-Nr)
(Werkstoff Halbzeug)
Телевизионный передатчик
Схема электрическая принципиальная

Спецификация 2.dwg

Телевизионный передатчик
КМ-6А ОЖО.460.171 ТУ
КМ-6A-M750-47 пФ±10%
КМ-6A-П57-133 пФ±10%
Катушки индуктивности

схема (2).dwg

(Verwendungsbereich)
(Modell- oder Gesenk-Nr)
(Werkstoff Halbzeug)
Схема электрическая принципиальная
Телевизионный передатчик