Расчёт и проектирование деревянных конструкций арки крытого катка

KP.dwg

План разрезы панель опорный
СФ гр. 03-504 0300183 КП
План рам распорок и связей М 1:200
План здания на отметке 0.300 М 1:200
-2 М 1:200 (гор.)n М 1:100 (верт.)
Сельскохозяйственное здание
Склад минеральных удобрений
и верхний узел колонны
Наименование элементов
Металлический башмак
Гнутый элемент полурамы
Спецификация на лесоматериалы
Спецификация на металлоизделия
Примечанияnn1. Расчетное сопротивление древисины RиRc и Rсм принимаем 150 кгссм2 согласно СНиП II-25-80.nn2. Марку бетона фундамента принимаем М150nn3.Сварочные соединения стальных элементов с маркой стали ВСт3сп производим электродуговой сваркой электродами марки Э-42

проект по ДК.dwg

Накладки(поз.6)не показаны
древесины на одну марку
Выборка лесоматериалов на лист
Влажность древесины 18-20%
Сталь класса ВСт3кп2-1.
Сварку производить электродами Э-42 по ГОСТ
Защита от загнивания-пропитка фтористым натрием.
Защита от возгорания-пропитка препаратом ББ-II
Защита то коррозии стальных элементов-окраска
кузбасслаком за 2 раза.

Лист2.dwg

Арка. геометрическая схема арки;
опорный и коньковый узлы.
Деревянные конструкции СФ 0399042 КП1
Геометрическая схема арки
Спецификация сборочных единиц на марку А1
Материалы шарнирного соединения в пяте и коньке слать марки С235 по ГОСТ 27772-88*
Обработку антиспетиком и антипиреном - см. лист 1
Для арки применять сосну второго сорта; для склеивания досок толщиной 42 мм
применять резорциновый клей марки ФР-12

руслан.dwg

Бетон легкий Кл. В25.
Кирпич глиняный полнотелый
Расчетная схема второстепенной балки
Расчетная схема подошовы.
Спецификация арматурных и закладных изделий.
План стропил и прогонов.
прогонов и связей М 1:200
Обрешетка брус 100*25
фахверковой колонны.
Расчетная схема рамы.
Спецификация деревянных и металлических изделий.
Конструкции покрытия.
Болт анкерный М24 L=500
Расчет и конструирование.
Принял Галимшин Р.А.
Склад минеральных удобрений.
Узлы М1:10. Разрезы.
Расчетная схема рамы. Полурама.
Разраб. Хайруллин Р.А.
Проектирование жб и каменных
Консульт.Палагин Н.Г.
Заф.каф.Соколов Б.С.
Нормокон.Палагин Н.Г.
Рук.проек.Палагин Н.Г.
армирования. Арм. изделия.
Ригеля Р1 иР2. Схемы
Расчетная схема неразрезного ригеля.
Каркас КР8 изготовить зеркально каркасу КР6.
Каркас КР7 изготовить зеркально каркасу КР5.
указанием п.п.4.5. на листе 3.
деталей производить в соответствии с
Изготовление сварных каркасов и закладных
многоэтажных промышленных зданий.
Спецификация жб изделий.
Спецификация железобетонных изделий.
Бетон тяжелый Кл. В20.
Плита монолитная ПМ1-3шт.
Окончание спецификации на листе 8.
Бетон тяжелый Кл. В25.
Лист 4 ГОСТ 5781-82*
Схемы армирования. Арм. изделия.
Плита с круглыми пустотами П1.
контактной точечной сварки по ГОСТ 14098-85 и ГОСТ 10922-90.
Сварные сетки и каркасы изготовить при помощи
прочности не менее 20 Мпа.
Отпуск арматуры произвести при наборе бетоном
позиции 1 принять равной 900 МПа.
Величину контролируемого напряжения в стержнях
способом на упоры стенда.
Натяжение стержней позиции 16 выполнить механическим
Расчетная схема плиты П1
Фундамент Ф1.Кирпичный столб.
Изготовление сварных сеток производить
в соответствии с указаниями п.4
чертеж. Схемы армирования.
Колонна К1. Опалубочный
Ведомость расхода стали на элемент.
Ведомость расхода стали на элемент
пластического прессования М150
Сетка арматурная С12
Бетон тяжелый Кл. В20
Сетка арматурная С11
Сетка арматурная С10
Изделие закладное МН6
Бетон тяжелый Кл. В25
Спецификация арматурных и закладных деталей.
Материал конструкций -сосна 2го сортаn Влажность: для цельных элементов 8%для клееных12%n2. Изготовление колонны производится путем склейки n острогоных досок d=14 mm в специаль оборудованных n цехах.n3. Расчет производится в соответствии со СНиП 11-25- n 80.n4 Материал-сосна (р=500 кгм^3 W=20% сталь С245.n5 Расчет металлических элементов произведен по n СНиП 11-23-81*.n6. Сварка ручная электродами Э42.n7. Клей резорциновый (ФР-12 ТУ 6-05-281-14-77).n8. Место строительства-г.Санкт-Петербург.n9. Температурно-влажностные условия А3.n10. Ограждающие конструкции холодные.n11. Материал конструкций-сосна 2го сорта.n12. Конструктивные меры согласно п.п. 6.36-6.44n СНиП 11-25-80 "ДК"n13. Изготовление конструкций-заводское.n14. Защита от загнивания и возгарания-см. в n пояснительной записке.n15. Защита стальных элементов от коррозии-нанесение аэрозоли в 2 слоя.
План М1:200. Фасад. Разрез.

Пояснилка по ДК 1.doc

Казанский государственный
архитектурно-строительный университет
На тему “Расчёт деревянной трёхшарнирной арки”
Принял: Хусаинов Д.М.
Исходные данные для проектирования.
Расчёт клеефанерной плиты.
Расчёт стрельчатой арки.
Геометрические характеристики.
1 Определение усилий от действия постоянной нагрузки.
Определение усилий от действия снеговой нагрузки на всей
3 Определение усилий от действия снеговой нагрузки на
левой половине арки.
4 Определение усилий от действия снеговой нагрузки на
правой половине арки.
5 Определение усилий от действия ветровой нагрузки слева.
6 Определение усилий от действия ветровой нагрузки справа.
8 Геометрические характеристики сечения.
Проверка принятого сечения.
1 Проверка прочности.
2 Проверка скалывающих напряжений.
3 Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
1 Расчёт опорного узла.
2 Расчёт конькового узла.
3 Определение толщины опорного листа
Исходные данные для проектирования:
Здание длинной 33 м. 2 класс ответственности коэффициент
надёжности по назначению γn=095 здание отапливаемое с температурно-
влажностным режимом эксплуатации по группе А2 Район строительства –
г.Москва (расчетная снеговая нагрузка –180 кгсм2ветровая нагрузка-23
кгсм2). Несущими конструкциями являются стрельчатые арки пролётом 18 м.
расположенные с шагом 30 м. Покрытие из клеефанерных плит.
РАСЧЁТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ ПЛИТЫ.
Номинальные размеры панели в плане 15х30 м. Обшивка из водостойкой
фанера марки ФСФ сорта ВВВ толщиной =10мм.; рёбра из сосновых досок 2-го
сорта; клей КБ-3;утеплитель – минераловатные плиты толщиной100 мм. С
объёмным весом 100 кгм3; пароизоляция из полиэтиленовой плёнки; снеговая
нагрузка –180 кгм2; каркас панели состоит из 4-хпродольных рёбер a=50 см.
высотой hр=13 см. толщиной bp=4см.;ширина панели по низу 147 см. по верху
9 см. Расчётный пролёт lр=l*099==300*099=297 см.
Принятая высота панели h=1+1+13=15 см. что составляет 15398=1264
пролёта; расчётные сопротивления:
Rф.р. =140 кгссм2; Rф.с. =120 кгссм2; Rф.и. =65 кгссм2;
Rск.ф =8 кгссм2; Rск. =16 кгссм2; Rн. =130 кгссм2;
Еф.=90000 кгссм2; Ед.=100000 кгссм2.
2 Геометрические характеристики сечения.
Расчётная ширина фанерных обшивок принимается согласно П.4 25 гл. СНиП
-25-80 на 10% меньше действительной и равна:
Сечение клеефанерной панели приводит к сжатой фанерной обшивке:
Приведённая площадь сечения:
Fпр=2bфф+nф4bрhр=213321+(1114·413)4=4973 см2
где hр bр – высота и толщина ребер.
Приведённый момент инерции плиты:
Jпрф=Jф+nфJр=2(13.15012+1.150.72)+111·4(133·412)=179765 см4
Расчётный изгибающий момент в середине пролёта:
Напряжение в растянутой обшивке: ф.р.=[pic]
Проверим устойчивость сжатой обшивки (П.4.26.СНиП 2-25-80)
где φф при расстоянии между рёбрами в свету 437 см. и толщине фанеры
Проверка верхней обшивки на местный изгиб:
A=50 см133Rфн2ф=133651=8645 см.
Проверяем скалывающие напряжения по клеевому шву фанерной обшивки.
Поперечная сила равна опорной реакции:
Приведенный статический момент верхней обшивки относительно
нейтральной оси равен:
Sпр. =Fф.в.yф.н. =13327·1=9324 см3
При расчётной ширине клеевого соединения bp=44=16 см. находим
касательные напряжения:
[pic]=[pic] Rск.=16 кгссм2
Относительный прогиб панели равен:
Следовательноклеефанерная плита имеет прогибы от нормативных
нагрузокне превосходящие допускаемых и ее несущая способность по
отношению к расчетным нагрузкам имеет дополнительные запасы несущий
РАСЧЁТ СТРЕЛЬЧАТОЙ АРКИ.
1 Геометрические характеристики:
Стрельчатая арка состоит из2-х полуарок кругового очертания.
Расчётный пролёт арки L=24 м. Стрела подъёма f=8м. Радиус кривизны арок
По чертежу получим следующие геометрические характеристики:
-длина хорды полуарки
-длина дуги полуарки s0=1466 м.
За начало координат примем левую опору. Для расчёта возьмём 9
сечений на левой полуарке. Координаты точек –XnYn. Угол образуемый
прямой проходящей через сечение и центр дуги полуарки и горизонталью -
φn. Угол образуемый прямой проходящей через сечение и опору полуарки и
7 Подбор сечения при Мmax=79187 кгсм N=77084 кгс.
Расчётное сопротивление:
Rрас=Rcmгнmбmнmслγ=15011121095=18947 кг ссм2
Здесь mгн=1ra=2400034=706 > 500 здесь r-радиус кривизны а -толщина
доски mб=1 при h=51 cм. mн=12 учитывает влияние ветровых и монтажных
нагрузок mск=1 при а=34 мм.
Требуемый момент сопротивления сечения арки
Принимаем доски сечением 150х40 мм. После острожки 140х34 мм.
Ориентировочная высота сечения арки:
Число досок в сечении: [pic] => принимаем 15 досок.
Высота сечения арки:
8 Геометрические характеристики сечения арки:
Гибкость в плоскости арки:
λ=lpr=058s0(029h)=[pic][pic]
ПРОВЕРКА ПРИНЯТОГО СЕЧЕНИЯ.
=[pic] Rрас=18947 кгссм2
2 Проверка скалывающих напряжений Q=445732
Расчётное сопротивление скалыванию Rc=Rmн=15012=180кг с. mн=12
учитывает влияние ветровых и монтажных нагрузок.
Статический момент инерции опорного сечения S=bh28=143028=
Момент инерции опорного сечения I=bh312=1430312=31500 см4.
Верхняя кромка сечения арки раскрепляется в 3-х точках через 5 метров.
Такое раскрепление принимается как сплошное: 140b2h=[pic]
Нижняя кромка при действии максимального отрицательного момента М=-
306 кг см растянута и не раскреплена из плоскости. Проверяем
устойчивость из плоскости при действии
М=-65306 кг см и соответствующем N=11443 кг с. Расчетная длина lр=s0=1466
см. гибкость из плоскости λy= lр(029b)=1466(02914)=36108. Коэффициент
устойчивости φy=3000 λy2=3000361082=002. Коэффициент устойчивости при
изгибе φм=Кф140b2( lрh)=113140142(146651)=041 Кф=113 принимается по
табл. 2 прил. 4 [1].
MД=М=653060774=84414 кг см
Устойчивость арки обеспечена.
РАСЧЕТ ФАХВЕРКОВОЙ КОЛОННЫ.
В качестве фахверковой колонны принимается клеедеревянная стойка
постоянного прямоугольного сечения воспринимающая только ветровую
q=3006508146=13104 кг см2
изгибающий момент: [pic]
Сечение стойки принимается по гибкости: λ0=80
т.о. h=i029=097029=0334 м =334 м.
Число досок в сечении: [pic] => принимаем 10 досок.
Напряжения в стойке:
Прочность стойки обеспечена.
1 Расчет опорного узла.
Опорный узел решается с помошью стального башмака из опрного листа и
двусторонних фасонок с отверствиями для болтов .Он крепится к поверхности
опоры нормальной к оси полуарки.Действующее усилие N=12011 кг с.
Торец арки воспринимает сжимающее усилие N=12011 кг с. на площади
Прочность торцового сечения на сжатие =NA=12011420=286
кг ссм218947 кг ссм2.
Болты крепящие стальной башмак к арке воспринимают поперечную силу
Q=13109 кг с которая действует перпендикулярно продольным волокнам.
Принимаем болты диаметром 20 мм. Коэффициент Ка=055 при α=900.
Несущая способность болта в одном срезе по изгибу Ти=250d2[pic].
Несущая способность древесины по смятию:
Тсм=05cdКа=50142055=770 кг с.
Требуемое число болтов nтр=Q(2Tmin)=13109(2740)=09. Принимаем 2
болта диаметром 20 мм.
Определение толщины опорного листа.Опорный лист работает на изгиб от
давления торца полуарки и реактивного давления фундамента. Длина торца
l1=14 см. длина листа l2=30 см. Расчетная ширина сечения b=1 см. Давление
торца q1=см=286 кг ссм2. Давление Фундамента q2= q1l1l2=28.61430=13.35
Изгибающий момент M=(q2l22-q1l12)8=(1335302-286142)8=8012 кг ссм.
Расчетное сопротивление стали R=2400 кг ссм2. Требуемый момент
сопротивления Wтр=МR=80122400=033 см3. Требуемая толщина листа
Принимается толщина листа 16 мм.
2 Расчет конькового узла.
Усилие действующее в узле N=963702 кг с Q=445732 кг с.
Расчетное сопротивление смятию под углом α=340.[pic]
Напряжение сжатия =NA=963702(1415)=4587 кг ссм2 Rсм=821 кг
ссм2. Количество болтов воспринимающих усилия Q=445732 кг с при угле
смятия древесины α=900-340=560; Ка=065 (СНиП II-25-80 [1] табл. 19).
Принимаем болты диаметром 20 мм.
Несущая способность болта по изгибу Ти=250d2[pic].
Тсм=05cdКа=50142065=910 кг с.
Требуемое количество болтов nтр=Q(2Tmin)=445732(280623)=
=276Принимаем 3 болта диаметром 20 мм. из стали класса
Использованная литература
СНиП II-25-80.Деревянные конструкции.Нормы проектирования
Госстрой СССР.-М.ГУП.ЦПП.2000г.
СНиП II-23-81*.Стальные конструкции. Нормы проектирования
Госстрой СССР.1990г.-96с.
СНиП 2.01.07.-85*.Нагрузки и воздействия.-М.2002г.
Пособие по проектированию деревянных конструкции (К СНиП II-25-
)ЦНИИСК им.Кучеренко.-М:Стойиздат1986-216с.
Г.Н.ЗубаревФ.А.Байтемирови т.д.Конструкция из дерева и пластмасс.
М:Стойиздат1977-250с.
Проектирование и расчет деревянных конструкций:СправочникИ.М.Гринь и
др.-Киев:Будивельник1988-240с.
Галимшин Р.А. Примеры расчета и проектирования конструкций из дерева
и пластмасс.Учебное пособие.КГАСА2002-98с.
Пояснительная записка

Копия ПС- ОСП-1.doc

Министерство образования Российской Федерации
Казанская Государственная
Архитектурно-строительная академия
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту на тему:
«Разработка проекта производства работ на строительство объекта»
Демаков Д.А. Идрисов А.
Руководитель проекта:
Объектом строительства является 9-ти этажный двухсекционный кирпичный жилой
дом (123 х 57 м – в осях).
Требуется разработать проект производства работ на строительство данного
объекта. Основанием для разработки являются рабочие чертежи выполненные по
технологии возведения данного здания и тех. карты на каменную кладку и
Технология производства работ
а) производство работ по кирпичной кладке
При возведении здания с кирпичными наружными внутренними стенами и
перегородками при незначительном количестве монтажных работ (перемычки
отдельные сборные элементы панели перекрытия и покрытия) ведущим процессом
является кирпичная кладка.
Каменную кладку можно разделить на процессы: устройство подмостей подача
материалов и непосредственно сама кладка.
Для возведения наружных стен используется шестирядная система кладки. Длина
делянки принята 12 м. Кирпичную кладку стен выполняем поярусно. По высоте
этажа (3 м) вводим три яруса. Монтаж конструкций ведётся поярусно. Здание
делим на две захватки (по количеству секций).
Процесс кирпичной кладки состоит из следующих операций:
установка порядовок и натягивание причалки
подача и разравнивание раствора
укладка кирпичей на постель с образованием швов
проверка правильности кладки
Порядовки устанавливают в углах кладки в местах пересечения стен и на
прямых участках стен не реже чем через 12 м. Причалку натягивают между
порядовками во избежание её провисания через каждые 4-5 м под неё
укладывают на растворе маячные камни ил промежуточные маяки.
Подготовка постели заключается в очистке её и раскладке на ней кирпича. Для
каждой наружной версты кирпич раскладывают на внутренней половине стены а
для кладки внутренней версты – на наружной половине. Раствор на постель
подают растворными лопатами а разравнивают его с помощью кельмы.
Кладку кирпича производится вприжим так как этажность здания значительна
(9 этажей) а на стены передаются достаточно значительные нагрузки и
требуется полное заполнение швов раствором. Для перевязки швов в процессе
работ заготовляют путём околки и тески неполномерные кирпичи.
Швы в первую очередь вертикальные расшивают сразу же после кладки
очередных трёх-четырёх рядов кирпича и очищают ветошью.
При кладке стен по ходу их возведения проёмы в стенах перекрывают по ходу
кладки перемычками – сборными железобетонными из брусков и плит. Кирпичные
простенки шириной 2 кирпича и менее следует выкладывать из целого
При необходимости для увеличения несущей способности по мере кладки стен
устраивают монолитные пояса и производят армирование кладки арматурными
сетками (в соответствии с проектом).
Контроль правильности кладки состоит в систематическом контроле бригадиром
или звеньевым прямолинейности стен и вертикальности поверхности и углов
кладки горизонтальности рядов правильности перевязки и толщины швов.
Вертикальность проёмов проверяется отвесом не реже двух раз на каждый метр
высоты кладки. Отклонение от вертикали поверхности и углов кладки не должно
превышать 10 мм на один этаж и 30 мм на всё здание. Отклонение рядов кладки
от горизонтали допускается не более 20 мм на 10 м стены. Горизонтальность
рядов кладки и соответствие их отметок проектным проверяют нивелиром
несколько раз по ходу кладки стены каждого этажа. Кроме того не реже двух
раз на 1 м высоты положение рядов кладки проверяют уровнем-правилом.
Толщину швов контролируют периодически измеряя высоту пяти-шести рядов
кладки и вычисляя среднее значение толщины шва.
В качестве подмостей применяем панельные (блочные) подмости. Подмости
монтируются при помощи основного крана.
Подача кирпичей осуществляется в пачках по 250 и подача раствора в
растворных ящиках V=05 м3 также осуществляется краном. Кирпич подают до
начала рабочей смены каменщиков их запас на рабочем месте должен быть не
менее 2-4 ч. Раствор подают на рабочие места перед началом работы и
добавляют его по мере расходования с тем чтобы запас цементного и
смешанного раствора в теплое время не превышало 40 45 мин.
б) монтажные работы (монтаж сборных жб перекрытий лестничных маршей)
При возведении жилого дома требуется производить монтаж в следующем
лестничные марши и площадки
плиты перекрытий и покрытия
Процесс монтажа включает следующие стадии: захват (строповка) подъём
(перемещение) наводка ориентирование и установка выверка закрепление.
Далее производится антикоррозионная защита бетонирование стыков
постановка анкерных связей и т.п.
Монтаж сборных жб конструкций ведётся с открытых складов расположенных в
зоне действия башенного крана. Монтаж перекрытий и покрытий ведётся
Выбор типов и количества монтажных механизмов на устройство подземной
Глубина заложения котлована равна Hк=20 м. Для ведения работ
принимаем одни стреловой кран на гусеничном шасси.
При монтаже подземной части здания основными рабочими параметрами
монтажных кранов будут являться только вылет стрелы (L) и грузоподъёмность
(Q) которые тесно связаны между собой.
Вылет стрелы для стреловых кранов определяют из условия возможности монтажа
подземной части здания с перемещением по периметру котлована. Однако для
узких зданий и соответственно для узких котлованов есть возможность
подобрать кран с таким вылетом крюка чтобы он мог обеспечить монтаж всех
элементов при перемещении только с одной стороны здания. Проверим для
данного проектируемого здания нет ли возможности подобрать кран с таким
вылетом крюка чтобы он мог перемещаться только с одной стороны.
Тогда требуемый вылет определяется по формуле:
L=lм+d2+(b-0.5-Шф.п.2)
Где lм – наименьшее допустимое расстояние по горизонтали от основания
выемки до ближайшей опоры машины м;
b – ширина нижнего основания дна котлована м;
d – ширина ходового устройства крана (d=5 м);
L – требуемый вылет стрелы м.
Итак вылет стрелы равен
L=25+52+(14-0.5-1.4.2)=178 м
Максимально требуемая грузоподъёмность определяется по формуле
Где Qmax – наибольшая масса монтажного элемента
Поэтому грузоподъёмность равна
По этим параметрам выбираем кран ДЭК-251 с длиной стрелы 19 м
грузоподъёмностью Q=2.8 т при максимальном вылете 18м.
Выбор типа крана расчёт зон работы и влияния крана
Высота здания составляет 281 м поэтому наиболее рационально применять
башенный кран. Для подбора башенного крана необходимо определить следующие
параметры: высоту подъёма крюка грузоподъёмность вылет крюка.
а) Высота подъёма крюка:
Нкр=hзд+hз+hк+hc=281+1+022+45=3382 м
где hзд=281 м – высота от уровня стоянки крана до наивысшей монтажной
hз=(05 1) м=1 м – величина запаса проноса конструкции над опорой;
hк=022 м (в данном случае высота плиты покрытия);
hc=45 м – высота строповки;
б) Грузоподъёмность Q
Q=12*qmax=12*35=42 т
где qmax=35 т (вес лестничного марша).
Lкр=В+Ш=47+147=194 м
где В=47 м – расстояние от оси вращения крана до ближайшей выступающей
Ш=147 м – ширина здания
Принимаем башенный передвижной кран КБ-403. Данный кран имеет следующие
грузоподъёмность: 6 – 8 т;
высота подъёма: – 39 м.
База 6 м колея -6 м.
В соответствии с условиями строительной площадки принимаем один кран
который устанавливаем на дворовой стороне здания.
Данные о грузах расстояниях и высотах сводим в таблицу.
Схемы подтверждающие подбор и выбор крана с горизонтальными и габаритными
привязками см. в графической части.
Монтажная зона составляет 10 м при высоте здания 281 м > 20 м.
Опасная зона (по минимальному расстоянию отлёта перемещаемого (падающего)
а) перемещаемый краном груз в случае его падения: 902 м (при высоте
подвеса 294 м и с учётом наименьшего и наибольшего габаритов груза – плиты
б) предметы в случае их падения со здания – 682 м.
Таблица наибольших грузов расстояний и высот
Наименование грузов Вылет крюка Подъем крюка Грузовой момент
Q т Lраб м Hраб м QxLраб тм.
Плиты перекрытий 267 164 337 438
Перемычки 018 194 31 56
Лестничный марш 35 107 33 1155
Тара с кирпичом 15 180 31 465
Основные принципы проектирования календарного плана производства работ
К календарным планам (далее КП) в строительстве относятся все документы по
планированию в которых на основе объёмов СМР и принятых организационных и
технологических решений определены последовательность и сроки осуществления
строительства КП являются основными документами в составе ПОС и ППР.
Структура состав и степень детализации основных данных КП зависят от
назначения проектной документации в состав которой входит КП и
следовательно определяются периодом работ которому он посвящён уровнем
руководства для которого предназначен и временем когда он
разрабатывается. Основным параметром определяющим весь остальной состав
КП является период времени на который он рассчитан.
КП строительства объекта может быть представлен в виде линейного или
сетевого графика и предназначен для определения последовательности и сроков
выполнения общестроительных специальных и монтажных работ осуществляемых
при возведении объекта. Эти сроки устанавливают в результате рациональной
увязки сроков выполнения отдельных видов работ учёта состава и количества
основных ресурсов в первую очередь рабочих бригад и ведущих механизмов а
также специфических условий района строительства отдельной площадки и ряда
других существенных факторов.
Порядок разработки КП:
составление перечня (номенклатуры) работ
в соответствии с ним по каждому виду работ определяются их объёмы
производится выбор методов производства основных работ и ведущих машин
рассчитывается нормативная машино- и трудоёмкость
определяется состав бригад и звеньев
выявляется технологическая последовательность выполнения работ
устанавливается сменность работ
определяется продолжительность отдельных работ и их совмещение между
собой; одновременно по этим данным корректируют число исполнителей и
сопоставляется расчётная продолжительность с нормативной и вводятся
необходимые поправки
на основе выполненного плана разрабатываются графики потребности в
ресурсах и их обеспечения
При наличии технологических карт уточняется их привязка к местным условиям
(соответствие сроков ведущих механизмов наличие требуемых ресурсов и
т.п.) и выходные данные карт принимаются в качестве расчётных по отдельным
комплексам работ КП объекта.
Исходными данными дл разработки КП в составе ППР служат:
нормативы продолжительности строительства или директивное задание
тех. карты на строительные монтажные и специальные работы
рабочая документация и сметы
данные об организациях – участниках строительства составе бригад и
достигнутой ими производительности имеющихся механизмах и
возможностях получения необходимых материальных ресурсов.
Рассмотрим подробнее принципы разработки расчётной части КП.
Перечень работ заполняется в технологической последовательности выполнения
с группировкой по видам и периодам работ.
При группировке необходимо придерживаться определённых правил:
по возможности объединять укрупнять работы с тем чтобы график был
лаконичным и удобным для чтения
укрупнение работ имеет предел в виде двух ограничений: нельзя
объединять работы выполняемые разными исполнителями (СУ участками
бригадами или звеньями) а в комплексе работ выполняемых одним
исполнителем необходимо выделять и показывать отдельно ту часть
работ которая открывает фронт работ для следующей бригады.
Объёмы работ определяются по рабочей документации и сметам. Трудоёмкость
работ и затраты машинного времени подсчитываются по различным нормам (ЕНиР
(МНиР ВНиР); калькуляции на основе ЕНиР; сметные нормативы; укрупнённые
комплексные нормативы).
К моменту составления КП должны быть определены метода производства работ и
выбраны машины и механизмы. В процессе составления графика следует
обеспечить условия интенсивной эксплуатации основных машин путём их
использования в 2 3 смены без перерывов в работе и излишних перебазировок.
Продолжительность механизированных работ должна устанавливаться только
исходя из производительности машин.
Минимизация работ выполняемых вручную имеет предел в виде трёх
ограничений: величины фронта работ наличия рабочих технологии работ.
Минимальная продолжительность отдельных работ определяется технологией их
выполнения: бетонные штукатурные малярные и др. работы с «мокрыми»
При использовании основных машин число смен работы принимается не менее 23.
Работы без применения машин как правило должны вестись только в одну
Численность рабочих в смену и состав бригады определяется в соответствии с
трудоёмкостью и продолжительностью работ. При расчёте состава бригады
следует исходить из того что переход с одной захватки на другую не должен
вызывать изменений в численном и квалификационном составе бригады.
Календарные сроки выполнения отдельных работ устанавливаются из условия
соблюдения строгой технологической последовательности с учётом
необходимости в минимально возможный срок предоставить фронт для
осуществления последующих работ. Период готовности фронта работ в ряде
случаев увеличивается из-за необходимости соблюдения технологических
перерывов между двумя последовательно выполняемыми работами.
Технологическая последовательность работ зависит от проектных решений.
Период года и район строительства также влияют на технологическую
последовательность выполнения ряда работ. На летний период по возможности
следует планировать основные объёмы земляных бетонных железобетонных
работ так как выполнение их зимой вызовет повышение трудоёмкости и
стоимости. Если отделочные работы приходятся на осенне-зимний период то
окончание работ по остеклению и устройству отопления в здании
предусматривается в сроки обеспечивающее своевременное начало отделочных
Основным методом сокращения сроков строительства объектов является поточное
выполнение работ. Работы не связанные между собой должны выполняться
независимо друг от друга а связанные между собой – непрерывно.
Основные принципы проектирования стройгенпланов
Стройгенпланом называется генеральный план площадки на котором
показана расстановка основных монтажных и грузоподъёмных механизмов
временных зданий сооружений и установок возводимых и используемых в
период строительства.
Стройгенплан (далее СГП) является частью комплексной документации на
строительство и его решения должны быть увязаны с остальными разделами
проекта в том числе с принятой технологией работ и сроками строительства
установленными графиками; решения СГП должны отвечать требованиям
строительных нормативов (СНиП 3.01.01-85* СНиП 12-03-2001 СНиП 12-04-
02). Временные здания сооружения и установки (кроме мобильных)
располагают на территориях не предназначенных под застройку до конца
строительства; решения СГП должны обеспечивать рациональное прохождение
грузопотоков на площадке путём сокращения числа перегрузок и уменьшения
расстояний перевозок.
СГП должен обеспечивать наиболее полное удовлетворение бытовых нужд
работающих на строительстве. Это требование реализуется путём продуманного
подбора и размещения бытовых помещений устройств и пешеходных путей.
Принятые в СГП решения должны отвечать требованиям техники
безопасности пожарной безопасности и условиям охраны окружающей среды.
Затраты на временное строительство должно быть минимальными.
Сокращение их достигается использованием постоянных объектов уменьшением
объёма временных зданий сооружений и устройств с использованием
инвентарных решений.
Исходными данными для разработки объектного стройгенплана служат
общеплощадочный стройгенплан выполненный на предыдущей стадии
проектирования календарный план и технологические карты ППР данного
объекта уточненные расчеты потребности в ресурсах а так же рабочие
Объектный стройгенплан составляется генподрядчиком или по его
поручению проектно-технологической организацией.
При проектировании объектного стройгенплана не только определяются
габариты складских помещений в зоне действия грузоподъемного механизма но
и производится раскладку сборных конструкций по типам и маркам точно
показывается место под те или иные материалы тару оснастку и инвентарь.
После размещения складов переходят к привязке временных строений. Следующим
этапом проектирования является привязка временных коммуникаций включая
место подключения к постоянным коммуникациям.
На объектном стройгенплане конкретизируются требования техники
безопасности с показом ограждений опасных зон работы механизмов и
высоковольтных линий; переходы через железнодорожные пути; расстановка
знаков регулирующих движение транспорта и др. Уточняются также другие
элементы построечного хозяйства.
Расчёт потребности во временных зданиях и сооружениях складах
временном водоснабжении электроснабжении
Временные инвентарные здания
Соотношение категорий работающих:
рабочие 85% от [pic] - чел.
ИТР 12% от [pic] - чел.
МОП 3% от [pic] - чел.
Потребность в инвентарных зданиях
Наименование Норма Площадь Размер в Примечан.
Прорабская 25м2 на 5 3х6 -
Гардеробная 09м2 на 1 3х6 -
Умывальная 005м2 на 1 2x1 -
Помещения для приема 1м2 на 1 чел. 3х6 -
Организация приобъектных складов
Расчет площадей складов производится в следующей последовательности:
- по календарному плану определяется максимальная суточная потребность
с учетом неравномерности поступления и потребления материалов и конструкций
- определяется запас хранимых материалов
- выбирается тип хранения материалов
рассчитывается потребная площадь (с учетом норм размещения)
- выбирается место для склада на строительной площадке
- производится привязка складов
- осуществляется поэлементное размещение конструкций и изделий на
Расчет общей площади склада для каждого отдельного вида конструкций
производим по формуле:
где P = количество потребных материалов и изделий;
T – продолжительность расходования данного материала (в днях);
n – норма запаса материала конструкций или изделий;
k1=1.1 – коэф. неравномерности поступления материалов на склад;
k2=1.3 – коэф. неравномерности потребления материалов;
q – норма складирования.
Потребная площадь складов:
лестничные площадки и марши
Наименование Тип складаТребуемая Размеры в Способ
площадь плане (м) хранения
Склад кирпича Открытый 2304
Склад плит перекрытийОткрытый 976 штабели
Склад фунд. подушек Открытый 345 штабели
Склад фунд. блоков Открытый 773 штабели
Склад лестн. маршей Открытый 367 штабели
Склад перемычек Открытый 75 штабели
Проектирование электроснабжения
Расчет потребного количества электроэнергии производится в следующей
- определяются энергией
- выбираются источники снабжения электроэнергией
Pc – мощность силовых потребителей;
Pт - мощность для технологических нужд;
Pов – мощность внутреннего освещения;
Pон – мощность наружного освещения.
Расчет ведем в табличной форме
Расход энергии на потребителей
Наименование Ед. изм.Кол-воУд. Коэф. Коэф. Уст-ая
мощность спросамощности мощность
Кран КБ-403 1 50 02 05 20
Растворонасос 1 15 05 065 12
Сварочный 1 150 035 04 131
Административныем3 18 0015 08 1 0336
Бытовые м3 74 0003 08 1 1224
Территория стр-ва 100м2 72 015 1 1 1083
Открытые склады 100м2 8 005 1 1 039
Дороги 1000п.м.0473 015 1 1 0071
Расчёт и проектирование освещения строительной площадки
[pic]ламп по 200 Вт каждая
P=04 Вт(м2лк) – удельная мощность
Е=2 лк – освещение в люксах
S=7200 м2 – площадь подлежащая освещению
[pic] лампа по 500 Вт каждая
где S=800 м2 рабочая площадь (площадь здания)
Учитывая потребности в электроэнергии принимаем трансформаторную подстанции
СКТП-750 Мосстроя мощностью P=750 кВт
Временное водоснабжение
Суммарный расход воды равен
где Qпр Qхоз Qпож – соответственно расходы воды на производственные
хозяйственно-бытовые и противопожарные цели лс.
Расход воды на производственные нужды:
где qср – средний производственный расход воды в смену;
k1 – коэффициент неравномерности потребления воды в смену.
Расход воды на потребителей
Потребители Ед. Кол-во в Удельный Коэф. не-Расход
воды смену расход л.равном. Воды лсм
Штукатурные работы м2 200 5 16 1600
Уст-во цемент. стяжки м3 170 250 16 6800
Приготовление цем. 08 200 16 1584
Малярные рааботы м2 990 1 16 256
Уст-во рулон. кровли м2 52 10 16 832
Расход на хозяйственно бытовые нужды:
q1=15 л – норма потребления воды на одного человека в смену;
q2=30 л – норма потребления воды на прием одного душа;
Минимальный расход воды для противопожарных целей определяем из расчёта
одновременного действия двух струй из гидрантов по 5 лс на каждую струю
т.е. Qпож=5*2=10 лс (принимаем расход 5 лс на каждую струю т.к. площадь
застройки менее 10 га).
Поскольку во время пожара производство работ прекращается принимаем
Диаметр временного трубопровода определяем по формуле
Основные мероприятия по обеспечению безопасности труда
Организация строительной площадки участков работ и рабочих мест должна
обеспечивать безопасность труда работающих на всех этапах выполнения работ.
Территория строительно-монтажной площадки если она расположена в
населенных местах во избежание доступа посторонних лиц должна быть
ограждена со всех сторон. Строительная площадка участки работ рабочие
места проезды и проходы к ним в темное время суток должны быть освещены.У
въезда на строительную площадку должна быть установлена схема движения
транспортных средств а на обочинах дорог и проездов хорошо видимые
дорожные знаки. Скорость движения автотранспорта вблизи мест производства
работ не должна превышать 10 кмчас – на прямых участках и 5 кмчас – на
поворотах. Проезды проходы и рабочие места необходимо регулярно очищать а
расположенные вне зданий посыпать песком или шлаком в зимнее время. Ширина
проходов к рабочим местам и на рабочих местах должна быть не менее 06 м а
высота проходов в свету – 18 м. Входы в строящееся здание должны быть
защищены сверху сплошным навесом шириной не менее 2 м от стены здания.
Подача материалов строительных конструкций и узлов оборудования на рабочие
места должна осуществляется в технологической последовательности
обеспечивающей безопасность работ. Складирование материалов конструкций и
оборудования должно осуществляется в соответствии с требованиями стандартов
или технических условий. Между штабелями на складах должно быть расстояние
для прохода шириной не менее 1 м. и проезды ширина которых зависит от
габаритов транспортных средств и погрузочных механизмов. Прислонять
материалы и изделия к заборам временным и капитальным сооружениям не
допускается. До начала работы с применением машин руководитель работ должен
определить схему движения и место установки машин места и способы
заземления машин имеющих электропривод указать способ взаимодействия и
сигнализации машиниста с рабочими – сигнальщиками обслуживающими машины
определить место расположения сигнальщика а также обеспечить надлежащее
освещение территории. В зоне работы машин должны быть установлены знаки
безопасности и предупредительные надписи. Места производства
электросварочных и газопламенных работ на данном а также ниже
расположенных ярусах должны быть освобождены от сгораемых материалов в
радиусе не менее 5 м а от взрывоопасных – 10 м. Грузоподъемные машины
грузозахватные устройства и средства контейнеризации и пакетирования
должны удовлетворять требованиям гос. стандартов. Строповку грузов следует
производить инвентарными стропами и спец. грузозахватными устройствами
изготовленными по утвержденному проекту. Способы строповку должны исключать
возможность падения или скольжения застропованного груза. Перед нагрузкой
или разгрузкой панели блоков и других ЖБ элементов монтажные петли должны
быть осмотрены очищены и при необходимости выправлены без повреждения
конструкции. При выполнении изоляционных работ с применением огнеопасных
материалов а так же выделяющих вредные вещества следует обеспечить защиту
работающих от воздействия вредных веществ и термоожогов.
Не допускается использовать в работе битумные мастики температурой выше
0 0С. При выполнении работ с применением горячего битума несколькими
рабочими звеньями расстояние между ними должно быть не менее 10 м. При
приготовлении грунтовки состоящей из растворителя и битума следует
расплавленный битум вливать в растворитель не допускается вливать в
растворитель расплавленный битум.
Бункера для бетонной смеси должны быть изготовлены по ГОСТ 21807-76.
Перемещение загруженного или порожнего бункера разрешается только при
закрытом затворе. При укладке бетона из бадью или из бункера расстояние
между нижней кромкой бадьи и ранее уложенным бетоном должно быть не более 1
м если иное расстояние не предусмотрено проектом.
При электропрогреве бетона монтаж и присоединение электрооборудования к
питающей сети должны выполнять только электромонтеры имеющие
квалификационную группу по технике безопасности не ниже III. При
электропрогреве зона электропрогрева должна иметь защитное ограждение
удовлетворяющее ГОСТ 23407-78 световую сигнализацию и знаки безопасности.
Сигнальные лампа должны подключатся так чтобы они при перегорании не
обесточили всю нить. Зона электропрогрева должна находится под
круглосуточным наблюдением электромонтеров выполняющих монтаж электросети.
На участке где ведутся монтажные работы не допускается выполнение
других работ и нахождение посторонних лиц. При возведении зданий и
сооружений запрещается выполнять работы связанные с нахождением людей в
одной секции на этажах над которыми производится перемещение установка и
временное закрепление элементов сборных конструкций. Элементы монтируемых
конструкций должны удерживаться от раскачивания. Для перехода монтажников с
одной конструкции на другую следует применять инвентарные лестницы
переходные мостики и трапы имеющие ограждения. Не допускается выполнять
монтажные работы на высоте в открытых местах при скорости ветра более 15
мс и более а также при гололедице грозе тумане. При перемещении
конструкции расстояние между ними и выступающими частями смонтированного
оборудования должно быть не менее 1 м по горизонтали и не менее 05 м по
При работе грузоподъемной машины не допускается:
- вход на грузоподъемную машину во время ее движения
- нахождение возле работающего крана во избежания зажатия
- подъем груза засыпанного землей или примерзшего к земле
- подтаскивание груза по земле оттягивание груза при подъеме
- разгрузка автомашин при нахождении людей в их кабинах
Технико-экономические показатели по проекту
Показатели трудоемкости
Общая нормативная трудоемкость [pic]
где [pic]-объем отдельных видов работ
Общая плановая [pic] челдн.
где S=2 – сменность;
t – продолжительность в сменах
Удельная трудоемкость общестроительных работ
Плановая трудоемкость
n = – число рабочих;
t = – продолжительность в сменах.
Удельная плановая трудоемкость
Плановая продолжительность работ
Максимальное кол-во рабочих на объекте Nmax= чел
Среднее количество рабочих Nср=SгрTп= = чел
Коэффициент неравномерности движения рабочей силы
Список использованной литературы
Методические указания «Строительные процессы на стадии нулевого цикла»;
КИСИ 1994 г. – 60 с.
Хамзин С.К. Карасёв А.К. Технология строительного производства.
Курсовое и дипломное проектирование. М.: Высшая школа 1989 г. – 216 с.
Технология строительных процессов учебник для студентов ВУЗов под ред.
Данилова. М.: Высшая школа 2000 г. – 464 с.
Дикман Л.Г. Организация строительного производства. М.: АСВ 2002 г.
ЕНиР сб. Е2 Е3 Е4 Е6 Е7 Е8 Е19.
Строительные краны. Справочник под ред. Станевского В.П. – Киев:
Будивельник 1984 г. – 236 с.
Технология возведения зданий и сооружений. Учебник для студентов вузов
под редакцией В.И. Теличенко А.А. Лапидуса О.М. Терентьева. М.: Высшая
Технология строительного производства. Учебник для студентов вузов под
редакцией О.О. Литвинова Ю.И. Белякова. Киев 1985 г.
СНиП 12-03-2001. Безопасность труда в строительстве ч.1. Общие
СНиП 12-04-2002. Безопасность труда в строительстве ч.2
ГОСТ 51248-99. Пути наземные рельсовые крановые.

Пояснилка.doc

Министерство образования Российской Федерации
Казанская Государственная
Архитектурно-строительная академия
Кафедра металлических конструкций
и испытаний сооружений
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту на тему:
«Деревянные конструкции»
Руководитель проекта:
Расчет клеефанерной плиты покрытия. 4
Расчет гнутоклееной арки. 7
Расчет узлов арки. 11
Мероприятия по защите древесины 14
Cписок литературы 15
В данной работе разрабатываются и проектируются деревянные конструкции
для крытого катка с заданной сеткой колонн и высотой этажа. Необходимо
запроектировать: несущую конструкцию покрытия – гнутоклееную арку и
клеефанерную плиту покрытия .
Целью данной работы является получение навыков в конструировании и
расчете деревянных конструкций.
Исходные данные для проектирования:
- Размер пролета 50 м
- Шаг основных конструкций 42 м
- Длина здания 462 м
- Нормативное давление снегового покрова 70 кНм2
- Тепловой режим здания - холодный
- Покрытие – беспрогонное клеефанерные плиты [pic]
Расчет клеефанерной плиты покрытия.
Номинальные размеры панели в плане 15х40 м. Обшивки из водостойкой
фанеры марки ФСФ сорта ВВВ толщиной [p ребра
из сосновых досок второго сорта; клей КБ-3; пароизоляция из полиэтиленовой
пленки толщиной 02 мм; нормативная снеговая нагрузка [pic]. Каркас панели
состоит из четырех продольных ребер a=47 см высота 116см толщиной 4 см.
Ширина панели по низу 149 см по верху 147 см; расчетный пролет [pic].
Принятая высота панели [pic]что составляет[pic]
Таблица 1. Нагрузки на 1 м2 панели
Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная
нагрузка надежности нагрузка
Кровля рубероидная 12 12 15
(фанера (0008+0008)х640)
Каркас из древесины 7 11 7
(минераловатные плиты) 8 12 10
Постоянная нагрузка 36 - 42
Снеговая нагрузка 126 07 180
Геометрические характеристики сечения:
Расчетная ширина фанерных обшивок
Сечение клеефанерной панели приводим к сжатой фанерной обшивке:
Приведенная площадь сечения
[p bp=4 см – высота и толщина ребер.
Приведенный момент инерции (без учета собственных моментов инерции
Проверка панели на прочность:
Расчетный изгибающий момент в середине пролета
Напряжение в растянутой обшивке
где уф.в.=93 см – расстояние от нейтральной оси до цента тяжести
Проверим устойчивость сжатой обшивки:
При расстоянии между ребрами в свету 43см и толщине фанеры [pic] [pic]
Проверяем верхнюю обшивку на местный изгиб сосредоточенной силой 120
кгс как заделанную по концам у ребер балку шириной 100 см:
Проверяем сопротивление скалыванию по клеевому шву между наружными
(продольными) и внутренними (попрерчными) шпонами фанеры в месте сопряжения
Поперечная сила на опоре
Приведенный статический момент верхней обшивки относительно
нейтральной оси равен
Суммарная ширина продольных ребер каркаса
Касательные напряжения
Следовательно прочность фанеры на скалывание обеспечена.
Относительный прогиб панели
Следовательно прогиб плиты допустим.
Расчет гнутоклееной арки.
Геометрические размеры оси арки.
[pic] При расчетном пролете 50 м и стреле подъема f=7 м радиус
Центральный угол дуги полуарки:
[pic]14-7)4814=0855 откуда [pic]
Вес снегового покрова 07 кнм2; коэффициент с1 учитывающий форму
покрытия в соответствии с [3]
тогда нормативная равномерно распределенная снеговая нагрузка
Собственный вес арки в зависимости от нормативного веса кровли и снега
определим по формуле прил. 2 [2]
Отношение нормативного собственного веса покрытия к весу снегового
покрова [p коэффициент надежности по нагрузке [pic] тогда расчетная
снеговая нагрузка на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия
При снеговой нагрузке распределенной по треугольнику коэффициент
Расчетные нагрузки приходящиеся на 1 м горизонтальной проекции арки
при шаге 42 м находятся:
От собственного веса покрытия qp=0556*42=234 кНм
Статический расчет арки.
Расчет арки производим для следующих сочетаний нагрузок
) постоянной и снеговой равномерно распределенной по всему пролету
) постоянной по всему пролету и снеговой распределенной по
треугольнику на половине пролета
С помощью ЭВМ были получены следующие расчетные усилия
) M=-129 кН*м. N=-182 кН.
) M=236 кН*м. N=-187 кН.
Подбор сечения арки.
Для изготовления арки принимаем пиломатериал из древесины 2-го сорта
Оптимальная высота поперечного сечения арки находится в пределах [pic]
Согласно пп. 3.1 и 3.2 [1] при h=105-84 см [pic]и [pic] коэффициенты
условий работы будут mb=081 mсл=095 mгн=1; соответственно расчетное
сопротивление сжатию и изгибу
Для определения поперечных размеров сечения арки используем уровнение
[2]. Принимаем [pic] и определяем высоту и ширину сечения арки h=1100 мм
и b=11005.5= 200 мм.
Принимаем поперечное сечение арки bxh=200x1134 мм из 27 слоев толщиной
Расчет арки на прочность выполняем в соответствии с указаниями п.
Определяем гибкость согласно пп 4.4 и 6.25 [1].
Согласно п. 6.27 при определении коэффициента [pic] в место N в
формулу (30) п. 4.17 [1] надо подставлять N0=300 кН – сжимающее усилие в
ключевом сечении для расчетного сочетания нагрузок.
где А=3000 – коэффициент
Следовательно момент:
Расчетный момент сопротивления
Подставив эти значения в формулу (28) [1] получим:
т. е. прочность сечения достаточна.
Проверим сечение на устойчивость плоской формы деформирования.
Покрытие из плит шириной 150 см раскрепляет верхнюю кромку арок по всей
т. е. имеет место сплошное раскрепление при положительном моменте
сжатой кромки а при отрицательном – растянутой следовательно показатель
степени n=1 в формуле (33) [1].
Предварительно определяем (согласно п. 4.25 [2]):
[pic]2628*1134*081)=026
С учетом подкрепления внешней кромки при m>4 Кжм=1
Определим коэффициент:
Определим коэффициент [pic] для гибкости из плоскости
Согласно п. 4.18 [1] вводим коэффициент:
Подставим полученные значения в (33) [1]
Таким образом условие устойчивости выполняется и раскрепление
внутренней кромки в промежутке между пятой и коньковым шарниром не
Расчетная нормальная сила N=-338 кН поперечная сила Q=-51 кН.
Материалы шарнирного соединения в пяте и коньке сталь марки С235 и
гнутый профиль из трубы диаметром 50 мм с толщиной стенки 5 мм.
Требуемый радиус шарнира получим из формулы (64) [4]
Конструктивно принимаем стержень d=40 мм. При этом для гнутого профиля
башмака принимаем половину трубы d=50 мм с толщиной стенки 5 мм.
Производим проверку торцевого упора арки на смятие. Расчетные
сопротивление смятию [p требуемая площадь смятия
откуда при b=200 мм l>200 мм принимаем l=300 мм
Исходя из этого назначаем длину и ширину башмака соответственно 200 и
0 мм. Усилие от шарнира передается на башмак через сварной профиль из
пластин имеющих два боковых и одно среднее ребро. Тогда площадь смятия
торца арки под башмаком
Требуемая толщина ребер башмака
Принимаем ребра толщиной 12 мм. В пределах башмака оголовок работает
как плита защемленная с трех сторон и свободная короткой стороной с
размером в плане 200х160. Максимальный изгибающий момент определяем по
Требуемый момент сопротивления
Принимаем лист толщиной 20 мм.
Концевые части пластины оголовок подвергаются изгибу как консольные от
равномерно распределенной нагрузки интенсивностью соответствующей
напряжениям смятия по внутренней площадке оголовка от нормальной силы
Концевые части пластины оголовка подвергаются изгибу как консольные от
напряжениям смятия по всей внутренней площадке оголовка от нормальной силы
Безопасное расстояние х от края пластины оголовка до ребер башмака
определяем из равенства:
Таким образом конструктивно длину башмака принимаем
Принимаем пластину размером 200х160 мм. Нормальная сила сжимающая
пластину N=30 кН. Напряжение смятия торца арки в ключе
Толщина пластина находим из условия ее работы на изгиб по схеме
двухконсольной балки для которой нагрузка
Требуемый момент сопротивления (с учетом пластичности)
Требуемая толщина пластины
Принимаем толщину пластины 36 мм.
Расчет упорного штыря производим на изгиб как консоли. Изгибающий
Требуемый момент сопротивления с учетом пластичности
при ширине штыря b=100 мм требуемая толщина
Аналогично рассчитываются спаренные штыри вваренные в справа в опорную
пластину. Оголовок и его крепление принимаем таким де как и в опорных
Безопасное расстояние от края пластины оголовка до опорной пластины
определяем так же как при расчете пятового шарнира
Принимаем х=90 мм. Тогда длина опорной пластины конструктивно принимаем
Мероприятия по защите древесины
В целях более эффективной эксплуатации деревянных конструкций
проводится мероприятия по защите древесины от внешних воздействий
- обработка деревянных конструкций антисептическими пастами
- регулярный осмотр (не реже 2-х раз в год) деревянных конструкций на
предмет сильного увлажнения поражения дереворазрушающими грибами
поражения насекомыми-вредителями.
В целях повышения огнестойкости деревянных конструкций производится их
обработка антипиренами. Количество антипирена должно обеспечивать создание
поверхностной пленки ненарушенной структуры.
) СНиП II-25-80 Нормы проектирование. Деревянные конструкции – М.:
Стройиздат 1982.-65 с.
) Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80). М.:
) СНиП II-23-81* Нормы проектирование. Стальные конструкции. - М.:
Стройиздат 1982.-93 с.
) Шишкин В.Е. Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс - М.:
Стройиздат 1974.-223 с.
) Карлсен Г.Г. Конструкции из дерева и пластмасс - М.: Стройиздат 1986.-
) Галимшин Р. А. Примеры расчета и проектирования конструкций из дерева и
пласмасс. Учебное пособие.

2руслан.dwg

Бетон легкий Кл. В25.
Кирпич глиняный полнотелый
Расчетная схема второстепенной балки
Расчетная схема подошовы.
Спецификация арматурных и закладных изделий.
План стропил и прогонов.
прогонов и связей М 1:200
Обрешетка брус 100*25
фахверковой колонны.
Расчетная схема рамы.
Спецификация деревянных и металлических изделий.
Конструкции покрытия.
Болт анкерный М24 L=500
Расчет и конструирование.
Принял Галимшин Р.А.
Склад минеральных удобрений.
Узлы М1:10. Разрезы.
Расчетная схема рамы. Полурама.
Разраб. Хайруллин Р.А.
Проектирование жб и каменных
Консульт.Палагин Н.Г.
Заф.каф.Соколов Б.С.
Нормокон.Палагин Н.Г.
Рук.проек.Палагин Н.Г.
армирования. Арм. изделия.
Ригеля Р1 иР2. Схемы
Расчетная схема неразрезного ригеля.
Каркас КР8 изготовить зеркально каркасу КР6.
Каркас КР7 изготовить зеркально каркасу КР5.
указанием п.п.4.5. на листе 3.
деталей производить в соответствии с
Изготовление сварных каркасов и закладных
многоэтажных промышленных зданий.
Спецификация жб изделий.
Спецификация железобетонных изделий.
Бетон тяжелый Кл. В20.
Плита монолитная ПМ1-3шт.
Окончание спецификации на листе 8.
Бетон тяжелый Кл. В25.
Лист 4 ГОСТ 5781-82*
Схемы армирования. Арм. изделия.
Плита с круглыми пустотами П1.
контактной точечной сварки по ГОСТ 14098-85 и ГОСТ 10922-90.
Сварные сетки и каркасы изготовить при помощи
прочности не менее 20 Мпа.
Отпуск арматуры произвести при наборе бетоном
позиции 1 принять равной 900 МПа.
Величину контролируемого напряжения в стержнях
способом на упоры стенда.
Натяжение стержней позиции 16 выполнить механическим
Расчетная схема плиты П1
Фундамент Ф1.Кирпичный столб.
Изготовление сварных сеток производить
в соответствии с указаниями п.4
чертеж. Схемы армирования.
Колонна К1. Опалубочный
Ведомость расхода стали на элемент.
Ведомость расхода стали на элемент
пластического прессования М150
Сетка арматурная С12
Бетон тяжелый Кл. В20
Сетка арматурная С11
Сетка арматурная С10
Изделие закладное МН6
Бетон тяжелый Кл. В25
Спецификация арматурных и закладных деталей.
Материал конструкций -сосна 2го сортаn Влажность: для цельных элементов 8%для клееных12%n2. Изготовление колонны производится путем склейки n острогоных досок d=14 mm в специаль оборудованных n цехах.n3. Расчет производится в соответствии со СНиП 11-25- n 80.n4 Материал-сосна (р=500 кгм^3 W=20% сталь С245.n5 Расчет металлических элементов произведен по n СНиП 11-23-81*.n6. Сварка ручная электродами Э42.n7. Клей резорциновый (ФР-12 ТУ 6-05-281-14-77).n8. Место строительства-г.Санкт-Петербург.n9. Температурно-влажностные условия А3.n10. Ограждающие конструкции холодные.n11. Материал конструкций-сосна 2го сорта.n12. Конструктивные меры согласно п.п. 6.36-6.44n СНиП 11-25-80 "ДК"n13. Изготовление конструкций-заводское.n14. Защита от загнивания и возгарания-см. в n пояснительной записке.n15. Защита стальных элементов от коррозии-нанесение аэрозоли в 2 слоя.
План М1:200. Фасад. Разрез.

УЗЛЫ.dwg

Спецификация на металлоизделия
Спецификация на лесоматериалы
Деревянные конструкции

СКЛАД прогон.doc

Министерство образования Российской Федерации
Казанская Государственная
Архитектурно-строительная академия
Кафедра металлических конструкций
и испытания сооружений
по теме: «Деревянные конструкции склада солей»
Руководитель проекта:
Расчет дощатого настила по прогонам ..4
Конструкция и расчет узлов ..15
Защита конструкций от гниения и возгорания .19
Список использованной литературы .20
Целью данного курсового проекта является запроектировать деревянные
несущие конструкции склада солей конструкции настилов прогонов. Склад
солей относится ко второму классу ответственности зданий. Несущими
конструкциями являются сегментные 3-х шарнирные арки кругового очертания.
Шаг несущих конструкций В=4 м пролёт арок l=24 м. Конструкции являются
большепролётными что оказывает влияние на сечение конструкции опорный и
Вследствие того что режим здания холодный принимаем деревянный
Исходными данными для проектирования являются:
) Район строительства – г. Санкт-Петербург
) Вес снегового покрова 1 кНм2 (III снеговой район);
скоростной напор ветра 035 кНм2
) Тепловой режим здания – холодный
) Конструкция покрытия – прогоны
Расчёт дощатого настила по прогонам.
Здание неотапливаемое. Район строительства по снеговой нагрузке – III.
Принимаем следующую конструкцию кровли.
Рабочий настил проектируем разрежённым из досок древесины сосны
влажностью до 12 % по ГОСТ 24454 – 80*. Доски настила располагаем по
прогонам которые поставлены по скату крыши с шагом 150 м (вызвано
большими значениями снеговых нагрузок и шагом несущих конструкций – 4 м).
Кровлю принимаем из рулонных материалов трехслойной по сплошному защитному
настилу уложенному под 45о к рабочему настилу.
Конструкция настила покрытия
Настил рассчитываем как двухпролётную балку неразрезную балку
шарнирно опёртую по концам. Пролёты настила равны 150 м.
Расчёт выполняем на два сочетания нагрузок: 1) на равномерно
распределённую постоянную и снеговую нагрузки (на прочность и прогиб); 2)
на собственный вес и монтажную нагрузку Р=1 кН (на прочность).
Величины нагрузок сводим в табл.1.
Таблица 1. Нагрузки на настил.
Наименование Нормативная Коэффициент Расчётная
нагрузки нагрузка надёж-ности по нагрузка
кНм2 нагрузке (f кНм2
Вес трёхслойной 01 13 013
Вес защитного 0096 12 01152
Вес рабочего 0192 12 02304
Постоянная g 0388 - 04756
Временная снеговая 10 16 16
Коэффициент надёжности по нагрузке для снеговой нагрузки принимаем
равным 16 т.к. gs0=03220=01608.
Расчёт настила ведём по центральной части арочной конструкции
(наиболее невыгодное положение). Изменениями уклона ввиду их малости можно
Нормативная и расчётная нагрузки на полосу настила шириной 1 м
соответственно равны:
qн=gн+sн=0388+1=1388 кНм;
q=g+s=04756+16=20756 кНм.
Максимальный изгибающий момент на средней опоре:
Напряжение должно быть [pic].
Момент сопротивления
W=M1Rи=58413=450 см3
где с учётом класса ответственности здания Rи=13100 МПа=13 кНсм2 (сосна
Принимаем доски сечением b*h=10*25 см. Требуемая ширина досок на 1
п.м. ширины настила равна:
Bтр=6Wh2=6*450252=432 см.
Тогда шаг расстановки досок будет:
а=100bВтр=100*10432=2315 см. Принимаем шаг а=23 см.
Тогда W и I будут соответственно равны:
В=100*1023=43478; W=43478*2526=4529 см3; I=43478*25312=5661 см4.
Проверяем относительный прогиб настила по формуле:
Здесь Е=103 кНсм2; [fl]=1150 – предельный прогиб настила.
При расчёте настила на второе сочетание расчётное значение монтажной
нагрузки Р=1*12=12 кН.
Нагрузка от собственного веса согласно табл. 1
Максимальный изгибающий момент в пролёте под монтажной нагрузкой равен:
М2=007gl2+0207Pl=007*04756*152+0207*12*15=04475 кН*м.
Напряжение изгиба при принятом сечении настила равно:
(и=M2W=44754529=099 кНсм2=99 МПа Rиmн(п=13*121=156 МПа.
Здесь mн=12 – коэффициент учитывающий кратковременность действия
Таким образом подобранный настил удовлетворяет условиям прочности и
прогибов. Принимаем щитовой настил из досок 10*25 см защитный настил из
Парные прогоны пролётом 4 м располагаем с шагом 15 м; лесоматериал –
сосна. Прогон рассчитываем как многопролётную неразрезную шарнирно опёртую
балку. Пролёты прогона принимаем равными по всей длине шагу несущих
Таблица 2. Нагрузки от покрытия.
Нагрузку от покрытия принимаем в соответствии с табл. 2; она составляет на
gн=0388*15=0582 кНм; g=04756*15=07134 кНм.
Предварительно задаёмся значением собственного веса прогона: gнсв=015
Снеговая нагрузка sн=10*15=15 кНм; s=16*15=24 кНм.
На грузовую полосу шириной 15 м действует нагрузка:
qн=(gн+gнсв+sн)=(0388+015+15)=2038 кНм;
q=(g+gсв+s)=(04756+0165+24)=30316 кНм.
Расчётный изгибающий опорный момент определяем по формуле:
М=ql212=30316*4212=4042 кН*м.
По сортаменту пиломатериалов хвойных пород задаёмся сечением из двух досок
х150 мм при Wx=450 см3.
(и=МW=4042450=0898 кНсм2(90 МПаRи(п=131=13 МПа.
Относительный прогиб в среднем пролёте прогона:
где I=2*60*15312=3375 см4
Крайние пролёты прогона усиливаем третьей доской того же сечения.
Относительный прогиб в крайнем пролёте прогона:
где I=3*60*15312=50625 см4.
Произведём расчёт гвоздевого стыка прогонов. Принимаем гвозди
диаметром 6 мм и длиной 180 мм. По длине доски соединяем гвоздями в
шахматном порядке через 500 мм.
Расстояние между гвоздями вдоль волокон древесины S1=15d=15*06=9 см.
Толщины элементов прогона а=60 см; а1=60 – 15*06=51 см;
Xгв=021l – 15d=021*400 – 15*06=75 см – расстояние от оси опоры до
ближайшего гвоздевого забоя по одну сторону стыка.
Расчётная несущая способность гвоздя в несимметричном односрезном
соединении определяем по формулам:
Тс=035cd=035*60*06=126 кН;
Та=kна1d=038*51*06=11628 кН;
Ти=25d2 + 001а12=25*062+001*512=11601 кН;
где kн=038 при а1с=5160=085.
Количество гвоздей nгв в конце каждой доски на полустыке равно
nгв=М(2XгвТмин(п)=4042(2*75*11601*1)=232 шт.
Принимаем по три гвоздя в конце каждой доски.
а) Геометрический расчёт
Координаты точек разбиений полуарки
Сечение X Y Sin Cos
радиус кривизны (оси арки) R=(
Центральный угол полуарки s (=67о23’;
Длина дуги арки S=2(R*2(360o=2(*1300*134о46’360о=30576 м.
б) Статический расчёт
) постоянные на 1 м2 горизонтальной поверхности с учётом коэффициента
от веса прогонного покрытия (согласно табл.2 и с учётом собственного веса
прогона 01515=010 кНм2): gн=(0388+015)*1274=0672 кНм2;
g=(04756+0165)*1274=0816 кНм2.
от веса арки: [pic] gсв=0397*11=04367 кНм2.
Здесь kсв=8 (для сегментной арки кругового очертания при пролёте l=24 м).
Таблица 3. Нагрузки на арку (от собственного веса веса покрытия и веса
Наименование Нормативная Коэффициент Расчётная нагрузка
нагрузки нагрузка надёж-ности по кНм2
Вес покрытия 0672 11 07392
Собственный вес 0397 11 04367
Постоянная g 1069 - 11759
Наименование Нормативная Коэффицент Расчетная нагрузка
нагрузки нагрузка Кнм надежности по Кнм
Вес покрытия 0672*4=2688 11 29568
Собственный вес 0397*4=1588 11 17468
Снеговая S1 0375*4=15 16 24
Снеговая S2 2*4=8 16 128
Определяющими являются нагрузки от покрытия собственного веса несущих
конструкций и снеговая нагрузка. Ветровая нагрузка при данном типе
конструкций (пологая арка кругового очертания) не учитывается.
Нагрузку от собственного веса и первого варианта снеговой нагрузки заменяем
узловыми. Нагрузку по 2-му варианту прикладываем в виде треугольной
На основе данных загружений составляем наиболее невыгодные сочетания
Статический расчет производим вручнуюразбивая полуарку на 6 равных
частей.При определении усилий и моментов в расчетных сечениях а также
опорных реакцийиспользуем следующую группу формул.
Ra=3*S1*L8=3*24*248=216 Кн
Rв=S1*L8=24*248=72 Кн
H=S1*L2 (16f)=24*242(16*8)=108 Кн
На левой половине арки:
Mi=Ra*Xi-Hyi-05*S1*X2i
На правой половине арки:
Ni=(Ra-S1*Xi)*Sin(I+Ha*Cos(I
Ni=Rв*Sin(i+Ha*Cos(i
Qi=(Ra-S1*Xi)*Cos(I-H*Sin(i
От нагрузки S2 опорные реакции:
Ra=5*S2*L24=5*128*2424=64 Кн
Rв=S2*L24=128*2424=128 Кн
H=S2*L2(48f)=128*242(48*8)=192 Кн
На левой половине арки :
Mi=Ra*Xi-Hyi-Xi2*(2*S2+Si2)6
Ni=(Ra-05*(S2+S2i)*Xi)*Sin(i+H*Cos(i
Qi=(Ra-05*(S2+Si2)*Xi)*Cos(I-H*Sin(i
Подбор сечений и проверка напряжений в сечениях арки.
Максимальный изгибающий момент М=14032 кН*м. Продольная сжимающая сила
N=2903 кН (в ключевом сечении – в коньке). Принимаем древесину 2-го сорта
в виде досок сечением после острожки 42х19 см резорциновый клей марки ФР-
Расчётное сопротивление древесины при сжатии и изгибе при ширине b>13
Приближённо требуемый момент сопротивления
Wтр=М(08Rи)=14032*103(08*15*106)=0011693 м3=11693 см3.
Требуемая высота сечения
Принимаются 15 рядов досок по высоте h=42*15=63 см. Принятое сечение
СеченНагрузки Расчетные
От От снега От снега
q=47036Кнм S1=24Кнм S2=128 Кнм
Слева СправаНа всемСлева Справа
А -31 -165 -72 -885 692 -128 382 0 С 0 -72 72 0 -
Проверка нормальных напряжений при сжатии с изгибом.
Расчётное сопротивление древесины при сжатии с учётом коэффициентов условий
работы mб=095 и толщине слоёв mсл=095
Rc=Rc’mбmсл=15*095*095=13538 МПа.
Площадь сечения А момент сопротивления W расчётная длина lр радиус
инерции i и гибкость (:
А=bh=019*063=01197 м2; W=bh26=019*06326=001257 м3;
(= lр i=177921827=9738120.
Коэффициент учёта дополнительного момента при деформации ( и изгибающий
момент с учётом деформаций Мд:
(=1 – N(2(3000RcА)=1 – 2903*103*97382(3000*13538*106*01197)=0943;
Mд=M(=14032*1030943=14880 кН*м.
Максимальное напряжение сжатия:
(=NА+МдW=2903*10301197+14880*103001257=121*106 Па Rc=13538*106
Проверка скалывающих напряжений.
Максимальная поперечная сила Q=72 кН; расчётное сопротивление скалыванию
Rск=15 МПа. Статический момент и момент инерции сечения арки:
S=bh28=019*06328=000943 м3;
I=bh312=019*063312=000396 м4;
Максимальное напряжение скалывания
(=QS(Ib)=72*103*000943(000396*019)=903*103 Па Rск=15 МПа.
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
Максимальный отрицательный момент М=6027 кН*м продольная сила N=2195 кН.
Расчётная длина нижней кромки полуарки из плоскости при сжатии считается
равной её длине: lр=S2=305762=15288 м=15288 см.
Гибкость полуарки и её плоскости (y коэффициент устойчивости при сжатии (y
и коэффициент устойчивости при изгибе (м:
здесь mб=095 – учитывает масштабный фактор .
Коэффициенты КпN и КпМ при центральном угле оси полуарки (=67о23’
Здесь Мд=М(=60270943=6391 кН*м.
Таким образом устойчивость плоской формы деформирования при отрицательном
изгибающем моменте обеспечена.
Конструкция и расчёт узлов.
Расчётная нормальная сила N=471 кН поперечная сила Q=72 кН.
Материалы шарнирного соединения в пяте и коньке сталь марки С235 и гнутый
профиль из трубы диаметром 68 мм с толщиной стенки 6 мм.
Проверку производим по формуле (64) п. 5.38 СНиП II-23-81*:
требуемый радиус шарнира
r=F(125lRlр(c)=471*103(125*012*164*106*1)=000191 м.
Конструктивно принимаем стержень d=56 мм. При этом для гнутого профиля
башмака принимаем половину трубы d=68 с толщиной стенки 6 мм.
Производим проверку торцевого упора арки на смятие. Расчётное сопротивление
смятию Rсм=Rc=Rи=13538 МПа;
требуемая площадь смятия
Асм=NRсм=471*103(13538*106)=000348 м2
l(Асмb=000348019=0018 м принимаем l=03 м.
Конструкция опорного узла
Исходя из этих размеров назначаем ширину и длину башмака соответственно
9 и 03 м. Усилие от шарнира передаётся на башмак через сварной профиль
из пластин имеющий два боковых и одно среднее ребра. Тогда площадь смятия
торца арки под башмаком
(см=471*1030057=083*106 Па Rсм=13538*106 Па;
площадь смятия рёбер под сварным профилем
Асм=(2*0055+017)(=028(;
требуемая ширина башмака
(=N(20Rlр(c)=471*103(028*164*106*1)=000102 м.
Принимаем рёбра толщиной 28 мм. В пределах башмака оголовок работает как
плита защемлённая с трёх сторон и свободная короткой стороной.
Максимальный изгибающий момент определяем по формуле
М=0085ql2=0085*083*1922=26*103 Н*мм.
Требуемый момент сопротивления
W=(26=МRи=26*103220=72 мм3
Принимаем лист толщиной 28 мм.
Концевые части пластины оголовка подвергаются изгибу как консольные от
равномерно распределённой нагрузки интенсивностью соответствующей
напряжениям смятия по всей внутренней площадке оголовка от нормальной силы
q=NbплАсм=471*103*019(04*019)=0118*106 Нм.
Безопасное расстояние x от края пластины оголовка до рёбер башмака
определяем из равенства:
W=Мконс(12*Rи); 019*02826=0118*106*x2(12*2Rи)
Таким образом конструктивно длину башмака принимаем
а=400 – 2*174=52 ммпримем 300 мм.
На болты присоединяющие оголовок действуют усилия вызываемые поперечной
Nб=Q(15+36+2143)75=72*25760=31 кН.
Необходимый диаметр болта определим исходя из его несущей способности по
Тб=n*25d2=Nб при n=2;
Принимаем болты диаметром 20 мм.
Принимаем пластину размером 300х180 мм. Нормальная сила сжимающая пластину
N=2916 кН. Напряжения смятия торца арки в ключе
(см=NFсм=2916*103(03*018)=054 МПа 13538 МПа.
Толщину пластины находим из условия её работы на изгиб по схеме
двухконсольной балки для которой нагрузка
М=972*012522=076 кН*м.
Требуемый момент сопротивления (с учётом пластичности)
W=М(Rи*12)=076*106(220*12)=288*103 мм3.
Требуемая толщина пластины
Принимаем толщину пластины 40мм.
Расчёт упорного штыря производим на изгиб как консоли. Изгибающий момент
М=Q*50=72*103*50=036*106 Н*мм;
требуемый момент сопротивления с учётом пластичности
W=036*106(220*12)=136*103 мм3;
при ширине штыря b=100 мм требуемая толщина
Аналогично рассчитываем спаренные штыри вваренные справа в опорную
пластину. Принимаем их конструктивно (=20 мм. Оголовок и его крепление
принимаем таким же как и в опорных узлах арки.
Безопасное расстояние от края пластины оголовка до опорной пластины
определяем так же как при расчёте пятового шарнира
где q=2916*1030400=0073*106 Нм.
Тогда длину опорной пластины конструктивно принимаем а=300мм.
Конструкция конькового шарнир
Защита конструкций от гниения возгорания.
В целях долговечной работы древесины необходимо предусмотреть ряд
конструктивных и специальных мер. Выполнить работы по пропитке и окраске.
Несущие конструкции выполняются открытыми для осмотра.
Конструкция опорного узла имеет стальной башмак поэтому при древесину
необходимо изолировать от металла мастиками и рулонным гидроизоляционным
материалом.. Деревянные несущие конструкции опираются на фундамент поэтому
для их защиты проектируем фундамент таким образом что нижняя часть его
грани располагается на отм. +0.500.
Для защиты древесины от возгорания производится путём поверхностной обмазки
Для биозащиты применять препарат ББ-32 для огнезащиты применять препарат
ББ-11 (ГОСТ 23787.2-84)
Список использованной литературы
) Проектирование и расчёт деревянных конструкций. Справочник И.М. Гринь и
) Конструкции из дерева и пластмасс. Г.Н. Зубарев. М.: 1990.
) Расчёт конструкций из дерева и пластмасс. Э.М. Улицкая Ф.А. Бойтемиров
В.М. Головина. М.: 1996.
) Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СНиП II-25-80). М.
) Конструкции из дерева и пластмасс. Ю. В. Слицкоухов и др. М.: 1986.
) СНиП II-25-80* (с изм. 1988). М.: 1988.
) СНиП 2-01-07-85* (с изм. 1993). М.:1993.

Лист1.dwg

конструкция прогона; разрезы; узлы.
План арочного покрытия;
Деревянные конструкции СФ 0399042 КП1
Спецификация на данный лист
План арочного покрытия
-х слойный руб. ковер
защитный настил (t=16)
рабочий настил (t=19)
(мин.ватные плиты t=100)
щитовой настил (t=19)
Полуарка на 12 пролета
Материал арок прогонов связей и настила - сосна 2-го сорта
Максимальная влажность древесины 12 %
Антисептирование производится средством ББ-32
Антипирен - средство ББ-11
Защитный настил t=16