Проектирование средств очистки выбросов и стоков

аэротенк.cdw

100 24 сливных отверстия
0 понижение канала вдоль секции
0понижение канала вдоль одной секции
5 отверстий на одну секцию
Расход сточных вод м
Начальная концентрация БПК мгл
Начальная концентрация ХПК мгл
Начальная концентрация кислорода мгл
Общий прирост активного ила мгл
Площадь зеркала аэротенка м
КП-2068591-280101-15-14
Аэротенк типа смеситель

КП Малахова СЗСО 2014.docx

Федеральное агентство по образованию РФ
ГОУ ВПО "Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина
Кафедра «Безопасности жизнедеятельности»
«Проектирование средств очистки выбросов и стоков»
по дисциплине «Системы защиты среды обитания»
Руководитель проекта
доктор тех. наук профессор А.К. Соколов
курса 15 группы К.С. Малахова
Разработать схему рассчитать и выполнить технический проект устройства очистки выбросов и стоков при исходных данных приведенных в табл. 1 4
Таблица 1. Параметры загрязненного потока газов
Расход газа V0 сух10-3 нм3ч
Влагосодержание f ·103 кгнм3
Запыленность сп гнм3
Дисперсный состав пыли
Плотность пыли кгм3:
Вариант состава сухих газов при нормальных условиях
Вариант дисперсного состава пыли
(В числителе средний размер частиц мкм; в знаменателе % (по массе))
Средний размер частиц мкм
Исходные данные для расчета аэротенка
Параметры первого потока: расход V110-2 м3ч;
Вид загрязнения: ацетальдегид
Параметры второго потока: расход V210-2 м3ч
Вид загрязнения: хозяйственно-бытовые отходы
Параметры общего потока на входе в систему очистки:
расход Vсв =V1 +V2 Vсв 10-2 м3ч;
Концентрация загрязнений по ХПКполн С1Н10-2 мгл
Концентрация загрязнений по БПКполн С2Н10-2 мгл
Водородный показатель рН
Требуемые параметры очищенной воды:
содержание кислорода СОК мгл
Допустимая концентрация на выходе из вторичных отстойников СК.СР мгл
Рабочая глубина аэротенка Н м
Тип аэратора фильтросная тканьР%
Относительная площадь аэратора FАЭFА
Расход очищенных сточных вод на регенерацию V010-2 м3ч
Техническое задание выдал:
доктор тех. наук профессор
Техническое задание получил: студентка
курса 15 группы Малахова К.С.
Курсовой проект состоит из 52 печатных листов содержит 7 иллюстраций 20 таблиц 2 чертежа формата А1.
Ключевые слова: выбросы сточные воды пыль центробежный циклон аэротенк коллектор бункер аэрация площадь зеркала очистка.
В курсовом проекте выполнен расчет устройств очистки газопылевых выбросов и промышленных и коммунально-бытовых стоков. В проекте определены конструктивные параметры устройств и эффективность очистки выбросов и стоков.
Для очистки газопылевых выбросов принят групповой циклон состоящий из шести элементов диаметром 800 мм.
Для биологической очистки стоков – аэротенк с общей площадью зеркала FA= 7446 м2 состоящий из 12 секций.
TOC o "1-3" h z u ВВЕДЕНИЕ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ УСТРОЙСТВ ЗАЩИТЫ АТМОСФЕРЫ
1. Сухие центробежные циклоны
2.Методика расчета сухого центробежного циклона
2.1. Выбор типа диметра циклона и количества циклонов в группе
2.2. Средняя условная скорость газа
2.3. Гидравлическое сопротивление циклона
2.4. Общая степень очистки газов
2.5. Запыленность газа после циклона
2.6. Конструктивные размеры циклона
1. Расчет интегральных показателей дисперсности твердых частиц
2. Выбор типа диаметра циклонов и их количества в группе
3. Средняя условная скорость газа
4. Расчет гидравлического сопротивления
5. Общая степень очистки газа в цклоне
6. Конструктивные размеры циклона
ПРОЕКТИРОВАНИЕ УСТРОЙСТВ ЗАЩИТЫ ГИДРОСФЕРЫ
3. Методика расчета аэротенка
5. Определение объема аэротенка
6. Определение расхода воздуха подаваемого на аэрацию
7. Определение конструктивных размеров аэротенка
Исследование определения гидравлического сопротивления при изменении расхода газа
Библиографический список
Для снижения воздействия производства на окружающую среду применяются средства защиты:
устройства очистки газов;
устройства очистки стоков;
устройства переработки или обезвреживания отходов.
В общем случае устройства защиты окружающей среды взаимосвязаны. Удаляемые из газов вещества могут быть в твердом жидком или газообразном состоянии. В зависимости от ценности улавливаемых веществ их свойств концентраций они могут быть:
возвращены в основное производство (оксиды металлов волокна тканей топливо);
направлены в другие производства (табачная пыль древесная пыль красный шлам);
вывезены и перекачены на отвалы шламонакопители водоемы.
В последнем случае улавливаемые вещества все равно попадут в гидросферу и литосферу.
Процессы очистки сточных вод также сопровождаются образованием выбросов твердых частиц шламов и растворов.
Улавливаемые вещества могут быть направлены в другие производства или в отходы.
Переработка и утилизация твердых отходов также может оказать воздействие на атмосферу и гидросферу может вызвать загрязнение поверхностных и подземных вод.
Выбор методов очистки определяется свойствами газовых потоков и загрязнителей которые в основном зависят от вида источников выбросов а именно – устройства сжигания термической обработки вытяжной вентиляции и т.д.
Свойства загрязнителя зависящие от его фазового состояния в основном определяют выбор метода очистки.
На данной ступени развития цивилизации человечество достигло больших успехов в развитии техники. Вследствие этого упростилось решение некоторых задач стоящих перед человеком но наряду с этим появились и проблемы которые в полной мере проявились в последней четверти ХХ века. Они были вызваны к жизни целым комплексом причин отчетливо проявившихся именно в этот период. Одной из таких проблем является загрязнение атмосферы.
Загрязнителями атмосферы являются газы пыли аэрозоли пары жидкости твердые частицы и др. Основными методами защиты атмосферы являются очистка выбросов и рассеивание. Существует множество устройств для реализации этих методов. Выбор самих методов определяется свойствами газовых потоков и загрязнений которые в основном зависят от вида источника выбросов. В общем случае выбор устройств представляет сложную технико-экономическую задачу и должен учитывать следующие факторы:
назначение устройств (пыль туман паро- и газовые загрязнения);
ограничения на область применения (свойства загрязнителя температура и расход газа начальная запыленность влагосодержание и т.д.);
необходимая эффективность очистки;
технико-экономические показатели очистки (капитальные затраты на строительство эксплуатационные расходы и т.д.).
Для очистки атмосферы от выбросов используют: пылеосадочные камеры и коллекторы жалюзийные пылеуловители инертные пылеуловители центробежные и батарейные циклоны ротоклоны промывочные камеры полые скрубберы насадочные скрубберы барботажные аппараты пенные аппараты и др.
Так как проект носит учебный характер ограничимся рассмотрением только одного устройства очистки а именно сухого центробежного циклона.
Сухие центробежные циклоны
Циклоны широко применяются в системах газоочистки и аспирационной вентиляции для грубой очистки газа или самостоятельно. В эксплуатции находятся циклоны различных конструкций. Сравнительные испытания сухих центробежных циклонов проведенные НИИОГАЗ показали что при проектировании следует отдавать предпочтение циклонам конструкции НИИОГАЗ которые более совершенны и способны с достаточной эффективностью улавливать частицы пыли размером более 10 мкм.
Рис.1.1. Циклон конструкции ЦН НИИОГАЗ и схема пылеотделения в нем
-11430048260Несмотря на конструктивные особенности циклонов разных типов все они имеют общий принцип действия (рис. 1.1). Запыленный поток газа поступает в циклон через входной патрубок 1 расположенный в верхней части аппарата по касательной к цилиндрической части корпуса 4 циклона. В результате такого расположения входного патрубка газовый поток при входе в циклон приобретает вращательное движение и движется сверху вниз в кольцевом пространстве между внешней поверхностью выхлопной трубы 3 и внутренней поверхностью цилиндрической части циклона. В циклоне конструкции ЦН НИИОГАЗ для усиления вращательного движения газа сразу же за входным патрубком устроена винтообразная крышка 2. Вместе с газом вращательное движение приобретают и содержащиеся в нем частицы пыли. При вращении частиц на них действует центробежная сила которая отбрасывает частицы к внутренней поверхности корпуса циклона. Газ вместе с пылью образует в циклоне нисходящий кольцевой вихрь (пунктирная линия).
Для увеличения скорости пыли перед попаданием ее в бункер за цилиндрической частью бункера делают коническую часть 5. Это необходимо для того чтобы пыль обладала большой силой инерции за счет которой она могла бы свободно отделяться от газа в бункере. Пройдя коническую часть 5 газ выходит через пылевыпускное отверстие 6 в бункер циклона 7 и выносит в него пыль.
В бункере поток газа теряет скорость вследствие чего из него выпадают частицы пыли. Поток освобожденного от пыли газа разворачивается на 180° и ввиду разрежения возникающего в центральной части корпуса циклона всасывается через пылевыпускное отверстие в выхлопную трубу 3 образуя внутренний вихрь (сплошная линия). По мере движения газа к выхлопной трубе к нему присоединяется отделившаяся от нисходящего вихря часть газа потерявшая скорость и освобожденная от пыли.
Очищенный от пыли газ выводится из аппарата либо через улитку 8 преобразующую винтообразное движение потока в прямолинейное либо непосредственно через патрубок 9 который располагают вертикально за выхлопной трубой 3. Внизу в бункере устанавливают пылевой затвор 10 через который пыль удаляется из аппарата. Ввиду того что бункер участвует в аэродинамике процесса очистки газа циклоны нельзя эксплуатировать без бункера.
Несмотря на длительное время эксплуатации циклонов для очистки газа еще не создана стройная теория циклонного процесса. Считают что движение частиц пыли в радиальном направлении к стенкам циклона проходит при равновесии центробежной силы отбрасывающей частицу из вращающегося газового потока и силы сопротивления движению частицы со стороны газового потока. Центробежную силу F выражают формулой
m – масса частицы (Нс2)м;
vo – скорость вращения потока газа в циклоне (окружная скорость) мс;
R – расстояние от оси циклона до частицы находящейся во вращающемся газовом потоке м.
Силу сопротивления газовой среды движению частицы к стенке циклона определяют по формуле Стокса:
dП – диаметр частицы пыли м;
vП – скорость движения частицы в радиальном направлении к стенке циклона мс;
– динамическая вязкость газовой среды Пас.
Выразив массу шарообразной частицы как произведение ее объема на плотность пыли и приравняв эти силы можно найти скорость движения частицы к стенкам циклона:
После входа в циклон частица пыли может пройти путь от внешней поверхности выхлопной трубы радиусом R1 до внутренней поверхности цилиндрической части корпуса циклона радиусом R2.. Поэтому наибольший путь частицы в радиальном направлении составит разность R2 – R1. Время которое требуется для прохода пути R2 –R1 в радиальном направлении будет равно
Подставив в формулу (1.5) значение скорости пыли из формулы (1.4) и приняв что средний радиус вращения частицы в циклоне
Из этой формулы можно найти диаметр частицы которая успеет подойти к стенке циклона т.е. пройти путь в радиальном направлении равный R2 – R1 за время t:
Из полученной формулы можно сделать следующие выводы:
С повышением скорости газа v0 улавливание пыли в циклоне будет улучшаться. Однако при скоростях газа выше оптимальных (20—25 мс) завихренный газовый поток будет срывать успевшие осесть в циклоне частицы пыли и снова возвращать их в газовый поток. При таких условиях степень очистки газа в циклоне уменьшится. Скорость входа газа в циклон должна быть тем больше чем мельче частицы пыли но не выше 25 мс (вследствие возрастания гидравлического сопротивления) и не ниже 15 мс.
Чем крупнее частицы пыли и больше их плотность тем скорее и полнее они будут отделяться от газового потока и улавливаться в циклоне.
Чем выше температура газа тем больше его вязкость и хуже проходит процесс улавливания пыли в циклоне.
Чем больше высота цилиндрической части циклона тем выше эффективность его работы. Обычно эту высоту выбирают с учетом двух оборотов газа при движении его в направлении бункера. При этом следует учитывать что эффект пылеотделения продолжается и в конусной части циклона.
Чем больше диаметр цилиндрической части циклона тем больший путь должна пройти частица в процессе выделения из газа тем меньше будет центробежная сила отбрасывающая частицу пыли к стенкам циклона и следовательно меньше будет степень очистки газа. Поэтому одиночные сухие центробежные циклоны не рекомендуют выполнять диаметром более 1000 мм.
Для очистки большого количества газа используют группу циклонов которые устанавливают на общий бункер . Во входном патрубке группового циклона запыленный газ разделяется на параллельные потоки которые направляются в отдельные циклоны. Пыль осаждается в бункере а очищенный газ отводится через общий выхлопной патрубок выполненный в виде сборника или улитки. Между выхлопными трубами и сборником иногда размещают кольцевые диффузоры дающие возможность снизить гидравлическое сопротивление циклонов. Групповые циклоны делают прямоугольной компоновки и круговой. Число циклонов при прямоугольной компоновке не превышает 8 а при круговой – не более 14.
Циклоны могут выполняться с правым и левым вращением газового потока. Правым принято называть вращение газового потока в циклоне по часовой стрелке если смотреть со стороны выхлопной трубы левым – вращение против часовой стрелки. Сухие центробежные циклоны разных типов различаются конфигурацией корпуса глубиной ввода выхлопной трубы в корпус разным соотношением диаметров выхлопной трубы и цилиндрической части корпуса способами подвода газа к аппарату углом наклона входного патрубка и др.
К цилиндрическим циклонам относят циклоны типов ЦН-11 ЦН-15 ЦН-15У и ЦН-24 которые отличаются один от другого углом наклона входного патрубка (цифры обозначают угол его наклона к горизонтали перпендикулярной оси циклона).
Наибольшее распространение для очистки газа с высокой концентрацией мелкой пыли а также для улавливания пыли склонной к слипанию получили циклоны типа ЦН-15. Для циклонов ЦН-15У характерны низкие технико-экономические показатели их используют при отсутствии в месте установки достаточных габаритов по высоте.
Методика расчета сухого центробежного циклона
При расчете сухих центробежных циклонов определяют их основные размеры гидравлическое сопротивление и эффективность очистки газа.
Выбор типа диметра циклона и количества циклонов в группе
Для ориентировочного выбора диаметра циклонов конструкции НИИОГАЗ и их числа в группе в зависимости от количества очищаемого газа можно пользоваться данными приведенными в табл. 1.1. Последующим расчетом выбранные табличные данные проверяются и уточняются. При числе циклонов в группе более 8 (n=10 12 14) используется круговая компоновка.
Таблица 1.1. Ориентировочные значения количества очищаемого газа в циклонах при прямоугольной компоновке
Диаметр циклона D мм
Количество очищаемого газа при числе циклонов в группе n
Для цилиндрических циклонов можно принимать диаметры из следующего ряда: 200 300* 400 500* 600 700* 800 900 1000 1200 1400 1600 1800 2000* 2400* 3000* мм. Рекомендуется ограничивать применение диаметров отмеченных звездочкой.
Средняя условная скорость газа
Средняя условная скорость газа v в цилиндрической части циклона определяется делением расхода газа при рабочих условиях на площадь цилиндрической части циклона:
n – число циклонов в группе;
D – диаметр циклона м;
V – расход влажного газа при рабочих условиях м3с.
Расход влажного газа при рабочих условиях V может быть найден по известному расходу сухого газа V0сух при нормальных условиях (Р0 = 101325 Па и Т0 = 273 К) и его влагосодержанию f гнм3:
V = V0сух[101325·(273+t)273·(Рбар + Р)]·(1+f 0804) (1.10)
или по расходу влажного газа V0 при нормальных условиях:
V = V0 [101325·(273+t)273·(Рбар + Р)] (1.11)
04 – масса 1 м3 водяных паров при нормальных условиях кг;
t – температура газа 0С;
Р – давление газа Па;
Рбар – барометрическое давление Па.
Рассчитанное значение скорости газа в циклоне v необходимо сравнить с оптимальным приведенным в табл. 1.2.
Таблица 1.2. Оптимальные скорости газа в циклонах конструкции НИИОГАЗ
Для подбора скорости газа если она отклоняется от оптимальной скорости более чем на 15 % следует изменить диаметр или число циклонов в группе.
Гидравлическое сопротивление циклона
Гидравлическое сопротивление циклона рассчитывается по формуле:
ρ – плотность (влажного) газа при рабочих условиях (кгм3 или (Н·с2)м4 если массу выразить из второго закона Ньютона через силу и ускорение);
ц – коэффициент гидравлического сопротивления циклона.
Плотность влажного газа при рабочих условиях определяется по формуле
ρ = [(ρ0сух +f)273·(pбар ± p)][(1+f 0804)101 325·(273+t)] (1.13)
ρ = [ρ0 273·(pбар + p)][ 101 325·(273+t)] (1.14)
ρ0сух ρ0 – плотность сухого и влажного газа при нормальных условиях кгм3. (Плотность сухого воздуха при нормальных условиях равна 1293 кгм3.)
Величина ρ0 находится по формуле
ρ0 = Мм 224 ; (1.15)
Мм – молекулярная масса 1 кмоль кг;
4 – объем 1 кмоль идеального газа при н. у. (в практических расчетах обычно считают что объем 1 кмоль любого газа равен 224 м3).
В большинстве случаев в системы очистки поступают смеси газов поэтому Мм рассчитывается по составу газа
Мм = Мм1 a1 + Mм2 a2 + +Ммn an (1.16)
Мм1 Mм2 Ммn – молекулярные массы зависящие от химического состава компонентов например МмН2О = 18 кгмоль (табл. 1.3);
а1 а2 аn – объемные доли компонентов выраженные в долях единицы которые обычно известны из расчетов физико-химических процессов в источнике выбросов.
Таблица 1.3. Основные физические свойства некоторых газов
А – газ; Б – формула; В – плотность при 0°С и давлении 0101МПа; Г – молекулярная масса кгмоль; Д – Объем 1 кмоль; Е – газовая постоянная Дж(кг·°С); Ж – удельная теплоемкость при 0°С и давлении 0101МПа Дж(кг·°С); З – 10-6 Па·С; К – константа Сезерленда.
В случае задания объемных долей сухого газа ас1 а2 аn и его влагосодержания f кгм3 объемные доли компонентов а1 а2 аn можно рассчитать по формулам
аi =асi (1 + vн2о) i=1n-1 (1.17)
vн2о –объем водяного пара при нормальных условиях
vн2о = f0804 = 1244 f нм3кг (1.18)
44 – удельный объем 1 кг водяного пара при нормальных условиях;
n - 1 – число компонентов в сухом в газе.
Объемная доля водяного пара определится по формуле
аН2О =аn=vн2о ( 1+ vн2о) (1.19)
Коэффициент гидравлического сопротивления циклона ц зависит от его диаметра состояния внутренней поверхности стенок запыленности газа и конструкции выхлопных устройств. Отметим что при работе циклона на выхлоп в атмосферу величина сопротивления будет больше чем при работе на выхлоп в сеть так как при раскручивании потока газов на прямом участке трубы будет теряться меньше энергии. Длина прямого участка трубопровода l должна быть больше диаметра выхлопной трубы d циклона (ld > 10).
Значение ц можно найти по эмпирической формуле
ц500 – коэффициент гидравлического сопротивления циклона диаметром 500 мм (значения ц500 для некоторых циклонов приведены в табл. 1.4);
Kd – поправочный коэффициент учитывающий влияние величины диаметра циклона (табл. 1.5);
Кc–поправочный коэффициент на влияние запыленности газа (табл. 1.6);
Кгк – поправочный коэффициент учитывающий компоновку циклонов в группе (Кгк=0 для одиночного циклона Кгк = 35 при прямоугольной компоновке и Кгк = 60 – при круговой).
Таблица 1.4. Коэффициенты гидравлического сопротивления циклонов ц500 при выхлопе в атмосферу или сеть
Без дополнительных устройств
С кольцевым диффузором
Таблица 1.5. Поправочный коэффициент Кd
Таблица 1.6. Коэффициент Кс учитывающий влияние степени запыленности газа
Запыленность газа (гм3) перед циклоном
Отношение гидравлического сопротивления к плотности газа ΔРρ м2c2 при рабочих условиях для каждого типа циклона должно находиться в диапазоне оптимальных значений:
0 ΔРρ 600 для циклонов типа ЦН-24
0 ΔРρ 1000 для циклонов типа ЦН-15 и ЦН-15У
0 ΔРρ 1400 для циклонов типа ЦН-11 и
00 ΔРρ 2400 для циклонов типа СДК-ЦН-33 и СК-ЦН-34.
Подобрать величину ΔРρ можно путем задания другого типа циклона (при этом изменится коэффициент гидравлического сопротивления или диаметр циклона).
Общая степень очистки газов
Общая степень очистки газов рассчитывается по методике НИИОГАЗ. Она зависит от диаметра улавливаемых частиц скорости газа в циклоне типа и диаметра циклона плотности пыли и газа вязкости газа и от других факторов.
Общая эффективность очистки газа в циклоне определяется по формуле:
= 05·(1 + Ф(x) ) (1.21)
Ф(x) – табличная функция (табл. 1.7) от параметра х равного:
Таблица 1.7. Значения функции распределения
d50 ч – медианный диаметр и степень полидисперсности улавливаемых циклоном из газа частиц;
dт50 – экспериментальные характеристики циклона (таблица 1.8);
D ρч – фактические значения диаметра циклона плотности частиц скорости и вязкости газа;
Dт = 06 м; ρчт = 1930 кгм3; т = 222·10-6 Па·с; т = 35 мс;
Таблица 1.8. Параметры определяющие эффективность циклонов типа ЦН
Коэффициенты динамической вязкости 0i и значения постоянных Сезерленда Cci для газов СО2 СО SO2 N2 H2O (водяной пар) приведены в таблице 1.9:
Таблица 1.9. Значения коэффициента динамической вязкости и постоянной Сезерленда для компонентов очищаемого газа
Коэффициент динамической вязкости газовой смеси может быть найден из следующего соотношения:
Мсм см = a1M1 1 + a2M2 2 + + anMn n (1.24)
см = Мсм (a1M1 1 + a2M2 2 + + anMn) (1.25)
Мсм M1 M2 Мn – молекулярные массы соответственно смеси газа и отдельных его компонентов кгкмоль;
а1 а2 аn – объемные доли;
2 n – коэффициенты динамической вязкости компонентов i при температуре газа t 0С рассчитываются по формуле Сезерленда:
i = 0i (T273)32 ( 273 + Cci )( T + Cci ) (1.26)
T – абсолютная температура газа К;
Сci – постоянные Сезерленда значения которых приведены в табл. 1.8.
Фракционные степени очистки определяются для каждой фракции. Обычно их находят по экспериментальным графикам.
Запыленность газа после циклона
Запыленность газа после циклона свых величины массового Gп (гс) и объемного Vп (м3с) потоков уловленной пыли рассчитываются по формулам
Свых=с · (1 - ) (1.27)
ρн – насыпная плотность пыли кгм3.
Конструктивные размеры циклона
Конструктивные размеры циклона определяются в зависимости от диаметра цилиндрической части циклона D по табл. 1.9 и табл. 1.10.
Таблица 1.9. Конструктивные размеры цилиндрических циклонов в долях внутреннего диаметра D
Геометрический размер
Угол наклона крышки и входного патрубка циклона α град
Внутренний диаметр выхлопной трубы d
Диаметр пылевыпускного отверстия dl
Ширина входного патрубка в циклоне b1
Ширина входного патрубка на входе b
Длина входного патрубка l
Высота входного патрубка hп
Высота выхлопной трубы hт
Высота цилиндрической части циклона Hц
Высота конуса циклона Нк
Высота внешней части выхлопной трубы hв
Общая высота циклона H
Таблица 1.10. Конструктивные размеры конических циклонов в долях внутреннего диаметра D
Высота цилиндрической части Нц
Высота заглубления выхлопной трубы hт
Высота конической части Нк
Внутренний диаметр выхлопной трубы d
Внутренний диаметр пылевыпускного отверстия d1
Ширина входного патрубка b
Высота внешней части выхлопной трубы hВ
Высота установки фланца hфл
Длина входного патрубка l
Текущий радиус улитки r
Конструктивные размеры бункера для сбора пыли одиночного циклона также принимаются в долях внутреннего диаметра циклона D:
диаметр Dб=15 D для цилиндрического и
Dб=(11 12) · D для конического циклонов
высота цилиндрической части Hб=0.8 · D
угол наклона стенок бункера к горизонтали больше угла естественного откоса пыли обычно 55 60 0.
Групповые циклоны оборудуют общим бункером который имеет цилиндрическую (n=2;4) или прямоугольную (n>1) форму. При круговой компоновке циклонов применяют бункера цилиндрической формы.
Минимальное расстояние от оси циклона до стенки бункера должно быть не менее 04·D а высота цилиндрической части – не менее 05·D.
Конусы циклонов опускаются в бункер на глубину ho равную 08 диаметра do отверстия в бункере.
Для определения диаметра do выразим величину текущего диаметра конусной части dк через параметры конуса (см. табл. 1.9 и 1.10) и уравнение прямой линии
dк =d1 + h (D - d1)(Hk - hфл). (1.29)
Подставим в формулу dк = do h = 08 do и после преобразования получим
do= d1 Hk ( (Hk-hфл) - 08(D - d1) ). (1.30)
Приведенные рекомендации по выбору размеров бункеров для сбора пыли носят общий характер. Для проектирования и реализации размеры и объемы бункеров следует принимать с учетом конкретных условий их работы которые зависят от запыленности и расхода газа насыпной плотности пыли способа и периодичности разгрузки.
Входные патрубки циклонов при их групповой компоновке следует располагать таким образом чтобы вращение потоков в смежных циклонах были противоположной направленности.
Для ориентировочного выбора диаметра циклонов конструкции НИИОГАЗ их числа в группе в зависимости от количества очищаемого газа можно пользоваться данными приведенными в табл. 1.1. Последующим расчетом выбранные табличные данные проверяются и уточняются. При числе циклонов в группе более 8 (n = 10 12 14) используется круговая компоновка.
При расчете сухих центробежных циклонов определяют:
расход газа при заданных температуре и давлении;
гидравлическое сопротивление циклона;
эффективность очистки газа;
основные конструктивные размеры циклона.
Расчёт интегральных показателей дисперсности твёрдых частиц
Рассчитаем показатели дисперсности частиц пыли фракционный состав которой дан в табл. 1.11.
Таблица 1.11. Показатели дисперсности частиц пыли
Определим значение функций М(d) т.е. массовые доли частиц менее d М(d=5)=15% М(d=10)=15+40=55% М(d=20)=55+25=80% М(d=30)=80+10=90% М(d=40)=90+5=95% М(d=50)=95+5=100%.
Значения функции В(d) т.е. массовые доли частиц размером более d B(5)=100-15=85% В(10)=100-55=45% В(20)=100-80=20%
В(30)=100-90=10% В(40)=100-95=5% В(50)=100-100=0%.
Значения функций приведены в табл. 1.12:
Таблица 1.12. Массовые доли частиц
Рис 1.2. Фракционный состав пыли в виде функций М(d) и B(d).
При M(d50)=50% d50=9.4 мкм
Для расчета среднеквадратичного отклонения по формулам или определим диаметры частиц крупнее d16 и d84 массовая доля которых составляет соответственно 16 и 84% т.е. определим d при котором В(d)=16 и 84%
Значения d16 и d84 определим линейной интерполяцией табличной функции В(d) в интервалах между точками 4;5 и 1;2:
d16=20+30-20(16-20)10-20=24мкм
d84=5+10-584-8545-85=5.2 мкм
Вычислим значения : 16=d16d50=249.4=2.5
=d50d84=9.485.2=1.8.
Значения не совпадают следовательно распределение частиц не отвечает нормальному. Примем что реальное значение равно среднему значению:
Выбор типа диаметра циклонов и их количества в группе
Примем к установке циклон типа ЦН – 15 диаметром Д=700 мм и определим расход влажного газа V при рабочих условиях р=1200 Па и t=100 0С. Величина V может быть найдена по заданному расходу величины газа V0 при нормальных условиях.
V=V0сух[Pбар(273+t)273(Pбар+P)]*(1+f0.804)=23000[101325(273+180)273(101325+1200)]*(1+0.0040.804)=
=37905.78м3ч=1053м3с
Принимаем по табл. 1.1 для V =3790578 и Д=800 мм выбираем циклонов n = 6 с прямоугольной компановкой.
Средняя условная скорость газа в цилиндрической части циклона:
=V0.785*D2*n=10.530.785*0.82*6=3.5мс
Скорость отличается от значения рекомендованного в табл.1.2. на 100*(35-35)35=0%.Скорость =35 отклоняется от оптимального значения на 0% поэтому можно считать что количество и диаметры циклонов приняты верно.
Расчет гидравлического сопротивления
Определим удельный объем водяного газа по формуле (1.18):
VH20=f0.804=0.0040.804=0.005 нм3кг
и его объемную долю по формулу (1.19):
Н2О=VH2O1+VH2O=0.0051+0.005=0.005;
В данном случае в циклоне очищается сухой газ.
По величине рассчитаем объемные доли компонентов в составе газа по формуле (1.17):
O=0.211+0.005=0.209;
Таблица 1.13. Физические свойства компонентов газа
Определим молекулярную массу смеси по формуле (1.16):
Mm=MmN2×aN2+MmH2O×aH2O+MmO2×aO2==2802*0786+18*0005+32*0.209=28786кгмоль.
Рассчитаем плотность воздуха при нормальных и рабочих условиях по формуле (1.15):
ρ0=Мm22.4=1.285кгнм3
и плотность влажного пара при рабочих условиях:
ρ=ρ0273(Pбар+P)Pбар(273+t)=1.285*273(101325+1200)101325(273+180)=0.784кгм3.
Найдем величины входящие в формулу (1.20). Причем что в выходных трубах установлены диффузоры а выхлоп осуществляется в сеть и определим по табл. 1.4. коэффициент гидравлического сопротивления = 207 для циклона с D=800 мм. Коэффициент Kd = 1 учитывающий влияние величины диаметра принятого циклона ЦН-11 найдем в табл.1.5. По запыленности газа СП = 12 гнм3 интерполяцией данных из табл. 1.6. определим коэффициент Kc:
Kc=0.9440+35-0.92(20-35)40-20=0.925
Для принятой прямоугольной компоновки группового циклона поправочный коэффициент
Рассчитаем коэффициент гидравлического сопротивления циклона:
Определим гидравлическое сопротивление циклона:
Определим отношение:
Данное отношение вписывается в рекомендуемые пределы для циклонов типа ЦН-15:
Выбираем групповой циклон типа ЦН-15 условия выхлопа подходят для очистки воздуха заданных параметров.
Общая степень очистки газа в циклоне
По прил. 1 найдем коэффициент динамической вязкости газов 0i и постоянные Сезерленда Cci для газов CO2 CO N2 SO2 H2O (вод. пар) при температуре газа t=0 0C:
Таблица 1.14. Значения коэффициента динамической вязкости и постоянной Сезерленда для компонентов очищаемого газа
Коэффициент динамической вязкости газов при температуре Т=100+272=373 К определяется по следующей формуле:
Коэффициент динамической вязкости смеси:
Для циклона ЦН-15 по таблице 1.8 примем значения параметров dT50= 45 и lg2= 0352 и определим вспомогательные величины по формулам 1.22 и 1.23:
Определим значение функции Ф(Х = 145) = 09262.
Общая эффективность очистки в циклоне по формуле:
= 05·(1 + 09296) = 096.
Свых = сп (1 – ) = 35 (1 – 0849) = 539 гнм3;
Gn = V сП = 23000 35 10-3 0846= 6808 кгч
Vn = Gn ρH = 25426 800 = 0851 м3ч = 20424 м3сут.
Найдём концентрацию твёрдых частиц на выходе из циклона:
с = 1000 Свых(Vo V)=100053923000375314=3303 мгм3
6. Конструктивные размеры циклона бункера для сбора пыли и коллекторов для отвода и подвода газов
Определим конструктивные размеры циклона по диаметру цилиндрической части циклона D=08 м с помощью коэффициентов из табл.1.9 и запишем их в табл.1.15.
Ki - коэффициент пересчета.
Таблица 1.15. Конструктивные размеры циклонов ЦН-11 диаметром D=08 м
Коэффициент пересчета
Угол наклона крышки входного патрубка циклона α град
Внутренний диаметр выхлопной трубы d м
Диаметр пылевыпускного отверстия d1 м
Ширина входного патрубка в циклоне b1 м
Ширина входного патрубка на входе b м
Длина входного патрубка L м
Высота входного патрубка hП м
Высота выхлопной трубы hТР м
Высота цилиндрической части циклона HЦ м
Высота конуса циклона НК м
Высота внешней части выхлопной трубы hВ м
Общая высота циклона Н м
Определим размеры патрубков подводящих запыленный газ к циклонам.
Площадь сечения патрубков у циклонов равна:
Площадь сечения патрубка на один циклон у коллектора найдем по формуле задавшись скоростью газа мс:
Примем данную площадь сечения за минимальную а остальные конструкции увеличим для снижения аэродинамического сопротивления трубопроводов.
Патрубки выполним в форме конфузоров с отношениями площадей входного и выходного сечений примерно равными:
Примем схему разводки газа при которой между циклонами будет прокладываться коллектор только на четыре циклона.
Размеры сторон сечения патрубка у короба определяются конструктивно по эскизу. Для снижения аэродинамического сопротивления трубопроводов изменения векторов скоростей потока газов в них должны быть минимальны. Поверхность граней патрубков циклонов и коллектора по возможности должны сопрягаться без их изломов.
Зададимся высотой патрубка и коллектора:
Тогда ширина патрубка у коллектора составит:
Примем м и проверим скорость газа на выходе из коллектора:
Расчетная скорость меньше 10 мс поэтому принятые размеры сечения патрубка у коллектора можно оставить. В данном случае разводка газов выполнена без резких изменений направлений потоков поэтому скорости газа приняты сравнительно высокими. В противном случае скорость бы газов следовало уменьшить.
Сечение коллектора имеет 3 ступени:
первая ступень на 6 циклона;
вторая ступень на 4 циклона;
третья ступень на 2 циклона.
Ширина и высота коллектора соответственно будет равна:
Зададим величины зазоров между вертикальными стенками коллектора и циклонами равными 009 м и найдем расстояние между осями циклонов:
Между другими осями зададим расстояние:
где 09– расстояние между цилиндрическими частями циклонов.
Зазоры между циклонами необходимы для выполнения монтажных работ.
Определим размеры отводящих (выходных) газоходов.
При расчете гидравлического сопротивления было принято что выхлоп осуществляется в кольцевой диффузор. Примем высоту диффузора и диаметр его расширенной части равными соответственно 440 и 800 мм.
Диаметр верхней части конусной вставки определим из равенства площадей сечений выхлопной трубы 1273d2 кольцевого зазора 1273х(072- d2кв):
Примем величину зазора между вертикальными стенками выходного коллектора и верхней образующей диффузора равной 008 м и определим размеры коллектора в плане:
Найдем высоту выходного коллектора для прохода газов от двух циклонов со скоростью мс:
Примем эти расстояния выходного коллектора равными 05 и 07 м.
Примем что бункер для шести циклонов имеет в сечении прямоугольную форму. Расстояния от оси циклона типа ЦН до стенки бункера должно быть не менее 04D=04*08=032. Примем эти расстояния равными 035 и 035 м. Большее расстояние принято со стороны подвода и отвода газа.
Определим размеры бункера:
размеры в плане 226+2*035=296 м и 2+2*035=27 м;
высота вертикальной стенки 05*08=04 м;
размер пылевыпускного отверстия 035х035 м;
высота усеченной пирамиды при угле наклона более узкой грани пирамиды равна 600:
Тогда общая высота бункера составит 035+225=26 м.
Люк в бункер для осмотра и аварийной очистки размером в свету 05х05 м установим на более крутой (широкой) грани усеченной пирамиды.
Вычислим высоту группового циклона от прямоугольного фланца пылевыпускного отверстия бункера до верха выходного коллектора:
Н0=26+(3504-008)+044+05= 6964 м
Определим объем одной усеченной пирамиды (нижней части бункера):
и частоту разгрузки бункера:
424912=223сут то есть 3 раза в день.
При такой частоте разгрузки средний уровень пыли в бункере не поднимется выше его пирамидальной части.
Для удобства конструирования группового циклона основные его размеры сведем в табл. 1.16.
Таблица 1.16. Расчетные конструктивные размеры группового циклона из 6 аппаратов ЦН-11 диаметром Д=07 м
Наименование геометрического параметра
Внутреннее сечение фланца патрубка циклона
Внутреннее сечение патрубка у коллектора
Внутреннее сечение коллектора к двум циклонам
Внутреннее сечение коллектора к четырём циклонам
Внутреннее сечение коллектора к шести циклонам
Внутреннее сечение входного и выходного фланцев
Зазоры между вертик. стенками коллектора и циклонами
Расстояние между осями циклонов
Расстояние между осями циклонов (по ходу газа)
Высота диффузора на выхлопной трубе циклона
Диаметр расширенной части диффузора
Диаметр верхней части конусной вставки диффузора
Зазор между вертик. стенками выходного коллектора и верхней образующей диффузора
Ширина выходного коллектора
Длина выходного коллектора
Высота выходного коллектора (приемной камеры)
Расстояние от оси циклона до стенки бункера
Высота вертикальной стенки бункера
Размер пылевыпускного отверстия
Высота пирамидальной части бункера
Общая высота бункера
Общая высота группового циклона
Расчет аэротенка для очистки двух групп стоков выполним при следующих исходных данных:
общий расход сточных вод Vсв=260 м3ч = 00722 м3с;
расходы первой и второй групп стоков V1 = 200 м3ч V2 = 60 м3ч;
первая группа стоков – нефтесодержащие от ЭЛОУ;
вторая группа стоков – хозяйственно-бытовые отходы;
концентрация загрязнений общего стока с1н = 900 мгл по ХПКполн с2н = 500 мгл по БПКполн;
температура общего стока t = 17;
водородный показатель сточных вод рН = 6;
концентрация веществ в очищенных водах: кислорода сок = 2 мгл загрязнений скср = 15 мгл по БПКполн;
глубина аэротенка H = 45 м;
тип аэратора - фильтросная ткань артикул 1528;
относительная площадь аэратора 04;
расход очищенных вод на рециркуляцию и последующее разбавление входного потока сточных вод Vо = 80 м3ч = 00222 м3с;
2.1. Расчет объема аэротенка
Средняя концентрация загрязнений по БПК в аэротенке-смесителе составит:
ca=cнБПКVсв+cкБПКVоrVсв+Vо; ca=500260+15802260+80=1929мгл.
Примем величину илового индекса i= 70 лмг и mc0=1
Определим дозу активного ила:
Dи=ca Dи=1929701=276 мгл.
Рассчитаем концентрации сточных вод в иловой смеси для первой и второй групп загрязнений в аэротенке и на выходе из него:
cнja=caVjVсв; cкja=скаVjVсв.
cн1a=1929200260=148 мгл; cн2a=192960260=445 мгл.
cк1a=15200260=115 мгл; cк1a=1560260=346 мгл.
Примем по табл. 1.5 из [9] удельные скорости биохимического окисления sи1 = 66 мг(гч) и sи2 = 15 мг(гч) рассчитаем по формуле (3.6) коэффициент зависящий от температуры сточных вод t = 17 :
= 019+0045t; = 019+004517=0955.
Рассчитаем коэффициент учитывающий величину водородного показателя сточных вод (1≤kpН≤127):
kpН=1+019рН-724 4≤рН≤10; kpН=1+0196-724=119
Определим средние скорости окисления для обоих видов загрязнений:
s1=660955276200260119=112мглч;
s2=15095527660260119=767мглч.
Найдем необходимую продолжительность аэрации загрязнений первой и второй групп:
j=cн ja-cк 1=148-115112=122 ч; 2=445 -346767=535 ч.
Для аэротенка-смесителя принимаем наибольшую продолжительность аэрации:
Объем аэротенка-смесителя:
W=Vсв+Vо; W=260+80122=4148 м3.
2.2. Расчет расхода воздуха подаваемого на аэрацию
Примем ХПК сточных вод на выходе из аэротенка ХПКк=100
ХПКОИ=12 mал=0 и определим общий прирост массы активного ила:
m=ХПКн-ХПКк-БПКполн-БПКкХПКОИ-mал;
m=900-100-500-1512-0=2625мгл.
Приросты масс активного ила для двух групп загрязнителей рассчитаем:
m1=2625200260=202мгл; m2=262560260=606мгл.
Найдем удельное потребление кислорода во вторичном отстойнике для обеих групп загрязнителей:
S1=662021000=133мг(лч); S2=156061000=0909мг(лч).
Рассчитаем удельный расход кислорода во вторичном отстойнике задавшись временем отстаивания 0=15:
ООТ=133+0909095515=321мгл.
Количество растворенного в сточной воде кислорода на выходе из аэротенка определим по формуле:
Оак=Ок+ООТ; Оак=2+321=521мгл.
По табл. 3.1 из [9] найдем растворимость кислорода в воде при t = 17 которая равна Оt=96мгл и рассчитаем относительный дефицит кислорода в аэротенке:
d=Оt-ОакОt; d=96-52196=0457мгл.
По табл. 1.6 из [9] для аэратора типа фильтросной ткани найдем процент использования кислорода при температуре 20 PН=564% а по табл. 3.1 из [9] – процент растворимости кислорода в воде при температурах 20 и 18 (О17=96 мгл; О20=90 мгл).
Вычислим фактический процент использования кислорода:
Р=PНОtОс; Р=5649690=602 %.
По определим коэффициент использования воздуха в аэротенке приняв показатель степени х=0943 рассчитав его предварительно используя линейную интерполяцию при FаэFа=04:
k= k=6020457450943=114.
Для принятого параллельного процесса окисления загрязнений различных групп рассчитаем удельный расход воздуха на 1 м3 иловой смеси:
qв=j=1 qв=112122+7675353114=52.
Определим удельный расход воздуха на 1 м3 притока сточных вод в аэротенк:
qсв=qвVсв+VоVо; qсв=52260+8080=221.
Рассчитаем расход воздуха на аэрацию:
Vв=qсвVсв; Vв=221260=5746м3ч=1596 мс.
3. Расчет конструктивных параметров аэротенка: площади зеркала размеров трубопроводов и каналов
Вычислим площадь зеркала аэротенка:
Fa= Fa=414845=922 м2.
Наименьшую площадь стен будет иметь аэротенк с квадратным зеркалом размером 303х303 м (303=922).
Примем что аэротенк состоит из nc=8 секций длиной lc=15 м с раздачей потоков на две стороны nр=2.
Определим ширину секции: bc=Fa bc=922158=77 8 м.
Размеры аэротенка в плане: ширина 30 м длина 32 м.
Площадь зеркала аэротенка составит: Fa=8158=960 м2. Она превышает расчетную величину 922 м2 не более чем на 5%.
Длины вторичных отстойников найдем по относительному времени отстаивания которое было принято равным 0=15 ч:
Определим диаметры воздухопроводов округляя их значения до стандартных:
главного воздушного коллектора 2 приняв в нем скорость равную вк=4мс:
Dвк=Vв0785вк; Dвк=159607854=07130800 м.
восьми отпускных труб 4 идущих от коллектора ко дну каждой из секций аэротенка приняв в них скорость равную вот=8 мс:
Dвот=Vв0785вот Dвот=1596078588=01780200 м.
восьми коллекторов 3 на дне секций аэротенка служащих для равномерного распределения воздуха под фильтросной тканью приняв их скорость равную вкс=4мс:
Dвкс=Vв0785вкс Dвкс=1596078548=02520300 м.
Под фильтросную ткань артикул 1528 14 воздух из воздушных коллекторов секций будет поступать через отверстия. Зададим размеры отверстий 008х008 м (Fo=008008=00064 м2) скорости воздуха в них о=4 мс и определим количество отверстий:
no=VвncFoо; no=15968000644=7798 шт.
Высоту расположения фильтросной ткани 14 над поверхностью дна аэротенка при скорости воздуха вдоль секции равной фп=3 мс:
hфп=Vвncbcфп; hфп=15968773=000864 м.
По конструктивным соображениям (высота отверстий в коллекторе равна 008 м) примем hфп = 02 м.
По заданному соотношению FaэFa=04 определим общую площадь:
Faэ=04 Faэ=04924=370 м2.
И площадь аэраторов для каждой из восьми секций:
Faэс=Faэ Faэс=3708=46 м2.
Длина пластин с фильтросной тканью в секции будет равна:
Общая площадь пластин аэратора составит: 6х8х8 = 384 м2.
Рассчитаем площадь Fсвк и размеры поперечного сечения распределительного канала 1 подводящего сточные и рециркулирующие очищенные воды к секциям аэротенка приняв в нем скорость равную свк=05 мс:
Fсвк=Vсв+Vосвк; Fсвк=00722 +00222 05=0189 м2.
Примем размеры поперечного сечения канала 050х070 м.
Определим степень φ заполнения канала по высоте:
Величина φ не превышает 075.
Высота стенки над уровнем воды в канале: 07-(018905)=0322 м то есть практически равна рекомендуемому значению 035 м.
Примем количество сливных отверстий на секцию равным двум и определим площадь отверстия приняв скорость слива равной 04 мс:
Fсво=(00722+00222)0482=0015 м2.
Примем размеры 16 сливных отверстий 01х015 м расположив их с обеих сторон канала с шагом 4м.
Отвод сточных вод из секции аэротенка будет осуществляться в 8 приемных каналов 7 расположенных по периметру вторичного отстойника.
Найдем площадь их поперечного сечения задав скорость воды в них равной овс=04 мс:
Fовс=Vсв+Vоncовс; Fовс=00722 +00222 804=00295 м2.
Примем размеры поперченного сечения каждого из восьми приемных каналов 02х02=004 м2. Поскольку наружные стенки канала должны быть выше примем их высоту равной 055 м (02+035=055).
Определим площадь сечения сборного канала 9 отводящего воды от четырех (половины от общего количества) секций:
Fов4=(Vсв+Vо)nровс; Fов4=(00722 +00222 )204=0118 м2.
Примем размеры поперечного сечения каждого канала 045х045=02025 м2
Оценим высоту стенки над уровнем воды в канале:
h=045-0118045=0188 м.
Такая высота не достаточна для исключения выплескивания воды из канала. Увеличим высоту стенки на 03 м тогда она будет равна 045+03=075 м. Примем размер канала 045х075 м и оценим степень его заполнения:
Степень заполнения канала меньше предельной 075 что отвечает нормам.
Зададимся величиной уклона канала равной 0015 и рассчитаем перепады высот сборного канала расположенного вдоль четырех секций:
h1=001584+5015=049 м.
и участка расположенного вдоль секции:
h2=001515+2015=023 м.
Таким образом суммарное понижение дна канала сечением отводящего очищенные воды составит 049+023=072 м.
Определим диаметр трубопровода 11 приводящего рециркулирующие очищенные воды от сборного колодца 13 к смесителю 19 приняв в нем скорость равной рвк=10 мс:
Dрв=V00785рвк12; Dрв=00222 07851012=0168 170 м.
Примем диаметр труб илососов 15 через которые удаляется избыточный ил со дна вторичного отстойника равными 01 м а диаметр коллектора илососов – 0150 м.
Для удобства конструирования основные размеры сведены в табл. 2.1.
Другие размеры элементов аэротенка следует принимать по месту в ходе конструирования. При этом следует учесть следующие требования:
площадка обслуживания 17 должна иметь упоры снизу и ограждения высотой 1м – сверху проходы шириной не менее 1 м. Запорные и регулирующие органы 18 должны располагаться на высоте 12 14 м;
фильтросные пластины или др. аэраторы должны крепиться к упорам на дне и стенках аэротенка;
Таблица 2.1. Конструктивные размеры аэротенка
Площадь зеркала аэротенка Fа м2
Количество секций nc
Длины вторичных отстойников lво м
Разводка входных потоков на две стороны nр
Диаметр главного воздушного коллектора Dвк м
Диаметр восьми опускных трубопроводов Dвот м
Диаметр восьми коллекторов на дне секций аэротенка Dвкс м
Количество отверстий в коллекторе no
Высота фильтросной ткани над поверхностью дна аэротенка hфп м
Площадь пластин в секции
Размеры поперечного сечения распределительного канала подводящего сточные и рециркулирующие очищенные воды к секциям аэротенка
Количество сливных отверстий
Размер сливных отверстий
Шаг между сливными отверстиями м
Размеры поперечного сечения приемных каналов очищенных вод расположенных по периметру вторичных отстойников
Размеры сечения сборного канала отводящего воды от трех секций
Перепады высот сборного канала проходящего вдоль трех секций h1 м
и участка расположенного вдоль секции h2 м
Диаметр трубопровода подводящего рециркулирующие очищенные воды от сборного колодца к смесителю Dрв м
Аэротенк с указанными в табл. 2.1 размерами обеспечит очистку 200 м3ч нефтесодержащих стоков от ЭЛОУ и 60 м3ч коммунально-бытовых стоков до ХПКк=100 скср = 15мглпо БПКполн сок = 2 мгл. Такие показатели качества воды могут оказаться недостаточными и может потребоваться более глубокая очистка сточных вод.

циклон.cdw

Техническая характеристика циклона
Эффективность очистки n%
Количество циклонов n
Диаметр циклона D мм
Начальная запыленность с гм
Запыленность на выходе с гм
Средняя скорость газа v мс
Гидровлическое сопротивление p Па
Массовый расход пыли в бункере G кгсут
Частота разгрузки бункера 1сут
КП-2068591-280101.65-15-14